FR2995167A1 - Procede de traitement d'un signal audio avec modelisation de la reponse globale du haut-parleur electrodynamique - Google Patents

Abstract

Ce procédé comprend la détermination d'un vecteur d'observation ne comprenant que des mesures électriques de la tension (U ) aux bornes du haut-parleur et du courant (i) traversant le haut-parleur, et d'un vecteur d'état (X) dont les composantes comprennent : des valeurs de paramètres linéaires de réponse du haut-parleur tels que résistance électrique (R ) et mécanique (R ), et des coefficients polynomiaux de paramètres non-linéaires tels que facteur de force (BI), raideur équivalente (K ) et inductance électrique (L ). Les mesures de tension et de courant sont appliquées à un estimateur à filtre prédictif de type filtre de Kalman étendu incorporant une représentation d'un modèle dynamique du haut-parleur. Ce filtre opère une prédiction du vecteur d'état (X) et recale cette prédiction par calcul d'une estimée (U ) de la tension à partir du vecteur d'état et du courant mesuré et comparaison de cette estimée à la mesure (U ) de la tension.

Description

L'invention concerne une technique de traitement d'un signal audio basée sur l'estimation de la réponse globale d'un haut-parleur destiné à reproduire ce signal audio, c'est-à-dire tenant compte de l'ensemble des paramètres électriques, mécaniques et acoustiques caractérisant cette ré- ponse. Il s'agit de modéliser le comportement physique du haut-parleur pour en simuler le fonctionnement lorsque le signal audio lui est appliqué après amplification, de manière à pouvoir opérer en amont divers traitements correcteurs de ce signal audio afin d'optimiser la qualité de la reproduction acoustique finale restituée à l'auditeur. En particulier, il est courant de renforcer les fréquences basses pour compenser le fait que les haut-parleurs dédiés à ce registre ou woofers, qui sont généralement installés dans des enceintes ouvertes (système à évent) ou fermées, sont toujours plus ou moins limités dans la restitution des fréquences les plus graves, la limite basse (dite fréquence de coupure de l'enceinte) dépendant de la taille du haut-parleur, du volume de l'enceinte et du type de montage utilisé. Toutefois, si l'on augmente le niveau du signal électrique dans les fréquences basses par un filtrage approprié, analogique ou numérique, l'ex- cursion de la membrane du haut-parleur, c'est-à-dire l'amplitude de son déplacement par rapport à sa position d'équilibre, devient rapidement trop importante, avec un risque d'endommagement du haut-parleur et, à tout le moins, l'introduction pour des valeurs d'excursion excessives de distorsions, écrêtages et saturations qui viennent dégrader rapidement la quali- té de restitution du signal audio. La connaissance de la réponse globale du haut-parleur permet d'anticiper ce risque, pour limiter si besoin le niveau du signal à reproduire afin d'éviter des excursions excessives ou des non-linéarités génératrices de distorsions.

Un autre type de traitement envisageable consiste à appliquer au signal audio un filtrage spécifique de compensation des non-linéarités introduites par le haut-parleur, afin de réduire les distorsions audio et procurer une meilleure qualité d'écoute. Il s'agit alors, indépendamment de toute limitation de l'excursion maxi- male, de rendre le déplacement de la membrane du haut-parleur le plus 2 99516 7 2 linéaire possible, notamment pour les fréquences les plus graves, en compensant les limitations physiques de la réponse du haut-parleur dans ce registre au voisinage et en-deçà de la fréquence de coupure acoustique de l'ensemble haut-parleur/enceinte. 5 La connaissance des paramètres modélisant la réponse globale du haut- parleur est primordiale pour opérer de tels traitements. Ces paramètres sont classiquement ceux dits de "Thiele et Small" (T/S), qui décrivent une modélisation d'un haut-parleur électrodynamique pre- nant en compte les divers phénomènes électriques, mécaniques et acous- 10 tiques impliqués par la reproduction du signal, ainsi que les conversions électro-mécanique et mécano-acoustique. La réponse du haut-parleur, notamment dans les basses fréquences, peut être ainsi décrite par un jeu de paramètres, référencés de façon uniforme par les constructeurs de haut-parleurs. 15 Ces paramètres T/S ne sont toutefois pas constants dans le temps, ni li- néaires. - en premier lieu, ils sont susceptibles de dériver au cours du temps, en fonction par exemple du vieillissement du haut-parleur, de l'échauffement en cours d'utilisation, etc. ; 20 - en second lieu, si l'on souhaite disposer d'une modélisation précise et réaliste du comportement du haut-parleur, il faut tenir compte de ce que certains de ces paramètres ne sont pas linéaires, c'est-à-dire que leurs valeurs ne sont pas fixes mais varient constamment en fonction de l'excursion instantanée, c'est-à-dire de la position à un instant donné 25 de la bobine mobile et de la membrane du haut-parleur par rapport à la position centrale d'équilibre. Tel est notamment le cas de l'inductance électrique, de la raideur mécanique totale du système (la raideur de la membrane augmentant au fur et à mesure que celle-ci s'éloigne de sa position d'équilibre) et du "facteur de force" d'entraînement de la mem- 30 brane (lié au champ magnétique dans l'entrefer de la bobine, il décroît au fur et à mesure que la bobine s'éloigne de la position d'équilibre). Le EP 1 799 013 Al décrit une technique de prédiction du comportement d'un haut-parleur, basée sur les paramètres T/S, afin de compenser les non-linéarités du haut-parleur et réduire les distorsions audio introduites 35 dans le signal acoustique restitué à l'utilisateur. 2 99516 7 3 Les paramètres T/S y sont toutefois considérés comme des invariants, connus a priori, de sorte que la modélisation de la réponse est figée et ne peut prendre en compte ni les évolutions lentes des paramètres, dues par exemple à leur dérive au cours du temps du fait du vieillissement des 5 composants. Le US 2003/0142832 Al décrit une technique d'estimation adaptative des paramètres d'un haut-parleur, y compris des paramètres non linéaires, à partir de la mesure du courant traversant ce haut-parleur, avec mise en oeuvre d'un algorithme à descente de gradient. Ce procédé requiert une 10 pré-détermination des paramètres lors d'une phase de calibration stati- que : lors de cette calibration, les paramètres T/S sont calculés pour différentes valeurs de position de la membrane (décalage ou offset par rapport à la position d'équilibre), avec mesure de l'impédance. Ensuite, une mesure du courant est comparée à une estimation de ce même courant (éle- 15 vée au carré et filtrée par un filtre passe-bas) pour calculer la dérivée de l'erreur par rapport à chaque paramètre. La technique met également en oeuvre un algorithme par descente de gradient, de type moindres carrés moyens (LMS). Cette méthode présente toutefois l'inconvénient de nécessiter une phase 20 de calibration préalable avec mesures d'impédance et application d'un si- gnal prédéterminé, ce qui exclut une ré-estimation des paramètres ultérieurs, tout au moins par un utilisateur grand public. D'autre part, les algorithmes simples de type LMS par descente de gradient ne prennent pas en compte les bruits de mesure, qui sont inévitables, ce qui rend l'estima- 25 teur assez peu performant dans des cas réels d'utilisation. Le US 2008/0189087 Al décrit une autre technique d'estimation des paramètres d'un haut-parleur, également de type LMS par descente de gradient. Plus particulièrement, le procédé traite séparément l'estimation de la partie linéaire et celle de la partie non linéaire. Pour cela, le signal d'er- 30 reur utilisé par l'algorithme LMS (différence entre le signal mesuré et le si- gnal prédit) est traité afin de décorréler la partie linéaire et la partie non linéaire. Ce document propose également de mettre en oeuvre l'estimateur en appliquant en entrée un signal audio particulier, modifié par un filtre en peigne supprimant sélectivement certaines fréquences choisies.

Cette technique présente les mêmes inconvénients que la précédente, notamment la nécessité d'une calibration à partir d'un signal d'entrée modifié susceptible d'altérer le confort d'écoute de l'utilisateur, ce qui ne permet pas d'opérer l'estimation pendant une écoute musicale, de manière transparente pour l'utilisateur. Le problème de l'invention est ainsi de pouvoir disposer d'un estimateur de la réponse globale d'un haut-parleur électrodynamique : - qui prenne en compte de la façon la plus fidèle et la plus précise l'ensemble des non-linéarités de cette réponse, ainsi que les dérives éven- tuelles des paramètres, par une réévaluation périodique de ces para- mètres ; - qui n'introduise aucune modification ni dégradation du signal d'entrée qui pourrait altérer le confort d'écoute de l'utilisateur ; - qui ne nécessite pour sa mise en oeuvre aucune calibration préalable ni application d'un signal spécifique (bruit blanc, etc.) ; - qui soit immédiatement fonctionnel à partir de n'importe quel type de signal musical, par utilisation de ce signal "à la volée" pour le réajuste- ment des paramètres de l'estimateur - en d'autres termes, qui puisse fonctionner de manière transparente pour l'utilisateur, l'estimateur opé- rant pendant que la musique est jouée et sur la base de cette musique, sans qu'il soit nécessaire de demander à l'utilisateur de jouer un type particulier de signal pour mettre en oeuvre l'algorithme d'estimation des paramètres du haut-parleur ; et - qui, pour être compatible avec des produits grand public, ne nécessite que la mesure de paramètres électriques immédiatement accessibles (tension aux bornes du haut-parleur et intensité dans la bobine) et soit utilisable avec des haut-parleurs conventionnels, dépourvus de capteur électromécanique (capteur de déplacement, de pression acoustique, etc.) - en d'autres termes, où le déplacement mécanique de la mem- brane (excursion) reste une "variable cachée", non mesurée, de l'esti- mateur. À cet effet, l'invention propose un procédé de traitement d'un signal audio numérique destiné à être reproduit par un équipement comportant un haut-parleur électrodynamique dont la réponse globale en fonction du si- gnal électrique appliqué à ses bornes est définie par un ensemble de paramètres électriques, mécaniques et acoustiques, comprenant : a) la détermination d'un vecteur d'observation ne comprenant que des mesures de paramètres électriques, avec : une mesure de la tension aux bornes du haut-parleur, et une mesure du courant traversant le haut-parleur ; b) la détermination d'un vecteur d'état dont les composantes comprennent: des valeurs de paramètres linéaires de réponse du haut-parleur compris dans le groupe : résistance électrique et résistance mécani- que, et des coefficients polynomiaux de paramètres non-linéaires de réponse du haut-parleur compris dans le groupe : facteur de force, raideur équivalente et inductance électrique, par application des mesures de tension et de courant à un estimateur à filtre prédictif incorporant une représentation d'un modèle dynami- que du haut-parleur, ce filtre prédictif étant un filtre de Kalman étendu apte à : opérer une prédiction du vecteur d'état à partir des mesures de tension et d'intensité, et recaler cette prédiction par calcul d'une estimée de la tension et comparaison de cette estimée à la mesure de la tension ; et c) l'application au signal audio d'un traitement fonction dudit vecteur d'état. Le traitement appliqué au signal audio peut notamment être un traitement de compensation des non-linéarités de la réponse du haut-parleur, telles que déterminées à partir du vecteur d'état délivré par l'estimateur à filtre prédictif. En variante ou en complément, le traitement appliqué au signal audio peut comprendre : cl) le calcul d'une valeur courante d'excursion du haut-parleur en fonction i) d'un gain d'amplification du signal audio et ii) de la réponse du haut-parleur telle que déterminée à partir du vecteur d'état dé- livré par l'estimateur à filtre prédictif ; c2) la comparaison de la valeur cou- rante d'excursion ainsi calculée avec une valeur maximale d'excursion ; et c3) le calcul d'une atténuation éventuelle du gain d'amplification au cas où la valeur courante d'excursion dépasse la valeur maximale d'excursion. Par ailleurs, les composantes du vecteur d'état peuvent comprendre des valeurs de paramètres acoustiques additionnels représentatifs de la ré- ponse du haut-parleur associé à une cavité arrière munie d'un évent de décompression. Très avantageusement, la détermination du vecteur d'état de l'étape b) et opérée à la volée à partir du signal audio courant objet du traitement de l'étape c) et reproduit par le haut-parleur, par recueil des paramètres élec- triques aux bornes du haut-parleur pendant la reproduction de ce signal audio. Le procédé peut alors comprendre les étapes suivantes : mémoriser une séquence d'échantillons du signal audio pendant une durée prédétermi- née ; analyser la séquence pour calculer un paramètre d'énergie du signal audio mémorisé ; si le paramètre d'énergie calculé est supérieur à un seuil prédéterminé, activer l'estimation par le filtre prédictif ; dans le cas contraire, inhiber l'estimation par le filtre prédictif et conserver les valeurs du vecteur d'état antérieurement estimées. 0 On va maintenant décrire un exemple de mise en oeuvre de l'invention, en référence aux dessins annexés où les mêmes références numériques dé- signent d'une figure à l'autre des éléments identiques ou fonctionnelle- ment semblables. La Figure 1 est un schéma équivalent d'un haut-parleur électrodynamique faisant intervenir les différents paramètres T/S modélisant la réponse globale de celui-ci.

La Figure 2 illustre, sous forme de schéma par blocs, les principales éta- pes de traitement du procédé de l'invention. La Figure 3 illustre plus précisément le fonctionnement de l'estimateur à filtre de Kalman étendu. 0 Modélisation de la réponse globale d'un haut-parleur (paramètres de Thiele et Small) On va tout d'abord exposer, en référence à la Figure 1, les différents pa- ramètres et équations décrivant la réponse d'un haut-parleur électrody- namique HP, soumis à une excitation électrique par un générateur G et délivrant un signal de pression sur une charge acoustique CH. La moitié gauche schématise la partie électrique du haut-parleur, auquel est appliquée une tension d'excitation mesurable, Urnes, provenant d'un amplificateur produisant un courant i, également mesurable, traversant la bobine du haut-parleur. Le premier transformateur de rapport BI schématise la conversion électrique en force mécanique appliquée à la bobine. Enfin, le gyrateur de rapport Sd schématise la conversion mécanique (déplacement de la membrane du haut-parleur) en pression acoustique.

Les différents composants de ce schéma équivalent (résistances, induc- tances et capacité) modélisent des phénomènes électriques, mécaniques (par exemple la masse de l'équipage mobile bobine/membrane) ou bien acoustiques (le volume d'air de la cavité arrière du haut-parleur). Le système est régi par les équations liées suivantes (pour un haut- parleur à l'air libre ou monté dans une cavité arrière fermée) : u(t) = Rel(t) + BI(x)*dx/dt + d(Le(x(t))*i(t)))/dt BI(x)1(t) + dLe(x(t))/dx * i2(t) = Mme*d2x/dt2 +Req*dx/dt + Keq(x)*x u étant la tension appliquée aux bornes du haut-parleur, i étant le courant traversant la bobine, x étant le déplacement de la membrane, Re étant la résistance électrique du système, Mms étant une masse équivalente modélisant la masse de l'équipage mo- bile totale du système, Reg étant une résistance équivalente modélisant les frottements et pertes mécaniques du système, Le étant l'inductance électrique du système, BI étant le facteur de force motrice (le produit du champ magnétique dans l'entrefer par la longueur de la bobine), et Keq étant une raideur équivalente modélisant la raideur globale de la suspension (spider, suspension externe et cavité). Les trois premiers paramètres (Re, Mms et Reg) sont des paramètres linéai- res, la masse équivalente Mms étant même un invariant, supposé connu d'après les spécifications du fabricant. En revanche, Re, et Reg, qui peu- vent être considérés comme constants sur une brève période (le temps de leur estimation) sont des paramètres susceptibles de dériver progressivement au cours du temps en fonction de la montée en température de la bobine mobile, du vieillissement des composants, etc. et ils doivent donc être réévalués à intervalles réguliers. Les trois derniers paramètres (Le, BI et Keq) sont des paramètres non linéaires, qui dépendent de la valeur instantanée du déplacement x de la membrane. Ils peuvent être approximés par des modèles polynomiaux : BI(x) = Blo + Blix +BI2x2 Keq(X) = Keq0 + Keq1X ±Keq2X2 Le(x) = Leo + LeiX +Le2X2 + Le3X3 + Le4X4 La connaissance complète du modèle nécessite donc la détermination des paramètres linéaires Re et Req, et celle des coefficients polynomiaux des paramètres non linéaires BI, Keq et Le. L'ensemble de ces paramètres sera appelé par la suite "vecteur d'état" X, avec X = [Re, Req, Blo, Bli, BI2, Keq0, Keql, Keq2, Le0, Lei, Le2, Le3, Lez]T- Le déplacement x, qui est un paramètre non mesuré, sera une variable cachée de l'estimateur. Les équations précédentes étant écrites en temps continu, si l'on veut passer en temps discret (correspondant à un échantillonnage numérique), on utilise la transformée d'Euler, qui donne : un= Rein + Le'(xn)*vn*in + Le(xn)*jn + BI(x)*vn Éq. (1) BI(xn)*in + Le'(xn)*in2 = Mms*Fs*(v,,,, - vn) + R,*vn + K'(x,)*x' Éq. (2) où vn = Fs*(xn+i-xn) représente la vitesse de déplacement de la membrane, Fs étant la fréquence d'échantillonnage et in = Fs*(in+i-in) étant la dérivée du courant. On notera que ce système d'équations peut également être étendu à l'estimation de la réponse d'un haut-parleur monté avec une cavité arrière comportant un évent vers l'extérieur, par exemple de type "bass-reflex". Il convient alors d'ajouter au modèle une troisième équation : xpn = 2*xpn_i - xPn-2 + ( -Fs*(Rboxm+Rpm) *(xpn-i - xPn-2) - Kboxm*(xpn + xn) -Rboxm*Fs*(xn+1-xn))/(Fs2*Mpm) Éq. (3) où xp (qui sera une seconde variable cachée de l'estimateur) représente le déplacement de la masse d'air contenue dans l'évent, et Mpm, Rboxm, Kboxm et Rpm sont des paramètres connus dépendant de la taille de l'évent et de la cavité arrière.

Application d'un filtre de Kalman étendu à l'estimation de la réponse d'un haut-parleur En référence aux Figures 2 et 3, on va maintenant décrire le procédé de l'invention, permettant d'estimer les différents paramètres du haut-parleur pour appliquer au signal audio des traitements appropriés prenant en compte la modélisation de la réponse de celui-ci. On notera que, bien que ces schémas soient présentés sous forme de circuits interconnectés, la mise en oeuvre des différentes fonctions est essentiellement logicielle, cette représentation n'ayant aucun caractère illus- tratif. Le logiciel peut notamment être mis en oeuvre au sein d'une puce dédiée de traitement du signal numérique de type DSP. Concrètement, les traitements que l'on va décrire sont effectués sur des signaux préalablement numérisés, les algorithmes étant exécutés de façon itérative à la fréquence d'échantillonnage pour les trames successives de signal, par exemple des trames de 1024 échantillons. De façon caractéristique, la présente invention met en oeuvre un filtrage de Kalman, et plus précisément un filtrage de Kalman étendu (EKF), dont on va réexposer ci-après les grandes lignes.

Principes de base du filtre de Kalman étendu Le "filtre de Kalman", qui repose sur un algorithme largement connu, est un estimateur d'état comprenant un filtre à réponse impulsionnelle infinie (IIR) qui estime les états d'un système dynamique à partir d'un ensemble d'équations décrivant le comportement du système et d'une série de mesures observées. Un tel filtre permet notamment de déterminer un "état caché", qui est un paramètre non observé mais essentiel pour l'estimation.

Dans le cas présent : - le système dynamique est la réponse du haut-parleur ; - les équations décrivant le comportement du système sont les Équations (1), (2) et éventuellement (3) ci-dessus ; - les mesures observées appliquées en entrée du filtre sont la tension appliquée aux bornes du haut-parleur et le courant traversant la bobine de celui-ci ; et - l'état caché est l'excursion instantanée, à savoir le déplacement physique de la membrane par rapport à sa position d'équilibre, qui est un paramètre essentiel pour l'estimation des paramètres non linéaires de la réponse du haut-parleur, comme exposé plus haut. Le filtre de Kalman opère en deux phases, avec successivement : 1°) une phase de prédiction, effectuée à chaque itération du filtre : cette phase consiste à prédire la réponse du haut-parleur à l'instant courant par rapport à l'instant précédent selon une équation d'évolution ; et 2°) une phase de recalage, qui consiste à corriger la prédiction en utili- sant les mesures courantes (tension, courant) : la modélisation de la réponse est alors adaptée et mise à jour pour tenir compte notamment des erreurs de mesure systématique.

Application du filtre de Kalman étendu à l'estimation de la réponse du haut-parleur De façon générale, si l'on adopte le formalisme de la représentation d'état, la première équation du processus de Kalman est l'"équation de l'évolu- tion" du modèle : - FkX,k-1 Bk Uk Wk xk étant le vecteur d'état, représentant l'état à l'instant k, Fk étant la matrice de transition (définie à la conception du filtre) qui détermine l'évolution de l'état k-1 au nouvel état k, Bk étant un vecteur de bruit (bruit gaussien engendré par les capteurs), uk étant un vecteur de contrôle (paramètre en entrée du filtre), et wk étant un état représentant le bruit à l'instant k. Dans le cas présent, le vecteur d'état xk est le vecteur composé des paramètres du modèle du haut-parleur : xk = [Re, Reg, Blo, Bli, BI2, Kego, Keql Keq2, Le0, Lei, Le2, Le3, Le4]r La seconde équation du processus de Kalman est l'"équation de mesure" : Zk = HkXk Vk zk étant le vecteur d'observation à l'instant k (mesures de tension et de courant), Hk étant la matrice de mesure à l'instant k, c'est-à-dire la matrice d'observation reliant l'état à la mesure, déterminée à la conception du filtre, et vk étant le vecteur de bruit de la mesure à l'instant k. La première étape est la prédiction du modèle à l'instant k, à partir de l'état à l'instant k-1, donnée par les équations suivantes : Prédiction (a prion) de l'état estimé FkXk-11k-1 4- Bkuk Covariance de prédiction (a priori) Pkik-1 = Fk Qk La seconde étape est la mise à jour du modèle, grâce à l'observation de la mesure à l'instant k, par le système d'équations suivant : Innovation ou résidu de mesure Yk = zk Covariance de l'innovation Sk = HkPk1k-1HTk Rk Pi.olk-larkSk1 Gain de Kalman optimal Mise à jour (a posteriori) de l'état estimé *klk - *kik-1 Kyk Mise à jour (a posteriori) de la covariance 1314k. = - KkHk)Plek-1 Dans le cas d'un système linéaire, l'estimation de Kalman est optimale au sens des moindres carrés du modèle caché. Toutefois, on a vu plus haut que le modèle dynamique de réponse du haut-parleur utilisé n'est pas un modèle linéaire, de sorte que le filtrage de Kalman que l'on vient d'exposer n'est pas applicable à la présente invention. Pour cette raison, la méthode utilisée sera celle connue sous la dénomination de "filtrage de Kalman étendu" ou EKF.

L'équation d'évolution du modèle et l'équation de mesure se présentent sous la forme : f(xk-1 u k) + wk z k = «34) v fet h étant des fonctions non linéaires, mais différentiables. Le filtrage de Kalman étendu consiste à approximer ces fonctions f et h par leurs dérivées partielles lors du calcul des matrices de covariance (matrice de prédiction et matrice de mise à jour), ceci afin de linéariser lo- calement le modèle et lui appliquer en chaque point les systèmes d'équa- tions de prédiction et de mise à jour du filtrage de Kalman exposé ci-dessus. Ces systèmes d'équation deviennent, respectivement : Prédiction (a priori) de l'état estimé Covariance de prédiction (a priori) i ' *kk-1 r,)(k-Ilk-11Uk-1) -E1T , = Fk-I.Pk-11k-11: tte--1 -r Qkl et : Innovation ou résidu de mesure Covariance de l'innovation Yk = Zk h(iMk-1) Gain de Kalman presque-optimal Sk = Rk Kk = p0,7_1HirTsk-1 Mise à jour (a posteriori) de l'état estimé ek, = klk-1 n-kYk Mise à jour (a posteriori) de la covariance Pkk = (I - KkHk,)P kik-1 La matrice de transition et la matrice d'observation sont les matrices jacobiennes (matrices de dérivées partielles) suivantes : Of Oh k-1 = 1(k-11k-111k-1 5Ciklk -1 Mise en oeuvre pratique du filtre de Kalman étendu au traitement d'un signal audio reproduit par un haut-parleur Le mode opératoire que l'on vient de décrire peut être mis en oeuvre de la façon illustrée schématiquement sur la Figure 2.

Un signal audio numérisé E issu d'un lecteur de media est reproduit acoustiquement par un haut-parleur 10 après conversion numérique/analogique (bloc 12) et amplification (bloc 14). La réponse du haut-parleur 10 est simulée par un algorithme à filtre de Kalman étendu (estimateur du bloc 16) utilisant en entrée les signaux 18 recueillis sur le haut-parleur 10, ces signaux comprenant la tension Urnes appliquée aux bornes du haut-parleur par l'amplificateur 14 et le courant i circulant dans la bobine mobile du haut-parleur. On va expliciter plus particulièrement le fonctionnement du filtre de Kalman étendu 16 en référence à la Figure 3, où le bloc 20 schématise l'es- timateur du filtre de Kalman basé sur la modélisation de la réponse du haut-parleur, le bloc 22 la fonction h de l'équation de mesure et le bloc 24 la comparaison entre état estimé et état mesuré, permettant de dériver un signal d'erreur pour la mise à jour du modèle dynamique. Les paramètres du modèle à estimer forment à l'instant n le vecteur d'état X,-, (le paramètre NArns du modèle étant supposé connu et invariant) : Xn = [B10, Kego, Leo, Req, Re, Bli, Keqi, Lei, B12, Keq2, Le2, Lel Lez]T On considèrera que le modèle de la réponse du haut-parleur est invariant lors du temps nécessaire à l'estimation. Par exemple, si l'on utilise une fraction de T = 10 secondes de signal pour l'estimation, on supposera que le modèle reste le même pendant cette durée T, à un bruit d'évolution près. Dès lors, l'équation d'évolution de l'état se résume simplement à: Xn+i = Xn La mesure de la tension aux bornes du haut-parleur constitue la seule composante du vecteur d'observation Umesn_i. Cette mesure est comparée à la tension estimée Uestn = h(Xn) obtenue avec les estimations des paramètres de l'instant n et le courant mesuré i : Uest= Re*in ± Le'(Xn)*Vnin 4- Le(xn)*in + BI(Xn)*Vn xn étant ici une variable cachée du déplacement, calculée récursivement à l'aide des Équations (1) et (2). L'algorithme calcule ensuite la dérivée de la fonction h par rapport à chacune des composantes du vecteur X: dh(X)/dB10, dh(X)/dKeq0, ... ce qui correspond à la dérivée partielle de la tension estimée, par rapport à chacun des paramètres du modèle.

Si de manière générale on note p l'un de ces paramètres, on obtient en dérivant l'Équation (1) par rapport à p : d(Uestn)/dp = (Le"(xn)vnin + Le'(xn)j, + Bl'(xn)vn)* dxn/dp + (Le'(xn)in + BI(xn))* dvn/dp + dB1(xn,P)/CIP *Vn + dLe(XrbedP* in + di-e'(Xn,P)ICIP *vain et en dérivant et réarrangeant l'Équation (2) par rapport à p: d(vn)/dp = (1 - Ts*Req/M,,$)* d(vn_i)/dp + Ts/Mrns*(Le"(xn-1)*i2n-i + - Keci'(xn-i)xn-i) - Keq(x,4))* d(xn_i)/dp + Ts/Mms*(dB1(xn_i)/dp*in-i + dLe'(xn_i)/dp*i2n_i - dKeen_i)/dp * Xni -dReq(n-i)/cIP*vn-i) et : d(xn)/dp = d(xn_i)/dp + Ts*d(vn_i)/dp Ces équations permettent de calculer récursivement la matrice jacobienne (qui, dans le cas présent, est un simple vecteur) : H = [dUest/dBlo, dUest/dKego, , dUest/dLe4] Les différentes étapes de l'algorithme peuvent être récapitulées de la ma- nière suivante : 1°) Prédiction du système (par utilisation du modèle et du bruit du modèle) : X-1 = X1-11n-1 Pnin-1 = P n-1 In-1 ± Qn Qn étant la matrice de covariance du bruit de modèle 2°) Mise à jour du système : Uestn = h(Xnin-i) Uerrorn = Umesn - Uestn Calcul de Hn = [dUestn/dBlo, dUestn/dKeqo, , dUestridLe4] Sn = HnPnin-11--InT + Rn Sn étant la matrice d'erreur de la mise à jour, Rn étant la matrice de covariance du bruit d'observation, Kn étant le gain par lequel l'erreur est multipliée, )(mn étant le vecteur d'état à estimer, et Pnln étant la mise à jour de la matrice de covariance (décrivant le bruit) Kn = Pn1n-1 Fini" sn-1 Xnln = X1 ± Kn* Uerrorn Pnin = (I - Kn Fin) Pnin-1 L'estimation des paramètres du modèle du haut-parleur à l'instant n est donnée par le vecteur d'état X. Le vecteur d'état Xriin ainsi obtenu peut être utilisé à diverses fins.

La connaissance de la réponse du haut-parleur, et notamment de l'excur- sion x de la membrane (variable cachée, non mesurée mais estimée grâce au filtre de Kalman étendu) peut notamment servir de donnée d'entrée à un étage limiteur 26 (Figure 2) : la valeur instantanée x de l'excursion est comparée à un seuil déterminé xmax au-delà duquel on considère cette excursion comme trop importante, avec risque d'endommagement du haut-parleur, d'apparition de distorsions, etc. Si le seuil est dépassé, le limiteur détermine un gain d'atténuation, inférieur à l'unité, qui sera appliqué au signal incident E pour en réduire l'amplitude, de manière que l'excursion reste dans la plage autorisée.

Un autre traitement qu'il est possible d'appliquer au signal audio est une compensation des non-linéarités (bloc 28). En effet, dans la mesure où l'on modélise la réponse du haut-parleur, il est possible de prédire les non-linéarités de cette réponse et de les compenser par un traitement inverse approprié, appliqué au signal. Un tel traitement est en soi connu, et pour cette raison on ne le décrira pas plus en détail. On notera qu'une compensation des non-linéarités est susceptible d'ajouter de la puissance au signal obtenu en sortie. Il est donc nécessaire à ce stade de vérifier que le signal compensé des non-linéarités ne dépasse pas une limite admissible d'excursion de la membrane - dans le cas contraire un gain global d'atténuation, inférieur à l'unité, sera appliqué au signal pour que cette excursion reste dans la plage autorisée. Selon un autre aspect de l'invention, l'estimateur de Kalman étendu opère à la volée, directement à partir du signal audio courant reproduit par le haut-parleur, par recueil des paramètres électriques sur ce haut-parleur (tension, courant) pendant la reproduction de ce signal audio.

En effet, il n'existe pas de contrainte théorique sur le signal excitant la membrane du haut-parleur pour que la méthode d'estimation par filtre de Kalman étendu puisse être mise en oeuvre. Le système pourra être ainsi utilisé avec une installation haute-fidélité grand public, en fonctionnant de manière transparente pour l'utilisateur : il n'est pas besoin de demander à celui-ci de reproduire un type particulier de signal de calibration (bruit blanc, succession de tonalités, etc.) pour que l'algorithme puisse estimer les paramètres du haut-parleur, ce dernier pouvant opérer de façon continue pendant que la musique est jouée.

Cependant, afin d'estimer au mieux les paramètres linéaires et non- linéaires du modèle T/S, notamment les paramètres BI(x), Keq(x) et Le(x) qui dépendent du déplacement x de la membrane, il est préférable que le signal joué fasse déplacer suffisamment cette membrane afin que l'estimation soit la meilleure possible.

Pour décider si un signal d'excitation E peut être utilisé pour mettre à jour l'estimateur de Kalman, lorsque de la musique est jouée, les T dernières secondes (typiquement T = 10 secondes) du signal sont en permanence gardées en mémoire dans un tampon 30 (Figure 2). Le déplacement de la membrane est calculé en permanence par applica- tion des Équations (1) et (2) de l'estimateur (bloc 32), avec des paramè- tres de haut-parleur qui sont fixés et correspondent aux résultats de la dernière estimation opérée par le filtre de Kalman. La valeur efficace x_eff(n) de ce déplacement est calculée (bloc 32) tous les N échantillons (typiquement N = 24000 échantillons), par exemple par la formule suivante : x_eff(n) = sqrt((x(n)2+x(n-1)2 + ... + x(n-N)2) /N) Si cette valeur efficace est supérieure à un seuil donné x_seuil (bloc 34) pendant un nombre de fois consécutives correspondant au temps T, alors on considère que les T dernières secondes de signal joué son valides et l'on active la mise à jour du filtre de Kalman afin que celui-ci puisse utiliser ces T dernières secondes de signal pour ré-estimer les paramètres de la réponse du haut-parleur.

Claims (6)

1. REVENDICATIONS1. Un procédé de traitement d'un signal audio numérique destiné à être reproduit par un équipement comportant un haut-parleur électrodynamique dont la réponse globale en fonction du signal électrique appliqué à ses bornes est définie par un ensemble de paramètres électriques, méca- niques et acoustiques, ce procédé étant caractérisé en ce qu'il comprend : a) la détermination d'un vecteur d'observation ne comprenant que des mesures de paramètres électriques, avec : - une mesure de la tension (U) aux bornes du haut-parleur, et - une mesure du courant (i) traversant le haut-parleur ; b) la détermination d'un vecteur d'état (X) dont les composantes comprennent: - des valeurs de paramètres linéaires de réponse du haut-parleur compris dans le groupe : résistance électrique (Re) et résistance mécanique (Req), et - des coefficients polynomiaux de paramètres non-linéaires de réponse du haut-parleur compris dans le groupe : facteur de force (B10, Bli, BI2), raideur équivalente (Kego, Keco, Keq2) et inductance électrique (Le0, Lei, Le2, Le3, Le4), par application des mesures de tension et de courant à un estimateur à filtre prédictif incorporant une représentation d'un modèle dynamique du haut-parleur, ce filtre prédictif étant un filtre de Kalman étendu apte à: - opérer une prédiction du vecteur d'état (X), et - recaler cette prédiction par calcul d'une estimée de la tension (Uest) à partir du vecteur d'état et du courant mesuré et comparaison de cette estimée à la mesure de la tension (Umes) ; et c) l'application au signal audio d'un traitement fonction du vecteur d'état.
2. 2. Le procédé de la revendication 1, dans lequel ledit traitement appliqué au signal audio est un traitement de compensation des non-linéarités de la réponse du haut-parleur, telles que déterminées à partir du vecteur d'état délivré par l'estimateur à filtre prédictif.
3. 3. Le procédé de la revendication 1, dans lequel ledit traitement appliqué au signal audio comprend cl ) le calcul d'une valeur courante d'excursion (x) du haut-parleur en fonction i) d'un gain d'amplification du signal audio et ii) de la ré- ponse du haut-parleur telle que déterminée à partir du vecteur d'état délivré par l'estimateur à filtre prédictif ; c2) la comparaison de la valeur courante d'excursion ainsi calculée avec une valeur maximale d'excursion ; et c3) le calcul d'une atténuation éventuelle dudit gain d'amplification au cas où la valeur courante d'excursion dépasse la valeur maximale d'excursion.
4. 4. Le procédé de la revendication 1, dans lequel les composantes du vecteur d'état (X) comprennent en outre des valeurs de paramètres acousti- ques additionnels représentatifs de la réponse du haut-parleur associé à une cavité arrière munie d'un évent de décompression.
5. 5. Le procédé de la revendication 1, dans lequel la détermination du vecteur d'état de l'étape b) et opérée à la volée à partir du signal audio cou- rant objet du traitement de l'étape c) et reproduit par le haut-parleur, par recueil des paramètres électriques aux bornes du haut-parleur pendant la reproduction de ce signal audio.
6. 6. Le procédé de la revendication 5, comprenant les étapes suivantes : - mémoriser une séquence d'échantillons du signal audio pendant une durée prédéterminée ; - analyser la séquence pour calculer un paramètre d'énergie du signal audio mémorisé ; - si le paramètre d'énergie calculé est supérieur à un seuil prédéterminé, activer l'estimation par le filtre prédictif ; - dans le cas contraire, inhiber l'estimation par le filtre prédictif et conserver les valeurs du vecteur d'état antérieurement estimées.