FR2986311A1 - Procede et appareil de condensation ou de pseudocondensation d'un gaz - Google Patents
Procede et appareil de condensation ou de pseudocondensation d'un gaz Download PDFInfo
- Publication number
- FR2986311A1 FR2986311A1 FR1250902A FR1250902A FR2986311A1 FR 2986311 A1 FR2986311 A1 FR 2986311A1 FR 1250902 A FR1250902 A FR 1250902A FR 1250902 A FR1250902 A FR 1250902A FR 2986311 A1 FR2986311 A1 FR 2986311A1
- Authority
- FR
- France
- Prior art keywords
- flow rate
- expanded
- pressure
- flow
- liquid
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 16
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 44
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 26
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims abstract description 22
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 claims abstract description 11
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims abstract description 9
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims abstract description 9
- 238000009833 condensation Methods 0.000 claims description 17
- 230000005494 condensation Effects 0.000 claims description 11
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims description 9
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 2
- 230000005514 two-phase flow Effects 0.000 claims description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 36
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 18
- 230000002040 relaxant effect Effects 0.000 description 4
- 238000009834 vaporization Methods 0.000 description 3
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 description 3
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
- F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
- F25J1/004—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by flash gas recovery
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
- F25J1/0027—Oxides of carbon, e.g. CO2
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
- F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
- F25J1/0045—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by vaporising a liquid return stream
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
- F25J1/0201—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using only internal refrigeration means, i.e. without external refrigeration
- F25J1/0202—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using only internal refrigeration means, i.e. without external refrigeration in a quasi-closed internal refrigeration loop
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
Abstract
Dans un procédé de condensation d'un gaz d'alimentation riche en dioxyde de carbone, on comprime le gaz, on en condense au moins une partie pour former un liquide à une première pression ou un fluide à la première pression, la première pression étant au moins égale à 50 bars, on détend le liquide ou le fluide jusqu'à une deuxième pression inférieure à la première pression pour former un débit détendu, on refroidit au moins une partie du débit détendu ou un débit dérivé du débit détendu dans un échangeur de chaleur (E1), on sort au moins une partie du débit détendu ou du débit dérivé du débit détendu de l'échangeur de chaleur (E1) comme débit refroidi, on envoie au moins une partie du débit refroidi se vaporiser dans l'échangeur de chaleur (E1) et le au moins un gaz de cycle ainsi formé est donc mélangé au gaz riche en dioxyde de carbone avant ou après la compression.
Description
L'invention est relative à un procédé et un appareil de condensation ou pseudo-condensation (au-delà du point critique) d'un gaz d'alimentation, par exemple un gaz riche en dioxyde de carbone, contenant par exemple au moins 60% mol. de dioxyde de carbone, voire au moins 80% mol de dioxyde de carbone. Elle concerne en particulier un procédé et un appareil de liquéfaction. On considère qu'un gaz est liquéfié (ou condensé) s'il est refroidi alors qu'il se trouve à une pression supercritique et que sa densité se rapproche plus de celle d'un liquide que d'un gaz. Ceci est nommé pseudo-liquéfaction (ou pseudocondensation). Toutes les pressions mentionnées sont des pressions absolues.
La présente invention vise à réduire le coût et la complexité de la ligne d'échange d'un appareil de condensation ou de pseudo-condensation. Selon un objet de l'invention, il est prévu un procédé de condensation ou pseudo-condensation d'un gaz d'alimentation riche en dioxyde de carbone dans lequel on comprime le gaz, on en condense ou pseudocondense au moins une partie pour former un liquide à une première pression ou un fluide à la première pression, on détend le liquide ou le fluide jusqu'à une deuxième pression inférieure à la première pression pour former un débit détendu, on refroidit au moins une partie du débit détendu ou un débit dérivé du débit détendu dans un échangeur de chaleur, on sort au moins une partie du débit détendu ou du débit dérivé du débit détendu de l'échangeur de chaleur comme débit refroidi, on envoie au moins une partie du débit refroidi se vaporiser dans l'échangeur de chaleur et le au moins un gaz de cycle ainsi formé est donc mélangé au gaz riche en dioxyde de carbone avant ou après la compression. Eventuellement une partie du gaz comprimé peut être exportée comme produit, avec ou sans compression à plus haute pression. Eventuellement une partie du débit refroidi constitue un produit liquéfié.
De préférence au moins deux parties du débit refroidi se vaporisent dans l'échangeur de chaleur à des pressions différentes. Eventuellement le liquide à la première pression est détendu dans une vanne pour former un débit détendu diphasique, le débit diphasique est envoyé à un séparateur de phases et au moins une partie du liquide du séparateur de phases constituant un débit dérivé d'une partie du débit détendu se refroidit dans l'échangeur de chaleur. Un gaz du séparateur de phases peut être renvoyé au compresseur. Une partie du débit du liquide du séparateur de phase peut se refroidir dans l'échangeur de chaleur jusqu'à une température intermédiaire de celui-ci et au moins une fraction de cette partie est détendue, se réchauffe dans l'échangeur de chaleur et est envoyée au compresseur (un des compresseurs), éventuellement après avoir été comprimée. De préférence, aucun débit envoyé à l'échangeur n'a une pression supérieure à 60 bars. De préférence, on détend le liquide depuis la première pression jusqu'à la deuxième pression. La première pression peut être au moins égale à 50 bars, voire au moins égale à 60 bars, voire au moins égale à 70 bars.
La première pression sera de préférence inférieure à 200 bars. Selon un autre objet de l'invention, il est prévu un appareil de condensation ou de pseudocondensation d'un gaz d'alimentation comprenant un compresseur, un échangeur de chaleur, des moyens de condensation ou de pseudocondensation reliés au compresseur, une conduite pour amener le gaz d'alimentation mélangé avec un gaz de cycle jusqu'aux moyens de condensation ou de pseudocondensation, une conduite pour amener au moins une partie du liquide condensé par les moyens de condensation ou de pseudocondensation au premier échangeur pour former un liquide à la première pression ou un fluide à la première pression, une vanne, une conduite pour envoyer le liquide ou le fluide à la vanne pour le détendre jusqu'à une deuxième pression inférieure à la première pression pour former un débit détendu, une conduite pour envoyer au moins une partie du débit détendu ou un débit dérivé du débit détendu à l'échangeur de chaleur, une conduite pour sortir le débit détendu ou le débit dérivé du débit détendu de l'échangeur de chaleur, une conduite pour transporter une première partie du débit détendu ou du débit dérivé du débit détendu constituant le produit liquéfié, des conduites pour amener une deuxième et de préférence une troisième partie du débit détendu ou du débit dérivé du débit détendu se vaporiser dans l'échangeur de chaleur pour former un gaz de cycle, au moins une conduite pour amener le gaz de cycle au compresseur, des moyens pour mélanger le gaz de cycle et le gaz d'alimentation en amont ou en aval du compresseur et éventuellement au moins un moyen de compression en amont du compresseur pour comprimer le gaz de cycle. L'appareil peut comprendre un séparateur de phases, une conduite pour envoyer une partie du débit détendu de la vanne au séparateur de phases, une conduite pour envoyer un liquide du séparateur de phases à l'échangeur comme débit dérivé du débit détendu. L'appareil peut comprendre une conduite pour envoyer une partie du liquide du séparateur de phases, refroidi dans l'échangeur de chaleur jusqu'à une température intermédiaire de celui-ci, à un moyen de détente et une conduite pour envoyer la partie depuis le moyen de détente à l'échangeur.
L'appareil peut comprendre une conduite pour envoyer un gaz du séparateur de phases vers le compresseur. L'appareil peut comprendre des moyens de refroidissement du liquide ou du fluide en aval des moyens de condensation ou de pseudocondensation et en amont de la vanne.
De préférence, il n'y a aucun moyen de refroidissement du liquide ou du fluide en aval des moyens de condensation ou de pseudocondensation et en amont de la vanne. Selon ce procédé, on condense le gaz (ou le pseudo-condense s'il est à pression supercritique), par exemple du 002, contre une source de froid disponible.
Cette source peut être un débit d'air ou d'eau. Le gaz peut être à une pression d'entre 50 et 200 bars. Il faut ensuite sous-refroidir le gaz condensé ou pseudo- condensé dans un échangeur avant de le diviser pour former plusieurs débits liquides qui sont ensuite vaporisés à différents niveaux de pression. Ces niveaux de pression différents sont atteints en détendant au moins un des débits liquides. Les liquides sont vaporisés dans l'échangeur pour fournir du froid, tandis que la production liquide restante est envoyée aux stockages. L'inconvénient du schéma de base est de sous-refroidir le liquide jusqu'à 50°C en une étape, ce qui revient à imposer à toute la ligne d'échange sa pression de conception qui est supérieur à 60 bars dans cette description. Cette forte pression crée des contraintes sur l'échangeur dont la section de passage doit être réduite, ainsi que le nombre de boites permettant l'entrée ou la sortie de fluide. L'invention vise à réduire la pression pour laquelle l'échangeur principal est conçu, en détendant le liquide à haute pression (ou « gaz pseudo-condensé ») en amont de celui-ci. Une phase gaz peut être générée. Elle doit être recyclée dans le compresseur à la plus haute pression possible pour réduire la pénalité énergétique de ce recyclage de gaz. L'option la plus naturelle est de sous-refroidir le CO2 condensé vers 80bars avant de le détendre afin d'éliminer la phase gaz ainsi générée. Cela peut se faire avec une partie du CO2 sous-refroidi, détendue à environ 40 bars, vaporisée contre le fluide à environ 80bars (cette pression peut s'étaler entre 60 et 200bars comme indiqué plus haut) et recyclée dans le compresseur au niveau du dernier étage de compression. La présente invention vise à protéger le fait qu'une simple détente, sans échangeur de sous-refroidissement est une solution pertinente, malgré le fort taux de vaporisation auquel on s'attend en détendant un liquide qui se trouve déjà au point de bulle.
Tous les pourcentages relatifs à des puretés sont des pourcentages molaires. L'invention sera décrite en plus de détail en se référant à la figure qui représente un procédé selon l'invention. Dans la Figure 1, un gaz d'alimentation 1 pouvant être un gaz riche en 30 dioxyde de carbone contenant 98% de dioxyde de carbone et 2% d'azote. Le gaz 1 est comprimé dans un compresseur C3 jusqu'à une pression de 43 bars. Ensuite il est comprimé jusqu'à 80 bars dans un compresseur C4. Le gaz à 80 bars est pseudo-condensé dans un condenseur E4 par échange de chaleur avec de l'eau ou de l'air, sans circuit intermédiaire d'ammoniac, pour produire un fluide supercritique 5. Ce fluide est envoyé du condenseur E4 à la première pression de 80 bars sans être sous-refroidi pour arriver à la vanne 9. Le fluide 5 est détendu dans la vanne 9 jusqu'à une pression de 55 bars, qui est la deuxième pression, pour produire un fluide diphasique. Le fluide diphasique est envoyé à un séparateur de phases 22. Le liquide produit 10 est divisé en deux débits 11, 13. Le liquide 13 est refroidi dans un échangeur El jusqu'au bout froid de celui-ci. Le liquide 13 est divisé en trois. Une partie 18 constitue la production liquide du procédé et est envoyée à un stockage à 7 bars. Une partie 7 est détendue à 12 bars sans produire de gaz, réchauffée dans l'échangeur El et envoyée en amont d'un compresseur C2. La partie restante est détendue dans une vanne 43 et envoyée à un séparateur de phases 35. La fraction gazeuse 37 formée dans le séparateur de phases et la fraction liquide 39 se réchauffent séparément dans l'échangeur E1, qui est un échangeur à plaques en aluminium brasé. La fraction liquide se vaporise et est mélangée avec la fraction gazeuse, le mélange étant envoyé au compresseur C1. Le débit comprimé dans le compresseur Cl est mélangé avec le débit 7 et comprimé dans le compresseur C2 avant d'être mélangé avec le gaz d'alimentation 1 et le débit 15. L'autre partie de liquide 11 provenant de la vanne 9 est refroidie jusqu'à une température intermédiaire de l'échangeur E1. Ensuite la partie est détendue jusqu'à 43 bars dans une vanne 19 sans production de gaz et réchauffée dans l'échangeur El avant d'être recyclée en aval du compresseur C2 et en amont du compresseur C3 à 43 bars. Le gaz 26 du séparateur de phases 22 est renvoyé à l'entrée du compresseur C4. Les refroidisseurs entre les compresseurs C1, C2, C3 et C4 n'ont pas été illustrés pour des raisons de simplification.
Aucun débit envoyé à l'échangeur El n'a une pression supérieure à 50, voire supérieure à 60 bars.
Dans les figures, HHP désigne « très haute pression », HP « haute pression », M P « moyenne pression » et BP « basse pression », les références étant citées en ordre en pression, du plus haut au plus bas. Les compresseurs C1, C2, C3, C4 peuvent constituer des étages d'un ou deux compresseurs en série, éventuellement plus en parallèle. Dans les figures, la vaporisation du débit 7 dans le deuxième échangeur El n'est pas absolument essentielle mais permet d'améliorer l'efficacité de l'échange. De préférence la vaporisation du liquide de cycle s'effectue à autant de pressions qu'il y a d'étages Cl, C2, C3, C4 de compression, quatre pouvant être un optimum technico-économique, en effet, plus il y a d'étages et plus la ou les machines de compression sont onéreuses. Si la pression de sortie du compresseur C4 (la première pression) est subcritique, le gaz formé se condense dans l'échangeur E4 formant un liquide. Ce liquide est envoyé à la vanne 9 sans avoir été refroidi en aval de l'échangeur E4 et un fluide diphasique est produit à la deuxième pression.
Claims (11)
- REVENDICATIONS1. Procédé de condensation ou de pseudo-condensation d'un gaz d'alimentation riche en dioxyde de carbone dans lequel on comprime le gaz, on en condense ou pseudo-condense au moins une partie pour former un liquide à une première pression ou un fluide à la première pression, la première pression étant au moins égale à 50 bars, on détend le liquide ou le fluide jusqu'à une deuxième pression inférieure à la première pression pour former un débit détendu, on refroidit au moins une partie du débit détendu ou un débit dérivé du débit détendu dans un échangeur de chaleur (El), on sort au moins une partie du débit détendu ou du débit dérivé du débit détendu de l'échangeur de chaleur (El) comme débit refroidi, on envoie au moins une partie du débit refroidi se vaporiser dans l'échangeur de chaleur (El) et le au moins un gaz de cycle ainsi formé est donc mélangé au gaz riche en dioxyde de carbone avant ou après la compression.
- 2. Procédé selon la revendication 1 dans lequel le liquide ou le fluide à la première pression est détendu dans une vanne pour former un débit détendu diphasique, le débit diphasique est envoyé à un séparateur de phases et au moins une partie du liquide du séparateur de phases constituant un débit dérivé d'une partie du débit détendu se refroidit dans l'échangeur de chaleur (El).
- 3. Procédé selon la revendication 2 dans lequel un gaz du séparateur de phases est renvoyé au compresseur.
- 4. Procédé selon la revendication 2 ou 3 dans lequel une partie du débit du liquide du séparateur de phase se refroidit dans l'échangeur de chaleur jusqu'à une température intermédiaire de celui-ci et au moins une fraction de cette partie est détendue, se réchauffe dans l'échangeur de chaleur et est envoyée au compresseur (un des compresseurs), éventuellement après avoir été comprimée.
- 5. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel aucun débit envoyé à l'échangeur (El) n'a une pression supérieure à 50 bars.
- 6. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel la première pression est supérieure à 60 bars, voire supérieure à 70 bars abs.
- 7. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel le liquide à détendre n'est pas sous-refroidi, de préférence reste à une température constante, après sa condensation et avant sa détente.
- 8. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel l'au moins une partie du gaz est condensé ou pseudo-condensé contre de l'air ou de l'eau.
- 9. Appareil de condensation ou de pseudo-condensation d'un gaz d'alimentation comprenant un compresseur (C3, C4), un échangeur de chaleur (El), des moyens de condensation reliés au compresseur, une conduite pour amener le gaz d'alimentation mélangé avec un gaz de cycle jusqu'aux moyens de condensation ou de pseudo-condensation, une conduite pour amener au moins une partie du liquide condensé par les moyens de condensation ou de pseudocondensation au premier échangeur pour former un liquide ou un fluide, le liquide ou le fluide étant à la première pression, une vanne (9), une conduite pour envoyer le liquide ou le fluide à la vanne pour le détendre jusqu'à une deuxième pression inférieure à la première pression pour former un débit détendu, une conduite pour envoyer au moins une partie du débit détendu ou un débit dérivé du débit détendu à l'échangeur de chaleur, une conduite pour sortir le débit détendu ou le débit dérivé du débit détendu de l'échangeur de chaleur, une conduite pour transporter une première partie du débit détendu ou du débit dérivé du débit détendu constituant le produit liquéfié, des conduites pour amener une deuxième et de préférence une troisième partie du débit détendu ou du débit dérivé du débitdétendu se vaporiser dans l'échangeur de chaleur pour former un gaz de cycle, au moins une conduite pour amener le gaz de cycle au compresseur, des moyens pour mélanger le gaz de cycle et le gaz d'alimentation en amont ou en aval du compresseur et éventuellement au moins un moyen de compression (C1, C2) en amont du compresseur pour comprimer le gaz de cycle.
- 10. Appareil selon la revendication 9 comprenant un séparateur de phases, une conduite pour envoyer une partie du débit détendu de la vanne au séparateur de phases, une conduite pour envoyer un liquide du séparateur de phases à l'échangeur (El) comme débit dérivé du débit détendu.
- 11. Appareil selon la revendication 10 comprenant une conduite pour envoyer une partie du liquide provenant du séparateur de phases, refroidi dans l'échangeur de chaleur (El) jusqu'à une température intermédiaire de celui-ci, à un moyen de détente (19) et une conduite pour envoyer la partie depuis le moyen de détente à l'échangeur.
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR1250902A FR2986311A1 (fr) | 2012-01-31 | 2012-01-31 | Procede et appareil de condensation ou de pseudocondensation d'un gaz |
PCT/FR2013/050110 WO2013114020A2 (fr) | 2012-01-31 | 2013-01-17 | Procédé et appareil de condensation ou de pseudocondensation d'un gaz |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR1250902A FR2986311A1 (fr) | 2012-01-31 | 2012-01-31 | Procede et appareil de condensation ou de pseudocondensation d'un gaz |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
FR2986311A1 true FR2986311A1 (fr) | 2013-08-02 |
Family
ID=47714412
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
FR1250902A Withdrawn FR2986311A1 (fr) | 2012-01-31 | 2012-01-31 | Procede et appareil de condensation ou de pseudocondensation d'un gaz |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
FR (1) | FR2986311A1 (fr) |
WO (1) | WO2013114020A2 (fr) |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6658890B1 (en) * | 2002-11-13 | 2003-12-09 | Conocophillips Company | Enhanced methane flash system for natural gas liquefaction |
WO2008130359A1 (fr) * | 2007-04-24 | 2008-10-30 | Carrier Corporation | Système de compression de vapeur de réfrigérant muni de circuits économiseurs doubles |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2416389B (en) * | 2004-07-16 | 2007-01-10 | Statoil Asa | LCD liquefaction process |
-
2012
- 2012-01-31 FR FR1250902A patent/FR2986311A1/fr not_active Withdrawn
-
2013
- 2013-01-17 WO PCT/FR2013/050110 patent/WO2013114020A2/fr active Application Filing
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6658890B1 (en) * | 2002-11-13 | 2003-12-09 | Conocophillips Company | Enhanced methane flash system for natural gas liquefaction |
WO2008130359A1 (fr) * | 2007-04-24 | 2008-10-30 | Carrier Corporation | Système de compression de vapeur de réfrigérant muni de circuits économiseurs doubles |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
WO2013114020A3 (fr) | 2014-05-01 |
WO2013114020A2 (fr) | 2013-08-08 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
TWI608206B (zh) | 藉由預冷卻天然氣供給流以增加效率的液化天然氣(lng)生產系統 | |
EP1946026B1 (fr) | Procede de traitement d'un courant de gnl obtenu par refroidissement au moyen d'un premier cycle de refrigeration et installation associee | |
CA2828179C (fr) | Procede et appareil de liquefaction de co2 | |
WO2004099691A1 (fr) | Procede et installation de production de gaz de l'air sous pression par distillation cryogenique d'air | |
FR2974167A1 (fr) | Procede et appareil de liquefaction d'un gaz | |
EP1711765A1 (fr) | Procede et installationde de separation d'air par distillation cryogenique | |
CA2832096C (fr) | Procede et appareil de liquefaction d'un gaz riche en co2 | |
FR2723183A1 (fr) | Procede et installation de liquefaction d'hydrogene | |
WO2019122654A1 (fr) | Procédé de production d'azote pur à partir d'un courant de gaz naturel contenant de l'azote | |
FR2986311A1 (fr) | Procede et appareil de condensation ou de pseudocondensation d'un gaz | |
EP2895811A1 (fr) | Procédé et appareil de séparation d'air par distillation cryogénique. | |
EP2893276B1 (fr) | Procédé et appareil de condensation d'un débit gazeux riche en dioxyde de carbone | |
FR3020668A3 (fr) | Procede de purification d'oxygene basse purete provenant d'un appareil de separation par adsorption | |
WO2022238212A1 (fr) | Procédé et appareil de liquéfaction d'un gaz riche en dioxyde de carbone | |
WO2022162041A1 (fr) | Procédé et appareil de séparation d'un débit riche en dioxyde de carbone par distillation pour produire du dioxyde de carbone liquide | |
FR2972793A1 (fr) | Procede et appareil de liquefaction d'un gaz riche en co2 contenant au moins une impurete legere | |
WO2022175204A1 (fr) | Procédé et appareil de liquéfaction d'hydrogène | |
FR3128776A3 (fr) | Procédé et appareil de séparation d’air par distillation cryogénique | |
FR3140362A3 (fr) | Procédé de production de gaz de synthèse d’ammoniac | |
JP2024509384A (ja) | Co2富化ガスを液化するための方法及び装置 | |
EP4348137A1 (fr) | Dispositif et procede de pre-refroidissement d'un flux d'un fluide cible a une temperature inferieure ou egale a 90 k | |
FR3075940A1 (fr) | Procede de liquefaction d'un courant de gaz naturel contenant de l'azote | |
FR3014180A1 (fr) | Procede et appareil de separation d’air par distillation a basse temperature | |
FR2996909A1 (fr) | Procede et appareil de production d'air liquefie | |
FR2947042A1 (fr) | Echangeur principal d'un appareil de separation d'air et procede de refroidissement d'air utilisant un tel echangeur |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 5 |
|
PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 6 |
|
PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 7 |
|
ST | Notification of lapse |
Effective date: 20190906 |