FR2981061A1

FR2981061A1 - Treating muds from wastewater treatment plant, comprises providing lime to treat mud, dehydrating mud to obtain mud presenting dry material rate higher than determined dry material rate, and mixing calcium carbonate with lime and mud

Info

Publication number: FR2981061A1
Application number: FR1159047A
Authority: FR
Inventors: Marc Gombart
Original assignee: Individual
Current assignee: Individual
Priority date: 2011-10-06
Filing date: 2011-10-06
Publication date: 2013-04-12
Anticipated expiration: 2031-10-06
Also published as: FR2981061B1

Abstract

The method comprises providing a mud having a determined dry material rate, providing a lime in a form of powder and/or liquid to treat the mud, dehydrating the mud to obtain a mud presenting a dry material rate that is higher than the determined dry material rate, and mixing calcium carbonate in powder form with the lime and the mud in a homogeneous way to mineralize the mud. The calcium carbonate is mixed with the lime and the mud before the step of dehydration or after the step of dehydration. A proportion of lime compared to calcium carbonate is 20-70 wt.%. The method comprises providing a mud having a determined dry material rate, providing a lime in a form of powder and/or liquid to treat the mud, dehydrating the mud to obtain a mud presenting a dry material rate that is higher than the determined dry material rate, and mixing calcium carbonate in powder form with the lime and the mud in a homogeneous way to mineralize the mud. The calcium carbonate is mixed with the lime and the mud before the step of dehydration of the mud or after the step of dehydration of the mud. A proportion of lime compared to calcium carbonate is 20-70 wt.%. The calcium carbonate has fine particles of 20 mu m, and percentage of the fine particles is lower than 20%. The method further comprises mixing a salt of iron or aluminum with the mud.

Description

PROCEDE DE TRAITEMENT DES BOUES ET BOUES PURIFIEES OBTENUES SELON CE PROCEDE La présente invention a trait au procédé de traitement des boues et aux boues purifiées obtenues selon ce procédé. On connait différentes techniques de séparation liquide/solide pour concentrer les matières solides des suspensions de particules, notamment dans le cas des boues issues des stations de traitement des eaux usées. En général, lesdites matières solides des boues sont destinées à subir des traitements chimiques et/ou mécaniques, tels que le conditionnement et la déshydratation pour ensuite être réutilisées, notamment pour l'épandage agricole. On peut citer comme outils industriels permettant de déshydrater lesdites boues, les centrifugeuses, les filtres à bandes, les filtre-presses ou encore les filtres sous vide. Les techniques les plus courantes sont la centrifugation et la filtration sur filtre à bande ou sur filtre-presse. La technique de filtration sous vide est également bien connue même si son utilisation est beaucoup moins fréquente. On sait que ces techniques de déshydratation nécessitent une mise en oeuvre préalable, usuellement dénommée conditionnement des boues, au moyen de réactifs chimiques avant traitement. Pour l'essentiel, ces réactifs sont des coagulants et des floculants, qui permettent l'agrégation des particules fines en suspension ou en dispersion dans l'eau. Les plus utilisés sont les polymères car ils sont indispensables dans le cas de la centrifugation, le chlorure ferrique FeCI3 et la chaux. Parmi ces réactifs, la chaux est un des réactifs les plus utilisés pour le conditionnement des boues. Elle peut être utilisée en pré-chaulage ou en post-chaulage, c'est-à-dire avant la déshydratation ou après sur l'outil retenu. Usuellement, la chaux introduite dans le conditionnement des boues a trois fonctions : la floculation, l'hygiénisation et la minéralisation. Pour ce qui concerne l'hygiénisation, la chaux, sous forme pulvérulente ou liquide, est un réactif techniquement et économiquement optimisé et il n'existe pas à ce jour de produit alternatif utilisé dans cette application. Elle permet d'augmenter à la fois la température du milieu et sa basicité, et par conséquent elle provoque la destruction des micro-organismes. S'agissant de la floculation, il existe des alternatives à la chaux comme les polymères par exemple. Les quantités de chaux nécessaires pour optimiser la fonction de floculation dépendent des qualités mises en oeuvre mais sont dans la plupart des cas très inférieures aux quantités de chaux nécessaires à la fonction d'hygiénisation. Si la filière d'élimination impose une hygiénisation des boues, la fonction de floculation sera donc largement assurée par les quantités de chaux introduites pour l'hygiénisation et l'utilisation éventuelle d'un réactif alternatif n'a pas d'intérêt. Pour ce qui est de la minéralisation, outre son action bénéfique sur le procédé de traitement, elle permet une meilleure valorisation de la boue traitée notamment pour le chaulage des terres agricoles. Aussi, pour ce faire on augmente les quantités de chaux dans les procédés de traitement, et partant, les quantités de chaux sont très supérieures dans la plupart des cas aux quantités nécessaires pour l'hygiénisation. Par conséquent, le coût de traitement des boues est augmenté substantiellement. Aussi, un problème qui se pose est que vise à résoudre la présente convention est de fournir un procédé qui permette de diminuer le coût de traitement des boues tout en conservant leur possibilités de valorisation. Dans ce but, et selon un premier objet, la présente invention propose un procédé de traitement des boues comprenant les étapes suivantes : on fournit une boue présentant un taux de matières sèches déterminé et on fournit de la chaux sous forme de poudre et/ou de liquide pour traiter ladite boue ; on déshydrate ladite boue selon une étape de déshydratation, pour obtenir une boue présentant un taux de matières sèches supérieur audit taux de matières sèches déterminé. Selon invention, on fournit en outre du carbonate de calcium CaCO3 et on mélange ledit carbonate de calcium avec ladite chaux et ladite boue de manière homogène pour minéraliser ladite boue. Ainsi, une caractéristique de l'invention réside dans la mise en oeuvre de carbonate de calcium durant le traitement des boues de manière à pouvoir augmenter la minéralisation de la boue traitée à un coût avantageux. En effet, le carbonate de calcium est bien moins coûteux que la chaux, quelle que soit sa forme. La chaux est en effet obtenue par la calcination du carbonate de calcium lui-même. De la sorte, on obtient une boue traitée riche en calcium à un coût avantageux et qui permet d'amender les terres agricoles et augmenter leur taux calcique. En outre, la concentration finale en matières solides de la suspension est un facteur important qu'il convient d'optimiser pour au minimum deux raisons essentielles. La première pour réduire au maximum les tonnages de boues déshydratées à évacuer dans les différentes filières d'élimination. La seconde pour obtenir une structure des boues déshydratées la plus compatible possible avec toutes les manipulations ultérieures à la déshydratation, que ce soit le stockage, le chargement et déchargement, ou encore l'épandage. Par ailleurs, grâce au procédé conforme à l'invention, on optimise les performances techniques notamment dans le cas d'un pré-chaulage. En outre on évite d'introduire des réactifs chimiques supplémentaires et partant, leurs conséquences notamment dans le cas d'un post-chaulage ; et finalement on optimise le bilan économique du procédé de traitement. Selon la présente invention on peut également optimiser le bilan technique des procédés de déshydratation en utilisant un conditionnement mixte chaux et carbonate de calcium, la chaux assurant les fonctions d'hygiénisation et de floculation et le carbonate de calcium assurant les besoins complémentaires pour la fonction de minéralisation. Dans le cadre de la présente invention, la chaux, en fonction de ses caractéristiques, peut être utilisée soit sous forme de lait de chaux, soit sous forme de poudre. La chaux pourra être utilisée sous forme de poudre notamment dans le cas des chaux vives en post-chaulage ou dans le cas des chaux vives à réactivité retardée. Pour ce qui concerne les formulations chimiques, les chaux utilisées peuvent se présenter sous forme de chaux vive, CaO, ou sous forme de chaux éteinte Ca(OH)2. Des chaux dites magnésiennes peuvent également être utilisées. Pour ce qui concerne les caractéristiques physico-chimiques, les chaux vives se différencient dans le cadre de cette application, par la pureté et la teneur en CaO ; par la granulométrie ; par la réactivité ; et les chaux éteintes, par la granulométrie et par la densité. Selon un mode de mise en oeuvre de l'invention particulièrement avantageux, on mélange ledit carbonate de calcium avec ladite chaux et ladite boue avant l'étape de déshydratation de ladite boue. De la sorte, la viscosité du milieu du mélange est faible et par conséquent le carbonate de calcium est mélangé de manière homogène à la boue avec la chaux. Cela permet d'obtenir en fin de procédé de traitement, une boue traitée parfaitement homogène, aisément épandable directement sur les sols. Selon un autre mode de mise en oeuvre de l'invention, on mélange ledit carbonate de calcium avec ladite chaux et ladite boue après l'étape de déshydratation de ladite boue. Avantageusement, on mélange ledit carbonate de calcium avec ladite chaux et ladite boue selon une proportion en poids de chaux par rapport au carbonate de calcium comprise entre 20% et 70%, et préférentiellement entre 25 % et 40 % de manière à ce que la quantité de chaux soit suffisante pour assurer la floculation et l'hygiènisation, soit la destruction de micro-organismes. The present invention relates to the sludge treatment method and the purified sludge obtained by this method. Various liquid / solid separation techniques are known for concentrating the solids of the suspensions of particles, especially in the case of sludge from sewage treatment plants. In general, said sludge solids are intended to undergo chemical and / or mechanical treatments, such as packaging and dewatering, and then be reused, in particular for agricultural spreading. Mention may be made as industrial tools for dewatering said sludge, centrifuges, band filters, filter presses or vacuum filters. The most common techniques are centrifugation and filtration on a belt filter or filter press. The vacuum filtration technique is also well known although its use is much less common. It is known that these dehydration techniques require prior implementation, usually called sludge conditioning, by means of chemical reagents before treatment. Essentially, these reagents are coagulants and flocculants, which allow aggregation of fine particles in suspension or dispersion in water. The most used are polymers because they are indispensable in the case of centrifugation, ferric chloride FeCl3 and lime. Among these reagents, lime is one of the most used reagents for sludge conditioning. It can be used in pre-liming or post-liming, that is to say before dehydration or after on the selected tool. Usually, lime introduced into sludge conditioning has three functions: flocculation, sanitization and mineralization. As far as hygienisation is concerned, lime, in pulverulent or liquid form, is a technically and economically optimized reagent and to date there is no alternative product used in this application. It makes it possible to increase both the temperature of the medium and its basicity, and consequently it causes the destruction of microorganisms. With regard to flocculation, there are alternatives to lime, such as polymers. The amounts of lime needed to optimize the flocculation function depend on the qualities used but are in most cases much lower than the quantities of lime required for the hygienization function. If the disposal die requires sludge sanitization, the flocculation function will be largely ensured by the amounts of lime introduced for hygienization and the possible use of an alternative reagent is not of interest. As for the mineralization, besides its beneficial action on the treatment process, it allows a better valorization of the treated sludge especially for the liming of agricultural lands. Also, for this purpose the amounts of lime are increased in the treatment processes, and therefore the amounts of lime are much higher in most cases to the quantities necessary for hygienization. As a result, the sludge treatment cost is substantially increased. Also, a problem that arises is that aims to solve the present convention is to provide a method that reduces the cost of treating sludge while retaining their potential for recovery. For this purpose, and according to a first object, the present invention proposes a sludge treatment process comprising the following steps: a sludge having a determined dry matter content is provided and lime in the form of a powder and / or liquid for treating said sludge; said sludge is dehydrated in a dehydration step, to obtain a sludge having a solids content higher than said determined solids content. According to the invention, calcium carbonate CaCO3 is furthermore provided and said calcium carbonate is mixed with said lime and said slurry homogeneously to mineralize said sludge. Thus, a characteristic of the invention lies in the use of calcium carbonate during the treatment of sludge so as to increase the mineralization of the treated sludge at an advantageous cost. Indeed, calcium carbonate is much less expensive than lime, regardless of its shape. Lime is indeed obtained by the calcination of the calcium carbonate itself. In this way, a calcium-rich treated sludge is obtained at an advantageous cost and which makes it possible to amend agricultural lands and increase their calcium content. In addition, the final solids concentration of the suspension is an important factor that should be optimized for at least two essential reasons. The first to minimize the tonnages of dewatered sludge to be discharged in the different disposal channels. The second is to obtain a dehydrated sludge structure that is as compatible as possible with all subsequent handling of dewatering, whether storage, loading and unloading, or spreading. Furthermore, thanks to the process according to the invention, the technical performance is optimized in particular in the case of pre-liming. In addition, it is avoided to introduce additional chemical reagents and therefore their consequences especially in the case of post-liming; and finally, the economic balance of the treatment process is optimized. According to the present invention, it is also possible to optimize the technical balance of the dehydration processes by using a mixed lime and calcium carbonate packaging, the lime providing the hygienization and flocculation functions and the calcium carbonate providing the additional needs for the dehydration function. mineralization. In the context of the present invention, lime, depending on its characteristics, can be used either in the form of milk of lime or in the form of powder. Lime can be used in the form of powder especially in the case of quicklime in post-liming or in the case of quicklime with delayed reactivity. As for the chemical formulations, the lime used can be in the form of quicklime, CaO, or in the form of slaked lime Ca (OH) 2. Magnesium lime can also be used. As regards the physicochemical characteristics, the quicklime is differentiated in the context of this application, by the purity and the CaO content; by particle size; by responsiveness; and lime, broken down by grain size and density. According to a particularly advantageous embodiment of the invention, said calcium carbonate is mixed with said lime and said sludge before the step of dewatering said sludge. In this way, the viscosity of the medium of the mixture is low and therefore the calcium carbonate is homogeneously mixed with the slurry with the lime. This makes it possible to obtain, at the end of the treatment process, a perfectly homogeneous treated sludge, easily spreadable directly on the soil. According to another embodiment of the invention, said calcium carbonate is mixed with said lime and said sludge after the step of dewatering said sludge. Advantageously, said calcium carbonate is mixed with said lime and said sludge in a proportion by weight of lime with respect to the calcium carbonate of between 20% and 70%, and preferably between 25% and 40% so that the quantity of lime is sufficient to ensure flocculation and hygiene, or the destruction of micro-organisms.

Selon une caractéristique avantageuse de l'invention, on fournit ledit carbonate de calcium sous forme pulvérulente, et le pourcentage de fines particules inférieures à 20 lim de carbonate de calcium pulvérulent est inférieur à 20 %, et de préférence inférieure à 5 % de manière à améliorer la filtration et la siccité des boues. According to an advantageous characteristic of the invention, said calcium carbonate is provided in pulverulent form, and the percentage of fine particles smaller than 20 μm of powdered calcium carbonate is less than 20%, and preferably less than 5%, so that improve filtration and sludge dryness.

Par ailleurs, selon une autre caractéristique avantageuse, on fournit en outre un sel métallique et on mélange ledit sel métallique à ladite boue. De la sorte, on améliore plus encore la floculation des particules en suspension. De préférence, le sel métallique est un sel de fer ferrique, par exemple un chlorure de fer FeCI3, ou un sel d'aluminium Al2(504)3, et/ou le chlorure basique d'aluminium. En outre, selon un autre objet, l'invention concerne une boue traitée obtenue conformément au procédé de traitement décrit ci-dessus. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront dans la suite de la description à travers les exemples représentés ci-après. Ces exemples sont destinés à présenter la présente invention et ne peuvent en aucun cas être interprétés comme pouvant en limiter la portée. Le pré-chaulage, c'est-à-dire le chaulage avant déshydratation, est largement utilisé sur filtre-presse ou sur filtre sous vide, le plus souvent associé au chlorure de fer FeCI3. La chaux est le plus souvent introduite sous forme d'hydroxyde dans un lait de chaux. Des procédés à base de chaux vive introduite sous forme de poudre ont été développés en utilisant des chaux à réactivité retardée. Dans ce type d'application, la chaux est utilisée comme floculant pour améliorer la filtrabilité et comme agent d'hygiénisation en augmentant le pH à des valeurs supérieures à 12 ; et aussi comme agent de minéralisation pour augmenter les siccités des boues déshydratées. Les quantités de chaux introduite sont appréciées en pourcentage par rapport aux matières sèches contenues dans les boues brutes. Les siccités des boues déshydratées augmentent avec le pourcentage de chaux introduite avec un optimum technique et économique. Un défaut de chaux conduit à des performances de déshydratation dégradées, à des structures de boues déshydratées inadaptées aux filières d'élimination et à des tonnages de boues déshydratées en excès. Un excès de chaux n'apporte aucune amélioration des performances de déshydratation et des structures de boues et augmente les tonnages de boues produites. Le bilan économique est alors dégradé. La technique traditionnelle de chaulage dans un procédé de centrifugation est le post-chaulage. Le pré-chaulage est toutefois envisagé notamment sur des procédés utilisant des chaux à réactivité retardée. Dans ce type d'application, la chaux est utilisée comme agent d'hygiénisation en augmentant le pH à des valeurs supérieures à 12 ; et comme agent de minéralisation pour augmenter les siccités des boues déshydratées. Les quantités de chaux introduites sont optimisées en fonction d'un optimum technique et économique. Un défaut de chaux conduit à des performances de centrifugation dégradées et à une hygiénisation insuffisante. Un excès de chaux n'apporte aucune amélioration des performances de déshydratation et des structures de boues, augmente les tonnages de boues produites et dégrade le bilan économique. Furthermore, according to another advantageous characteristic, a metal salt is furthermore provided and said metal salt is mixed with said sludge. In this way, the flocculation of the particles in suspension is further improved. Preferably, the metal salt is a ferric iron salt, for example iron chloride FeCl 3, or aluminum salt Al 2 (504) 3, and / or basic aluminum chloride. In addition, according to another object, the invention relates to a treated sludge obtained according to the treatment method described above. Other features and advantages of the invention will appear in the following description through the examples shown below. These examples are intended to present the present invention and can in no way be interpreted as limiting its scope. Pre-liming, that is to say, liming before dehydration, is widely used on filter press or vacuum filter, most often associated with iron chloride FeCl3. Lime is most often introduced as hydroxide in a milk of lime. Lime-based processes introduced in powder form have been developed using retarded reactive lime. In this type of application, lime is used as a flocculant to improve filterability and as a sanitizer by increasing the pH to values greater than 12; and also as a mineralizing agent to increase the dryness of dewatered sludge. The amounts of lime introduced are appreciated in percentage relative to the dry materials contained in the raw sludge. The dryness of dewatered sludge increases with the percentage of lime introduced with a technical and economic optimum. A defect of lime leads to dehydration performance degraded dehydrated sludge structures unsuitable for elimination channels and tonnages dehydrated sludge in excess. Excess lime provides no improvement in dewatering performance and sludge structures and increases the tonnages of sludge produced. The economic balance sheet is then degraded. The traditional technique of liming in a centrifugation process is post-liming. Pre-liming is, however, envisaged, in particular, on processes using lime with delayed reactivity. In this type of application, the lime is used as a hygienising agent by increasing the pH to values greater than 12; and as a mineralizing agent to increase the dryness of dewatered sludge. The quantities of lime introduced are optimized according to a technical and economic optimum. A lime defect leads to degraded centrifugation performance and inadequate sanitation. An excess of lime provides no improvement in dewatering performance and sludge structures, increases the tonnages of sludge produced and degrades the economic balance.

La chaux est également utilisée en post-chaulage notamment en aval d'une centrifugeuse. La chaux est alors essentiellement introduite pour l'hygiénisation des boues en particulier lorsque la filière d'élimination est l'épandage agricole. Dans la majorité des cas, l'addition de chaux conduit à une déstructuration des boues déshydratées avec pour résultat une structure pâteuse et hétérogène. Une addition complémentaire permet de retrouver une structure granuleuse mais cette solution conduit à des réactions et à des élévations de température incompatibles avec les matériels de malaxage utilisés ; par ailleurs cette solution est économiquement coûteuse. Lime is also used in post-liming, especially downstream of a centrifuge. Lime is then essentially introduced for sludge sanitation especially when the disposal path is agricultural spreading. In the majority of cases, the addition of lime leads to a destructuring of the dewatered sludge resulting in a pasty and heterogeneous structure. A complementary addition makes it possible to recover a granular structure, but this solution leads to reactions and temperature rises that are incompatible with the mixing equipment used; moreover, this solution is economically expensive.

L'objet de la présente invention, selon une variante particulière de l'invention, propose la mise en oeuvre d'un conditionnement mixte de la boue, chaux et carbonate de calcium, en remplacement du conditionnement chaux habituel. L'addition des deux minéraux, chaud et carbonate de calcium, peut se faire par dosage des deux produits au moyen de deux équipements spécifiques mais plus avantageusement, par dosage du mélange des deux minéraux eux-mêmes pré-mélangés dans des proportions désirées. La mise en oeuvre des deux réactifs peut être réalisée sous forme liquide, notamment lorsque l'on met en oeuvre un lait de chaux, ou bien sous forme de poudre. La mise en oeuvre sous forme de poudre nécessite moins d'équipements et évite les problèmes de décantation. Quant à la mise en oeuvre sous forme de poudre, elle est utilisée dans tous les cas où elle peut se réaliser sans dégrader la fonction de floculation. Tous les types de chaux peuvent être utilisés pour autant qu'ils soient déjà reconnus comme compatibles avec l'application concernée, et tous les types de carbonate de calcium peuvent être utilisés. La granulométrie est choisie d'une part pour éviter la décantation dans les boues conditionnées, la granulométrie maximale admissible étant d'autant plus élevée que les boues sont concentrées, et d'autre part pour éviter la ségrégation entre la chaux et le carbonate de calcium lorsque les deux constituants sont introduits en mélange. L'élimination des fines particules, par exemple celles inférieures à 2011m, dans le carbonate de calcium permet dans certains cas d'améliorer la filtrabilité et les siccités des boues déshydratées. Le pourcentage de chaux dans la somme des deux minéraux introduits dépend du pouvoir floculant de la chaux utilisée. Ce pourcentage sera d'autant plus faible que le pouvoir floculant sera élevé. De préférence, le pourcentage de chaux est compris entre 25% et 50 % en poids par rapport au carbonate de calcium. La quantité totale de minéral introduit, chaux et carbonate de calcium, dépend des résultats attendus aux niveaux des performances techniques du procédé de déshydratation, de la qualité de structure des boues déshydratées et du bilan économique. La substitution à quantité égale de la chaux au mélange chaux et carbonate de calcium permet d'obtenir des résultats techniques au minimum équivalents avec une optimisation du bilan économique. La substitution de la chaux à une quantité deux à trois fois supérieure de mélange chaux et carbonate de calcium permet d'améliorer les performances techniques de la déshydratation et les structures des boues déshydratées sans dégrader le bilan économique. Les minéraux pris séparément ou le mélange des deux sont introduits en lieu et place et dans les mêmes conditions que la chaux dans le conditionnement traditionnel. Le mélange permet ou facilite l'introduction de chaux sous forme de poudre lorsque la qualité de chaux utilisée n'est pas appropriée à ce type d'introduction. Les réactifs complémentaires de conditionnement sont introduits à l'identique. C'est en particulier le cas pour le chlorure ferrique FeCI3 qui est couramment introduit en amont du conditionnement chaux. The object of the present invention, according to a particular variant of the invention, proposes the implementation of a mixed conditioning of sludge, lime and calcium carbonate, replacing the usual lime conditioning. The addition of the two minerals, hot and calcium carbonate, can be done by dosing the two products by means of two specific equipment but more advantageously by dosing the mixture of the two minerals themselves pre-mixed in desired proportions. The use of the two reagents can be carried out in liquid form, especially when using a milk of lime, or in powder form. The implementation in powder form requires less equipment and avoids the problems of settling. As for the implementation in powder form, it is used in all cases where it can be achieved without degrading the flocculation function. All types of lime can be used as long as they are already recognized as compatible with the application concerned, and all types of calcium carbonate can be used. The granulometry is chosen firstly to avoid settling in the conditioned sludge, the maximum permissible grain size being all the higher when the sludge is concentrated, and secondly to avoid the segregation between the lime and the calcium carbonate. when the two constituents are introduced as a mixture. The elimination of fine particles, for example those smaller than 2011m, in calcium carbonate makes it possible in certain cases to improve the filterability and the dryness of dewatered sludge. The percentage of lime in the sum of the two minerals introduced depends on the flocculating power of the lime used. This percentage will be even lower than the flocculant power will be high. Preferably, the percentage of lime is between 25% and 50% by weight relative to calcium carbonate. The total quantity of introduced mineral, lime and calcium carbonate, depends on the expected results in terms of the technical performance of the dewatering process, the structure quality of the dewatered sludge and the economic balance. The equal quantity substitution of lime with lime and calcium carbonate mixture makes it possible to obtain at least equivalent technical results with an optimization of the economic balance. The substitution of lime for a two to three times greater amount of lime and calcium carbonate mixture makes it possible to improve the technical performance of dewatering and the structures of dewatered sludge without degrading the economic balance. The minerals taken separately or the mixture of the two are introduced in place and under the same conditions as the lime in the traditional packaging. The mixture allows or facilitates the introduction of lime in the form of powder when the quality of lime used is not appropriate for this type of introduction. The complementary conditioning reagents are introduced in the same way. This is particularly the case for ferric chloride FeCl 3 which is commonly introduced upstream of lime conditioning.

Le procédé objet de l'invention est applicable pour tout traitement de boues, et en particulier : les boues de station d'épuration d'eaux usées urbaines ou industrielles ; les boues minérales de dragage ; les déchets agricoles tels que les lisiers ; ou encore les boues de décantation comme obtenues dans les centrales à bétons. Le procédé peut également être mis en oeuvre sur tout type d'outil de déshydratation, et en particulier : sur filtre-presse à plateaux, sur filtre-presse à bande, sur filtre sous vide, dans l'une centrifugeuse, un décanteur ou un épaississeur. Exemple 1 : filtration sous vide d'une boue biologique Une boue biologique, 500 ml à une concentration de 12 g/I de matières sèches, issue d'une station urbaine avec aération prolongée est conditionnée par du chlorure ferrique FeCI3 au taux de 11% en poids par rapport au poids de matières sèches. La boue conditionnée par du chlorure ferrique est ensuite conditionnée par de la chaux ou par un mélange chaux et carbonate de calcium en poudre. La boue conditionnée est filtrée sur filtre à vide avec un vide de 0,35 bar. Les vitesses de filtration sont mesurées avec l'apparition de la première fissuration du gâteau. Les siccités sont mesurées sur les gâteaux après séchage en étuve pendant 24 heures à 105 °C. Résultats pour un conditionnement à 40 % des matières sèches La chaux utilisée est une chaux vive, dont la granulométrie est inférieure à 200 lm, et présentant 92 % de CaO libre. Son T60 est à 220 secondes. Le carbonate de calcium utilisé est un carbonate de calcium de granulométrie inférieure à 150 lim séché avec humidité inférieure à 0,5%. Les boues sont conditionnées à 40% en poids des matières sèches selon trois modes de mise en oeuvre. Un premier avec de la chaux à 100 %, un deuxième avec un mélange équipondéral de chaux et de carbonate de calcium et un troisième avec un mélange de 25 % de chaux en poids et 75 % en poids de carbonate de calcium. Les résultats de temps de filtration en seconde et de siccité en pourcentages sont données dans le tableau I suivant : chaux mélange 50/50 mélange 25/75 Tps de filt. (s) 73 71 72 Siccité (%) 25,2 25,8 25,5 Les résultats obtenus avec les mélanges chaux et carbonate de calcium sont au minimum équivalents à ceux obtenus avec la chaux seule dans les mêmes conditions opératoires et avec le même taux de conditionnement. Résultats pour un conditionnement à 80 % des matières sèches Les boues sont conditionnées à 80% en poids des matières sèches selon un mode de mise en oeuvre équivalent au précédent. Soit, un premier avec de la chaux à 100 %, un deuxième avec un mélange équipondéral de chaux et de carbonate de calcium et un troisième avec un mélange de 25 % de chaux en poids et 75 % en poids de carbonate de calcium. Les résultats sont consignés dans le tableau 11 suivant : chaux mélange 50/50 mélange 25/75 Tps de filt. (s) 62 56 55 Siccité (%) 30,1 32,4 32,9 Les résultats obtenus avec les mélanges chaux et carbonate de calcium sont supérieurs à ceux obtenus avec la chaux seule dans les mêmes conditions opératoires et avec le même taux de conditionnement. Exemple 2 : filtration sur filtre-presse d'une boue biologique Les boues conditionnées dans les mêmes conditions que pour l'exemple 1, sont filtrées sur une cellule de filtration de laboratoire avec montée en pression de 1 bar toute les 45 secondes jusqu'à 11 bars. La filtration est arrêtée lorsque que le débit de filtrat est inférieur à un équivalent 10I/m2. Tableau III des résultats pour un conditionnement à 40 % des matières sèches chaux mélange 50/50 mélange 25/75 Tps de filt. (mn) 41 40 40 Siccité (%) 34,2 35,1 34,8 Les résultats obtenus avec les mélanges chaux et carbonate de calcium sont au minimum équivalents à ceux obtenus avec la chaux seule dans les mêmes conditions opératoires et avec le même taux de conditionnement. Tableau IV des résultats pour un conditionnement à 80 % des matières 2 5 sèches chaux mélange 50/50 mélange 25/75 Tps de filt. (s) 38 35 32 Siccité (%) 36,4 38,5 40,2 Les résultats obtenus avec les mélanges chaux et carbonate de calcium sont supérieures à ceux obtenus avec la chaux seule dans les mêmes conditions opératoires et avec le même taux de conditionnement. Exemple 3 : Utilisation d'un carbonate de calcium sans fines particules Les boues sont conditionnées à l'identique de l'exemple 1 en utilisant un carbonate de calcium sans particule dont le diamètre est inférieur à 20 lim ci- après dénommé carbonate « défillérisé ». Tableau V des résultats pour un conditionnement à 40 % des matières sèches Mél 50 /50 Mél 50/50 Mél 25/75 Mél 25/75 carbonate carbonate carbonate carbonate défillérisé défillérisé Temps de 71 72 filtration (s) Siccité 25,8 25,5 (%) Tableau VI des résultats pour un conditionnement à 80 % des matières sèches Mél 50 /50 Mél 50/50 Mél 25/75 Mél 25/75 carbonate carbonate carbonate carbonate défillérisé défillérisé Temps de 56 53 55 53 filtration (s) Siccité 32,4 34,1 32,9 34,5 (0/0) Les résultats obtenus avec le carbonate de calcium « défillérisé » sont supérieurs à ceux obtenus avec le carbonate de calcium dans les mêmes conditions opératoires et avec le même taux de conditionnement. Exemple 4 : Post-chaulage sur centrifugeuse Des boues biologiques en aval d'une centrifugeuse, avec une siccité de 21,5% sont chaulées en vue d'un épandage agricole. Post-chaulage avec la chaux vive 2 0 Les boues sont post-chaulées dans un malaxeur à soc à un taux de 40 des matières sèches. La structure grenue des boues en sortie centrifugeuse se dégrade en une structure pâteuse grossière. L'introduction de chaux se traduit par une élévation de température hétérogène. Un taux de conditionnement plus élevé est difficilement envisageable pour des raisons techniques et économiques. The method which is the subject of the invention is applicable for any treatment of sludge, and in particular: sludges of urban or industrial wastewater treatment plants; mineral sludge dredging; agricultural waste such as slurry; or sludge settling as obtained in concrete plants. The process can also be carried out on any type of dewatering tool, and in particular: on a plate press-filter, on a belt press-filter, on a vacuum filter, in a centrifuge, a decanter or a centrifuge. thickener. Example 1: Vacuum filtration of a biological sludge A biological sludge, 500 ml at a concentration of 12 g / l of dry matter, from an urban station with prolonged aeration is conditioned by ferric chloride FeCl 3 at a rate of 11% by weight relative to the weight of dry matter. The sludge conditioned with ferric chloride is then conditioned with lime or a mixture of lime and calcium carbonate powder. The conditioned sludge is filtered on a vacuum filter with a vacuum of 0.35 bar. The filtration speeds are measured with the appearance of the first cracking of the cake. The dryness is measured on the cakes after drying in an oven for 24 hours at 105 ° C. Results for a 40% dry matter packaging The lime used is a quicklime with a particle size of less than 200 μm and 92% free CaO. His T60 is 220 seconds. The calcium carbonate used is a calcium carbonate with a particle size of less than 150 μm dried with a moisture content of less than 0.5%. The sludge is conditioned to 40% by weight of solids according to three modes of implementation. A first with lime 100%, a second with a mixture of lime and calcium carbonate and a third with a mixture of 25% lime by weight and 75% by weight of calcium carbonate. The results of filtration time in seconds and dryness in percentages are given in Table I below: lime mixture 50/50 mixture 25/75 Tps of filt. (s) 73 71 72 Siccity (%) 25.2 25.8 25.5 The results obtained with lime and calcium carbonate mixtures are at least equivalent to those obtained with lime alone under the same operating conditions and with the same conditioning rate. Results for 80% Packaging of Dry Matter The sludge is conditioned to 80% by weight of the solids according to an implementation mode equivalent to the previous one. That is, a first with 100% lime, a second with a mixture of lime and calcium carbonate and a third with a mixture of 25% lime by weight and 75% by weight of calcium carbonate. The results are recorded in Table 11 below: lime mixture 50/50 mixture 25/75 Tps of filt. (s) 62 56 55 Siccity (%) 30.1 32.4 32.9 The results obtained with lime and calcium carbonate mixtures are superior to those obtained with lime alone under the same operating conditions and with the same rate of conditioning. Example 2 Filter Filtration of a Biological Sludge The sludges conditioned under the same conditions as in Example 1 are filtered on a laboratory filtration cell with a pressure increase of 1 bar every 45 seconds up to 11 bars. Filtration is stopped when the filtrate flow rate is less than a 10 I / m2 equivalent. Table III results for packaging at 40% dry matter lime mixture 50/50 mixture 25/75 Tps of filt. (mn) 41 40 40 Siccité (%) 34,2 35,1 34,8 The results obtained with mixtures of lime and calcium carbonate are at least equivalent to those obtained with lime alone under the same operating conditions and with the same conditioning rate. Table IV results for 80% packing of dry materials lime blend 50/50 blend 25/75 Tbs of filt. (s) 38 35 32 Siccity (%) 36.4 38.5 40.2 The results obtained with mixtures of lime and calcium carbonate are superior to those obtained with lime alone under the same operating conditions and with the same rate of conditioning. EXAMPLE 3 Use of a Calcium Carbonate without Fine Particles The sludges are packaged in the same manner as in Example 1 using a calcium carbonate without particles whose diameter is less than 20 μm, hereinafter referred to as "defiltered" carbonate. . Table V of the results for a 40% packing of dry matter Mel 50/50 Mel 50/50 Mel 25/75 Mel 25/75 carbonate carbonate carbonate carbonate defiltered Defilterized Time 71 72 filtration (s) Siccité 25.8 25.5 (%) Table VI of the results for a packing at 80% dry matter Mel 50/50 Mel 50/50 Mel 25/75 Mel 25/75 carbonate carbonate carbonate carbonate défillérisé défillérisé Time of 56 53 55 53 filtration (s) Siccité 32 , 4 34.1 32.9 34.5 (0/0) The results obtained with the calcium carbonate "défillérisé" are higher than those obtained with calcium carbonate under the same operating conditions and with the same level of conditioning. Example 4: Post-liming on centrifuge Biological sludge downstream of a centrifuge, with a dryness of 21.5% are limed for agricultural spreading. Post-liming with quicklime The sludge is post-limed in a plow mixer at a rate of 40 dry matter. The granular structure of the sludge at the centrifuge outlet degrades into a coarse pasty structure. The introduction of lime results in a heterogeneous temperature rise. A higher packaging rate is difficult to envisage for technical and economic reasons.

Post-chaulage avec un mélange de 25 % en poids de chaux et de 75 % en poids de carbonate de calcium Les boues sont post-chaulées dans un malaxeur à soc à un taux de 40 % en poids. La structure grenue des boues en sortie centrifugeuse se dégrade comme dans le cas de la chaux vive. L'élévation de température est quatre fois moins forte et plus homogène. Les boues peuvent être post-chaulées jusqu'à 100 % des matières sèches sans dégrader le bilan économique. Les boues conservent dans ces conditions leur structure grenue avec une bonne aptitude au stockage avec un angle de talutage à 45°.15 Post-liming with a mixture of 25% by weight of lime and 75% by weight of calcium carbonate The sludge is post-limed in a kneader at a rate of 40% by weight. The sludge structure of the centrifuge outlet sludge degrades as in the case of quicklime. The rise in temperature is four times less strong and more homogeneous. Sludge can be post-limed up to 100% of dry matter without degrading the economic balance. In these conditions, the sludge maintains its grained structure with good storage properties with a 45 ° angle of repose.

Claims

REVENDICATIONS1. Sludge treatment process comprising the following steps: - a sludge having a determined dry matter content; - lime is provided in the form of powder and / or liquid to treat said sludge; said sludge is dehydrated in a dehydration step, to obtain a sludge having a solids content higher than said determined solids content; characterized in that calcium carbonate CaCO3 is further provided and said calcium carbonate is mixed with said lime and said slurry homogeneously to mineralize said sludge.

2. Sludge treatment process according to claim 1, characterized in that said calcium carbonate is mixed with said lime and said sludge before the step of dehydration of said sludge.

3. Sludge treatment process according to claim 1, characterized in that said calcium carbonate is mixed with said lime and said sludge after the step of dehydration of said sludge.

4. Process for treating sludge according to any one of claims 1 to 3, characterized in that said calcium carbonate is mixed with said lime and said sludge in a proportion by weight of lime with respect to the calcium carbonate between 20% and 70%.

5. Process for treating sludge according to any one of claims 1 to 4, characterized in that said calcium carbonate is supplied in pulverulent form, and in that the percentage of fine particles below 20 lim calcium carbonate powder is less than 20%.

6. Method of treating sludge according to any one of claims 1 to 5, characterized in that further mixing a metal salt said sludge. 30

7. Process for treating sludge according to any one of claims 1 to 5, characterized in that further mixing a salt of iron or aluminum to said sludge.

8. Processed sludge obtained according to the treatment method according to any one of claims 1 to 7.