FR2948580A1 - Dispositif de distribution de la charge et de recuperation des effluents dans un reacteur catalytique a lit radial - Google Patents

Dispositif de distribution de la charge et de recuperation des effluents dans un reacteur catalytique a lit radial Download PDF

Info

Publication number
FR2948580A1
FR2948580A1 FR0903720A FR0903720A FR2948580A1 FR 2948580 A1 FR2948580 A1 FR 2948580A1 FR 0903720 A FR0903720 A FR 0903720A FR 0903720 A FR0903720 A FR 0903720A FR 2948580 A1 FR2948580 A1 FR 2948580A1
Authority
FR
France
Prior art keywords
distribution
reaction zone
tubes
catalyst
conversion unit
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
FR0903720A
Other languages
English (en)
Other versions
FR2948580B1 (fr
Inventor
Eric Sanchez
Gilles Ferschneider
Bachi Frederic Bazer
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
IFP Energies Nouvelles IFPEN
Original Assignee
IFP Energies Nouvelles IFPEN
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by IFP Energies Nouvelles IFPEN filed Critical IFP Energies Nouvelles IFPEN
Priority to FR0903720A priority Critical patent/FR2948580B1/fr
Priority to BRPI1002449-2A priority patent/BRPI1002449B1/pt
Priority to KR1020100071431A priority patent/KR101794495B1/ko
Priority to TW099124583A priority patent/TWI510285B/zh
Priority to US12/845,276 priority patent/US8715584B2/en
Priority to CN201010241671.9A priority patent/CN101987289B/zh
Publication of FR2948580A1 publication Critical patent/FR2948580A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of FR2948580B1 publication Critical patent/FR2948580B1/fr
Priority to US14/099,451 priority patent/US9339780B2/en
Expired - Fee Related legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/0015—Feeding of the particles in the reactor; Evacuation of the particles out of the reactor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/0015—Feeding of the particles in the reactor; Evacuation of the particles out of the reactor
    • B01J8/003—Feeding of the particles in the reactor; Evacuation of the particles out of the reactor in a downward flow
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/008—Details of the reactor or of the particulate material; Processes to increase or to retard the rate of reaction
    • B01J8/0085—Details of the reactor or of the particulate material; Processes to increase or to retard the rate of reaction promoting uninterrupted fluid flow, e.g. by filtering out particles in front of the catalyst layer
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/08—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with moving particles
    • B01J8/085—Feeding reactive fluids
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/08—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with moving particles
    • B01J8/12—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with moving particles moved by gravity in a downward flow
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C11/00—Aliphatic unsaturated hydrocarbons
    • C07C11/02—Alkenes
    • C07C11/06—Propene
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C5/00—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms
    • C07C5/22—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms by isomerisation
    • C07C5/27—Rearrangement of carbon atoms in the hydrocarbon skeleton
    • C07C5/2702—Catalytic processes not covered by C07C5/2732 - C07C5/31; Catalytic processes covered by both C07C5/2732 and C07C5/277 simultaneously
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C5/00—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms
    • C07C5/22—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms by isomerisation
    • C07C5/27—Rearrangement of carbon atoms in the hydrocarbon skeleton
    • C07C5/2767—Changing the number of side-chains
    • C07C5/277—Catalytic processes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C6/00—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a different number of carbon atoms by redistribution reactions
    • C07C6/02—Metathesis reactions at an unsaturated carbon-to-carbon bond
    • C07C6/04—Metathesis reactions at an unsaturated carbon-to-carbon bond at a carbon-to-carbon double bond
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C6/00—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a different number of carbon atoms by redistribution reactions
    • C07C6/02—Metathesis reactions at an unsaturated carbon-to-carbon bond
    • C07C6/04—Metathesis reactions at an unsaturated carbon-to-carbon bond at a carbon-to-carbon double bond
    • C07C6/06—Metathesis reactions at an unsaturated carbon-to-carbon bond at a carbon-to-carbon double bond at a cyclic carbon-to-carbon double bond
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C9/00—Aliphatic saturated hydrocarbons
    • C07C9/02—Aliphatic saturated hydrocarbons with one to four carbon atoms
    • C07C9/06—Ethane
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G35/00—Reforming naphtha
    • C10G35/04—Catalytic reforming
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G35/00—Reforming naphtha
    • C10G35/04—Catalytic reforming
    • C10G35/10—Catalytic reforming with moving catalysts
    • C10G35/12—Catalytic reforming with moving catalysts according to the "moving-bed" method
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
    • C10G2300/10—Feedstock materials
    • C10G2300/1037—Hydrocarbon fractions
    • C10G2300/104—Light gasoline having a boiling range of about 20 - 100 °C
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
    • C10G2300/10—Feedstock materials
    • C10G2300/1037—Hydrocarbon fractions
    • C10G2300/1044—Heavy gasoline or naphtha having a boiling range of about 100 - 180 °C
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2400/00—Products obtained by processes covered by groups C10G9/00 - C10G69/14
    • C10G2400/02—Gasoline
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2400/00—Products obtained by processes covered by groups C10G9/00 - C10G69/14
    • C10G2400/20—C2-C4 olefins
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2400/00—Products obtained by processes covered by groups C10G9/00 - C10G69/14
    • C10G2400/22—Higher olefins

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Fluid Mechanics (AREA)
  • Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)

Abstract

L'invention décrit une unité de conversion catalytique en lit radial présentant une enceinte extérieure cylindrique (1), une enceinte intérieure (2) également cylindrique, la zone annulaire comprise entre l'enceinte extérieure et l'enceinte intérieure, dite zone réactionnelle (I), étant remplie de catalyseur en écoulement gravitaire lent, et la charge étant introduite par une tubulure d'entrée (E), connectée à une boite intermédiaire (F) qui est elle même connectée à une pluralité de tubes de distribution (3) disposés à l'intérieur de la zone réactionnelle (I) au voisinage de l'enceinte extérieure (1).

Description

DOMAINE DE L'INVENTION Le domaine de l'invention est celui des unités en lit mobile présentant une circulation radiale de la charge et des réactifs depuis la périphérie de l'enceinte réactionnelle vers le centre, ou depuis le centre de l'enceinte réactionnelle vers la périphérie. L'homme du métier qualifie de "radial" un écoulement des réactifs gazeux se faisant à travers un lit catalytique généralement mobile selon un ensemble de directions correspondant à des rayons orientés depuis la périphérie vers le centre ou depuis le centre vers la périphérie. L'unité la plus représentative de ce type d'écoulement est le reformage régénératif des coupes hydrocarbures de type essences qu'on peut définir comme ayant un intervalle de distillation compris entre 80 et 250°C. Mais le domaine d'application de la présente invention est plus large et on peut citer en plus du reformage catalytique des essences, l'isomérisation squelettale de diverses coupes oléfiniques en C4, C5, ou encore le procédé de métathèse pour la production de propylène par exemple. Cette liste de procédé n'est pas exhaustive, et la présente invention peut s'appliquer à tout type de procédé catalytique à flux radial et charge gazeuse. Ainsi dans le cadre des nouvelles technologies de l'énergie, le procédé éthanol vers diesel, par exemple, pourrait utiliser ce type de technologie. Certaines de ces unités à lit radial, dont le reformage régénératif, font appel à un écoulement du catalyseur dit en lit mobile, c'est à dire un écoulement gravitaire lent des particules de catalyseur confinées dans l'enceinte annulaire limitée par la paroi externe du réacteur et une paroi intérieure correspondant au collecteur central qui récupère les effluents réactionnels. Plus précisément, dans ce type d'unités à lit radial le lit de catalyseur a une forme annulaire en ce qu'il s'étend depuis la périphérie extérieure de l'enceinte jusqu'à la périphérie intérieure de ladite enceinte qui définit le collecteur central permettant la collecte des effluents.
La charge est généralement introduite par la périphérie extérieure du lit annulaire et traverse le lit catalytique de manière sensiblement perpendiculaire à la direction verticale d'écoulement de ce dernier. Les effluents réactionnels sont récupérés dans un collecteur central. La présente invention consiste en un dispositif d'introduction de la charge directement dans le lit catalytique annulaire, et de collecte des effluents réactionnels dans un collecteur central qui permet de réduire certains problèmes liés à la technologie actuelle. La présente invention permet également dans une variante d'introduire la charge par la tubulure centrale et de récupérer les effluents réactionnels en périphérie.
Enfin, la présente invention améliore nettement le taux d'utilisation de l'unité en permettant une réparation aisée du système de distribution de la charge en cas de dommages, réparation qui consiste alors en un simple remplacement du ou des tubes de distribution endommagés, et conduit donc à une meilleure opérabilité du procédé.
EXAMEN DE L'ART ANTERIEUR La majorité des réacteurs utilisés dans l'industrie pétrolière pour réaliser les réactions de reformage d'hydrocarbures ou d'isomérisation squelettale de coupes oléfiniques sont des réacteurs radiaux. Le lit catalytique a la forme d'un anneau cylindrique vertical limité du côté intérieur par une grille intérieure retenant le catalyseur et du côté extérieur, soit par une autre grille du même type que la grille intérieure, soit par un dispositif consistant en un assemblage d'éléments de grille en forme de coquilles. Ce dispositif est essentiellement destiné à faciliter les opérations de réparation, puisqu'il remplace une grille continue par une série de modules interchangeables.
Dans la suite du texte, lorsqu'on parlera de grille extérieure, on englobera le dispositif constitué d'éléments de grille en forme de coquilles (connu sous l'appellation anglo-saxonne de "scallops"). Les grilles intérieure et extérieure sont poreuses de manière à permettre du coté de la grille extérieure le passage de la charge dans le lit catalytique annulaire, et du côté de la grille 20 intérieure le passage des effluents de réaction dans le collecteur central. La charge gazeuse entre par le sommet du réacteur et se répartit dans la zone de distribution située entre la paroi extérieure du réacteur et la grille extérieure, puis traverse de manière sensiblement radiale le lit catalytique annulaire. Après la traversée du lit catalytique, les effluents réactionnels sont collectés dans un collecteur 25 cylindrique vertical à travers la grille intérieure de retenu du catalyseur. Par ailleurs, si on désire maintenir le niveau d'activité du catalyseur, on peut éventuellement remplacer une partie du catalyseur usé par du catalyseur frais. Ces opérations de soutirage de catalyseur usé et d'introduction de catalyseur frais sont réalisées selon l'art antérieur au moyen de jambes de soutirage placées en fond de réacteur, et de jambes d'introduction situées dans la 30 zone annulaire entre la grille extérieure et la grille intérieure. Le catalyseur utilisé dans les réacteurs de reformage peut avoir des formes diverses extrudés, billes ou autres. Le diamètre ou diamètre équivalent varie généralement entre 1 mm et 4 mm, et plus particulièrement 1,5 et 3 mm. Les contraintes de fabrication des internes de réacteurs sont en relation directe avec les caractéristiques physiques du catalyseur. La problématique liée à la technologie des réacteurs catalytiques à lit radial en phase gaz est essentiellement celle du confinement du catalyseur dans la zone annulaire délimitée par les grilles extérieure et intérieure, et ceci quelles que soient les conditions de fonctionnement (en opération, en situation de refroidissement, de réchauffement, ou en cas d'arrêt urgence) pouvant engendrer des dilations différentielles importantes liées aux différents niveaux thermique de l'unité. Le confinement du catalyseur nécessite de nombreux internes avec des contraintes de fabrication et d'assemblage très sévères. Dans un certain nombre d'unités industrielles, des problèmes de résistance mécanique sont apparus sur la grille extérieure, notamment des phénomènes de flambage d'une partie de cette grille . La réparation de la grille en question n'est pas aisée compte tenu de la zone de travail disponible, et nécessite généralement le découpage de la grille en morceaux pour passer le trou d'homme, puis le soudage des nouvelles portions de grille. Ce type de réparation conduit à une immobilisation (et donc une non production) de l'unité sur des périodes pouvant aller de 1 à 2 mois. La présente invention consiste essentiellement à remplacer la grille extérieure par un dispositif de distribution de la charge consistant en une pluralité de tubes de distribution verticaux, immergés au sein du lit catalytique au voisinage de la paroi externe du réacteur. Un tel dispositif présente de plus une forte résistance mécanique qui permet de limiter, voire de supprimer les problèmes sus mentionnés, donc in fine de réduire le temps d'immobilisation de l'unité.
Dans une variante de la présente invention, la forme coudée des tubes verticaux de distribution du gaz de charge à leur extrémité inférieure, contribue à une meilleure utilisation du volume catalytique. Enfin, dans une autre variante de la présente invention, il est possible d'inverser le sens de circulation des gaz réactifs, la charge étant introduite par une tubulure centrale, et les effluents récupérés par le dispositif selon l'invention qui joue alors le rôle de dispositif de collecte.
DESCRIPTION SOMMAIRE DES FIGURES
La figure 1 est une vue en coupe de l'intérieur d'une unité selon l'invention qui fait apparaître le circuit de distribution de la charge au moyen de tubes verticaux immergés au sein du lit catalytique, et de collecte des effluents réactionnels par le collecteur central, ainsi que la circulation du catalyseur utilisant des jambes d'introduction en tête, et des jambes de soutirage en fond de réacteur. La figure 2 est une vue en coupe du dessus de l'unité qui fait apparaître les différentes distances tubes/paroi, distance entre tubes, et différents angles jouant un rôle dans la définition de l'unité. La figure 3 est une vue d'une variante de la présente invention dans laquelle une partie du dispositif d'introduction de la charge est déportée à l'extérieur de l'unité. La figure 4 est une vue en coupe de l'intérieur de l'unité selon une variante de l'invention, dans laquelle la charge est introduite par la tubulure centrale, et les effluents sont collectés par la pluralité de tubes situés en périphérie de l'enceinte externe de ladite unité.
DESCRIPTION SOMMAIRE DE L'INVENTION La présente invention peut se définir de manière générale comme une nouvelle unité de conversion catalytique en lit radial en phase gaz, et à écoulement gravitaire lent du catalyseur. Ce type d'unité trouve un grand nombre d'applications dans le raffinage, parmi lesquelles on peut citer le reformage catalytique des essences, l'isomérisation squelettale de diverses coupes oléfiniques en C4, C5 ou autres, ou encore le procédé de métathèse pour la production de propylène, ou encore de façon non exhaustive, tout système catalytique mobile à flux radial de gaz. L'unité selon la présente invention présente une enceinte extérieure cylindrique (1) et une enceinte intérieure (2) également cylindrique, la zone annulaire compris entre l'enceinte extérieure et l'enceinte intérieure, dit zone réactionnelle (I), étant remplie de catalyseur en écoulement gravitaire lent. La présente invention se décline selon deux variantes principales notées dans la suite A) et B). 4 A) Selon une première variante de la présente invention, la charge est introduite par une tubulure d'entrée (E), connectée à une boite intermédiaire (F) qui est elle même connectée à une pluralité de tubes de distribution (3) disposés à l'intérieur de la zone réactionnelle (I) au voisinage de l'enceinte extérieure (1), lesdits tubes de distribution étant sensiblement verticaux, et s'étendant approximativement sur toute la hauteur de la zone réactionnelle (I). On entend par sensiblement verticaux le fait que les tubes peuvent présenter une inclinaison dans un plan tangent auxdits tubes d'un angle compris entre 0 et 15°. La notion de plan tangent sera définie plus précisément dans la description détaillée.
On entend par "s'étendant approximativement", le fait que les tubes ont une longueur verticale égale à au moins 80% de la hauteur de la zone réactionnelle (I). Les effluents de réaction sont collectés dans la zone cylindrique central (II) définie par l'enceinte intérieure (2), appelé également collecteur central (II). L'introduction du catalyseur se fait dans la partie supérieure de la zone réactionnelle (I) au moyen d'une pluralité de jambes d'introduction (4) débouchant dans la partie supérieure de l'enceinte (I), et le soutirage du catalyseur se fait par une pluralité de jambes de soutirage (6) situées dans la partie inférieure de la zone réactionnelle (I). Dans un grand nombre de situations, la boite intermédiaire (F) de distribution de la charge est située à l'intérieur de la zone réactionnelle (I), mais une variante de l'invention consiste à positionner la zone de distribution (F) de la charge à l'extérieur de l'enceinte externe (I), les tubes de distributions (3) étant toujours situés à l'intérieur de ladite enceinte externe (I).
Selon la présente invention, les tubes de distribution (3) de la charge peuvent être disposés selon une ou plusieurs rangées, qui sont des circonférences approximativement concentriques.
On entend par approximativement concentrique, le fait que les centres de toutes les rangées sont contenus dans un cercle centré sur le centre de l'unité et de rayon inférieur à 20 cm. - Dans le cas où les tubes de distribution (3) de la charge sont disposés selon une circonférence en une seule rangée, ladite circonférence est située à la distance Dp par rapport à l'enceinte extérieure (1) de la zone réactionnelle (I), ladite distance Dp étant comprise entre Dt et 0,5 Ep en désignant pat Dt le diamètre d'un tube (3), et par Ep l'épaisseur du lit de la zone catalytique, et préférentiellement entre 1,5 Dt et <4 Dt.
L'épaisseur Ep du lit catalytique se définit précisément comme la différence entre le rayon de l'enceinte extérieure (1) et le rayon du collecteur central (II). - Dans le cas où les tubes de distribution (3) sont répartis selon plusieurs rangées concentriques, chaque rangée correspondant à une circonférence, la distance Dr entre deux rangées consécutives est comprise entre 1,5 Dt et 4 Dt.
Selon une caractéristique particulière de la présente invention, la distance centre à centre (Dc) séparant deux tubes de distribution (3) consécutifs est telle que l'angle cp formé par les rayons passant par le centre du tube et le centre de l'unité a une valeur comprise entre 5° et 90°, et préférentiellement compris entre 10° et 30°.
Selon une autre caractéristique particulière de la présente invention, le secteur angulaire de distribution de la charge sur un tube de distribution (3) est orienté vers la paroi de l'enceinte extérieure (1) avec un angle d'ouverture a compris entre 30° et 360°, et préférentiellement compris entre 30° et 180°.
Selon une autre caractéristique particulière de la présente invention, le secteur angulaire de distribution des tubes de distribution (3) de la charge est réalisé au moyen d'une grille Johnson.
Selon une autre caractéristique particulière de la présente invention, le secteur de distribution des tubes de distribution (3) de la charge est réalisé au moyen d'orifices répartis à la paroi dudit secteur, le diamètre des orifices étant compris entre 0,3 et 0,8 dp, dp désignant le diamètre équivalent des grains de catalyseur.
On entend par diamètre équivalent, le diamètre qui conserve le rapport surface sur volume des particules de catalyseur.
Selon une autre caractéristique particulière de la présente invention, l'extrémité inférieure des tubes de distribution (3) est coudée de manière à pénétrer dans la partie inférieure bombée de 30 la zone réactionnelle (I) en épousant la forme du fond bombé. Selon une caractéristique particulière de la présente invention, les tubes de distribution (3) peuvent présenter un angle d'inclinaison par rapport à la verticale dans un plan dit "tangent" au dits tubes, l'angle d'inclinaison étant compris entre 0° et 15°. On appelle plan tangent à un tube de distribution (3) le plan passant par le dit tube et perpendiculaire au rayon (Rt) reliant le dit tube à l'axe centrale de l'unité. D'autres caractéristiques particulières de l'unité seront données dans la description détaillée. 5 B) Selon une seconde variante de la présente invention, la charge est introduite par une tubulure centrale (E) se prolongeant à l'intérieur de l'enceinte réactionnelle (I), les effluents réactionnels étant collectés par une pluralité de tubes de collecte (3) disposés à l'intérieur de la zone réactionnelle (I) au voisinage de l'enceinte extérieure (1), lesdits tubes de collecte (3) 10 étant sensiblement verticaux et s'étendant sensiblement sur toute la hauteur de la zone réactionnelle, et étant connectés à une zone de collecte (F) reliée à la tubulure de sortie des effluents (S). La zone de collecte (F) peut alors être soit à l'intérieur de la zone réactionnelle, soit éventuellement à l'extérieur de ladite zone. L'introduction du catalyseur se fait dans la partie supérieure de la zone réactionnelle (I) au moyen d'une pluralité de jambes d'introduction 15 (4) débouchant dans la partie supérieure de l'enceinte (I), et le soutirage du catalyseur se fait par une pluralité de jambes de soutirage (6) situées dans la partie inférieure de la zone réactionnelle. L'unité de conversion catalytique selon la présente invention peut s'appliquer dans toutes ses variantes aux procédés tel que le reformage catalytique des essences, l'isomérisation 20 squelettale des oléfines, éventuellement le procédé de métathèse pour la production de propylène, et éventuellement les procédés d'oligocraquage, ainsi que pour le procédé de transformation de l'éthanol en base pour carburant diesel par exemple. De manière générale, le domaine d'application de l'unité selon la présente invention est celui des unités à écoulement radial de gaz et à écoulement gravitaire lent de catalyseur. 25 DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION Dans la configuration selon l'art antérieur des réacteurs en lit radial, la distribution de la charge dans la zone annulaire comprise entre la paroi extérieure du réacteur et la grille extérieure présente de nombreux problèmes. En effet, il faut confiner le catalyseur dans cet 30 zone durant les différentes phases opératoires réchauffement / refroidissement et arrêt d'urgence de l'installation. Compte tenu des métallurgies utilisées et des tolérances de fabrication et d'assemblage, l'agencement des internes du réacteur est particulièrement contraignant afin de limiter les fuites possible de catalyseurs coté distribution du gaz, entre la paroi extérieure du réacteur et la grille extérieure. Afin de s'affranchir de ces problèmes, la présente invention permet de simplifier les internes des réacteurs à lit radiaux et de remplacer la grille extérieure par un dispositif de distribution périphérique du gaz constitué d'une pluralité de tubes sensiblement verticaux et parallèles présentant un secteur radial de distribution du gaz. Le catalyseur se trouve donc confiné directement entre la paroi extérieure du réacteur et la grille intérieure communiquant avec le collecteur central. La suite de la description est faite en suivant les figures 1, 2 et 3.
La charge gazeuse est introduite au sein du lit catalytique (I) par un système de tubes verticaux (3) présentant à l'intérieur d'un secteur angulaire bien défini, des perforations distribués d'une manière régulière, ou des éléments de parois constitués de grille communément appelle "Johnson". Une grille "Johnson" est une grille présentant des lignes régulièrement orientées selon une direction donnée, la rigidité étant assurée par des cordons transverses aux lignes.
La charge gazeuse est introduite dans le réacteur par une tubulure centrale (E), reliée à une boite intermédiaire (F) à partir de laquelle se distribuent les tubes de distribution (3) sensiblement verticaux. Le terme "sensiblement" doit être compris comme correspondant à une possibilité d'inclinaison des tubes (3) dans un plan tangent audit tube selon un angle pouvant aller jusqu'à 15°. L'expression "plan tangent" doit elle même être comprise comme définissant un plan tel que la distance du tube à la paroi externe du réacteur reste constante. Plusieurs formes peuvent être données à la boite intermédiaire (F) qui a pour seule contrainte de communiquer d'une part avec la tubulure centrale (E), et d'autre part avec les tubes sensiblement verticaux (3).
Il peut s'agir de simples éléments de tubes approximativement horizontaux, d'un collecteur en forme torique, ou d'une boite cylindrique qui reçoit en son centre la tubulure (E) et de laquelle partent les tubes sensiblement verticaux (3). La présente invention est compatible avec n'importe quelle forme de la boite intermédiaire (F) qui pourra dans certains cas être inclinée par rapport à l'horizontale, en particulier pour respecter des contraintes d'encombrement.
Les tubes verticaux ou légèrement inclinés (3) peuvent être de section cylindrique, ou de section elliptique voir "multilobique", c'est à dire présenter plusieurs lobes. Toute forme de la section des tubes est compatible avec la présente invention.
Le catalyseur circule généralement en lit mobile, c'est à dire de manière gravitaire à des vitesses relativement faibles de l'ordre du mètre par heure, dans la zone annulaire (I) comprise entre la paroi extérieure (1) du réacteur et la paroi du collecteur (2). Le catalyseur peut donc circuler autour des tubes (3) de distribution de la charge.
Le catalyseur est introduit dans la zone annulaire (I) par des jambes d'introduction (4) situées dans la partie supérieure du réacteur, et le catalyseur est soutiré de la zone annulaire (I) par l'intermédiaire de jambes de soutirage (6) situées dans la partie inférieure du réacteur. Le dispositif de distribution de la charge par les tubes sensiblement verticaux (3) est également optimisé pour avoir une meilleure utilisation du lit catalytique.
Dans cette optique, les tubes de distribution (3) peuvent être en fond de réacteur plus ou moins inclinés, voire coudés selon une partie (3') afin d'utiliser au mieux le volume réactionnel en fond de réacteur. La figure 2 présente une vue en coupe du réacteur permettant de visualiser la disposition des tubes de distribution (3) au voisinage de la paroi externe (1) du réacteur, ainsi que la position du collecteur central (2). Les tubes de distribution (3) sont généralement disposés selon une circonférence située à la distance Dp par rapport à la paroi externe (1) du réacteur, mais peuvent s'aligner sur plusieurs circonférences concentriques qui sont alors séparées de cette même distance Dp à plus ou moins 15% près. - Dans le cas où les tubes de distribution (3) de la charge sont disposés selon une circonférence en une seule rangée, ladite circonférence est située à la distance Dp par rapport à l'enceinte extérieure (1) de la zone réactionnelle (I), ladite distance Dp étant comprise entre Dt et 0,5 Ep en désignant pat Dt le diamètre d'un tube (3), et par Ep l'épaisseur du lit de la zone catalytique, et préférentiellement entre 1,5 Dt et <4 Dt.
L'épaisseur Ep du lit catalytique se définit précisément comme la différence entre le rayon de l'enceinte extérieure (1) et le rayon du collecteur central (2). - Dans le cas où les tubes de distribution (3) sont répartis selon plusieurs rangées concentriques, chaque rangée correspondant à une circonférence, la distance Dr entre deux rangées consécutives est comprise entre 1,5 Dt et 4 Dt.
Sur une rangée donnée, la distance Dc séparant deux tubes consécutifs ( distance dite "centre à centre") est telle que l'angle cp formés par les rayons Rt passant par le centre du tube et le centre de l'unité a une valeur comprise entre 5° et 90°, et préférentiellement compris entre 10° et 30°. Dans le cas où les tubes (3) sont répartis sur plusieurs rangées, l'angle cp lorsqu'on passe d'une rangée à la rangée suivante, peut être décalé d'une valeur d'environ cp /2 , à plus ou moins 15% près. Chaque tube présente un secteur de distribution (7) d'angle a. Ce secteur de distribution (7) s'étend sur la majeure partie de la longueur verticale de chaque tube (3). On entend par majeure partie une partie correspondant à 80% au moins de la longueur verticale du tube (3), et préférentiellement au moins 90% de la dite longueur. L'angle a est compris entre 30° et 360°, et préférentiellement compris entre 30° et 180° . La position de ce secteur de distribution est telle que celui ci est symétriquement orienté vers la paroi externe (1) du réacteur. On entend par symétriquement orienté le fait que le secteur de distribution est orienté vers la paroi externe (1) du réacteur, et se répartit en deux demi angles égaux de part et d'autre du rayon (Rt) reliant le centre du réacteur au tube concerné, (noté (Rt) sur la figure 2). Le secteur de distribution (7) peut simplement être constitué de perforations faites sur le dit secteur à la paroi du tube vertical (3), ou être matérialisé par un élément de paroi en grille Johnson. Chaque tube (3) possède un secteur de distribution (7), et tous les secteurs (7) sont orientés vers la paroi externe du réacteur. Dans le cas particulier où le secteur de distribution est ouvert sur toute la circonférence (c'est à dire où l'angle a. est égal à 360°), la distribution au sein de ce secteur est inhomogène au sens où le demi secteur orienté vers la paroi (1) de l'unité a un degré d'ouverture strictement plus grand que celui du demi secteur orienté vers le collecteur central (2). Selon une variante de la présente invention représentée sur la figure 3, la boite intermédiaire (F) est située à l'extérieur du réacteur. Les tubes de distribution (3) traversent alors la paroi de l'enceinte externe (1), généralement au niveau de la partie supérieure bombée. Cette disposition permet de mieux utiliser le volume catalytique de la zone réactionnelle (I), car la partie des tubes (3) ouvertes à la distribution par le secteur angulaire (7) peut alors dépasser 90% de la longueur des dits tubes. Selon une variante de la présente invention, représentée sur la figure 4, il est possible de modifier la circulation de la charge gazeuse en introduisant celle ci par le collecteur central (II) puis en récupérant les effluents réactionnels par les tubes (3) qui deviennent alors des tubes collecteurs.
Dans la figure 4 on a conservé la même numérotation pour les éléments de structure identique même si leur fonction a changé. C'est le cas du collecteur central (II) qui devient distributeur dans la présente variante. Les effluents quittent alors le réacteur par la boite intermédiaire (F) reliée à la tubulure de sortie (S). Sur la figure 4 la charge est introduite par le bas du collecteur central (II), mais l'invention couvre également le cas où la charge serait introduite par le haut dudit collecteur central (II), l'extrémité inférieure de ce dernier étant alors fermée. La présente invention améliore nettement le taux d'utilisation de l'unité en permettant une réparation aisée du système de distribution de la charge en cas de dommages, réparation qui consiste alors en un simple remplacement du ou des tubes de distribution (3) endommagés, et conduit donc à une meilleure opérabilité du procédé auquel la présente unité est appliquée.
EXEMPLE Les exemples suivants permettent de mieux évaluer le gain attendu avec le nouveau système de distribution. Dans tous les cas ( art antérieur ou selon l'invention), l'unité est une unité de reformage régénératif des essences constituée de 4 réacteurs en série, notés R1, R2, R3 et R4. La charge est introduite en tête du réacteur R1, les effluents issus du réacteur R1 sont introduits en tête du réacteur R2 et ainsi de suite. Les effluents réactionnels finaux sont récupérés à la sortie du réacteur R4. Les réacteurs R1, R2, R3 et R4 travaillent à des niveaux de pression décroissants, compris entre 2 bars et 1 bars absolus. (1 bar = 105 Pascals) Cette unité traite un débit de charge de 150 T/h, la charge étant constituée d'une coupe essence d'intervalle de distillation compris entre 80 et 250°C.
Le catalyseur est un catalyseur à base de platine déposé sur un support de silice alumine qui a la forme de billes sphériques de diamètre 2 mm. La charge vaporisée dans un four situé en amont de ladite unité est introduite gazeuse. Les dimensions comparées des réacteurs selon l'art antérieur et selon l'invention sont données dans les tableaux ci dessous.
Les performances de l'unité sont identiques selon l'art antérieur et selon l'invention . Seules les dimensions des réacteurs changent.
Unité selon l'art antérieur : L'unité de l'art antérieur est une unité de reformage catalytique des essences comprenant 4 réacteurs notés R1, R2, R3 et R4. Chacun des réacteurs R1, R2, R3 et R4 est un réacteur à flux radial selon l'art antérieur, c'est à dire avec une distribution de la charge assurée par une grille extérieure placée à la périphérie de l'enceinte réactionnelle. Le diamètre du collecteur central est de 1150 mm. Le tableau 1 ci dessous donne les dimensions de chacun des réacteurs et les volumes catalytiques correspondants.
Réacteur Diamètre Diamètre Hauteur Volume Volume réacteur grille totale catalytique total catalytique utile extérieure Réacteur 1 2,6 2,1 5,5 15,7 12,2 Réacteur 2 2,6 2,1 5,5 15,7 12,2 Réacteur 3 2,85 2,35 6,9 25,9 20,8 Réacteur 4 3,3 2,7 8,7 44,2 35,4 TABLEAU 1
Unité selon l'invention : L'unité selon l'invention comporte 4 réacteurs R1, R2, R3 et R4 de dimensions identiques à celles des réacteurs R1, R2, R3 et R4 selon l'art antérieur. La distribution de la charge est assurée par un ensemble de 24 tubes de 100 mm de diamètre, répartis en une seul rangée de distribution, ladite rangée étant située à une distance Dp de 300 mm par rapport à la paroi de l'enceinte extérieure (1) de chacun des réacteurs. Réacteur Diamètre Hauteur Volume Volume réacteur totale catalytique total catalytique utile Réacteur 1 2,6 5,5 24,5 23,1 Réacteur 2 2,6 5,5 24,5 23,1 Réacteur 3 2,85 6,9 38 36,4 Réacteur 4 3,3 8,7 64 62,2 TABLEAU 2
La comparaison entre les tableaux 1 ( selon l'art antérieur) et 2 ( selon l'invention) montre que le volume catalytique total (et donc utile) augmente d'environ 80% à iso dimensions 5 extérieures des réacteurs.
Le second exemple est destiné à montrer que la présente invention permet de réduire la taille des réacteurs à volume de catalyseur donné par rapport à l'art antérieur. L'unité comprend toujours 4 réacteurs et la distribution de la charge est assurée par un 10 ensemble de 24 tubes de 100 mm de diamètre, répartis en une seul rangée de distribution, ladite rangée étant située à une distance Dp de 300 mm par rapport à la paroi de l'enceinte extérieure (1) de chacun des réacteurs. Réacteur Diamètre Hauteur Volume Volume réacteur totale catalytique total catalytique utile Réacteur 1 2,09 5,5 13,4 12,2 Réacteur 2 2,09 5,5 13,4 12,2 Réacteur 3 2,32 6,9 22,3 20,8 Réacteur 4 2.65 8,7 37,2 35,4 15 TABLEAU 3
La comparaison entre les tableaux 1 ( selon l'art antérieur) et 3 ( selon l'invention) montre que, sur une unité de capacité moyenne, on peut réduire le diamètre des réacteurs de plus de 20% 20 pour un même volume catalytique utile.

Claims (15)

  1. REVENDICATIONS1) Unité de conversion catalytique en lit radial présentant une enceinte extérieure cylindrique (1) et une enceinte intérieure (2) également cylindrique, la zone annulaire comprise entre l'enceinte extérieure et l'enceinte intérieure, dite zone réactionnelle (I), étant remplie de catalyseur en écoulement gravitaire lent, et la charge étant introduite par une tubulure d'entrée (E), connectée à une boite intermédiaire (F) qui est elle même connectée à une pluralité de tubes de distribution (3) disposés à l'intérieur de la zone réactionnelle (I) au voisinage de l'enceinte extérieure (1), lesdits tubes de distribution (3) étant sensiblement verticaux et s'étendant sensiblement sur toute la hauteur de ladite zone réactionnelle (I), les effluents de réaction étant collectés dans le collecteur central (II) défini par l'enceinte intérieure (2), et l'introduction du catalyseur se faisant dans la partie supérieure de la zone réactionnelle (I) au moyen d'une pluralité de jambes d'introduction (4) situées dans la partie supérieure de la zone réactionnelle (I), et le soutirage du catalyseur se faisant par une pluralité de jambes de soutirage (6) situées dans la partie inférieure de la zone réactionnelle (I).
  2. 2) Unité de conversion catalytique en lit radial selon la revendication 1, dans laquelle la boite intermédiaire (F) connectant la tubulure d'entrée (E) aux tubes de distribution (3) est située à l'extérieur de la zone réactionnelle (I).
  3. 3) Unité de conversion catalytique en lit radial selon la revendication 1, dans laquelle les tubes de distribution (3) de la charge sont disposés selon une circonférence en une seule rangée, ladite circonférence étant située à la distance Dp par rapport à l'enceinte extérieure (1) de la zone réactionnelle (I), ladite distance Dp étant comprise entre Dt et 0,5 Ep, et préférentiellement entre 1,5 Dt et <4 Dt en désignant par Dt le diamètre d'un tube (3), et par Ep l'épaisseur du lit de la zone catalytique.
  4. 4) Unité de conversion catalytique en lit radial selon la revendication 1, dans laquelle les tubes de distribution (3) de la charge sont disposés selon plusieurs rangées, chaque rangée correspondant à une circonférence, et la distance Dr entre deux rangées consécutives étant comprise entre 1,5 Dt et 4 Dt.
  5. 5) Unité de conversion catalytique en lit radial selon la revendication 1, dans laquelle la distance Dc entre deux tubes consécutifs d'une même rangée est telle que l'angle q formés par les rayons passant par le centre du tube et le centre de l'unité a une valeur comprise entre 5° et 90°, et préférentiellement compris entre 10° et 30°.
  6. 6) Unité de conversion catalytique en lit radial selon la revendication 1, dans laquelle le secteur angulaire (7) de distribution de la charge sur un tube de distribution (3) est orienté vers la paroi de l'enceinte extérieure (1) avec un angle d'ouverture a compris entre 30° et 360°, et préférentiellement compris entre 30° et 180°. 10
  7. 7) Unité de conversion catalytique en lit radial selon la revendication 6 dans laquelle, lorsque l'angle a d'ouverture d'un secteur de distribution (7) est égal à 360°, la distribution au sein dudit secteur est inhomogène au sens où le demi secteur orienté vers la paroi (1) de l'unité a un degré d'ouverture strictement plus grand que celui du demi secteur orienté vers le 15 collecteur central (2).
  8. 8) Unité de conversion catalytique en lit radial selon la revendication 1, dans laquelle le secteur angulaire de distribution (7) des tubes de distribution (3) de la charge est réalisé au moyen d'une grille de type "Johnson" ou équivalent.
  9. 9) Unité de conversion catalytique en lit radial selon la revendication 1, dans laquelle le secteur de distribution (7) des tubes de distribution (3) de la charge est réalisé au moyen d'orifices répartis à la paroi dudit secteur, le diamètre des orifices étant compris entre 0,3 et 0,8 dp, dp désignant le diamètre équivalent des grains de catalyseur.
  10. 10) Unité de conversion catalytique en lit radial selon la revendication 1, dans laquelle l'extrémité inférieure des tubes de distribution (3) est coudée de manière à pénétrer dans la partie inférieure bombée de la zone réactionnelle (I) en épousant la forme du fond bombé. 20 25
  11. 11) Unité de conversion catalytique en lit radial selon la revendication 1, dans laquelle les tubes de distribution (3) présentent un angle d'inclinaison par rapport à la verticale dans un plan dit "tangent" au dits tubes, l'angle d'inclinaison étant compris entre 0 et 15°.
  12. 12) Unité de conversion catalytique en lit radial présentant une enceinte extérieure cylindrique (1) et une enceinte intérieure (2) également cylindrique, la zone annulaire comprise entre l'enceinte extérieure et l'enceinte intérieure, dite zone réactionnelle (I), étant remplie de catalyseur en écoulement gravitaire lent, la charge est introduite par une tubulure centrale (E) se prolongeant à l'intérieur de l'enceinte réactionnelle (I), les effluents réactionnels étant collectés par une pluralité de tubes de collecte (3) disposés à l'intérieur de la zone réactionnelle (I) au voisinage de l'enceinte extérieure (1), lesdits tubes de collecte étant sensiblement verticaux et s'étendant sensiblement sur toute la hauteur de la zone réactionnelle, et étant connectés à une boite de collecte (F) reliée à la tubulure de sortie des effluents (S), l'introduction du catalyseur se faisant dans la partie supérieure de la zone réactionnelle (I) au moyen d'une pluralité de jambes d'introduction (4) débouchant dans la partie supérieure de l'enceinte (I), et le soutirage du catalyseur se faisant par une pluralité de jambes de soutirage (6) situées dans la partie inférieure de la zone réactionnelle (I).
  13. 13) Procédé de reformage catalytique des essences utilisant l'unité selon l'une quelconque des revendications 1 à 11, ou selon la revendication 12.
  14. 14) Procédé d'isomérisation squelettale des coupes C5 utilisant l'unité selon l'une des revendications 1 ou 11, ou selon la revendication 12.
  15. 15) Procédé de métathèse pour la production de propylène utilisant l'unité selon l'une quelconque des revendications 1 à 11, ou selon la revendication 12.
FR0903720A 2009-07-29 2009-07-29 Dispositif de distribution de la charge et de recuperation des effluents dans un reacteur catalytique a lit radial Expired - Fee Related FR2948580B1 (fr)

Priority Applications (7)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0903720A FR2948580B1 (fr) 2009-07-29 2009-07-29 Dispositif de distribution de la charge et de recuperation des effluents dans un reacteur catalytique a lit radial
BRPI1002449-2A BRPI1002449B1 (pt) 2009-07-29 2010-07-21 unidade de conversão catalítica, processo de reformação catalítica, processo de isomerização esqueletal e processo de metátese
KR1020100071431A KR101794495B1 (ko) 2009-07-29 2010-07-23 방사상의 베드 촉매 반응기에서 공급물을 분산시키고 유출물을 회수하기 위한 장치
TW099124583A TWI510285B (zh) 2009-07-29 2010-07-26 在徑向床催化反應器中用於分配進料及回收流出物之裝置及使用該裝置之方法
US12/845,276 US8715584B2 (en) 2009-07-29 2010-07-28 Device for distributing feed and recovering effluents in a radial bed catalytic reactor
CN201010241671.9A CN101987289B (zh) 2009-07-29 2010-07-29 用于在径向床催化反应器中分配供料并回收流出物的单元
US14/099,451 US9339780B2 (en) 2009-07-29 2013-12-06 Device for distributing feed and recovering effluens in a radial bed catalytic reactor

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0903720A FR2948580B1 (fr) 2009-07-29 2009-07-29 Dispositif de distribution de la charge et de recuperation des effluents dans un reacteur catalytique a lit radial

Publications (2)

Publication Number Publication Date
FR2948580A1 true FR2948580A1 (fr) 2011-02-04
FR2948580B1 FR2948580B1 (fr) 2011-07-22

Family

ID=41694702

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
FR0903720A Expired - Fee Related FR2948580B1 (fr) 2009-07-29 2009-07-29 Dispositif de distribution de la charge et de recuperation des effluents dans un reacteur catalytique a lit radial

Country Status (6)

Country Link
US (2) US8715584B2 (fr)
KR (1) KR101794495B1 (fr)
CN (1) CN101987289B (fr)
BR (1) BRPI1002449B1 (fr)
FR (1) FR2948580B1 (fr)
TW (1) TWI510285B (fr)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR3020968A1 (fr) * 2014-05-16 2015-11-20 IFP Energies Nouvelles Reacteur a lit radial multitubulaire
FR3029429A1 (fr) * 2014-12-08 2016-06-10 Ifp Energies Now Reacteur a lit radial permettant de mettre en œuvre de faible quantite de catalyseur
WO2017211498A1 (fr) * 2016-06-08 2017-12-14 IFP Energies Nouvelles Reacteur catalytique radial multitubulaire
FR3060413A1 (fr) * 2016-12-15 2018-06-22 IFP Energies Nouvelles Procede d'hydrotraitement de charges lourdes en reacteur radial multitubulaire

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104248940A (zh) * 2014-09-24 2014-12-31 浙江大学 一种用于以含氧化合物为原料生产丙烯的多级径向固定床反应系统及其方法
FR3033266B1 (fr) * 2015-03-05 2017-03-03 Ifp Energies Now Ensemble de collecte d'un fluide gazeux pour reacteur radial
CN106475018B (zh) * 2015-08-27 2019-03-29 中国石化工程建设有限公司 固定床反应器及其气体分布器
FR3063441B1 (fr) * 2017-03-01 2021-10-01 Ifp Energies Now Reacteur comprenant des lits catalytiques de faible epaisseur.
FR3067950A1 (fr) * 2017-06-21 2018-12-28 Axens Reacteurs en lit fixe ou mobile a ecoulement radial du flux de procede a traiter comprenant des internes ameliores
US10478794B1 (en) 2019-02-26 2019-11-19 Chevron Phillips Chemical Company Lp Bi-modal radial flow reactor
US10933395B1 (en) * 2019-08-26 2021-03-02 Uop Llc Apparatus for catalytic reforming hydrocarbons having flow distributor and process for reforming hydrocarbons
CN114405414A (zh) * 2022-01-26 2022-04-29 西安石油大学 一种便于装填催化剂自吸出的反应装置

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2417393A (en) * 1942-11-04 1947-03-11 Socony Vacuum Oil Co Inc Apparatus for hydrocarbon reaction
EP0269171A2 (fr) * 1986-11-21 1988-06-01 Shell Internationale Researchmaatschappij B.V. Réacteurs pour des réactions catalytiques exothermiques et endothermiques
WO2003001131A1 (fr) * 2001-06-25 2003-01-03 Jott Australia Pty Ltd Appareil d'interaction liquide/solide

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5839572B2 (ja) * 1979-04-03 1983-08-31 東洋エンジニアリング株式会社 反応器およびその使用法
US5759242A (en) * 1996-07-23 1998-06-02 Praxair Technology, Inc. Radial bed vaccum/pressure swing adsorber vessel
CN1290602C (zh) * 2003-05-16 2006-12-20 华东理工大学 一种连续催化重整反应器
CN1232341C (zh) * 2003-12-12 2005-12-21 华东理工大学 一种催化重整和催化脱氢固定床径向反应器
JP4298584B2 (ja) 2004-05-19 2009-07-22 キヤノン株式会社 情報処理装置および情報処理方法
CN101254442B (zh) * 2007-12-07 2012-01-11 华东理工大学 一种气固相固定床催化反应器在制备甲醇中的应用

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2417393A (en) * 1942-11-04 1947-03-11 Socony Vacuum Oil Co Inc Apparatus for hydrocarbon reaction
EP0269171A2 (fr) * 1986-11-21 1988-06-01 Shell Internationale Researchmaatschappij B.V. Réacteurs pour des réactions catalytiques exothermiques et endothermiques
WO2003001131A1 (fr) * 2001-06-25 2003-01-03 Jott Australia Pty Ltd Appareil d'interaction liquide/solide

Cited By (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR3020968A1 (fr) * 2014-05-16 2015-11-20 IFP Energies Nouvelles Reacteur a lit radial multitubulaire
US9486767B2 (en) 2014-05-16 2016-11-08 IFP Energies Nouvelles Multi-tube radial bed reactor
FR3029429A1 (fr) * 2014-12-08 2016-06-10 Ifp Energies Now Reacteur a lit radial permettant de mettre en œuvre de faible quantite de catalyseur
WO2016091489A1 (fr) * 2014-12-08 2016-06-16 IFP Energies Nouvelles Reacteur a lit radial permettant de mettre en œuvre de faible quantite de catalyseur
US10323194B2 (en) 2014-12-08 2019-06-18 IFP Energies Nouvelles Radial bed reactor allowing the use of a small quantity of catalyst
WO2017211498A1 (fr) * 2016-06-08 2017-12-14 IFP Energies Nouvelles Reacteur catalytique radial multitubulaire
FR3052367A1 (fr) * 2016-06-08 2017-12-15 Ifp Energies Now Reacteur catalytique radial multitubulaire
FR3060413A1 (fr) * 2016-12-15 2018-06-22 IFP Energies Nouvelles Procede d'hydrotraitement de charges lourdes en reacteur radial multitubulaire

Also Published As

Publication number Publication date
BRPI1002449A2 (pt) 2012-05-15
FR2948580B1 (fr) 2011-07-22
KR20110013253A (ko) 2011-02-09
CN101987289B (zh) 2014-09-10
US9339780B2 (en) 2016-05-17
US20110049013A1 (en) 2011-03-03
KR101794495B1 (ko) 2017-11-07
US8715584B2 (en) 2014-05-06
TWI510285B (zh) 2015-12-01
US20140094634A1 (en) 2014-04-03
BRPI1002449B1 (pt) 2020-10-20
TW201109079A (en) 2011-03-16
CN101987289A (zh) 2011-03-23

Similar Documents

Publication Publication Date Title
FR2948580A1 (fr) Dispositif de distribution de la charge et de recuperation des effluents dans un reacteur catalytique a lit radial
CA2925656C (fr) Dispositif de melange et de distribution avec zones de melange et d&#39;echange
FR3051375A1 (fr) Dispositif de filtration et de distribution pour reacteur catalytique.
EP3374073A1 (fr) Dispositif de filtration et de distribution pour reacteur catalytique
EP1147808B1 (fr) Sous-ensemble polyfonctionnel assurant la mise en contact , la distribution de matière et l&#39;échange de chaleur et/ou de matière d&#39;au moins une phase gazeuse et d&#39;au moins une phase liquide
FR3020968A1 (fr) Reacteur a lit radial multitubulaire
EP2151277A1 (fr) Réacteur de traitement ou d&#39;hydrotraitement avec un lit granulaire ainsi qu&#39;une phase essentiellement liquide et une phase essentiellement gazeuse traversant le lit
EP3417932B1 (fr) Reacteurs à lit fixe ou mobile à écoulement radial comprenant des internes améliorés
EP3087031B1 (fr) Convertisseur d&#39;ammoniac comportant une paroi tubulaire interne
FR2953738A1 (fr) Dispositif de rigidification des unites de conversion catalytique a lit radial
WO2009004186A2 (fr) Enceinte contenant un lit granulaire et une distribution d&#39;une phase gazeuse et d&#39;une phase liquide circulant en un écoulement ascendant dans cette enceinte.
EP0740955B1 (fr) Enceintes avec soutirage amélioré des particules solides
WO2013045770A1 (fr) Plateau distributeur pour la distribution d&#39;un mélange polyphasique avec cheminées inclinées en périphérie
EP3064268B1 (fr) Ensemble de collecte d&#39;un fluide gazeux pour reacteur radial
EP3473335A1 (fr) Panier amovible pour reacteur catalytique
FR3043339A1 (fr) Dispositif de filtration et de distribution pour reacteur catalytique
FR3028426A1 (fr) Conduit de collecte pour un reacteur radial comprenant des filets pleins.
WO2020011542A1 (fr) Dispositif de distribution d&#39;un fluide, apte a etre dispose dans un reacteur comprenant un lit catalytique fixe
EP3694639B1 (fr) Dispositif de melange et de distribution avec ouverture longitudinale
EP3589396B1 (fr) Reacteur compartimente a faible capacite
EP2078558B1 (fr) Dispositif pour réduire l&#39;effet de la vitesse d&#39;impact d&#39;un fluide sur un lit fixe de particules solides, réacteur équipé d&#39;un tel dispositif et leurs utilisations
WO2017211498A1 (fr) Reacteur catalytique radial multitubulaire
EP3536398A1 (fr) Dispositif de melange d&#39;un fluide pour un lit catalytique
WO2018158015A1 (fr) Reacteur comprenant des lits catalytiques de faible epaisseur
FR3028427A1 (fr) Conduit de collecte pour reacteur a lit radial.

Legal Events

Date Code Title Description
CD Change of name or company name
PLFP Fee payment

Year of fee payment: 8

PLFP Fee payment

Year of fee payment: 9

PLFP Fee payment

Year of fee payment: 10

PLFP Fee payment

Year of fee payment: 11

PLFP Fee payment

Year of fee payment: 12

PLFP Fee payment

Year of fee payment: 13

ST Notification of lapse

Effective date: 20230305