FR2945822A1

FR2945822A1 - TITANIUM ALLOY MATERIAL, STRUCTURAL ELEMENT, AND CONTAINER FOR RADIOACTIVE WASTE

Info

Publication number: FR2945822A1
Application number: FR1053699A
Authority: FR
Inventors: Shinji Sakashita; Kyosuke Fujisawa
Original assignee: Kobe Steel Ltd
Current assignee: Kobe Steel Ltd
Priority date: 2009-05-20
Filing date: 2010-05-11
Publication date: 2010-11-26
Anticipated expiration: 2030-05-11
Also published as: RU2010120135A; KR101218858B1; CN101892402A; US20100322817A1; JP2010270360A; JP5390934B2; FR2945822B1; RU2452785C2; KR20100125189A; CN101892402B

Abstract

L'objet de l'invention consiste à fournir un matériau en alliage de titane qui présente une excellente résistance à la corrosion, à un faible coût, dans un environnement non oxydant tel qu'un environnement diacide sulfurique, un environnement de chlorure neutre à température élevée, ou un environnement de chlorure neutre à température élevée contenant du fluorure, un élément structurel utilisant un matériau en alliage de titane, et un récipient pour déchet radioactif utilisant le matériau en alliage de titane. On divulgue un alliage de titane comprenant du ruthénium (Ru) : 0,005 - 0,10 % en poids, du palladium (Pd) : 0,005 - 0,10 % en poids, du nickel (Ni) : 0,01 - 2,0 % en poids, du chrome (Cr) : 0, 01 - 2,0 % en poids, du vanadium (V) : 0, 01 - 2,0 % en poids, et le reste comprenant du titane (Ti) et des impuretés inévitables, ainsi qu'un élément structurel et un récipient pour déchet radioactif utilisant le matériau en alliage de titane.The object of the invention is to provide a titanium alloy material which exhibits excellent corrosion resistance at a low cost in a non-oxidizing environment such as a sulfuric acid environment, a temperature neutral chloride environment. or a high temperature neutral chloride environment containing fluoride, a structural member using a titanium alloy material, and a radioactive waste container using the titanium alloy material. A titanium alloy comprising ruthenium (Ru): 0.005 - 0.10% by weight, palladium (Pd): 0.005 - 0.10% by weight, nickel (Ni): 0.01 - 2.0 % by weight, chromium (Cr): 0.01 - 2.0% by weight, vanadium (V): 0.01 - 2.0% by weight, and the remainder comprising titanium (Ti) and impurities unavoidable, as well as a structural element and a radioactive waste container using the titanium alloy material.

Description

MATERIAU EN ALLIAGE DE TITANE, ELEMENT STRUCTUREL, ET RECIPIENT POUR DECHET RADIOACTIF TITANIUM ALLOY MATERIAL, STRUCTURAL ELEMENT, AND CONTAINER FOR RADIOACTIVE WASTE

ART ANTERIEUR DE L'INVENTION PRIOR ART OF THE INVENTION

1. Domaine de l'invention La présente invention se rapporte à un alliage de titane à bas coût ayant une excellente résistance à la corrosion, plus particulièrement, 10 titane approprié non oxydant tel environnement de environnement de un fluorure, un se rapporte à un matériau en alliage de pour une utilisation dans un environnement qu'un environnement d'acide sulfurique, un chlorure neutre à haute température, ou un chlorure neutre à haute température contenant élément structurel utilisant le matériau en 15 alliage de titane, et un récipient pour déchet radioactif utilisant le matériau en alliage de titane. 2. Description de l'art antérieur Dans la mesure où le titane présente une excellente résistance à la corrosion, il est utilisé dans divers domaines 20 tels qu'une installation chimique, une structure marine, et des matériaux de construction. La résistance à la corrosion du titane dépend grandement de la stabilité d'un film passif formé sur la surface dans un environnement d'utilisation. Dans un environnement d'un acide oxydant tel que l'acide nitrique 25 et un chlorure à température ordinaire tel que l'eau de mer, le titane forme un film passif stable sur la surface et exerce une excellente résistance à la corrosion. Cependant, dans la mesure où le caractère oxydant est faible (acide sulfurique, saumure hautement concentrée, et autre similaire), un film 30 passif stable composé principalement d'oxyde de titane peut ne pas être formé de manière suffisante, et une résistance à la corrosion peut ne pas devenir excellente. Pour résoudre un tel problème de résistance à la corrosion dans un environnement non oxydant, des alliages dont la résistance à la corrosion est davantage améliorée en ajoutant divers éléments d'alliage au titane ont été développés. Par exemple, un alliage Ti-Pd est un alliage ayant une excellente résistance à la corrosion même dans un environnement non oxydant. La raison est que le Pd fait un potentiel du titane noble, et la condition du film passif devient plus stable. Industriellement, un alliage Ti-0,15 % en poids de Pd a été standardisé comme ASTM Grade 7 ou Grade 11, et a été utilisé dans un domaine tel qu'une raffinerie de pétrole et une installation pétrochimique où une résistance à la corrosion extrêmement élevée est requise. Cependant, l'alliage Ti-0,15% en poids de Pd a un problème dans la mesure où un coût du matériau augmente dans la mesure où du Pd, qui est cher, est contenu en une quantité comparativement élevée. 1. Field of the Invention The present invention relates to a low cost titanium alloy having excellent corrosion resistance, more particularly to a suitable non-oxidizing titanium such environment environment of a fluoride, a relates to a material alloy for use in an environment that a sulfuric acid environment, a high temperature neutral chloride, or a high temperature neutral chloride containing structural element using the titanium alloy material, and a radioactive waste container. using the titanium alloy material. 2. Description of the Prior Art Since titanium has excellent corrosion resistance, it is used in various fields such as a chemical plant, a marine structure, and building materials. The corrosion resistance of titanium greatly depends on the stability of a passive film formed on the surface in an environment of use. In an environment of an oxidizing acid such as nitric acid and a common temperature chloride such as seawater, titanium forms a stable passive film on the surface and exerts excellent corrosion resistance. However, insofar as the oxidizing nature is low (sulfuric acid, highly concentrated brine, and the like), a stable passive film composed mainly of titanium oxide may not be sufficiently formed, and resistance to corrosion may not become excellent. To solve such a problem of corrosion resistance in a non-oxidizing environment, alloys whose corrosion resistance is further improved by adding various titanium alloy elements have been developed. For example, a Ti-Pd alloy is an alloy having excellent corrosion resistance even in a non-oxidizing environment. The reason is that Pd makes a potential for noble titanium, and the condition of the passive film becomes more stable. Industrially, a Ti-0.15% by weight Pd alloy has been standardized as ASTM Grade 7 or Grade 11, and has been used in a field such as an oil refinery and a petrochemical facility where extremely high corrosion resistance high is required. However, Ti-0.15% by weight of Pd has a problem since material cost increases as expensive Pd is contained in a comparatively high amount.

Comme alliage de titane peu cher exerçant une excellente résistance à la corrosion, un alliage de titane a été développé dans lequel une petite quantité d'éléments du groupe de platine qui présente un effet améliorant la résistance à la corrosion par déplacement du potentiel vers la direction plus noble telle que réalisée par le Pd sont ajoutés de manière composite, et d'autres éléments d'alliage sont encore ajoutés. Par exemple, un alliage Ti-0,05% en poids de Pd-0,3% en poids de Co a été développé et a été standardisé comme ASTM Grade 30 et Grade 31. Aussi, JP-A-H4-308051 décrit un alliage de titane auquel ont été ajoutés des éléments du groupe du platine, du chrome (Cr), et du nickel (Ni), et JP-A-2000-248324 décrit un alliage de titane dont la résistance à la corrosion est améliorée en rendant approprié le rapport du palladium (Pd) sur des éléments du groupe du platine autres que le palladium (Pd). Cependant, des matériaux en alliage de titane conventionnel ont des problèmes tels que décrits plus bas. De manière ordinaire, lorsqu'un alliage de titane est utilisé comme matériau de construction utilisable dans l'air atmosphérique, il n'y a pas de problème tel qu'une corrosion localisée et une corrosion caverneuse sévères. Cependant, il y a un cas où une décoloration de surface par corrosion est prise pour un problème d'apparence. Egalement, pour résister à un environnement à pluie acide dans une zone industrielle et autre similaire exposé à un environnement acide sulfurique, une amélioration supplémentaire de résistance à la corrosion à faible coût est demandée. De plus, les besoins d'un alliage de titane dans un environnement de chlorure neutre à haute température tel qu'un condensateur d'une centrale nucléaire ou thermoélectrique et un tuyau de transfert de chaleur d'une installation de désalinisation sont élevés. Cependant son environnement d'utilisation est devenu rigoureux et une amélioration supplémentaire de résistance à la corrosion est demandée. Particulièrement, il y a beaucoup de cas de génération de corrosion caverneuse par occurrence de concentration de chlorure dans une partie formant un espace structurel ou dans un état dans lequel des substances adhérentes sont attachées sur la surface d'un alliage de titane, et une amélioration de la résistance à la corrosion caverneuse est demandée. Egalement, dans un récipient pour transport ou rejet de déchet radioactif généré par des infrastructures reliées à la puissance nucléaire telles que des infrastructures de fabrication de carburant nucléaire, des installations de puissance nucléaire, et des infrastructures de retraitement de carburant nucléaire, la température de surface de métal du récipient peut parfois atteindre 100 °C ou plus par génération de chaleur du déchet radioactif. En conséquence, il est présumé que, lors du transport ou du rejet, la surface du récipient est formée d'une solution à concentration élevée dans laquelle du chlorure, du fluorure ou du même genre, qui sont des facteurs favorisant la corrosion, est concentrée à cause de l'évaporation de l'humidité, et est soumise à un environnement corrosif sévère. De plus, il est connu que le fluorure corrode le titane dans un domaine acide de pH 6 ou moins, et une résistance à la corrosion dans un environnement de chlorure acide contenant du fluorure devient également un problème. RESUME DE L'INVENTION La présente invention a été développée au regard des problèmes décrits ci-dessus et son but est de fournir un matériau en alliage de titane qui présente une excellente résistance à la corrosion à un faible coût dans un environnement non oxydant tel qu'un environnement d'acide sulfurique, un environnement de chlorure neutre à haute température, ou un environnement de chlorure neutre à haute température contenant un fluorure, ainsi qu'un élément structurel utilisant le matériau en alliage de titane, et un récipient pour déchet radioactif utilisant le matériau en alliage de titane. Comme résultat de recherches sur l'amélioration de la résistance à la corrosion dans un environnement non oxydant, les inventeurs ont trouvé qu'une addition composite de ruthénium (Ru) et de palladium (Pd) est la plus efficace par rapport aux éléments du groupe du platine, et une résistance à la corrosion est optimisée lorsque du nickel (Ni), du chrome (Cr) et du vanadium (V) sont ajoutés de manière composite en plus de ceux-ci, ce qui va être décrit plus en détail plus bas. Comme décrit plus haut, une addition composite de ruthénium (Ru) et de palladium (Pd) est efficace pour faire un potentiel de titane noble pour former un film passif stable principalement à partir d'oxyde de titane sur la surface. A cet égard, en ajoutant de manière composite du nickel (Ni), du chrome (Cr) et du vanadium (V) au même moment que l'addition de ruthénium (Ru) et de palladium (Pd), une concentration en surface du ruthénium (Ru) et du palladium (Pd) sur la surface de l'alliage de titane dans un environnement non oxydant est favorisée, et l'effet d'une formation d'un film passif stable est vient à être très significatif, même si du ruthénium (Ru) et du palladium (Pd) sont présents en une petite quantité. De même, le nickel (Ni) est un élément formant un oxyde stable même dans un environnement non oxydant et contribuant à une amélioration de la résistance à la corrosion. De plus, le nickel (Ni), le chrome (Cr) et le vanadium (V) forment un film protecteur stable de fluorure composite sur la surface de l'alliage de titane dans un environnement contenant du fluorure, et contribuent à une amélioration de la résistance à la corrosion. On observe qu'une excellente résistance à la corrosion est exercée par un effet multiplicateur des éléments d'additifs individuels décrits plus haut. As an inexpensive titanium alloy having excellent corrosion resistance, a titanium alloy has been developed in which a small amount of platinum group elements have an effect improving corrosion resistance by shifting the potential towards the direction. Nobler such as made by the Pd are added in a composite manner, and other alloying elements are further added. For example, an alloy Ti-0.05 wt% Pd-0.3 wt% Co has been developed and has been standardized as ASTM Grade 30 and Grade 31. Also, JP-A-H4-308051 discloses a titanium alloy to which elements of the platinum group, chromium (Cr), and nickel (Ni) have been added, and JP-A-2000-248324 discloses a titanium alloy whose corrosion resistance is improved by rendering the ratio of palladium (Pd) to platinum group elements other than palladium (Pd) is appropriate. However, conventional titanium alloy materials have problems as described below. Ordinarily, when a titanium alloy is used as a building material for use in atmospheric air, there is no problem such as localized corrosion and severe crevice corrosion. However, there is a case where a surface discoloration by corrosion is taken for a problem of appearance. Also, to withstand an acid rain environment in an industrial and similar area exposed to a sulfuric acid environment, further improvement in low cost corrosion resistance is required. In addition, the requirements of a titanium alloy in a high temperature neutral chloride environment such as a capacitor of a nuclear or thermoelectric plant and a heat transfer pipe of a desalination plant are high. However its environment of use has become rigorous and further improvement of corrosion resistance is required. In particular, there are many cases of cavernous corrosion generation by occurrence of chloride concentration in a structural space-forming part or in a state in which adherent substances are attached to the surface of a titanium alloy, and an improvement. resistance to crevice corrosion is required. Also, in a container for the transport or disposal of radioactive waste generated by nuclear power related infrastructure such as nuclear fuel fabrication facilities, nuclear power facilities, and nuclear fuel reprocessing infrastructure, surface temperature container metal can sometimes reach 100 ° C or more by generating heat from the radioactive waste. Therefore, it is assumed that, during transport or discharge, the surface of the container is formed of a high concentration solution in which chloride, fluoride or the like, which are factors promoting corrosion, are concentrated. because of the evaporation of moisture, and is subject to a severe corrosive environment. In addition, it is known that fluoride corrodes titanium in an acidic region of pH 6 or lower, and corrosion resistance in a fluoride-containing acid chloride environment also becomes a problem. SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been developed with respect to the problems described above and its purpose is to provide a titanium alloy material which exhibits excellent corrosion resistance at a low cost in a non-oxidizing environment such as a sulfuric acid environment, a high temperature neutral chloride environment, or a fluoride-containing high temperature neutral chloride environment, and a structural member using the titanium alloy material, and a radioactive waste container using the titanium alloy material. As a result of investigations on the improvement of corrosion resistance in a non-oxidizing environment, the inventors have found that a composite addition of ruthenium (Ru) and palladium (Pd) is the most efficient compared to the elements of the group platinum, and corrosion resistance is optimized when nickel (Ni), chromium (Cr) and vanadium (V) are added in a composite manner in addition thereto, which will be described in more detail more low. As described above, a composite addition of ruthenium (Ru) and palladium (Pd) is effective to make a noble titanium potential to form a stable passive film mainly from titanium oxide on the surface. In this regard, by additionally adding nickel (Ni), chromium (Cr) and vanadium (V) at the same time as the addition of ruthenium (Ru) and palladium (Pd), a surface concentration of ruthenium (Ru) and palladium (Pd) on the surface of the titanium alloy in a non-oxidizing environment is favored, and the effect of a stable passive film formation is coming to be very significant, even if ruthenium (Ru) and palladium (Pd) are present in a small amount. Likewise, nickel (Ni) is a stable oxide-forming element even in a non-oxidizing environment and contributing to an improvement in corrosion resistance. In addition, nickel (Ni), chromium (Cr), and vanadium (V) form a stable protective film of fluoride composite on the surface of the titanium alloy in a fluoride-containing environment, and contribute to an improvement in corrosion resistance. It is observed that an excellent resistance to corrosion is exerted by a multiplying effect of the individual additive elements described above.

Egalement, il a été trouvé qu'une addition d'aluminium (Al), de silicium (Si) et de fer (Fe) dans une quantité appropriée, en plus des éléments décrits plus haut, est efficace pour une amélioration de la résistance à la corrosion contre un fluorure, et qu'une résistance à la corrosion plus excellente est obtenue par ajout supplémentaire d'osmium (Os), de rhodium (Rh), d'iridium (Ir) et de platine (Pt) dans une quantité appropriée. C'est-à-dire, un matériau en alliage de titane selon un mode de réalisation de l'invention contient du ruthénium (Ru) : 0,005-0,10 % en poids, du palladium (Pd) : 0,005-0,10 % en poids, du nickel (Ni) : 0,01-2,0 % en poids, du chrome (Cr) : 0,01-2,0 % en poids, du vanadium (V) : 0,01-2,0 % en poids, avec le reste incluant du titane et des impuretés inévitables. Also, it has been found that an addition of aluminum (Al), silicon (Si) and iron (Fe) in an appropriate amount, in addition to the elements described above, is effective for improving the resistance to corrosion against fluoride, and more excellent corrosion resistance is obtained by adding additional osmium (Os), rhodium (Rh), iridium (Ir) and platinum (Pt) in an appropriate amount . That is, a titanium alloy material according to one embodiment of the invention contains ruthenium (Ru): 0.005-0.10% by weight, palladium (Pd): 0.005-0.10 % by weight, nickel (Ni): 0.01-2.0% by weight, chromium (Cr): 0.01-2.0% by weight, vanadium (V): 0.01-2, 0% by weight, with the remainder including titanium and unavoidable impurities.

Selon une telle configuration, dans la mesure où le matériau en alliage de titane contient une quantité prédéterminée de ruthénium (Ru) et de palladium (Pd), un potentiel du titane est rendu noble, et un film passif stable principalement d'oxyde de titane est formé sur la surface. According to such a configuration, insofar as the titanium alloy material contains a predetermined quantity of ruthenium (Ru) and palladium (Pd), a potential of titanium is made noble, and a stable passive film mainly of titanium oxide. is formed on the surface.

Egalement, en contenant une quantité prédéterminée de nickel (Ni), de chrome (Cr) et de vanadium (V), la concentration en surface de ruthénium (Ru) et de palladium (Pd) sur la surface de l'alliage de titane est favorisée dans un environnement non oxydant, la formation d'un film passif stable est favorisée, et un film protecteur stable de fluorure composite est formé sur la surface de l'alliage de titane dans un environnement contenant du fluorure. De plus, en contenant une quantité prédéterminée de Ni, un oxyde stable est formé sur la surface de l'alliage de titane dans un environnement non oxydant. Il est préférable que le matériau en alliage de titane selon un mode de réalisation de l'invention comprenne en outre au moins un élément choisi dans le groupe consistant en l'aluminium (Al) : 0,005-2,0 % en poids, le silicium (Si) . 0,005-2,0 % en poids, et le fer (Fe) : 0,005-2,0 % en poids. Selon une telle configuration, dans la mesure où le matériau en alliage de titane contient sélectivement une quantité prédéterminée d'aluminium (Al), de silicium (Si) et de fer (Fe), une résistance à la corrosion contre un fluorure est davantage améliorée, et une force de résistance est également améliorée. Il est préférable que le matériau en alliage de titane selon un mode de réalisation de l'invention contienne en outre au moins un élément choisi dans le groupe consistant en l'osmium (Os) : 0,005-0,10 % en poids, le rhodium (Rh) . 0,005-0,10 % en poids, l'iridium (Ir) : 0,005-0,10 % en poids, et le platine (Pt) : 0,005-0,10 % en poids. Selon une telle configuration, dans la mesure où le matériau en alliage de titane contient sélectivement une quantité prédéterminée d'osmium (Os), de rhodium (Rh), d'iridium (Ir) et de platine (Pt), un potentiel du titane est rendu noble, et un film passif stable principalement d'oxyde de titane est formé sur la surface. De cette manière, une résistance à la corrosion dans un environnement non oxydant est davantage améliorée. Un élément structurel selon un mode de réalisation de l'invention est caractérisé en ce qu'il utilise un matériau en 5 alliage de titane décrit plus haut. Selon une telle configuration, dans la mesure où l'on utilise un matériau en alliage de titane présentant une excellente résistance à la corrosion dans un environnement non oxydant tel qu'un environnement d'acide sulfurique, un 10 environnement de chlorure neutre à haute température, ou un environnement de chlorure neutre à haute température contenant un fluorure, l'élément structurel devient excellent en résistance à la corrosion dans un environnement non oxydant. Un récipient pour déchet radioactif selon un mode de 15 réalisation de l'invention est caractérisé en ce qu'il utilise le matériau en alliage de titane décrit plus haut. Selon une telle configuration, dans la mesure où l'on utilise le matériau en alliage de titane présentant une excellente résistance à la corrosion dans un environnement non 20 oxydant tel qu'un environnement d'acide sulfurique, un environnement de chlorure neutre à haute température, ou un environnement de chlorure neutre à haute température contenant un fluorure, le récipient pour déchet radioactif devient susceptible d'être adapté même à un environnement de corrosion 25 sèvère de déchet radioactif. Le matériau en alliage de titane selon un mode de réalisation de l'invention présente une excellente résistance à la corrosion même dans un environnement non oxydant tel qu'un environnement d'acide sulfurique, un environnement de 30 chlorure neutre à haute température, ou un environnement de chlorure neutre à haute température contenant un fluorure. Egalement, il est peu cher en excellent en terme d'économie. L'élément structurel selon un mode de réalisation de l'invention est utilisé de manière appropriée pour des organes d'une raffinerie de pétrole, d'une installation pétrochimique, d'une structure marine, des matériaux de construction, et autres similaires, par exemple, un condensateur pour une centrale nucléaire ou thermoélectrique et un tuyau de transfert de chaleur d'une installation de désalinisation et autres similaires qui sont exposés à un environnement non oxydant. Dans la mesure où le récipient pour déchet radioactif selon un mode de réalisation de l'invention peut s'adapter même à un environnement de corrosion sévère de déchet radioactif, il devient un récipient approprié pour un transport ou un rejet de déchet radioactif. BREVE DESCRIPTION DES DESSINS Les figures 1A à 1C sont des dessins schématiques montrant 15 des pièces d'essai utilisées dans les exemples. DESCRIPTION DETAILLEE DES MODES DE REALISATION PREFERES Par la suite, le matériau en alliage de titane, l'élément structurel, et le récipient pour déchet radioactif selon un mode de réalisation de l'invention vont être décrits en 20 détail. <Alliage de titane> Le matériau en alliage de titane selon un mode de réalisation de l'invention contient du ruthénium (Ru) : 0,005-0,10 % en poids, du palladium (Pd) : 0,005-0,10 % en poids, du 25 nickel (Ni) : 0,01-2,0 % en poids, du chrome (Cr) : 0,01-2,0 % en poids, du vanadium (V) : 0,01-2,0 % en poids, avec le reste incluant du titane et des impuretés inévitables. Le matériau en alliage de titane peut aussi comprendre au moins un élément choisi dans le groupe consistant en 30 l'aluminium (Al), le silicium (Si) et le fer (Fe) en une quantité prédéterminée, et, en plus, peut encore comprendre au moins un élément choisi dans le groupe consistant en l'osmium (Os), le rhodium (Rh), l'iridium (Ir) et le platine (Pt) en une quantité prédéterminée. Also, by containing a predetermined amount of nickel (Ni), chromium (Cr) and vanadium (V), the surface concentration of ruthenium (Ru) and palladium (Pd) on the surface of the titanium alloy is Favored in a non-oxidizing environment, the formation of a stable passive film is favored, and a stable protective film of fluoride composite is formed on the surface of the titanium alloy in a fluoride-containing environment. In addition, by containing a predetermined amount of Ni, a stable oxide is formed on the surface of the titanium alloy in a non-oxidizing environment. It is preferable that the titanium alloy material according to one embodiment of the invention further comprises at least one member selected from the group consisting of aluminum (Al): 0.005-2.0% by weight, silicon (Yes) . 0.005-2.0% by weight, and iron (Fe): 0.005-2.0% by weight. According to such a configuration, insofar as the titanium alloy material selectively contains a predetermined amount of aluminum (Al), silicon (Si) and iron (Fe), corrosion resistance against fluoride is further improved , and a resistance force is also improved. It is preferable that the titanium alloy material according to one embodiment of the invention further contains at least one member selected from the group consisting of osmium (Os): 0.005-0.10% by weight, rhodium (Rh). 0.005-0.10% by weight, iridium (Ir): 0.005-0.10% by weight, and platinum (Pt): 0.005-0.10% by weight. According to such a configuration, insofar as the titanium alloy material selectively contains a predetermined quantity of osmium (Os), rhodium (Rh), iridium (Ir) and platinum (Pt), a potential of titanium is made noble, and a stable passive film mainly of titanium oxide is formed on the surface. In this way, corrosion resistance in a non-oxidizing environment is further improved. A structural element according to one embodiment of the invention is characterized in that it uses a titanium alloy material described above. In such a configuration, to the extent that a titanium alloy material having excellent corrosion resistance in a non-oxidizing environment such as a sulfuric acid environment, a high temperature neutral chloride environment is used. , or a high temperature neutral chloride environment containing a fluoride, the structural element becomes excellent in corrosion resistance in a non-oxidizing environment. A radioactive waste container according to one embodiment of the invention is characterized in that it uses the titanium alloy material described above. According to such a configuration, insofar as using the titanium alloy material having excellent corrosion resistance in a non-oxidizing environment such as a sulfuric acid environment, a high temperature neutral chloride environment or a high temperature neutral chloride environment containing a fluoride, the radioactive waste container becomes capable of being adapted even to a severe radioactive waste corrosion environment. The titanium alloy material according to one embodiment of the invention has excellent corrosion resistance even in a non-oxidizing environment such as a sulfuric acid environment, a high temperature neutral chloride environment, or a high temperature neutral chloride environment containing a fluoride. Also, it is cheap in terms of economy. The structural member according to one embodiment of the invention is suitably used for organs of an oil refinery, a petrochemical plant, a marine structure, building materials, and the like, by for example, a capacitor for a nuclear or thermoelectric plant and a heat transfer pipe of a desalination plant and the like which are exposed to a non-oxidizing environment. Insofar as the radioactive waste container according to one embodiment of the invention can adapt even to a severe environment of corrosion of radioactive waste, it becomes a suitable container for transport or rejection of radioactive waste. BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIGS. 1A-1C are schematic drawings showing test pieces used in the examples. DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Subsequently, the titanium alloy material, the structural member, and the radioactive waste container according to one embodiment of the invention will be described in detail. <Titanium alloy> The titanium alloy material according to one embodiment of the invention contains ruthenium (Ru): 0.005-0.10% by weight, palladium (Pd): 0.005-0.10% by weight nickel (Ni): 0.01-2.0% by weight, chromium (Cr): 0.01-2.0% by weight, vanadium (V): 0.01-2.0% by weight, with the rest including titanium and unavoidable impurities. The titanium alloy material may also comprise at least one member selected from the group consisting of aluminum (Al), silicon (Si) and iron (Fe) in a predetermined amount, and, in addition, may comprise at least one member selected from the group consisting of osmium (Os), rhodium (Rh), iridium (Ir) and platinum (Pt) in a predetermined amount.

Les raisons de limitation de la composition vont être décrites plus bas. (Ruthénium (Ru) : 0,005-0,10 % en poids) Le ruthénium (Ru) est un élément d'additif efficace pour faire un potentiel de titane noble et former un film passif stable principalement à partir d'oxyde de titane sur la surface d'un alliage de titane dans un environnement non oxydant. Afin présenter de tels effets, il est nécessaire que le ruthénium (Ru) soit contenu en 0,005 % en poids ou plus. The reasons for limiting the composition will be described below. (Ruthenium (Ru): 0.005-0.10% by weight) Ruthenium (Ru) is an additive element effective for making a noble titanium potential and forming a stable passive film mainly from titanium oxide on the surface of a titanium alloy in a non-oxidizing environment. To exhibit such effects, it is necessary that the ruthenium (Ru) be contained in 0.005% by weight or more.

D'un autre côté, si la teneur en ruthénium (Ru) excède 0,10 % en poids, de tels effets saturent, ce qui n'est pas désirable d'un point de vue du coût dans la mesure où le (Ru) est un élément cher. De ce fait, la teneur en ruthénium (Ru) est de 0,005-0,10 % en poids. De plus, la teneur en ruthénium (Ru) est préférablement de 0,008 % en poids ou plus, plus préférablement de 0,010 % en poids ou plus. De plus, la teneur en ruthénium (Ru) est préférablement de 0,095 % en poids ou moins, plus préférablement de 0,090 % en poids ou moins (Palladium (Pd) : 0,005-0,10 % en poids) Le palladium (Pd) est un élément d'additif efficace pour faire un potentiel de titane noble et former un film passif stable principalement à partir d'oxyde de titane sur la surface d'un alliage de titane dans un environnement non oxydant, et particulièrement, l'effet devient remarquable par la coexistence avec le ruthénium (Ru). Afin d'exercer de tels effets du palladium (Pd), il est nécessaire que le palladium (Pd) soit contenu en 0,005 % en poids ou plus. D'un autre côté, si la teneur en palladium (Pd) excède 0,10 % en poids, de tels effets saturent, ce qui n'est pas désirable d'un point de vue du coût dans la mesure où le palladium (Pd) est un élément cher. De ce fait, la teneur en palladium (Pd) est de 0,005-0,10 % en poids. De plus, la teneur en palladium (Pd) est préférablement de 0,008 % en poids ou plus, plus préférablement de 0,010 % en poids ou plus. De plus, la teneur en palladium (Pd) est préférablement de 0,095 % en poids ou moins, plus préférablement de 0,090 % en poids ou moins. (Nickel (Ni) : 0,01-2,0 % en poids) Le nickel (Ni) est un élément qui favorise une concentration en surface du ruthénium (Ru) et du palladium (Pd) dans un environnement non oxydant par coexistence avec le chrome (Cr) et le vanadium (V). Egalement, le nickel (Ni) est un élément qui forme un oxyde stable sur la surface d'un alliage de titane dans environnement non oxydant, et est un élément qui forme un film protecteur de fluorure composite stable sur la surface d'un alliage de titane dans un environnement contenant un fluorure et contribue à une amélioration de la résistance à la corrosion. Afin de présenter de tels effets, il est nécessaire que le nickel (Ni) soit contenu en 0,01 % en poids ou plus. Cependant, si une quantité d'addition devient excessive, l'aptitude au soudage se détériorent, de 2,0 % en en nickel (Ni) poids. Aussi, la teneur en nickel (Ni) est préférablement de 0,03 % en poids ou plus, plus préférablement de 0,05 % en poids ou plus. De plus, la teneur en nickel (Ni) est préférablement de 1,95 % en poids ou moins, plus et à l'usinage à chaud nickel (Ni) doit être conséquence, la teneur et donc la teneur en poids ou moins. En est de 0,01-2,0 % en préférablement de (Chrome (Cr) Le chrome concentration en1,90 % en poids : 0,01-2,0 % en (Cr) est un ou moins. poids) élément qui favorise une surface du ruthénium (Ru) et du palladium (Pd) dans un environnement non oxydant par coexistence avec le nickel (Ni) et le vanadium (V). Egalement, le chrome (Cr) est un élément qui forme un film protecteur de fluorure composite stable sur la surface d'un alliage de titane dans un environnement contenant un fluorure et contribue à une amélioration de la résistance à la corrosion. Afin de présenter de tels effets, il est nécessaire que le chrome (Cr) soit contenu à raison de 0,01 % en poids ou plus. Cependant, si une quantité d'addition devient excessive, l'aptitude au soudage et à l'usinage à chaud se détériorent, et donc la teneur en chrome (Cr) doit être de 2,0 % en poids ou moins. En conséquence, la teneur en chrome (Cr) est de 0,01-2,0 % en poids. Aussi, la teneur en chrome (Cr) est préférablement de 0,03 % en poids ou plus, plus préférablement de 0,05 % en poids ou plus. De plus, la teneur en chrome (Cr) est préférablement de 1,95 % en poids ou moins, plus préférablement de 1,90 % en poids ou moins. (Vanadium (V) : 0,01-2,0 % en poids) Le vanadium (V) est un élément qui favorise une concentration en surface du ruthénium (Ru) et du palladium (Pd) dans un environnement non oxydant par coexistence avec le nickel (Ni) et le chrome (Cr). Egalement, le vanadium (V) est un élément qui forme un film protecteur de fluorure composite stable sur la surface d'un alliage de titane dans un environnement contenant un fluorure et contribue à une amélioration de la résistance à la corrosion. Afin de présenter de tels effets, il est nécessaire que le vanadium (V) soit contenu à raison de 0,01 % en poids ou plus. Cependant, si une quantité d'addition devient excessive, l'aptitude au soudage et à l'usinage à chaud se détériorent, et donc la teneur en vanadium (V) doit être de 2,0 % en poids ou moins. En conséquence, la teneur en vanadium (V) est de 0,01-2,0 % en poids. Egalement, la teneur en vanadium (V) est préférablement de 0,03 % en poids ou plus, plus préférablement de 0,05 % en poids ou plus. De plus, la teneur en vanadium (V) est préférablement de 1,95 % en poids ou moins, plus préférablement de 1,90 % en poids ou moins. (Au moins un élément choisi dans le groupe consistant en l'aluminium (Al) : 0,005-2,0 % en poids, le silicium (Si) . 0,005-2,0 % en poids, et le fer (Fe) : 0,005-2,0 % en poids) L'aluminium (Al), le silicium (Si) et le fer (Fe) ne sont pas des éléments efficaces dans une amélioration de la résistance à la corrosion contre l'acide chlorhydrique et de l'acide sulfurique, mais ce sont des éléments qui deviennent efficaces pour l'amélioration de la résistance à la corrosion contre un fluorure et l'augmentation de la force de résistance en ajoutant une quantité en trace. Afin de présenter de tels effets, il est nécessaire que ceux-ci soient contenus à raison de 0,005 % en poids ou plus, respectivement. Cependant, si ils sont ajoutés de manière excessive, la résistance à la corrosion dans un environnement acide se détériore grandement, et l'aptitude à l'usinage se détériore également grandement, et donc la limite supérieure de leur teneur doit être de 2,0 % en poids. En conséquence, lorsque l'aluminium (Al), le silicium (Si) et le fer (Fe) doivent être ajoutés, la teneur est de 0,005-2,0 % en poids respectivement. Aussi, la teneur en aluminium (Al), silicium (Si) et fer (Fe) est préférablement de 0,008 % en poids ou plus, plus préférablement de 0,010 % en poids ou plus, respectivement. De plus, elle est préférablement de 1,95 % en poids ou moins, plus préférablement de 1,90 % en poids ou moins, respectivement. (Au moins un élément choisi dans le groupe consistant en l'osmium (Os) : 0,005-0,10 % en poids, le rhodium (Rh) . 0,005-0,10 % en poids, l'iridium (Ir) : 0,005-0,10 % en poids, et le platine (Pt) : 0,005-0,10 % en poids) L'osmium (Os), le rhodium (Rh), l'iridium (Ir) et le platine (Pt) sont des éléments qui favorisent la formation d'un film passif stable en faisant un potentiel de titane noble, et contribuent à l'amélioration de la résistance à la corrosion. Afin de présenter de tels effets, il est nécessaire que ceux-ci soient contenus à raison de 0,005 % en poids ou plus, respectivement. Cependant, s'ils sont ajoutés de manière excessive, l'aptitude à l'usinage se détériore grandement, et donc la limite supérieure de leur teneur doit être de 0,10 % en poids. En conséquence, lorsque l'osmium (Os), le rhodium (Rh), l'iridium (Ir) et le platine (Pt) doivent être ajoutés, la teneur est de 0,005-0,10 % en poids respectivement. Aussi, la teneur en osmium (Os), rhodium (Rh), iridium (Ir) et platine (Pt) est préférablement de 0,008 % en poids ou plus, et plus préférablement de 0,010 % en poids ou plus, respectivement. De plus, elle est préférablement de 0,095 % en poids ou moins, plus préférablement de 0,090 % en poids ou moins, respectivement. (Le reste : titane (Ti) et impuretés inévitables) La composition du matériau en alliage de titane est telle que décrite plus haut et le reste est du titane et des impuretés inévitables. Les impuretés inévitables sont admissibles dans une mesure qui ne détériore pas les diverses caractéristiques de l'alliage de titane. Par exemple, si de l'azote (N) est présent jusqu'à environ 0,03 % en poids, du carbone (C) est présent jusqu'à environ 0,08 % en poids, de l'hydrogène (H) est présent jusqu'à environ 0,02 % en poids, et de l'oxygène (0) est présent jusqu'à environ 0,03 % en poids, il n'y a pas de problème quant au fait de contenir ces éléments, et un effet d'amélioration de résistance à la corrosion de l'invention peut aussi être assuré. <Procédé de fabrication> Par la suite, un exemple d'un procédé de fabrication du matériau en alliage de titane selon un mode de réalisation de l'invention va être décrit. En premier, divers métaux et alliages sont fondus, et un lingot en alliage de titane ayant la composition décrite ci- dessus est fabriqué. Après que le lingot obtenu est forgé à une température de chauffage de 950 - 1050 °C, il est laminé à chaud à 800 - 900 °C pour obtenir une épaisseur de feuille prédéterminée. Ensuite, après avoir effectué un recuit à 700 - 900 °C pendant 10-60 minutes, le matériau en alliage de titane d'une épaisseur prédéterminée est fabriqué par laminage à froid. <Elément structurel> L'élément structurel selon un mode de réalisation de 5 l'invention utilise le matériau en alliage de titane décrit plus haut. Comme décrit plus haut, le matériau en alliage de titane selon un mode de réalisation de l'invention est excellent en termes de résistance à la corrosion dans un environnement non 10 oxydant tel qu'un environnement d'acide sulfurique, un environnement de chlorure neutre à haute température, ou un environnement de chlorure neutre à haute température contenant un fluorure, et peut donc être utilisé comme organe d'une raffinerie de pétrole, d'une installation pétrochimique, d'une 15 structure marine, des matériaux de construction, et autres similaires exposés à un tel environnement. Par exemple, il peut être utilisé dans une utilisation telle qu'un condensateur d'une centrale nucléaire ou thermoélectrique et un tuyau de transfert de chaleur d'une installation de 20 désalinisation. <Récipient pour déchet radioactif> Le récipient pour déchet radioactif selon un mode de réalisation de l'invention utilise le matériau en alliage de titane décrit plus haut. 25 Comme décrit plus haut, dans un récipient pour transport ou rejet de déchet radioactif généré par des infrastructures reliées à la puissance nucléaire telles que des infrastructures de fabrication de carburant nucléaire, des installations de puissance nucléaire, et des infrastructures 30 de retraitement de carburant nucléaire, la température de surface de métal du récipient devient élevée par génération de chaleur du déchet radioactif, une solution à concentration élevée dans laquelle du chlorure, du fluorure ou du même genre, qui sont un facteur favorisant la corrosion, est concentrée est formée, et le récipient est soumis à un environnement corrosif sévère. Ainsi, en employant un matériau en alliage de titane selon un mode de réalisation de l'invention, le récipient pour déchet radioactif devient susceptible de s'adapter même à un tel environnement corrosif rigoureux comme décrit plus haut. [Exemples] Ensuite, le matériau en alliage de titane, l'élément structurel et le récipient pour déchet radioactif selon un mode de réalisation de l'invention vont être décrits plus particulièrement en comparant des exemples satisfaisant les conditions nécessaires d'un mode de réalisation de l'invention et des exemples comparatifs ne satisfaisant pas les conditions nécessaires d'un mode de réalisation de l'invention. (Fabrication d'un échantillon) Approximativement 500 g au total de divers métaux et alliages de matériaux de fonte sont fondus en utilisant un four de fusion à arc sous vide, et plusieurs lingots en alliage de titane sont fabriqués. La composition chimique est telle que montrée dans le Tableau 1 (avec le reste étant du titane (Ti) et des impuretés inévitables). Après que le lingot obtenu a été forgé à une température de chauffage de 1000 °C, il a été laminé à chaud à 870 °C pour obtenir une épaisseur de feuille de 5 mm. Ensuite, après avoir effectué une opération de recuit à 750 °C pendant 20 minutes, une feuille en alliage de titane de 3 mm d'épaisseur a été obtenue par laminage à froid. A partir de la feuille en alliage de titane obtenue, on a découpé des pièces d'essai A (TP-A dans la figure 1A) de 50 mm de longueur x 30 mm de largeur x 2 mm d'épaisseur et des pièces d'essai B (TP-B dans la figure 1B) de 30 mm de longueur x 30 mm de largeur x 2 mm d'épaisseur. Aussi, afin de laisser pendre une pièce d'essai dans un test de corrosion, un trou de 3 mm de diamètre a été percé dans une extrémité de TP-A. En outre, afin de tester la caractéristique de corrosion caverneuse, une pièce d'essai de corrosion caverneuse C (échantillon) (Figure 1C, figure 1D) a été fabriquée en couchant TP-A et TP-B du même matériau l'une sur l'autre et en les attachant par un boulon. Dans la pièce d'essai de corrosion caverneuse C, une solution de test s'introduit dans une face de correspondance (espace) de TP-A et TP-B, une concentration en sel et un abaissement du pH se produisent, une condition corrosive plus sévère que celle en dehors de l'espace est créée, et une corrosion de développe (corrosion caverneuse) selon le type de pièce d'essai de corrosion caverneuse C. La pièce d'essai de corrosion caverneuse C a été fabriquée en perçant un trou de 5 mm de diamètre au centre de TP-A et TP-B, et en les attachant par un boulon et un écrou faits de titane pur. Le couple de fixation a été établi à 8,5 N•m, une partie filetée du boulon faite de titane pur a été recouverte avec un tube de silicone, et un contact entre différents métaux entre TP-A et TP-B et le boulon/écrou a été empêché en interposant une rondelle faite en polytétrafluoroéthylène (PTFE) (rondelle en PTFE). Aussi, la totalité de TP-A et TP-B a été polie par un polisseur rotatif de type humide à SIC#600 sur toutes les surface, puis a été soumise à un lavage à l'eau et un lavage à l'acétone, et on été testée par la suite. (Procédé de test de corrosion) La résistance à la corrosion a été évaluée dans 3 types de solutions non oxydantes de (1) solution aqueuse d'acide sulfurique, (2) eau salée, et (3) eau salée contenant un fluorure comme environnement corrosif. En ce qui concerne l'environnement corrosif (1), un test de corrosion par immersion a été effectué dans une solution aqueuse bouillante de H2SO4 à 5%, et une évaluation a été faite sur la base d'une perte de poids due à la corrosion obtenue par la variation de masse avant et après le test d'immersion. Le temps d'immersion a été de 72 heures. En premier, la solution de test a été versée dans un flacon à fond rond avec une capacité de 1 litre, a été chauffée par un manteau chauffant, et portée à ébullition. Après que la solution a été portée à ébullition, une pièce d'essai (TP-A) a été pendue comme échantillon en utilisant une ficelle faite de PTFE et a été immergée. A ce moment, un tuyau de refroidissement a été agencé dans le flacon et une évaporation de la solution a été empêchée. Le volume liquide de la solution de test a été de 1 litre pour une pièce d'essai (échantillon). Pour le test, 5 pièces ont été testées pour chacun des matériaux en alliage de titane No. 1-40 montrés dans le Tableau 1, et la valeur moyenne des 5 pièces a été calculée en termes de perte de poids due à la corrosion. Egalement, la masse après le test a été mesurée après que la pièce d'essai A après l'immersion a été soumise à un lavage à l'eau, un lavage à l'acétone, et un séchage ultérieur. En ce qui concerne l'environnement corrosif (2), la pièce d'essai de corrosion caverneuse (échantillon) a été immergée dans une solution aqueuse de NaCl 20% bouillant, et il a été recherché si une corrosion caverneuse dans la face de correspondance de la pièce d'essai de corrosion caverneuse C s'est produite ou non. En premier, de la même manière que décrite ci-dessus (1), la solution de test a été versée dans un flacon à fond rond avec une capacité de 1 litre, puis a été chauffée par un manteau chauffant, et portée à ébullition. Après que la solution a été portée à ébullition, la pièce d'essai de corrosion caverneuse C a été pendue comme échantillon en utilisant une ficelle faite de PTFE et a été immergée. L'immersion a été de 30 jours. A ce moment, un tuyau de refroidissement a été agencé dans le flacon et une évaporation de la solution a été empêchée. Le volume liquide de la solution de test a été de 1 litre pour une pièce d'essai (échantillon). Pour le test, 5 pièces ont été testées pour chacun des matériaux en alliage de titane No. 1-40 montrés dans le Tableau 1, et la probabilité d'occurrence de corrosion caverneuse (= nombre de pièces d'essai dans lesquelles une corrosion caverneuse s'est produite / 5 x 100 (%)) a été obtenue. Aussi, par rapport au fait qu'une corrosion caverneuse s'est produite ou non, le cas dans lequel un trou de corrosion de 10 m ou plus de profondeur a été observé lorsque la pièce d'essai de corrosion caverneuse C après le test a été désassemblée et lavée a été déterminé comme le fait que la corrosion caverneuse s'est produite. On the other hand, if the ruthenium content (Ru) exceeds 0.10% by weight, such effects saturate, which is not desirable from a cost point of view since (Ru) is an expensive item. As a result, the ruthenium (Ru) content is 0.005-0.10% by weight. In addition, the ruthenium (Ru) content is preferably 0.008 wt.% Or more, more preferably 0.010 wt.% Or more. In addition, the ruthenium (Ru) content is preferably 0.095% by weight or less, more preferably 0.090% by weight or less (Palladium (Pd): 0.005-0.10% by weight). Palladium (Pd) is an additive element effective to make a noble titanium potential and form a stable passive film mainly from titanium oxide on the surface of a titanium alloy in a non-oxidizing environment, and particularly, the effect becomes remarkable by coexistence with ruthenium (Ru). In order to exert such effects of palladium (Pd), it is necessary that the palladium (Pd) be contained in 0.005% by weight or more. On the other hand, if the content of palladium (Pd) exceeds 0.10% by weight, such effects saturate, which is not desirable from a cost point of view since palladium (Pd ) is an expensive item. As a result, the palladium (Pd) content is 0.005-0.10% by weight. In addition, the palladium (Pd) content is preferably 0.008 wt.% Or more, more preferably 0.010 wt.% Or more. In addition, the palladium (Pd) content is preferably 0.095 wt.% Or less, more preferably 0.090 wt.% Or less. (Nickel (Ni): 0.01-2.0% by weight) Nickel (Ni) is an element that promotes a surface concentration of ruthenium (Ru) and palladium (Pd) in a non-oxidizing environment by coexistence with chromium (Cr) and vanadium (V). Also, nickel (Ni) is an element that forms a stable oxide on the surface of a titanium alloy in a non-oxidizing environment, and is an element that forms a stable composite fluoride protective film on the surface of a nickel alloy. titanium in a fluoride-containing environment and contributes to improved corrosion resistance. In order to have such effects, it is necessary that the nickel (Ni) be contained in 0.01% by weight or more. However, if an amount of addition becomes excessive, the weldability deteriorates by 2.0% nickel (Ni) weight. Also, the nickel (Ni) content is preferably 0.03% by weight or more, more preferably 0.05% by weight or more. In addition, the nickel (Ni) content is preferably 1.95 wt.% Or less, more, and the hot nickel (Ni) machining must be consequence, the content and thus the weight content or less. It is preferably 0.01-2.0% (chromium (Cr)) chromium concentration 1.90% by weight: 0.01-2.0% (Cr) is one or less. promotes a surface of ruthenium (Ru) and palladium (Pd) in a non-oxidizing environment by coexistence with nickel (Ni) and vanadium (V). Also, chromium (Cr) is an element that forms a stable composite fluoride protective film on the surface of a titanium alloy in a fluoride-containing environment and contributes to an improvement in corrosion resistance. In order to have such effects, it is necessary that chromium (Cr) be contained at a level of 0.01% by weight or more. However, if an amount of addition becomes excessive, the weldability and hot workability deteriorate, and thus the chromium (Cr) content should be 2.0 wt% or less. As a result, the chromium (Cr) content is 0.01-2.0% by weight. Also, the chromium (Cr) content is preferably 0.03% by weight or more, more preferably 0.05% by weight or more. In addition, the chromium (Cr) content is preferably 1.95% by weight or less, more preferably 1.90% by weight or less. (Vanadium (V): 0.01-2.0% by weight) Vanadium (V) is an element that promotes a surface concentration of ruthenium (Ru) and palladium (Pd) in a non-oxidizing environment by coexistence with nickel (Ni) and chromium (Cr). Also, vanadium (V) is an element that forms a stable composite fluoride protective film on the surface of a titanium alloy in a fluoride-containing environment and contributes to an improvement in corrosion resistance. In order to have such effects, it is necessary that the vanadium (V) be contained at a level of 0.01% by weight or more. However, if an amount of addition becomes excessive, the weldability and hot workability deteriorate, and thus the vanadium (V) content should be 2.0% by weight or less. As a result, the vanadium (V) content is 0.01-2.0% by weight. Also, the vanadium (V) content is preferably 0.03% by weight or more, more preferably 0.05% by weight or more. In addition, the vanadium (V) content is preferably 1.95% by weight or less, more preferably 1.90% by weight or less. (At least one member selected from the group consisting of aluminum (Al): 0.005-2.0% by weight, silicon (Si) 0.005-2.0% by weight, and iron (Fe): 0.005 -2.0% by weight) Aluminum (Al), silicon (Si) and iron (Fe) are not effective elements in improving corrosion resistance against hydrochloric acid and sulfuric acid, but these are elements that become effective for improving the corrosion resistance against fluoride and increasing the strength of resistance by adding a trace amount. In order to have such effects, it is necessary that they be contained at a level of 0.005% by weight or more, respectively. However, if they are added excessively, the corrosion resistance in an acidic environment deteriorates greatly, and the machinability also deteriorates greatly, and therefore the upper limit of their content must be 2.0. % in weight. Accordingly, when aluminum (Al), silicon (Si) and iron (Fe) are to be added, the content is 0.005-2.0% by weight respectively. Also, the content of aluminum (Al), silicon (Si) and iron (Fe) is preferably 0.008 wt% or more, more preferably 0.010 wt% or more, respectively. In addition, it is preferably 1.95% by weight or less, more preferably 1.90% by weight or less, respectively. (At least one member selected from the group consisting of osmium (Os): 0.005-0.10% by weight, rhodium (Rh) 0.005-0.10% by weight, iridium (Ir): 0.005 -0.10% by weight, and platinum (Pt): 0.005-0.10% by weight) Osmium (Os), rhodium (Rh), iridium (Ir) and platinum (Pt) are elements that promote the formation of a stable passive film by making a noble titanium potential, and contribute to the improvement of the corrosion resistance. In order to have such effects, it is necessary that they be contained at a level of 0.005% by weight or more, respectively. However, if they are excessively added, the workability deteriorates greatly, and therefore the upper limit of their content must be 0.10% by weight. Accordingly, when osmium (Os), rhodium (Rh), iridium (Ir) and platinum (Pt) are to be added, the content is 0.005-0.10% by weight respectively. Also, the content of osmium (Os), rhodium (Rh), iridium (Ir) and platinum (Pt) is preferably 0.008% by weight or more, and more preferably 0.010% by weight or more, respectively. In addition, it is preferably 0.095% by weight or less, more preferably 0.090% by weight or less, respectively. (The rest: titanium (Ti) and unavoidable impurities) The composition of the titanium alloy material is as described above and the remainder is titanium and unavoidable impurities. The unavoidable impurities are permissible to an extent that does not deteriorate the various characteristics of the titanium alloy. For example, if nitrogen (N) is present up to about 0.03% by weight, carbon (C) is present up to about 0.08% by weight, hydrogen (H) is present up to about 0.02% by weight, and oxygen (O) is present up to about 0.03% by weight, there is no problem as to contain these elements, and an effect of improving the corrosion resistance of the invention can also be ensured. <Method of manufacture> Next, an example of a process for manufacturing the titanium alloy material according to one embodiment of the invention will be described. First, various metals and alloys are melted, and a titanium alloy ingot having the composition described above is manufactured. After the resulting ingot is forged at a heating temperature of 950-1050 ° C, it is hot rolled at 800-900 ° C to obtain a predetermined sheet thickness. Then, after annealing at 700 - 900 ° C for 10-60 minutes, the titanium alloy material of a predetermined thickness is made by cold rolling. <Structural element> The structural element according to one embodiment of the invention uses the titanium alloy material described above. As described above, the titanium alloy material according to one embodiment of the invention is excellent in corrosion resistance in a non-oxidizing environment such as a sulfuric acid environment, a neutral chloride environment. at high temperature, or a high temperature neutral chloride environment containing a fluoride, and thus can be used as an organ of an oil refinery, a petrochemical plant, a marine structure, building materials, and other similar exposed to such an environment. For example, it may be used in a use such as a capacitor of a nuclear or thermoelectric plant and a heat transfer pipe of a desalination plant. <Radioactive Waste Container> The radioactive waste container according to one embodiment of the invention utilizes the titanium alloy material described above. As described above, in a container for transporting or discharging radioactive waste generated by nuclear power related infrastructure such as nuclear fuel fabrication facilities, nuclear power facilities, and nuclear fuel reprocessing facilities. the metal surface temperature of the vessel becomes high by heat generation of the radioactive waste, a high concentration solution in which chloride, fluoride or the like, which is a corrosion promoting factor, is concentrated is formed, and the container is subjected to a severe corrosive environment. Thus, by employing a titanium alloy material according to one embodiment of the invention, the radioactive waste container becomes capable of adapting even to such a rigorous corrosive environment as described above. [Examples] Next, the titanium alloy material, the structural element and the radioactive waste container according to one embodiment of the invention will be described more particularly by comparing examples satisfying the necessary conditions of an embodiment. of the invention and comparative examples not satisfying the necessary conditions of an embodiment of the invention. (Sample Making) Approximately 500 g total of various metals and cast iron alloys are melted using a vacuum arc melting furnace, and several titanium alloy ingots are made. The chemical composition is as shown in Table 1 (with the remainder being titanium (Ti) and unavoidable impurities). After the ingot obtained was forged at a heating temperature of 1000 ° C, it was hot rolled at 870 ° C to obtain a sheet thickness of 5 mm. Then, after carrying out an annealing operation at 750 ° C for 20 minutes, a sheet of titanium alloy 3 mm thick was obtained by cold rolling. From the obtained titanium alloy sheet, test pieces A (TP-A in FIG. 1A) of 50 mm in length x 30 mm in width x 2 mm in thickness were cut and pieces of test B (TP-B in FIG. 1B) 30 mm long x 30 mm wide x 2 mm thick. Also, in order to hang a test piece in a corrosion test, a 3 mm diameter hole was drilled in one end of TP-A. In addition, in order to test the cavernous corrosion characteristic, a cavernous corrosion test piece C (sample) (FIG. 1C, FIG. 1D) was manufactured by laying down TP-A and TP-B of the same material, one on the other and tying them with a bolt. In the cavernous corrosion test piece C, a test solution is introduced into a correspondence face (space) of TP-A and TP-B, a salt concentration and a lowering of the pH occur, a corrosive condition more severe than that outside the space is created, and a corrosion of development (cavernous corrosion) according to the type of cavernous corrosion test piece C. The cavernous corrosion test piece C was made by piercing a hole 5 mm in diameter at the center of TP-A and TP-B, and attaching them with a bolt and nut made of pure titanium. The fastening torque was set at 8.5 N • m, a threaded portion of the bolt made of pure titanium was covered with a silicone tube, and a contact between different metals between TP-A and TP-B and the bolt / nut was prevented by interposing a washer made of polytetrafluoroethylene (PTFE) (PTFE washer). Also, all of TP-A and TP-B was polished by a wet-type SIC # 600 rotary polisher on all surfaces, then was washed with water and washed with acetone, and we tested it afterwards. (Corrosion test method) Corrosion resistance was evaluated in 3 types of non-oxidizing solutions of (1) aqueous solution of sulfuric acid, (2) salt water, and (3) salt water containing a fluoride as environment corrosive. With regard to the corrosive environment (1), an immersion corrosion test was carried out in a boiling aqueous solution of 5% H 2 SO 4, and an evaluation was made on the basis of a weight loss due to corrosion obtained by mass variation before and after the immersion test. The immersion time was 72 hours. First, the test solution was poured into a round bottom flask with a capacity of 1 liter, heated by a heating mantle, and boiled. After the solution was boiled, a test piece (TP-A) was hung as a sample using a twine made of PTFE and was immersed. At this time, a cooling pipe was arranged in the flask and evaporation of the solution was prevented. The liquid volume of the test solution was 1 liter for a test piece (sample). For the test, 5 pieces were tested for each of the No. 1-40 titanium alloy materials shown in Table 1, and the average value of the 5 pieces was calculated in terms of weight loss due to corrosion. Also, the mass after the test was measured after test piece A after immersion was washed with water, washed with acetone, and subsequently dried. With respect to the corrosive environment (2), the cavernous corrosion test piece (sample) was immersed in a 20% aqueous NaCl boiling solution, and it was investigated whether cavernous corrosion in the matching face Cavernous corrosion test piece C has occurred or not. First, in the same manner as described above (1), the test solution was poured into a round bottom flask with a capacity of 1 liter, then heated by a heating mantle, and boiled. After the solution was boiled, the cavernous corrosion test piece C was hung as a sample using a twine made of PTFE and was immersed. The immersion was 30 days. At this time, a cooling pipe was arranged in the flask and evaporation of the solution was prevented. The liquid volume of the test solution was 1 liter for a test piece (sample). For the test, 5 pieces were tested for each of the No. 1-40 titanium alloy materials shown in Table 1, and the probability of occurrence of crevice corrosion (= number of test pieces in which cavernous corrosion occurred / 5 x 100 (%)) was obtained. Also, with respect to whether cavernous corrosion occurred or not, the case in which a corrosion hole 10 m or greater in depth was observed when the cavernous corrosion test piece C after the test disassembled and washed was determined as the fact that cavernous corrosion occurred.

En ce qui concerne l'environnement corrosif (3), un test de corrosion par immersion a été effectué dans une solution aqueuse bouillante de NaCl 20% + NaF 0,01% dont la valeur de pH a été ajustée à 4.0, et une évaluation a été faite sur la base d'une perte de poids à cause de la corrosion obtenue par la variation de masse avant et après le test d'immersion. Le temps d'immersion a été de 30 jours. En premier, du HC1 a été ajouté proprement à la solution aqueuse de NaCl 20% + NaF 0,01%, et la valeur de pH de la solution a été ajustée à 4, 0. Ensuite, la solution de test a été versée dans un flacon à fond rond avec une capacité de 1 litre, a été chauffée par un manteau chauffant, et portée à ébullition. Après que la solution a été portée à ébullition, une pièce d'essai A (TP-A) a été pendue comme échantillon en utilisant une ficelle faite de PTFE et a été immergée. A ce moment, un tuyau de refroidissement a été agencé dans le flacon et une évaporation de la solution a été empêchée. Le volume liquide de la solution de test a été de 1 litre pour une pièce d'essai (échantillon). Pour le test, 5 pièces ont été testées pour chacun des matériaux en alliage de titane No. 1-40 montrés dans le Tableau 1, et la valeur moyenne des 5 pièces a été calculée en termes de perte de poids due à la corrosion. Aussi, la masse après le test a été mesurée après que la pièce A après l'immersion a été soumise à un lavage à l'eau, un lavage à l'acétone, et un séchage ultérieur. With regard to the corrosive environment (3), an immersion corrosion test was carried out in a boiling aqueous solution of 20% NaCl + 0.01% NaF, the pH value of which was adjusted to 4.0, and an evaluation of was made on the basis of weight loss due to the corrosion achieved by the mass change before and after the immersion test. The immersion time was 30 days. First, HCl was added cleanly to the 20% aqueous solution of NaCl + 0.01% NaF, and the pH value of the solution was adjusted to 4.0. Then, the test solution was poured into a round bottom flask with a capacity of 1 liter, was heated by a heating mantle, and brought to a boil. After the solution was boiled, a test piece A (TP-A) was hung as a sample using a twine made of PTFE and was immersed. At this time, a cooling pipe was arranged in the flask and evaporation of the solution was prevented. The liquid volume of the test solution was 1 liter for a test piece (sample). For the test, 5 pieces were tested for each of the No. 1-40 titanium alloy materials shown in Table 1, and the average value of the 5 pieces was calculated in terms of weight loss due to corrosion. Also, the mass after the test was measured after the A piece after immersion was washed with water, washed with acetone, and subsequently dried.

En ce qui concerne ces tests de corrosion dans deux types de solutions non oxydantes de (1) solution aqueuse d'acide sulfurique et (3) eau salée contenant un fluorure, la perte de poids due à la corrosion de chaque échantillon a été représentée par une valeur relative pour une perte de poids due à la corrosion du No. 35 (titane pur) définie à 100. Aussi, comme évaluation globale, lorsqu'une occurrence d'une corrosion caverneuse n'a pas été observée (la probabilité d'occurrence de corrosion caverneuse était zéro) dans l'eau salée de (2), l'un dans lequel les deux des valeurs relatives de la perte de poids due à la corrosion dans chaque solution d'acide de (1) et (3) référencée plus haut ont été 2 ou moins (la perte de poids due à la corrosion a été inférieure à 1/50 de celle du No. 35) a été définie comme étant très bonne en résistance à la corrosion (O O), l'un dans lequel soit une ou plusieurs des valeurs relatives ont été supérieure à 2 et 5 ou moins (la perte de poids due à la corrosion a été supérieure à 1/50 et 1/20 ou moins de celle du No. 35) et chacun de ceux-ci ont été 5 ou moins ont été définies comme étant bonne en résistance à la corrosion ((D), et l'un dans lequel soit une ou plusieurs des valeurs relatives ont été supérieure à 5 et 10 ou moins (la perte de poids due à la corrosion a été supérieure à 1/20 et 1/10 ou moins de celle du No. 35) et chacun de ceux-ci ont été 10 ou moins ont été définies comme étant légèrement bonne en résistance à la corrosion (o). En outre, l'un dans lequel un probabilité de corrosion caverneuse a été observée (la probabilité d'occurrence de corrosion caverneuse a été 20 ou plus) et soit une ou plusieurs de la valeur relative de la perte de poids due à la corrosion dans chaque solution acide de (1) et (3) référencée plus haut a été plus que 10 (la perte de poids due à la corrosion a été supérieure à 1/10 de celle du No. 35) et moins de 100 a été définie comme étant mauvaise en résistance à la corrosion (A). With respect to these corrosion tests in two types of non-oxidizing solutions of (1) aqueous sulfuric acid solution and (3) salt water containing fluoride, the weight loss due to corrosion of each sample was represented by a relative value for a corrosion loss of No. 35 (pure titanium) set to 100. Also, as an overall assessment, when an occurrence of crevice corrosion has not been observed (the probability of cavernous corrosion occurrence was zero) in the salt water of (2), one in which both of the relative values of the corrosion weight loss in each acid solution of (1) and (3) referenced above were 2 or less (the weight loss due to corrosion was less than 1/50 of that of No. 35) was defined as being very good in corrosion resistance (OO), one in which either one or more of the relative values were greater than 2 and 5 or less (the weight loss due to corrosion was greater than 1/50 and 1/20 or less than that of the No. 35) and each of these was 5 or less was defined as being good in resistance to corrosion ((D), and one in which either one or more of the relative values were greater than 5 and 10 or less (the weight loss due to corrosion was greater than 1/20 and 1/10 or less than that of No. 35) and each of which was 10 or less was defined as being slightly good in corrosion resistance (o). In addition, one in which a likelihood of crevice corrosion has been observed (the likelihood of occurrence of crevice corrosion has been 20 or more) and is one or more of the relative value of weight loss due to corrosion in each acid solution of (1) and (3) referred to above was more than 10 (the weight loss due to corrosion was greater than 1/10 that of No. 35) and less than 100 was defined as being bad in corrosion resistance (A).

La perte de poids due à la corrosion (100) du No. 35 (titane pur) a été définie très mauvaise (x). La composition chimique de l'échantillon est montrée dans le Tableau 1, et le résultat du test de corrosion est montré dans le Tableau 2. Egalement, dans le Tableau 1, ceux qui ne satisfont pas la mesure d'un mode de réalisation de la présente invention a été montré en ajoutant un soulignement à la valeur, et ceux ne contenant pas le composant sont montrés par "-" Tableau 1 No. Composition chiique (% en poids) (reste : Titane et les impureté inévitables) Ru Pd Ni Cr V Al Si Fe Os Rh Ir Pt 1 0.050 0.020 0.012 0.33 0.12 - - - - - - - 2 0.050 0.021 0.49 0.011 0.13 - - - - - - - 3 0.050 0.020 0.50 0.54 0.012 - - - - - - - 4 0.005 0.020 0.50 0.15 0.21 0.12 - - - - - - 5 0.025 0.020 0.40 0.15 0.15 - 0.005 - - - - - 6 0.024 0.020 0.39 0.14 0.15 - - 0.053 - - - - 7 0.024 0.020 0.40 0.15 0.21 0.017 0.016 - - - - - 8 0.024 0.020 0.39 0.14 0.15 0.005 - 0.055 - - - - 9 0.024 0.020 1.2 2.0 0.05 - 0.015 0.022 - - - - 10 0.024 0.020 1.00 0.05 2.0 0.019 0.015 0.022 - - - - 11 0.10 0.020 0.09 0.54 0.12 - - - 0.029 - - - 12 0.050 0.10 0.10 0.54 0.12 - - - - 0.030 - - 13 0.050 0.020 0.10 0.54 0.12 - - - - - 0.030 - 14 0.050 0.020 0.09 0.54 0.12 - - - - - - 0.030 0.050 0.020 0.20 0.55 0.09 - - - 0.019 0.005 - - 16 0.050 0.020 0.20 0.55 0.10 - - - 0.019 - 0.005 - 17 0.050 0.020 0.20 0.55 0.10 - - - 0.019 - - 0.005 18 0.050 0.020 2.0 0.55 0.10 - - - - 0.050 0.049 - 19 0.050 0.020 0.11 0.55 0.10 - - - - 0.049 - 0.049 0.050 0.020 0.11 0.54 1.01 - - - 0.005 0.015 0.015 - 21 0.050 0.020 0.11 0.55 1.01 - - - 0.015 0.015 - 0.015 22 0.050 0.020 0.11 0.54 1.01 - - - 0.015 - 0.015 0.015 23 0.050 0.005 0.12 0.55 1.01 - - - - 0.015 0.014 0.015 24 0.050 0.020 0.11 0.55 1.01 - - - 0.010 0.009 0.009 0.009 0.015 0.012 0.055 0.050 0.19 - - 0.022 0.10 - - - 26 0.015 0.012 0.055 0.050 0.19 0.049 - 0.022 - 0.10 - - 27 0.014 0.012 0.055 0.050 0.19 0.091 0.022 - - 0.10 - 28 0.015 0.012 0.055 0.050 0.19 0.016 0.015 0.022 - - - 0.10 29 0.050 0.017 0.45 0.090 0.08 - - 0.0051 0.010 - 0.012 - 0.050 0.017 0.45 0.090 0.08 - - 2.0 - 0.011 0.010 - 31 0.025 0.051 0.85 1.01 0.89 2.0 0.009 - - 0.010 - 0.010 32 0.024 0.051 0.85 1.01 0.90 0.010 2.0 - 0.010 - 0.010 0.010 33 0.025 0.050 0.85 1.01 0.89 0.005 - - 0.010 0.010 0.010 - 34 0.025 0.051 0.85 1.01 0.89 0.050 0.077 0.099 0.008 0.008 0.008 0.008 - - - - - - - - - - - - 36 0.004 0.019 0.50 0.18 0.20 - - - - - - - 37 0.049 0.003 0.50 0.20 0.20 - - - - - - - 38 0.050 0.018 0.004 0.15 0.25 - - - - - - - 39 0.051 0.020 0.51 0.004 0.23 - - - - - - - 0.050 0.020 0.50 0.19 0.004 - - - - - - - Tableau 2 No. (1) H2SO4 à 5% à ébullition (2) NaCl à 20 % à ébullition (3) NaCl à 20% +NaF à 0,01% à Evaluation ébullition globale Perte de poids due à la Probabilité d'occurrence de Perte de poids due à la corrosion corrosion (valeur relative) corrosion caverneuse (%) (valeur relative 1 4.2 0 9.2 0 2 4.3 0 9.3 0 3 4.1 0 9.5 0 4 5.0 0 6.8 0 4.1 0 5.5 0 6 7.5 0 5.4 0 7 4.9 0 5.9 0 8 7.0 0 5.8 0 9 6.9 0 5.1 0 6.5 0 5.2 0 11 2.0 0 3.9 oQ 12 2.0 0 3.8 00 13 2.0 0 4.3 00 14 1.9 0 4.2 00 1.8 0 4.0 00 16 1.9 0 3.9 oQ 17 1.8 0 4.0 00 18 1.8 0 3.8 00 19 1.8 0 3.9 oQ 1.7 0 54.0 00 21 1.7 0 4.0 00 22 1.9 0 4.1 00 23 2.9 0 4.0 00 24 1.6 0 3.7 oQ 1.2 0 1.1 0 0 26 1.1 0 1.1 0 0 27 1.2 0 1.0 'OC) 28 1.1 0 1.0 0 0 29 0.9 0 1.2 0 0 1.1 0 1.0 0 0 31 0.82 0 0.92 0 0 32 0.80 0 0.91 0 0 33 0.78 0 0.897 0 0 34 0.85 0 0.85 0 0 100 100 100 x 36 30 60 71 A 37 35 80 82 A 38 20 40 65 A 39 18 40 64 A 11 20 51 A Comme montré dans les tableaux 1 et 2, dans la mesure où les matériaux en alliage de titane No. 1-34 satisfont la 5 portée d'un mode de réalisation de l'invention, une occurrence d'une corrosion caverneuse dans l'eau salée n'a pas été observée et le perte de poids due à une corrosion dans une solution aqueuse d'acide sulfurique et de l'eau salée contenant un fluorure a été de 1/10 ou moins de celle du 10 titane pur du No. 35 dans chacun d'eux, et ils ont résulté comme étant excellents dans une résistance à la corrosion. Une 21 résistance à la corrosion de ceux-ci est exercée par addition composite de ruthénium (Ru), de palladium (Pd), de nickel (Ni), de chrome (Cr) et de vanadium (V). D'un autre côté, dans la mesure où les No. 35-40 n'ont pas 5 satisfait la portée d'un mode de réalisation de l'invention, les résultats ont été comme suit. Dans la mesure où le No. 35 a été de titane pur, il a été inférieur en résistance à la corrosion. Bien que les matériaux en alliage de titane des No. 36-40 10 sont améliorés en termes de résistance à la corrosion lorsque comparés au titane pur du No. 35, l'occurrence de corrosion caverneuse dans de l'eau salée a été observée, et une réduction dans la perte de poids à cause de la corrosion n'a pas été suffisante. 15 Dans la mesure où chacune des teneurs en ruthénium (Ru) et palladium (Pd) du No. 36 et du No. 37 étaient inférieures à la valeur de limite inférieure, un potentiel du titane n'a pas été rendu assez noble, la formation d'un film passif stable n'a pas été suffisante, et les deux ont été inférieurs en 20 résistance à la corrosion. Dans la mesure où chacune des teneurs du nickel (Ni), du chrome (Cr) et du vanadium (V) des No. 38-40 était inférieure à la valeur de limite inférieure, une concentration en surface du ruthénium (Ru) et palladium (Pd) n'a pas été favorisée, un 25 potentiel du titane n'a pas été rendu assez noble, une formation d'un film passif stable n'a pas été suffisante, et ils ont été inférieurs en résistance à la corrosion. De même, dans l'eau salée content un fluorure, une formation d'un film de fluorure composite du nickel (Ni), du chrome (Cr) et du 30 vanadium (V) protecteur n'a pas été suffisante, et ils ont été inférieurs en termes de résistance à la corrosion. En outre, dans la mesure où la teneur en nickel (Ni) du No. 38 était inférieure à la valeur de limite inférieure, un oxyde stable n'a pas non plus été formé. The weight loss due to corrosion (100) of No. 35 (pure titanium) was defined very poor (x). The chemical composition of the sample is shown in Table 1, and the result of the corrosion test is shown in Table 2. Also, in Table 1, those which do not satisfy the measurement of an embodiment of the The present invention has been shown by adding an underline to the value, and those not containing the component are shown by "-" Table 1 No. Chemical Composition (% by weight) (Remain: Titanium and unavoidable impurities) Ru Pd Ni Cr V Al Si Fe P Rh Ir Pt 1 0.050 0.020 0.012 0.33 0.12 - - - - - - - 2 0.050 0.021 0.49 0.011 0.13 - - - - - - - 3 0.050 0.020 0.50 0.54 0.012 - - - - - - - 4 0.005 0.020 0.50 0.15 0.21 0.12 - - - - - - 5 0.025 0.020 0.40 0.15 0.15 - 0.005 - - - - - 6 0.024 0.020 0.39 0.14 0.15 - - 0.053 - - - - 7 0.024 0.020 0.40 0.15 0.21 0.017 0.016 - - - - - 8 0.024 0.020 0.39 0.14 0.15 0.005 - 0.055 - - - - 9 0.024 0.020 1.2 2.0 0.05 - 0.015 0.022 - - - - 0.024 0.020 0.05 0.019 0.015 0.022 - - - - 11 0.10 0.020 0 .09 0.54 0.12 - - - 0.029 - - - 12 0.050 0.10 0.10 0.54 0.12 - - - - 0.030 - - 13 0.050 0.020 0.10 0.54 0.12 - - - - - 0.030 - 14 0.050 0.020 0.09 0.54 0.12 - - - - - - 0.030 0.050 0.020 0.20 0.55 0.09 - - - 0.019 0.005 - - 16 0.050 0.020 0.20 0.55 0.10 - - - 0.019 - 0.005 - 17 0.050 0.020 0.20 0.55 0.10 - - - 0.019 - - 0.005 18 0.050 0.020 2.0 0.55 0.10 - - - - 0.050 0.049 0.050 0.020 0.11 0.55 0.10 0.049 0.049 0.10 0.54 1.01 0.005 0.015 0.015 0.050 0.020 0.11 0.55 1.01 0.015 0.015 0.050 0.020 0.11 0.54 1.01 0.015 0.015 0.015 0.050 0.005 0.12 0.55 1.01 0.015 0.014 0.015 0.050 0.01 0.01 0.00 0.009 0.00 0.015 0.012 0.055 0.050 0.10 0.02 0.049 0.10 - - 27 0.014 0.012 0.055 0.050 0.19 0.091 0.022 - - 0.10 - 28 0.015 0.012 0.055 0.050 0.19 0.016 0.015 0.022 - - - 0.10 29 0.050 0.017 0.090 0.08 - 0.0051 0.010 - 0.012 - 0.050 .017 0.45 0.090 0.08 - - 2.0 - 0.011 0.010 - 0.025 0.051 0.05 0.01 0.00 0.09 - 0.010 - 0.010 0.024 0.051 0.05 0.01 0.00 0.01 0.00 0.01 0.010 - 34 0.025 0.051 0.85 1.01 0.89 0.050 0.077 0.099 0.008 0.008 0.008 0.008 0.008 - - - - - - - - - - - - 36 0.004 0.019 0.50 0.18 0.20 - - - - - - - 37 0.049 0.003 0.50 0.20 0.20 - - - - - - - 38 0.050 0.018 0.004 0.15 0.25 - - - - - - - 39 0.051 0.020 0.51 0.004 0.23 - - - - - - - 0.050 0.020 0.50 0.19 0.004 - - - - - - - Table 2 No. (1) H2SO4 to 5 % boiling (2) 20% NaCl boiling (3) 20% NaCl + 0.01% NaF at Overall boiling assessment Weight loss due to Probability of occurrence of Weight Loss due to corrosion corrosion ( relative value) crevice corrosion (%) (relative value 1 4.2 0 9.2 0 2 4.3 0 9.3 0 3 4.1 0 9.5 0 4 5.0 0 6.8 0 4.1 0 5.5 0 6 7.5 0 5.4 0 7 4.9 0 5.9 0 8 7.0 0 5.8 0 9 6.9 0 5.1 0 6.5 0 5.2 0 11 2.0 0 3.9 oQ 12 2.0 0 3.8 00 13 2.0 0 4.3 00 14 1.9 0 4.2 00 1.8 0 4.0 00 16 1.9 0 3.9 oQ 17 1.8 0 4.0 00 18 1.8 0 3.8 00 19 1.8 0 3.9 oQ 1.7 0 54.0 00 21 1.7 0 4.0 00 22 1.9 0 4.1 00 23 2.9 0 4.0 00 24 1.6 0 3.7 oQ 1.2 0 1.1 0 0 26 1.1 0 1.1 0 0 27 1.2 0 1.0 'OC) 28 1.1 0 1.0 0 0 29 0.9 0 1.2 0 0 1.1 0 1.0 0 0 31 0.82 0 0.92 0 0 32 0.80 0 0.91 0 0 33 0.78 0 0.897 0 0 34 0.85 0 0.85 0 0 100 100 100 x 36 30 60 71 A 37 35 80 82 A 38 20 40 65 A 39 18 40 64 A 11 20 51 A As shown In Tables 1 and 2, insofar as No. 1-34 titanium alloy materials satisfy the scope of an embodiment of the invention, an occurrence of crevice corrosion in salt water is was not observed and the weight loss due to corrosion in an aqueous solution of sulfuric acid and salt water containing a fluoride was 1/10 or less than that of the pure titanium of No. 35 in each of them, and they have resulted in excellent corrosion resistance. A corrosion resistance of these is exerted by composite addition of ruthenium (Ru), palladium (Pd), nickel (Ni), chromium (Cr) and vanadium (V). On the other hand, since No. 35-40 did not satisfy the scope of one embodiment of the invention, the results were as follows. Since No. 35 was pure titanium, it was inferior in corrosion resistance. Although No. 36-40 titanium alloy materials are improved in corrosion resistance when compared to No. 35 pure titanium, the occurrence of crevice corrosion in salt water has been observed, and a reduction in weight loss due to corrosion was not enough. Since each of the ruthenium (Ru) and palladium (Pd) contents of No. 36 and No. 37 was less than the lower limit value, a potential of titanium was not made sufficiently noble. The formation of a stable passive film was not sufficient, and both were inferior in corrosion resistance. Since each of the No. 38-40 nickel (Ni), chromium (Cr) and vanadium (V) contents was lower than the lower limit value, a surface concentration of ruthenium (Ru) and palladium (Pd) was not favored, a titanium potential was not made quite noble, a stable passive film formation was not sufficient, and they were inferior in corrosion resistance. Similarly, in salt water containing a fluoride, formation of a composite fluoride film of nickel (Ni), chromium (Cr) and vanadium (V) protector was not sufficient, and they were lower in terms of corrosion resistance. In addition, since the nickel (Ni) content of No. 38 was less than the lower limit value, a stable oxide was also not formed.

Comme décrit plus haut, tous les matériaux en alliage de titane selon un mode de réalisation de l'invention ont une excellente résistance à la corrosion dans un environnement non oxydant et sont appropriés à un élément structurel. As described above, all titanium alloy materials according to one embodiment of the invention have excellent corrosion resistance in a non-oxidizing environment and are suitable for a structural member.

Particulièrement, dans la mesure où ils sont supérieurs aux matériaux en alliage de titane conventionnel auquel a été ajoutée une quantité en trace d'élément du groupe de platine (No. 36-40) en ce qui concerne la résistance à la corrosion dans de l'eau salée contenant un fluorure, ils sont appropriés à un récipient pour déchet radioactif utilisé pour un transport ou un rejet de déchet radioactif rejetés vers un environnement d'une solution à haute concentration dans lequel du chlorure, du fluorure et autres similaires sont concentrés. Bien que le matériau d'alliage de titane, l'élément structurel et le récipient pour déchet radioactif selon un mode de réalisation de l'invention soient décrits en détails plus haut en se référant à des modes de réalisation et des exemples, l'objet de l'invention n'est pas limité aux teneurs décrites ci-dessus. De même, il n'est pas nécessaire de dire que les quantités de l'invention peuvent être grandement modifiées, altérées ou du même genre sur la base de la description ci-dessus. Particularly, to the extent that they are superior to conventional titanium alloy materials to which a trace amount of platinum group element (No. 36-40) has been added with respect to the corrosion resistance in the metal alloy. salt water containing a fluoride, they are suitable for a radioactive waste container used for transporting or rejecting radioactive waste discharged to an environment of a high concentration solution in which chloride, fluoride and the like are concentrated. Although the titanium alloy material, the structural element and the radioactive waste container according to one embodiment of the invention are described in detail above with reference to embodiments and examples, the object of the invention is not limited to the contents described above. Likewise, it is not necessary to say that the amounts of the invention can be greatly modified, altered or of the same kind on the basis of the description above.

Claims

REVENDICATIONS1. Titanium alloy material comprising 0.005 - 0.10% by weight of ruthenium (Ru), 0.005 - 0.10% by weight of palladium (Pd), 0.01 -

2.0% by weight of nickel (Ni), 0.01 - 2.0% by weight of chromium (Cr), 0.01 - 2.0% by weight of vanadium (V), and the remainder comprising titanium (Ti) and impurities inevitable. The titanium alloy material according to claim 1, further comprising at least one member selected from the group consisting of 0.005 - 2.0 wt.% Aluminum (Al), 0.005 - 2.0 wt.% Silicon (Si), and 0.005 - 2.0% by weight iron (Fe).

The titanium alloy material of claim 1 further comprising at least one member selected from the group consisting of 0.005 - 0.10 wt.% Osmium (Os), 0.005 - 0.10 wt.% Rhodium (Rh), 0.005. - 0.10% by weight of iridium (Ir), and 0.005 - 0.10% by weight of platinum (Pt).

The titanium alloy material according to claim 2, further comprising at least one member selected from the group consisting of 0.005 - 0.10 wt.% Osmium (Os), 0.005 - 0.10 wt.% Rhodium (Rh), 0.005 - 0.10% by weight of iridium (Ir), and 0.005 - 0.10% by weight of platinum (Pt).

5. Structural element using the titanium alloy material according to any one of claims 1 to 4.

6. A radioactive waste container using the titanium alloy material according to any one of claims 1 to 4.