FR2944136A1

FR2944136A1 - ARC-BLOW MOBILE CONTACT CURRENT CHAMBER COMPLETELY FITTED THROUGH THE SAME, BY-PASS SWITCH HVDC AND UNDER HVDC CONVERSION STATION COMPRISING SUCH A ROOM.

Info

Publication number: FR2944136A1
Application number: FR0952174A
Authority: FR
Inventors: Wolgang Grieshaber
Original assignee: Areva T&D SAS
Current assignee: General Electric Technology GmbH
Priority date: 2009-04-03
Filing date: 2009-04-03
Publication date: 2010-10-08
Anticipated expiration: 2029-04-03
Also published as: FR2944136B1; EP2237300A1; EP2237300B1; CN101901722A; CN101901722B

Abstract

L'invention concerne une chambre de coupure de courant dans laquelle le soufflage est réalisé intégralement par l'intérieur d'un tube creux (30) qui porte l'un des contacts (3). Selon l'invention, on réalise un rétrécissement (304) de section S2 de passage du gaz de soufflage en amont de la partie contact (31) proprement dite de section S1 à laquelle est relié le tube creux (30) et une section S3 de passage plus large (305) entre les deux (304, 31), c'est-à-dire S2<S1<S3. On évite ainsi de réaliser une zone de faible densité de gaz à proximité de la zone de contact proprement dite (31) qui est celle la plus exposée aux champs électrique après coupure. La chambre de coupure ainsi conçue présente une bonne tenue diélectrique à la tension transitoire de rétablissement (TTR).The invention relates to a current-breaking chamber in which the blowing is performed integrally from the inside of a hollow tube (30) which carries one of the contacts (3). According to the invention, there is provided a narrowing (304) of section S2 for the passage of the blowing gas upstream of the actual contact portion (31) of section S1 to which the hollow tube (30) is connected and a section S3 of wider passage (305) between the two (304, 31), that is to say S2 <S1 <S3. This avoids making an area of low gas density near the actual contact area (31) which is the most exposed to the electric fields after cutting. The interrupting chamber thus designed has good dielectric strength at the transient recovery voltage (TTR).

Description

1 CHAMBRE DE COUPURE DE COURANT À CONTACT MOBILE À SOUFFLAGE D'ARC REALISE INTEGRALEMENT PAR L'INTERIEUR DE CELUI-CI, INTERRUPTEUR BY PASS HVDC ET SOUS STATION DE CONVERSION HVDC COMPRENANT UNE TELLE CHAMBRE DESCRIPTION DOMAINE TECHNIQUE L'invention concerne une chambre de coupure du courant. Elle concerne plus particulièrement la coupure de courant en HVDC (High Voltage Direct Current en anglais). Elle a trait au soufflage de gaz dans une chambre de coupure de courant. Elle trouve plus particulièrement application dans la réalisation d'interrupteur by-pass HVDC et dans son intégration dans une sous-station de conversion HVDC. ART ANTÉRIEUR Une sous-station de conversion HVDC a pour but de convertir un courant continu sous haute tension, typiquement supérieur à 200 kVCC, en un courant alternatif également sous haute tension. Une architecture de système de transmission 25 HVDC utilisant plusieurs sous-stations HVDC est par exemple décrite dans le brevet WO 2007/084041. Le système décrit comprend deux sous-stations 2, 3 séparées l'une de l'autre d'une ligne à haute tension 10 et d'une ligne de retour de mise à la terre 11. 10 15 20 2 Chaque sous-station 2 ou 3 comprend plusieurs interrupteurs by-pass HVDC 12, 13 ou 14, 15. La fonction première de chaque interrupteur by-pass HVDC est de constituer un by-pass de chaque transformateur convertisseur auquel il est relié. Aussi, chaque interrupteur by-pass HVDC doit être adapté pour : - couper un courant dit courant de charge inductive provenant des transformateurs convertisseurs jusqu'à une valeur de l'ordre de 50A pour commuter le courant qui passe dans les thyristors 6, 7, 8 ou 9, - supporter une valeur nominale de haute tension élevée, typiquement 400 kVCC, pendant toute la durée de vie du système et à des températures extrêmes pouvant descendre à -50°C, - se fermer très rapidement, typiquement en un temps de l'ordre de plusieurs dizaines de ms, - supporter des pointes de courant de plusieurs dizaines de Ka : dans les conditions les plus défavorables, ces pointes de courant peuvent se produire lors de la phase de coupure d'arc, - s'ouvrir et de se refermer immédiatement à la suite d'une ouverture dans le cas où l'arc n'a pas été réellement coupé, - supporter l'arc durant toute sa durée sans dégât. On peut distinguer en trois catégories les éléments de solution technique retenue jusqu'à ce jour pour réaliser ce type d'interrupteur by-pass HVDC : 1- utiliser plusieurs chambres de coupure reliées entre elles en série électrique, 3 2- augmenter le dégagement de l'espace isolant d'une chambre de coupure donnée, 3- réaliser une buse de soufflage dans un matériau isolant qui supporte les contraintes diélectriques élevées. Les inconvénients majeurs de ces catégories de solution technique peuvent être énumérées comme suit . 1 - l'utilisation de plusieurs chambres de coupure augmente nécessairement le coût de réalisation et l'encombrement en pied des interrupteurs dans une sous-station HVDC, nécessite de mettre en oeuvre des moyens électriques et/ou électroniques supplémentaires pour synchroniser le déclenchement de la manoeuvre des contacts mobiles entre chambres et nécessite enfin de mettre en oeuvre des appareils de répartition de tension pour distribuer la tension entre les interrupteurs by-pass HVDC. 2 - l'espace isolant avec un dégagement augmenté nécessite de prévoir des vitesses de manoeuvre augmentées car, l'interrupteur HVDC a des contraintes de durée de fermeture très rapide. Cela nécessite le choix d'une commande mécanique plus puissante et grève ainsi le coût de l'interrupteur HVDC. 3 - Nombre de matériaux, tels que le PTFE ont été éprouvés en tant que constituant des buses de soufflage pour la haute tension en courant alternatif. Ces buses ont fait leurs preuves de leur efficacité comme étant capables de supporter les contraintes diélectriques élevées. La demanderesse a de forts doutes quant à la tenue diélectrique à long terme en 4 courant continu pour les matériaux constituant les buses de soufflage actuellement connus. Par ailleurs, il est connu que le champ électrique qui peut être supporté est toujours plus élevé à l'interface entre le gaz isolant, tel que le SF6, et les parties métalliques conductrices qu'à l'interface entre le gaz isolant et le matériau isolant de la buse. Ainsi, jusqu'à présent, par construction des chambres de coupure connues, le champ électrique doit être réduit dans les zones dans lesquelles la buse isolante est solidaire d'un des contacts métalliques. Cela conduit à augmenter nécessairement les dimensions radiales de la chambre de coupure et donc son coût. De plus, les gradients admissibles dans le gaz isolant tel que le SF6 sont supérieurs aux valeurs admissibles dans un isolant solide. Ceci contraint nécessairement à augmenter aussi les dimensions axiales de la chambre de coupure lorsque des isolants solides sont présents dans la zone de coupure. 1 MOBILE ARC BREATHING CURRENT CUT-OFF CHAMBER MADE INTEGRALLY THROUGH THE SAME, BY PASS HVDC SWITCH AND UNDER HVDC CONVERSION STATION COMPRISING SUCH A BEDROOM DESCRIPTION TECHNICAL FIELD The invention relates to a breaking chamber of the current. It relates more particularly to the power failure in HVDC (High Voltage Direct Current in English). It relates to the blowing of gas in a room of power failure. It finds particular application in the realization of HVDC bypass switch and in its integration in an HVDC conversion substation. PRIOR ART An HVDC conversion substation aims to convert a high-voltage direct current, typically greater than 200 kVDC, into alternating current also at high voltage. An HVDC transmission system architecture using several HVDC substations is for example described in WO 2007/084041. The described system comprises two substations 2, 3 separated from each other by a high-voltage line 10 and a grounding return line 11. Each sub-station 2 or 3 comprises several HVDC bypass switches 12, 13 or 14, 15. The primary function of each HVDC bypass switch is to constitute a bypass of each converter transformer to which it is connected. Also, each bypass switch HVDC must be adapted to: - cut a current called inductive load current from the converter transformers up to a value of the order of 50A to switch the current flowing in the thyristors 6, 7, 8 or 9, - withstand a high nominal voltage rating, typically 400 kVDC, throughout the life of the system and at extreme temperatures down to -50 ° C, - close very quickly, typically in a time of the order of several tens of ms, - withstand current peaks of several tens of Ka: under the most unfavorable conditions, these current peaks can occur during the arc-breaking phase, - open and to close immediately following an opening in the event that the arc has not really been cut, - to support the arc during all its duration without damage. We can distinguish in three categories the elements of technical solution retained until today to achieve this type of HVDC bypass switch: 1- use several interrupter chambers interconnected in series electric, 3 2- increase the clearance of the insulating space of a given breaking chamber, 3- make a blow nozzle in an insulating material that withstands high dielectric stresses. The major disadvantages of these technical solution categories can be listed as follows. 1 - the use of several breaking chambers necessarily increases the cost of production and footprint of the switches in an HVDC substation, requires the implementation of additional electrical and / or electronic means to synchronize the triggering of the Maneuver moving contacts between rooms and finally requires to implement voltage distribution devices to distribute the voltage between bypass switches HVDC. 2 - the insulating space with increased clearance requires to provide increased maneuvering speeds because the HVDC switch has very fast closing time constraints. This requires the choice of a more powerful mechanical control and thus strike the cost of the HVDC switch. 3 - Many materials, such as PTFE, have been tested as a component of AC high voltage blowdown nozzles. These nozzles have been proven effective as being able to withstand high dielectric stresses. The Applicant has strong doubts as to the long-term dielectric withstand of 4 DC current for the materials constituting the currently known blowing nozzles. Furthermore, it is known that the electric field that can be supported is always higher at the interface between the insulating gas, such as SF6, and the conductive metal parts at the interface between the insulating gas and the material. insulation of the nozzle. Thus, until now, by construction of the known breaking chambers, the electric field must be reduced in the areas in which the insulating nozzle is secured to one of the metal contacts. This leads to necessarily increase the radial dimensions of the breaking chamber and therefore its cost. In addition, the allowable gradients in the insulating gas such as SF6 are higher than the allowable values in a solid insulator. This necessarily forces to increase also the axial dimensions of the interrupting chamber when solid insulators are present in the cutoff zone.

Aussi, la demanderesse propose dans la demande de brevet intitulée chambre de coupure de courant à contact mobile et buse de soufflage mobile manoeuvrés indépendamment, interrupteur by pass HVDC et sous station de conversion HVDC comprenant une telle chambre et déposée le même jour que la présente demande, une solution qui permette d'obtenir un interrupteur by-pass HVDC à encombrement et coût réduits. La solution ainsi proposée consiste essentiellement en une buse de soufflage de forme tubulaire qui est mobile indépendamment du contact mobile entre une position de confinement dans laquelle elle confine le gaz dans une zone diélectriquement contrainte et une position de retrait dans laquelle elle est retirée de cet espace. 5 Le problème du soufflage de gaz s'est alors posé aux inventeurs étant donné qu'usuellement dans les chambres de coupures selon l'état de l'art le soufflage s'effectue radialement au contact par un ou plusieurs canaux délimités par construction entre la buse de soufflage et le contact solidaires entre eux. Les inventeurs ont alors pensé réaliser le soufflage intégralement par l'intérieur d'un des contacts. En effet, réaliser un soufflage intégralement par l'intérieur d'un des contacts permet d'adapter la buse tubulaire (selon la demande de brevet déposée le même jour et mentionnée ci-dessus) au plus près du diamètre extérieur de la tulipe. Cela participe au meilleur confinement des gaz pollués par les arcs à l'intérieur de la buse et leur évacuation en dehors de la zone des contacts. On peut ainsi réaliser une buse tubulaire avec une hauteur (c'est-à-dire un encombrement radial) minimale, ce qui permet une meilleure coordination diélectrique entre capotage pare effluve et contacts électriques d'arc. Also, the Applicant proposes in the patent application called mobile contact cut-off chamber and independently operated mobile blow nozzle, switch by pass HVDC and HVDC conversion substation comprising such a chamber and filed on the same day as the present application , a solution that allows to obtain an HVDC bypass switch with reduced space and cost. The solution thus proposed consists essentially of a tubular-shaped blowing nozzle which is movable independently of the moving contact between a confinement position in which it confines the gas in a dielectrically stressed zone and a withdrawal position in which it is removed from this space. . The gas blowing problem then arose for the inventors since, in the state-of-the-art blow-molding chambers, blow-molding is carried out radially in contact with one or more channels delimited by construction between the blowing nozzle and the integral contact between them. The inventors then thought to perform the blowing integrally from the inside of one of the contacts. In fact, blowing integrally from the inside of one of the contacts makes it possible to adapt the tubular nozzle (according to the patent application filed on the same day and mentioned above) as close as possible to the outside diameter of the tulip. This contributes to the best containment of gases polluted by the arcs inside the nozzle and their evacuation outside the contact area. It is thus possible to achieve a tubular nozzle with a height (that is to say a minimum radial size), which allows a better dielectric coordination between corona shielding and arc electrical contacts.

Le brevet FR 2 695 249 divulgue déjà un soufflage d'arc par l'intérieur d'un contact d'arc mobile 8, 9. Dans ce brevet, le contact tulipe 9 par lequel se réalise le soufflage est fixe et le tube creux 8 qui supporte ce contact 9 et par lequel le gaz passe est obstrué principalement par un isolant 10. 6 L'inconvénient de ce brevet est que l'implantation de l'isolant 10 par rapport au tube creux 8 est telle que la section de passage du gaz de soufflage la plus faible est au niveau de l'extrémité de la tulipe 9. Il y a donc un risque important d'une faible densité des gaz, et donc de tenue diélectrique à la tension transitoire de rétablissement, au niveau de l'extrémité du contact d'arc qui est la zone dans laquelle se développent les plus forts gradients diélectriques. Le but de l'invention est alors de proposer une solution de soufflage de gaz intégralement par l'intérieur de contact d'arc d'une chambre de coupure qui soit efficace et qui lui permette d'avoir une bonne tenue diélectrique à la tension transitoire de rétablissement (TTR). EXPOSÉ DE L'INVENTION Pour atteindre ce but, l'invention propose une chambre de coupure de courant s'étendant selon un axe longitudinal et comprenant une buse de soufflage d'arc et une paire de contacts dont au moins un mobile, dont l'un comprend un tube intérieurement creux avec une extrémité reliée à la partie contact proprement dite, chambre dans laquelle le soufflage d'arc est réalisé intégralement par l'intérieur du tube creux selon l'axe longitudinal de la chambre, un rétrécissement de section de passage de gaz étant prévu en amont de la partie contact proprement dite, de 7 section S1. On prévoit dans cette chambre de coupure selon l'invention que : - le soufflage d'arc est réalisé intégralement par l'intérieur du tube creux selon l'axe longitudinal de la chambre, - un rétrécissement de passage des gaz, de section S2, est prévu en amont de la partie contact proprement dite, - un élargissement de passage des gaz, de section S3, est prévu entre le rétrécissement et la partie contact proprement dite, les sections étant telles que S2<S1<S3. On évite ainsi de réaliser une zone de faible densité de gaz à proximité de la zone de contact proprement dite qui est celle la plus exposée aux champs électrique après coupure. La chambre de coupure ainsi conçue présente une bonne tenue diélectrique à la tension transitoire de rétablissement (TTR). Patent FR 2,695,249 already discloses an arc blowing from the inside of a movable arc contact 8, 9. In this patent, the tulip contact 9 by which blowing is performed is fixed and the hollow tube 8 which supports this contact 9 and through which the gas passes is obstructed mainly by an insulator 10. 6 The disadvantage of this patent is that the implantation of the insulator 10 with respect to the hollow tube 8 is such that the passage section of the The weakest blow gas is at the end of the tulip 9. There is therefore a significant risk of a low density of the gases, and therefore of the dielectric withstand at the transient recovery voltage, at the level of the end of the arc contact which is the area in which the strongest dielectric gradients develop. The object of the invention is then to propose a gas blowing solution integrally from the arc contact interior of an interrupting chamber which is efficient and which enables it to have a good dielectric strength at the transient voltage. Recovery Strategy (TTR). SUMMARY OF THE INVENTION To achieve this object, the invention proposes a current-breaking chamber extending along a longitudinal axis and comprising an arc-blowing nozzle and a pair of contacts including at least one mobile, of which one comprises an internally hollow tube with an end connected to the actual contact part, a chamber in which the arc blowing is made integrally from the inside of the hollow tube along the longitudinal axis of the chamber, a passage section narrowing gas being provided upstream of the contact portion itself, of section S1. In this breaking chamber according to the invention, it is envisaged that: - the arc blowing is carried out integrally from the inside of the hollow tube along the longitudinal axis of the chamber, - a narrowing of the gas passage, of section S2, is provided upstream of the actual contact part, - a gas passage widening, of section S3, is provided between the narrowing and the contact portion itself, the sections being such that S2 <S1 <S3. This avoids making an area of low gas density near the actual contact area which is the most exposed to the electric fields after cutting. The interrupting chamber thus designed has good dielectric strength at the transient recovery voltage (TTR).

Dans le cadre de l'invention, les termes amont et aval sont à comprendre par rapport au sens d'écoulement des gaz de soufflage pour couper un arc. Avantageusement, l'élargissement de passage des gaz de soufflage, de section S3, est dimensionné de manière à ce que durant toute ouverture en conditions normales de fonctionnement de l'interrupteur muni de la chambre de coupure, la pression des gaz de soufflage n'atteigne pas la pression critique, la pression critique étant la pression à laquelle la zone de faible densité des gaz en aval de l'élargissement reste 8 contenue en aval de la section S1 de passage de la partie contact proprement dite. Autrement dit, il faut prévoir un élargissement de passage des gaz qui ne génère pas une faible densité des gaz dans la partie contact proprement dite ou légèrement à l'extérieur de celle-ci. Comme indiqué ci-après, les conditions anormales étant définies comme celles se produisant lors d'un défaut électrique supplémentaire simultanément à l'ouverture des contacts, ce défaut électrique supplémentaire ayant lieu soit sur un composant électrique différent ou sur un appareillage électrique différent de l'interrupteur muni de la chambre de coupure. Ainsi, comme mentionné ci-après, dans le cas d'une sous-station HVDC comprenant un interrupteur muni d'une chambre de coupure selon l'invention et de thyristors, le défaut électrique supplémentaire est le de défaut de commutation des thyristors pour éviter une re-fermeture inopinée des contacts. Selon un mode de réalisation, le rétrécissement peut être réalisé au niveau de la liaison entre le tube intérieurement creux et la partie contact proprement dite. In the context of the invention, the terms upstream and downstream are to be understood in relation to the direction of flow of the blowing gases to cut an arc. Advantageously, the expansion width of the blowing gases, of section S3, is dimensioned so that during any opening under normal operating conditions of the switch provided with the interrupting chamber, the pressure of the blowing gases does not exceed does not reach the critical pressure, the critical pressure being the pressure at which the low density gas zone downstream of the enlargement remains contained 8 downstream of the passage section S1 of the actual contact part. In other words, it is necessary to provide a widening of the gas passage which does not generate a low density of the gases in the actual contact part or slightly outside thereof. As indicated below, the abnormal conditions being defined as those occurring during an additional electrical fault simultaneously with the opening of the contacts, this additional electrical fault occurring either on a different electrical component or on electrical equipment different from the switch with the interrupting chamber. Thus, as mentioned below, in the case of an HVDC substation comprising a switch provided with a breaking chamber according to the invention and thyristors, the additional electrical fault is the fault of commutation of the thyristors to avoid an unexpected re-closing of the contacts. According to one embodiment, the narrowing can be achieved at the connection between the inner hollow tube and the actual contact part.

Selon un autre mode de réalisation, le rétrécissement peut être réalisé au niveau d'une ou plusieurs ouvertures d'amenée du gaz dans le tube creux. Le volume de soufflage jusqu'au rétrécissement est avantageusement obturé par un clapet 9 dit clapet de délestage dont le tarage est réalisé de telle sorte qu': - il ne s'ouvre pas, lors de toutes manoeuvres d'ouverture en conditions normales de fonctionnement l'interrupteur muni de la chambre de coupure, - il commence à s'ouvrir à la pression critique qui est la pression à laquelle la zone de faible densité des gaz en aval de l'élargissement reste contenue en aval de la section S1 de passage de la partie contact proprement dite, - il s'ouvre à son maximum, lors de manoeuvres d'ouverture en conditions anormales de fonctionnement de l'interrupteur muni de la chambre de coupure, les conditions anormales étant définies comme celles se produisant lors d'un défaut électrique supplémentaire simultanément au défaut électrique provoquant l'ouverture des contacts, ce défaut électrique supplémentaire ayant lieu soit sur un composant électrique différent ou sur un appareillage électrique différent de l'interrupteur muni de la chambre de coupure. Il est tout à fait envisageable selon l'invention de prévoir que les deux contacts soient mobiles, des moyens de transmission entre contacts pour séparer mutuellement les contacts étant prévus dans la chambre. On a ainsi une chambre de coupure dite double mouvement . L'invention concerne également un interrupteur à haute tension comprenant une chambre de coupure telle que mentionnée ci-dessus. 10 L'interrupteur peut constituer un disjoncteur ou un sectionneur de barre ou un sectionneur de terre. Il peut avantageusement s'agir d'un interrupteur by-pass HVDC, comprenant selon une réalisation préférée une seule chambre de coupure. Un tel interrupteur by-pass HVDC avec une seule chambre de coupure peut couper un courant pouvant atteindre quelques 100A voire 1000A avec une tension à tenir par ladite chambre pouvant atteindre 400kV en courant continu. L'invention concerne enfin une sous-station de conversion HVDC comprenant au moins un interrupteur by-pass HVDC tel que décrit précédemment. According to another embodiment, the shrinkage may be carried out at one or more openings for feeding the gas into the hollow tube. The blowing volume to the shrinkage is advantageously closed by a valve 9 said relief valve whose setting is made so that: - it does not open, during all opening maneuvers in normal operating conditions the switch provided with the interrupting chamber, - it begins to open at the critical pressure, which is the pressure at which the zone of low density of the gases downstream of the expansion remains contained downstream of the passage section S1 of the actual contact part, - it opens at its maximum, during opening operations in abnormal operating conditions of the switch provided with the breaking chamber, the abnormal conditions being defined as those occurring during an additional electrical fault simultaneously with the electrical fault causing the opening of the contacts, this additional electrical fault occurring either on a different electrical component or on a device The electrical system differs from the switch with the interrupting chamber. It is quite possible according to the invention to provide that the two contacts are movable, transmission means between contacts for mutually separating the contacts being provided in the chamber. We thus have a break chamber called double movement. The invention also relates to a high-voltage switch comprising a breaking chamber as mentioned above. The switch may be a circuit breaker or bar disconnect or earthing switch. It may advantageously be a bypass switch HVDC, comprising in a preferred embodiment a single breaking chamber. Such a HVDC bypass switch with a single interrupting chamber can cut a current of up to 100A or even 1000A with a voltage to be held by said chamber up to 400kV DC. The invention finally relates to an HVDC conversion substation comprising at least one HVDC bypass switch as described above.

Selon un agencement particulièrement avantageux, l'axe de la chambre de coupure de l'interrupteur est sensiblement vertical. Un tel agencement est avantageux, notamment du fait qu'il permet de récolter les particules polluées issues des coupures uniquement par gravité au fond de la (des) chambre(s) et qu'il permet un montage plus simple des clapets anti-retour utilisés selon l'invention pour l'évacuation du gaz par le piston. Selon une caractéristique d'une sous- station HVDC comprenant des thyristors, l'ouverture maximale du clapet de tarage est réalisée en cas de défaut de commutation des thyristors pour éviter une re-fermeture inopinée des contacts. 11 BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS D'autres avantages et caractéristiques de l'invention ressortiront mieux à la lecture de la description détaillée faite à titre illustratif et nullement limitatif en références aux figures parmi lesquelles : - la figure 1 représente en fonction du temps une des allures possibles de tension CC susceptible d'être présente dans un interrupteur by- pass HVDC selon l'invention, une fois la commutation réalisée (ouverture des contacts), - les figures 2A à 2C représentent les différentes positions prises par les moyens d'une chambre de coupure de courant selon l'invention, à savoir respectivement la position de fermeture des contacts, la position d'ouverture des contacts avec la buse de soufflage en position de confinement et enfin la position d'ouverture des contacts avec la buse de soufflage en position de retrait, - la figure 3 montre les courbes représentatives en fonction du temps des courses de translation respectivement du contact mobile et de la buse de soufflage de la chambre de coupure selon les figures 2A à 2C. According to a particularly advantageous arrangement, the axis of the interrupter chamber of the switch is substantially vertical. Such an arrangement is advantageous, in particular because it makes it possible to collect the polluted particles resulting from the cuts solely by gravity at the bottom of the chamber (s) and that it allows a simpler assembly of the nonreturn valves used. according to the invention for the evacuation of gas by the piston. According to a characteristic of an HVDC substation comprising thyristors, the maximum opening of the calibration valve is made in case of thyristor switching fault to avoid an unexpected re-closing of the contacts. BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS Other advantages and characteristics of the invention will emerge more clearly on reading the detailed description given by way of illustration and in no way limiting with reference to the figures, in which: FIG. 1 represents, as a function of time, one of the paces; possible DC voltage likely to be present in an HVDC bypass switch according to the invention, once the switch is made (opening of the contacts), - Figures 2A to 2C represent the different positions taken by the means of a chamber current-breaking device according to the invention, namely respectively the closing position of the contacts, the opening position of the contacts with the blowing nozzle in the confinement position and finally the opening position of the contacts with the blowing nozzle in position of withdrawal, - figure 3 shows the representative curves as a function of time of the translation strokes respectively of the contact mobi and the blowing nozzle of the interrupting chamber according to Figures 2A to 2C.

EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE MODES DE RÉALISATION PARTICULIERS On rappelle ici que les termes amont et aval sont à comprendre par rapport au sens d'écoulement des gaz de soufflage pour couper un arc. Ainsi, lors d'une manoeuvre d'ouverture de l'interrupteur muni d'une chambre de coupure selon 12 l'invention, l'amont du soufflage sur les figures 2A à 2C a lieu dans le volume V3 jusqu'à l'extrême aval, c'est-à-dire de la droite vers la gauche. En référence au contact d'arc 3, le tube creux 30 est en amont du rétrécissement 304 de section de passage des gaz, lui-même en amont de l'élargissement 305 dans la continuité immédiate de 304, ce dernier 305 étant en amont immédiat de la partie contact 31 proprement dite. DETAILED DESCRIPTION OF PARTICULAR EMBODIMENTS It will be recalled here that the terms upstream and downstream are to be understood with respect to the direction of flow of the blowing gases for cutting an arc. Thus, during an opening operation of the switch provided with an interrupting chamber according to the invention, the upstream of the blow in FIGS. 2A to 2C takes place in the volume V3 to the extreme downstream, that is from right to left. With reference to the arc contact 3, the hollow tube 30 is upstream of the narrowing 304 of the gas passage section, itself upstream of the expansion 305 in the immediate continuity of 304, the latter 305 being upstream immediately of the contact part 31 itself.

Les sections de passage de gaz S1, S2, S3 respectivement de la partie contact proprement dit 31, du rétrécissement 304 et de l'élargissement 305 sont les sections d'écoulement des gaz de soufflage. La position d'interruption d'une chambre de coupure unique d'un interrupteur by-pass HVDC selon l'invention est montrée aux figures 2B et 2C. En moyenne, pour un interrupteur by-pass HVDC dont la tension à tenir peut atteindre au moins 400kV en courant continu CC, le courant a couper est relativement faible puisque pouvant atteindre quelques 100A voire 1000A. Sur la figure 1, est montrée la courbe représentative de la tension d'un système HVDC susceptible d'être présente aux bornes d'un interrupteur by-pass HVDC selon l'invention une fois l'interruption du courant réalisée. Le courant qui traverse l'interrupteur présente une périodicité similaire. On voit une fréquence d'oscillation élevées de l'ordre de 12 fois la fréquence d'un réseau de courant alternatif avec lequel une sous-station de 13 conversion HVDC comprenant un interrupteur by-pass HVDC est reliée. En conséquence, contrairement au courant alternatif qu'il est possible de couper naturellement au courant zéro, la difficulté de coupure en courant continu provient du fait qu'un courant zéro apparaît plusieurs fois lors d'une commutation, typiquement tous les 0,8ms. Aussi, lors d'une commutation, plusieurs réamorçages d'arc électrique sont possibles. The gas passage sections S1, S2, S3 respectively of the actual contact portion 31, the narrowing 304 and the enlargement 305 are the flow sections of the blowing gases. The interrupting position of a single interrupting chamber of an HVDC bypass switch according to the invention is shown in FIGS. 2B and 2C. On average, for a HVDC bypass switch whose voltage to hold can reach at least 400kV DC DC, the current to be cut is relatively low since up to 100A or even 1000A. FIG. 1 shows the curve representing the voltage of an HVDC system that may be present at the terminals of an HVDC bypass switch according to the invention once the current has been interrupted. The current flowing through the switch has a similar periodicity. A high oscillation frequency of the order of 12 times the frequency of an AC network is seen with which an HVDC conversion substation comprising a bypass switch HVDC is connected. Consequently, unlike the alternating current which can be naturally cut off at zero current, the difficulty of breaking DC is due to the fact that a zero current appears several times during switching, typically every 0.8 ms. Also, when switching, several arcing reboots are possible.

Pour les arcs instables de courant inférieurs à environ 1000A et de manière plus fréquente, lors de ré-allumages qui peuvent apparaître durant la coupure de courants inductifs, il est possible que le pied d'arc quitte le contact d'arc pour s'accrocher au pare-effluve. C'est pourquoi, les inventeurs proposent une nouvelle cinématique d'une chambre de coupure permettant le retrait de la buse de soufflage hors de l'espace isolant entre pare effluves dans une zone diélectriquement non contrainte seulement lorsque tout arc a été coupé. En d'autres termes, la buse de soufflage doit rester sensiblement en place dans sa position de confinement pendant toute la durée d'une manoeuvre d'ouverture, ce qui permet de pouvoir s'assurer que tout arc a bien été coupé. La chambre de coupure 1 selon l'invention représentée aux figures 2A à 2C s'étend selon un axe longitudinal XX' et est remplie d'un gaz isolant, tel que du SF6, de l'azote, du CF4 ou du CO2 ou d'un mélange SF6+azote... La chambre 1 comprend tout d'abord une unique paire de contacts 2, 3. 14 L'un des contacts 2 est fixe et a une forme de tige pleine. L'autre des contacts 3 est mobile selon l'axe XX' et a une forme de tulipe. Plus exactement, le contact mobile 3 comprend un tube intérieurement creux 30 accouplé directement à une tige de manoeuvre en translation au niveau d'une attache 300. A l'extrémité libre, le tube 30 est relié à la partie contact proprement dite 31 sous la forme d'une tulipe de formes intérieures complémentaires à celles extérieures de la tige d'arc fixe 2. Le tube creux 30 présente par ailleurs un rétrécissement de formes extérieures en définissant un épaulement 301. Sur sa partie élargie, une collerette 302 formant piston (comme expliqué par la suite) est fixée en s'étendant radialement à l'axe XX'. Le tube creux est percé d'une ou plusieurs ouvertures 303 débouchant à l'arrière de cette collerette 302 (c'est-à-dire du côté le plus proche de l'attache 300 avec la tige de manoeuvre). For unstable current arcs less than about 1000A and more frequently, during re-ignitions that may occur during the breaking of inductive currents, it is possible that the arc foot leaves the arc contact to hang on to the discharge barrier. Therefore, the inventors propose a new kinematic of a cutoff chamber for the removal of the blast nozzle from the insulating space between fumes in a dielectrically unconstrained area only when any arc has been cut. In other words, the blowing nozzle must remain substantially in place in its confinement position for the duration of an opening maneuver, which ensures that any arc has been cut. The breaking chamber 1 according to the invention shown in FIGS. 2A to 2C extends along a longitudinal axis XX 'and is filled with an insulating gas, such as SF6, nitrogen, CF4 or CO2, or An SF6 + nitrogen mixture ... The chamber 1 firstly comprises a single pair of contacts 2, 3. One of the contacts 2 is fixed and has a solid rod shape. The other of the contacts 3 is movable along the axis XX 'and has a tulip shape. More exactly, the movable contact 3 comprises an internally hollow tube 30 coupled directly to a translational actuating rod at a fastener 300. At the free end, the tube 30 is connected to the actual contact part 31 at the end. shape of a tulip of inner shapes complementary to those outside the fixed arc rod 2. The hollow tube 30 also has a narrowing of outer shapes defining a shoulder 301. On its widened part, a flange 302 forming a piston ( as explained later) is fixed extending radially to the axis XX '. The hollow tube is pierced with one or more openings 303 opening at the rear of this flange 302 (that is to say, the side closest to the fastener 300 with the operating rod).

Le tube creux 30 comprend enfin un rétrécissement 304 de diamètre intérieur ou autrement dit un rétrécissement de section de passage de gaz comme détaillé par la suite. Cette chambre de coupure 1 comprend en outre une paire de capots pare effluve 40, 41 dont la fonction première est d'annuler à tout le moins réduire l'effet de pointe au niveau des contacts (ou de la pointe des contacts, le champ électrique à tendance à tendre vers l'infini, ce qui peut contribuer à l'ionisation du gaz et ainsi à l'amorçage d'un éventuel arc électrique). Les embouts respectifs 400, 410 de 15 chaque capot délimitent des ouvertures circulaires et sont distants d'une distance fixe e. La tige d'arc fixe 2 est agencée dans l'ouverture circulaire de l'embout 400, tandis que le contact mobile sous la forme d'une tulipe 3, 30 et 31 est agencé dans l'ouverture circulaire de l'autre embout 410 quelle que soit sa position (figures 2A à 2c). La chambre de coupure comprend également une buse de soufflage d'arc 5 en matériau isolant de forme générale tubulaire et mobile en translation selon l'axe longitudinal XX'. Le diamètre intérieur 0 de la buse 5 est de manière préférée ajustée au diamètre extérieur du tube creux 30 du contact mobile 3. La hauteur radiale, i-e le diamètre extérieur de la buse tubulaire 5 est choisie avantageusement de manière minimale pour réaliser un confinement diélectrique efficace et assurer une coordination diélectrique optimale entre capots pare effluve 40, 41 et contacts électriques 2, 3. The hollow tube 30 finally comprises a narrowing 304 of internal diameter or in other words a narrowing of the gas passage section as detailed below. This interrupting chamber 1 further comprises a pair of corona shields 40, 41 whose primary function is to cancel at least reduce the peak effect at the contacts (or the tip of the contacts, the electric field tends to tend towards infinity, which can contribute to the ionization of the gas and thus to the priming of a possible electric arc). The respective end pieces 400, 410 of each cap delimit circular openings and are spaced apart by a fixed distance e. The fixed bow rod 2 is arranged in the circular opening of the endpiece 400, while the movable contact in the form of a tulip 3, 30 and 31 is arranged in the circular opening of the other endpiece 410 whatever its position (Figures 2A to 2c). The interrupting chamber also comprises an arc-blowing nozzle 5 of insulating material of tubular general shape and movable in translation along the longitudinal axis XX '. The inner diameter 0 of the nozzle 5 is preferably adjusted to the outer diameter of the hollow tube 30 of the movable contact 3. The radial height, ie the outside diameter of the tubular nozzle 5 is advantageously chosen in a minimal manner to achieve effective dielectric confinement and ensuring optimum dielectric coordination between corona shields 40, 41 and electrical contacts 2, 3.

La buse 5 est solidaire d'une pièce 6 formant piston qui est monté coulissant autour du contact mobile 3, 30 à distance de ce dernier et dans une pièce 7 fixe constituant le porte contact. Plus exactement, le piston 6 comprend une partie tubulaire 60 creuse intérieurement avec plusieurs diamètres différents en continuité l'un de l'autre. Une extrémité 600 de ce tube 60 de piston a un diamètre intérieur permettant la fixation intérieure de la buse 5 et un guidage du tube creux 30 du contact mobile 3 lorsque coulissant à l'intérieur. L'autre extrémité 601 du tube 60 de piston 6 a un diamètre 16 supérieur à celui du tube creux 30 du contact mobile en délimitant un espace dont la fonction sera décrite par la suite. Cette extrémité 601 est solidaire de la partie tête 61 du piston 6 et est percée d'au moins un trou débouchant 6010. La tête 61 du piston 6 a un diamètre intérieur permettant le guidage du tube creux 30 du contact mobile 3 et est percée d'un autre trou débouchant 6100. Ainsi, les deux trous débouchant 6010 et 6100 peuvent communiquer entre eux par le volume délimité par l'agencement à distance du tube creux 30 avec l'extrémité 601 du tube de diamètre supérieur à celui de l'extrémité 600 supportant la buse tubulaire 5. La tête 61 du piston 6 est par ailleurs conformée pour réaliser une butée mécanique avec l'épaulement 301 du tube 3. Le porte contact 7 est de formes intérieures homothétiques avec celles extérieurs du piston 6 afin de permettre leur coulissement relatif avec emboîtement. Des joints d'étanchéité 67 sont prévus entre le piston 6 et le porte contact 7. Entre le piston 6 et le porte contact 7 est défini un volume variable V1 de gaz isolant dans lequel logé un ressort de compression 8 constitué par un ressort hélicoïdal dont les spires sont enroulées autour de la partie tube 60, 600, 601 comme expliqué par la suite. La fonction de ce ressort de compression 8 est le rappel du piston 6 et donc de la buse 5 solidaire de ce dernier entre sa position de confinement (figures 2A et 2B) vers sa position de retrait (figure 2C), lorsque aucun effort mécanique par butée mécanique entre ledit piston 6 et 17 l'épaulement 301 du tube creux 30 ou un effort pneumatique du gaz isolant régnant dans la chambre ne s'y opposent. Le ressort hélicoïdal 8 a avantageusement dans le mode de réalisation illustré une extrémité en appui permanent contre le fond 70 de chemise 7 et l'autre extrémité également en appui permanent contre la tête 61 du piston 6 quelle que soit la position relative de ce dernier dans le porte contact (figures 2A à 2C). The nozzle 5 is integral with a piston member 6 which is slidably mounted around the movable contact 3, 30 away from the latter and in a fixed part 7 constituting the contact holder. More exactly, the piston 6 comprises a tubular portion 60 hollow internally with several different diameters in continuity with one another. An end 600 of this piston tube 60 has an inner diameter allowing the internal fixing of the nozzle 5 and a guide of the hollow tube 30 of the movable contact 3 when sliding inside. The other end 601 of the piston tube 60 6 has a diameter 16 greater than that of the hollow tube 30 of the movable contact delimiting a space whose function will be described later. This end 601 is integral with the head portion 61 of the piston 6 and is pierced with at least one through hole 6010. The head 61 of the piston 6 has an inside diameter for guiding the hollow tube 30 of the movable contact 3 and is pierced with Another hole opening 6100. Thus, the two holes opening 6010 and 6100 can communicate with each other by the volume delimited by the remote arrangement of the hollow tube 30 with the end 601 of the tube of diameter greater than that of the end. 600 supporting the tubular nozzle 5. The head 61 of the piston 6 is also shaped to achieve a mechanical stop with the shoulder 301 of the tube 3. The contact holder 7 is of homothetic internal shapes with those outside the piston 6 to allow their relative sliding with interlocking. Seals 67 are provided between the piston 6 and the contact holder 7. Between the piston 6 and the contact holder 7 is defined a variable volume V1 of insulating gas which accommodates a compression spring 8 constituted by a coil spring of which the turns are wound around the tube portion 60, 600, 601 as explained below. The function of this compression spring 8 is the return of the piston 6 and thus of the nozzle 5 secured to the latter between its confinement position (FIGS. 2A and 2B) towards its retracted position (FIG. 2C), when no mechanical force by mechanical stop between said piston 6 and 17 the shoulder 301 of the hollow tube 30 or a pneumatic force of the insulating gas prevailing in the chamber do not oppose it. The helical spring 8 advantageously has in the illustrated embodiment an end in permanent support against the bottom 70 of liner 7 and the other end also in permanent support against the head 61 of the piston 6 regardless of the relative position of the latter in the contact holder (FIGS. 2A to 2C).

Le tube creux 30 du contact mobile 3 est monté dans le porte contact 7 de telle sorte que la collerette piston 302 soit guidée de manière la plus étanche possible à l'intérieur de ladite chemise 7. Même si cela n'est pas représenté, cette collerette piston 302 loge à sa périphérie un contact électrique forme d'une tresse métallique ou de type glissant. Ce contact assure le passage du courant électrique depuis la borne à laquelle est reliée l'interrupteur par la chemise 7 et vers le contact mobile 3 sous forme de tulipe. On choisit avantageusement un contact électrique qui est souple: car il n'a pas à assurer de guidage mécanique du tube 30. Ainsi, à l'arrière de la tête 61 de piston 6, c'est-à-dire entre la tête de piston 61 et la collerette piston 302 est défini un volume variable V2 de gaz isolant. A l'arrière de la collerette piston 302 du tube creux 30 est fixée à l'intérieur du porte contact 7, une bague 9 qui guide également de la manière la plus étanche possible le tube creux 30. Ainsi, entre la collerette piston 302 du tube creux 30, la bague 9 18 fixée dans le porte contact 7 et le rétrécissement de section de passage de gaz 304 par l'intérieur du tube creux 30 est défini un volume variable V3 de gaz isolant. The hollow tube 30 of the movable contact 3 is mounted in the contact holder 7 so that the piston flange 302 is guided as tightly as possible inside said sleeve 7. Even if this is not shown, this flange 302 piston housing at its periphery an electrical contact shape of a metal braid or sliding type. This contact ensures the passage of electric current from the terminal to which the switch is connected by the liner 7 and to the movable contact 3 in the form of a tulip. Advantageously, an electrical contact is chosen which is flexible because it does not have to provide mechanical guiding of the tube 30. Thus, at the rear of the piston head 61, that is to say between the head of the piston 61 and the piston flange 302 is defined a variable volume V2 of insulating gas. At the rear of the piston flange 302 of the hollow tube 30 is fixed inside the contact holder 7, a ring 9 which also guides in the most tight manner possible the hollow tube 30. Thus, between the piston flange 302 of the hollow tube 30, the ring 9 18 fixed in the contact holder 7 and the narrowing of the gas passage section 304 through the interior of the hollow tube 30 is defined a variable volume V3 of insulating gas.

Dans le mode de réalisation illustré aux figures 2A à 2C, les points de guidage mécanique du tube de contact 30 se font par le diamètre intérieur de la bague 9 et la tête de piston 61. Le tube de piston 60 est quant à lui guidé mécaniquement par les segments 67 assurant également la fonction d'étanchéité. Sur la bague 9 sont montés deux clapets 91, 92. Chaque clapet est constitué d'une plaquette en appui contre la bague 9 au niveau d'un canal débouchant. L'un des clapets 91 a pour fonction, lorsqu'il est ouvert, de permettre le remplissage du volume V3 par le gaz isolant provenant de l'arrière de la bague 9, c'est-à-dire du côté de l'attache 300. L'autre des clapets 92 a au contraire pour fonction, lorsqu'il est ouvert de permettre le délestage d'une partie du gaz présent dans le volume V3 comme expliqué par la suite. Les ressorts de tarage d'appui des plaquettes 91, 92 contre la bague 9 ne sont pas représentés en figures 2A, 2B, 2C. Seul le pion ou pige 910 de débattement du clapet 91 de remplissage est représenté en figures 2A à 2C. Le capot pare effluve 41 agencé autour du contact mobile 3 quelle que soit sa position est fixé au porte contact 7 en définissant, aux fuites pneumatiques de gaz isolant près entre le piston 6 ou la buse tubulaire 5 et l'embout 410, un volume de gaz isolant sensiblement figé V4. 19 Le porte contact 7 est percée d'un canal 71 débouchant d'une part sur le volume variable V1 dans lequel est logé le piston 6 et d'autre part sur le volume V4 délimité par le capot pare effluve 41 et le porte contact 7 à laquelle il est fixé. Sur ce canal débouchant 71 est monté un clapet anti-retour 10 de manière à pourvoir évacuer le gaz isolant présent dans le volume V1 vers le volume V4 comme expliqué par la suite. Dans le mode de réalisation illustré, le clapet anti-retour 10 est constitué d'une plaquette en appui contre le porte contact 7 au niveau du canal débouchant 71 par l'intermédiaire d'un ensemble de trois piges identiques 11 et agencées à 120° l'une de l'autre lorsque aucun gaz provenant de V1 n'exerce de pression. L'appui de la plaquette 10 contre le porte contact 7 est réalisé, par des ressorts faiblement tarés entourés individuellement autour de chaque pige. Le fonctionnement de la chambre de coupure 1 selon l'invention va maintenant être expliqué en référence aux figures 2A à 2C et à une manoeuvre d'ouverture et une manoeuvre de fermeture. Dans la position de fermeture des contacts 2,3 (figure 2A), l'épaulement 301 maintient en position le piston 6 et donc le ressort 8 à l'état comprimé dont la poussée est alors compensée. Dans cette position de fermeture, le clapet anti-retour 10 est fermé, le trou 6010 ne débouche pas sur le volume V1. Tel qu'illustré en figure 2A, le trou 6010 est en regard du porte contact 7 : il peut tout aussi bien être au-delà du porte contact 7 et déboucher dans le volume V4 figé. 20 Lorsqu'une manoeuvre d'ouverture de l'interrupteur by-pass HVDC comprenant la chambre de coupure 1 selon l'invention est déclenchée, le tube creux 30 du contact mobile 3 est tiré au niveau de son attache 300 avec la tige de manoeuvre, vers la droite sur les figures. La collerette piston 302 réduit alors le volume V3 et il se produit une montée en pression du volume de gaz qui s'étend depuis la bague 9 jusqu'au rétrécissement intérieur 304 du tube creux 30 du contact mobile 3, c'est-à-dire correspondant sensiblement au volume initial V3 (depuis l'espace entre la collerette piston 302 et la bague 9 fixée dans le porte contact 7 jusqu'au au volume intérieur du tube creux 30 c'est-à-dire jusqu'au rétrécissement de section de passage de gaz 304 par l'intérieur du tube 30). Les flèches référencées GI en figure 2B indiquent le passage du gaz isolant qui monte en pression depuis le volume V3 qui se réduit jusqu'au rétrécissement 304 de section de passage dans le tube creux 30. Le choix de l'emplacement du rétrécissement de section de passage 304 et la pression dans le volume V3 sont choisis judicieusement. En effet, les inventeurs sont partis du constat qu'une baisse de densité du gaz isolant était nuisible dans la mesure où la tenue diélectrique diminue avec la densité de gaz. Or, lors d'une manoeuvre d'ouverture le volume de soufflage jusqu'à la plus petite section de passage de gaz monte en pression. Or, à la sortie de ce volume, si la surpression dépasse une valeur critique il peut se produire une baisse de densité de gaz à 21 partir de la plus petite section de passage des gaz. Si cette baisse est trop importante elle se produit au niveau de la partie contact proprement dite 31 (tulipe) et la tenue diélectrique de cette dernière à la tension transitoire de rétablissement (TTR) immédiatement après l'interruption du courant peut ne pas être assurée. En effet, les gradients électriques après coupure qui ont lieu dans cette partie tulipe 31 sont particulièrement élevés. In the embodiment illustrated in FIGS. 2A to 2C, the mechanical guide points of the contact tube 30 are made by the inside diameter of the ring 9 and the piston head 61. The piston tube 60 is mechanically guided by itself. by the segments 67 also providing the sealing function. On the ring 9 are mounted two valves 91, 92. Each valve consists of a plate bearing against the ring 9 at a channel opening. One of the valves 91 has the function, when it is open, of allowing the volume V3 to be filled by the insulating gas coming from the rear of the ring 9, that is to say on the fastener side 300. The other function of the valves 92 is, when open to allow the unloading of a portion of the gas present in the volume V3 as explained later. The setting springs of the platelets 91, 92 against the ring 9 are not shown in FIGS. 2A, 2B, 2C. Only the pin or pin 910 for deflection of the filling valve 91 is shown in FIGS. 2A to 2C. The horn cover 41 arranged around the movable contact 3 regardless of its position is fixed to the contact holder 7 by defining, to the pneumatic leakage of insulating gas near between the piston 6 or the tubular nozzle 5 and the nozzle 410, a volume of substantially fixed insulating gas V4. 19 The contact holder 7 is pierced by a channel 71 opening on the one hand on the variable volume V1 in which is housed the piston 6 and on the other hand on the volume V4 delimited by the bleacher cover 41 and the contact holder 7 to which it is attached. On this opening channel 71 is mounted a non-return valve 10 so as to evacuate the insulating gas present in the volume V1 to the volume V4 as explained below. In the illustrated embodiment, the non-return valve 10 consists of a plate bearing against the contact holder 7 at the opening channel 71 via a set of three identical pins 11 and arranged at 120 ° from each other when no gas from V1 exerts pressure. The support of the plate 10 against the contact holder 7 is made by weakly calibrated springs surrounded individually around each rod. The operation of the breaking chamber 1 according to the invention will now be explained with reference to FIGS. 2A to 2C and to an opening maneuver and a closing maneuver. In the closed position of the contacts 2, 3 (FIG. 2A), the shoulder 301 holds the piston 6 in position and thus the spring 8 in the compressed state, the thrust of which is then compensated. In this closed position, the nonreturn valve 10 is closed, the hole 6010 does not open on the volume V1. As illustrated in FIG. 2A, the hole 6010 is opposite the contact holder 7: it may just as well be beyond the contact holder 7 and open into the fixed volume V4. When an opening maneuver of the bypass switch HVDC comprising the breaking chamber 1 according to the invention is triggered, the hollow tube 30 of the movable contact 3 is pulled at its fastener 300 with the operating rod. , to the right in the figures. The piston flange 302 then reduces the volume V3 and there is a rise in pressure of the volume of gas that extends from the ring 9 to the internal narrowing 304 of the hollow tube 30 of the movable contact 3, that is to say say substantially corresponding to the initial volume V3 (from the space between the piston flange 302 and the ring 9 fixed in the contact holder 7 to the internal volume of the hollow tube 30, that is to say until the narrowing section gas passage 304 through the inside of the tube 30). The arrows referenced GI in FIG. 2B indicate the passage of the insulating gas which rises in pressure from the volume V3 which is reduced to the narrowing 304 of passage section in the hollow tube 30. The choice of the location of the section narrowing of passage 304 and the pressure in the volume V3 are chosen judiciously. Indeed, the inventors started from the observation that a decrease in the density of the insulating gas was harmful insofar as the dielectric strength decreases with the density of gas. However, during an opening maneuver the blowing volume to the smallest gas passage section increases in pressure. However, at the outlet of this volume, if the overpressure exceeds a critical value, a decrease in gas density may occur from the smaller gas passage section. If this drop is too great it occurs at the actual contact part 31 (tulip) and the dielectric strength of the latter at the transient recovery voltage (TTR) immediately after the interruption of the current may not be ensured. Indeed, the electrical gradients after cutting that take place in this portion tulip 31 are particularly high.

Ainsi, les inventeurs ont défini judicieusement un rétrécissement de section 304 en amont de la partie tulipe 31. Ce rétrécissement 304 est de section S2 d'écoulement inférieure à celle de la tulipe et peut faire partie intégrante du tube creux 30 ou être constitué par une pièce rapportée par exemple par vissage en bout de tube creux. Il a aussi été conçu en aval du rétrécissement 304 et en amont de la tulipe 31, un élargissement 305 de la section de soufflage, S3, supérieure à la section S1 de soufflage de la tulipe 31. En outre, la pression critique à ne pas dépasser selon l'invention est celle à laquelle, une zone de faible densité de gaz s'étendrait au-delà de la section de passage large S3, autrement dit de l'élargissement 305, qui est en aval immédiat du rétrécissement 304 et, par conséquent, à l'extérieur immédiatement à proximité de l'extrémité de la tulipe 31. Dans l'application selon l'invention, on dimensionne la section large S3 de manière à ce que durant toute ouverture normale la pression n'atteigne pas la pression critique et on ajuste le clapet de 22 délestage 92 pour qu'il s'ouvre au-delà de la pression critique. Dans ces conditions, aucune zone de faible densité de gaz ne s'établit en aval de la tulipe 31. Le clapet de délestage 92 a dans l'application selon l'invention, à savoir l'interruption en by-pass HVDC, une fonction supplémentaire. En effet, lors d'une manoeuvre d'ouverture d'un interrupteur by-pass HVDC munie d'une chambre selon l'invention et en cas de défaut de commutation des thyristors de puissance équipant la sous-station de conversion de courant HVDC, un arc de courant de l'ordre de quelques dizaines de kA peut apparaître entre les contacts d'arc 2, 3. Durant cette ouverture en conditions anormales, une montée en pression peut alors se produire dans l'espace e et par conséquent, dans le volume V3 dans un sens inverse du sens de soufflage (c'est-à-dire de la gauche vers la droite sur les figures 2A à 2C). Le risque extrême de cette montée en pression est donc une refermeture inopinée des contacts 2,3. Afin d'éviter cette refermeture, le clapet de délestage 92 doit donc être taré pour pouvoir s'ouvrir assez tôt au cours de la manoeuvre d'ouverture et donc, s'ouvrir à une pression relativement basse. Thus, the inventors have judiciously defined a section narrowing 304 upstream of the tulip portion 31. This narrowing 304 is of flow section S2 less than that of the tulip and may be an integral part of the hollow tube 30 or be constituted by a insert for example by screwing at the end of hollow tube. It has also been designed downstream of the constriction 304 and upstream of the tulip 31, an enlargement 305 of the blowing section, S3, greater than the section S1 blowing the tulip 31. In addition, the critical pressure not to According to the invention, a zone of low gas density would extend beyond the wide passage section S3, in other words enlargement 305, which is immediately downstream of the narrowing 304, and Therefore, on the outside immediately near the end of the tulip 31. In the application according to the invention, the large section S3 is dimensioned so that during normal opening the pressure does not reach the pressure. critical and the load shedding valve 92 is adjusted to open beyond the critical pressure. Under these conditions, no zone of low gas density is established downstream of the tulip 31. The load relief valve 92 has in the application according to the invention, namely the interruption in bypass HVDC, a function additional. Indeed, during a maneuver opening of a bypass switch HVDC provided with a chamber according to the invention and in the event of a switching fault of the power thyristors equipping the HVDC current conversion substation, a current arc of the order of a few tens of kA may appear between the arcing contacts 2, 3. During this opening under abnormal conditions, a rise in pressure may then occur in the space e and consequently in the volume V3 in a direction opposite to the direction of blow (that is to say from left to right in FIGS. 2A to 2C). The extreme risk of this rise in pressure is therefore an unexpected closure of the contacts 2,3. To avoid this reclosing, the relief valve 92 must be calibrated to be opened early enough during the opening maneuver and therefore open at a relatively low pressure.

De fait, les inventeurs ont choisi de régler le tarage du clapet de délestage 92 de telle sorte qu'il: - ne s'ouvre pas, lors de toutes manoeuvres d'ouverture en conditions normales de l'interrupteur 30 muni de la chambre de coupure, 23 - commence à s'ouvrir à la pression critique à laquelle la zone de faible densité pourrait s'étendre au-delà de la section S3, 305 de passage large en aval du rétrécissement 304, - s'ouvre à son maximum, lors de manoeuvres d'ouverture en conditions anormales pour tentative de coupure de courant, mais en présence d'un défaut de commutation des thyristors. Lors d'une manoeuvre d'ouverture (figure 2A à 2C), l'épaulement 301 ne compense plus mécaniquement la poussée du ressort comprimé 8. Les fuites pneumatiques présentes entre d'une part le piston 6 et le porte contact 7 et d'autre part le clapet anti-retour 10 et le porte contact 7 peuvent alors agir et mettre en retrait dans une position légèrement décalée par rapport à sa position initiale de la figure 2A. La pression régnant dans le volume V2 compense l'effort de poussée du ressort comprimé 8 contre le piston 6, 61 pendant un laps de temps déterminé AT au-delà de la durée T1 mise pour atteindre la position ouverte des contacts 2, 3. Autrement dit, pendant un temps global AT + T1, alors que le contact mobile 3, 30 subit une course de translation et passe de sa position de fermeture F (figure 2A) à sa position d'ouverture 0 (figure 2B), la buse tubulaire 5 de soufflage reste sensiblement dans sa position de confinement (position C sur la figure 2A et position Co sur la figure 2B). De fait, le retrait de la buse s'arrête dans un premier temps lorsque la différence de pression entre le volume V2 et le volume V1 compense la poussée du ressort 8. In fact, the inventors have chosen to adjust the setting of the load shedding valve 92 so that it: - does not open, during any opening maneuvers under normal conditions of the switch 30 provided with the chamber of cutoff, 23 - begins to open at the critical pressure at which the low density zone could extend beyond the section S3, 305 wide passage downstream of the narrowing 304, - opens at its maximum, during opening maneuvers in abnormal conditions for attempted power failure, but in the presence of a switching fault of the thyristors. During an opening maneuver (FIG. 2A to 2C), the shoulder 301 no longer mechanically compensates for the thrust of the compressed spring 8. The pneumatic leakage present between the piston 6 and the contact holder 7 and on the one hand on the other hand the check valve 10 and the contact holder 7 can then act and recess in a position slightly offset from its initial position of Figure 2A. The pressure prevailing in the volume V2 compensates for the thrust force of the compressed spring 8 against the piston 6, 61 for a determined period of time AT beyond the duration T1 set to reach the open position of the contacts 2, 3. Otherwise said, during an overall time AT + T1, while the movable contact 3, 30 undergoes a translation travel and goes from its closed position F (FIG. 2A) to its open position 0 (FIG. 2B), the tubular nozzle 5 blowing remains substantially in its confinement position (position C in Figure 2A and Co position in Figure 2B). In fact, the removal of the nozzle stops initially when the pressure difference between the volume V2 and the volume V1 compensates for the thrust of the spring 8.

En d'autres termes, quelle que soit la manoeuvre réalisée (ouverture ou fermeture), la pression régnant dans le volume V2 reste inchangée et sensiblement égale à la pression de remplissage de gaz isolant de l'interrupteur entier englobant la chambre de coupure. A cet effet, un ou plusieurs trous débouchant, non représentés, sont pratiqués dans le porte contact 7, ce qui permet un équilibrage des pressions entre le volume V2 et le reste du volume de remplissage de l'appareil haute tension munie de la chambre de coupure. Aussi, lors d'une manoeuvre de fermeture, sous la poussée de la tige de manoeuvre, l'épaulement 301 vient en appui contre la tête de piston 61 et le ressort 8 est comprimé: le gaz présent dans le volume V1 est évacué via le canal débouchant 71 et le clapet anti-retour 10. Lors d'une manoeuvre d'ouverture, sous l'action de tirée de la tige de manoeuvre, l'épaulement 301 n'est plus en appui sur la tête de piston 61 et le ressort 8 se détend et exerce une poussée sur le piston 6 : une différence de pression s'installe alors entre les volumes V2 et V1 (i-e p2-p1>O). Ces forces de pression augmentent avec le déplacement du piston dans le sens de poussée du ressort, et le tout atteint un équilibre : la position de confinement Co est alors atteinte, typiquement après quelques millimètres de déplacement. Les fuites pneumatiques présentes impliquent que la pression p1 régnant dans le volume V1 a alors tendance à rejoindre celle p2 régnant dans le volume V2, mais le ressort 8 qui se détend maintient la différence p2-p1 positive. Le piston 6 de déplace donc lentement jusqu'à ce que le 25 trou 6010 ait dépassé l'endroit où est agencé le joint 67. La pression p1 devient alors égale à la pression p2, il n'y a plus de forces de pression qui s'opposent à la force de détente du ressort 8 : le piston 6 accélère fortement et se déplace jusqu'à ce qu'il vienne en butée contre l'épaulement 301. En figure 3, on a représenté pour une chambre de coupure 1 selon les figures 2A à 2C, les courses de translation respectives du contact mobile 3 et de la buse tubulaire 5. On voit sur cette figure que pendant que le contact mobile 3 réalise sa course de F à 0 en une durée T1 d'environ 100ms, il se produit un léger retrait de la buse 5 une fois le déplacement du contact 3 commencé (passage de la position de confinement C à CO) jusqu'à l'équilibre des forces de pression de part et d'autre de la tête 61 du piston 6 que constituent le ressort 8 et les pressions p1 et p2 régnant respectivement dans les volumes V1 et V2. Puis pendant un laps de temps supplémentaire AT, la buse 5 est retirée du seul fait des fuites pneumatiques, à une vitesse lente (environ 1cm/s) : la buse 5 reste donc sensiblement à proximité de sa position de confinement C, Co dans laquelle elle permet au gaz pollué par l'extinction d'arc (s) d'être confiné et évacué en dehors de la zone de contacts électrique. Donc, pendant un temps global d'environ 150 ms, la position d'ouverture 0 est atteinte et la buse 5 reste dans l'espace isolant e entre capots pare effluves, ce qui permet de : 26 - réaliser une commutation du courant dans les transformateur-convertisseurs d'une sous station HVDC équipée d'un interrupteur by-pass équipé de la chambre de coupure, - vérifier pendant le laps de temps déterminé AT que tout courant a bien été coupé, - réaliser une refermeture des contacts alors que la buse 5 est toujours maintenue sensiblement dans sa position de confinement C, Co (cette opération est représentée en pointillés sur la figure 3). Si tout courant a été effectivement coupé par la chambre de coupure selon l'invention, une fois ce temps AT+T1 passé (de l'ordre de 150ms sur la figure 3), et du fait des fuites pneumatiques présentes, le trou 6010 du tube 60 passe en dessous d'un des joints 67 intercalé entre le tube 60 de piston 6 et la chemise 7 pour atteindre une position correspondant à une position légèrement à droite de celle représentée en figure 2b. Le joint 67 sous lequel passe le trou 6010 est celui le plus à gauche sur les figures 2A, 2B et 2C ; il est aussi de plus petit diamètre que celui le plus à droite sur ces figures. Le joint 67 représenté le plus à droite est celui qui réalise l'étanchéité au niveau de la tête de piston 61. In other words, regardless of the operation performed (opening or closing), the pressure in the volume V2 remains unchanged and substantially equal to the insulating gas filling pressure of the entire switch including the interrupting chamber. For this purpose, one or more opening holes, not shown, are formed in the contact holder 7, which allows a balancing of the pressures between the volume V2 and the rest of the filling volume of the high voltage apparatus provided with the chamber cut. Also, during a closing maneuver, under the thrust of the actuating rod, the shoulder 301 bears against the piston head 61 and the spring 8 is compressed: the gas present in the volume V1 is discharged via the opening channel 71 and the non-return valve 10. During an opening maneuver, under the pulling action of the operating rod, the shoulder 301 is no longer supported on the piston head 61 and the spring 8 expands and exerts a push on the piston 6: a pressure difference is then set between the volumes V2 and V1 (ie p2-p1> O). These pressure forces increase with the displacement of the piston in the direction of thrust of the spring, and the whole reaches an equilibrium: the confinement position Co is then reached, typically after a few millimeters of displacement. The pneumatic leakage present implies that the pressure p1 prevailing in the volume V1 then tends to join that p2 prevailing in the volume V2, but the spring 8 which relaxes maintains the difference p2-p1 positive. The piston 6 thus moves slowly until the hole 6010 has passed the point where the seal 67 is arranged. The pressure p1 then becomes equal to the pressure p2, there are no more pressure forces which oppose the spring 8 expansion force: the piston 6 accelerates strongly and moves until it abuts against the shoulder 301. In Figure 3, there is shown for a breaking chamber 1 according to FIGS. 2A to 2C, the respective translation strokes of the movable contact 3 and of the tubular nozzle 5. It can be seen in this figure that while the moving contact 3 realizes its travel from F to 0 in a duration T1 of approximately 100 ms, there is a slight withdrawal of the nozzle 5 once the displacement of the contact 3 started (passage from the confinement position C to CO) until the equilibrium of the pressure forces on either side of the head 61 of the piston 6 that constitute the spring 8 and the pressures p1 and p2 respectively prevailing in the flight umes V1 and V2. Then for a further period of time AT, the nozzle 5 is removed simply because of pneumatic leakage, at a slow speed (about 1 cm / s): the nozzle 5 thus remains substantially close to its confinement position C, Co in which it allows the gas polluted by arc extinction (s) to be confined and discharged outside the electrical contact area. Therefore, for an overall time of about 150 ms, the open position 0 is reached and the nozzle 5 remains in the insulating space e between corona caps, which makes it possible: - to switch the current in the transformer-converters of an HVDC sub-station equipped with a by-pass switch equipped with the interrupting chamber, - check for the specified period of time AT that any current has been cut off, - carry out a reclosing of the contacts while the nozzle 5 is always maintained substantially in its confinement position C, Co (this operation is shown in dashed lines in FIG. 3). If any current has actually been cut by the breaking chamber according to the invention, after this time AT + T1 passed (of the order of 150ms in FIG. 3), and because of the pneumatic leakage present, the hole 6010 of the tube 60 passes below one of the seals 67 interposed between the piston tube 60 6 and the sleeve 7 to reach a position corresponding to a position slightly to the right of that shown in Figure 2b. The seal 67 under which the hole 6010 passes is the leftmost one in Figures 2A, 2B and 2C; it is also smaller in diameter than the one on the right in these figures. The seal 67 shown furthest to the right is the one that seals at the level of the piston head 61.

La vidange de gaz isolant du volume V2 vers le volume V1 en dépression peut alors se produire car le gaz isolant suit alors le trajet suivant: volume V2-trou 6100-espace entre tube creux 30 et partie tube 60-trou 6010- volume V1. Ceci permet donc un passage du gaz isolant avec un plus grand débit dans le volume V1 avec pour conséquence un déplacement de la buse 5 vers 27 sa position de retrait R de la figure 2C puisque sous l'action combinée de la détente du ressort 8 et de l'introduction de grand débit de gaz depuis le volume V2. En d'autres termes, la poussée sur la tête 61 de piston est accrue. On peut donc atteindre une mise en retrait rapide en un temps T2 de l'ordre de 850ms et avec des vitesses de l'ordre de 1m/s. Ainsi, cette poussée mécanique par le ressort 8 permet d'atteindre très rapidement la position de retrait R de la buse tubulaire 5. Cela permet également au système de pilotage HVDC de remonter plus vite à la pleine tension, typiquement au moins 400kVCC pour une chambre selon l'invention. Le déplacement en translation du piston 6 est arrêté par la mise en butée mécanique de la tête 61 sur l'épaulement 301 du tube creux 30 (figure 2C). Une manoeuvre de fermeture se déroule de manière strictement symétrique (figure 2C à figure 2A). On réalise une poussée du tube creux 30 du contact mobile par la tige de manoeuvre, ce qui pousse également de manière synchronisée par butée mécanique 301, 61 le piston 6 support de buse de soufflage 5. Cette manoeuvre comprime le gaz présent dans le volume V1 qui s'échappe par le clapet anti-retour 10 dans le volume V4. Dans la position de fermeture F des contacts 2,3 (figure 2A), le volume V1 est réduit au juste nécessaire pour loger le ressort 8 de rappel en position du piston 6 et de la buse 5 qu'il supporte. L'invention telle que décrite amène de 30 nombreux avantages : 28 - l'absence d'isolants solides dans l'espace ou gap de longueur e, - possibilité de réaliser un interrupteur by-pass HVDC avec un minimum de chambres de coupure en série, voire une seule chambre de coupure, - possibilité de couper un courant de l'ordre de quelques 100A, voire 1000A et de tenir une tension de plusieurs centaines de avec une seule chambre de coupure, - utilisation possible de matériaux isolants usuels pour la constitution de la buse, tels que le PTFE. De nombreuses modifications et améliorations peuvent être apportées sans pour autant sortir du cadre de l'invention. Par construction, la chambre de coupure selon le mode de réalisation illustré, permet par retard pneumatique du piston supportant la buse (c'est-à-dire un maintien de la buse sensiblement de la buse dans sa position de confinement C) d'atteindre un laps de temps AT de l'ordre de 50 ms. L'homme de l'art adaptera aisément ce temps de latence de déplacement de la buse 5 une fois la position d'ouverture atteinte en fonction des besoins et notamment en fonction des moyens technologiques de vérification de coupure effective du courant. En d'autres termes, le laps de temps sera déterminé de manière à pouvoir constater par des moyens ad hoc que le courant n'a éventuellement pas été coupé et de refermer l'interrupteur by-pass HVDC équipé de la chambre de coupure selon l'invention. 29 Ainsi, dans le mode de réalisation représenté, le rétrécissement 304 de section de passage du gaz isolant permettant la montée en pression du gaz isolant lors de l'ouverture par l'intérieur du tube creux 30 est prévu sensiblement à proximité de la liaison entre le tube creux 30 et la partie contact tulipe 3 proprement dite, c'est-à-dire la partie de formes complémentaires avec la tige de contact d'arc fixe 2. Alternativement il pourrait être avantageux de prévoir une réalisation du rétrécissement plus en amont, c'est-à-dire plus proche de l'attache 300 avec la tige de manoeuvre, en particulier au niveau de l'ouverture 303 qui permet au gaz isolant de passer depuis le volume de compression V3 vers l'intérieur du tube 30. L'avantage de réaliser le rétrécissement 304 sensiblement à proximité de la liaison entre tube 30 et la partie contact tulipe 31 proprement dite est de pouvoir maximiser le volume V3: ainsi si le rétrécissement 304 est réalisé au niveau de(s) l'ouverture(s) 303 le volume V3 sera moindre. De même, si les capots pare effluves représentés ont globalement une forme cylindrique avec leurs embouts recourbés intérieurement en délimitant une ouverture circulaire dans laquelle la buse tubulaire selon l'invention est montée coulissante au plus près du diamètre de ladite ouverture. D'autres formes géométriques de pare effluves sont tout à fait envisageables : l'espace isolant de longueur e délimité entre ces capots d'autres formes doit être suffisant et la buse de soufflage doit pouvoir être déplacée d'une 30 position de confinement dans laquelle elle confine le gaz dans une zone diélectriquement contrainte à sa position de retrait dans laquelle elle est retirée de cet espace. The emptying of insulating gas from volume V2 to volume V1 under vacuum can then occur because the insulating gas then follows the following path: volume V2-hole 6100-space between hollow tube 30 and 60-hole tube portion 6010- volume V1. This therefore allows a passage of the insulating gas with a larger flow rate in the volume V1 with consequent displacement of the nozzle 5 towards its retracted position R of FIG. 2C, since under the combined action of the expansion of the spring 8 and the introduction of large gas flow from volume V2. In other words, the thrust on the piston head 61 is increased. It is therefore possible to achieve rapid retraction in a time T2 of the order of 850 ms and with speeds of the order of 1 m / s. Thus, this mechanical thrust by the spring 8 makes it possible to reach the withdrawal position R of the tubular nozzle 5 very quickly. This also enables the HVDC control system to go up to full voltage more quickly, typically at least 400 kVDC for a chamber. according to the invention. The displacement in translation of the piston 6 is stopped by the mechanical abutment of the head 61 on the shoulder 301 of the hollow tube 30 (Figure 2C). A closing maneuver proceeds in a strictly symmetrical manner (FIG. 2C to FIG. 2A). A thrust of the hollow tube 30 of the movable contact is made by the operating rod, which also pushes synchronously by mechanical stop 301, 61 the piston 6 blowing nozzle support 5. This maneuver compresses the gas present in the volume V1 which escapes through the nonreturn valve 10 in the volume V4. In the closed position F of the contacts 2, 3 (FIG. 2A), the volume V1 is reduced to the amount necessary to accommodate the return spring 8 in position of the piston 6 and the nozzle 5 that it supports. The invention as described has many advantages: the absence of solid insulators in the space or gap of length e, the possibility of producing an HVDC bypass switch with a minimum of series breaking chambers or even a single breaking chamber, - possibility of cutting a current of the order of a few 100A or 1000A and to hold a voltage of several hundred with a single breaking chamber, - possible use of common insulating materials for the constitution nozzle, such as PTFE. Many modifications and improvements can be made without departing from the scope of the invention. By construction, the interrupting chamber according to the illustrated embodiment, allows by pneumatic delay of the piston supporting the nozzle (that is to say a maintenance of the nozzle substantially of the nozzle in its confinement position C) to reach a time interval AT of the order of 50 ms. Those skilled in the art will easily adapt this latency of movement of the nozzle 5 once the open position reached according to the needs and in particular according to the technological means of verifying the effective breaking of the current. In other words, the lapse of time will be determined in such a way that it can be ascertained by ad hoc means that the current has not possibly been cut and to close the HVDC bypass switch equipped with the breaking chamber according to the 'invention. Thus, in the embodiment shown, the shrinkage 304 of the passage section of the insulating gas allowing the pressure rise of the insulating gas during the opening from the inside of the hollow tube 30 is provided substantially close to the connection between the hollow tube 30 and the tulip contact part 3 itself, that is to say the part of complementary shapes with the fixed arc contact rod 2. Alternatively it could be advantageous to provide a realization of the narrowing further upstream that is to say, closer to the fastener 300 with the operating rod, in particular at the opening 303 which allows the insulating gas to pass from the compression volume V3 towards the inside of the tube 30 The advantage of making the narrowing 304 substantially close to the connection between the tube 30 and the tulip contact part 31 itself is to be able to maximize the volume V3: thus if the narrowing 304 is made at the level of (s) the opening (s) 303 the volume V3 will be less. Similarly, if the covers corona represented generally have a cylindrical shape with their tips bent internally delimiting a circular opening in which the tubular nozzle according to the invention is slidably mounted closer to the diameter of said opening. Other geometrical shapes of screeds are quite conceivable: the insulating space of length e delimited between these covers of other shapes must be sufficient and the blowing nozzle must be able to be moved from a confinement position in which it confines the gas in an area dielectrically constrained to its retracted position in which it is removed from this space.

De même encore, si le mode de réalisation illustré représente une chambre de coupure avec un seul contact mobile (le contact tulipe 3) il est tout à fait possible d'envisager de réaliser l'invention avec un double mouvement des contacts, c'est-à-dire les rendre séparables mutuellement dans la chambre de coupure. Si le montage retenu dans le mode de réalisation illustré pour le clapet anti-retour 10 est réalisé par un système de piges-ressort mettant en appui une bague contre le porte contact, il peut tout aussi bien être envisagé pour simplifier le montage lorsque la chambre de coupure selon l'invention doit être agencée à la verticale, de placer uniquement une bague sur le canal débouchant, le retour de sa position dégagée vers sa position en appui contre le porte contact de la bague étant alors réalisé par retombée par gravité. Similarly, if the illustrated embodiment represents a breaking chamber with a single moving contact (the tulip contact 3) it is quite possible to envisage carrying out the invention with a double movement of the contacts, it is that is to say make them separable mutually in the breaking chamber. If the assembly adopted in the embodiment illustrated for the nonreturn valve 10 is made by a system of pins-spring bearing a ring against the contact door, it can also be considered to simplify the assembly when the chamber cutoff according to the invention must be arranged vertically, to place only a ring on the channel opening, the return of its disengaged position to its position in abutment against the contact door of the ring then being made by fall by gravity.

Claims

REVENDICATIONS1. Current-breaking chamber (1) extending along a longitudinal axis (XX ') and comprising an arc blowing nozzle (5) and a pair of contacts (2, 3) including at least one (3) mobile, one of which (3) comprises an internally hollow tube (30) with one end connected to the actual contact part (31) of section S1, in which chamber: - the arc blowing is carried out integrally from inside the hollow tube (30) along the longitudinal axis of the chamber, a narrowing (304) of the gas passage, section S2, is provided upstream of the actual contact part (31), a widening (305) passage of gas, of section S3, is provided between the narrowing (304) and the contact portion itself (31), the sections being such that S2 <S1 <S3.

2. Cutoff chamber according to claim 1, wherein the expansion (305) passage of the blowing gas, of section S3, is dimensioned so that during any opening operation under normal operating conditions of the switch equipped with the breaking chamber, the pressure of the blowing gases does not reach the critical pressure, the critical pressure being the pressure at which the zone of low density of the gases downstream of the expansion (305) remains contained downstream 32 of section S1 passage of the contact portion (31) itself.

3. Cutoff chamber (1) according to claim 1 or 2, wherein the constriction (304) is formed at the connection between the inner hollow tube (30) and the contact portion (31) itself.

4. Cutoff chamber (1) according to one of the preceding claims, wherein the narrowing (304) is formed at one or more openings (303) for supplying gas into the hollow tube (30).

5. Cutoff chamber (1) according to one of the preceding claims, wherein the blowing volume to the shrinkage is closed by a check valve said relief valve (92) whose calibration is carried out so that: - it does not open, during all operations of opening in normal operating conditions of the switch equipped with the interrupting chamber, - it begins to open at the critical pressure which is the pressure at which the zone of low density of gases downstream of the enlargement (305) remains contained downstream of the section (Si) passage of the contact portion (31) itself, - it opens at its maximum, during opening maneuvers in abnormal operating conditions of the switch provided with the interrupting chamber, the abnormal conditions being defined as those occurring during an additional electrical fault simultaneously with the opening of the contacts (2, 3), this additional electrical fault having place either on a different electrical component or on an electrical apparatus different from the switch provided with the interrupting chamber (1).

6. High voltage switch comprising a breaking chamber according to one of the preceding claims.

7. Switch according to claim 6, constituting a circuit breaker or a bar switch or earthing switch.

8. Switch comprising an interrupting chamber (1) according to claim 5 constituting a bypass switch HVDC.

9. HVDC bypass switch according to claim 8 comprising a single breaking chamber (1).

10. HVDC switch according to claim 9, wherein the current to be cut by said chamber can reach several 100A or 1000A and the voltage to be held by said chamber can reach at least 400kV DC. 34

HVDC conversion substation comprising at least one HVDC bypass switch according to one of claims 8 to 10.

The HVDC conversion substation according to claim 11, wherein the axis of the interrupter chamber of the switch is substantially vertical.

13. HVDC conversion substation according to claim 11 or 12, comprising thyristors, wherein the maximum opening of the setting valve (92) is made in case of thyristor switching fault to avoid an unexpected re-closing of Contacts (2,3) .15