FR2921819A1

FR2921819A1 - Drill for bone surgery of dental implants, has flank surface including lateral relief, by compaction of wall of hole, in form of screw thread section presenting negative axial pitch in consideration of drilling rotation direction

Info

Publication number: FR2921819A1
Application number: FR0707084A
Authority: FR
Inventors: Gilles Boukhris
Original assignee: IMPLANTS DIFFUSION INTERNAT SO
Current assignee: IMPLANTS DIFFUSION INTERNAT SO
Priority date: 2007-10-09
Filing date: 2007-10-09
Publication date: 2009-04-10
Also published as: WO2009083667A3; WO2009083667A2; WO2009083667A9

Abstract

The drill (1) has a lateral cut edge (7) constituting a radial crest with respect to a rotation axis (10) by piercing a hole. The cut edge defines a swarf cleaning anterior surface by considering a drilling rotation direction (Rd), and defines a flank surface (72) located in a posterior position with respect to the rotation direction. The flank surface includes a lateral relief (73), by compaction of a wall of a hole, in a form of a screw thread section presenting negative axial pitch in consideration of the rotation direction.

Description

La présente invention concerne les forets, en particulier les forets à usage chirurgical, de perçage d'os, et plus particulièrement dentaire. Un foret est constitué essentiellement de deux tronçons, à savoir un tronçon arrière, destiné à être pincé par un outil d'entraînement en rotation, et un tronçon avant qui comporte des arêtes de coupe. Si l'on prend le cas d'un foret à usage dentaire, il sert à percer l'os du maxillaire selon un certain gabarit, correspondant à celui d'un implant qui va y être fixé, servant de racine de dent rapportée. Pour garantir sa pérennité, la bonne fixation de l'implant est donc une caractéristique essentielle, c'est-à-dire que le pourtour de l'implant doit s'accrocher solidement à la paroi osseuse du trou. Or, il arrive souvent, et en particulier pour le maxillaire supérieur, que cette paroi ne présente pas les caractéristiques mécaniques voulues, c'est-à-dire qu'elle est trop tendre. De ce fait, si la dent artificielle subit une contrainte en enfoncement ou même en arrachement, si la personne mâche du caramel, ou une contrainte de basculement, ces contraintes vont progressivement désagréger la paroi osseuse du trou, et l'implant va donc s'en désolidariser. Il est connu d'écraser la paroi du trou foré par un foret spécial. Celui-ci représente toutefois un coût non négligeable. En outre, il faut pouvoir maîtriser l'action de ce foret, pour éviter un écrasement excessif, par exemple dû à une profondeur de descente excessive. La présente invention vise à proposer une solution à au moins l'un des deux problèmes indiqués ci-dessus. A cet effet, l'invention concerne tout d'abord un foret pour chirurgie osseuse, à au moins une arête de coupe au moins latérale, constituant un sommet radial, par rapport à un axe de rotation en perçage d'un trou, limitant une surface antérieure de dégagement de copeaux, en considérant un sens de rotation en perçage, et limitant en outre une surface de dépouille située en position postérieure, par rapport au sens de rotation en perçage, caractérisé par le fait que la surface de dépouille présente au moins un relief latéral, de compactage de la paroi du trou, en forme de tronçon de filet de vis présentant un pas axial négatif, en considération du sens de rotation en perçage. Ainsi, l'originalité, tout à fait surprenante, du concept inventif de la présente invention est d'attribuer, à la surface de dépouille, une fonction d'action "positive", par contact avec la paroi du trou, alors que, par essence, toute surface de dépouille est classiquement prévue pour ne surtout pas frotter sur cette paroi, en restant à distance. Selon l'invention, le foret est bi-fonctionnel puisqu'il peut servir classiquement à forer un trou, par rotation dans un sens, dit direct, pour que l'arête de coupe au moins latérale taille des copeaux dans la paroi du trou, alors que, s'il tourne dans le sens opposé, dit inverse, il servira à compacter, sur une certaine épaisseur, la paroi d'un trou percé. On notera que la présence d'une arête de coupe frontale sur tout le diamètre n'est pas toujours nécessaire. En effet, si le foret est, avantageusement, prévu pour tailler à lui seul un trou de diamètre voulu, il n'est toutefois pas exclu qu'un foret classique fore, dans une étape préalable, un avant-trou pilote de diamètre légèrement inférieur à la valeur voulue, et que le foret selon la présente invention serve, dans une première phase, pour un complément de taille de la paroi du trou, c'est-à-dire sur une épaisseur radiale limitée, pour effectuer une sorte de rectification, aboutissant à un diamètre bien précis puisque cette rectification ne taille que peu de matière, donc s'effectue sans contraintes élevées. Dans une seconde phase, un foret selon l'invention, et de diamètre efficace légèrement supérieur au diamètre ci-dessus du trou, tourne en sens inverse pour effectuer le compactage final de la surface de paroi du trou. On notera que la seconde phase peut être effectuée par un second foret selon l'invention ou bien par le foret utilisé lors de la première phase, en pouvant ainsi enchaîner les deux phases. En effet, si l'on prévoit d'effectuer, dans la seconde phase, uniquement un élargissement, sans creusement axial supplémentaire, du trou foré lors de la première phase, il faut nécessairement que le foret utilisé dans la seconde phase soit différent du foret utilisé dans la première phase, c'est-à-dire que le second foret présente un gabarit de perçage plus grand en largeur, pour pouvoir écraser la paroi du trou foré. Par contre, si le foret utilisé dans la première phase est par exemple tronconique, le compactage à effectuer lors de la seconde phase pourra s'effectuer par un complément de descente de ce même foret, tournant alors en sens inverse, qui va donc agir en compactage, par effet de coin. Pour permettre ce complément de descente, il faut donc que le fond du trou ait déjà été taillé par un autre foret, quelconque, avant ou après la première phase, ou bien encore que le foret selon l'invention soit apte à tailler, ou au moins à éroder par limage ou équivalent, le fond du trou, lorsqu'il tourne dans le sens inverse. The present invention relates to drills, particularly drills for surgical use, bone drilling, and more particularly dental. A drill consists essentially of two sections, namely a rear section, intended to be clamped by a rotary drive tool, and a front section which has cutting edges. If we take the case of a drill for dental use, it is used to pierce the maxillary bone according to a certain template, corresponding to that of an implant that will be attached to it, serving as an attached tooth root. To ensure its durability, the correct fixation of the implant is therefore an essential feature, that is to say that the periphery of the implant must hang securely to the bone wall of the hole. However, it often happens, and in particular for the upper jaw, that this wall does not have the desired mechanical characteristics, that is to say it is too soft. Thus, if the artificial tooth is subjected to a constraint in depression or even tearing, if the person chews caramel, or a tilting stress, these stresses will gradually disintegrate the bone wall of the hole, and the implant will therefore s' to dissociate. It is known to crush the wall of the hole drilled by a special drill. This, however, represents a significant cost. In addition, it must be able to control the action of this drill, to avoid excessive crushing, for example due to excessive depth of descent. The present invention aims at providing a solution to at least one of the two problems mentioned above. For this purpose, the invention firstly relates to a drill for bone surgery, with at least one cutting edge at least lateral, constituting a radial crown, with respect to an axis of rotation when drilling a hole, limiting a prior chip extraction surface, considering a direction of rotation in drilling, and further limiting a clearance surface located in the rear position, with respect to the direction of rotation in drilling, characterized in that the clearance surface has at least a lateral relief, compacting the wall of the hole, in the form of screw thread section having a negative axial pitch, in consideration of the direction of rotation in drilling. Thus, the originality, quite surprising, of the inventive concept of the present invention is to attribute, to the surface of clearance, a function of "positive" action, by contact with the wall of the hole, whereas, by petrol, any surface of the body is classically designed not to rub on this wall, staying at a distance. According to the invention, the drill is bifunctional since it can serve conventionally to drill a hole, by rotation in a direction, said direct, so that the cutting edge at least lateral chip size in the wall of the hole, while, if it turns in the opposite direction, called inverse, it will serve to compact, over a certain thickness, the wall of a drilled hole. Note that the presence of a front cutting edge over the entire diameter is not always necessary. Indeed, if the drill is advantageously intended to cut alone a hole of desired diameter, it is not excluded that a conventional drill drills, in a preliminary step, pilot pilot hole slightly smaller diameter to the desired value, and that the drill according to the present invention serve, in a first phase, for a complement of size of the wall of the hole, that is to say on a limited radial thickness, to perform a kind of grinding , resulting in a very precise diameter since this grinding only cuts a little material, so is carried out without high stresses. In a second phase, a drill according to the invention, and effective diameter slightly greater than the diameter above the hole, rotates in the opposite direction to effect the final compaction of the hole wall surface. Note that the second phase can be performed by a second drill according to the invention or by the drill used in the first phase, thus being able to chain the two phases. Indeed, if it is planned to perform, in the second phase, only enlargement, without additional axial digging, the hole drilled during the first phase, it is necessary that the drill used in the second phase is different from the drill used in the first phase, that is to say that the second drill has a drilling template larger in width, to be able to crush the wall of the drilled hole. On the other hand, if the drill used in the first phase is, for example, frustoconical, the compaction to be carried out during the second phase can be carried out by an additional descent of the same drill, then rotating in the opposite direction, which will therefore act in compaction, by wedge effect. To allow this additional descent, it is therefore necessary that the bottom of the hole has already been cut by another drill, any, before or after the first phase, or even that the drill according to the invention is able to cut, or less to erode by image or equivalent, the bottom of the hole, when it turns in the opposite direction.

On peut aussi envisager de ne pas approfondir le trou percé dans la première phase et de translater circulairement la position de l'axe de rotation du foret pour que celui-ci exerce sa pression radiale d'écrasement sur successivement tous les points de la paroi du trou. Un foret de forme quelconque, par exemple cylindrique ou (tron)conique, peut donc être alors utilisé. En résumé, les phases de perçage et de compactage peuvent s'enchaîner immédiatement, par inversion du sens de rotation du foret selon l'invention, ou bien il peut être prévu d'utiliser, pour le compactage, un second foret selon l'invention. A titre d'exemple, il peut être prévu tout un jeu de tels forets, par exemple étagement dans le diamètre étant partiellement ou (tron) coniques. Une fois le trou percé dans l'os par un premier foret classique ou selon l'invention, on peut alors y entrer de force un second foret selon l'invention, de diamètre légèrement supérieur pour que le relief latéral, constituant un secteur de vis, l'entraîne vers le fond du trou, ceci en écrasant la surface de paroi du trou, c'est-à-dire en y poinçonnant un filet femelle osseux, mais sans enlèvement de matériau. Le flanc arrière de ce filet femelle osseux, c'est-à-dire le flanc le plus proche de l'embouchure du trou, va donc servir de rampe sur laquelle va prendre appui le flanc de filet correspondant du relief de compactage, à la façon d'un tire-bouchon. Toutefois si l'on bloque la descente du foret tout en le laissant tourner en sens dit inverse, chaque point du relief de compactage va donc transformer, dans la position axiale dentaires, pour disposer d'un maximal de perçage, les forets totalement cylindriques ou qu'occupe ce point, le sillon, qu'il a ménagé dans un secteur de la paroi du trou, en un sillon formant une gorge totalement annulaire, c'est-à-dire une surface cylindrique ou conique lissée. En d'autres termes, le relief de compactage constitue une raclette en hélice, ou au moins en tronçon d'hélice, à frottement dur pour mater le matériau de surface du trou. Ce tronçon d'hélice présente donc une certaine étendue axiale, et, en cas de blocage de la descente, cette hélice élargit, à tout le périmètre du trou, le sillon hélicoïdal qu'elle a initialement poinçonné dans la paroi de ce trou. Dans une forme de réalisation préférée, l'arête de coupe a un profil latéral présentant des ondulations constituées par une pluralité de dits reliefs latéraux de compactage, en crête, d'écrasement de la surface de paroi du trou, situés en des positions étagées axialement, séparés par des sillons. Les ondulations constituent ainsi un empilage de secteurs de filets de vis, leur étendue assurant ainsi un couplage bien réparti avec la paroi du trou, c'est-à-dire des contraintes bien réparties par éviter un cisaillement de celle-ci. Le relief latéral de compactage est par exemple émoussé ou bien il peut être constitué par une ligne sommitale de l'arête de coupe, puisque la surface postérieure de dépouille de celle-ci, dans le sens de rotation en perçage, devient, en sens inverse, une surface d'attaque. Comme la surface de dépouille va présenter un angle de dépouille relativement faible, par exemple de 2 à 5 degrés, par rapport à une direction tangentielle locale, on conçoit que, dans le sens inverse, la surface dite de dépouille va constituer une rampe dont la faible pente lui interdit d'attaquer le matériau, qui va donc être chassé radialement et écrasé. De préférence, les crêtes présentent un profil plus aigu qu'un profil des sillons de l'ondulation. One can also consider not to deepen the hole drilled in the first phase and circularly translate the position of the axis of rotation of the drill so that it exerts its crushing radial pressure on successively all points of the wall of the drill. hole. A drill of any shape, for example cylindrical or (tron) conical, can be used. In summary, the drilling and compaction phases can be linked immediately, by reversing the direction of rotation of the drill according to the invention, or it can be expected to use, for compaction, a second drill according to the invention . By way of example, a whole set of such drills may be provided, for example staggering in the diameter being partially or (tron) conical. Once the hole has been pierced in the bone by a first conventional drill bit or according to the invention, a second drill bit according to the invention can be forced into it, of slightly greater diameter so that the lateral relief constituting a sector of screws , driving it towards the bottom of the hole, this by crushing the wall surface of the hole, that is to say by punching a female bone thread, but without removal of material. The rear flank of this female bony thread, that is to say the flank closest to the mouth of the hole, will therefore serve as a ramp on which will support the corresponding thread flank of the compacting relief, at the way of a corkscrew. However, if the descent of the drill is blocked while allowing it to rotate in the opposite direction, each point of the compaction relief will therefore transform, in the axial dental position, to have a maximum of drilling, the drills totally cylindrical or occupied by this point, the furrow, which it has formed in a sector of the wall of the hole, in a groove forming a completely annular groove, that is to say a smooth cylindrical or conical surface. In other words, the compacting surface constitutes a helical squeegee, or at least a helix section, with hard friction to check the surface material of the hole. This section of helix thus has a certain axial extent, and, in the event of blockage of the descent, this helix widens, at all the perimeter of the hole, the helical groove that it initially punched in the wall of this hole. In a preferred embodiment, the cutting edge has a lateral profile having corrugations constituted by a plurality of said lateral crest-compressing lateral reliefs of the hole wall surface located at axially staggered positions. , separated by furrows. The corrugations thus constitute a stack of screw thread sectors, their extent thus ensuring a well-distributed coupling with the wall of the hole, that is to say well-distributed constraints to avoid shearing thereof. The lateral relief of compaction is for example blunted or it can be constituted by a top line of the cutting edge, since the posterior surface of the latter, in the direction of rotation in drilling, becomes, in the opposite direction , an attack surface. As the draft surface will have a relatively low clearance angle, for example of 2 to 5 degrees, relative to a local tangential direction, it is conceivable that, in the opposite direction, the so-called draft surface will constitute a ramp whose Slow slope prevents him from attacking the material, which will therefore be driven radially and crushed. Preferably, the peaks have a sharper profile than a profile of the corrugation grooves.

Le profil plus aigu permet de mieux "s'accrocher" dans la surface de paroi du trou, c'est-à-dire de ménager un sillon dont au moins le flanc arrière présente, en vue radiale du foret et du trou, une inclinaison, par rapport à l'axe, supérieure à un seuil. En d'autres termes, le flanc arrière du filet femelle osseux offre une bonne assise axiale, permettant de prendre un bon appui axial pour enfoncer le foret, à l'encontre de la force de réaction du matériau qui se fait écraser à mesure de la descente. De préférence, les dites crêtes présentent successivement, par rapport aux sillons, des hauteurs respectives décroissantes en allant axialement vers une extrémité frontale du foret. On évite ainsi un blocage du foret en position enfoncée, en particulier lorsque le foret est conique. The sharper profile makes it possible to better "catch" in the wall surface of the hole, that is to say, to provide a groove, at least the rear side of which presents, in radial sight of the drill and the hole, an inclination , relative to the axis, greater than a threshold. In other words, the rear flank of the female bony thread provides a good axial seating, allowing to take a good axial support to drive the drill, against the reaction force of the material that is crushed as the descent. Preferably, said ridges have successively, with respect to the grooves, decreasing respective heights by going axially towards a front end of the drill. This prevents the drill from being locked in the depressed position, particularly when the drill is tapered.

En d'autres termes, le rapport entre la hauteur de chaque relief de compactage et sa distance à l'axe tend à rester constant quelle que soit la position axiale de celui-ci. Le foret est de préférence de forme globalement tronconique. In other words, the ratio between the height of each compacting land and its distance from the axis tends to remain constant regardless of the axial position thereof. The drill is preferably of generally frustoconical shape.

Avantageusement, les crêtes des reliefs latéraux de compactage, s'étendant sur un secteur angulaire déterminé par rapport à l'axe, présentent une pente, en direction radiale externe et par rapport à un cercle centré sur l'axe, qui décroît pour un point courant allant en direction de l'arête de coupe latérale. L'écrasement instantané de la paroi du trou est donc moins intense, c'est-à-dire moins rapide radialement, pour un déplacement en rotation angulaire donné du foret, au niveau du tronçon d'extrémité de rampe situé en queue, près de l'arête de coupe latérale alors non fonctionnelle, dans le sens inverse de rotation, de sorte qu'on limite le risque d'arrachement de matière osseuse lors de cet écrasement final de la paroi osseuse. De préférence, l'au moins un relief latéral de compactage s'étend à partir de l'arête de coupe latérale. Comme le relief latéral de compactage s'étend ainsi radialement jusqu'à la paroi du trou percé, il peut ainsi, en rotation en sens inverse, tout de suite amorcer le poinçonnage d'un sillon dans cette paroi. De façon avantageuse, le foret comporte au moins une goujure d'évacuation de copeaux, ou débris, d'os, aboutissant à une gorge d'accumulation des copeaux. De façon très préférée, le foret comporte, axialement en arrière de l'arête de coupe, un relief latéral de limitation de course axiale, agencé pour buter contre une surface de bord externe du trou. Advantageously, the ridges of the lateral compacting reliefs, extending over a given angular sector with respect to the axis, have a slope, in the external radial direction and with respect to a circle centered on the axis, which decreases for a point current going towards the lateral cutting edge. The instantaneous crushing of the wall of the hole is therefore less intense, that is to say, less rapid radially, for a given angular rotation of the drill, at the end of the end of ramp at the tail, near the lateral cutting edge then not functional, in the opposite direction of rotation, so that the risk of tearing of bone material during this final crushing of the bone wall is limited. Preferably, the at least one lateral compaction relief extends from the lateral cutting edge. As the lateral compacting relief thus extends radially to the wall of the drilled hole, it can thus, in rotation in the opposite direction, immediately start the punching of a groove in this wall. Advantageously, the drill has at least one flute for evacuation of chips, or debris, of bone, resulting in a chip accumulation groove. Very preferably, the drill has, axially behind the cutting edge, a lateral relief of axial stroke limitation, arranged to abut against an outer edge surface of the hole.

Un tel foret sera ainsi choisi pour percer le trou de profondeur voulue, et dans l'autre sens de rotation, un tel foret ne descendra que d'une profondeur limitée et ensuite patinera, lorsque le relief latéral de limitation de course axiale sera en butée, le relief latéral de compactage conservant ainsi une position axiale finale et, tournant donc sur place, il écrase ainsi la surface de la paroi du trou. Avantageusement, le foret comporte, axialement en arrière de l'arête de coupe, un marquage latéral indiquant une valeur d'extension axiale de l'arête de coupe par rapport à un tronçon de référence de position. Such a drill bit will be chosen to drill the hole of desired depth, and in the other direction of rotation, such a drill will descend only a limited depth and then will skate, when the lateral relief of axial stroke limitation will abut , the lateral compacting relief thus maintaining a final axial position and, thus rotating in place, it thus crushes the surface of the wall of the hole. Advantageously, the drill has, axially behind the cutting edge, a lateral marking indicating an axial extension value of the cutting edge with respect to a reference section of position.

L'utilisateur peut ainsi choisir, sans risque d'erreur, le foret de longueur voulue pour le forage, et, lors de celui-ci, il voit l'indication de longueur utile et peut donc estimer la longueur restant à forer. De même, en rotation inverse, il peut vérifier l'enfoncement du foret. L'invention concerne aussi un procédé de taille d'un trou dans un os au moyen d'un foret selon l'invention, caractérisé par le fait que l'on effectue, dans une première phase, un forage de l'os au moyen de l'arête de coupe, en faisant tourner le foret dans le sens de rotation en perçage, et, dans une seconde phase, on effectue un compactage de paroi du trou au moyen de l'au moins un relief latéral de compactage, par rotation du foret en sens inverse du sens de rotation en perçage. The user can thus choose, without risk of error, the drill of desired length for drilling, and, during it, he sees the indication of useful length and can estimate the length remaining to be drilled. Similarly, in reverse rotation, it can check the depression of the drill. The invention also relates to a method of cutting a hole in a bone by means of a drill according to the invention, characterized in that, in a first phase, a drilling of the bone is carried out using of the cutting edge, by rotating the drill in the direction of rotation in drilling, and in a second phase, the wall of the hole is compacted by means of the at least one lateral relief of compaction, by rotation drill in the opposite direction to the direction of rotation in drilling.

L'opération de perçage et de compactage s'effectue ainsi très vite et à moindre coût, puisqu'elle n'implique qu'un seul foret. Avantageusement, on choisit un dit foret de forme tronconique et le compactage s'effectue par effet de coin, au moyen d'une descente complémentaire du foret dans l'os, précédée ou accompagnée d'un percement complémentaire en fond du trou. L'invention sera mieux comprise à l'aide de la description suivante d'une forme de réalisation d'un foret selon l'invention, et du procédé pour son utilisation, en référence au dessin annexé, sur lequel : - la figure 1 est une vue latérale du foret selon l'invention, - la figure 2 est une vue frontale du foret de la figure 1, - la figure 3 est une vue latérale en perspective arrière du foret des figures 1 et 2, la figure 4 est formée des figures 4A et 4B, qui sont respectivement une coupe radiale illustrant le profil d'une lèvre longitudinale comportant une arête de coupe latérale associée à une surface de dépouille comportant des ondulations d'auto-taraudage, et une vue en perspective des ondulations de la lèvre, -la figure 5 est une vue en coupe schématique du trou venant d'être foré, dans lequel commence à pénétrer le foret pour le compactage, - la figure 6 est une variante la figure 5, le foret de compactage étant aussi le foret de perçage, - la figure 7 est une vue axiale agrandie des ondulations de la figure 4, - la figure 8 est une variante de la figure 7, et - la figure 9 est une vue en coupe axiale partielle illustrant le profil des ondulations d'auto-taraudage. Le principe de conception d'un foret selon l'invention va tout d'abord être exposé en détails, avant de passer aux exemples de formes de réalisation. The drilling and compacting operation is thus done very quickly and cheaply, since it involves only one drill bit. Advantageously, a so-called frustoconical drill is chosen and the compaction is carried out by wedge effect, by means of a complementary descent of the drill into the bone, preceded or accompanied by a complementary drilling in the bottom of the hole. The invention will be better understood with the aid of the following description of an embodiment of a drill according to the invention, and of the method for its use, with reference to the appended drawing, in which: FIG. a side view of the drill according to the invention, - Figure 2 is a front view of the drill of Figure 1, - Figure 3 is a rear perspective side view of the drill of Figures 1 and 2, Figure 4 is formed of FIGS. 4A and 4B, which are respectively a radial section illustrating the profile of a longitudinal lip having a lateral cutting edge associated with a draft surface comprising self-tapping corrugations, and a perspective view of the corrugations of the lip FIG. 5 is a diagrammatic sectional view of the hole that has just been drilled, in which the drill begins to penetrate for compaction; FIG. 6 is a variant of FIG. 5, the compacting drill being also the drill of drilling, - Figure 7 e FIG. 8 is a variant of FIG. 7, and FIG. 9 is a partial axial sectional view illustrating the profile of the self-tapping corrugations. The design principle of a drill according to the invention will first be explained in detail, before proceeding to the exemplary embodiments.

Pour la facilité de l'exposé, le foret est supposé être dans une position à axe vertical, pour percer en descente. La direction "avant" est donc vers le bas. Bien évidemment, le présent exposé resterait valable, avec la transposition d'orientation de référence voulue, si le foret était orienté différemment. Les termes "antérieur" et "postérieur" sont utilisés, dans la présente description, pour désigner les parties situées "en-tête" ou "en queue" par rapport au sens de rotation direct (sauf indication contraire), alors que les termes "avant" et "arrière" sont réservés aux indications de position axiale. 2921819 io Le qualificatif "circonférentiel(le)" indique une direction globalement circonférentielle par rapport à un axe géométrique 10 du foret indiqué ci-après, c'est-à-dire, précisément, un balayage d'une direction azimutale vers une 5 autre, toutefois sans que le point courant éventuel considéré suive nécessairement un arc de cercle. Le présent foret intègre deux fonctions, à savoir l'aptitude au perçage d'un trou dans un os et l'aptitude au compactage de la paroi osseuse d'un tel trou. 10 Le perçage par ce foret peut porter sur le forage quasi-complet du trou, c'est-à-dire que le foret comporte alors une ou plusieurs arêtes frontales à emprise diamétrale, actives sur tout le diamètre du trou à percer. Il peut toutefois être prévu d'omettre, en tout ou partie, 15 l'arête frontale à emprise diamétrale et, dans une étape préalable, de percer un avant-trou par un foret classique, de diamètre efficace "initial". Ensuite, dans une première phase, le foret selon l'invention, présentant un premier diamètre, efficace, 20 va effectuer, par rotation dans un sens dit direct, un perçage complémentaire selon un diamètre supérieur au diamètre de l'avant-trou, c'est-à-dire quasiment le diamètre final visé, sans toutefois le complément de diamètre lié à l'opération finale de compactage, ou matage, 25 de la paroi du trou. Dans une seconde phase, un second foret selon l'invention, présentant un second diamètre, efficace, légèrement supérieur au premier diamètre efficace, va être mis en rotation dans le sens dit inverse pour le visser en force dans le trou, grâce au relief 30 latéral de compactage, dont le pas d'hélice d'avance axiale est ainsi devenu positif, de par l'utilisation dans le sens inverse. Pour ce faire, le second foret se ménage un sillon en hélice dans la paroi du trou, en écrasant radialement une zone de cette paroi, à la façon d'une vis auto-taraudeuse. Comme exposé plus haut, le premier foret et le second foret peuvent être un seul même foret, s'il est tronconique et s'il peut descendre en peu plus dans le trou foré lors de la première phase. Le second diamètre est alors égal au premier diamètre, mais chaque point de la paroi du trou tronconique "voit" passer, en descente, des tronçons de diamètre accru, de par la descente du foret tronconique, dans la seconde phase. On aura compris que la différence des premier et second rayons efficaces, associés aux premier et second diamètres, représente la profondeur d'écrasement radial de la paroi du trou. Le praticien choisira donc une paire de premier et second forets, selon l'invention, telle que cette différence de rayons efficaces représente un écrasement essentiellement plastique de la paroi du trou, ou bien il choisira une profondeur d'enfoncement complémentaire du même foret tronconique, dans la seconde phase. On notera que c'est le sens dit inverse qui est en fait la référence des deux sens de rotation, puisque le second foret a besoin d'être entraîné dans le sens dit inverse pour s'enfoncer automatiquement, en auto- progression, et que cette auto-progression est régulière puisque son pas de vis est défini et qu'il tourne à une vitesse qui est facilement contrôlée, par exemple fixe à 5 tours / minute. Au contraire, en perçage par le premier foret, il n'y a pas nécessité d'un pas de vissage dans le sens direct, puisque le perçage peut être uniquement frontal, avec un foret cylindrique ou (tron)conique exempt de filets hélicoïdaux, c'est-à-dire sans pas de vis. Il peut toutefois être prévu un pas de vis, avec un foret (tron)conique comportant une arête de coupe à filets, de type vis auto-taraudeuse. Comme il s'agit de tailler des copeaux, c'est-à-dire de cisailler à la base les filets du taraudage ainsi créé, la vitesse de descente en rampe hélicoïdale doit être limitée pour tourner quasiment sur place et ainsi provoquer un cisaillement vers le haut, selon le principe de la vis d'Archimède. Précisément, un vecteur représentant la vitesse de chaque point de l'arête de coupe doit présenter, par rapport à un plan purement radial, un angle de descente inférieur à l'angle d'inclinaison de ses filets (tron)coniques par rapport à un tel plan purement radial. En d'autres termes, le foret (tron)conique tourne essentiellement sur lui-même en formant une raclette rigide qui va éroder totalement la paroi du trou au niveau de la position axiale du foret, et, "accessoirement", il descend, pour exercer cette érosion à des niveaux progressivement plus profonds. Le flanc supérieur, ou arrière, du filet du foret présente une composante de vitesse qui tend à le plaquer contre le flanc supérieur, ou arrière, du sillon de taraudage creusé dans la paroi, de sorte que le bourrelet en forme de filet osseux de taraudage surplombant le sillon, c'est-à-dire situé axialement en arrière de ce sillon, va être cisaillé à sa base et repoussé axialement en arrière, vers l'embouchure du trou, pour évacuer le copeau ainsi formé. Si, bien que cela soit risqué, il était prévu un perçage avec auto-taraudage, le praticien, ou le porte- outil, devrait donc freiner la descente naturelle d'un foret conique qui serait auto-taraudeur, sinon l'os "exploserait" par effet de coin excessif, du fait que le débit d'évacuation des copeaux de matière osseuse est insuffisant pour former un logement de volume suffisant pour pouvoir loger le foret, qui avance trop rapidement. Revenant au second foret, arrivé au fond du trou, sa descente va être freinée et finalement arrêtée par la paroi de fond du trou, de sorte que, empêché de poursuivre sa descente hélicoïdale, la poursuite de l'exercice du couple moteur d'entraînement en rotation va provoquer un appui croissant des flancs arrière du filet du foret sur le bourrelet formé par le flanc arrière du sillon osseux de taraudage qui le loge, pour tendre à descendre plus loin. Toutefois, à la différence du fonctionnement en perçage, cet appui a pour seul but de refouler le bourrelet osseux en direction radiale externe, par effet de coin par une poussée axialement vers l'arrière, et non pas de le cisailler. De ce fait, le relief latéral de compactage est une rampe de dévoiement radial de la matière osseuse qu'elle pousse axialement vers l'arrière, et aucunement une arête de coupe. Pour ce faire, cette rampe présente globalement un angle inférieur à une valeur de seuil haut par rapport à la direction axiale du foret. L'angle limite de non-arrachement de la matière osseuse dépend de la nature particulière de celle-ci et en particulier du coefficient de frottement foret / os, puisqu'une faible valeur de celui-ci va favoriser le repoussement latéral de la matière osseuse, en évitant un grippage sur l'os, qui favoriserait une attaque de celui-ci, et donc la création de débris ou rognures, à éviter dans cette seconde phase. En d'autres termes, un foret hélicoïdal classique présentera, en vue latérale, des filets à flanc arrière à direction quasiment radiale, c'est-à-dire des surfaces de "siège" quasiment horizontales voire remontantes, de sorte que le bourrelet osseux va être cisaillé puisqu'il ne va pas pouvoir fluer radialement vers l'extérieur lors de la remontée de ce "siège" due à la rotation du foret. Au contraire, avec le présent foret, le "siège", c'est-à-dire le flanc arrière du relief de compactage, est globalement incliné suffisamment par rapport à un plan purement radial, c'est-à-dire descendant, lorsqu'on s'éloigne de l'axe géométrique du foret, vers un plan radial situé au niveau de l'extrémité frontale de perçage, de sorte que la matière peut fluer radialement vers l'extérieur lorsqu'elle est repoussée vers l'arrière, c'est-à-dire repoussée vers l'embouchure du trou, mais, bien sûr, sans y aller puisqu'il n'y a pas détachement de copeaux. C'est donc un massage, mais sur une épaisseur de paroi suffisante pour qu'elle subisse une déformation plastique, qui va donc augmenter localement la densité osseuse et ainsi créer un chemisage naturel, offrant un ancrage plus solide pour un implant. Précisément, lorsque l'appui croissant ci-dessus, pris par le flanc arrière du relief de compactage sur le flanc arrière du sillon de taraudage logeant ce relief, dépasse un certain seuil de résistance de la matière osseuse, le flanc arrière du sillon de taraudage va s'effacer sous l'effet de la pression excessive, en fluant latéralement, comme exposé ci-dessus, de sorte que le sillon de taraudage, qui n'est initialement qu'un étroit sillon hélicoïdal de largeur limitée à la largeur du relief de compactage qui l'a créé, va s'élargir vers l'arrière jusqu'à ce que toute la matière osseuse située sur la trajectoire alors parfaitement circulaire (l'avance axiale étant bloquée) du relief latéral de compactage ait été refoulée radialement en externe. Le relief latéral de compactage patine alors sur la paroi latérale, devenue totalement cylindrique et lisse puisque le relief latéral de compactage a repoussé toute la matière en dehors de son volume d'emprise, c'est-à-dire hors de son gabarit de compactage. Le relief latéral de compactage réunit ainsi les fonctions d'une vis auto- taraudeuse et d'une raclette de refoulement radial, c'est-à-dire que l'avance axiale procurée par la fonction de vis auto-taraudeuse permet à la fonction de raclette de s'exercer en progressant vers le fond du trou, donc sur une certains longueur axiale de la paroi du trou. Si le relief de compactage ne présente qu'une étendue axiale limitée, et si son avance axiale a été freinée brusquement par butée frontale sur le fond du trou, le relief de compactage n'aura d'effet que sur le tronçon de paroi correspondant à sa position d'avance finale, où il va patiner. Si, au contraire, cette avance axiale est freinée progressivement, l'action du relief de compactage commencera à s'exercer, au moins partiellement, par un début de patinage, sur le tronçon en arrière du tronçon de position d'avance finale ci-dessus. A titre d'exemple, si le relief de compactage est un unique secteur de filet à pas de vis s'étendant sur 1/4 de tour, il agira sur un tronçon du trou dont la longueur axiale représente 1/4 du pas de vis, s'il y a blocage final net de l'avance axiale. S'il est prévu une multitude de paires de tels secteurs décalés axialement de 1/2 pas de vis (leurs positions angulaires relatives ne jouant pas pour la fonction de compactage), et en supposant un blocage brusque de l'avance axiale en fond du trou, la paroi du trou présentera, axialement, une alternance de tronçons de longueur axiale de 1/4 de pas de vis totalement matés et de tronçons intermédiaires de longueur axiale d'aussi 1/4 de pas de vis quasiment pas matés hormis le sillon qui a été poinçonné lors de la descente. Par contre, en cas de descente avec arrêt progressif par freinage, les tronçons intermédiaires à sillon ci-dessus seront partiellement ou totalement matés, comme exposé ci-dessus pour le relief de compactage unique, de sorte que la (quasi)totalité de la paroi du trou sera matée dans la zone de compactage, c'est-à-dire la zone à étendue axiale comprise entre un relief de compactage "avant", de position la plus avancée axialement, et un relief de compactage "arrière", de position la plus reculée axialement. Les figures 1, 2 et 3 représentent un foret 1 selon l'invention. Le foret 1, d'axe géométrique de rotation 10 ici vertical, comporte une succession de tronçons fonctionnels constituée, dans l'ordre depuis sa partie arrière, par un tronçon 2 de queue de saisie, un tronçon 3 de marquage de son diamètre, un tronçon 4 constituant une bague de butée en perçage, un tronçon 5 constituant une gorge de récupération des copeaux, et un tronçon actif 6, de forage et de compactage de la paroi latérale 91 d'un trou 90 ménagé dans un os 9 (figures 5, 6, 9). Le tronçon de saisie 2, ici circulaire et de diamètre d'environ 2 millimètres, est destiné à être saisi par des mors d'un outil d'entraînement en rotation. Pour déterminer précisément sa position axiale dans l'outil, le tronçon de saisie 2 comporte, près de son extrémité libre, une gorge de positionnement 21 dans laquelle s'engage un relief complémentaire en croc interne des mors respectifs. De plus, pour faciliter l'entraînement en rotation, la gorge de positionnement 21 est de section non circulaire, et est ici formée de deux méplats disjoints et opposés par rapport à un plan axial ici perpendiculaire au plan de la figure 1. L'extrémité libre du tronçon de saisie 2 forme une tête 22. Le tronçon 3, de marquage de diamètre utile de perçage, constitue aussi fonctionnellement un tronçon de saisie et présente le même diamètre. Toutefois, il comporte un marquage ou code spécifique du diamètre efficace de perçage du foret 1. Ce marquage est ici sous forme de gorges, dont le nombre correspond à un diamètre donné. Bien évidemment, il est prévu un tableau donnant la correspondance entre ce nombre de gorges et le diamètre, puisqu'il est prévu que le praticien dispose de tout un lot ou jeu de forets de ce type, ayant chacun un diamètre spécifique, pour ainsi disposer de forets de diamètres à valeurs étagées dans une plage déterminée de diamètres possibles. Les gorges équivalent donc à un codage à code-barre, c'est-à-dire que, en variante, ce pourrait être la largeur des gorges et/ou leur position axiale relative qui déterminerait un motif spécifique représentant le diamètre. Un codage par bagues de couleur est aussi envisageable. For ease of presentation, the drill is supposed to be in a vertical axis position, to drill downhill. The "forward" direction is therefore down. Obviously, this presentation would remain valid, with the desired reference orientation transposition, if the drill was oriented differently. The terms "anterior" and "posterior" are used in the present description to denote the "header" or "bottom" portions of the direct direction of rotation (unless otherwise indicated), while the terms " front and rear are reserved for axial position indications. The term "circumferential (1c)" denotes a generally circumferential direction with respect to a geometrical axis 10 of the drill indicated hereinafter, that is to say, precisely, a scan from one azimuthal direction to another , but without the current running point considered necessarily follows an arc. The present drill incorporates two functions, namely the drilling ability of a hole in a bone and the ability to compact the bone wall of such a hole. The drilling by this drill can relate to the almost complete drilling of the hole, that is to say that the drill then comprises one or more frontal edges with diametral grip, active over the entire diameter of the hole to be drilled. However, it may be provided to omit, in whole or in part, the front edge with diametral grip and, in a preliminary step, to drill a pilot hole by a conventional drill, effective diameter "initial". Then, in a first phase, the drill according to the invention, having a first effective diameter, will perform, by rotation in a direct sense, a complementary bore having a diameter greater than the diameter of the pilot hole, c That is to say almost the final target diameter, without however the complement of diameter related to the final compacting operation, or matting, of the wall of the hole. In a second phase, a second drill according to the invention, having a second diameter, effective, slightly greater than the first effective diameter, will be rotated in the opposite direction to screw it into force in the hole, thanks to the relief 30 Lateral compaction, the pitch of helical axial advance has thus become positive, by the use in the opposite direction. To do this, the second drill is cleaning a groove helically in the wall of the hole, radially crushing an area of this wall, in the manner of a self-tapping screw. As explained above, the first drill and the second drill can be a single drill, if it is frustoconical and if it can go down a little more in the hole drilled during the first phase. The second diameter is then equal to the first diameter, but each point of the wall of the frustoconical hole "sees" going downhill, segments of increased diameter, by the descent of the frustoconical drill, in the second phase. It will be understood that the difference of the first and second effective rays, associated with the first and second diameters, represents the radial crushing depth of the wall of the hole. The practitioner will therefore choose a pair of first and second drills, according to the invention, such that this difference in effective radii represents an essentially plastic crushing of the wall of the hole, or he will choose a complementary depth of penetration of the same frustoconical drill, in the second phase. It will be noted that it is the opposite direction which is in fact the reference of the two directions of rotation, since the second drill needs to be driven in the opposite direction to automatically sink, in self-progression, and that this self-progression is regular since its thread is defined and it rotates at a speed that is easily controlled, for example fixed at 5 revolutions / minute. On the contrary, in drilling by the first drill, there is no need for a screwing step in the forward direction, since the drilling can be only frontal, with a cylindrical drill or (tron) conical without helical threads, that is to say without no screws. However, it can be provided a thread, with a conical drill (tron) having a threaded cutting edge, self-tapping screw type. Since it involves cutting chips, ie shearing the threads of the tapping thus created at the base, the helical ramp descent speed must be limited to turn almost on the spot and thus cause a shear to the top, according to the principle of Archimedes' screw. Specifically, a vector representing the speed of each point of the cutting edge must have, with respect to a purely radial plane, a lowering angle less than the angle of inclination of its threads (tron) conical with respect to a such a purely radial plane. In other words, the conical drill (tron) rotates essentially on itself, forming a rigid squeegee which will totally erode the wall of the hole at the axial position of the drill, and, "incidentally", it descends, for erosion at progressively deeper levels. The upper or rear flank of the drill bit has a velocity component which tends to press against the upper or the rear flank of the tapping bore in the wall, so that the tapered bone thread bead overhanging the groove, that is to say situated axially behind this groove, will be sheared at its base and pushed axially back to the mouth of the hole, to evacuate the chip thus formed. If, although it is risky, it was planned a drilling with self-tapping, the practitioner, or the tool holder, should therefore slow down the natural descent of a conical drill that would be self-tapping, otherwise the bone "would explode "excessive wedge effect, because the chip evacuation flow of bone material is insufficient to form a housing of sufficient volume to accommodate the drill, which advances too quickly. Returning to the second drill, arrived at the bottom of the hole, its descent will be braked and finally stopped by the bottom wall of the hole, so that, prevented from continuing its helical descent, the continuation of the exercise of the drive motor torque in rotation will cause increasing support of the rear flanks of the drill bit on the bead formed by the rear flank of the osseous tapping groove which houses it, to tend to go further down. However, unlike drilling operation, this support has the sole purpose of pushing the bead bead in the outer radial direction, by corner effect by a thrust axially rearward, and not to shear. As a result, the lateral compacting relief is a radial deflection ramp of the bone material which it pushes axially towards the rear, and in no way a cutting edge. To do this, this ramp generally has an angle less than a high threshold value with respect to the axial direction of the drill bit. The limit angle of non-tearing of the bone material depends on the particular nature of the latter and in particular the coefficient of friction drill / bone, since a low value thereof will promote lateral repulsion of the bone material , avoiding a seizure on the bone, which would favor an attack of it, and thus the creation of debris or trimmings, to avoid in this second phase. In other words, a conventional helical drill will present, in side view, the rear flanks with almost radial direction, that is to say the "seat" surfaces almost horizontal or upward, so that the bead bones will be sheared since it will not be able to flow radially outwardly during the ascent of this "seat" due to the rotation of the drill. On the contrary, with the present drill, the "seat", that is to say the trailing edge of the compaction relief, is generally inclined sufficiently with respect to a purely radial plane, that is to say descending, when away from the geometric axis of the drill, towards a radial plane located at the front end of drilling, so that the material can flow radially outwardly when pushed backwards, that is to say, pushed back towards the mouth of the hole, but, of course, without going there since there is no detachment of chips. It is therefore a massage, but on a wall thickness sufficient for it to undergo a plastic deformation, which will therefore locally increase the bone density and thus create a natural liner, providing a stronger anchoring for an implant. Specifically, when the increasing support above, taken by the trailing edge of the compacting relief on the trailing edge of the tapping groove housing this relief, exceeds a certain threshold of resistance of the bone material, the trailing edge of the tapping groove will fade under the effect of excessive pressure, flowing laterally, as explained above, so that the tapping groove, which is initially a narrow helical groove width limited to the width of the relief compaction that will create it, will widen backwards until all the bone material on the perfectly circular trajectory (the axial advance is blocked) of the lateral compacting relief has been displaced radially external. The lateral compacting relief then patches on the lateral wall, become completely cylindrical and smooth since the lateral compacting relief has pushed all the material out of its right-of-way volume, that is to say outside its compaction gauge. . The lateral relief of compaction thus combines the functions of a self-tapping screw and a radial discharge squeegee, that is to say that the axial advance provided by the self-tapping screw function allows the function squeegee to practice progressing towards the bottom of the hole, so on a certain axial length of the wall of the hole. If the compacting relief has only a limited axial extent, and if its axial advance has been abruptly braked by a frontal stop on the bottom of the hole, the compacting relief will have effect only on the wall section corresponding to his final lead position, where he will skate. If, on the other hand, this axial advance is progressively slowed down, the action of the compacting relief will begin to be exerted, at least partially, by a beginning of slippage, on the section behind the final advance position section herein. above. For example, if the compacting relief is a single threaded thread sector extending over 1/4 turn, it will act on a portion of the hole whose axial length represents 1/4 of the screw thread , if there is net final blocking of the axial advance. If a plurality of pairs of such sectors axially offset by 1/2 screw threads are provided (their relative angular positions not playing for the compaction function), and assuming a sudden blocking of the axial advance at the bottom of the hole, the wall of the hole will present, axially, an alternation of sections of axial length 1/4 of fully matted screw pitches and intermediate lengths of axial length also 1/4 of screw pitch almost not matted except the furrow who was punched during the descent. On the other hand, in the case of a descent with gradual stopping by braking, the intermediate groove sections above will be partially or completely matted, as explained above for the single compaction relief, so that the (almost) entire wall the hole will be mowed in the compacting zone, that is to say the zone with axial extent comprised between a "forward" compaction relief, with the most advanced position axially, and a "rear" compaction relief, of position the most axially recessed. Figures 1, 2 and 3 show a drill 1 according to the invention. The drill bit 1, having a geometric axis of rotation 10 which is vertical here, comprises a succession of functional sections constituted, in order from its rear part, by a section 2 of gripping shank, a section 3 of marking of its diameter, a section 4 constituting a piercing stop ring, a section 5 constituting a chip recovery groove, and an active section 6, for drilling and compacting the side wall 91 of a hole 90 made in a bone 9 (FIGS. , 6, 9). The gripping section 2, here circular and about 2 millimeters in diameter, is intended to be gripped by jaws of a rotary drive tool. To precisely determine its axial position in the tool, the gripping portion 2 comprises, near its free end, a positioning groove 21 in which engages a complementary internal crease relief of the respective jaws. In addition, to facilitate the rotational drive, the positioning groove 21 is of non-circular section, and is here formed of two flats disjoint and opposite with respect to an axial plane here perpendicular to the plane of FIG. The free portion of the gripping section 2 forms a head 22. The section 3, of marking of useful drilling diameter, is also functionally a gripping section and has the same diameter. However, it has a specific marking or code of the effective drill bit diameter 1. This marking is here in the form of grooves, the number of which corresponds to a given diameter. Of course, there is provided a table giving the correspondence between this number of grooves and the diameter, since it is expected that the practitioner has a whole lot or set of drills of this type, each having a specific diameter, so have drills of stepped diameters in a given range of possible diameters. The grooves are therefore equivalent to a barcode coding, that is to say that, alternatively, it could be the width of the grooves and / or their relative axial position which would determine a specific pattern representing the diameter. Coding by color rings is also possible.

Comme le repérage du diamètre de perçage s'effectue avant montage sur l'outil, il est aussi envisageable que ce soit la tête 22 qui porte, à son sommet, le codage voulu, donc sur une surface sensiblement radiale. On aura compris que le tronçon de marquage de diamètre 3 n'est qu'accessoire. As the marking of the drilling diameter is carried out before mounting on the tool, it is also possible that it is the head 22 which carries at its top, the desired coding, so on a substantially radial surface. It will be understood that the marking portion of diameter 3 is only accessory.

Le tronçon de butée 4 est limité par deux reliefs de positions axialement opposées sur ce tronçon, en forme de disque de diamètre valant ici 6,5 millimètres, supérieur au diamètre de perçage, avec une zone axialement intermédiaire de diamètre moindre dont un fond de gorge présente une indication ou repère spécifiant la longueur utile du foret 1, c'est-à-dire celle du tronçon actif 6. L'indication ci- dessus est, avantageusement, discernable même lorsque le foret 1 tourne. C'est donc par exemple une couleur spécifique de la longueur utile considérée, un tableau annexe fournissant la correspondance entre chaque couleur d'une pluralité de couleurs et la longueur utile associée d'une même pluralité de longueurs utiles de perçage. En variante, la couleur est remplacée par un motif de reliefs, par exemple un codage par rainures, selon le principe exposé pour le tronçon de marquage 3. En variante encore, l'indication ci-dessus est portée par la surface avant ou arrière de l'un des deux disques ci-dessus, voire par la surface latérale d'un segment d'extrémité avant du tronçon 3 de marquage de diamètre, si les mors ne viennent pas cacher ce segment avant. Le tronçon de butée 4 n'est pas absolument nécessaire dans le cadre de l'invention, mais il apporte toutefois une facilité et une sécurité dans les opérations, pour éviter tout risque de perçage sur une profondeur excessive, en particulier lors du compactage de paroi exposé plus loin. La gorge de récupération 5, à flanc avant en rampe oblique à environ 45 degrés par rapport à l'axe 10, présente un fond à diamètre, ici valant 2,2 millimètres, bien inférieur au diamètre de perçage, pour ainsi offrir un volume annulaire, ou torique, dans lequel vont s'accumuler les débris de l'os taillé, c'est-à-dire les copeaux. The abutment section 4 is limited by two reliefs of axially opposite positions on this section, in the form of a disk diameter of 6.5 millimeters in diameter, greater than the drilling diameter, with an axially intermediate zone of smaller diameter, including a throat has an indication or marker specifying the useful length of the drill 1, that is to say that of the active section 6. The above indication is advantageously discernible even when the drill 1 rotates. It is for example a specific color of the useful length considered, an appendix table providing the correspondence between each color of a plurality of colors and the associated effective length of the same plurality of useful lengths of drilling. As a variant, the color is replaced by a pattern of reliefs, for example a groove coding, according to the principle explained for the marking section 3. As a further variant, the above indication is carried by the front or rear surface of one of the two discs above, or even by the side surface of a front end segment of the diameter marking section 3, if the jaws do not hide this segment before. The abutment section 4 is not absolutely necessary in the context of the invention, but it does however provide ease and safety in operations, to avoid any risk of drilling on excessive depth, particularly during wall compaction explained below. The recovery groove 5, obliquely ramped at the front flank at approximately 45 degrees with respect to the axis 10, has a diameter bottom, in this case equal to 2.2 millimeters, much smaller than the drilling diameter, so as to provide an annular volume , or toric, in which will accumulate the debris of the cut bone, that is to say the chips.

Là encore, il s'agit d'une caractéristique intéressante mais toutefois accessoire. Again, this is an interesting but nevertheless incidental feature.

Le tronçon actif 6, de forage ou de compactage, selon le choix du sens de rotation, présente un gabarit de perçage qui est ici légèrement tronconique en se rétrécissant vers l'avant, et dont le diamètre ("avant", ici 4,4 millimètres, ou bien "arrière", ici 5,4 millimètres) définit le diamètre de perçage. Le tronçon actif 6 comporte, dans cet exemple, une pluralité de quatre lèvres 61, qui sont réparties angulairement de façon régulière, c'est-à-dire mutuellement décalées de 90 degrés autour de l'axe 10, et qui comportent une même pluralité d'arêtes de coupe latérales 7 respectives identiques, déterminant le gabarit de perçage. Les lèvres 61 présentent chacune, en toute section transversale de position axiale quelconque, une étendue angulaire bien inférieure à 90 degrés, pour ainsi définir entre elles quatre goujures 60 d'évacuation axiale des copeaux par remontée jusqu'à la gorge de récupération 5 où elles aboutissent. En vue selon une direction axiale, selon la figure 4A, chaque lèvre 61 est un relief radial qui présente une surface de flanc antérieur 61A de dégagement de copeaux, ("antérieur" par rapport à un sens rotation dit direct selon la flèche Rd, pour le perçage), limitant l'arête de coupe latérale 7 considérée et formant donc un flanc postérieur de la goujure 40 antérieure, un flanc postérieur 61P, formant donc un flanc antérieur de la goujure 40 postérieure, et une surface de dépouille latérale 72, c'est-à-dire une surface radialement sommitale, qui constitue la suite postérieure de l'arête de coupe latérale 7 considérée. The active section 6, drilling or compaction, depending on the choice of the direction of rotation, has a drilling template which here is slightly frustoconical tapered forward, and whose diameter ("before", here 4,4 millimeters, or "back", here 5.4 millimeters) defines the drilling diameter. The active section 6 comprises, in this example, a plurality of four lips 61, which are distributed angularly in a regular manner, that is to say mutually offset by 90 degrees about the axis 10, and which comprise the same plurality of respective identical lateral cutting edges 7, determining the drilling template. The lips 61 each have, in any cross section of any axial position, an angular extent well below 90 degrees, to thereby define between them four flutes 60 for axial discharge of the chips back to the recovery groove 5 where they lead. In view in an axial direction, according to FIG. 4A, each lip 61 is a radial relief which has a front flank surface 61A of chip clearance, ("anterior" with respect to a direct direction of rotation according to the arrow Rd, for drilling), limiting the lateral cutting edge 7 considered and thus forming a posterior flank of the anterior flute 40, a posterior flank 61P, thus forming an anterior flank of the posterior flute 40, and a lateral relief surface 72, c that is to say a radially top surface, which constitutes the posterior continuation of the lateral cutting edge 7 considered.

Pour le forage, le foret 1 va tourner dans le sens horaire selon la flèche Rd, ici dit "direct", si l'on regarde le sommet de la tête 22 depuis le haut de la figure 1, c'est-à-dire que les surfaces latérales que l'on voit sur la figure 1 vont se déplacer vers la gauche. Ainsi, la référence 70 désigne une arête de coupe frontale inclinée à 60 degrés sur l'axe 10, constituant un bord axialement avant du flanc antérieur 61A de la lèvre 61 de droite sur la figure 1. Pour former les quatre arêtes de coupe frontales 70, les lèvres 61 sont limitées axialement, en bout avant, par une surface de dépouille frontale 71, pour le perçage, axialement légèrement en arrière de l'arête de coupe frontale 70 qui la limite, surface qui est globalement inclinée de même à environ 60 degrés par rapport à l'axe 10, cette inclinaison pouvant diminuer légèrement en s'éloignant angulairement de l'arête de coupe frontale 70 pour garantir l'existence d'un angle de dépouille de quelques degrés, en ce qui concerne le perçage. En d'autres termes, la position de chaque arête de coupe frontale 70 définit le rayon maximal de coupe frontale, c'est-à-dire en ce qui concerne le diamètre de perçage "avant". For drilling, the drill 1 will turn clockwise along the arrow Rd, here called "direct", if we look at the top of the head 22 from the top of Figure 1, that is to say that the side surfaces that we see in Figure 1 will move to the left. Thus, the reference 70 designates a front cutting edge inclined at 60 degrees on the axis 10, forming an axially forward edge of the leading edge 61A of the lip 61 of the right in FIG. 1. To form the four front cutting edges 70 , the lips 61 are axially limited, at the front end, by a front clearance surface 71, for drilling, axially slightly behind the front cutting edge 70 which limits it, which surface is generally inclined to about 60 degrees with respect to the axis 10, this inclination may decrease slightly away from the angular edge of the front cutting edge 70 to ensure the existence of a clearance angle of a few degrees, as regards the drilling. In other words, the position of each front cutting edge 70 defines the maximum radius of frontal cutting, that is to say with respect to the "before" drilling diameter.

La surface de dépouille frontale 71, qui est ainsi légèrement en retrait axial par rapport à l'arête de coupe frontale 70, ne frotte donc pas sur le fond du trou 90 en cours de perçage, évitant donc un surplus d'échauffement. Pour la fonction de perçage, les lèvres 61 pourraient être à profil longitudinal exempt d'ondulations, c'est-à-dire avec une dite arête de coupe latérale 7 qui serait purement axiale ou en hélice comme l'évoque le dessin. En bref, pour la fonction de perçage, il suffit d'au moins une arête de coupe passant par l'axe 10 et présentant une extension radiale égale au demi diamètre de perçage voulu, la forme précise de cette arête de coupe n'étant que secondaire, que ce soit en vue frontale ou en vue latérale, l'arête de coupe pouvant être purement frontale, dans le tronçon d'extrémité avant, ou bien conique ou tronconique. Dans la seconde phase, de compactage, c'est, dans cet exemple et à titre didactique, un second foret, du type du foret 1, qui va être utilisé, pour légèrement agrandir le trou. Comme expliqué au début, on pourrait toutefois prévoir d'enchaîner les première et seconde phases, respectivement de perçage et de compactage, avec ce même foret 1, si le fond de trou a été préalablement approfondi avant la seconde phase ou si le foret 1 est apte à le tailler ou l'éroder lors de la seconde phase. Pour éviter de devoir reproduire le dessin de la figure 1 pour ce second foret, il suffit de dire que ce second foret est quasi-identique au foret 1, hormis le fait qu'il présente un diamètre très légèrement supérieur à celui du foret 1, c'est-à-dire une surépaisseur latérale qui, pour un même enfoncement dans cet exemple, va compacter d'autant la paroi latérale du trou. De ce fait, par commodité pour l'exposé, la référence 1 et les références associées servent pour décrire les fonctions du second foret. Comme le montre la figure 1, la surface de dépouille latérale 72 n'est pas lisse mais, au contraire, comporte une rangée axiale de sillons 77 délimitant des reliefs latéraux positifs sous forme d'une rangée d'ondulations 73 formant une dentelure ou crémaillère en forme de secteurs de filets de vis à pas négatif par rapport au sens de rotation direct Rd, horaire, c'est-à-dire en perçage, avec ici un pas d'environ 1 millimètre. Chacune des ondulations 73, ainsi limitée par deux sillons axialement opposés 77, est ici sous forme de patin ou dent à surface sommitale 74 hélicoïdale par rapport à l'axe 10, présentant un profil ici sensiblement plat axialement. La figure 1 montre que la surface sommitale 74 présente une direction d'extension hélicoïdale E en descente vers l'avant, et ici vers la droite, jusqu'à une extrémité axialement avant 75, la plus à droite sur la figure 1. Les sillons 77 sont donc de même hélicoïdaux, leur fond occupant ainsi une position correspondant à un rayon réduit, par rapport à l'axe 10. Le profil global de la surface de dépouille latérale 72 est ainsi annelé avec un léger dévers hélicoïdal par rapport à un plan purement radial par rapport à l'axe 10. On comprend donc que, en rotation en sens dit inverse, selon la flèche Ri, l'extrémité axialement avant 75 de chaque surface sommitale 74 va donc alors être angulairement en tête pour le vissage de l'ondulation 73 considérée par auto-taraudage dans la paroi osseuse du trou, dès que le foret 1 sera venu suffisamment en appui latéral sur cette paroi avec une force d'appui suffisante pour amorcer le couplage par écrasement. Lors de la fin de cette seconde phase, d'auto- taraudage, la butée 4 est particulièrement utile puisqu'elle permet d'éviter un emballement à la descente. Un exemple numérique, non limitatif, va maintenant être fourni, en ce qui concerne la différence de diamètre des premier et second forets, en référence à la figure 5, qui est une vue en coupe très schématique du trou venant d'être foré et du second foret qui va l'élargir. Si, comme ici, le premier foret présente un diamètre "avant" de 4,4 millimètres et un diamètre "arrière" de 5,4 millimètres, c'est-à-dire présentant un accroissement de 1 millimètre, le second foret sera de préférence choisi avec un diamètre "avant" compris entre ces deux valeurs, ou égal à l'une d'elles, et un diamètre "arrière" égal à son diamètre "avant", accru de sensiblement l'accroissement ci-dessus, de 1 millimètre, si l'on veut un même tassement de la zone de paroi latérale 91 à tous les niveaux de profondeur du trou 90. Par exemple, si le diamètre "avant" du second foret est de 5,3 millimètres, c'est-à-dire si son écart (5,4 - 5,3 = 0,1 millimètre) par rapport à l'accroissement ci-dessus de 1 millimètre, représente 10% de cet accroissement, le second foret pourra s'enfoncer de 10% de la valeur de profondeur du trou 90 percé. Pour les indications ci-dessus, on suppose que le premier foret est suffisamment descendu en perçage pour finalement tailler la partie haute du trou 90 au diamètre "arrière" de 5,4 millimètres, et l'on suppose, pour la simplicité de l'exposé, que le premier foret a un profil latéral purement (tron)conique, c'est-à-dire latéralement rectiligne, ce qui n'est toutefois aucunement une nécessité. Dans ce cas, la descente totale du second foret s'effectuera en force sur les derniers 90% de profondeur du trou, selon la flèche F5, et provoquera donc, proportionnellement, un élargissement de 90% de 1 millimètre, c'est-à-dire un écrasement de 0,45 millimètre de la paroi du trou initial, indiqué par les deux zones latérales hachurées, en V selon la dessin en coupe. Si, en variante selon la figure 6, le premier foret et le second foret ne représentent qu'un seul même foret 1, celui-ci reste donc logé dans le trou foré 90 puis il est mis en rotation dans le sens dit inverse, pour provoquer une descente complémentaire selon la flèche F6, qui va compacter la paroi latérale 91 du trou 90 par effet de coin, dans les deux zones de coupe en V hachurées. The frontal clearance surface 71, which is thus slightly recessed axially relative to the front cutting edge 70, therefore does not rub on the bottom of the hole 90 during drilling, thus avoiding overheating. For the drilling function, the lips 61 could be longitudinal profile devoid of corrugations, that is to say with a said lateral cutting edge 7 which would be purely axial or helical as evoked by the drawing. In short, for the drilling function, it suffices at least one cutting edge passing through the axis 10 and having a radial extension equal to the desired half drilling diameter, the precise shape of this cutting edge being only secondary, whether in front view or side view, the cutting edge can be purely frontal, in the front end section, or conical or frustoconical. In the second phase, compaction is, in this example and didactically, a second drill, the type of drill 1, which will be used to slightly enlarge the hole. As explained at the beginning, it would however be possible to sequence the first and second phases, respectively drilling and compaction, with the same drill bit 1, if the downhole was previously deepened before the second phase or if the drill 1 is able to prune or erode it during the second phase. To avoid having to reproduce the drawing of FIG. 1 for this second drill bit, it suffices to say that this second drill bit is almost identical to drill bit 1, except that it has a diameter slightly greater than that of drill bit 1, that is to say a lateral extra thickness which, for the same depression in this example, will compact all the side wall of the hole. As a result, for convenience, the reference 1 and associated references serve to describe the functions of the second drill bit. As shown in FIG. 1, the lateral relief surface 72 is not smooth but, on the contrary, comprises an axial row of grooves 77 delimiting positive lateral reliefs in the form of a row of corrugations 73 forming a serration or toothed rack in the form of sectors of screw threads with pitch negative relative to the direct direction of rotation Rd, hourly, that is to say in drilling, with here a step of about 1 millimeter. Each of the corrugations 73, thus limited by two axially opposite grooves 77, is here in the form of a skate or tooth with a top surface 74 that is helical with respect to the axis 10, having a substantially flat axial profile here. FIG. 1 shows that the top surface 74 has a direction of helical extension E downhill forwards, and here to the right, to an end axially before 75, the furthest on the right in FIG. 77 are therefore of the same helical, their bottom thus occupying a position corresponding to a reduced radius, with respect to the axis 10. The overall profile of the lateral relief surface 72 is thus corrugated with a slight helical overhang relative to a plane purely radial with respect to the axis 10. It is therefore understood that, in rotation in said opposite direction, according to the arrow Ri, the axially forward end 75 of each top surface 74 will then be angularly in the lead for screwing the The corrugation 73 considered by self-tapping in the bone wall of the hole, as soon as the drill 1 will come sufficiently in lateral support on this wall with a bearing force sufficient to initiate the coupling by crushing. At the end of this second phase, of self-tapping, the stop 4 is particularly useful since it makes it possible to avoid a runaway on descent. A numerical example, non-limiting, will now be provided, with regard to the difference in diameter of the first and second drills, with reference to FIG. 5, which is a very schematic sectional view of the hole that has just been drilled and the second forest that will expand it. If, as here, the first drill has a "before" diameter of 4.4 millimeters and a "rear" diameter of 5.4 millimeters, that is to say having an increase of 1 millimeter, the second drill bit will be preferably selected with a "front" diameter between these two values, or equal to one of them, and a "rear" diameter equal to its "forward" diameter, increased by substantially the above increase, by 1 millimeter, if one wants a same settlement of the sidewall area 91 at all depth levels of the hole 90. For example, if the "front" diameter of the second drill is 5.3 millimeters, that is that is to say, if its difference (5.4 - 5.3 = 0.1 millimeter) with respect to the above increase of 1 millimeter, represents 10% of this increase, the second drill can be sinking by 10% the depth value of the drilled hole 90. For the above indications, it is assumed that the first drill is sufficiently downhole to finally cut the upper part of the hole 90 to the "rear" diameter of 5.4 millimeters, and it is assumed, for the sake of simplicity, exposed, that the first drill has a profile purely lateral (tron) conical, that is to say, laterally rectilinear, which is however not a necessity. In this case, the total descent of the second drill will be made in force over the last 90% of the depth of the hole, according to the arrow F5, and will therefore proportionately cause a 90% enlargement of 1 millimeter, that is to say -describing a 0.45 millimeter crush of the wall of the initial hole, indicated by the two hatched lateral zones, in V according to the sectional drawing. If, in a variant according to FIG. 6, the first drill bit and the second drill bit represent only one drill bit 1, it remains housed in the drilled hole 90 and is then rotated in the opposite direction, for cause a complementary descent according to the arrow F6, which will compact the side wall 91 of the hole 90 by corner effect, in the two hatched V-shaped cutting zones.

Cette descente complémentaire est rendue possible par un perçage initial d'un avant-trou de la profondeur finale voulue par un foret quelconque, avant ou après la première phase. Il peut être prévu que la surface de dépouille frontale 71 comporte une zone rugueuse située en position postérieure juste après l'arête de coupe frontale 70, cette zone rugueuse présentant par exemple des rugosités du genre des dents d'une râpe à bois, avec donc chacune une petite arête de coupe tournée en direction postérieure, donc à l'opposé de l'arête de coupe latérale 7. Cette râpe va donc assurer, en rotation en sens dit inverse Ri, le complément voulu d'approfondissement du trou 90, du fait que le foret 1, alors à auto-avance axiale, va appuyer sur le fond du trou, de sorte que, de par le recul élastique de celui-ci, la zone de râpe va venir au contact de ce fond et donc l'éroder. Selon une autre forme de réalisation, il peut être prévu que le foret 1 soit globalement de profil latéral purement cylindrique, avec toutefois un court tronçon avant conique, de guidage de positionnement initial, servant de chanfrein pour introduire le second foret, de compactage, dans l'embouchure d'un trou 90 déjà percé. Ce sera donc la surface purement cylindrique du second foret qui comportera les reliefs de compactage. Chaque point de la partie arrière du trou 90, c'est-à-dire près de l'embouchure, subira donc un écrasement par les reliefs de compactage qui vont défiler devant lui, tous exerçant une force de repoussement radiale, contrairement au cas dessiné du foret 1 tronconique, qui, présentant un diamètre "avant" réduit, peut commencer à descendre librement dans le trou déjà percé, par exemple de 10% comme expliqué ci-dessus, voire 100% si l'on conserve ce même foret 1 pour le compactage. This complementary descent is made possible by an initial drilling of a pilot hole of the final depth desired by any drill, before or after the first phase. It can be envisaged that the frontal clearance surface 71 has a rough zone situated in a posterior position just after the front cutting edge 70, this rough zone having for example roughnesses of the kind of the teeth of a wood grater, with therefore each a small cutting edge turned in the posterior direction, therefore opposite to the lateral cutting edge 7. This rasp will thus provide, in rotation in the opposite direction Ri, the desired complement of deepening of the hole 90, the fact that the drill 1, then self-axial advance, will press the bottom of the hole, so that, by the elastic recoil thereof, the rasp area will come into contact with the bottom and therefore the erode. According to another embodiment, it can be provided that the drill bit 1 is generally of purely cylindrical lateral profile, with, however, a short conical forward section, of initial positioning guide, serving as a chamfer for introducing the second drill, compacting, in the mouth of a hole 90 already drilled. This will be the purely cylindrical surface of the second drill which will include the reliefs of compaction. Each point of the rear part of the hole 90, that is to say near the mouth, will therefore be crushed by the compacting reliefs that will pass in front of it, all exerting a radial pushing force, contrary to the drawn case. of frustoconical drill 1, which, having a diameter "forward" reduced, can begin to descend freely into the already drilled hole, for example 10% as explained above, or 100% if we keep the same drill 1 for compacting.

Dans le cas du foret (tron)conique ou bien sensiblement cylindrique évoqué en variante, il peut être prévu que les ondulations 73 axialement successives présentent une hauteur, c'est-à-dire une distance radiale de leur zone de surface sommitale 74 par rapport au fond du sillon 77 limitrophe, qui soit plus faible pour les ondulations 73 situées axialement en avant. En d'autres termes, le foret 1, même s'il est globalement cylindrique, présente un gabarit de compactage qui est légèrement conique, plus étroit en avant, pour ainsi n'écraser que progressivement la paroi latérale du trou, à mesure de sa descente. Exposé autrement, au lieu de présenter un "front d'onde", de compactage en écartement radial, limité au tronçon purement avant du tronçon 6, ce front d'onde va être réparti axialement sur celui-ci. De ce fait, l'os va être moins sujet à l'éclatement. Il peut même être prévu que la dent à percer soit préalablement fendue par un outil, pour former deux branches de pince flexibles. Les positions et formes possibles des ondulations 73 vont maintenant être exposées, tout d'abord en vue axialement en bout, et ensuite en vue latérale. Premièrement, selon les figures 7 et 8, en vue axialement en bout, et précisément en coupe transversale légèrement oblique, c'est-à-dire selon une surface de coupe hélicoïdale pour suivre les filets, donc en ce qui concerne les distances radiales par rapport à l'axe 10, les surfaces sommitales 74 du présent exemple courent angulairement depuis l'arête de coupe latérale 7 les limitant antérieurement, c'est-à-dire que les surfaces sommitales 74 ont une extension radiale qui atteint ponctuellement la valeur du rayon de perçage, c'est-à-dire l'arête de coupe latérale 7. Toutefois, cette condition n'est pas nécessaire puisque c'est l'extrémité opposée, postérieure selon le sens direct de rotation Rd, axialement avant 75, qui va constituer le front antérieur de compactage lorsque le foret 1 va tourner en sens dit inverse. In the case of the alternatively tapered or substantially cylindrical drill (tron), it may be provided that the axially successive corrugations 73 have a height, that is to say a radial distance from their upper surface area 74 relative to at the bottom of the adjacent groove 77, which is lower for the corrugations 73 located axially forward. In other words, the drill bit 1, even if it is generally cylindrical, has a compacting template which is slightly conical, narrower forward, so that it only gradually crushes the side wall of the hole, as its descent. Exposed otherwise, instead of presenting a "wavefront" compacting radial spacing, limited to the purely forward section of the section 6, this wavefront will be distributed axially thereon. As a result, the bone will be less subject to bursting. It may even be provided that the tooth to be pierced is previously slotted by a tool, to form two flexible clamp branches. The positions and possible shapes of the corrugations 73 will now be exposed, first in axially end view, and then in side view. Firstly, according to FIGS. 7 and 8, in axial end view, and precisely in slightly oblique cross-section, that is to say along a helical cutting surface to follow the threads, so with regard to the radial distances by With respect to the axis 10, the summit surfaces 74 of the present example run angularly from the lateral cutting edge 7 limiting them anteriorly, that is to say that the summit surfaces 74 have a radial extension which reaches punctually the value of the drilling radius, that is to say the lateral cutting edge 7. However, this condition is not necessary since it is the opposite end, posterior in the direct direction of rotation Rd, axially before 75, which will constitute the front of compaction when the drill 1 will turn in opposite direction.

Les références A, B et C désignent respectivement trois cercles concentriques de tailles croissantes centrés sur l'axe 10. Le cercle intérieur A est virtuel et correspond à la distance radiale du point d'extrémité axialement avant 75, le cercle B correspond à la paroi 91 du trou 90 à élargir et le cercle C correspond au trou 91 final. La distance entre les cercles B et C représente donc la distance radiale de compactage de la paroi 91. En utilisation en tant que second foret, de compactage, il faut donc que la surface sommitale 74 déborde du cercle B, c'est-à-dire soit située à une distance radiale, par rapport à l'axe 10, suffisante pour venir écraser la paroi 91 d'un trou 90 déjà percé. Inversement, de préférence, la position radiale du point d'extrémité axialement avant 75, cercle A, n'excède pas le rayon de l'embouchure du trou déjà percé, sinon il faudra prévoir une entrée avec fraisage conique, ou en forçant, par appui axial du foret. Cette distance "suffisante" est donc purement arbitraire puisqu'elle dépend du diamètre de perçage du premier foret. Si l'on considère un premier trou 90 percé selon un diamètre de 5,4 millimètres (cylindrique pour la simplicité de l'exposé), les diverses extrémités axialement avant 75 du second foret devront être situées à un rayon ne dépassant pas le rayon de perçage ci-dessus, de 2,7 millimètres, et chaque ondulation 73 présentera une surface sommitale 74 à rayon croissant en allant angulairement vers l'arête de coupe latérale 7 associée, cette croissance pouvant par exemple être de 0,5 millimètre pour ainsi un écrasement diamétral de 1 millimètre. Toutefois, partant, angulairement, des extrémités axialement avant 75, les surfaces sommitales 74 des ondulations 73 peuvent, contrairement au dessin de la figure 1 ou 5, s'arrêter avant d'atteindre l'arête de coupe latérale 7 associée, conformément à la figure 6. La partie, parcourue en dernier, de la surface sommitale 74, c'est-à-dire de position dite antérieure (ou postérieure dans le sens inverse de rotation), de rayon maximal pour rejoindre l'arête de coupe latérale 7, sera donc une raclette 78 sensiblement lisse ou avec un motif à profil latéral pas nécessairement destiné à l'avance en auto-taraudage. En particulier, il peut être prévu que des premières dites ondulations 73 aient ainsi une extension angulaire limitée selon la figure 8, c'est-à-dire inférieure à celle de la surface de dépouille latérale 72, pour ne pas atteindre l'arête de coupe latérale 7 associée, alors que des deuxièmes dites ondulations 73, selon la figure 7, distantes axialement des premières et par exemple situées dans la partie avant du tronçon 6, vont assurer à elles seules l'avance axiale du foret 1 même lorsque la paroi latérale 91 du trou 90 a fortement reculé par compactage plastique. En d'autres termes, il y a, en tête du tronçon 6, des ondulations 73 d'auto-taraudage, avec éventuellement compactage plus ou moins intense, suivies axialement d'ondulations 73 à fonction essentiellement de compactage latéral intense. Il faut noter que, si la paroi osseuse en cours de compactage présente une certaine élasticité, elle tendra, à chaque quart de tour, à revenir au contact de la partie à position de rayon maximal (proche de l'arête de coupe latérale 7) de la surface de dépouille latérale 72, c'est-à-dire à revenir radialement vers l'intérieur après passage de la lèvre 61 (dite "postérieure" dans le sens direct de rotation) qui précède, de 90 degrés, dans le sens de rotation inverse Ri, la surface de dépouille latérale 72 des ondulations 73 considérées. Un point courant allant dans la direction angulaire correspondant au sens de rotation inverse Ri, partant de l'extrémité axialement avant 75, à position "postérieure", de la surface sommitale 74 de l'ondulation 73 et allant angulairement vers l'autre extrémité de la surface de dépouille latérale 72, c'est-à-dire vers l'arête de coupe latérale 7, à position antérieure, correspondra donc à une croissance du rayon par rapport à l'axe 10. Plusieurs lois de croissance sont envisageables. Tout d'abord la croissance du rayon, en fonction de la position angulaire par rapport à l'axe 10, peut être linéaire, la surface sommitale 74 constituant une rampe dite circonférentielle, c'est-à-dire à extension angulaire par rapport à l'axe 10, rampe circonférentielle à angle de montée constant par rapport à un cercle centré sur l'axe 10. Le terme "circonférentielle" a donc pour but d'indiquer la direction approximative d'extension de la rampe, sachant bien que celle-ci, pour constituer radialement une rampe, ne s'étend pas parfaitement selon un cercle centré sur l'axe 10. Une autre solution consiste à prévoir une rampe circonférentielle 741, 742, figure 5, constituant une came à tronçon de sommet 742 arrondi, rampe 741, 742 dont l'angle de pente de montée, Pl puis P2, c'est-à-dire la composante en direction radiale externe, diminue en partant de l'extrémité axialement avant 75, angulairement postérieure. L'intérêt de cette solution est que le contact de la paroi osseuse par la surface sommitale 74 au niveau de son extrémité axialement avant 75, en position correspondant à un rayon minimal par rapport à l'axe 10, s'effectue selon un angle de pente initiale Pl maximal de la rampe circonférentielle 741, 742, c'est-à-dire sur un tronçon initial 741, ou bas, de la rampe circonférentielle (à partir du point axialement avant 75), donc avec une vitesse de pénétration radialement externe qui est maximale. Ainsi, un sillon osseux 923 voulu pour l'auto-taraudage est tout de suite créé, c'est-à-dire sur un angle de rotation limité autour de l'axe 10, avec une profondeur notable, évitant ainsi un risque de patinage en début de cette phase de vissage. Un autre intérêt réside dans le fait que, comme le tronçon de sommet 742 de la rampe circonférentielle est moins pentu radialement, l'approfondissement du sillon 923 est moindre dans cette phase finale de compactage, ceci étant toujours rapporté, comme ci-dessus, à une unité angulaire de rotation autour de l'axe 10. De ce fait, comme la paroi osseuse présente, au début de cette phase finale, une forte résistance à l'écrasement complémentaire qu'elle va subir, puisqu'elle a déjà été écrasée par le bas 741 de la rampe circonférentielle 741, 742, venant en premier, situé en position angulairement antérieure dans le sens dit inverse de rotation, le sommet 742 de la rampe circonférentielle, qui présente un accroissement axial moindre (pour une même unité angulaire de rotation autour de l'axe 10) que le bas 741 de la rampe circonférentielle, ne vise à produire qu'un complément d'écrasement radial qui est de même moindre que l'écrasement exercé par le bas 741 de la rampe circonférentielle. De ce fait, les forces de réaction du fond du sillon 923 osseux au passage du sommet 742 de la rampe circonférentielle sont certes accrues par le supplément de compactage mais le travail moteur à fournir pour les vaincre n'est pas accru d'autant puisque la distance ou hauteur radiale d'écrasement complémentaire, c'est-à-dire la distance de déplacement radial de la force motrice de refoulement exercée en cet endroit par la surface sommitale 74, est réduite. The references A, B and C respectively denote three concentric circles of increasing size centered on the axis 10. The inner circle A is virtual and corresponds to the radial distance from the end point axially before 75, the circle B corresponds to the wall 91 of the hole 90 to widen and the circle C corresponds to the final hole 91. The distance between the circles B and C therefore represents the radial compacting distance of the wall 91. In use as a second drill, compaction, it is therefore necessary that the top surface 74 overflows the circle B, that is to say say is located at a radial distance, relative to the axis 10, sufficient to come crush the wall 91 of a hole 90 already drilled. Conversely, preferably, the radial position of the end point axially before 75, circle A, does not exceed the radius of the mouth of the already drilled hole, otherwise it will be necessary to provide an entry with conical milling, or forcing, by axial support of the drill. This "sufficient" distance is therefore purely arbitrary since it depends on the drilling diameter of the first drill bit. If we consider a first hole 90 drilled with a diameter of 5.4 millimeters (cylindrical for simplicity of presentation), the various axially forward ends 75 of the second drill should be located at a radius not exceeding the radius of drilling above, of 2.7 millimeters, and each corrugation 73 will have a summit surface 74 with increasing radius angularly going towards the associated lateral cutting edge 7, this growth being able for example to be 0.5 millimeter so diametric crushing of 1 millimeter. However, angularly, from the ends axially before 75, the top surfaces 74 of the corrugations 73 may, contrary to the drawing of FIG. 1 or 5, stop before reaching the associated lateral cutting edge 7, in accordance with FIG. FIG. 6. The last traversed part of the top surface 74, that is to say of the so-called anterior (or posterior position in the opposite direction of rotation), of maximum radius to join the lateral cutting edge 7 , So will be a squeegee 78 substantially smooth or with a pattern of lateral profile not necessarily intended for advance self-tapping. In particular, it may be provided that first said corrugations 73 thus have a limited angular extension according to FIG. 8, that is to say less than that of the lateral rake surface 72, so as not to reach the ridge of the ridge. associated lateral section 7, while second said corrugations 73, according to Figure 7, axially distant from the first and for example located in the front portion of the section 6, will ensure alone the axial advance of the drill 1 even when the wall Lateral 91 of the 90th hole strongly backed by plastic compaction. In other words, there are, at the head of the section 6, corrugations 73 of self-tapping, possibly with more or less intense compaction, followed axially by corrugations 73 with essentially intense lateral compacting function. It should be noted that, if the bony wall during compaction has a certain elasticity, it will tend, at each quarter turn, to come into contact with the part with maximum radius position (near the lateral cutting edge 7) of the lateral relief surface 72, that is to say to return radially inward after passage of the lip 61 (called "posterior" in the forward direction of rotation) which precedes, 90 degrees, in the direction of inverse rotation Ri, the lateral relief surface 72 of the corrugations 73 considered. A current point in the angular direction corresponding to the reverse direction of rotation Ri, starting from the axially forward end 75, at the "posterior" position, of the summit surface 74 of the corrugation 73 and going angularly towards the other end of the lateral relief surface 72, that is to say towards the lateral cutting edge 7, at anterior position, will therefore correspond to a growth of the radius with respect to the axis 10. Several growth laws are conceivable. First of all, the growth of the radius, as a function of the angular position with respect to the axis 10, may be linear, the top surface 74 constituting a so-called circumferential ramp, that is to say with angular extension with respect to the axis 10, circumferential ramp at a constant rise angle relative to a circle centered on the axis 10. The term "circumferential" is therefore intended to indicate the approximate direction of extension of the ramp, knowing that that to constitute radially a ramp, does not extend perfectly in a circle centered on the axis 10. Another solution is to provide a circumferential ramp 741, 742, Figure 5, constituting a rounded apex segment cam 742 , ramp 741, 742, the rising slope angle, P1 and P2, that is to say the component in the outer radial direction, decreases starting from the axially forward end 75, angularly posterior. The advantage of this solution is that the contact of the bone wall by the top surface 74 at its axially forward end 75, in a position corresponding to a minimum radius with respect to the axis 10, is effected at an angle of initial slope Pl maximum of the circumferential ramp 741, 742, that is to say on an initial section 741, or low, of the circumferential ramp (from the point axially before 75), therefore with a radially external penetration rate which is maximum. Thus, a bone groove 923 intended for self-tapping is immediately created, that is to say on a limited angle of rotation about the axis 10, with a notable depth, thus avoiding a risk of skating at the beginning of this screwing phase. Another advantage lies in the fact that, since the crown section 742 of the circumferential ramp is less steep radially, the deepening of groove 923 is less in this final stage of compaction, this being always reported, as above, to an angular unit of rotation about the axis 10. As a result, as the bone wall has, at the beginning of this final phase, a high resistance to the complementary crushing it will undergo, since it has already been crushed by the bottom 741 of the circumferential ramp 741, 742, coming first, located in angularly anterior position in the opposite direction of rotation, the top 742 of the circumferential ramp, which has a lower axial increase (for the same angular unit of rotation about the axis 10) that the bottom 741 of the circumferential ramp, is intended to produce a complement of radial crushing is also less than the crushing exerted by the bottom 74 1 of the circumferential ramp. As a result, the reaction forces of the bottom of the groove 923 at the passage of the crown 742 of the circumferential ramp are certainly increased by the additional compaction, but the motor work to be provided to overcome them is not increased by complementary distance or radial height of crushing, that is to say the radial displacement distance of the driving force of discharge exerted in this place by the top surface 74, is reduced.

Selon que le rapport entre la pente P2 du tronçon de sommet 742 et la pente Pl du tronçon initial 741 en bas de la rampe circonférentielle est légèrement inférieur à 1, ou nettement inférieur à 1, voire très nettement inférieur à 1, le couple moteur à fournir au niveau du sommet de la rampe circonférentielle sera donc respectivement supérieur ou égal, voire inférieur, au couple moteur à fournir pour le parcours du tronçon de bas de la rampe circonférentielle. On évite en particulier un risque de frottement dur, c'est-à-dire de grippage avec arrachement de matière osseuse. La rampe circonférentielle 741, 742 peut ainsi présenter une allure de branche de parabole couchée, ou bien encore d'arc de cercle convexe ou de tronçon de spirale ou toute autre courbe présentant une pente montante, en ce qui concerne la direction radialement externe, mais de valeur à décroissance monotone pour un point courant allant dans la direction angulaire correspondant au sens direct de rotation, c'est-à- dire de l'extrémité axialement avant 75 vers l'arête de coupe latérale 7. Comme exposé plus haut, la croissance est définie en direction radialement externe, c'est-à-dire par la variation du rayon correspondant de la position du point considéré par rapport à l'axe 10. Depending on whether the ratio between the slope P2 of the crown segment 742 and the slope P1 of the initial section 741 at the bottom of the circumferential ramp is slightly less than 1, or substantially less than 1, or even very much less than 1, the engine torque at provide at the top of the circumferential ramp will therefore respectively greater than or equal to, or less than, the engine torque to be provided for the course of the bottom section of the circumferential ramp. In particular, a risk of hard friction, that is to say scuffing with tearing of bone material, is avoided. The circumferential ramp 741, 742 may thus have a supine parabola leg shape, or else a convex circular arc or spiral section or any other curve having a rising slope, with respect to the radially external direction, but monotonically decreasing value for a current point in the angular direction corresponding to the direct direction of rotation, that is to say from the end axially before 75 to the lateral cutting edge 7. As explained above, the growth is defined radially externally, that is to say by the variation of the corresponding radius of the position of the point considered with respect to the axis 10.

On notera que l'amorçage du couplage des ondulations avec la paroi latérale 91 du trou 90 s'effectue au niveau de l'extrémité de la surface de dépouille 72 présentant le plus grand rayon par rapport à l'axe 10, c'est-à-dire au niveau de l'arête de coupe latérale 7. Si, comme dessiné, les ondulations 73 s'étendent, depuis le point d'extrémité avant 75, jusqu'à l'arête de coupe latérale 7, le couplage initial des ondulations 73 dans la paroi latérale 91 du trou 90 va donc être facilité. Il faut toutefois initialement appuyer axialement sur le foret 1 puisque les ondulations 73 commencent à se coupler à la paroi latérale 91 du trou 90 par leur partie postérieure, dans le sens inverse de rotation Ri, au niveau de l'arête de coupe latérale 7, donc sans effet immédiat d'auto-taraudage. Si, au contraire, la zone limitée par l'arête de coupe latérale 7 est exempte d'ondulations 73, c'est-à-dire constitue une pure raclette 78, il faudra appuyer axialement un peu plus fort que dans le cas ci-dessus, pour commencer à écraser suffisamment la paroi osseuse afin que, par élasticité, après passage de la raclette précédente, elle revienne radialement vers l'intérieur, c'est-à-dire au contact des ondulations de la lèvre 61 considérée. On peut aussi songer à augmenter l'étendue circonférentielle de chaque lèvre 61, en en limitant le nombre à, par exemple, deux lèvres diamétralement opposées, dont les deux arêtes de coupe latérales 7 définissent ensemble le diamètre d'emprise de coupe. De la sorte, l'autre extrémité, postérieure en sens de rotation direct Rd, de chaque surface sommitale 74, c'est-à-dire l'extrémité axialement avant 75, pourra être fortement décalée angulairement, par exemple de 90 degrés, par rapport aux deux arêtes de coupe latérales 7. It will be noted that the initiation of the coupling of the corrugations with the side wall 91 of the hole 90 takes place at the end of the draft surface 72 having the greatest radius with respect to the axis 10, that is, that is, at the level of the lateral cutting edge 7. If, as shown, the corrugations 73 extend from the front end point 75 to the lateral cutting edge 7, the initial coupling of the corrugations 73 in the side wall 91 of the hole 90 will therefore be facilitated. However, it is initially necessary to press axially on the drill bit 1 since the corrugations 73 begin to couple with the side wall 91 of the hole 90 by their posterior part, in the opposite direction of rotation Ri, at the level of the lateral cutting edge 7, therefore without immediate effect of self-tapping. If, on the other hand, the zone bounded by the lateral cutting edge 7 is free of corrugations 73, that is to say constitutes a pure squeegee 78, it will be necessary to press axially a little harder than in the case here above. above, to begin to sufficiently crush the bone wall so that, after elasticity, after passing the preceding squeegee, it returns radially inward, that is to say in contact with the corrugations of the lip 61 considered. One can also think of increasing the circumferential extent of each lip 61, by limiting the number to, for example, two diametrically opposed lips, the two side cutting edges 7 together define the diameter of the cut right. In this way, the other end, posterior in direct direction of rotation Rd, of each top surface 74, that is to say the axially forward end 75, can be strongly angularly offset, for example by 90 degrees, by relative to the two lateral cutting edges 7.

Si, dans cette forme de réalisation, l'outil support impartit de légères vibrations de translation latérale et/ou de basculement à l'axe 10, les arêtes de coupe latérales 7 ne seront pas un obstacle pour que l'extrémité de la surface sommitale 74 située du côté de l'extrémité axialement avant 75 vienne au contact de la paroi 91, lorsque la vibration est exercée dans une direction diamétrale définie par les deux extrémités axialement avant 75, c'est-à-dire perpendiculairement à la direction diamétrale des deux arêtes de coupe latérales 7. En d'autres termes, un foret de section globalement ovale peut osciller dans le trou circulaire qu'il a percé. Il faut aussi noter que, comme l'extrémité axialement avant 75, "postérieure", occupe la position la plus en aval dans la surface sommitale 74, le recul radial voulu, de dépouille, pour éviter un frottement latéral lors de la coupe par rotation en sens direct Rd, est déjà assuré par la zone antérieure de la surface sommitale 74, à proximité de l'arête de coupe latérale 7. On peut donc prévoir que, contrairement au cas de la rampe 741, 742 à pente monotone des figures 7 et 8, le tronçon "postérieur" de la surface sommitale 74, c'est-à-dire le tronçon 741 de début ou bas de rampe en sens de rotation inverse Ri, présente une pente Pl non monotone, c'est-à-dire constitue une protubérance radiale encore plus accentuée que dans le cas du dessin de la figure 8, pour qu'ainsi la surface sommitale 74 de la figure 8 se trouve très proche du cercle externe C, de coupe, en garantissant toutefois un écart radial voulu de dépouille. Sur la figure 8, si la rampe 741, 742 est étendue, autour de l'axe 10, jusqu'à 90 degrés à partir de l'arête de coupe latérale 7, on voit donc que le tronçon de bas de rampe 741 va toucher le cercle externe de coupe C si l'axe 10 subit une vibration, vers la gauche sur la figure 8, par translation purement radiale ou par basculement. Deuxièmement, en vue latérale selon la figure 9, dans un plan axial selon l'axe 10, la surface sommitale 74 de chaque ondulation 73 peut présenter un profil autre que le profil rectiligne axial représenté sur la figure 1. Ce profil peut être concave ou convexe, avec une forme arrondie ou anguleuse. Il peut aussi être prévu que la surface sommitale 74 porte, selon sa direction d'extension angulaire, une rangée de micro-ondulations 735 avec des reliefs ou dents à surface sommitale 743, constituant chacune une zone élémentaire de la surface sommitale 74, reliefs séparés par des micro-sillons 747 ici à direction d'extension sensiblement axiale. La zone de la figure 9 comportant le dessin du pourtour de la surface sommitale 74, s'étendant selon sa direction d'extension E, n'est donc pas une coupe mais une vue latérale. De la sorte, lors de la rotation en sens dit inverse il va s'ajouter, à la fréquence de compactage, qui correspond à la vitesse de rotation du foret 1, par exemple 5 tours / minute, multipliée par 4 qui est ici le nombre de lèvres 61 portant une rangée d'ondulations 73, une fréquence plus élevée, proportionnelle au nombre de micro-ondulations par unité de secteur angulaire. Il s'ensuit que la paroi osseuse 91 reçoit une vibration radiale "haute" fréquence et de faible amplitude, un tel "vibro-massage" contribuant ainsi à poinçonner fortement la paroi osseuse 91 mais sur une très faible épaisseur, sans toutefois risquer de faire éclater l'os puisque l'amplitude reste très limitée. Il s'agit en quelque sorte d'un pré-traitement de surface, qui amorce la propagation radiale des contraintes d'écrasement provenant de la surface, sommitale, de dépouille latérale 74. En d'autres termes, au lieu de poinçonner brusquement la paroi latérale 91 du trou 90 sur une certaine épaisseur, les micro-ondulations vont aussi "affouiller" la sous-couche de paroi située radialement sous la couche superficielle à écraser, de sorte que celle-ci va certes s'écraser partiellement mais va pouvoir reculer radialement en écrasant la sous-couche. Grâce à ce recul, la couche superficielle va donc subir une contrainte d'écrasement moindre, de sorte que le risque d'arrachement de matière osseuse est réduit. Par ailleurs, toujours en vue latérale, en référence à la figure 9 qui est une vue en coupe axiale partielle illustrant le profil des ondulations 73, et comme discuté au début, chaque ondulation 73 présente un flanc arrière 73R qui prend appui sur un flanc arrière 923R d'un sillon 923 ménagé dans l'os 9 pour avancer axialement en hélice, ce flanc arrière 73R s'étendant, pour un point courant s'éloignant de l'axe 10, selon une direction descendant vers l'avant, à la façon des branches d'un sapin. De la sorte, le flanc arrière 73R forme une rampe à composante radiale qui, à la façon d'une vis d'Archimède, remonte vers l'arrière la matière osseuse en contact lors de la rotation de compactage, en sens dit inverse Ri, c'est-à-dire que chaque filet de taraudage, référencé 927 et logé dans le sillon 77 correspondant, est compris entre deux sillons 923 poinçonnés par les ondulations 73. L'inclinaison globale du flanc arrière 73R par rapport à l'axe 10 est limitée à une valeur de seuil qui dépend de la nature du matériau osseux à travailler, c'est-à-dire à brosser durement pour le chasser radialement par effet de coin. L'angle d'inclinaison globale sera, par exemple, limité à 70 degrés, voire 60 degrés ou moins, par rapport à l'axe 10. If, in this embodiment, the support tool imparts slight lateral translational and / or tilting vibrations to the axis 10, the lateral cutting edges 7 will not be an obstacle for the end of the top surface. 74 located on the side of the axially forward end 75 comes into contact with the wall 91, when the vibration is exerted in a diametrical direction defined by the two ends axially before 75, that is to say perpendicularly to the diametrical direction of the two lateral cutting edges 7. In other words, a drill of generally oval section can oscillate in the circular hole that it has drilled. It should also be noted that, as the axially forward end 75, "posterior", occupies the most downstream position in the top surface 74, the desired radial recess, draft, to avoid lateral friction during rotation cutting in direct direction Rd, is already provided by the anterior zone of the summit surface 74, near the lateral cutting edge 7. It can therefore be expected that, unlike the case of the ramp 741, 742 with monotonous slope of FIGS. and 8, the "posterior" section of the top surface 74, that is to say the section 741 of the beginning or bottom of the ramp in the opposite direction of rotation Ri, has a non-monotonic slope P 1, that is to say say is a radial protuberance even more accentuated than in the case of the drawing of Figure 8, so that the top surface 74 of Figure 8 is very close to the outer circle C, cutting yet ensuring a desired radial gap of body. In FIG. 8, if the ramp 741, 742 is extended, around the axis 10, up to 90 degrees from the lateral cutting edge 7, we can see that the bottom segment of the ramp 741 will touch the outer circle of section C if the axis 10 undergoes a vibration, to the left in FIG. 8, by purely radial translation or by tilting. Secondly, in a side view according to FIG. 9, in an axial plane along the axis 10, the summit surface 74 of each corrugation 73 may have a profile other than the axial rectilinear profile shown in FIG. 1. This profile may be concave or convex, with a rounded or angular shape. It can also be expected that the top surface 74 carries, in its direction of angular extension, a row of microwaves 735 with reliefs or teeth with a top surface 743, each constituting an elementary zone of the top surface 74, separate reliefs. by micro-grooves 747 here in direction of substantially axial extension. The zone of FIG. 9 comprising the outline of the periphery of the top surface 74, extending in its direction of extension E, is thus not a section but a side view. In this way, during the rotation in opposite direction it will be added to the compacting frequency, which corresponds to the speed of rotation of the drill bit 1, for example 5 revolutions / minute, multiplied by 4 which is here the number of lips 61 carrying a row of corrugations 73, a higher frequency, proportional to the number of microwaves per unit of angular sector. It follows that the bone wall 91 receives a radial vibration "high" frequency and low amplitude, such a "vibro-massage" thus helping to strongly punch the bone wall 91 but on a very thin, but without risking doing burst the bone since the amplitude remains very limited. It is a kind of surface pretreatment, which initiates the radial propagation of the crushing stresses coming from the surface, the top, the lateral surface 74. In other words, instead of suddenly punching the lateral wall 91 of the hole 90 over a certain thickness, the microwaves will also "harden" the underlayer of wall located radially under the superficial layer to be crushed, so that it will certainly crash partially but will be able to move back radially by crushing the underlayment. With this retreat, the surface layer will therefore undergo a crushing stress less, so that the risk of tearing bone material is reduced. Furthermore, still in lateral view, with reference to FIG. 9 which is a partial axial sectional view illustrating the profile of the corrugations 73, and as discussed at the beginning, each corrugation 73 has a rear flank 73R which bears on a rear flank 923R of a groove 923 formed in the bone 9 to advance axially helically, this rear flank 73R extending, for a current point away from the axis 10, in a direction descending forward, to the way of the branches of a fir tree. In this way, the trailing edge 73R forms a radial component ramp which, in the manner of an Archimedean screw, backwardly moves the bone material in contact during the compaction rotation, in the opposite direction R 1, that is to say that each tapping thread, referenced 927 and housed in the groove 77 corresponding, is between two grooves 923 punched by the corrugations 73. The overall inclination of the rear flank 73R with respect to the axis 10 is limited to a threshold value that depends on the nature of the bone material to be worked, that is to say to brush hard to drive it radially wedge effect. The overall inclination angle will, for example, be limited to 70 degrees, or even 60 degrees or less, relative to axis 10.

Là encore, il peut être prévu que l'angle d'inclinaison, associé à un point courant de la rampe ci-dessus, dite radiale, varie en fonction de la position radiale du point courant sur la rampe radiale. Par exemple, cet angle peut diminuer au niveau d'un tronçon sommital 73R1, d'extrémité libre ou crête radialement externe, de la rampe radiale du flanc arrière 73R, c'est-à-dire que le flanc arrière de l'ondulation 73 se termine radialement par, de préférence, un léger arrondi, comme dessiné, pour diminuer son inclinaison par rapport à l'axe 10. Comme c'est ce tronçon sommital radialement externe 73R1 qui tend à cisailler axialement vers l'arrière la base du filet de taraudage 927 restant entre deux sillons poinçonnés voisins 923, le cisaillement axial va donc être limité, au profit d'un repoussement radial de la paroi osseuse, donc d'un compactage. Toutefois, pour garantir une prise suffisante sur le bourrelet osseux, les crêtes 73R1 présentent, en coupe axiale selon la figure 9, de préférence un profil plus aigu qu'un profil des sillons 77.20 Again, it can be expected that the inclination angle, associated with a current point of the above ramp, said radial, varies depending on the radial position of the current point on the radial ramp. For example, this angle may decrease at the level of a summit section 73R1, free end or radially external peak, of the radial ramp of the trailing edge 73R, that is to say that the trailing edge of the corrugation 73 radially ends with, preferably, a slight rounding, as drawn, to reduce its inclination with respect to the axis 10. As it is this radially outer summit portion 73R1 which tends to shear axially towards the rear the base of the net tapping 927 remaining between two adjacent punched grooves 923, the axial shear will be limited, in favor of a radial repulsion of the bone wall, so a compaction. However, to ensure sufficient grip on the bone bead, the peaks 73R1 have, in axial section according to FIG. 9, preferably a more acute profile than a profile of the grooves 77.20

Claims

claims

1. Bone surgery drill, having at least one at least one cutting edge (7), constituting a radial crown, with respect to an axis (10) for turning a hole, limiting an anterior surface (61A) for removing a chip, considering a direction of rotation in a bore (Rd), and further limiting a clearance surface (72) located in a posterior position with respect to the direction of rotation in a bore (Rd), characterized in that the clearance surface (72) has at least one lateral relief (73) for compacting the hole wall, in the form of a screw thread section having a negative axial pitch, in consideration of the direction of rotation in drilling (Rd) .

2. Drill according to claim 1, wherein the cutting edge (7) has a lateral profile having corrugations constituted by a plurality of said lateral reliefs compaction, in peaks (72, 73R1), crushing the surface hole walls, located in axially stepped positions, separated by grooves (77).

3. Drill according to one of claims 1 and 2, wherein the lateral compacting relief (72) is blunted.

4. Drill according to one of claims 2 and 3, wherein said peaks (73R1) have a higher profile than a profile of the grooves (77) of the corrugation.

5. Drill according to one of claims 2 to 4, wherein said crests (73R1) have successively, relative to the grooves (77), decreasing respective heights by going axially towards a front end of the drill.

6. drill according to one of claims 1 to 5, of generally frustoconical shape.

7. Drill according to one of claims 2 to 6, wherein said ridges (72, 73R1) of the lateral compacting reliefs, extending over a given angular sector relative to the axis (10), have a slope (P1, P2), in the outer radial direction and with respect to a circle centered on the axis (10), which decreases for a current point going towards the lateral cutting edge (7).

8. Drill according to one of claims 1 to 7, wherein the at least one lateral compacting relief (73) extends from the lateral cutting edge (7).

9. Drill according to one of claims 1 to 8, comprising at least one flute (60) for evacuation of bone chips, resulting in a groove (5) of accumulation of chips.

10. Drill according to one of claims 1 to 9, comprising, axially behind the cutting edge (7), a lateral relief of axial stroke limiting (4), arranged to abut against an outer edge surface of the hole. he. Drill according to one of claims 1 to 10, comprising, axially behind the cutting edge (7), a lateral marking (4) indicating an axial extension value of the cutting edge (7) relative to to a position reference section (3, 4).