FR2847846A1 - Tole sandwich metallique - Google Patents
Tole sandwich metallique Download PDFInfo
- Publication number
- FR2847846A1 FR2847846A1 FR0214932A FR0214932A FR2847846A1 FR 2847846 A1 FR2847846 A1 FR 2847846A1 FR 0214932 A FR0214932 A FR 0214932A FR 0214932 A FR0214932 A FR 0214932A FR 2847846 A1 FR2847846 A1 FR 2847846A1
- Authority
- FR
- France
- Prior art keywords
- metal
- core
- facings
- sheet
- metallic
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 110
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims abstract description 110
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims abstract description 63
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims abstract description 63
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 18
- 238000003466 welding Methods 0.000 claims abstract description 10
- 239000007767 bonding agent Substances 0.000 claims abstract description 7
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 51
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 51
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 39
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 39
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 17
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 17
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 17
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 16
- 210000002268 wool Anatomy 0.000 claims description 16
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 9
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000011701 zinc Substances 0.000 claims description 6
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 5
- 239000004744 fabric Substances 0.000 claims description 5
- 239000006262 metallic foam Substances 0.000 claims description 5
- 239000002759 woven fabric Substances 0.000 claims description 4
- 238000007598 dipping method Methods 0.000 claims description 3
- 230000004927 fusion Effects 0.000 claims description 3
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 3
- 230000006698 induction Effects 0.000 claims description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 19
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000005219 brazing Methods 0.000 description 5
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 5
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 4
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000003973 paint Substances 0.000 description 3
- 230000004584 weight gain Effects 0.000 description 3
- 235000019786 weight gain Nutrition 0.000 description 3
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 2
- 238000003490 calendering Methods 0.000 description 2
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 description 2
- 238000010411 cooking Methods 0.000 description 2
- 230000032798 delamination Effects 0.000 description 2
- 238000001962 electrophoresis Methods 0.000 description 2
- 238000005470 impregnation Methods 0.000 description 2
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 2
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 2
- 238000010422 painting Methods 0.000 description 2
- 239000012466 permeate Substances 0.000 description 2
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 2
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 2
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000004753 textile Substances 0.000 description 2
- 229910000885 Dual-phase steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000676 Si alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000611 Zinc aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001297 Zn alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- HXFVOUUOTHJFPX-UHFFFAOYSA-N alumane;zinc Chemical compound [AlH3].[Zn] HXFVOUUOTHJFPX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- CSDREXVUYHZDNP-UHFFFAOYSA-N alumanylidynesilicon Chemical compound [Al].[Si] CSDREXVUYHZDNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- CYUOWZRAOZFACA-UHFFFAOYSA-N aluminum iron Chemical compound [Al].[Fe] CYUOWZRAOZFACA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 238000002788 crimping Methods 0.000 description 1
- 238000004132 cross linking Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000000151 deposition Methods 0.000 description 1
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 1
- 238000004070 electrodeposition Methods 0.000 description 1
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 1
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 239000006260 foam Substances 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 239000003517 fume Substances 0.000 description 1
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 239000002861 polymer material Substances 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 238000002203 pretreatment Methods 0.000 description 1
- 230000002035 prolonged effect Effects 0.000 description 1
- 229920001169 thermoplastic Polymers 0.000 description 1
- 229920001187 thermosetting polymer Polymers 0.000 description 1
- 231100000331 toxic Toxicity 0.000 description 1
- 230000002588 toxic effect Effects 0.000 description 1
- 238000001771 vacuum deposition Methods 0.000 description 1
- 239000012855 volatile organic compound Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
- B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
- B32B15/011—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic all layers being formed of iron alloys or steels
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
- B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B3/00—Layered products comprising a layer with external or internal discontinuities or unevennesses, or a layer of non-planar shape; Layered products comprising a layer having particular features of form
- B32B3/02—Layered products comprising a layer with external or internal discontinuities or unevennesses, or a layer of non-planar shape; Layered products comprising a layer having particular features of form characterised by features of form at particular places, e.g. in edge regions
- B32B3/06—Layered products comprising a layer with external or internal discontinuities or unevennesses, or a layer of non-planar shape; Layered products comprising a layer having particular features of form characterised by features of form at particular places, e.g. in edge regions for securing layers together; for attaching the product to another member, e.g. to a support, or to another product, e.g. groove/tongue, interlocking
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12444—Embodying fibers interengaged or between layers [e.g., paper, etc.]
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12479—Porous [e.g., foamed, spongy, cracked, etc.]
Landscapes
- Laminated Bodies (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
L'invention a pour objet une tôle sandwich (2), apte à une opération de formage et de soudage, et présentant une excellente tenue aux températures élevées, comprenant deux parements en tôle métallique (1, 1') présentant un point de fusion Tp, et une âme métallique (4) présentant un point de fusion Ta, Ta pouvant être égal ou différent de Tp, selon laquelle l'âme (4) présente une densité inférieure à la densité de chacun des parements (1, 1'), et l'âme (4) et chacun des parements (1, 1') sont liés entre eux au moyen d'un agent de liaison métallique (3, 3') présentant un point de fusion Tm inférieur à Ta et à Tp.L'invention a également pour objet procédé de fabrication de cette tôle sandwich (2), ainsi que son utilisation dans le domaine automobile.
Description
i
La présente invention concerne une tôle sandwich, apte à une opération de formage et de soudage, et présentant une excellente tenue aux températures élevées, comprenant deux parements en tôle métallique et une âme métallique, son procédé de fabrication et son utilisation pour réaliser des pièces pour véhicules automobiles.
D'une façon générale, l'avantage principal des tôles sandwich par rapport aux tôles métalliques classiques réside dans le gain de poids auquel on parvient dans la réalisation de pièces ayant des spécifications de résistance mécaniques prédéterminées; cet avantage est très important dans 1o les applications automobiles, notamment pour diminuer la consommation d'essence du véhicule.
Les tôles sandwich utilisées pour la fabrication de pièces pour véhicules automobiles doivent satisfaire non seulement à des exigences de soudage et de formage par exemple par emboutissage, pliage, sertissage, mais encore à 15 des exigences de tenue en température. En effet, lors de l'opération de mise en peinture de la tôle qui peut comprendre un traitement anti-corrosion préalable, on soumet la tôle à des températures élevées et pendant des durées suffisantes, généralement entre 140 et 2200C pendant 20 à 30 min, pour permettre la cuisson et/ou la réticulation des différentes couches de 20 revêtement appliquées.
A cet effet, on connaît des tôles sandwich comprenant deux parements en tôle métallique reliés par une âme formée par une couche à base de polymères comprenant une nappe textile continue de fibres polymères thermoplastiques imprégnée d'un matériau polymère thermodurci 25 d'imprégnation de la nappe et d'adhérence avec les parements. Ces tôles présentent une bonne formabilité ainsi qu'une bonne tenue à la température.
Cependant, elles présentent des inconvénients tels des variations d'épaisseur de la tôle sandwich, et des défauts d'adhésion de la nappe textile sur les parements en tôle métallique, car la nappe n'est pas homogène. Mais 30 surtout, ce type de tôles sandwich comprenant un polymère ne sont pas soudables, ou alors difficilement soudables avec en outre des dégagements de fumées toxiques, ce qui les rend incompatibles avec une utilisation pour la fabrication de pièces pour véhicules automobiles.
Outre ces inconvénients, le procédé de fabrication de ces tôles sandwich composites ne permet pas d'atteindre des niveaux de productivité acceptables, car l'étape d'adhésion de la nappe pré-imprégnée sur les parements en tôle métallique est une étape très lente.
Par le brevet FR 2 767 088, on connaît également des tôles sandwich composées de deux parements d'acier liés entre eux par une âme constituée d'une laine d'acier. La laine d'acier est jointe aux parements d'acier par soudage à arc à décharge de condensateur. Certes, ces tôles sandwich tout acier sont parfaitement soudables et résistent à des températures largement io supérieures à 1600C. Cependant le procédé de fabrication de telles tôles n'est pas réalisable industriellement, car pour obtenir le soudage de la laine d'acier sur le parement d'acier, il faut souder l'ensemble à une température supérieure à 1 300'C. En outre, à ce niveau de température, la structure de l'acier change, ce qui n'est pas souhaitable si on veut conserver aux parements d'acier et à la 15 laine d'acier leurs caractéristiques mécaniques et leur aptitude au formage.
La présente invention a donc pour but remédier à ces inconvénients et de proposer des tôles sandwich formables et soudables, présentant une bonne tenue aux températures élevées et un bon aspect de surface, et dont le procédé de fabrication est facile à mettre en oeuvre.
A cet effet, l'invention a pour objet une tôle sandwich, apte à une opération de formage et de soudage, et présentant une excellente tenue aux températures élevées, comprenant deux parements en tôle métallique présentant un point de fusion Tp, et une âme métallique présentant un point de fusion Ta, Ta pouvant être égal ou différent de Tp, selon laquelle l'âme 25 présente une densité inférieure à la densité de chacun des parements, et en ce que l'âme et chacun des parements sont liés entre eux au moyen d'un agent de liaison métallique présentant un point de fusion Tm inférieur à Ta et à Tp. La tôle sandwich selon l'invention peut également présenter les 30 caractéristiques suivantes: - l'âme métallique occupe entre 10 et 80% du volume séparant les deux parements en tôle métallique, - l'âme métallique occupe entre 20 et 60% du volume séparant les deux parements en tôle métallique, - l'âme est constituée d'une laine métallique, d'un tricot métallique, d'un tissé métallique, d'une mousse métallique, d'une éponge métallique ou d'une plaque métallique perforée, l'âme est en acier, - les parements en tôle métallique sont en acier, les parements en tôle métallique et l'âme métallique sont en acier, et l'agent de liaison métallique est choisi parmi l'étain et ses alliages, le zinc et io ses alliages, et l'aluminium et ses alliages.
L'invention a également pour objet un procédé de fabrication d'une tôle sandwich, apte à une opération de formage et de soudage, et présentant une excellente tenue aux températures élevées, comprenant deux parements en tôle métallique présentant un point de fusion Tp, liés par une âme métallique 15 présentant un point de fusion Ta, Ta pouvant être égal ou différent de Tp, selon lequel il comprend les étapes consistant à: intercaler l'âme métallique entre les deux parements en tôle métallique préalablement revêtus sur au moins une de leur face par un revêtement métallique dont le point de fusion Tr est inférieur au point de fusion du 20 parement en tôle métallique Tp et inférieur au point de fusion de l'âme métallique Ta, de telle sorte que la face revêtue de chacun des parements soit en regard de l'âme, - chauffer l'ensemble formé par les deux parements en tôle métallique entre lesquels est intercalée l'âme métallique à une température T comprise 25 entre le point de fusion du revêtement métallique Tr moins 500C et le point de fusion du revêtement métallique Tr plus 2000C, dans des conditions de vitesse et de durée telles que l'âme adhère à chacun des parements, et - refroidir l'ensemble.
Le procédé de fabrication d'une tôle sandwich selon l'invention peut 30 également présenter les caractéristiques suivantes: - entre les étapes de chauffage et de refroidissement, on applique une pression sur l'ensemble formé des parements en tôle métallique et de l'âme métallique, ladite pression étant ajustée de manière à ne pas détériorer la structure de l'âme métallique, - on chauffe l'ensemble formé des parements en tôle métallique et de l'âme métallique par induction, - l'épaisseur du revêtement métallique de chacun des parements en tôle métallique est comprise entre 5 et 350 pm, - l'épaisseur du revêtement métallique de chacun des parements en tôle métallique est comprise entre 20 et 80 pm, la vitesse de chauffage de l'ensemble formé des parements en tôle 1o métallique et de l'âme métallique est supérieure ou égale à 30'C/s, - la durée de chauffage de l'ensemble formé des parements en tôle métallique et de l'âme métallique est inférieure à 15 s, - le point de fusion du revêtement Tr est inférieur à 0,9 fois le point de fusion du parement en tôle métallique Tp et inférieur à 0,9 fois le point de 15 fusion de l'âme métallique Ta, - préalablement à l'étape consistant à intercaler l'âme métallique entre les deux parements en tôle métallique, on revêt au moins une des faces de chacun des parements en tôle métallique par un revêtement métallique dont le point de fusion Tr est inférieur au point de fusion du parement en tôle 20 métallique Tp et inférieur au point de fusion de l'âme métallique Ta, - on procède au revêtement de l'au moins une face de chacun des parements en tôle métallique par trempé à chaud dans un bain de métal liquide choisi parmi l'étain et ses alliages, le zinc et ses alliages, et l'aluminium et ses alliages, - les parements en tôle métallique sont en acier, - la densité de l'âme métallique est inférieure à la densité de chacun des parements en tôle métallique, - l'âme est constituée d'une laine métallique, d'un tricot métallique, d'un tissé métallique, d'une mousse métallique, d'une éponge métallique ou d'une 30 plaque métallique perforée.
L'invention a également pour objet l'utilisation de la tôle sandwich précédente pour la réalisation de pièces de carrosserie automobile mises en forme, peintes, puis traitées thermiquement.
L'invention a également pour objet le traitement thermique de ces pièces à plus de 1600C.
Les caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront mieux au cours de la description qui va suivre, donnée à titre d'exemple non s limitatif, en référence à l'unique figure annexée sur laquelle est représentée une vue en coupe d'une tôle selon l'invention.
L'invention consiste à utiliser la couche métallique revêtant le parement en tôle métallique comme élément brasant pour assurer l'adhésion entre le parement en tôle métallique et l'âme métallique.
Comme présenté à la figure unique, chaque parement 1, 1' de la tôle sandwich 2 selon l'invention est constitué d'une tôle métallique présentant un point de fusion Tp, et d'épaisseur comprise, par exemple, entre 0,1 mm et 2 mm, de préférence comprise entre 0,2 mm et 0,5 mm. De préférence, on choisit des tôles en acier qui présentent de meilleures propriétés mécaniques 15 que des tôles d'aluminium, et sont plus facilement emboutissables. Le type d'acier sera choisi en fonction de l'application à laquelle on destine la tôle sandwich 2, ainsi par exemple pour fabriquer un capot ou une portière on choisira un acier au carbone, et pour fabriquer un tube de ligne d'échappement on choisira un acier inoxydable.
L'âme métallique 4 de la tôle sandwich 2 selon l'invention présente un point de fusion Ta égal ou différent au point de fusion Tp de chacun des parements 1, 1', et une densité inférieure à celle des parements 1, 1' de manière à assurer l'allègement de la tôle 2. Dans un mode de réalisation préféré, l'âme 4 est constituée d'une laine métallique, d'un tricot métallique, 25 d'un tissé métallique, d'une mousse métallique, d'une éponge métallique ou d'une plaque métallique perforée. Dans un autre mode de réalisation préféré, elle occupe entre 10 et 80% du volume séparant les deux parements en tôle métallique 1, 1', de préférence entre 20 et 60%, et présente une épaisseur comprise entre 0,5 et 2 mm.
Au-dessus de 80% d'occupation du volume inter-parement, le gain en poids de la tôle sandwich 2 résultante n'est pas suffisant.
En dessous de 10% d'occupation du volume inter-parement, l'âme 4 devient fragile et risque de s'écraser lors de la mise en forme de la tôle sandwich 2.
Entre 20 et 60% d'occupation du volume inter-parement, l'âme 4 offre un bon compromis entre gain en poids et résistance.
Le matériau de l'âme métallique 4 est de préférence l'acier, soit un acier au carbone, soit un acier inoxydable, car ce matériau présente une meilleure aptitude à la formabilité que l'aluminium par exemple.
La laine d'acier est obtenue par rasage, de préférence à l'état écroui, io pour augmenter les caractéristiques mécaniques de la structure. Les brins de laine d'acier ont une longueur moyenne de 70 cm et leur diamètre peut varier de 50 à 500 pm. De préférence, le diamètre des brins de laine d'acier est d'environ 200 pm. Ce diamètre doit être homogène pour éviter les fragilisations qui conduisent à des brisures.
Le tricot en acier est constitué de plusieurs fils d'acier de diamètre compris entre 10 et 50 pm, tricotés ensemble.
Le tissé en acier est également constitué d'un ou plusieurs fils d'acier de diamètre compris entre 10 et 50 pm, tissés ensemble.
L'adhésion entre l'âme 4 et chacun des parements 1, 1' est assurée par 20 un agent de liaison métallique 3, 3' présentant un point de fusion Tm inférieur au point de fusion de chacun des parements Tp et inférieur au point de fusion de l'âme Ta.
Lorsque l'âme 4 et les deux parements en tôle 1, 1' sont en acier, l'agent de liaison métallique 3, 3' est choisi parmi l'étain et ses alliages, le zinc et ses 25 alliages, et l'aluminium et ses alliages.
L'agent de liaison métallique peut être sous forme soit d'une couche discontinue, soit de préférence d'une couche continue de manière à assurer la meilleure adhésion possible entre l'âme est les deux parements.
Ainsi, préalablement à la fabrication de la tôle sandwich, les parements 30 en tôle métalliques sont revêtus d'un revêtement métallique présentant un point de fusion Tr inférieur au point de fusion du parement en tôle métallique Tp, et inférieur au point de fusion de l'âme métallique Ta, de manière à ce que le revêtement en fondant, brase l'âme métallique. En effet, il est essentiel, pour assembler les parements en tôle métallique et l'âme métallique par brasage, que le point de fusion du revêtement métallique Tr, qui joue ici le rôle de métal d'apport, soit inférieur au point de fusion des parements Tp et au point de fusion de l'âme Ta, pour que le matériau du revêtement fonde bien avant le matériau de l'âme et le matériau des parements en tôle.
De préférence, de manière à éviter tout risque de fusion du parement en tôle métallique 1, 1' et de l'âme métallique 4 en cas de chauffage trop important ou trop prolongé, les parements en tôle métallique 1, 1' sont revêtus par un revêtement métallique dont le point de fusion Tr est de préférence io inférieur à 0,9 fois le point de fusion de la tôle métallique Tp, et à 0,9 fois le point de fusion de l'âme métallique Ta.
A titre d'exemple, pour constituer une tôle sandwich comprenant deux parements en tôle d'acier avec une âme en acier, les parements sont revêtus sur au moins une de leur face par un revêtement métallique choisi parmi les 15 matériaux suivants: - étain: point de fusion 230OC, - zinc: point de fusion 4200C, - alliages de zinc, comme par exemple l'alliage zinc-aluminium contenant environ 5% en poids d'aluminium dont le point defusion est de 381 OC, - l'aluminium et ses alliages, comme par exemple l'alliage aluminium-fer contenant 2 à 4% en poids de fer dont le point de fusion est d'environ 660'C, ou encore l'alliages aluminium-silicum contenant 5 à 11 % en poids de fer et 2 à 4% en poids de fer sont le point de fusion est d'environ 6800C.
On dépose sur les parements en tôle métallique 1,1' un revêtement 25 métallique d'une épaisseur comprise entre 5 et 350 pm, soit par électrodéposition, soit par dépôt sous vide, soit de préférence par trempé à chaud dans un bain liquide du matériau de revêtement à l'état fondu.
Si l'épaisseur du revêtement métallique est inférieure à 5 pm, l'imprégnation de l'âme 4 par le revêtement lors du brasage, n'est pas 30 suffisante; par conséquent l'adhésion entre le parement en tôle métallique 1, 1' et l'âme 4 est insuffisante, et la tôle sandwich 2 risque de se délaminer.
En revanche revêtir le parement d'un revêtement d'une épaisseur supérieure à 350 pm représente un surcot, et de surcroît cela n'améliore pas l'adhésion entre l'âme 4 et les parements 1, 1'.
De préférence, l'épaisseur du revêtement métallique est comprise entre 5 20 et 80 pm. En effet, à ce niveau d'épaisseur, l'adhésion entre les parements 1, 1' et l'âme 4 est suffisante pour que la tôle sandwich 2 ne se délamine pas, même après une opération de formage sévère, comme par exemple le pliage.
Pour fabriquer la tôle sandwich 2 on procède comme suit: - on intercale l'âme métallique 4 entre deux parements en tôles métalliques 10 1, 1' préalablement revêtues sur au moins de leur face, de telle sorte que la face revêtue des parements 1, 1' soit en regard de l'âme 4, - on chauffe l'ensemble formé par les deux parements en tôle métallique 1, 1' entre lesquels est intercalée l'âme métallique 4 à une température T comprise entre le point de fusion du revêtement métallique Tr moins 500C 15 et le point de fusion du revêtement métallique Tr plus 2000C, à une vitesse de chauffage de préférence supérieure ou égale à 300C/s, et pendant une durée de préférence inférieure à 15 s, de manière à faire fondre le matériau du revêtement métallique, et - on refroidit l'ensemble.
En se ramollissant ou en fondant, le matériau du revêtement métallique brase le parement 1, 1' sur l'âme métallique 4 par imprégnation de la surface de l'âme métallique 4, ce qui assure une adhérence mécanique à l'ensemble parements 1, i'/âme 4. Dans le cas d'une âme 4 en laine, en tissé ou en tricot, le matériau métallique ramolli ou fondu imprègne les brins métalliques de 25 l'âme 4 situés en surface. Dans le cas o l'âme 4 est constituée d'une plaque métallique perforée, une partie du matériau métallique ramolli ou fondu s'écoule au bord des trous de la plaque et favorise l'adhérence entre les parements et l'âme.
Si on chauffe l'ensemble formé par les deux parements 1, 1' et l'âme 4 à 30 une température T inférieure au point de fusion du revêtement métallique Tr moins 500C, le matériau du revêtement ne ramollit pas suffisamment et n'imprègne pas le matériau de l'âme 4. A ce niveau de température, le brasage entre le parement 1, l' et l'âme 4 est impossible et on ne peut pas former la tôle sandwich 2.
Si on chauffe l'ensemble à une température T supérieure au point de fusion du revêtement métallique Tr plus 2000C, alors on risque de porter le 5 matériau du revêtement à l'ébullition. Une partie du matériau de revêtement s'échappe hors de la tôle sandwich 2 en s'égouttant sur les bords libres des parements, ce qui rend le revêtement non uniforme et par conséquent empêche une bonne solidarisation du parement 1, 1' sur l'âme 4.
En chauffant l'ensemble à une température T comprise entre le point de 10 fusion du revêtement plus 500C et le point de fusion du matériau plus 100'C, on assure une bonne fusion du matériau du revêtement métallique, et on obtient une très bonne adhésion de l'âme 4 sur les parements 1, 1' sans risque de délamination ultérieure, et sans risque de voir le matériau de revêtement s'échapper. Si la vitesse de chauffage est inférieure à 300C/s, il faut pour obtenir un ramollissement ou une fusion complète du matériau du revêtement maintenir la température de chauffage Tr pendant une durée supérieure à 15 s, ce qui est pénalisant pour la productivité.
Lorsque la durée du chauffage est supérieure à 15 s et lorsque l'âme 20 métallique est composée de laine, de tissé ou tricot, de mousse ou d'éponge, alors l'âme commence à absorber une partie du matériau du revêtement, ce qui dégrade l'adhérence entre l'âme 4 et les parements 1, 1'.
Lorsque la durée du chauffage est supérieure à 15 s et lorsque l'âme est une tôle métallique perforée, le matériau du revêtement commence à 25 migrer dans les trous de la tôle perforée, et dans ce cas également l'adhérence entre l'âme 4 et les parements 1, 1' est dégradée.
De préférence la durée du chauffage est inférieure à 3 s.
Pour chauffer l'ensemble formé par les parements 1, 1' et l'âme 4, et par suite faire ramollir ou fondre le revêtement métallique revêtant les parements 30 1, 1', on place de part et d'autre de l'ensemble, et sur toute sa largeur, au moins un élément chauffant, comme par exemple un inducteur.
Selon un autre mode de réalisation, l'ensemble formé par les parements 1, 1' et l'âme 4 est chauffé par calandrage entre deux cylindres chauffés.
Pour améliorer l'adhérence entre les parements 1, 1' et l'âme 4, on applique une pression sur la tôle sandwich 2 en ajustant la pression de manière à ne pas détériorer la structure de l'âme 4, et à ne pas déformer les parements 1, 1'. La pression appliquée sur la tôle sandwich 2 doit être 5 suffisamment faible pour que par exemple la laine métallique ou le tricot métallique ne n'écrase pas et conserve ainsi l'intégrité de ses caractéristiques mécaniques. Cette pression peut être appliquée par les cylindres de calandrage, par projection d'un fluide de part et d'autre de l'ensemble parements 1, 1/âme 4, 10 ou encore en faisant défiler l'ensemble parements 1, I'/âme 4 sur un cylindre aimanté. Les modes de réalisation de la tôle sandwich 2 selon l'invention qui viennent d'être décrits ne sont pas limitatifs. En effet, plutôt que de revêtir chacun des parements en tôle métallique 1, 1' par un revêtement métallique, il 15 est tout à fait possible de revêtir l'âme 4 de ce revêtement métallique et de procéder ensuite au chauffage de l'ensemble formé de l'âme 4 intercalée entre les deux parements 1, 1'.
La mise en forme de la tôle sandwich 2 selon l'invention est réalisée de préférence par emboutissage, pliage ou profilage. Lorsque l'âme 4 est 20 constituée d'un métal présentant une bonne ductilité, comme par exemple l'acier, la tôle sandwich 2 selon l'invention résiste à des conditions sévères d'emboutissage et/ou de pliage et/ou de profilage. Cela permet d'utiliser la tôle sandwich 2 selon l'invention pour réaliser des pièces de carrosserie automobile mises en forme, comme par exemple des capots, des portières ou 25 des tubes de ligne d'échappement.
Ces pièces sont ensuite, notamment dans le cas des pièces visibles, peintes, puis traitées thermiquement.
Préalablement à l'opération de mise en peinture, la tôle sandwich 2 peut subir un pré-traitement anticorrosion du type cataphorèse. L'application de la 30 peinture peut ensuite être appliquée par dépose de poudre (électrostatique, lit fluidisé... ), ou par projection ou enduction d'une peinture liquide en solution ou d'une nappe polymère fondue. Enfin, la tôle sandwich 2 est traitée à des températures supérieures à 1600C, de préférence supérieures à 1800C, températures qu'on atteint généralement lors des étapes de cuisson des prétraitements anti-corrosion ou de la cuisson de la peinture elle-même.
Les tôles sandwich 2 obtenues selon ce procédé présentent par rapport aux tôles sandwich constituées d'une laine métallique soudée entre deux parements métalliques, les avantages suivants: - procédé de fabrication moins consommateur d'énergie, - pas de modification de la structure des parements en tôle métallique 1, 1' et de l'âme métallique 4. En effet, dans un mode de réalisation préféré de la tôle sandwich 2 selon l'invention, o les parements en tôle 1, 1' sont en 10 acier, le brasage du parement en acier sur l'âme métallique 4 n'est jamais effectué à une température supérieure à 700'C. Or, à ce niveau de température la microstructure de l'acier ne se modifie pas, et conserve toutes ses propriétés, par exemple un acier dual-phase conservera sa structure. Selon l'art antérieur, un soudage avec une température de 15 1 300'C fait fondre le parement en tôle d'acier (ainsi que l'âme métallique si elle est en acier par exemple) et lors du refroidissement l'acier risque de perdre sa structure et donc ses caractéristiques mécaniques. Par exemple un acier de type dual-phase chauffé à 13000C se transforme, lors de son refroidissement, en martensite qui est dure et cassante, et donc pas apte à 20 l'emboutissage.
En outre, les tôles sandwich selon l'invention présentent par rapport aux tôles sandwich constituées d'une âme comprenant un polymère les avantages suivants: - excellente soudabilité sans rejet de composés organiques volatils, - excellente aptitude à la mise en forme par différentes techniques comme par exemple le pliage, l'emboutissage ou le profilage, sans risque de délamination, - excellente tenue aux températures élevées, notamment aux températures supérieures à 2000C, ce qui permet de traiter ces tôles sandwich par 30 cataphorèse, - excellente recyclabilité.
Outre une tenue en température et une facilité de mise en forme, les tôles sandwich selon l'invention présentent les principaux avantages suivants: de bonnes performances mécaniques en terme de rigidité des tôles et des pièces réalisées par mise en forme de ces tôles, - de bonnes performances mécaniques des pièces formées notamment en fatigue et au choc, - un bon aspect de surface des tôles obtenues, même après mise en forme.
Claims (18)
1- Tôle sandwich (2), apte à une opération de formage et de soudage, et présentant une excellente tenue aux températures élevées, comprenant: deux parements en tôle métallique (1, 1') présentant un point de fusion Tp, et - une âme métallique (4) présentant un point de fusion Ta, Ta pouvant être égal ou différent de Tp, caractérisée en ce que l'âme (4) présente une densité inférieure à la densité 10 de chacun des parements (1, 1'), et en ce que l'âme (4) et chacun des parements (1, 1') sont liés entre eux au moyen d'un agent de liaison métallique (3, 3') présentant un point de fusion Tm inférieur à Ta et à Tp.
2- Tôle sandwich (2) selon la revendication 1, caractérisée en ce que i5 l'âme métallique (4) occupe entre 10 et 80% du volume séparant les deux parements en tôle métallique (1, 1').
3- Tôle sandwich (2) selon la revendication 2, caractérisée en ce que l'âme métallique (4) occupe entre 20 et 60% du volume séparant les deux 20 parements en tôle métallique (1, 1').
4- Tôle sandwich (2) selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisée en ce que l'âme (4) est constituée d'une laine métallique, d'un tricot métallique, d'un tissé métallique, d'une mousse métallique, d'une éponge 25 métallique ou d'une plaque métallique perforée.
5- Tôle sandwich (2) selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisée en ce que l'âme (4) est en acier.
6- Tôle sandwich (2) selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisée en ce que les parements en tôle métallique (1, 1') sont en acier.
7- Tôle sandwich (2) selon l'une quelconque des revendications 5 ou 6, caractérisée en ce que les parements en tôle métallique (1, 1') et l'âme métallique (4) sont en acier, et l'agent de liaison métallique (3, 3') est choisi parmi l'étain et ses alliages, le zinc et ses alliages, et l'aluminium et ses alliages. 8- Procédé de fabrication d'une tôle sandwich (2), apte à une opération de formage et de soudage, et présentant une excellente tenue aux températures élevées, comprenant deux parements en tôle métallique (1, 1') io présentant un point de fusion Tp, liés par une âme métallique (4) présentant un point de fusion Ta, Ta pouvant être égal ou différent de Tp, caractérisé en ce que qu'il comprend les étapes consistant à: - intercaler l'âme métallique (4) entre les deux parements en tôle métallique (1, 1') préalablement revêtus sur au moins une de leur face par un revêtement métallique dont le point de fusion Tr est inférieur au point de fusion du parement en tôle métallique Tp et inférieur au point de fusion de l'âme métallique Ta, de telle sorte que la face revêtue de chacun des parements (1, 1') soit en regard de l'âme (4), - chauffer l'ensemble formé par les deux parements en tôle métallique (1, 1') 20 entre lesquels est intercalée l'âme métallique (4) à une température T comprise entre le point de fusion du revêtement métallique Tr moins 500C et le point de fusion du revêtement métallique Tr plus 200'C, dans des conditions de vitesse et de durée telles que l'âme adhère (4) à chacun des parements (1, 1'), et - refroidir l'ensemble.
9- Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'entre les étapes de chauffage et de refroidissement, on applique une pression sur l'ensemble formé des parements en tôle métallique (1,1') et de l'âme 30 métallique (4), ladite pression étant ajustée de manière à ne pas détériorer la structure de l'âme métallique (4).
10- Procédé selon la revendication 8 et 9, caractérisé en qu'on chauffe l'ensemble formé des parements en tôle métallique (1,1') et de l'âme métallique (4) par induction.
i1 - Procédé selon l'une quelconques des revendications 8 à 10, caractérisé en ce que l'épaisseur du revêtement métallique de chacun des parements en tôle métallique (1, 1') est comprise entre 5 et 350 pm.
12- Procédé selon la revendication 11, caractérisé en ce que l'épaisseur 10 du revêtement métallique de chacun des parements en tôle métallique (1, 1') est comprise entre 20 et 80 pm.
13- Procédé selon l'une quelconque des revendications 8 à 12, caractérisé en que la vitesse de chauffage de l'ensemble formé des parements 15 en tôle métallique (1, 1') et de l'âme métallique (4) est supérieure ou égale à 30'C/s. 14- Procédé selon l'une quelconques des revendications 8 à 13, caractérisé en que la durée de chauffage de l'ensemble formé des parements 20 en tôle métallique (1, 1') et de l'âme métallique (4) est inférieure à 15 s.
15- Procédé selon l'une quelconque des revendications 8 à 14, caractérisé en ce que le point de fusion du revêtement Tr est inférieur à 0,9 fois le point de fusion du parement en tôle métallique Tp et inférieur à 0,9 fois 25 le point de fusion de l'âme métallique Ta.
16- Procédé selon l'une quelconque des revendications 8 à 15, caractérisé en ce que préalablement à l'étape consistant à intercaler l'âme métallique (4) entre les deux parements en tôle métallique (1, 1'), on revêt au 30 moins une des faces de chacun des parements en tôle métallique (1, 1') par un revêtement métallique dont le point de fusion Tr est inférieur au point de fusion du parement en tôle métallique Tp et inférieur au point de fusion de l'âme métallique Ta.
17- Procédé selon l'une quelconque des revendications 16, caractérisé en ce qu'on procède au revêtement de l'au moins une face de chacun des parements en tôle métallique (1, 1') par trempé à chaud dans un bain de métal 5 liquide choisi parmi l'étain et ses alliages, le zinc et ses alliages, et l'aluminium et ses alliages.
18- Procédé selon l'une quelconques des revendications 8 à 17, caractérisé en ce que les parements en tôle métallique (1, 1') sont en acier.
19- Procédé selon l'une quelconques des revendications 8 à 18, caractérisé en la densité de l'âme métallique (4) est inférieure à la densité de chacun des parements en tôle métallique (1, 1') . 20 - Procédé selon la revendication 19, caractérisée en ce que l'âme (4) est constituée d'une laine métallique, d'un tricot métallique, d'un tissé métallique, d'une mousse métallique, d'une éponge métallique ou d'une plaque métallique perforée.
21 - Utilisation de la tôle sandwich (2) selon l'une des revendications 1 à 7 pour la réalisation de pièces de carrosserie automobile mises en forme, peintes, puis traitées thermiquement.
22- Pièce obtenue selon la revendication 21, caractérisée en qu'elle est 25 traitée thermiquement à plus de 1600C.
Priority Applications (12)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR0214932A FR2847846B1 (fr) | 2002-11-28 | 2002-11-28 | Tole sandwich metallique |
| MXPA05005656A MXPA05005656A (es) | 2002-11-28 | 2003-11-14 | Chapa metalica sandwich. |
| EP03782561A EP1567330A1 (fr) | 2002-11-28 | 2003-11-14 | Metallic sandwich sheet |
| KR1020057009722A KR20050085209A (ko) | 2002-11-28 | 2003-11-14 | 금속 샌드위치판 |
| US10/535,177 US20060147743A1 (en) | 2002-11-28 | 2003-11-14 | Metallic sandwich sheet |
| JP2004556403A JP2006507947A (ja) | 2002-11-28 | 2003-11-14 | サンドイッチ鋼板 |
| BR0316547-7A BR0316547A (pt) | 2002-11-28 | 2003-11-14 | Chapa sanduìche metálica |
| PL03375594A PL375594A1 (en) | 2002-11-28 | 2003-11-14 | Metallic sandwich sheet |
| AU2003290198A AU2003290198A1 (en) | 2002-11-28 | 2003-11-14 | Metallic sandwich sheet |
| CA002506994A CA2506994A1 (fr) | 2002-11-28 | 2003-11-14 | Tole sandwich metallique |
| CNA2003801046093A CN1720135A (zh) | 2002-11-28 | 2003-11-14 | 金属夹层板 |
| PCT/FR2003/003376 WO2004050349A1 (fr) | 2002-11-28 | 2003-11-14 | Tole sandwich metallique |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR0214932A FR2847846B1 (fr) | 2002-11-28 | 2002-11-28 | Tole sandwich metallique |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FR2847846A1 true FR2847846A1 (fr) | 2004-06-04 |
| FR2847846B1 FR2847846B1 (fr) | 2006-06-16 |
Family
ID=32309778
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FR0214932A Expired - Fee Related FR2847846B1 (fr) | 2002-11-28 | 2002-11-28 | Tole sandwich metallique |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US20060147743A1 (fr) |
| EP (1) | EP1567330A1 (fr) |
| JP (1) | JP2006507947A (fr) |
| KR (1) | KR20050085209A (fr) |
| CN (1) | CN1720135A (fr) |
| AU (1) | AU2003290198A1 (fr) |
| BR (1) | BR0316547A (fr) |
| CA (1) | CA2506994A1 (fr) |
| FR (1) | FR2847846B1 (fr) |
| MX (1) | MXPA05005656A (fr) |
| PL (1) | PL375594A1 (fr) |
| WO (1) | WO2004050349A1 (fr) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102008006203B4 (de) * | 2008-01-26 | 2011-03-17 | Jost-Werke Gmbh | Fahrzeugkupplung zum Herstellen einer mechanischen Verbindung zwischen einem ersten und einem zweiten Fahrzeug |
| JP5391906B2 (ja) * | 2009-07-31 | 2014-01-15 | 新日鐵住金株式会社 | 積層鋼板 |
| DE102012015431A1 (de) * | 2012-08-03 | 2014-02-06 | Voestalpine Stahl Gmbh | Bauteil mit Sandwich-Struktur und Verfahren zu dessen Herstellung |
| JP2017505380A (ja) * | 2013-12-20 | 2017-02-16 | ジャーデン ジンク プロダクツ，エルエルシー | 貨幣用ニッケルめっき亜鉛合金 |
| KR101585459B1 (ko) * | 2014-08-18 | 2016-01-15 | 현대자동차주식회사 | 폴리머가 인서트된 경량 강판 및 이의 제조방법 |
| CN105798077B (zh) * | 2016-04-14 | 2019-04-26 | 东北大学 | 一种制备具有表面致密层泡沫铝板的装置 |
| CN107443849A (zh) * | 2016-06-01 | 2017-12-08 | 益阳市菲美特新材料有限公司 | 一种阻燃低密度泡沫合金复合板及其制备方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2292181A1 (fr) * | 1974-11-22 | 1976-06-18 | Wanner Isofi Isolation | Element d'isolation thermique, notamment pour l'industrie nucleaire |
| EP0355046A2 (fr) * | 1988-08-18 | 1990-02-21 | Allegheny Ludlum Corporation | Matériel composite et son procédé de fabrication |
| EP0888881A1 (fr) * | 1997-06-30 | 1999-01-07 | Sollac | Panneau structural léger |
| EP0895852A1 (fr) * | 1997-08-06 | 1999-02-10 | Usinor | TÔle de structure multicouche dite tÔle sandwich |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2694852A (en) * | 1951-01-13 | 1954-11-23 | Riley Stoker Corp | Method of brazing and the product thereof |
| US3711363A (en) * | 1970-04-21 | 1973-01-16 | Ethyl Corp | Foamed core sandwich construction |
| EP0145577B1 (fr) * | 1983-12-12 | 1989-01-25 | Hugues Lesourd | Structure métallique emboutissable, de type sandwich, son procédé de fabrication et une installation pour la mise en oeuvre de ce procédé |
| US5225964A (en) * | 1991-10-31 | 1993-07-06 | Rockwell International Corporation | Integrated lightweight card rack |
| US6085965A (en) * | 1997-02-04 | 2000-07-11 | Mcdonnel & Douglas Corporation | Pressure bonding and densification process for manufacturing low density core metal parts |
| US6171705B1 (en) * | 1997-02-10 | 2001-01-09 | Dofasco, Inc. | Structural panel and method of manufacture |
| US6221507B1 (en) * | 1999-04-06 | 2001-04-24 | Lockhart Industries | High temperature laminated structural panels and method of producing the same |
| US6465110B1 (en) * | 2000-10-10 | 2002-10-15 | Material Sciences Corporation | Metal felt laminate structures |
| US6764772B2 (en) * | 2001-10-31 | 2004-07-20 | Cambridge University Technical Services Ltd. | Sandwich material |
| US6974634B2 (en) * | 2003-11-05 | 2005-12-13 | Material Sciences Corporation | Metal felt laminates |
-
2002
- 2002-11-28 FR FR0214932A patent/FR2847846B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
2003
- 2003-11-14 CA CA002506994A patent/CA2506994A1/fr not_active Abandoned
- 2003-11-14 AU AU2003290198A patent/AU2003290198A1/en not_active Abandoned
- 2003-11-14 MX MXPA05005656A patent/MXPA05005656A/es unknown
- 2003-11-14 CN CNA2003801046093A patent/CN1720135A/zh active Pending
- 2003-11-14 BR BR0316547-7A patent/BR0316547A/pt not_active IP Right Cessation
- 2003-11-14 WO PCT/FR2003/003376 patent/WO2004050349A1/fr active Application Filing
- 2003-11-14 JP JP2004556403A patent/JP2006507947A/ja not_active Abandoned
- 2003-11-14 KR KR1020057009722A patent/KR20050085209A/ko not_active Application Discontinuation
- 2003-11-14 US US10/535,177 patent/US20060147743A1/en not_active Abandoned
- 2003-11-14 EP EP03782561A patent/EP1567330A1/fr not_active Withdrawn
- 2003-11-14 PL PL03375594A patent/PL375594A1/xx not_active Application Discontinuation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2292181A1 (fr) * | 1974-11-22 | 1976-06-18 | Wanner Isofi Isolation | Element d'isolation thermique, notamment pour l'industrie nucleaire |
| EP0355046A2 (fr) * | 1988-08-18 | 1990-02-21 | Allegheny Ludlum Corporation | Matériel composite et son procédé de fabrication |
| EP0888881A1 (fr) * | 1997-06-30 | 1999-01-07 | Sollac | Panneau structural léger |
| EP0895852A1 (fr) * | 1997-08-06 | 1999-02-10 | Usinor | TÔle de structure multicouche dite tÔle sandwich |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| PL375594A1 (en) | 2005-12-12 |
| BR0316547A (pt) | 2005-10-04 |
| EP1567330A1 (fr) | 2005-08-31 |
| JP2006507947A (ja) | 2006-03-09 |
| FR2847846B1 (fr) | 2006-06-16 |
| MXPA05005656A (es) | 2005-08-16 |
| US20060147743A1 (en) | 2006-07-06 |
| CA2506994A1 (fr) | 2004-06-17 |
| CN1720135A (zh) | 2006-01-11 |
| AU2003290198A1 (en) | 2004-06-23 |
| WO2004050349A1 (fr) | 2004-06-17 |
| KR20050085209A (ko) | 2005-08-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| FR2915450A1 (fr) | Procede de fabrication d'un cadre auxiliaire de vehicule automobile, et cadre auxiliaire ainsi obtenu | |
| CA2925627C (fr) | Piece d'acier soudee mise en forme a chaud a tres haute resistance mecanique et procede de fabrication. | |
| CA2623146C (fr) | Procede de fabrication d'une piece en acier de microstructure multi-phasee | |
| WO2007118939A1 (fr) | Procede de fabrication d'une piece soudee a tres hautes caracteristiques mecaniques a partir d'une tole laminee et revetue | |
| EP2387481B1 (fr) | Méthode de formation d'un joint entre une pièce en alliage de titane et une autre pièce en acier ainsi que dispositif médical comprenant un tel joint | |
| FR3030356A1 (fr) | Procede de fabrication d'une piece de structure hybride de vehicule automobile et piece de structure hybride correspondante. | |
| EP0895852A1 (fr) | TÔle de structure multicouche dite tÔle sandwich | |
| FR2847846A1 (fr) | Tole sandwich metallique | |
| EP1648651B1 (fr) | Procédé de brasage d'un alliage ti-al, ainsi que l'objet obtenu par un tel procédé | |
| US20200016679A1 (en) | Pretreatment of weld flanges to mitigate liquid metal embrittlement cracking in resistance welding of galvanized steels | |
| JP4958498B2 (ja) | アルミ製品と鋼材製品との接合用継ぎ手及びそれを用いた接合方法 | |
| GB2242498A (en) | Austenitic steel tubing | |
| WO2006054350A1 (fr) | Procédé de fabrication de tube d’acier plaqué de métal par aspersion thermique | |
| FR2686043A1 (fr) | Procede de realisation d'un panneau structurel du type sandwich et panneau ainsi obtenu. | |
| CN114932302A (zh) | 一种用于异质材料电阻点焊的紧固件及焊接方法 | |
| EP1263576B1 (fr) | T le composite stratifiee formable, procede de fabrication de cette t le et pieces de carrosserie automobile obtenues | |
| JP2891892B2 (ja) | 多層保護被覆鋼管 | |
| WO2018050976A1 (fr) | Procédé de fabrication amélioré d'une pièce de structure hybride de véhicule automobile et pièce de structure hybride correspondante | |
| WO1996018753A1 (fr) | Procedes de depot thermique visant a ameliorer les roues de vehicule | |
| DE102012000487B3 (de) | Herstellungsverfahren für eine Leichtbau- Bremsscheibe und -vorrichtung | |
| FR2847186A1 (fr) | Procede de fabrication d'un materiau composite qui comprend une ame en magnesium | |
| JP4569799B2 (ja) | 結合部材の製造方法 | |
| JP2000170804A (ja) | ディスクブレーキ装置 | |
| FR2889471A1 (fr) | Procede d'assemblage d'une piece en acier et d'une piece en fonte | |
| CA2122198A1 (fr) | Procede d'electrodeposition sur une surface d'un substrat en acier d'une couche d'un revetement d'un alliage a base de zinc et materiau d'acier revetu d'une couche de revetement d'un alliage a base de zinc |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| ST | Notification of lapse |
Effective date: 20100730 |