FR2802831A1 - Installation et procede de conversion chimique dans un reacteur triphasique comportant sur la boucle de recirculation des moyens de limitation de l'attrition du solide - Google Patents

Installation et procede de conversion chimique dans un reacteur triphasique comportant sur la boucle de recirculation des moyens de limitation de l'attrition du solide Download PDF

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Abstract

Procédé et installation de conversion chimique comportant au moins une zone R de conversion, comprenant des moyens (10, 9) d'introduction de particules solides, des moyens (3) de soutirage d'un effluent gazeux et des moyens (2) de soutirage d'une première suspension, au moins une section de séparation S2 de ladite première suspension et à partir de laquelle on obtient un liquide et une seconde suspension enrichie en particules solides contenues initialement dans la suspension issue de la zone R, au moins un moyen (9) d'introduction de ladite seconde suspension dans la zone R de conversion, ladite installation étant caractérisée en ce qu'elle comporte au moins une zone E comprenant au moins un moyen permettant de répartir la perte de charge totale.

Description

La présente invention concerne plus particuliérement mais non exclusivement- des procédés de conversion chimique qui sont le plus souvent exothermiques, mais toutefois parfois endothermiques, et mis en oeuvre dans des réacteurs triphasiques contenant une suspension de particules solides dans un liquide et utilisant au moins gaz réactif pour former au moins un produit de conversion au moins partiellement liquide dans les conditions de opératoires choisies. La présente invention s'applique plus particulièrement aux réactions exothermiques se produisant à température élevée par exemple au-dessus de 100 C et le plus souvent au dessus de 130 C généralement sous une pression absolue supérieure à 0,1 mégapascal (MPa) souvent supérieure à ,5 MPa. Parmi ces réactions on peut citer les hydrogénations, les aromatisations, hydrodénitrogènations, les hydrotraitements en particulier hydrotraitements de résidus, l'hydroformylation, la synthèse d'alcool, les synthèses polyoléfines, les oligomérisations et en particulier les dimérisations (comme exemple les procédés dimersols du demandeur), les oxydations, hydrodésulfurations et les alkylations aliphatiques. Ces réactions sont décrites pour certaines d'entre elles par exemple dans le livre de J.F. LePage publié aux éditions Technip en 1987 sous titre "Catalyse de contact" et dans l'encyclopédie Ullmann Chimie Industrielle (Ullmann's Encyclopedia of Industrial Chemistry) volume B4 édition pages 105-1 La présente invention s'applique bien en particulier aux réactions d'hydrogénation ou de réduction de composés chimiques tels que par exemple l'hydrogénation du monoxyde de carbone, l'hydrogénation de charbon, l'hydrogénation de goudron ou de brai, l'hydrogénation de composés aromatiques en particulier du benzène, l'hydrogénation de divers composés organiques intermédiaires en particulier des nitrobenzènes, des nitriles, des nitronaphtalènes, les réactions d'oxydation en particulier l'oxydation de xylènes et par exemple la production d'acide téréphtalique par oxydation de para-xylène. L'objet de l'invention est une installation conversion chimique générant une attrition réduite de la phase solide, ce qui présente des avantages opératoires importants. Un autre objet de la présente invention concerne l'utilisation l'installation pour la mise en oeuvre des diverses réactions conversion et en particulier de celles citées ci-devant.
Les pressions utilisées sont généralement d'environ 1 à environ 200 bar absolus, souvent d'environ 5 à environ 80 bars absolus et le plus souvent d'environ 10 à environ <B>60</B> bars absolus (10 bars = 1 MPa), et les températures de conversion sont habituellement d'environ 20 à environ 450 souvent d'environ 130 à environ 350 C et le plus souvent d'environ 150 à environ 300 C.
Le solide, sous forme divisée, peut être soit un produit solide de la réaction, soit un catalyseur de cette réaction.
Les catalyseurs employés ainsi que les méthodes de fabrication de ces catalyseurs sont bien connus des hommes du métier.
Les réacteurs de synthèse utilisés peuvent etre de plusieurs types, le catalyseur étant mis en oeuvre soit en lit entraîné, soit dans un reacteur du type colonne à bulle, avec mise en contact du gaz avec un mélange liquide/solide très finement divisé, (ou slurry selon la dénomination anglosaxonne). Le terme slurry sera employé dans la suite de la présente description pour désigner une suspension de particules solides dans un liquide. La chaleur de réaction, est habituellement éliminée par un échangeur de refroidissement, généralement interne au réacteur. Dans cadre de la présente invention l'installation comprendra le plus souvent une colonne a bulle. Les colonnes à bulles comprennent un milieu liquide contenant en suspension particules solides généralement en majeure partie des particules catalytiques et comportent au moins un moyen d'introduction d'au moins une phase gazeuse comprenant moins un réactif, par l'intermédiaire d'au moins un moyen de distribution qui produit des bulles de gaz ayant habituellement un diamètre relativement faible. Ces bulles de gaz montent dans la colonne et au moins un réactif est absorbé par le liquide et diffuse vers le catalyseur au contact duquel les réactifs sont convertis en produits gazeux et/ou liquide et/ou solide suivant les conditions de la conversion et le type de catalyseur. Les produits gazeux comprenant au moins un réactif gazeux non converti et les produits gazeux formés au cours de la réaction sont collectés à proximité du sommet de la colonne et la suspension contenant le liquide servant à former la suspension du catalyseur et les produits liquides formés au cours de la conversion est récupérée par une ligne localisée à un niveau proche du niveau supérieur de la suspension dans la colonne. Les particules solides sont ensuite séparées du liquide par tout moyen bien connu de l'homme métier par exemple par filtration. Pour la description du fonctionnement d'une colonne à bulle on se référera par exemple à la demande de brevet du demandeur EP-A- 806 cité en référence et dont la description doit être considérée comme incluse dans la présente description du fait de cette citation. installations de l'invention comportent par ailleurs des moyens séparation, pour production d'une part d'une fraction liquide, d'autre part produits gazeux residuels ou formés en tant que produits secondaires au cours la conversion comprenant notamment des inertes, des composés légers gazeux, la fraction non reagie du gaz réactif.
produits recherchés doivent être séparés de façon sensiblement totale du catalyseur (par exemple jusqu'à des taux de catalyseur résiduel de l'ordre de 1 à quelques parties par million (ppm)), afin de pouvoir être utilisés ou traités lors d'étapes ultérieures.
Cette séparation des produits est délicate, complexe et coûteuse, du fait des conditions de service (pressions et températures élevées) et des quantités souvent très importantes de fines particules de catalyseur, microniques ou submicroniques présentes dans les produits. Cette difficulté est encore accrue dans le cas d'un réacteur slurry , du fait de la très forte concentration de fines particules de catalyseur dans un slurry.
Typiquement, on peut avoir en effet dans un slurry une quantité de particules solides de catalyseur représentant de 10 à 65 % poids du slurry. Ces particules ont le plus souvent un diamètre moyen inférieur à 200 microns, et contiennent des quantités notables de particules très fines, par exemple inférieures à 10 microns, et de particules ultrafines c'est-à-dire submicroniques.
Les particules très fines et ultrafines sont produites par attrition, c'est-à-dire par fragmentation des particules initiales de catalyseur. Cette attrition peut avoir des causes multiples : dans des pompes de circulation, dans des hydrocyclones, dans le reacteur lui-même, dans des tuyauteries à vitesse de circulation du slurry élevée, dans singularités telles que des vannes de laminage.
Une cause importante d'attrition résulte de la boucle de circulation externe de slurry utilisée dans la plupart des procédés afin d'alimenter des moyens de séparation du slurry (hydrocarbures liquides/catalyseur solide). Cette boucle est typiquement alimentée du slurry prélevé en partie haute du réacteur puis dégazé, le slurry épaissi issu moyens de séparation étant recyclé en partie basse du réacteur.
Du fait de la différence de hauteur entre deux points, et de ce que le slurry est expansé dans le réacteur par mise en contact avec le gaz de synthèse, cette boucle fonctionne en gazosiphon, avec une pression motrice élevée, pouvant excéder 0,5 bar (0,05 MPa).
De ce fait, le slurry circule à vitesse élevée dans cette boucle, provoquant une attrition du catalyseur et augmentant les risques d'érosion des tuyauteries. Ce procédé avec boucle de circulation externe et effet de gazosiphon est par exemple décrit dans la demande de brevet WO 97I31693. Dans des procédés de ce type, une circulation non contrôlée du slurry dans la boucle externe conduit à des risques élevés d'attrition du catalyseur et d'érosion des lignes. Un moyen connu de limitation du débit dans les lignes de cette boucle consiste à disposer une vanne de laminage permettant de restreindre le débit. Ceci ne permet toutefois de résoudre le problème d'attrition du solide, en particulier du catalyseur, du fait l'attrition résultant de la vanne de laminage. Ce problème est largement évoqué dans le texte de la demande de brevet WO 97I31693.
Un des objets de l'invention est une installation de conversion chimique, comprenant des moyens spécifiques qui permettent de réduire de façon très importante les risques d'attrition provoquée par la circulation du slurry dans des lignes, et notamment dans la boucle de circulation externe. Dans sa forme la plus générale l'invention se définie comme une installation de conversion chimique comportant # au moins une zone R de conversion contenant au moins un liquide à convertir, des particules solides en suspension dans ce liquide comprenant éventuellement des particules solides de catalyseur de conversion et au moins un gaz réactif, comprenant des moyens (10, 9) d'introduction de particules solides, des moyens (3) de soutirage d'un effluent gazeux et des moyens (2) de soutirage d'une première suspension de particules solides dans un liquide comprenant au moins une partie des produits liquides issus de la conversion, # au moins une section de séparation S2 dans laquelle on envoie au moins une partie de ladite première suspension de particules solides et à partir laquelle on obtient un liquide contenant au moins une partie et de préférence la majeure partie des produits issus de la conversion appauvrie en particules solides une seconde suspension enrichie en particules solides contenues initialement dans la suspension issue de la zone R, # au moins un moyen (9) d'introduction de ladite seconde suspension dans la zone R de conversion, ladite installation etant caractérisée en ce qu'elle comporte entre sortie de la première suspension de particules solides dans un liquide de la zone R conversion et l'entrée de la seconde suspension enrichie en particules solides dans zone R de conversion au moins une zone E comprenant au moins un moyen permettant de répartir la perte de charge totale entre l'entrée et la sortie de ladite zone E en plusieurs pertes de charge élémentaires de faible valeur.
Selon une forme particulière l'installation de la présente invention comprendra entre la sortie de la première suspension de particules solides dans un liquide de la zone R de conversion et l'entrée de la section de séparation S2 au moins une zone S1 de dégazage de la suspension de particules solides dans un liquide comprenant les produits liquides issus de la conversion, à partir de laquelle on évacue un effluent gazeux et une suspension Sd au moins partiellement dégazée de particules solides dans un liquide comprenant les produits liquides issus de la conversion. Ladite suspension Sd est ensuite envoyée dans la section de séparation S2.
Selon une mise en oeuvre particulière la suspension Sd est envoyée dans la section de séparation S2 à l'aide d'une pompe P.
Ainsi dans le cadre de la présente invention la zone E de réalisation d'une perte de charge répartie peut être disposée en aval ou en amont, dans le sens de circulation de la suspension issue de la zone de conversion R, de la section de séparation S2. Dans le cas où cette zone E est en amont de la section de séparation S2 et où on utilise une zone de dégazage ladite zone E peut être entre la sortie de la zone conversion R et la zone de degazage S1, où entre la zone de dégazage S1 et section de séparation S2. On ne sortirait pas du cadre de la présente invention en utilisant plusieurs zones E réalisation d'une perte de charge répartie, par exemple une zone E entre la sortie zone de conversion R et la zone de dégazage S1 et une autre entre la zone de degazage S1 et la section de séparation S2.
Le plus souvent zone E comporte un moyen de répartition de la perte de charge totale en perte charge élémentaire inférieure à la valeur du seuil à partir duquel y a une fragmentation notable d'une partie des particules solides contenues dans la suspension.
Un autre objet l'invention est un procédé de conversion chimique générant attrition réduite catalyseur et/ou de particules solides produites par la réaction, qui présente avantages opératoires importants. Dans le cadre de la présente invention le catalyseur est alors de préférence opéré selon la technique comportant un réacteur du type colonne à bulle, avec mise en contact du gaz avec un mélange liquide/solide très finement divisé, (ou slurry, selon la dénomination anglosaxonne). La granulométrie du catalyseur neuf est alors telle que la dimension moyenne des grains de catalyseur est inferieure à environ 200 microns et le plus souvent d'environ 10 à microns.
Ainsi, selon l'invention, on remplace une perte de charge ponctuelle OP, dans singularité telle qu' vanne ou un orifice, par un grand nombre, soit n, pertes de charges élémentaires de faible ampleur, soit
Figure img00060012

Si n est suffisamment grand, la valeur de AP est alors suffisamment faible pour que l'énergie cinétique du slurry dans n l'élément de perte de charge élémentaire
Figure img00060016

soit suffisamment faible et inférieure à l'énergie cinétique au-delà de laquelle intervient une fragmentation notable d'une partie des particules de catalyseur.
En d'autres termes, on réalise la perte de charge totale dans une multiplicité d'éléments telle que l'énergie cinétique du slurry et des particules de catalyseur soit inférieure à la valeur du seuil de fragmentation des particules. Selon la réalisation la plus courante de la présente invention représentée schématiquement sur la figure 1 l'installation de conversion chimique selon la présente invention comporte au moins une zone R de conversion contenant au moins un liquide, au moins un catalyseur solide sous forme de particules dont la dimension est habituellement ceilë më-tïonhee ci-devant et au moins un gaz réactif. L'installation comporte comme représenté sur figure 1 réacteur R dans lequel on introduit par la ligne 1 au moins un gaz réactif au moins produit liquide à convertir, par la ligne 9 une suspension de particules solides contenant des particules solides de préférence des particules de catalyseur conversion. soutire de ce réacteur R par la ligne 2 une suspension dans un liquide de particules solides, contenant des particules solides, de préférence des particules catalyseur de conversion, ainsi qu'un effluent gazeux par la ligne 3 qui est ensuite évacué par la ligne 4 en mélange avec la fraction gazeuse obtenue dans le séparateur S1 dans lequel est dégazée la suspension dans un liquide de particules solides, contenant de préférence des particules solides de catalyseur de conversion, soutiree du réacteur R par la ligne 2. Le dégazage peut être effectué par toute méthode bien connue hommes du métier par exemple par désengagement des bulles de gaz. peut aussi employer un appareillage de type hydrocyclone pour effectuer ce dégazage. On trouvera par exemple une description générale des hydrocyclones dans l'encyclopedie Ullmann de Chimie Industrielle (Ullmann's encyclopedia of industrial chemistry) 5eme édition, volume B2, pages 11-19 à 11-23. On peut également effectuer ce dégazage par désengagement dans une colonne sensiblement verticale (standpipe selon la dénomination anglosaxonne). On récupère à partir du séparateur S1 par la ligne 6 une suspension dans un liquide de particules solides, contenant de préférence des particules solides de catalyseur de conversion, au moins partiellement dégazée et de préférence sensiblement totalement dégazée qui est ensuite envoyée par l'intermédiaire de la pompe P par la ligne 7 dans une section de séparation S2 à partir de laquelle on obtient par la ligne 11 un liquide contenant une fraction liquide qui comprend le produit de la conversion appauvrie en particules solides et de préférence ne contenant sensiblement plus de particules solides et par la ligne 8 une suspension enrichie en particules solides et de préférence contenant la majeure partie particules solides contenues initialement dans la suspension récupérée par la ligne à la sortie du réacteur R. Cette section S2 de séparation peut être par exemple une section comprenant un système de filtration frontale ou tangentielle ou tout autre système bien connu des hommes du métier. Cette suspension fortement enrichie en particules solides est envoyée dans la zone E comportant au moins un moyen permettant de répartir la perte de charge totale entre l'entrée et la sortie de ladite zone E en plusieurs pertes de charge élémentaires de faible valeur. A la sortie de zone E la suspension obtenue est renvoyée par la ligne 9 dans le réacteur R. L'installation comporte en outre une ligne 10 reliée à la ligne 9 par laquelle on peut introduire une suspension particules solides contenant des particules solides de catalyseur de conversion, exemple de catalyseur neuf d'appoint.
Les figures 2b, 2c, 2d représentent schématiquement diverses solutions sensiblement équivalentes d'éléments utilisables dans la zone E pour effectuer la répartition de la perte de charge globale en une pluralité de pertes charges élémentaires. la figure 2a cet élément comporte une pluralité d'ailettes internes permettant d'obtenir une pluralité d'orifices de restriction créant une pluralite zones d'accélération et décélération entre les orifices. Habituellement l'élément zone E comportera au moins 5 orifices, souvent au moins 10 orifices et le plus souvent au moins 25 orifices. Sur la figure 2b l'élément de la zone E contient un lit de billes 13 de dimensions relativement grosses. Les billes habituellement utilisées ont de préférence un diamètre moyen supérieur ou égal à environ 50 fois le diamètre moyen équivalent des particules solides de la suspension dans le réacteur et de manière plus préférée un diamètre moyen supérieur ou égal à environ 100 fois ce diametre moyen équivalent. billes utilisées habituellement ont un diamètre moyen moins 3 millimètres, préférence au moins 5 millimètres, et de manière plus preférée au moins 6 millimetres. Le diamètre moyen des billes utilisées ne dépasse habituellement pas 30 millimetres. Dans le cas représentée sur la figure 2b le lit unique aura habituellement une hauteur d'au moins 5 fois le diamètre moyens des billes utilisées, de préférence moins 10 fois ce diamètre et de manière plus préférée au moins 25 fois ce diamètre. On ne sortirait pas du cadre de la présente invention en utilisant dans la zone E un elément comportant une pluralité c'est-à-dire au moins deux lits de billes contigus ou séparés par une zone ne contenant pas de billes. Selon réalisation schématisée la figure 2c l'élément de la zone E comporte une pluralité chicanes formées par des ailettes 14 assurant chacune un changement de direction du slurry circulant dans ladite zone E. Habituellement l'élément de la zone E comportera au moins 5 chicanes, de préférence au moins 10 chicanes et de manière plus préférée au moins 25 chicanes. Selon la réalisation schématisée sur la figure 2d l'élément de la zone E comporte une grande longueur de tuyauterie comportant des longueurs droites (16) séparées par des coudes (15) assurant à chaque coude un changement de direction du slurry circulant dans ladite zone E. Le nombre de coude de cet élément est habituellement d'au moins 5, de préférence au moins 10 et de manière plus préférée au moins 25. La longueur totale de tuyauterie est habituellement au moins égale 2 fois la hauteur du réacteur, de préférence au moins 3 fois cette hauteur et de manière plus préférée au moins 4 fois cette hauteur.
L'invention concerne également un procédé de conversion chimique mis en oeuvre dans l'installation selon l'invention.
L'invention concerne ainsi notamment un procedé de conversion chimique comprenant la mise en contact d'au moins un gaz réactif et d'au moins un composé à convertir dans une de zone de conversion contenant suspension de particules solides dans un liquide, comprenant éventuellement particules solides de catalyseur de conversion, (slurry) dans des conditions production d'au moins un composé de conversion, l'extraction à partir de la zone conversion d'un courant d'une première suspension de particules solides dans liquide, la séparation d'au moins une fraction, contenant le ou les produit(s) de la conversion, liquide dans les conditions choisies, et une deuxième suspension concentrée en particules solides, ledit procédé étant caractérisé en ce que entre la sortie la première suspension de particules solides dans un liquide de la zone R conversion et l'entrée de la seconde suspension enrichie en particules solides dans la zone R de conversion on procède à une répartition de la perte de charge totale plusieurs pertes de charge élémentaires de faible valeur.
Selon une mise en oeuvre particulière du procédé selon la présente invention on procède entre l'extraction de la zone de conversion R d'un courant d'une première suspension de particules solides dans un liquide et la section S2 de séparation d'au moins une fraction contenant le ou les produit(s) de la conversion au dégazage de cette première suspension contenant ledit ou lesdits produit(s) formé(s) lors de la conversion, puis on sépare dans la section S2 cette suspension dégazée Sd en un liquide appauvri en particules solides contenant le ou les produit(s) liquide(s) de la conversion, et en une suspension enrichie en particules solides, contenues initialement dans la suspension issue de la zone R de conversion, que l'on renvoie dans la zone R de conversion.

Claims (1)

  1. <U>REVENDICATIONS</U> 1 Installation de conversion chimique comportant # au moins une zone R de conversion contenant au moins un liquide à convertir, des particules solides en suspension dans ce liquide et au moins gaz réactif, comprenant des moyens (10, 9) d'introduction de particules solides, moyens (3) de soutirage d'un effluent gazeux et des moyens (2) de soutirage d'une première suspension de particules solides dans un liquide comprenant au moins une partie des produits liquides issus de la conversion, # au moins une section de séparation S2 dans laquelle on envoie moins une partie de ladite première suspension de particules solides et à partir laquelle on obtient à partir de la section de séparation S2 un liquide contenant moins une partie et de préférence la majeure partie des produits issus de conversion appauvrie en particules solides et une seconde suspension enrichie en particules solides contenues initialement dans la suspension issue de la zone R, # au moins un moyen (9) d'introduction de ladite seconde suspension dans la zone R de conversion, ladite installation étant caractérisée en ce qu'elle comporte entre la sortie de la première suspension de particules solides dans un liquide de la zone R de conversion l'entrée de la seconde suspension enrichie en particules solides dans la zone R de conversion au moins une zone E comprenant au moins un moyen permettant de répartir la perte de charge totale entre l'entrée et la sortie de ladite zone E en plusieurs . pertes de charge élémentaires de faible valeur. 2 - Installation de conversion chimique selon la revendication 1 dans laquelle la zone E comporte un moyen de répartition de la perte de charge totale en perte de charge élémentaire inférieure à la valeur du seuil à partir duquel il y a une fragmentation notable d'une partie des particules solides contenues dans la suspension. 3 - Installation de conversion chimique selon la revendication 1 ou 2 dans laquelle la zone R de conversion comporte un réacteur du type colonne à bulle. 4 - Installation conversion chimique selon l'une des revendications à 3 dans laquelle le moyen de répartition de la perte de charge totale dans la zone comporte une pluralité d'ailettes internes 12 permettant d'obtenir une pluralité d'orifices de restriction créant pluralité de zones d'accélération et de décélération entre les orifices. 5 - Installation de conversion chimique selon la revendication 4 dans laquelle le nombre d'orifices formés par les ailettes 12 est d'au moins 5. 6 - Installation de conversion chimique selon l'une des revendications 1 à 3 dans laquelle le moyen de répartition de la perte de charge totale dans la zone E comporte une pluralité de chicanes formées par des ailettes 14 assurant chacune un changement de direction de la suspension contenant des particules solides. 7 - Installation de conversion chimique selon la revendication 6 dans laquelle le nombre de chicanes formées par les ailettes 14 est d'au moins 5. 8 - Installation de conversion chimique selon l'une des revendications à 3 dans laquelle le moyen de répartition de la perte de charge totale dans la zone comporte une grande longueur de tuyauterie comportant des longueurs droites (16) séparées par des coudes (15) assurant à chaque coude un changement de direction de la suspension de particules solides circulant dans ladite zone E. 9 - Installation de conversion chimique selon la revendication 8 dans laquelle la longueur de la tuyauterie est au moins égale à 2 fois la hauteur du réacteur R. 10 -Installation de conversion chimique selon la revendication 8 ou 9 dans laquelle le nombre de coude de la tuyauterie est d'au moins 5. 11 -Installation de conversion chimique selon l'une des revendications 1 à 3 dans laquelle le moyen de répartition de la perte de charge totale dans la zone E contient au moins un lit de billes de relativement grosses dimensions de diamètre supérieur ou égal à environ fois le diamètre moyen équivalent des particules solides de la suspension dans réacteur. 12 -Installation de conversion chimique selon la revendication 11 dans laquelle le lit de billes à une hauteur au moins égale à 5 fois le diamètre moyen des billes. -Installation de conversion chimique selon la revendication 11 ou 12 dans laquelle diamètre moyen des billes utilisées est d'au moins 3 millimètres. - Installation selon l'une des revendications 1 à 13 comprenant entre sortie de la première suspension de particules solides dans un liquide de la zone R conversion l'entrée de la section de séparation S2 au moins une zone S1 de degazage de la suspension de particules solides dans un liquide comprenant les produits liquides issus de la conversion. <B>15-</B> Utilisation de l'installation selon l'une des revendications 1 à 14 pour la mise en oeuvre d'une réaction de conversion choisie dans le groupe formé par les hydrogénations, les aromatisations, les hydrodésulfurations, les hydrodénitrogénations, la synthèse d'alcools les hydrotraitements, l'hydroformylation, les synthèses de polyoléfines, les oligomérisations, les alkylations aliphatiques, les oxydations. 16 - Procédé de conversion chimique comprenant la mise en contact moins un gaz réactif et d'au moins un composé à convertir dans une de zone conversion contenant une suspension de particules solides dans un liquide, dans conditions production d'au moins un composé de conversion, l'extraction à partir la zone de conversion d'un courant d'une première suspension de particules solides dans un liquide, la séparation d'au moins une fraction, contenant le ou les produit(s) de la conversion, liquide dans les conditions choisies, et une deuxième suspension concentrée en particules solides, ledit procédé étant caractérisé en ce que entre la sortie de la première suspension de particules solides dans un liquide de la zone R de conversion et l'entrée de la seconde suspension enrichie en particules solides dans la zone R de conversion on procède à une répartition de la perte de charge totale en plusieurs pertes de charge élémentaires de faible valeur. - Procédé selon la revendication 16 dans lequel on procède entre l'extraction de la zone de conversion R d'un courant d'une première suspension de particules solides dans un liquide et la section S2 de séparation d'au moins une fraction contenant le ou les produits(s) de la conversion, au dégazage de cette première suspension contenant ledit ou lesdits produit(s) de conversion formé(s) lors de la conversion, puis on sépare dans la section S2 cette suspension dégazée Sd un liquide appauvri en particules solides contenant le ou les produit(s) liquide(s) de conversion, et en une suspension enrichie en particules solides, contenues initialement dans la suspension issue de la zone R de conversion, que l'on renvoie dans la zone R de conversion.
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