FR2672821A1 - Procede pour eliminer des effluents a partir de gaz d'echappement produits par la combustion d'un combustible hydrocarbone. - Google Patents
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Abstract
Ce procédé comprend les opérations consistant à faire brûler le combustible hydrocarboné dans une zone de combustion à une température T1 , de façon à produire des gaz d'échappement contenant des effluents; transporter lesdits gaz d'échappement à partir de ladite zone de combustion, et refroidir lesdits gaz d'échappement à une température T2 , où T2 a une valeur inférieure à T1 ; prendre un agent de sorption des effluents choisi dans le groupe constitué par les nitrates; et injecter ledit agent de sorption des effluents dans lesdits gaz d'échappement en aval de la dite zone de combustion, en un point où la température desdits gaz d'échappement est de T2 , où ledit agent de sorption absorbe lesdits effluents à partir desdits gaz d'échappement.
Description
PROCEDE POUR ELIMINER DES EFFLUENTS A PARTIR DE GAZ
D'ECHAPPEMENT PRODUITS PAR LA COMBUSTION D'UN COMBUSTIBLE
HYDROCARBONE
La présente invention porte sur un procédé pour éliminer des effluents à partir de gaz d'échappement produits par la combustion d'un combustible hydrocarboné, et, plus particulièrement, sur un procédé pour éliminer les effluents dans lequel un nitrate en tant qu'agent de sorption des effluents est injecté dans les gaz
d'échappement en aval de la zone de combustion.
La demande de brevet américain parallèle Numéro de Série 498 952, déposée le 26 mars 1990, dont la demande américaine servant de base à la revendication de priorité attachée à la présente demande française est une continuation-en-partie, décrit un procédé pour la production in situ d'un aérosol d'oxyde d'agent de sorption utilisé pour éliminer des effluents à partir d'un courant gazeux de combustion Conformément au procédé de la demande de brevet américain Numéro de Série 498 952, une solution aqueuse comprenant un composé de sorption des effluents, dissous dans l'eau, est mélangée avec un combustible contenant des hydrocarbures de façon à former un mélange de combustible hydrocarboné Le combustible hydrocarboné peut être du mazout, du pétrole brut, une émulsion huile-dans-eau, du charbon ou du bitume, ou tout autre combustible fossile approprié Le mélange de combustible hydrocarboné est atomisé et introduit dans une zone de combustion dans laquelle le mélange de combustible atomisé est brûlé dans des conditions contrôlées jusqu'à une température supérieure ou égale à 1400 *K, en présence d'un oxydant Pendant la combustion du mélange de combustible atomisé à la température indiquée ci-dessus, un aérosol d'oxyde d'agent de sorption est obtenu, lequel comprend des particules ultra-fines d'oxyde d'agent de sorption, ayant un diamètre moyen de dimension submicronique dans le courant gazeux de combustion Le courant gazeux de combustion est ensuite refroidi jusqu'à une température comprise entre 7000 K et environ 13500 K, de sorte que les particules d'oxyde d'agent -de sorption absorbent les effluents à partir du courant gazeux de combustion Le procédé de la demande de brevet américain Numéro de Série 498 952 s'est révélé particulièrement utile pour éliminer le soufre à partir de courants gazeux de combustion. La demande de brevet américain parallèle Numéro de Série, déposée en même temps que la demande américaine servant de base à la revendication attachée à la présente demande française, porte sur un procédé pour éliminer des effluents à partir de gaz d'échappement
produits par la combustion d'un combustible hydrocarboné.
Le procédé de la présente invention comprend la combustion d'un combustible hydrocarboné dans une zone de combustion à une température préférée, puis le transport des gaz d'échappement produits par la combustion du combustible hors de la zone de combustion Pendant le transport des gaz d'échappement, ceux-ci sont refroidis jusqu'à une plage de température contrôlée qui est inférieure à la température de combustion Un agent de sorption des effluents est injecté dans le courant des gaz d'échappement à la température contrôlée en aval de la zone de combustion Pendant l'injection de l'agent de sorption des effluents à la température contrôlée de courant de gaz d'échappement, l'agent de sorption absorbe les effluents à
partir des gaz d'échappement.
Naturellement, il serait très souhaitable de développer des procédés nouveaux et perfectionnés pour éliminer des effluents à partir des courants de gaz de combustion de combustible hydrocarboné, procédés qui soient économiques à utiliser et efficaces pour réduire les effluents. En conséquence, la présente invention a pour objectif principal de proposer un procédé pour éliminer des effluents nuisibles pour l'environnement à partir d'un
courant gazeux.
La présente invention a pour objectif particulier de proposer un procédé pour l'élimination d'effluents à partir d'un courant gazeux de combustion dans lequel un nitrate en tant qu'agent de sorption des effluents est injecté dans le courant de gaz de combustion en aval de la
zone de combustion.
D'autres objectifs et avantages de la présente
invention apparaîtront ci-après.
Conformément à la présente invention, les
objectifs et avantages précédents sont facilement obtenus.
La présente invention se rapporte à un procédé pour éliminer des effluents à partir de gaz d'échappement
produits par la combustion d'un combustible hydrocarboné.
Le procédé de la présente invention comprend la combustion d'un combustible hydrocarboné dans une zone de combustion à une température préférée, puis le transport des gaz d'échappement produits par la combustion du combustible hors de la zone de combustion Pendant le transport des gaz d'échappement, ceux-ci sont refroidis jusqu'à une plage de température contrôlée qui est inférieure à la température de combustion Un nitrate en tant qu'agent de sorption des effluents est injecté dans le courant de gaz d'échappement à la température contrôlée en aval de la zone de combustion Pendant l'injection du nitrate en tant qu'agent de sorption des effluents à la température contrôlée de courant de gaz d'échappement, l'agent de sorption absorbe les effluents à partir des gaz
d'échappement.
Dans un mode de réalisation préféré de la présente invention, le nitrate en tant qu'agent de sorption des effluents est ensemencé par un promoteur qui rehausse
l'effet de l'agent de sorption des effluents sur l'élimi-
nation des effluents à partir des gaz d'échappement.
Conformément à la présente invention, le nitrate en tant qu'agent de sorption des effluents peut être mélangé avec de l'eau et le promoteur, pour former un mélange aqueux qui est injecté dans le courant des gaz d'échappement Dans ce mode-de réalisation de la présente invention, le mélange de nitrate en tant qu'agent des effluents est injecté d'une manière telle qu'elle produise une pulvérisation fine dans laquelle la dimension moyenne de particule est inférieure à
microns.
Dans un autre mode de réalisation de la présente invention, le nitrate en tant qu'agent de sorption peut être ensemencé par le promoteur et introduit d'une manière sèche dans le courant des gaz d'échappement Dans ce mode de réalisation de la présente invention, la dimension moyenne de particule du nitrate en tant qu'agent de sorption ensemencé doit être inférieure à 50 microns, de
préférence, inférieure à 20 microns.
Le nitrate en tant qu'agent de sorption que l'on souhaite le plus, utilisé dans le procédé de la présente invention, comprend des sels de type nitrates, les sels de nitrate de magnésium et de calcium étant ceux que l'on préfère le plus Des promoteurs appropriés comprennent le fer, le cuivre, le manganèse, le bore, l'aluminium, le sodium, le potassium, le zinc, le nickel et leurs mélanges, le fer, le cuivre, le manganèse et le bore étant préférés,
et le fer et le cuivre étant les métaux idéaux.
Conformément aux caractéristiques préférées de la présente invention, le rapport molaire du nitrate en tant qu'agent de sorption à l'effluent est de 0,05 à 2,0, et, de préférence, de 0,1 à 1,0, alors que le rapport molaire du promoteur à l'agent de sorption est de 0,001 à 0,1, de
préférence égal ou inférieur à 0,05.
Le procédé de la présente invention offre un mécanisme efficace et économique pour éliminer des
effluents à partir d'un courant de gaz de combustion.
L'efficacité du procédé de la présente invention apparaîtra
clairement dans ce qui suit à la lecture de la description
détaillée. La présente invention se rapporte à un procédé pour éliminer des effluents à partir de gaz d'échappement produits par la combustion d'un combustible hydrocarboné, et, plus particulièrement, sur un procédé tel qu'indiqué ci-dessus, dans lequel un nitrate en tant qu'agent de sorption des effluents est injecté dans le courant des gaz d'échappement en aval de la zone de combustion à une
température contrôlée du courant de gaz d'échappement.
Comme on l'a souligné ci-dessus, le procédé de la présente invention comprend les étapes d'injection d'un nitrate en tant qu'agent de sorption des effluents dans un courant de gaz d'échappement en aval d'une zone de combustion lorsque le courant de gaz d'échappement se
trouve dans une plage de température critique.
Conformément à un mode de réalisation préféré de la présente invention, le nitrate en tant qu'agent de sorption des effluents est mélangé avec un promoteur et injecté dans le courant des gaz d'échappement Dans un mode de réalisation du procédé de la présente invention, le nitrate en tant qu'agent de sorption des effluents est mélangé avec de l'eau et le promoteur de façon à former un mélange aqueux de nitrate en tant qu'agent de sorption des effluents Le mélange est ensuite injecté dans le courant des gaz d'échappement dans des conditions contrôlées, à une température désirée de courant des gaz d'échappement Le mélange d'agent de sorption des effluents est injecté d'une manière contrôlée, de façon à produire une pulvérisation fine ayant une dimension moyenne de gouttelette de moins de microns, de préférence, de moins de 50 microns Dans un autre mode de réalisation de la présente invention, le nitrate en tant qu'agent de sorption des effluents est ensemencé par le promoteur, et injecté dans le courant des gaz d'échappement sous une forme sèche La manière particulière d'ensemencer un agent de sorption solide insoluble dans l'eau par le promoteur dépend en partie de
la nature à la fois de l'agent de sorption et du promoteur.
Par exemple, l'hydroxyde de calcium (Ca(OH)2), également connu comme étant la chaux hydratée, est un solide préparé par l'addition d'eau à l'oxyde de calcium La chaux hydratée est un agent de sorption bien connu de SQ 2 La chaux hydratée pourrait être facilement ensemencée par le promoteur conformément au mode opératoire suivant: un composé promoteur est solubilisé dans la proportion requise
dans l'eau qui va être utilisée pour hydrater la chaux.
Ensuite, la chaux est hydratée par une telle solution, en
incorporant de façon efficace le promoteur dans le solide.
La réaction d'hydratation est tout à fait exothermique, d'o il résulte qu'un agent de sorption, solide, ensemencé, sec, pourrait être obtenu si les bonnes conditions sont satisfaites Sinon, un séchage du solide humide est nécessaire L'agent de sorption activé pourrait alors être injecté dans les gaz d'échappement du four sous la forme d'un solide sec finement divisé Dans ce mode de réalisation de la présente invention, la dimension moyenne de particule du nitrate en tant qu'agent de sorption des
effluents est inférieure ou égale à 10 microns.
Comme on l'a souligné ci-dessus, le nitrate en tant qu'agent de sorption des effluents, avec ou sans promoteur, est injecté dans le courant des gaz d'échappement, lorsque le courant de gaz d'échappement se trouve à une température désirée Il a été découvert, conformément à la présente invention, que, lorsque le nitrate en tant qu'agent de sorption des effluents est injecté dans le courant gazeux sans employer de promoteur, la température désirée du courant de gaz d'échappement lorsque l'injection a lieu se situe entre 1093 et 13160 C (entre 2000 et 24000 F) Lorsqu'un promoteur est incorporé avec l'agent de sorption des effluents, la fenêtre de
température pour l'injection dans le courant des gaz d'échappement est accrue jusqu'à 15380 C ( 28000 F).
Conformément à la présente invention, le rapport molaire du nitrate en tant qu'agent de sorption à l'effluent doit être de 0,05 à 2,0, et, être, de préférence, compris entre 0,1 et 1,0, et le rapport molaire du promoteur au nitrate en tant qu'agent de sorption est de 0,001 à 0,1, et, de préférence, égal ou inférieur à 0,05 Le composé de nitrate en tant qu'agent de sorption des effluents peut être n'importe quel nitrate, tel que HNO 3 et similaires, ceux que l'on préfère étant les sels métalliques de type nitrates Les agents de sorption des effluents que l'on préfère le plus sont les nitrates de calcium et de magnésium Le promoteur employé dans le procédé de la présente invention comprend des métaux choisis dans le groupe constitué par le fer, le cuivre, le manganèse, le bore, l'aluminium, le sodium, le potassium, le zinc, le nickel et leurs mélanges Des promoteurs préférés sont le fer, le cuivre, le manganèse et le bore, le fer et le
cuivre étant ceux que l'on préfère le plus.
Conformément à la présente invention, le nitrate d'agent de sorption des effluents avec ou sans promoteur peut être injecté dans le courant des gaz d'échappement en présence d'un oxydant Comme on l'a souligné ci-dessus, l'injection doit avoir lieu lorsque le courant de gaz se trouve à une température comprise entre 1093 et 1538 C ( 2000 à 28000 F) dans le cas o un promoteur est employé, et à une température comprise entre 1093 et 1316 'C ( 2000 à 24000 F), lorsqu'il n'est pas employé de promoteur Lorsque le nitrate en tant qu'agent de sorption des effluents est injecté dans le courant des gaz d'échappement avec un oxydant, on préfère que l'oxydant soit présent dans une quantité telle qu'elle fournisse une fine pulvérisation de
nitrate en tant qu'agent de sorption.
Les exemples suivants illustrent des caractéris-
tiques spécifiques du procédé de la présente invention,
mais ne sont en aucune manière destinés à être limitatifs.
EXEMPLE I
Pour démontrer et quantifier l'existence d'effluents indésirés, en particulier de soufre, dans un courant de combustion d'hydrocarbure, un hydrocarbure liquide ayant une teneur en soufre de 3,8 % en poids a été mélangé avec de l'eau, de façon à obtenir un mélange de 55 % en volume de combustible hydrocarboné et de 4 % en volume d'eau Le mélange a ensuite été brûlé jusqu'à achèvement de la combustion Le mélange combustible a été introduit dans le four à travers une buse du commerce Le combustible a été atomisé avec de l'air à l'aide d'une masse d'environ 1,1 fois l'exigence stoechiométrique Le combustible hydrocarboné a été brûlé à un taux de brûlage d'environ 3 x 105 W (un million de BTU par heure) jusqu'à combustion complète La concentration de 502 dans les gaz d'émission secs a été mesurée, et la concentration de SO 2 a été trouvée comme étant de 2700 ppm Par gaz d'émission secs, on entend tous les gaz produits pendant le procédé de
combustion, à l'exception de H 20, corrigé à 0 % d'oxygène.
EXEMPLE II
Pour démontrer l'efficacité des nitrates comme agent de sorption des effluents dans le procédé de la présente invention, l'hydrocarbure liquide employé à l'Exemple I a été brûlé dans les mêmes conditions que celles énoncées à l'Exemple I Les gaz d'échappement provenant de la zone de combustion ont été évacués et refroidis jusqu'à une température de 11490 C ( 2100 F) Une solution aqueuse de nitrate de calcium a été injectée dans
les gaz d'échappement à la température de 11490 C ( 21000 F).
Le rapport molaire du nitrate de calcium injecté dans le courant des gaz d'échappement au soufre dans le combustible était de 0,7 Après injection de la solution aqueuse de nitrate de calcium dans le courant de gaz d'échappement, la concentration en 502 des gaz d'émission secs a été mesurée et a été trouvée comme étant de 1301 ppm Ce taux de 502 représente une réduction de 52 % du 502 par comparaison avec l'Exemple I, o le nitrate de calcium n'a pas été employé comme agent de sorption des effluents La quantité de l'agent de sorption de type nitrate utilisé a été trouvée comme étant de 40 % L'utilisation de l'agent de sorption est définie comme suit leffluentlligne de base leffluentlagent de sorption
Pourcen-
tage leffluentlligne de base d'agent = 100 x de 1 moles d'agent de sorption
sorption -
utilisé O <moles d'effluent o: o( est le coefficient stoechiométrique de la réaction chimique agent de sorption et effluent; et leffluentlligne de base est la concentration d'effluent dans les gaz d'émission secs en l'absence d'un
agent de sorption.
Ainsi, le procédé de la présente invention est efficace pour réduire les taux de 502 dans les gaz d'échappement du courant de combustion lorsqu'une solution aqueuse d'un nitrate en tant qu'agent de sorption des effluents est injectée dans le courant de gaz d'échappement en aval de la
zone de combustion.
EXEMPLE III
Pour démontrer la performance supérieure obtenue par le procédé de la présente invention qui emploie des nitrates comme agent de sorption des effluents, une expérience analogue a été conduite à l'aide de la méthodologie décrite ci-dessus en ce qui concerne l'Exemple II Dans ce cas, au lieu d'injecter une solution aqueuse de nitrate de calcium, une solution aqueuse de formiate de calcium a été injectée dans le courant de combustion La température des gaz d'échappement au point d'injection était de 11490 C ( 21000 F), et le rapport molaire du formiate de calcium au soufre était de 0,7 La concentration en 502 des gaz d'échappement a à nouveau été mesurée après l'injection et a été trouvée comme étant égale à 1944 pbm, ce qui représente une réduction de 28 % des émissions de SO 2 par comparaison avec l'Exemple I et une utilisation de l'agent de sorption de 40 % Lorsque l'on compare les résultats du présent exemple à ceux obtenus à l'Exemple II, il est manifeste que le nitrate de calcium est un agent de sorption d'effluents de loin meilleur que le formiate de
calcium.
EXEMPLE IV
Pour démontrer l'efficacité d'un mode de réalisation préféré de la présente invention, deux essais supplémentaires ont été effectués dans les mêmes conditions que celles énoncées ci-dessus en ce qui concerne
l'Exemple II.
Dans le premier essai, un promoteur se présentant sous la forme de gluconate de fer a été dissous dans la solution aqueuse d'eau et de nitrate de calcium avant l'injection de la solution aqueuse dans le courant de gaz d'échappement Le rapport molaire fer à calcium dans la solution était de 0,05 Le rapport molaire calcium à soufre a été maintenu à 0,7 Après injection, le niveau de 502 dans le gaz brûlé a été mesuré et a été trouvé comme étant de 810 ppm, ce qui représente une réduction de 70 % des taux de 502 par rapport à l'essai de ligne de base de l'Exemple I Cette réduction de 70 % des taux de 502
correspond à une utilisation d'agent de sorption de 100 %.
il Le second essai effectué était identique au premier essai, excepté que le promoteur a été dissous dans l'eau et mélangé avec le combustible et brûlé avec lui La solution de nitrate de calcium a été injectée dans les gaz d'échappement de la même manière que celle discutée ci- dessus en ce qui concerne l'Exemple II A nouveau, le taux des émissions de 502 a été mesuré et a été trouvé comme étant de 810 ppm, ce qui représente une réduction de 70 % des taux de 502 et une utilisation d'agent de sorption de
100 %.
Les résultats de ces essais montrent que l'intro-
duction de petites quantités d'un sel de fer dans le four tout en injectant une solution de nitrate dans le courant de gaz brûlé augmente de façon substantielle l'élimination de 502 par comparaison avec les taux obtenus sans promoteur comme à l'Exemple II L'exemple montre en outre que des résultats analogues peuvent être obtenus lorsque le sel de fer est injecté conjointement avec la solution de nitrate
ou avec le combustible qui est brûlé.
EXEMPLE V
Pour démontrer l'efficacité du procédé de la présente invention lorsqu'il est employé avec la combustion d'autres combustibles fossiles, un charbon bitumineux ayant une teneur en soufre de 4,3 % en poids a été brûlé dans des conditions contrôlées, et le niveau de la concentration de 502 dans les gaz brûlés sur une base sèche a été trouvé
comme étant de 3000 ppm.
Pour démontrer l'efficacité du procédé de la présente invention, un premier essai a été effectué, dans lequel une solution aqueuse de nitrate de calcium a été injectée dans le courant du gaz brûlé à une température de 11490 C ( 21000 F) Le rapport molaire du nitrate de calcium au soufre dans le charbon brûlé était de 0,7 Après injection, la concentration en 502 dans le gaz brûlé a été mesurée et trouvée comme étant inférieure à 10 ppm Le résultat surprenant représente une réduction de 100 % des taux de 502 par comparaison avec l'Exemple I et une
utilisation d'agent de sorption de 143 %.
Comme conséquence des résultats surprenants obtenus au premier essai décrit ci-dessus, un second essai a été conduit -dans les mêmes conditions que le premier essai ci-dessus, le seul changement étant une réduction du nitrate de calcium de façon à fournir un rapport molaire du calcium au soufre de 0,33 plutôt que de 0,7 Les taux de 502 ont été à nouveau mesurés et trouvés comme étant de 120 ppm, ce qui représente une réduction de 502 de 96 % avec une
utilisation d'agent de sorption de 290 %.
Comme conséquence de ce résultat davantage surprenant, un troisième essai a été conduit, dans lequel le rapport molaire du calcium au soufre était de 0,1, toutes les autres conditions étant restées les mêmes Lors de la mesure de la concentration de 502 dans les gaz brûlés, la concentration a été trouvée comme étant de 2370 ppm, ne représentant qu'une réduction de 21 % des émissions de SO 2 tout en ayant encore une utilisation d'agent de sorption de 210 % Les essais de cet Exemple V démontrent que le procédé de la présente invention est extrêmement efficace pour éliminer le 502 à partir des gaz brûlés produits par la combustion du charbon, et qu'il est plus efficace lorsqu'il est employé avec la combustion du charbon que dans le cas de combustibles liquides à faible teneur en cendres La composition en cendres du charbon employé dans le présent exemple était la suivante: Pourcentage de cendres 9,42 % Composition des cendres (sous la forme d'oxydes) Si O 2 50,35 %
A 1203 17,61 %
Ti O 2 0,64 % Fe 2 03 18,0 % Mg O 0,95 % Na 2 o 0,67 %
K 20 1,81 %
P 205 0,1 %
503 3,77 %
EXEMPLE VI
Pour démontrer l'efficacité d'autres nitrates dans le procédé de la présente invention, un autre essai a été conduit, identique à l'Essai n'1 de 1 'Exemple V, à l'exception que du nitrate de magnésium a été injecté dans le four au lieu de nitrate de calcium Tous les paramètres de l'Essai 1 du présent exemple étaient identiques à ceux employés dans l'Essai 1 de l'Exemple V La concentration en 502 des gaz brûlés a à nouveau été mesurée et trouvée comme étant inférieure à 10 ppm, ce qui représente à nouveau une réduction de 100 % du 502 et une utilisation de l'agent de sorption de 143 % Cet exemple démontre clairement l'efficacité des nitrates pour l'élimination du
soufre conformément au procédé de la présente invention.
Cette invention peut être réalisée suivant d'autres formes ou mise en oeuvre suivant d'autres modes sans s'écarter de son esprit ou de ses caractéristiques essentielles Le présent mode de réalisation doit par conséquent être considéré comme étant, sous tous ses aspects, illustratif et non limitatif, toutes les modifications qui appartiennent à la définition générale de l'invention et à la plage d'équivalence étant destinées à être englobées dans le domaine de définition de la présente invention.
Claims (22)
1 Procédé pour éliminer des effluents à partir de gaz d'échappement produits par la combustion d'un combustible hydrocarboné, caractérisé par le fait qu'il comprend les opérations consistant à: faire brûler ledit combustible hydrocarboné dans une zone de combustion à une température T 1, de façon à produire des gaz d'échappement contenant des effluents; transporter lesdits gaz d'échappement à partir de ladite zone de combustion, et refroidir lesdits gaz d'échappement à une température T 2, o T 2 a une valeur inférieure à T 1; prendre un agent de sorption des effluents choisi dans le groupe constitué par les nitrates; et injecter ledit agent de sorption des effluents dans lesdits gaz d'échappement en aval de la dite zone de combustion, en un point o la température desdits gaz d'échappement est de T 2, o ledit agent de sorption absorbe
lesdits effluents à partir desdits gaz d'échappement.
2 Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait qu'il comprend le mélange dudit agent de sorption des effluents avec de l'eau de façon à former un mélange aqueux d'agent de sorption des effluents avant l'injection. 3 Procédé selon la revendication 2, caractérisé par le fait qu'il comprend l'injection dudit mélange d'agent de sorption des effluents dans lesdits gaz d'échappement, de façon à produire une pulvérisation fine ayant une dimension moyenne de gouttelette de moins de 100
microns.
4 Procédé selon la revendication 2, caractérisé par le fait qu'il comprend l'injection dudit mélange d'agent de sorption d'effluents dans lesdits gaz d'échappement, de façon à produire une pulvérisation fine ayant une dimension moyenne de gouttelette de moins
microns.
Procédé selon la revendication 3, caractérisé par le fait qu'il comprend le choix de sels de nitrate
comme ledit agent de sorption des effluents.
6 Procédé selon la revendication 5, caractérisé par le fait que lesdits sels de nitrate sont choisis dans le groupe constitué par les sels de calcium, de magnésium
et leurs mélanges.
7 Procédé selon la revendication 2, caractérisé par le fait qu'il comprend la préparation d'une solution aqueuse d'un promoteur d'agent de sorption et le mélange de ladite solution aqueuse avec ledit combustible hydrocarboné
avant la combustion dudit combustible.
8 Procédé selon la revendication 2, caractérisé par le fait qu'il comprend le mélange d'un promoteur d'agent de sorption avec ledit mélange aqueux d'agent de
sorption d'effluents avant l'injection.
9 Procédé selon la revendication 7, caractérisé par le fait que ledit promoteur est choisi dans le groupe constitué par les sels de fer, de cuivre, de manganèse, de bore, d'aluminium, de sodium, de potassium, de zinc, de
nickel et leurs mélanges.
Procédé selon revendication 8, caractérisé par le fait que ledit promoteur est choisi dans le groupe constitué par les sels de fer, de cuivre, de manganèse, de bore, d'aluminium, de sodium, de potassium, de zinc, de
nickel et leurs mélanges.
11 Procédé selon la revendication 7, caractérisé par le fait que ledit promoteur est choisi dans le groupe constitué par les sels de fer, de cuivre, de
manganèse, de bore et leurs mélanges.
12 Procédé selon la revendication 8, caractérisé par le fait que ledit promoteur est choisi dans le groupe constitué par les sels de fer, de cuivre, de
manganèse, de bore et leurs mélanges.
13 Procédé selon la revendication 7, caractérisé par le fait que ledit promoteur est choisi dans le groupe constitué par les sels de fer, de cuivre et
leurs mélanges.
14 Procédé selon la revendication 8, caractérisé par le fait que ledit promoteur est choisi dans le groupe constitué par les sels de fer, de cuivre et leurs mélanges. Procédé selon la revendication 2, caractérisé par le fait que le rapport molaires de l'agent
de sorption à l'effluent est de 0,05 à 2,0.
16 Procédé selon la revendication 2, caractérisé par le fait que le rapport molaire de l'agent
de sorption à l'effluent est de 0,1 à 1,0.
17 Procédé selon la revendication 7, caractérisé par le fait que le rapport molaire du promoteur
à l'agent de sorption est de 0,005 à 0,1.
18 Procédé selon la revendication 7, caractérisé par le fait que le rapport molaire du promoteur à l'agent de sorption est, de préférence, égal à ou
inférieur à 0,05.
19 Procédé selon la revendication 8, caractérisé par le fait que le rapport molaire du promoteur
à l'agent de sorption est de 0,005 à 0,1.
Procédé selon la revendication 8, caractérisé par le fait que le rapport molaire du promoteur à l'agent de sorption est, de préférence, égal ou inférieur
à 0,05.
21 Procédé selon la revendication 2, caractérisé par le fait que T 2 est compris entre 1093 et
1316 'C (entre 2000 et 24000 F).
22 Procédé selon la revendication 7, caractérisé par le fait que T 2 est compris entre 1093 et
15380 C (entre 2000 et 28000 F).
23 Procédé selon la revendication 8, caractérisé par le fait que T 2 est compris entre 1093 et
15380 C (entre 2000 et 2800 'F).
24 Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait qu'il comprend la formation dudit combustible hydrocarboné par préparation d'une émulsion huile-dans-eau.5 25 Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que ledit combustible hydrocarboné
est le charbon.
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