FR2663416A1 - Debitmetre fluidique et procedes de correction du point zero et du gain d'un capteur d'ecoulement. - Google Patents
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Abstract
L'invention concerne un débitmètre fluidique à fonction de jugement d'anomalies intégré. Il comporte un élément fluidique (1) présentant un débit d'écoulement préétabli auquel est comparé le débit d'écoulement mesuré par un capteur (6). Un circuit (8) de jugement d'anomalies est destiné à juger la présence d'une anomalie et à délivrer un signal d'avertissement en présence d'une dérive du point zéro du débitmètre, de fuites très faibles, etc. Domaine d'application: compteurs à gaz, etc.
Description
L'invention concerne un débitmètre fluidique destiné à mesurer les débits
d'écoulement de gaz de ville
et d'autres gaz.
Le débitmètre fluidique est un débitmètre destiné à mesurer le débit d'écoulement en agençant une paroi d'adhérence et un canal d'écoulement de réaction sur le côté d'aval d'une buse pour éjecter le fluide mesuré et en générant la vibration du fluide communiquée à la paroi d'adhérence par utilisation de l'effet Coanda et la
propagation de pression étant transmise au canal d'écoule-
ment de réaction, et en établissant ladite vibration du fluide (fréquence d'oscillation) afin qu'elle soit
proportionnelle au fluide mesuré.
On connaît déjà, en tant que débitmètre fluidique de ce type de structure, les débitmètres décrits dans les brevets des Etats-Unis d'Amérique N' 3 640 133 et
N O 3 690 171, et dans les descriptions officielles de
brevets japonais N' 48-54962, No 53-77558, N O 59-184822, etc. Le débitmètre fluidique mentionné ci-dessus est du type destiné à générer la vibration de fluide à
l'intérieur de l'élément fluidique et à capter électrique-
ment cette vibration pour agir sur le débit d'écoulement du fluide mesuré tout en utilisant un micro-ordinateur et, par
conséquent, aucun problème n'apparaît si le débit d'écoule-
ment est relativement grand, mais la génération d'une vibration du fluide devient stable dans un domaine de débits d'écoulement très faibles, entraînant une erreur de mesure. On propose donc une utilisation sélective en fonction du débit d'écoulement en mesurant le débit d'écoulement supérieur à un débit d'écoulement constant par l'utilisation d'un élément fluidique et en mesurant le débit d'écoulement inférieur à un débit d'écoulement constant par l'utilisation d'un capteur d'écoulement inséré
dans la partie à buse (brevet japonais N O 1-58 118).
Cependant, dans le cas des exemples connus officiellement et mentionnés ci-dessus, si une déconnexion de câble ou un défaut de contact se produit dans le capteur d'écoulement et dans le capteur destiné à détecter la vibration du fluide générée par l'élément fluidique et dans les fils conducteurs connectant ces deux capteurs au microcalculateur pour assurer le fonctionnement, et autre, il peut arriver que l'on mesure le débit d'écoulement sans
que l'on s'aperçoive du problème.
Deuxièmement, étant donné que le capteur de micro-écoulement est très stable, il est généralement utilisé sans correction du point zéro Cependant, étant donné qu'un léger écart par rapport au point zéro est possible durant la fabrication ou avec le temps, on adoptait classiquement un procédé tel que la mise en place d'une bande d'insensibilité au signal de sortie au
voisinage du débit d'écoulement nul afin d'ignorer, c'est-
à-dire de ne pas intégrer, le signal de sortie dans cette plage. Cependant, dans le système précité consistant à
ignorer le signal de sortie au voisinage du débit d'écoule-
ment nul, aucune correction n'est réalisée quelle que soit la dérive du point zéro due à une erreur de réglage durant la fabrication et aux fluctuations dans le temps dans le cas o de très petites impulsions de sortie, inférieures à celles correspondant au débit d'écoulement détecté minimal nécessaire, occupent presque toutes les sorties et, pour cette raison, l'erreur par dérive dans la plage de mesures du capteur d'écoulement ne peut pas être supprimée En particulier dans la région des faibles débits d'écoulement, l'amplitude de la dérive du zéro a une grande influence sur la précision de la mesure, car elle est d'une valeur relativement grande par rapport au signal de sortie
correspondant au débit d'écoulement.
Ensuite, le capteur de micro-écoulement est d'une grande longévité et son comportement change rarement mais, en prévision du cas dans lequel sa sensibilité change du fait de l'adhérence d'une certaine quantité de poussière et autre, au bout de nombreuses années, une fonction dite de correction de gain, destinée à établir automatiquement la sensibilité du capteur d'écoulement, a été incorporée
classiquement dans ce type de débitmètre.
La correction classique de gain est du type consistant à élever automatiquement la sensibilité du capteur d'écoulement sur la base du débit d'écoulement de mesure de l'élément fluidique dans la zone o le capteur d'écoulement et l'élément fluidique travaillent, et est
basé sur le type de calcul tel que donné ci-dessous.
Lorsque l'impulsion de sortie du capteur d'écoulement est P, il existe la relation suivante avec la valeur indiquée de débit d'écoulement Q(FS) par le capteur d'écoulement.
Q(FS) = K (FS) ( 1)
o KI(FS) est le gain du capteur d'écoulement
à l'instant i.
On suppose à présent que le débit d'écoulement de gaz est arrivé dans la zone de travail de la structure et a été mesuré à la fois avec le capteur d'écoulement et
l'élément fluidique.
Q i(F)
K = ( 2)
Pl
o pi est la valeur moyenne du nombre d'impul-
sions du capteur d'écoulement durant sa correction, tandis que Q 1 (FD) est la valeur moyenne du débit d'écoulement mesurée par l'élément fluidique Dans le procédé classique, la correction doit être réalisée au moyen de Ki obtenu par la formule ( 2) en tant que nouveau gain du capteur d'écoulement; autrement dit K (FS) = Ki ( 3) o la valeur K +(FS) est le gain du capteur
d'écoulement à l'instant i + 1.
Dans cet exemple classique, bien que les valeurs mesurées du capteur d'écoulement et de l'élément fluidique indiquent une haute précision en tant que valeurs établies par moyenne dans le temps, les valeurs à chaque mesure comportent les fluctuations dues à la perturbation de l'écoulement et au bruit Par conséquent, pour corriger le capteur d'écoulement avec une haute précision, les sorties de l'élément fluidique et du capteur d'écoulement doivent être mesurées sur de nombreuses heures pour calculer les valeurs moyennes Cependant, dans le cas du compteur à gaz et des instruments analogues installés au domicile de l'utilisateur, il est impossible de faire circuler le gaz à des fins d'essai lors de la correction du débit d'écoulement, et le débit d'écoulement doit être corrigé alors que le gaz est consommé par l'utilisateur, si bien que la période plus longue demandée pour corriger le débit d'écoulement a pour effet de faire chuter les fréquences de correction De plus, même dans le cas o le bruit se mélange à la valeur mesurée durant la correction pour une certaine raison ou pour une autre, on ne dispose d'aucune fonction permettant de le confirmer et il est donc possible que l'erreur affectant la région du capteur
d'écoulement augmente temporairement.
Un objet de l'invention est de délivrer l'avertissement selon lequel un problème devrait se produire pour le circuit électrique et, simultanément, de proposer le procédé de correction de la fluctuation du point zéro et de correction de la sensibilité du capteur d'écoulement. L'invention sera décrite plus en détail en regard des dessins annexés à titre d'exemple nullement limitatif et sur lesquels: la figure 1 est une vue schématique en perspective montrant le débit d'écoulement fluidique équipé d'un capteur de micro-écoulement; la figure 2 est un organigramme d'un procédé de jugement d'une anomalie; la figure 3 est un organigramme d'un algorithme de correction du point zéro du capteur d'écoulement; les figures 4 A à 7 sont des graphiques explicatifs du procédé de correction du point zéro; la figure 8 est un diagramme expliquant un procédé classique et connu de correction du gain; et la figure 9 est un diagramme explicatif du
procédé de correction du gain selon l'invention.
La figure 1 montre un débitmètre fluidique équipé d'un capteur de microécoulement, dans lequel un
circuit de jugement d'anomalies a été incorporé.
Les critères d'anomalies de ce débitmètre
fluidique sont les suivants.
Dans la région dans laquelle les signaux sont
délivrés en sortie à la fois par le capteur de micro-
écoulement et par l'élément fluidique, à savoir dans le cas
o les signaux d'écoulement se superposent, le micro-
calculateur sélectionne l'un quelconque des signaux sur la
base du débit d'écoulement.
Le microcalculateur contrôle les signaux de sortie délivrés par l'un quelconque de ces dispositifs et juge si une anomalie existe dans l'un quelconque de ces
dispositifs, au moins dans les cas suivants.
a Dans le cas o un signal de débit d'écoule-
ment plus élevé que le débit d'écoulement préétabli est appliqué en entrée uniquement en provenance du côté du
capteur d'écoulement.
b Dans le cas o un signal de débit d'écoule-
ment supérieur au débit d'écoulement préétabli est appliqué en entrée uniquement en provenance du côté de l'élément fluidique.
c Dans le cas o un signal de débit d'écoule-
ment inférieur au débit d'écoulement préétabli est appliqué
en entrée uniquement à partir du côté du capteur d'écoule-
ment. d Dans le cas o le signal de débit d'écoule- ment inférieur au débit d'écoulement préétabli est appliqué en entrée uniquement à partir du côté de l'élément fluidique. Le tableau I donne un exemple de critères d'anomalies dans le cas o le débit d'écoulement mesuré par l'élément fluidique a été établi à 150 litres/heure au minimum et que le débit d'écoulement mesuré par le capteur d'écoulement a été établi au niveau allant de o à litres/heure, et le jugement est établi de manière que cet exemple de combinaison soit normal tandis que, dans d'autres cas, l'un ou l'autre des dispositifs est jugé
anormal, ou bien les deux dispositifs sont jugés anormaux.
TABLEAU I
Signal de sortie Signal de sortie du de l'élément capteur d'écoulement fluidique Plus de litres/ Présence Plus de 700 impulsions heure
0 à 150 litres/ Moins de 700 impul-
heure Absence sions Un procédé concret de jugement d'anomalies sera expliqué sur la base de la figure 1 On représente en 1 un élément fluidique qui est formé d'une buse ou tuyère 2, de parois 3 et 3 a d'adhérence, de canaux 4 et 4 a d'écoulement de réaction, et d'orifices 5 et 5 a de détection de
vibration de fluide.
La référence numérique 6 désigne un capteur d'écoulement inséré dans la partie de la buse 2, et le débit d'écoulement détecté par ce capteur 6 est converti en un signal électrique par le circuit 7 de conversion de signal de débit d'écoulement sur le côté du capteur d'écoulement, et est appliqué en entrée à un circuit 8 de
réglage/affichage de débit d'écoulement.
La référence numérique 9 désigne un capteur de détection de vibration de fluide qui communique avec les orifices 5 et 5 a de détection de vibration de fluide, et qui comporte un circuit de conversion de signaux de débit d'écoulement sur le côté de l'élément fluidique pour convertir en un signal de débit d'écoulement la vibration de fluide détectée par le capteur de détection de vibration de fluide, et le signal, converti en un signal électrique par ledit circuit 9 de conversion de signal de fluide, est appliqué en entrée au circuit 8 de réglage/affichage du
débit d'écoulement.
Le circuit 8 de réglage/affichage du débit d'écoulement comporte le circuit destiné à introduire le signal électrique d'entrée dans le débit d'écoulement pour son intégration et son affichage, le circuit destiné à utiliser sélectivement l'élément fluidique 1 et le capteur 6 de fluide sur la base de la valeur de débit d'écoulement préétabli et le circuit de jugement d'anomalies o les signaux de sortie/entrée provenant des circuits 7 et 9 de conversion de signaux de débit d'écoulement permettent de juger de la présence d'une anomalie dans le cas o le signal de débit d'écoulement supérieur à la valeur de débit d'écoulement préétabli est appliqué en entrée uniquement à partir du côté du capteur 6 d'écoulement et dans le cas o le signal de débit d'écoulement supérieur au débit d'écoulement préétabli est appliqué en entrée uniquement depuis le côté de l'élément fluidique 1, ou bien lorsque le
signal de débit d'écoulement inférieur au débit d'écoule-
ment préétabli est appliqué en entrée uniquement depuis le côté du capteur 6 d'écoulement et lorsque le signal de débit d'écoulement inférieur au débit d'écoulement préétabli est appliqué en entrée uniquement depuis le côté de l'élément fluidique 1 La figure 2 montre l'organigramme logique dans le cas de l'avertissement d'une anomalie du capteur. Dans le cas o la présence d'une anomalie a été jugée, on doit déterminer optionnellement des correspon- dances indiquant si l'alarme doit être délivrée pour
arrêter en même temps la mesure effectuée par le débit-
mètre, ou si l'anomalie doit être contrôlée pendant une
certaine période de temps et, dans le cas d'un rétablisse-
ment, le fait doit entre-temps être enregistré et la mesure
doit être poursuivie telle qu'elle est, ou non.
Etant donné que l'invention, comme décrit précédemment, contrôle les signaux de sortie de l'élément fluidique et du capteur d'écoulement dans le circuit de jugement d'anomalie et délivre au moins l'avertissement dans le cas d'un jugement de la présence d'une anomalie, on ne craint pas de continuer la mesure sans relever des
anomalies telles que la déconnexion, la mise en court-
circuit, un défaut de contact, etc, des lignes connectant le capteur de détection de vibration de fluide et le capteur d'écoulement, ainsi que ces deux capteurs et les
circuits électroniques.
La figure 3 montre l'algorithme du procédé de
correction du point zéro du capteur d'écoulement 6.
Tout d'abord, après le départ, la valeur estimée Po du signal de sortie du capteur d'écoulement lorsque le débit d'écoulement est nul, est établie, la valeur absolue du résultat de la soustraction de Po de la valeur P, qui a été mesurée réellement par le capteur d'écoulement, est comparée à la valeur de seuil TH, et si le nombre d'impulsions est inférieur à TH, ce nombre d'impulsions (sortie) est considéré comme étant le point zéro du capteur d'écoulement pour estimer l'amplitude de la dérive et effectuer la correction du point zéro, alors que, si le nombre d'impulsions est supérieur à la valeur de seuil, le débit d'écoulement est considéré comme présent et le débit d'écoulement doit être corrigé par utilisation de la quantité de correction à cet instant sans renouvellement
de la quantité de décalage.
Le procédé de correction concrète sera expliqué en référence aux figures 4 A et 4 B. On suppose, comme montré sur la figure 4 A, que la caractéristique initiale du capteur, qui correspondait à
la ligne 1 du débit d'écoulement en fonction des carac-
téristiques de sortie du capteur, a dérivé du fait des erreurs de réglage à la fabrication, des fluctuations avec le temps et autres, que le signal de sortie du capteur à un
débit d'écoulement nul est devenu Pd et que la caractéris-
tique a également dérivé jusqu'à P 2 On suppose à présent que la valeur de seuil TH dans l'algorithme de correction est: TH = Pm/2 Pm: débit d'écoulement détecté nécessaire minimal; le signal de sortie du capteur durant un débit d'écoulement, est alors Pa et, étant donné que les conditions suivantes doivent être satisfaites TH >I Pai la valeur moyenne du signal de sortie du capteur est Pa si le débit d'écoulement est réellement nul, de sorte que la valeur de correction Po du point zéro finit par devenir
Po = Pa.
Par conséquent, en supposant que le signal de sortie du capteur est P si le débit d'écoulement supérieur à Qm/2 s'est produit comme montré sur la figure 4 B, le signal de sortie P du capteur, après sa correction, prend la valeur suivante: P = P Po = P Pa et la caractéristique 23 du capteur à cet instant coïncide
avec la caractéristique d'origine 4.
Par contre, étant donné que le signal de sortie du capteur inférieur à Pm/2 est simplement ignoré par la bande d'insensibilité dans le système classique, l'erreur de dérive ne peut pas être supprimée (caractéristique 4
sur la figure 4 B).
Par ailleurs, lorsque le compteur à gaz est installé au domicile de l'utilisateur, il est impossible d'établir la situation dans laquelle le débit d'écoulement est réellement nul en fermant le robinet d'arrêt et par un procédé similaire à l'instant de la correction du point zéro et, par conséquent, le signal de sortie du capteur, pouvant être dû à un débit d'écoulement très faible, inférieur au débit d'écoulement détecté nécessaire, ne peut
pas être différencié de la dérive du point zéro.
On suppose à présent que le microdébit d'écoulement QL est: X QL I < TH ( = Qm/2 comme donné sur la figure 5; alors, le point zéro est corrigé par l'algorithme précité, ou corrigé dans le sens inverse par le signal de sortie PL du capteur correspondant à QL, comme montré sur la figure 6, ce qui aboutit à la
caractéristique Q 6.
Cependant, même dans un tel cas, la limite de correction d'erreur s'élève à L 7 ou 8, même dans le pire des cas comme montré sur la figure 7, en donnant au maximum de la quantité de correction la valeur: Max (| Po |) < Pm/2 Par conséquent, le signal de sortie du capteur à l'instant du débit d'écoulement nul ne devrait pas dépasser %m/2 même dans le cas de la caractéristique Q 7 et le signal de sortie du capteur à l'instant du débit d'écoulement Qm peut être obtenu au-dessus de Pm > 2 même en présence de la caractéristique e 8, si bien que le débit d'écoulement nul peut encore être différencié du débit d'écoulement Qm et que la fonction de détection de fuite du
capteur d'écoulement n'est pas affectée.
Dans le cas d'une dérive de la caractéristique du capteur, celle-ci peut être entièrement corrigée si cette dérive est inférieure à la valeur de seuil comme il décrit précédemment, et la présente invention peut absorber la dispersion de la caractéristique du capteur durant la
fabrication et même sa dépendance vis-à-vis de la tempéra-
ture. Par ailleurs, en présence d'une fuite infé- rieure à la limite inférieure nécessaire de détection, la correction sera réalisée par erreur, mais le comportement en cours peut être maintenu par une sélection appropriée de la valeur limite de correction En outre, le point zéro est maintenu avec l'utilisation du signal de sortie moyen au moment du microsignal; le signal de sortie moyen durant l'absence d'un débit d'écoulement devient nul et aucune autre intégration excessive n'est réalisée même si aucune bande d'insensibilité n'est utilisée Par conséquent, on peut obtenir une haute fiabilité dans le cas d'un compteur
à gaz.
De plus, étant donné que la correction de la quantité de la dérive au point zéro est destinée aussi à corriger la dérive de la caractéristique de l'ensemble du capteur d'écoulement, la précision de la mesure du capteur
peut également être améliorée.
On expliquera à présent le procédé de correc-
tion de gain de l'invention.
La figure 8 montre le procédé classique pour corriger la sensibilité du capteur d'écoulement en une correction. La figure 9 est destinée à effectuer la correction par l'établissement de la moyenne arithmétique des valeurs corrigées, N fois, dans le passé (n > ou = 2
entier).
Concrètement, lorsque le signal de sortie à impulsions du capteur d'écoulement est P, il existe la relation suivante avec la valeur indiquée Q du débit d'écoulement: Q(FS) = Ki (FS)P ( 1) o Kl(FS) est le gain du capteur d'écoulement
à l'instant i.
On suppose à présent que le débit d'écoulement de gaz est arrivé dans la région à corriger, et que sa mesure a été réalisée à la fois par le capteur d'écoulement
et l'élément fluidique.
Ki (FD ( 2) pi
o pi est la valeur moyenne du nombre d'impul-
sions du capteur d'écoulement durant la période de correction, et Q(FD) est la valeur moyenne des mesures du
débit d'écoulement par l'utilisation de l'élément fluidi-
que Le procédé classique effectue la correction en adoptant la valeur Ki obtenue par la formule ( 2) en tant que nouveau gain du capteur d'écoulement Autrement dit K (FS) =Ki ( 3) i+ 1 o K (FS) est le gain du capteur d'écoulement
à l'instant i + 1.
Par contre, l'invention est conçue pour effectuer la correction par utilisation de la formule suivante: K i+ F)=-( K i+ K il+Ki-,, n + K Ys 1) K + 4 n = Par conséquent, le procédé de correction selon
l'invention permet de disposer de l'effet suivant.
Etant donné que, dans le procédé classique, la précision de la mesure durant une correction a une influence sur la précision de la correction de gain telle qu'elle est, la précision de la mesure durant la correction doit être améliorée (à savoir le temps de mesure doit être allongé) pour améliorer la précision de la correction de gain, mais la correction du gain est réalisée par la valeur moyenne de nombreux résultats de correction conformément à l'invention, de sorte que la précision de la correction du gain peut être maintenue même si la précision est plus ou
moins détériorée aux instants des corrections indivi-
duelles. A présent, du fait qu'il devient possible d'abaisser la précision de la mesure à chaque correction et
que le temps nécessaire à la correction peut être rac-
courci, la fréquence de déclenchement du processus de
correction augmente aussi.
Alors, étant donné que l'on peut supprimer la nécessité de raccourcir l'intervalle de commande du capteur d'écoulement durant la correction, la consommation d'énergie durant la correction n'est pas augmentée Pour cette raison, l'horloge pour le contrôle de l'intervalle de
correction devient inutile.
On expliquera à présent le procédé de correc-
tion du gain d'un autre capteur d'écoulement, destiné à corriger le gain en fonction du gain avant correction et de la valeur moyenne pondérée du gain, valeur estimée après la correction, lors d'une correction du gain du capteur d'écoulement sur la base de débit d'écoulement comparé,
mesuré par l'élément fluidique.
Pour la commodité de l'explication, ce procédé sera expliqué en liaison avec le procédé classique de
correction de gain.
A présent, lorsque l'impulsion de sortie du capteur d'écoulement est P, il existe la relation suivante avec la valeur indiquée Q(FS) de débit d'écoulement par le capteur d'écoulement: (FS) =Ki (FS)P ( 5) o K(FS) est le gain du capteur d'écoulement à
l'instant i.
On suppose à présent que le débit d'écoulement de gaz est entré dans la région à corriger et que la mesure a été réalisée à la fois par le capteur d'écoulement et l'élément fluidique: Ki FD ( 6) pi
o Pl est la valeur moyenne du nombre d'impul-
sions du capteur d'écoulement durant la période de correction, tandis que Q (FD) est la valeur moyenne du débit d'écoulement mesurée par l'élément fluidique Dans le procédé classique, la correction est réalisée par adoption de Ki provenant de la formule ( 6), en tant que nouveau gain du capteur d'écoulement Autrement dit:
K(FS) = K 1 ( 7)
o K (FS) est le gain du capteur d'écoulement à
l'instant i + 1.
Par contre, la présente invention renouvelle le gain du capteur d'écoulement de la manière suivante K FS) K i (FS) +La (K K FS)) c > O ( 8)
o a est le coefficient de pondération.
Si le procédé de correction concernant
l'invention est adopté, on obtient les effets suivants.
Etant donné que, dans le système classique, la précision de la mesure durant la correction a une influence sur la précision de la correction du gain telle qu'elle est, la précision de la mesure durant la correction doit être améliorée (autrement dit, le temps de mesure doit être allongé) afin que la précision de la correction du gain soit améliorée mais, étant donné que dans l'invention, la correction du gain peut être effectuée par utilisation de la valeur moyenne de nombreux résultats de correction, la précision de la correction du gain peut être maintenue même si la précision est détériorée plus ou moins durant les
corrections individuelles.
A présent, étant donné qu'il devient impossible d'abaisser la précision de la mesure à chaque correction et que le temps demandé pour la correction peut être raccour-
ci, la fréquence de déclenchement du mécanisme de correc-
tion augmente aussi.
De plus, du fait que l'on peut éviter la nécessité de raccourcir l'intervalle de commande du capteur
d'écoulement durant la correction, il n'y a plus d'augmen-
tation de la puissance consommée durant la correction Le temps pour le contrôle de l'intervalle de correction peut
donc devenir inutile.
A présent, il faut seulement mémoriser à l'avance le dernier temps de gain Pour cette raison, la zone de mémoire du circuit de correction peut être sauvegardée. En outre, l'optimisation peut être réalisée
sans difficulté car il n'existe qu'un seul paramètre a.
Il va de soi que de nombreuses modifications peuvent être apportées au débitmètre décrit et représenté
sans sortir du cadre de l'invention.
Claims (4)
1 Débitmètre fluidique destiné à mesurer un débit d'écoulement supérieur à un débit d'écoulement préétabli par un élément fluidique ( 1) et à mesurer un débit d'écoulement inférieur au débit d'écoulement préétabli par un capteur d'écoulement ( 6) inséré dans la partie à buse ( 2) de l'élément fluidique, le débitmètre fluidique étant caractérisé en ce qu'il comporte un circuit ( 8) de jugement d'anomalies destiné à juger la présence d'une anomalie et à délivrer un signal d'avertissement dans le cas o le signal de débit d'écoulement supérieur au débit d'écoulement préétabli arrive en entrée uniquement depuis le côté du capteur d'écoulement et dans le cas o un
signal de débit d'écoulement supérieur au débit d'écoule-
ment préétabli arrive en entrée uniquement depuis le côté de l'élément fluidique, ou bien lorsque le signal de débit d'écoulement inférieur au débit d'écoulement préétabli arrive en entrée uniquement depuis le côté du capteur d'écoulement et lorsque le signal de débit d'écoulement inférieur au débit d'écoulement préétabli arrive en entrée
uniquement depuis le côté de l'élément fluidique.
2 Procédé de correction du point zéro d'un capteur d'écoulement ( 6), caractérisé en ce que le maximum d'une valeur absolue d'une quantité admissible de dérive est établi à la valeur de seuil et le nombre d'impulsions est considéré être le point zéro du capteur d'écoulement pour estimer la quantité de dérive uniquement dans le cas o la valeur absolue du signal de sortie du capteur d'écoulement est inférieure à ladite valeur de seuil, et en ce que, si le nombre d'impulsions est supérieur à la valeur de seuil, aucune quantité de dérive n'est renouvelée sur la supposition de la présence du débit d'écoulement, et le débit d'écoulement est corrigé par l'utilisation de la
quantité de correction disponible à cet instant.
3 Procédé de correction de gain d'un capteur d'écoulement ( 6), caractérisé en ce qu'il est destiné à renouveler le gain par utilisation de la valeur moyenne de la valeur de gain estimée à la présente période de correction et de certaines valeurs de gain estimées à la période précédente lors de la correction du gain du capteur
d'écoulement sur la base du débit d'écoulement de com-
paraison mesuré par l'élément fluidique ( 1).
4 Procédé de correction de gain d'un capteur d'écoulement ( 6), caractérisé en ce qu'il est destiné à renouveler le gain en utilisant la valeur moyenne pondérée de la valeur de gain sans correction et une valeur de gain
estimée à la correction lors de l'exécution de la correc-
tion de gain du capteur d'écoulement sur la base du débit
d'écoulement comparé mesuré par l'élément fluidique ( 1).
Applications Claiming Priority (4)
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