FR2641796A1 - Process for producing alloys of the Fe-Ni-B series having an improved moderator effect on the presence of streaks (trails) during engraving - Google Patents
Process for producing alloys of the Fe-Ni-B series having an improved moderator effect on the presence of streaks (trails) during engraving Download PDFInfo
- Publication number
- FR2641796A1 FR2641796A1 FR9000060A FR9000060A FR2641796A1 FR 2641796 A1 FR2641796 A1 FR 2641796A1 FR 9000060 A FR9000060 A FR 9000060A FR 9000060 A FR9000060 A FR 9000060A FR 2641796 A1 FR2641796 A1 FR 2641796A1
- Authority
- FR
- France
- Prior art keywords
- sep
- series
- weight
- alloy
- less
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01J—ELECTRIC DISCHARGE TUBES OR DISCHARGE LAMPS
- H01J9/00—Apparatus or processes specially adapted for the manufacture, installation, removal, maintenance of electric discharge tubes, discharge lamps, or parts thereof; Recovery of material from discharge tubes or lamps
- H01J9/02—Manufacture of electrodes or electrode systems
- H01J9/14—Manufacture of electrodes or electrode systems of non-emitting electrodes
- H01J9/142—Manufacture of electrodes or electrode systems of non-emitting electrodes of shadow-masks for colour television tubes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/001—Heat treatment of ferrous alloys containing Ni
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/10—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of nickel or cobalt or alloys based thereon
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01J—ELECTRIC DISCHARGE TUBES OR DISCHARGE LAMPS
- H01J2229/00—Details of cathode ray tubes or electron beam tubes
- H01J2229/07—Shadow masks
- H01J2229/0727—Aperture plate
- H01J2229/0733—Aperture plate characterised by the material
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Description
La présente invention concerne un procédé de production d'alliages de La série Fe-Ni ayant un effet amélioré modérateur des trainées pendant la gravure, et pLus particuLièrement un procédé de production d'alliages de la série Fe-Ni convenant comme matériaux pour l'utilisation dans un dispositif électronique tel qu'un masque perforé pour tube cathodique de télévision en couleur, un tube indicateur de rayons électroniques ou les analogues. The present invention relates to a process for producing alloys of the Fe-Ni series having an improved effect moderating the streaks during etching, and more particularly a process for producing alloys of the Fe-Ni series suitable as materials for the use in an electronic device such as a color television CRT mask, an electron ray indicator tube or the like.
On a signalé que les alliages de la série fer-nickel (ciaprès en abrégé alliages Fe-Ni) utilises comme matériaux pour un masque perforé de tube cathodique de télévision en couleur ont
L'inconvénient que des dessins de filets ou cordons blancs dits trainées se forment dans la production du masque perforé par photogravure.It has been reported that alloys of the iron-nickel series (hereafter abbreviated Fe-Ni alloys) used as materials for a color television CRT mask have
The disadvantage that drawings nets or trailing white cords are formed in the production of the perforated mask by photoengraving.
Comme technique pour retarder la formation de trainées pendant La gravure, on a proposé jusqu'à présent les procédés suivants. Par exemple, le brevet japonais mis à l'inspection du public n060-128 253 décrit un procédé pour limiter la présence de trainées, dans lequel un lingot est ordinairement chauffé au-dessus de 8500C et forgé à un rapport total de réduction de section de pas moins de 40 X par chauffe pour atténuer la portion de ségrégation du nickel. As a technique for retarding the formation of streaks during etching, the following methods have heretofore been proposed. For example, Japanese Patent Laid-open No. 60-128253 discloses a method for limiting the occurrence of streaks, wherein an ingot is ordinarily heated above 8500C and forged at a total section reduction ratio of not less than 40 X per heating to attenuate the segregation portion of the nickel.
En outre, Le brevet japonais mis à l'inspection du public n061-223 188 décrit un procédé de limitation de la présence de trainées, dans lequel le rapport de ségrégation du nickel et sa zone de ségrégation sont contrôLés en empêchant La ségrégation dans la production de lingots ou en les soumettant à un traitement de diffusion du nickel par un traitement thermique dans L'étape de production de barres. In addition, Japanese Patent Laid-Open No. 06-221888 discloses a method of limiting the presence of streaks, wherein the segregation ratio of nickel and its segregation zone are controlled by preventing segregation in production. ingots or by subjecting them to nickel diffusion treatment by heat treatment in the bar production step.
Cependant, La technique classique décrite dans Le brevet japonais mis à L'inspection du public n060-128 253 est un procédé de mise en oeuvre du forgeage à un rapport total de réduction de section de plus de 40 X, mais La ségrégation de divers éléments ne peut pratiquement pas être empêchée puisque ce forgeage a lieu sous une charge utilisée habituellement. En conséquence, il est insuffisant pour empecher la présence de trainées pendant la gravure. However, the conventional technique described in Japanese Patent Laid-open No. 60-128253 is a method of implementing forging at a total section reduction ratio of greater than 40 X, but the segregation of various elements. can hardly be prevented since this forging takes place under a load usually used. As a result, it is insufficient to prevent the presence of streaks during etching.
D'autre part, la technique décrite dans le brevet japonais mis à l'inspection du public n061-223 188 est un procédé d'atténuation de La ségrégation des composants par La diffusion de
Ni basée sur un traitement thermique à haute température. Cependant, comme la feuille est mince en comparaison avec le cas du chauffage au stade de plaque, la perte par oxydation devient relativement importante et le rendement baisse considérablement et de manière indésirable.On the other hand, the technique described in Japanese Patent Laid-open No. 06-221888 is a method of attenuating the segregation of components by diffusion of
Neither based on a high temperature heat treatment. However, since the sheet is thin in comparison with the case of plate stage heating, the oxidation loss becomes relatively large and the yield drops considerably and undesirably.
Dans ces techniques, le lingot est ordinairement utilisé comme matière première. Maintenant, la structure de solidification de La matière première ne pose pas réellement de problème, mais le rendement en produit est faible et le coût est élevé puisque la matière première est fournie sous forme de lingot. In these techniques, the ingot is usually used as a raw material. Now, the solidification structure of the raw material is not really a problem, but the product yield is low and the cost is high since the raw material is supplied as an ingot.
Comme on l'a mentionné ci-dessus, ces techniques classiques ne peuvent pas empêcher compLètement la présence de tramées pendant la gravure, ou bien elles ne peuvent pas produire industriellement des produits bon marché. As mentioned above, these conventional techniques can not completely prevent the presence of halftones during etching, or they can not industrially produce inexpensive products.
Dans ces conditions, un objet de l'invention est de proposer des alliages de la série Fe-Ni ne provoquant pas de-tramées pendant la gravure. Under these conditions, an object of the invention is to propose alloys of the Fe-Ni series which do not cause raster during etching.
Un autre objet de l'invention est de produire des alliages de La série Fe-Ni avec un rendement élevé et à un faible coût en utilisant un matériau coulé par coulée continue au lieu du
lingot coulé.Another object of the invention is to produce alloys of the Fe-Ni series with high efficiency and low cost by using a continuous casting material instead of the
cast ingot.
Les objets ci-dessus et d'autres de L'invention sont
facilement atteints par les caractéristiques suivantes.The above and other objects of the invention are
easily achieved by the following features.
Selon 1' inventions on propose un procédé de production d'alliages de la série Fe-Ni ayant un effet modérateur amélioré de la formation de trainées pendant la gravure, qui consiste à couler en continu un alLiage fondu de la série
Fe-Ni consistant en 30-80 X en poids de Ni, 0,001-0,03 X en poids de B et le reste étant pratiquement Fe pour former une plaque de coulée continue ayant un rapport cristallin équiaxial de pas plus de 20 X, et à chauffer ensuite la plaque de coulée continue résul-
tante à une température de pas moins de 1 0000C pendant pas moins
de 1 h.According to the invention, there is provided a process for producing alloys of the Fe-Ni series having an improved moderating effect on the formation of streaks during etching, which consists in continuously casting a molten alloy of the series.
Fe-Ni consisting of 30-80 wt.% Ni, 0.001-0.03 wt.% B and the balance being substantially Fe to form a continuous casting plate having an equiaxial crystalline ratio of not more than 20 X, and to then heat the continuous casting plate resulting
aunt at a temperature of not less than 1 0000C for not less
1 hour.
Dans un mode de mise en oeuvre préféré
de l'invention, on utilise comme alliage Fe-Ni un alliage consis
tant en 30-50 X en poids de Ni, 0,001-0,03 X en poids de B et le reste étant pratiquement fe.In a preferred embodiment
of the invention, an alloy consis is used as Fe-Ni alloy.
as many as 30-50 wt.% Ni, 0.001-0.03 wt.% B, and the remainder being substantially wt.
Dans La coulée continue de l'alliage fondu de la série
Fe-Ni selon L'invention, on préfère soumettre L'alliage fondu cidessus à au moins un traitement choisi parmi un traitement d'agitation électromagnétique, un traitement de réglage de la température de coulée et un traitement de vibration supersonique pour régler Le rapport cristallin équiaxial à plus de 20 X.In the continuous casting of the molten alloy of the series
According to the invention, it is preferred to subject the molten alloy above to at least one treatment chosen from electromagnetic stirring treatment, a casting temperature control treatment and a supersonic vibration treatment to adjust the crystalline ratio. equiaxial to more than 20 X.
Dans le chauffage et Le maintien de la plaque de coulée continue ayant le rapport cristallin équiaxial réglé de plus de
20 %, il est favorable de chauffer et maintenir la plaque de coulée
continue à une température de pas moins de 950 C pendant pas moins
de 1 h.In the heating and maintenance of the continuous casting plate having the equiaxial crystalline ratio set of over
20%, it is favorable to heat and maintain the casting plate
continuous at a temperature of not less than 950 C for not less
1 hour.
Les objets et avantages de L'invention apparaitront plus
clairement à L'homme de L'art à la lecture de la description qui va
suivre et de ses exemples de modes de mise en oeuvre préférés.The objects and advantages of the invention will appear more
clearly to the man of art reading the description that goes
follow and its examples of preferred embodiments.
La demanderesse a étudié la présence de traînées dans les alliages de la série Fe-Ni et confirmé que Les causes principales de ces trainées sont les suivantes :
1) ségrégation des impuretés telles que C, Si, Mn, Cr et
Les analogues ; et
2) différence de structure cristalline.The Applicant has studied the presence of streaks in alloys of the Fe-Ni series and confirmed that the main causes of these streaks are as follows:
1) segregation of impurities such as C, Si, Mn, Cr and
Analogs; and
2) difference in crystalline structure.
Autrement dit, les portions de ségrégation des impuretés telles que C, Si, Mn, Cr et les analogues modifient la vitesse de gravure en comparaison avec Les autres portions, ce qui produit une différencé dans la forme des trous formés pendant la photogravure et conduit en conséquence à l'existence de tramées. In other words, the segregation portions of the impurities such as C, Si, Mn, Cr and the analogs change the etching rate in comparison with the other portions, which produces a difference in the shape of the holes formed during the photogravure and leads to consequence to the existence of halves.
D'autre part, en ce qui concerne la différence de structure cristalline, par exemple, Les portions à forte orientation dans le plan (100) ont une vitesse de gravure éLevée en comparaison avec les autres portions, ce qui produit la différence de forme des trous formés pendant la photogravure. Ceci est dû à la présence d'une structure de solidification pendant le forgeage ou d'une structure colonnaire ayant une orientation particulière. Autrement dit, la structure colonnaire produite pendant le forgeage est étirée dans la direction du laminage sans disparition dans les étapes suivantes de travail et de traitement thermique et se conserve telle quelle, ce qui conduit finalement à la présence de trainées. On the other hand, with respect to the difference in crystal structure, for example, the high orientation portions in the plane (100) have a high etch rate in comparison with the other portions, which produces the difference in shape of the holes formed during photoengraving. This is due to the presence of a solidification structure during forging or a columnar structure having a particular orientation. In other words, the columnar structure produced during the forging is stretched in the direction of rolling without disappearing in the following steps of work and heat treatment and is preserved as such, which ultimately leads to the presence of streaks.
Dans ces conditions, selon l'invention, on a cherché à surmonter les problèmes cités ci-dessus non seulement en retardant la ségrégation des composants, mais également en régulant la structure cristalline. Under these conditions, according to the invention, it was sought to overcome the problems mentioned above not only by delaying the segregation of the components, but also by regulating the crystal structure.
Comme moyens pour surmonter selon L'invention les problêmes ci-dessus, on a produit des alliages de la série Fe-Ni ayant un effet retardateur amélioré de la présence de traînées pendant la gravure en chauffant et en maintenant une plaque de coulée continue d'alliage de la série Fe-Ni ayant un rapport cristallin équiaxial de pas plus de 20 % à une température de pas moins de 1 000 C pendant pas moins de 1 h, ou en chauffant et en maintenant une plaque de coulée continue d'alliage de la série Fe-Ni ayant un rapport cristallin équiaxial de plus de 20% à une température de pas moins de 9500C pendant pas moins de 1 h
D'après les connaissances de l'inventeur, il a été confirme que, lorsque l'on utilise le bore comme additif à l'alliage de la série Fe-Ni, il a pour effet de couper la structure colonnaire dans le chauffage de la plaque et de provoquer sa randomisation. Autrement dit, selon L'invention, on a cherché à surmonter les problèmes ci-dessus non seulement en retardant la ségrégation des composants, mais également en régulant la structure cristalline par effet synergique par L'addition de bore.As a means of overcoming the above problems according to the invention, alloys of the Fe-Ni series have been produced which have an improved retarding effect on the presence of streaks during etching by heating and maintaining a continuous casting plate. Fe-Ni series alloy having an equiaxial crystalline ratio of not more than 20% at a temperature of not less than 1000 C for not less than 1 hour, or heating and holding a continuous alloy casting plate the Fe-Ni series having an equiaxial crystalline ratio of more than 20% at a temperature of not less than 9500C for not less than 1 hour
According to the inventor's knowledge, it has been confirmed that, when boron is used as an additive to the alloy of the Fe-Ni series, it has the effect of cutting the columnar structure in the heating of the plate and cause its randomization. In other words, according to the invention, attempts have been made to overcome the above problems not only by delaying the segregation of the components, but also by regulating the crystal structure by a synergistic effect by the addition of boron.
Dans le cas d'alliages avec addition de bore, la croissance des cristaux colonnaires est modifiée, c'est-à-dire retardée par l'addition de bore, de sorte qu'il est souhaitable de modifier la température de chauffage au voisinage du rapport cristallin équiaxial de 20 Z. In the case of alloys with boron addition, the growth of the columnar crystals is modified, that is to say delayed by the addition of boron, so that it is desirable to modify the heating temperature in the vicinity of equiaxial crystalline ratio of 20%.
En outre, selon l'invention, on a effectué le réglage du rapport cristallin équiaxial ci-dessus
1) par un traitement dans lequel on soumet le métal fondu dans un moule dans la coulée continue ou le métal fondu dans la plaque coulée de la zone de refroidissement secondaire à une agitation eectromagnetique ;
2) par un traitement dans lequel, lorsque le métal fondu est versé dans le moule, on règle la température de coulée ; ou
3) par un traitement dans lequel on applique des vibrations supersoniques au métal fondu dans le moule ou au métal fondu dans la plaque coulée de la zone de refroidissement secondaire.In addition, according to the invention, the equiaxial crystalline ratio was adjusted above
1) by a treatment in which the molten metal is subjected in a mold in the continuous casting or the molten metal in the cast plate of the secondary cooling zone to electromagnetic stirring;
2) by a treatment in which, when the molten metal is poured into the mold, the casting temperature is adjusted; or
3) by treatment in which supersonic vibration is applied to the molten metal in the mold or to the molten metal in the cast plate of the secondary cooling zone.
L'invention sera décrite en détail ci-dessous. The invention will be described in detail below.
Dans l'invention, la raison pour taquet le la limite infé- rieure de la quantité de Ni comme matière première est de 30 X en poids est due au fait que, lorsque l'on utilise l'alliage de la série Fe-Ni comme matière fonctionnelle mentionnée ci-dessus, si la quantité de Ni est de moins de 30 % en poids, des propriétés électromagnétiques suffisantes ne sont pas développées. Par contre, lorsque la quantité de Ni dépasse 80 % en poids, la qualité comme matériau électronique ou électromagnétique est dégradée. In the invention, the reason for cutting the lower limit of the amount of Ni as raw material is 30% by weight is due to the fact that when using the Fe-Ni series alloy as the functional material mentioned above, if the amount of Ni is less than 30% by weight, sufficient electromagnetic properties are not developed. On the other hand, when the amount of Ni exceeds 80% by weight, the quality as an electronic or electromagnetic material is degraded.
En outre, on préfère utiliser des alliages de la série
Fe-Ni contenant pas plus de 50 % en poids de Ni comme matériau percé par la photogravure.In addition, it is preferred to use alloys of the series
Fe-Ni containing not more than 50% by weight of Ni as a material pierced by photoengraving.
En outre, B est un élément important développant considérablement les propriétés de l'alliage de la série Fe-Ni selon l'invention, qui n'empêche pas seulement la ségrégation des impuretés telles que C, Si, Mn, Cr ou les analogues dans le joint de grain cristallin, mais de préférence s'agglomère également dans le joint de grain cristallin ou autre portion de défaut pour former un germe de recristallisation, les grains cristallins étant ainsi finement divisés et améliorant le rapport cristallin équiaxial. In addition, B is an important element considerably developing the properties of the alloy of the Fe-Ni series according to the invention, which does not only prevent the segregation of impurities such as C, Si, Mn, Cr or the analogues in the crystalline grain boundary, but preferably also agglomerates in the crystalline grain boundary or other defect portion to form a recrystallization seed, whereby the crystalline grains are finely divided and improving the equiaxial crystalline ratio.
Cependant, Lorsque la quantité de B est de moins de 0,001 X en poids, cette action est insuffisante. A mesure que La quantité de B augmente, L'effet remarquable est développé, mais si elle dépasse 0,03 X en poids, il y a production de divers borures contenant C, O et N en plus du composé intermetallique de formule M2B (M = Ni, Cr,
Fe) et en conséquence le risque de formation de fissures de solidification à température élevée devient plus grand, de sorte que la limite supérieure doit être de 0,03 % en poids.However, when the amount of B is less than 0.001% by weight, this action is insufficient. As the amount of B increases, the remarkable effect is developed, but if it exceeds 0.03% by weight, there are produced various borides containing C, O and N in addition to the intermetallic compound of formula M2B (M = Ni, Cr,
Fe) and as a result the risk of formation of high temperature solidification cracks becomes greater, so that the upper limit should be 0.03% by weight.
L'alliage de départ de la série Fe-Ni adopté dans l'invention n'est pas un lingot, mais une plaque de coulée continue. La raison pour taquet le la matière première est limitée à une plaque de coulée continue repose sur le fait que la ségrégation des composants est faible à l'échelle macroscopique et les pro priétés de travail et de traitement thermique sont excellentes en comparaison avec celles du Lingot. The starting alloy of the Fe-Ni series adopted in the invention is not an ingot, but a continuous casting plate. The reason for clipping the raw material is limited to a continuous casting plate is that the segregation of the components is small at the macroscopic scale and the working and heat treatment properties are excellent in comparison with those of the ingot. .
Dans le cas de La plaque de coulée continue, la structure cristalline dans la section de La plaque coulée a une faible ségrégation en raison du déveLoppement de cristaux colonnaires à partir des deux faces, mais on observe inversement le phénomène suivant tendant à la formation de trainées. In the case of the continuous casting plate, the crystalline structure in the cast plate section has a low segregation due to the development of columnar crystals from both sides, but the following phenomenon is observed inversely to the formation of streaks. .
Autrement dit, il a été confirmé que la présence de trainées résulte du fait que les cristaux colonnaires produits pendant la coulée sont allongés dans la direction de laminage par le laminage sans disparition dans les étapes suivantes de travail et de traitement thermique, en se conservant tels quels. En outre, d'après les recherches de l'inventeur, lorsque la longueur des cristaux colonnaires ayant une orientation particulière par travail jusqu a L'épaisseur finale de la feuille est courte, la largeur et
La longueur des cristaux colonnaires deviennent relativement faibles et en conséquence on n'observe pas la différence partielle de vitesse de gravure pendant la gravure et les trainées continues ne se forment pas.Tandis que, lorsque la longueur des cristaux colonnaires (grains cristallins) est grande, la largeur et la longueur restent telles qu'elles même après le travail, ce qui forme les tramées dans la gravure. La longueur des cristaux colonnaires agissant sur la présence de trainées est critique lorsque le rapport cristallin équiaxial de la pLaque coulée est de 20 % pour un alliage contenant du bore. In other words, it has been confirmed that the presence of streaks results from the fact that the columnar crystals produced during casting are elongated in the rolling direction by rolling without disappearing in the following work and heat treatment stages, while retaining such is. In addition, according to the inventor's research, when the length of the columnar crystals having a particular orientation per work up to the final thickness of the sheet is short, the width and
The length of the columnar crystals become relatively weak and therefore the partial difference in etching rate during etching is not observed and the continuous streaks do not form. While, when the length of the columnar crystals (crystal grains) is large the width and the length remain as they even after the work, which forms the halves in the engraving. The length of the columnar crystals acting on the presence of streaks is critical when the equiaxial crystalline ratio of the cast slab is 20% for a boron-containing alloy.
Selon l'invention, on propose un procédé de traitement thermique approprié au voisinage des rapports cristallins équiaxiaux de 20 % dans le cas de l'alliage contenant du bore pour surmonter les problèmes ci-dessus en évitant ainsi la présence de trainées. According to the invention, a suitable heat treatment process is proposed in the vicinity of equiaxial crystalline ratios of 20% in the case of the alloy containing boron to overcome the above problems thus avoiding the presence of streaks.
Ensuite, la température de traitement thermique de la plaque est différente dans l'alliage ne contenant pas de bore et dans l'alliage contenant du bore. Then, the heat treatment temperature of the plate is different in the alloy containing no boron and in the alloy containing boron.
Le critère de cette température est 1 O000C dans le cas de
L'alliage contenant du bore. La raison pour laquelle la température de traitement thermique de la plaque n'est pas inférieure
è 1 0000C est due au fait que la plaque de coulée continue ayant un rapport cristallin équiaxial de pas plus de 20 % dans le cas de l'alliage contenant du bore, est fortement influencée par les cristaux colonnaires#ayant une orientation stable et la température de pas moins de 10000C est insuffisante pour couper ces cristaux colonnaires en vue de leur randomisation.The criterion of this temperature is 1 O000C in the case of
The alloy containing boron. The reason why the heat treatment temperature of the plate is not lower
è 1 0000C is due to the fact that the continuous casting plate having an equiaxial crystalline ratio of not more than 20% in the case of the alloy containing boron, is strongly influenced by the columnar crystals # having a stable orientation and the temperature of not less than 10000C is insufficient to cut these columnar crystals for randomization.
Au contraire, lorsque le rapport cristallin équiaxial de la plaque dépasse 20% F il n'existe pas de cristaux colonnaires après Le laminage à chaud, et en conséquence la proba bilité de formation des trainées est moindre Lorsque l'alliage ne contient pas ou contient du bore, la température de traitement thermique peut être aussi faible que 950 C. Cependant, lorsque la température de traitement thermique est inférieure à 9500C, l'atte- nuation de la ségrégation n'est pas effectuée suffisamment et la présence de trainées est provoquée par cette ségrégation. On the other hand, when the equiaxial crystalline ratio of the plate exceeds 20% F there are no columnar crystals after hot rolling, and therefore the probability of formation of the streaks is lower When the alloy does not contain or contains boron, the heat treatment temperature may be as low as 950 C. However, when the heat treatment temperature is lower than 9500C, the segregation is not achieved sufficiently and the presence of stresses is caused. by this segregation.
En outre, selon L'invention, la force électromagnétique est régulée en disposant un agitateur électromagnétique (EMS) dans le moule de la machine de coulée continue ou sa zone de refroidis- sement secondaire comme méthode La plus efficace de régulation du rapport cristallin équiaxial de la plaque de coulée continue men tonnée ci-dessus, Le métal fondu non solidifié dans La plaque coulée étant ainsi agité avec regulation du rapport cristallin équiaxial à la valeur donnée. Comme cité précédemment, le rapport cristallin équiaxial peut naturellement être régulé par la régulation de la température de coulée ou par des vibrations supersoniques. In addition, according to the invention, the electromagnetic force is regulated by arranging an electromagnetic stirrer (EMS) in the mold of the continuous casting machine or its secondary cooling zone as the most efficient method of regulating the equiaxial crystalline ratio of The molten metal, not solidified in the cast plate, is thus stirred with regulation of the equiaxial crystalline ratio at the given value. As mentioned above, the equiaxial crystalline ratio can naturally be regulated by the regulation of the casting temperature or by supersonic vibrations.
Comme mentionné ci-dessus, selon l'invention, l'homogé néisation des cristaux et lsattenuation de la ségrégation des composants dans les alliages de la série Fe-Ni peuvent être effectuées simultanément en régulant la solidification dans la coulée continue et en soumettant la plaque de coulée continue à un traitement thermique convenable. Selon l'invention, en conséquence, on peut produire des alliages de La série Fe-Ni ne présentant pas de traînées dans la gravure. As mentioned above, according to the invention, the homogenization of the crystals and the segregation of the components in the Fe-Ni series alloys can be carried out simultaneously by regulating the solidification in the continuous casting and by subjecting the plate continuous casting to a suitable heat treatment. According to the invention, therefore, alloys of the Fe-Ni series having no streaks in etching can be produced.
L' exemple suivant illustre l'invention sans toutefois en limiter la portée. The following example illustrates the invention without limiting its scope.
Exemple
Le tableau suivant montre les conditions de production ainsi que la composition chimique d'alliages de la série Fe-Ni uti
Lisés dans cet exemple, leurs rapports cristallins équiaxiaux et ainsi de suite ainsi que leurs résultats.Example
The following table shows the production conditions as well as the chemical composition of Fe-Ni uti series alloys.
In this example, their equiaxial crystalline ratios and so on, as well as their results.
Comme alliage contenant du bore représenté en particulier dans le tableau et faisant l'objet de l'invention (n 13-18), on a raffiné un métal fondu dans un four électrique par le procédé AOD ou par le procédé VOD et on l'a ensuite forgé dans une machine de forgeage continue tout en faisant fonctionner le dispositif d'agitation électromagnétique qui l'accompagne pour réguler le rapport cristallin équiaxial, en obtenant ainsi une plaque de coulée continue comme indiqué dans le tableau
Ensuite, on a refroidi et travaillé ta plaque de coulée continue qui a été chauffée et maintenue à une température de pas moins de 950 0C pendant pas moins de 1 h et ensuite laminée pour former une bobine de feuillard de 5,5 mm d'épaisseur.Après le laminage à chaud, la bobine a été soumise à une combinaison convenable d'un laminage à froid et d'un traitement thermique de La manière habituelle pour obtenir un produit final. As a boron-containing alloy represented in particular in the table and subject of the invention (No. 13-18), a molten metal has been refined in an electric furnace by the AOD process or by the VOD process and it is then forged in a continuous forging machine while operating the accompanying electromagnetic stirring device to regulate the equiaxial crystalline ratio, thereby obtaining a continuous casting plate as shown in the table
Then, the continuous casting plate was cooled and worked which was heated and maintained at a temperature of not less than 950 ° C. for not less than 1 hour and then rolled to form a 5.5 mm thick sheet metal coil. After hot rolling, the coil was subjected to a suitable combination of cold rolling and heat treatment in the usual manner to obtain a final product.
Ainsi donc, l'échantillon d'essai obtenu a été percé par photogravure réel Le avec une solution de chlorure ferrique (poids spécifique : 1,45, à 500C) et on a recherché la présence de t rainées. Les résultats sont indiqués dans te tableau
Comme on le voit d'après les résultats du tableau dans les alliages de la série Fe-Ni produits selon le procédé de
L'invention, on n'a pratiquement pas observé la présence de tramées pendant la gravure,en comparaison avec les lingots habituels d'alliages de La série Fe-Ni ayant la même composition et produits par le procédé classique (exemples comparatifs n 19-22).Thus, the test sample obtained was pierced by photoetching Le with a ferric chloride solution (specific gravity: 1.45 at 500 ° C.) and the presence of grooves was investigated. The results are shown in the table
As can be seen from the table results in the Fe-Ni series alloys produced by
The invention has hardly observed the presence of halftones during etching, in comparison with the usual ingots of Fe-Ni series alloys having the same composition and produced by the conventional method (Comparative Examples No. 19). 22).
Il est évident que ces alliages sont excellents pour l'utilisation comme matériau de départ pour la gravure.It is obvious that these alloys are excellent for use as a starting material for etching.
TABLEAU
<tb> <SEP> Composition <SEP> Rapport <SEP> Température <SEP> Durée <SEP> Existence
<tb> <SEP> chimique <SEP> cristal- <SEP> <SEP> de <SEP> traite- <SEP> de <SEP> de
<tb> <SEP> (% <SEP> en <SEP> poids) <SEP> lin <SEP> ment <SEP> ther- <SEP> chauf- <SEP> traînées <SEP>
<tb> <SEP> équiaxial <SEP> mique <SEP> de <SEP> la <SEP> fage <SEP> (h) <SEP>
<tb> <SEP> n <SEP> Fe <SEP> <SEP> Ni <SEP> B <SEP> (%) <SEP> plaque <SEP> ( C)
<tb> <SEP> Exemple <SEP> 13 <SEP> 35,9 <SEP> 0,011 <SEP> 0 <SEP> 1000 <SEP> 4
<tb> <SEP> de <SEP> 14 <SEP> 36,1 <SEP> 0,008 <SEP> 22 <SEP> 950 <SEP> 4
<tb> tion <SEP> 16 <SEP> reste <SEP> 42,0 <SEP> 0,010 <SEP> <SEP> 0 <SEP> 1 <SEP> 000 <SEP> 4 <SEP> <SEP> non
<tb> <SEP> 17 <SEP> 41,8 <SEP> 0,00 <SEP> 25 <SEP> 1 <SEP> 000 <SEP> 4
<tb> <SEP> 18 <SEP> 50,1 <SEP> <SEP> 0,00 <SEP> <SEP> 30 <SEP> 1 <SEP> 000 <SEP> 4
<tb>
TABLEAU (suite)
<tb><SEP> chemical <SEP> crystal <SEP> of <SEP><SEP><SEP>
<tb><SEP> (% <SEP> in <SEP> weight) <SEP> lin <SEP> ment <SEP> ther- <SEP><SEP> chaps <SEP>
<tb><SEP> equiaxial <SEP> mic <SEP> of <SEP> the <SEP> fage <SEP> (h) <SEP>
<tb><SEP> n <SEP> Fe <SEP><SEP> Ni <SEP> B <SEP> (%) <SEP> plate <SEP> (C)
<tb><SEP> Example <SEP> 13 <SEP> 35.9 <SEP> 0.011 <SEP> 0 <SEP> 1000 <SEP> 4
<tb><SEP> of <SEP> 14 <SEP> 36.1 <SEP> 0.008 <SEP> 22 <SEP> 950 <SEP> 4
<tb> tion <SEP> 16 <SEP> remainder <SEP> 42.0 <SEP> 0.010 <SEP><SEP> 0 <SEP> 1 <SEP> 000 <SEP> 4 <SEP><SEP> no
<tb><SEP> 17 <SEP> 41.8 <SEP> 0.00 <SEP> 25 <SEP> 1 <SEP> 000 <SEP> 4
<tb><SEP> 18 <SEP> 50.1 <SEP><SEP> 0.00 <SEP><SEP> 30 <SEP> 1 <SEP> 000 <SEP> 4
<Tb>
TABLE (continued)
<tb> <SEP> Composition <SEP> apport <SEP> Température <SEP> Durée <SEP> Existence
<tb> <SEP> chimique <SEP> cristal- <SEP> de <SEP> traite- <SEP> de <SEP> de
<tb> <SEP> en <SEP> <SEP> enpoids) <SEP> lin <SEP> ment <SEP> ther- <SEP> chauf- <SEP> traînées
<tb> <SEP> équiaxial <SEP> <SEP> mique <SEP> de <SEP> la <SEP> fage <SEP> (h)
<tb> <SEP> n <SEP> Fe <SEP> Ni <SEP> B <SEP> (%) <SEP> plaque <SEP> ( C)
<tb> ratifs <SEP> 21 <SEP> 41,7 <SEP> - <SEP> 45 <SEP> 900 <SEP> 6
<tb> <SEP> 22 <SEP> 50,5 <SEP> - <SEP> <SEP> 20 <SEP> 1 <SEP> 000 <SEP> - <SEP> 4
<tb>
Comme mentionné ci-dessus, les alliages de la série Fe-Ni produits selon le procédé de l'invention n'ont pas de tramées après La photogravure, de sorte que le procédé de l'invention peut produire à bon marché des alliages de la série Fe-Ni ayant des pro priétés désirées comme matériau électronique ou électromagnétique.<tb><SEP> Composition <SEP> Supply <SEP> Temperature <SEP> Time <SEP> Existence
<tb><SEP> chemical <SEP> crystal <SEP> of <SEP> of <SEP>
<tb><SEP> in <SEP><SEP> in weight) <SEP> lin <SEP> ment <SEP> ther- <SEP> chauf- <SEP> streaks
<tb><SEP> equiaxial <SEP><SEP> mic <SEP> of <SEP> the <SEP> fage <SEP> (h)
<tb><SEP> n <SEP> Fe <SEP> Ni <SEP> B <SEP> (%) <SEP> plate <SEP> (C)
<tb> ratives <SEP> 21 <SEP> 41.7 <SEP> - <SEP> 45 <SEP> 900 <SEP> 6
<tb><SEP> 22 <SEP> 50.5 <SEP> - <SEP><SEP> 20 <SEP> 1 <SEP> 000 <SEP> - <SEP> 4
<Tb>
As mentioned above, the alloys of the Fe-Ni series produced according to the process of the invention do not have halftones after photogravure, so that the process of the invention can produce inexpensive alloys of the Fe-Ni series having desired properties as an electronic or electromagnetic material.
En outre, les alliages de la série Fe-Ni selon l'invention sont appliqués comme plaque de coulée continue d'alliage de la série Fe-Ni tel que L'invar 36Ni pour masque perforé, l'alliage 42Ni pour cadre de montage, l'alliage de la série Fe-Ni pour
L'usage électronique et électromagnétique en vue de propriétés de faible dilatation thermique et de propriétés magnétiques, le permalloy utilisé comme matériau électromagnétique et ainsi de suite. In addition, the alloys of the Fe-Ni series according to the invention are applied as continuous alloy casting plate of the Fe-Ni series such as L'invar 36Ni for shadow mask, alloy 42Ni for mounting frame, the alloy of the Fe-Ni series for
Electronic and electromagnetic use in view of properties of low thermal expansion and magnetic properties, the permalloy used as electromagnetic material and so on.
Claims (6)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR909000060A FR2641796B1 (en) | 1988-08-19 | 1990-01-04 | PROCESS FOR PRODUCING FE-NI-B SERIES ALLOYS HAVING IMPROVED MODERATOR EFFECT OF THE PRESENCE OF TRAILS DURING ENGRAVING |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20462188A JPH0778270B2 (en) | 1988-08-19 | 1988-08-19 | Method for producing Fe-Ni based alloy excellent in streak unevenness suppressing effect during etching |
| JP63204622A JPH0778271B2 (en) | 1988-08-19 | 1988-08-19 | Method for producing Fe-Ni based alloy excellent in streak unevenness suppressing effect during etching |
| FR909000060A FR2641796B1 (en) | 1988-08-19 | 1990-01-04 | PROCESS FOR PRODUCING FE-NI-B SERIES ALLOYS HAVING IMPROVED MODERATOR EFFECT OF THE PRESENCE OF TRAILS DURING ENGRAVING |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FR2641796A1 true FR2641796A1 (en) | 1990-07-20 |
| FR2641796B1 FR2641796B1 (en) | 1993-01-08 |
Family
ID=27252104
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FR909000060A Expired - Fee Related FR2641796B1 (en) | 1988-08-19 | 1990-01-04 | PROCESS FOR PRODUCING FE-NI-B SERIES ALLOYS HAVING IMPROVED MODERATOR EFFECT OF THE PRESENCE OF TRAILS DURING ENGRAVING |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| FR (1) | FR2641796B1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0515954A1 (en) * | 1991-05-30 | 1992-12-02 | Hitachi Metals, Ltd. | High-fineness shadow mask material and process for producing the same |
| FR2767538A1 (en) * | 1997-08-21 | 1999-02-26 | Imphy Sa | Iron-nickel alloy strip production from continuously cast slab or strip |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0101919A1 (en) * | 1982-08-05 | 1984-03-07 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Color picture tube and method for manufacturing the same |
| JPS60128253A (en) * | 1983-12-15 | 1985-07-09 | Nippon Mining Co Ltd | Manufacture of iron-nickel alloy for shadow mask which inhibits streaking during etching |
| JPS61201757A (en) * | 1985-03-01 | 1986-09-06 | Nippon Mining Co Ltd | Shadow mask material and shadow mask |
| JPS61201733A (en) * | 1985-03-04 | 1986-09-06 | Nippon Mining Co Ltd | Manufacture of shadow mask |
| JPS61223188A (en) * | 1985-03-28 | 1986-10-03 | Nippon Mining Co Ltd | Iron-nickel alloy for shadow mask which suppresses generation of uneven stripe during etching |
| JPS63190146A (en) * | 1987-02-03 | 1988-08-05 | Nkk Corp | Fe-ni alloy for shadow mask |
-
1990
- 1990-01-04 FR FR909000060A patent/FR2641796B1/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0101919A1 (en) * | 1982-08-05 | 1984-03-07 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Color picture tube and method for manufacturing the same |
| JPS60128253A (en) * | 1983-12-15 | 1985-07-09 | Nippon Mining Co Ltd | Manufacture of iron-nickel alloy for shadow mask which inhibits streaking during etching |
| JPS61201757A (en) * | 1985-03-01 | 1986-09-06 | Nippon Mining Co Ltd | Shadow mask material and shadow mask |
| JPS61201733A (en) * | 1985-03-04 | 1986-09-06 | Nippon Mining Co Ltd | Manufacture of shadow mask |
| JPS61223188A (en) * | 1985-03-28 | 1986-10-03 | Nippon Mining Co Ltd | Iron-nickel alloy for shadow mask which suppresses generation of uneven stripe during etching |
| JPS63190146A (en) * | 1987-02-03 | 1988-08-05 | Nkk Corp | Fe-ni alloy for shadow mask |
Non-Patent Citations (6)
| Title |
|---|
| D.A.PORTER ET AL 'PHASE TRANSFORMATIONS IN METALS AND ALLOYS' 1981 , VAN NOSTRAND REINHOLD (INTERNATIONAL) CO LTD , WOKINGHAM GB * |
| PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 11, no. 30 (C-400)(2477) 29 Janvier 1987 & JP-A-61 201 733 ( NIPPON MINING CO LTD ) 6 Septembre 1986 * |
| PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 11, no. 30 (C-400)(2477) 29 Janvier 1987 & JP-A-61 201 757 ( NIPPON MINING CO LTD ) 6 Septembre 1986 * |
| PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 11, no. 63 (C-406)(2510) 26 Février 1987 & JP-A-61 223 188 ( NIPPON MINING CO LTD ) 3 Octobre 1986 * |
| PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 12, no. 472 (C-551)(3319) 9 Décembre 1988 & JP-A-63 190 146 ( NKK CORP ) 5 Août 1988 * |
| PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 9, no. 283 (C-313)(2006) 9 Novembre 1985 & JP-A-60 128 253 ( NIPPON KOGYO K.K. ) 9 Juillet 1985 * |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0515954A1 (en) * | 1991-05-30 | 1992-12-02 | Hitachi Metals, Ltd. | High-fineness shadow mask material and process for producing the same |
| US5209900A (en) * | 1991-05-30 | 1993-05-11 | Hitachi Metals, Ltd. | High-fineness shadow mask material and process for producing the same |
| FR2767538A1 (en) * | 1997-08-21 | 1999-02-26 | Imphy Sa | Iron-nickel alloy strip production from continuously cast slab or strip |
| EP0905263A1 (en) * | 1997-08-21 | 1999-03-31 | Imphy S.A. | Process for manufacturing iron-nickel alloy strip from a continuously cast thin strip |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR2641796B1 (en) | 1993-01-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US20070217943A1 (en) | Al-Mg Alloy Sheet with Excellent Formability at High Temperatures and High Speeds and Method of Production of Same | |
| CN109136506A (en) | It is a kind of for inhibiting the processing method and aluminium alloy extrusions of aluminium alloy extrusions coarse grain ring | |
| US20090294087A1 (en) | Brass alloy as raw materials for semi solid metal casting | |
| JPH07252573A (en) | Al-zn-mg-cu alloy excellent in toughness and its production | |
| CN110724859A (en) | Homogenized 6-series aluminum alloy and preparation method thereof | |
| US5256202A (en) | Ti-A1 intermetallic compound sheet and method of producing same | |
| JP2005097638A (en) | High-strength copper alloy superior in bending workability | |
| JP2007308768A (en) | Method for manufacturing aluminum alloy thick plate, and aluminum alloy thick plate | |
| JP2000017412A (en) | Production of aluminum alloy sheet | |
| FR2641546A1 (en) | PROCESS FOR THE PRODUCTION OF FE-NI SERIES ALLOYS HAVING AN IMPROVED MODERATOR EFFECT OF THE PRESENCE OF TRAINING DURING ETCHING | |
| FR2641796A1 (en) | Process for producing alloys of the Fe-Ni-B series having an improved moderator effect on the presence of streaks (trails) during engraving | |
| JPH0693397A (en) | Production of aluminum foil excellent in strength and foil rollability | |
| JP2007126717A (en) | Aluminum alloy foil having excellent strength and surface roughening resistance and method for producing the same | |
| FR2481151A1 (en) | PROCESS FOR PRODUCING AN ORIENTED GRAIN ELECTROMAGNETIC STEEL FOIL | |
| JP2007023330A (en) | Aluminum alloy casting and its manufacturing method | |
| FR2637614A1 (en) | PROCESS FOR PRODUCING FE-NI SERIES ALLOYS HAVING IMPROVED EFFECT TO LIMIT SCRATCHES DURING ENGRAVING | |
| JPS63123556A (en) | Production of cr-ni stainless steel being hard to crack at casting and hot rolling process | |
| JPS60428B2 (en) | Manufacturing method of Al alloy plate for packaging | |
| CN102517476A (en) | High strength aluminum alloy capable of reducing porosity and dispersed shrinkage and preparation method thereof | |
| JPH0978168A (en) | Aluminum alloy sheet | |
| JPH09176805A (en) | Production of aluminum fin material | |
| JPH06101004A (en) | Manufacture of aluminum foil excellent in strength and foil rollability | |
| Ramli et al. | Microstructure and mechanical properties of Al-Si cast alloy grain refined with Ti-B-Sr-Sc-Mg | |
| JPH09176808A (en) | Production of precipitation hardening copper alloy | |
| CN115710656B (en) | High-strength high-elasticity high-wear-resistance Cu-Ni-Sn alloy and preparation method thereof |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| ST | Notification of lapse |
Effective date: 20090430 |