FR2618181A1 - Procede de detection d'une venue de fluide pouvant presager une eruption dans un puits en cours de forage. - Google Patents
Procede de detection d'une venue de fluide pouvant presager une eruption dans un puits en cours de forage. Download PDFInfo
- Publication number
- FR2618181A1 FR2618181A1 FR8709963A FR8709963A FR2618181A1 FR 2618181 A1 FR2618181 A1 FR 2618181A1 FR 8709963 A FR8709963 A FR 8709963A FR 8709963 A FR8709963 A FR 8709963A FR 2618181 A1 FR2618181 A1 FR 2618181A1
- Authority
- FR
- France
- Prior art keywords
- recalibration
- value
- well
- flow
- equal
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 19
- 238000005553 drilling Methods 0.000 title claims abstract description 16
- 239000012530 fluid Substances 0.000 title claims abstract description 12
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims abstract description 8
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims abstract description 3
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims abstract description 3
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims abstract description 3
- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims description 8
- 230000001960 triggered effect Effects 0.000 claims description 6
- 230000010354 integration Effects 0.000 claims description 5
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 claims description 4
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 claims description 2
- 230000004941 influx Effects 0.000 abstract 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000008241 heterogeneous mixture Substances 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 230000002085 persistent effect Effects 0.000 description 1
- 230000004044 response Effects 0.000 description 1
- 239000011435 rock Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 230000009974 thixotropic effect Effects 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B21/00—Methods or apparatus for flushing boreholes, e.g. by use of exhaust air from motor
- E21B21/08—Controlling or monitoring pressure or flow of drilling fluid, e.g. automatic filling of boreholes, automatic control of bottom pressure
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geology (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Measuring Volume Flow (AREA)
Abstract
L'invention concerne un procédé de détection, dans un puits d'hydrocarbures en cours de forage, d'une venue de fluide pouvant présager une éruption. Ce procédé consiste à mesurer le débit d'entrée A de la boue de forage dans le puits et le débit de sortie B de la boue de forage remontant du puits, à former la quantité c = a.B - A où a est un facteur d'échelle dont la valeur peut être modifiée pour effectuer une recalibration de la mesure du débit de sortie, à opérer une telle recalibration chaque fois que la valeur moyenne de C par rapport au temps révèle un écart significatif entre les débits et à déclencher une alarme suivant la fréquence des recalibrations qui correspondent à un excès du débit de sortie par rapport au débit d'entrée.
Description
Procédé de détection d'une venue de fluide pouvant présager une éruption
dans un puits en cours de forage L'invention se rapporte à un procédé de détection, dans un puits en cours de forage tel qu'un puits d'hydrocarbures, d'une venue de fluide pouvant présager une éruption, la détection se fondant sur la différence des débits d'entrée et de sortie de la
boue de forage injectée dans le puits.
Lorsque, au cours du forage d'un puits, on atteint, après avoir traversé une couche imperméable, une formation perméable contenant un fluide liquide ou gazeux sous pression, ce fluide tend à envahir le puits si la colonne de boue de forage que contient le
puits n'est pas capable d'équilibrer la pression dudit fluide.
Celui-ci repousse alors la boue vers le haut: on dit qu'il y a une "venue" de fluide. Un tel phénomène est instable: à mesure que le fluide remplace la boue dans le puits, la densité moyenne de la colonne de contre-pression à l'intérieur du puits diminue et le déséquilibre s'aggrave. Si aucune mesure n'est prise, le phénomène
s'emballe et conduit à une éruption catastrophique.
Il y a donc le plus grand intérêt à détecter l'apparition du phénomène le plus tôt possible, c'est-à-dire lorsqu'il s'agit seulement d'une venue encore contrôlable, à laquelle on pourra remédier tout d'abord par une mesure d'urgence consistant à obturer
le puits en surface à l'aide d'une vanne anti-éruption.
Une telle détection peut être effectuée en mesurant le débit d'entrée de la boue injectée dans le puits, le débit de sortie de la boue ressortant du puits et en faisant la différence de ces deux débits. Lorsque cette différence cesse d'être nulle, le débit de sortie excédant le débit d'entrée, on est en présence
d'une amorce d'instabilité dans le puits.
La mesure du débit d'entrée. ne présente pas de difficulté: on peut utiliser un débitmètre, par exemple du type magnétique, ou encore déduire le débit de la vitesse de la pompe de mise en circulation de la boue, du type volumétrique. Mais il n'en va pas de même pour le débit de sortie: la mesure doit en effet porter sur la boue souillée telle qu'elle est restituée par le puits, constituée en pratique par un méLange hétérogène (eau, huile, solides en poudre, déblais de forage) de nature thixotropique. La mesure du débit d'un tel mélange ne peut être
faite d'une manière précise avec un débitmètre classique.
L'invention a pour but de permettre une détection automatique, précoce et fiable, et ce à peu de frais, d'une venue de fluide dans un puits, par analyse de la différence des débits d'entrée et de sortie de la boue de forage, malgré l'imprécision
que comporte la mesure du débit de sortie.
Ce but est atteint grâce à un nouveau procédé qui consiste essentiellement à mesurer le débit d'entrée A de la boue de forage dans le puits et le débit de sortie B de la boue de forage remontant du puits, à former la quantité C = a.B - A o a est un facteur d'échelle dont la valeur peut être modifiée pour effectuer une recalibration de la mesure du débit de sortie, à opérer une telle recalibration chaque fois que la valeur moyenne de la quantité C par rapport au temps révèle un écart significatif entre les débits d'entrée et de sortie, et à déclencher une alarme suivant un critère prédéterminé en fonction de la fréquence des recalibrations qui correspondent à un excès du débit de sortie par
rapport au débit d'entrée.
Un tel procédé assure la détection désirée par mise à profit du caractère instable du phénomène en cause, cette instabilité se traduisant par une variation continue et croissante du débit de sortie par rapport au débit d'entrée. Grâce à la procédure de recalibrations répétées adoptée en ce qui concerne le débit de sortie, la mesure de celui-ci peut sans inconvénient manquer de précision et être effectuée à l'aide d'un simple "indicateur de débit", par exemple à cible pivotante. Il suffit que cet indicateur offre une certaine linéarité. Ainsi, le procédé permet de détecter une instabilité persistante dans le puits d'après les variations du débit de sortie, malgré une mauvaise
connaissance de la valeur absolue de celui-ci.
De préférence, une alarme est déclenchée lorsqu'ont lieu, dans une période de durée fixée, un certain nombre prédéterminé de recalibrations consécutives correspondant toutes à un accroissement de la valeur moyenne de la quantité C. Dans un mode de réalisation avantageuse, on détermine la valeur moyenne de la quantité C en calculant la quantité D =.C dt à partir de la précédente recalibration, puis l'on compare cette quantité D à un seuil positif P1 et à un seuil négatif P2 et, lorsque la valeur de la quantité D atteint le seuil positif, on effectue une recalibration en modifiant la valeur du facteur a de telle manière que, à une (i-1)ièmé recalibration, ce facteur passe de ai_1à i-ai i-1 i-1 - 1 ai.=ai_ - C / B, i-1 i-1 i ii i m C et B désignant les valeurs moyennes des quantités C et B m m calculées avec la précédente valeur ai_1 à partir de la recalibration de rang i-1, une recalibration analogue, mais de sens opposé, étant effectuée lorsque la valeur de la quantité D atteint le seuil négatif P2, tandis que la valeur de ladite quantité est ramenée à zéro à chaque recalibration. Ainsi, à la (i-1)ième recalibration, la quantité C est remenée à la valeur qu'elle i-i
aurait prise si Ci1 avait été nul.
m Il est commode d'effectuer les calculs mentionnés ci-dessus, destinés à déterminer la valeur moyenne de la quantité C et son écart par rapport à zéro, à l'aide de l'algorithme de Hinkley, qui est conçu pour détecter les variations de la valeur moyenne d'une quantité. Toutefois, d'autres algorithmes seraient
également utilisables.
En pratique, le seuil positif P1 précité peut être choisi égal à 50 litres environ, la fréquence des recalibrations pour laquelle est déclenchée une alarme étant choisie égale à 3 recalibrations en 20 minutes environ. Quant au seuil négatif P2,
il peut être égal en valeur absolue au seuil positif P1.
Il convient d'écarter, dans le traitement de la quantité C représentant la différence de débit relative, les variations de faible importance qui ne présentent pas d'intérêt. A cet effet, on ne fait porter l'intégration de La quantité C que sur les valeurs de celle-ci qui sont extérieures à un intervalle compris entre des seuils de sensibilité positif et négatif, égaux en valeur absolue (choisie par exemple égale à 10 l/min environ). On crée ainsi une marge en deçà de laquelle les écarts de débit ne sont pas pris en compte. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention
ressortiront plus clairement de la description qui va suivre, en
regard des dessins annexés, d'un exemple de mise en oeuvre non
limitatif du procédé défini ci-dessus.
La figure 1 représente schématiquement le circuit de boue
de forage d'un puits.
La figure 2 montre un exemple de variations, en fonction du temps, d'une quantité C représentant la différence des débits de boue d'entrée et de sortie du puits, et de son intégrale D par
rapport au temps.
La figure 3 montre un exemple de relevé expérimental de courbes représentant les variations en fonction du temps du débit d'entrée A et du débit de sortie B, ainsi que des quantités C et D
mentionnées ci-dessus.
On voit sur la figure 1 le circuit de boue d'un puits 1 en cours de forage à l'aide d'un trépan 2 fixé à l'extrémité d'un train de tiges 3. Le circuit de boue comprend un bac 4 contenant de la boue de forage 5, une pompe à boue 6 aspirant, via un tuyau 7, la boue du bac 4 et la refoulant dans le puits 1, via un tuyau rigide 8 et un tuyau flexible 9 raccordé au train de tiges 3 - tubulaires - par une tête d'injection 17. La boue s'échappe du train de tiges au niveau du trépan 2 et remonte dans le puits par l'espace annulaire 10 ménagé entre le train de tiges et la paroi du puits. Arrivant au voisinage de la surface du sol 11, la boue est dirigée en écoulement à surface libre, via un tuyau de sortie 12, vers une goulotte 13 d'o elle se déverse dans le bac 4, les particules solides et débris divers qu'elle peut avoir entraînés
étant éliminés sur une rampe d'évacuation 14.
Le débit d'entrée A de la boue est mesuré avec un débitmètre 15 inséré dans le tuyau 8. La boue issue du bac 4 y ayant été purifiée et homogénéisée, on peut utiliser ici un débitmètre classique pour substances liquides, qui fournit une
mesure de bonne précision.
Il n'en va pas de même à la sortie du puits, o la boue présente une structure hétérogène chargée d'impuretés. A cause de cela, c'est un dispositif capable de s'accomoder de la mauvaise qualité de la boue sortant du puits qui est utilisé pour appréhender le débit de sortie. Il s'agit d'un indicateur de débit à palette pivotante 16, dont la forme rectangulaire correspond à la section de la goulotte 13 et qui peut tourner autour d'un axe 16a horizontal s'étendant le long de son bord supérieur. En fonction du débit de boue, la palette 16 prend un angle plus ou moins grand avec la verticale, qui est mesuré à l'aide d'un capteur de rotation 16b (par exemple un potentiomètre) couplé à l'axe 16a. Ce détecteur
fournit un signal B qui est fonction du débit de sortie.
Les signaux A et B ainsi créés, représentatifs des débits d'entrée et de sortie de boue, sont appliqués à un dispositif de traitement 18, o ils sont mutuellement comparés. Plus précisément, le signal A est retranché d'un signal a.B obtenu en multipliant le signal B par un facteur d'échelle a dont la valeur peut être modifiée, d'o résulte un signal de différence C = a.B - A Si, à partir d'un instant d'origine to o il est supposé que les débits d'entrée et de sortie sont égaux et que la valeur de C est nulle (figure 2), C conserve une valeur petite, comprise + entre deux seuils - q, on en déduit que les débits restent
sensiblement égaux et qu'aucune venue n'est à craindre du puits 1.
Si la valeur de C décroît, comme cela se produit dans l'intervalle de temps t2 - t4 (figure 2), cela signifie que le débit de sortie diminue et devient inférieur au débit d'entrée, et qu'il y a donc perte de boue, les roches dans lesquelles descend le puits absorbant une partie de la boue injectée. Ici encore, pas de
risque de venue.
Si par contre la valeur de C croît, comme par exemple entre les instants t4 et t6, cela veut dire que le débit de sortie augmente par rapport au débit d'entrée et que des fluides issus de la formation atteinte par le puits pénètrent dans celui-ci. Il y a gain de boue. Si ce phénomène allait en s'amplifiant, it y aurait
risque de venue et peut-être d'éruption en surface.
Pour analyser les variations du signal C, on en effectue l'intégration par rapport au temps, ce qui conduit à un signal D. Plus précisément, le signal C n'est soumis à intégration que lorsqu'il sort de la zone de sécurité Z (figure 2) limitée par les seuils t q (par exemple 10 l/min), afin d'éliminer les variations de C trop petites pour être significatives. En outre, les variations de courte durée dues au bruit, telles que la pointe P,
sont effacées par l'opération d'intégration.
L'amplitude du signal D est comparée à deux seuils P1 et P2, de signe opposé et de même valeur absolue (par exemple 50 litres). A chaque fois que le signal D atteint l'un de ces seuils, une recalibration du signal de débit de sortie B est effectuée en infligeant au facteur d'échelle a qui le multiplie une modification telle que la valeur de quantité C soit ramenée au voisinage de zéro. Dans l'exemple de la figure 2, de telles recalibrations ont lieu aux instants t2 et t6 (atteinte du seuil positif p1) et à l'instant t4 (atteinte du seuil négatif p2). Par
ailleurs, à chaque recalibration, le signal D est remis à zéro.
Lorsque, dans un intervalle de temps T déterminé (20 minutes), trois recalibrations consécutives ont lieu et correspondent toutes trois à un accroissement de la valeur de C (étant donc effectuées à l'atteinte du seuil positif P1 par la quantité intégrée D), on estime que c'est là un indice de risque de venue. Un signal est alors envoyé par le dispositif 18 à un dispositif d'alarme 19 (figure 1) par lequel le personnel
effectuant les travaux de forage est averti.
Une hiérarchie de niveaux d'alarme peut être prévue, de sévérité croissante, jusqu'à un niveau supérieur traduisant
l'imminence d'une éruption.
Les valeurs de seuil q, P1 et P2 sont fixées, dans chaque cas particuLier, en fonction des conditions spécifiques rencontrées
et du niveau de sensibilité de détection désiré.
En pratique, le traitement appliqué au signal C est basé sur l'algorithme de Hinkley qui permet de détecter un changement déterminé de la valeur moyenne d'une quantité variable (en
l'occurence, la différence des débits représentée par le signal C).
Les courbes de la figure 3 montrent un exemple de mise en oeuvre du procédé. IL s'agit de courbes enregistrées au cours d'une
expérimentation sur un puits-école.
La courbe A est sensiblement rectiligne et horizontale.
Elle correspond à un débit d'entrée constant égal à 1 700 l/min environ. La courbe B présente, à partir d'une valeur de 1 800 l/min environ une croissance qui va en s'accentuant. Le facteur d'échelle a étant tout d'abord pris égal à l'unité, la courbe C = a.B - A part d'une valeur égale à 100 l/min. Cette valeur, incertaine en raison de l'imprécision de l'indicateur de débit de sortie, étant jugée trop élevée, une recalibration préliminaire est effectuée à l'instant t = 75 s. Puis, la valeur de C croît lentement et le signal intégré D atteint le seuil P1 = + 50 litres à l'instant t = 425 s, o une première recalibration a lieu. Il en va de même aux instants t = 525 s et t = 640 s. A la suite de ces trois dernières recalibrations, correspondant à un accroissement duodébit de sortie et survenant dans un intervalle de temps inférieur à 20 minutes, une alarme de premier degré est déclenchée. Puis, le débit de sortie augmentant de plus en plus vite, les recalibrations se
rapprochent et des alarmes de niveaux plus élevés sont déclenchées.
Afin d'éviter les fausses alarmes durant les périodes o ont lieu de grandes variations de débit de boue, lesqu*elles peuvent causer des différences de débit importantes entre l'entree et la sortie, mais de courte durée, en raison du retard naturel que présente le débit de sortie par rapport au débit d'entrée, il convient de prendre la précaution de suspendre la surveillance de la différence.de débit (quantité C):
2618 181
- pendant 60 secondes après détection d'une variation du débit d'entrée plus rapide qu'une valeur prédéterminée; - pendant 10 secondes après détection d'une variation de la position du train de tiges plus rapide qu'une valeur prédéterminée, afin de tenir compte des fluctuations du volume occupé par le train de tiges dans le puits; - lorsque le débit d'entrée s'abaisse au-dessous de 100 l/min, en raison du manque de fiabilité de la réponse de
l'indicateur de débit de sortie pour les faibles débits.
A chaque reprise de la surveillance de la différence de
débit C, une recalibration est effectuée.
2 6 18 181
Claims (8)
1. Procédé de détection, dans un puits en cours de forage tel qu'un puits d'hydrocarbures, d'une venue de fluide pouvant présager une éruption, la détection se fondant sur la différence des débits d'entrée et de sortie de La boue de forage injectée dans le puits, caractérisé par le fait qu'il consiste essentiellement à mesurer le débit d'entrée A de la boue de forage dans le puits et le débit de sortie B de la boue de forage remontant du puits, à former la quantité C = a.B - A o a est un facteur d'échelle dbnt la valeur peut être modifiée pour effectuer une recalibration de la mesure du débit de sortie, à opérer une telle recalibration chaque fois que la valeur moyenne de la quantité C par rapport au temps révèle un écart significatif entre les débits d'entrée et de sortie, et à déclencher une alarme suivant un critère prédéterminé en fonction de la fréquence des recalibrations qui correspondent à un excès du débit de sortie par
rapport au débit d'entrée.
2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait qu'une alarme est déclenchée lorsqu'ont lieu, dans une période de durée fixée, un certain nombre prédéterminé de recalibrations consécutives correspondant toutes à un accroissement de la valeur moyenne de la quantité C.
3. Procédé selon la revendication 1 ou- 2, caractérisé par le fait que l' on détermine la valeur moyenne de la quantité C en calculant la quantité D = fC dt à partir de la précédente recalibration, puis l'on compare cette quantité D à un seuil positif P1 et à un seuil négatif P2 et, lorsque la valeur de la quantité D atteint le seuil positif, on effectue une recalibration en modifiant la valeur du facteur a de telle manière que, à une (i-1)ième recalibration, ce facteur passe de ai_1 à i5- a; = a:_1 mi 1 i- C ii-i ai = ai. 1m / Ci- i-i 1
26 18 181
i-1 i-1 C et B désignant les valeurs moyennes des quantités C et B m m calcuLées avec la précédente valeur a1 à partir de la recalibration de rang i-1, une recalibration analogue, mais de sens opposé, étant effectuée lorsque la valeur de la quantité D atteint le seuil négatif P2, tandis que la valeur de ladite quantité est
ramenée à zéro à chaque recalibration.
4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé par le fait que l'on détermine la valeur moyenne de la quantité C et son
écart par rapport à zéro à L'aide de l'algorithme de Hinkley.
5. Procédé selon la revendication 3 ou 4, caractérisé par le fait que le seuil positif P1 précité est choisi égal à 50 litres environ, et que la fréquence des recalibrations pour laquelle est déclenchée une alarme est choisie égale à 3 en 20
minutes environ.
6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 3 à
, caractérisé par le fait que les seuils positif et négatif P1 et
P2 sont égaux.en valeur absolue.
7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 3 à
6, caractérisé par le fait qu'on ne fait porter l'intégration de la quantité C que sur les valeurs de celle-ci qui sont extérieures à un intervalle Z compris entre des seuils de sensibilité positif
et négatif ± q, égaux en valeur absolue.
8. Procédé selon la revendication 7, caractérisé par le fait que la valeur absolue des seuils de sensibilité est choisie
égale à 10 l/min environ.
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR8709963A FR2618181B1 (fr) | 1987-07-15 | 1987-07-15 | Procede de detection d'une venue de fluide pouvant presager une eruption dans un puits en cours de forage. |
| US07/216,579 US4840061A (en) | 1987-07-15 | 1988-07-08 | Method of detecting a fluid influx which could lead to a blow-out during the drilling of a borehole |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR8709963A FR2618181B1 (fr) | 1987-07-15 | 1987-07-15 | Procede de detection d'une venue de fluide pouvant presager une eruption dans un puits en cours de forage. |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FR2618181A1 true FR2618181A1 (fr) | 1989-01-20 |
| FR2618181B1 FR2618181B1 (fr) | 1989-12-15 |
Family
ID=9353135
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FR8709963A Expired FR2618181B1 (fr) | 1987-07-15 | 1987-07-15 | Procede de detection d'une venue de fluide pouvant presager une eruption dans un puits en cours de forage. |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4840061A (fr) |
| FR (1) | FR2618181B1 (fr) |
Families Citing this family (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2239279B (en) * | 1989-12-20 | 1993-06-16 | Forex Neptune Sa | Method of analysing and controlling a fluid influx during the drilling of a borehole |
| EP0498128B1 (fr) * | 1991-02-07 | 1995-02-22 | Sedco Forex Technology Inc. | Procédé pour détermination des afflux ou des pertes des fluides au forage avec plate-forme de forage flottante |
| US5205166A (en) * | 1991-08-07 | 1993-04-27 | Schlumberger Technology Corporation | Method of detecting fluid influxes |
| US5890549A (en) * | 1996-12-23 | 1999-04-06 | Sprehe; Paul Robert | Well drilling system with closed circulation of gas drilling fluid and fire suppression apparatus |
| FR2778428B1 (fr) * | 1998-05-07 | 2000-08-04 | Geoservices | Dispositif et methode de mesure du debit de deblais de forage |
| US20020112888A1 (en) * | 2000-12-18 | 2002-08-22 | Christian Leuchtenberg | Drilling system and method |
| JP3824964B2 (ja) * | 2002-05-17 | 2006-09-20 | 長野計器株式会社 | 絶対圧型圧力センサ |
| US8505376B2 (en) * | 2010-10-29 | 2013-08-13 | Schlumberger Technology Corporation | Downhole flow meter |
| US9019118B2 (en) * | 2011-04-26 | 2015-04-28 | Hydril Usa Manufacturing Llc | Automated well control method and apparatus |
| BR112015008928B1 (pt) * | 2012-10-22 | 2018-02-06 | Safekick Ltd | Método de monitoramento de poço para um sistema de monitoramento de poço |
| CA2994479C (fr) * | 2015-09-01 | 2024-01-02 | Pason Systems Corp. | Procede et systeme permettant la detection d'un evenement d'afflux et/ou d'un evenement de perte pendant le forage de puits |
| CN109339768B (zh) * | 2018-10-23 | 2022-04-22 | 西南石油大学 | 一种钻井微溢流随钻监测方法 |
| CN113153277B (zh) * | 2021-03-23 | 2023-10-10 | 中国石油天然气集团有限公司 | 一种钻井液溢流或漏失的预警方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1815725A1 (de) * | 1967-12-21 | 1969-07-17 | Dresser Ind | Verfahren und Anordnung zu selbsttaetigen Steuern des Abtoetens von OEl- und Gasschaechten |
| US3602322A (en) * | 1968-10-24 | 1971-08-31 | Dale C Gorsuch | Fluid flow monitoring system for well drilling operations |
| US3760891A (en) * | 1972-05-19 | 1973-09-25 | Offshore Co | Blowout and lost circulation detector |
| GB2106961A (en) * | 1981-09-28 | 1983-04-20 | Exxon Production Research Co | Controlling the flow of drilling fluid in a wellbore |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT292328B (de) * | 1968-10-04 | 1971-08-25 | Manfred Dr Ing Lorbach | Vorrichtung zur Ein- und Ausflußmengenmessung an Bohrlöchern oder Sonden |
| US3726136A (en) * | 1970-12-17 | 1973-04-10 | Petro Electronics Inc | Drilling-fluid control-monitoring apparatus |
| US3750766A (en) * | 1971-10-28 | 1973-08-07 | Exxon Production Research Co | Controlling subsurface pressures while drilling with oil base muds |
| US3740739A (en) * | 1971-11-30 | 1973-06-19 | Dresser Ind | Well monitoring and warning system |
| US3982432A (en) * | 1975-01-15 | 1976-09-28 | Hammond William D | Well monitoring and analyzing system |
| US4188624A (en) * | 1978-06-30 | 1980-02-12 | Nl Industries, Inc. | Method and apparatus for monitoring fluid flow through a drill string |
| US4253530A (en) * | 1979-10-09 | 1981-03-03 | Dresser Industries, Inc. | Method and system for circulating a gas bubble from a well |
| US4527425A (en) * | 1982-12-10 | 1985-07-09 | Nl Industries, Inc. | System for detecting blow out and lost circulation in a borehole |
| US4565086A (en) * | 1984-01-20 | 1986-01-21 | Baker Drilling Equipment Company | Method and apparatus for detecting entrained gases in fluids |
-
1987
- 1987-07-15 FR FR8709963A patent/FR2618181B1/fr not_active Expired
-
1988
- 1988-07-08 US US07/216,579 patent/US4840061A/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1815725A1 (de) * | 1967-12-21 | 1969-07-17 | Dresser Ind | Verfahren und Anordnung zu selbsttaetigen Steuern des Abtoetens von OEl- und Gasschaechten |
| US3602322A (en) * | 1968-10-24 | 1971-08-31 | Dale C Gorsuch | Fluid flow monitoring system for well drilling operations |
| US3760891A (en) * | 1972-05-19 | 1973-09-25 | Offshore Co | Blowout and lost circulation detector |
| GB2106961A (en) * | 1981-09-28 | 1983-04-20 | Exxon Production Research Co | Controlling the flow of drilling fluid in a wellbore |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| WORLD OIL, vol. 183, no. 1, juillet 1976, pages 73-74, Gulf Publ. Co., Houston, Texas, US; T.R. WRIGHT, Jr.: "Latest drilling developments lower costs, improve safety" * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4840061A (en) | 1989-06-20 |
| FR2618181B1 (fr) | 1989-12-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| FR2618181A1 (fr) | Procede de detection d'une venue de fluide pouvant presager une eruption dans un puits en cours de forage. | |
| EP0882974A1 (fr) | Installation et procédé pour déterminer le niveau et la densité d'un liquide dans une cuvée, au moyen d'une seule canne de bullage immergée | |
| EP0493886B1 (fr) | Procédé et appareil de mesure de débit pour fluide en phases multiples | |
| EP2059318A1 (fr) | Procede de traitement d'eau par floculation-decantation lestee comprenant une mesure en continu du lest et installation correspondante | |
| FR2619155A1 (fr) | Procede d'analyse dynamique des venues de fluides dans les puits d'hydrocarbures | |
| FR2460717A1 (fr) | Appareil centrifuge a vis comportant un bol a parois pleines | |
| FR2619156A1 (fr) | Procede de controle des venues de fluides dans les puits d'hydrocarbures | |
| FR2646508A1 (fr) | Procede et appareil pour prelever en continu des echantillons gazeux contenus dans un liquide egalement charge de solides notamment dans une boue de forage petrolier | |
| EP0661527B1 (fr) | Dispositif et méthode de détection d'interfaces séparant plusieurs phases par ondes ultrasonores | |
| FR2508167A1 (fr) | Procede et dispositif d'identification de particules solides | |
| FR2505680A1 (fr) | Appareil et procede pour la concentration des boues | |
| FR2706942A1 (fr) | ||
| FR2487908A1 (fr) | Procede et dispositif pour la teletransmission de donnees a partir d'un trou de forage | |
| FR2905379A1 (fr) | Dispositif de collecte et de separation de particules et de microorganismes presents dans l'air ambiant | |
| FR2494433A1 (fr) | Procede de mesure de la quantite debitee de chaque phase d'un fluide biphase gaz-liquide et dispositif pour sa mise en oeuvre | |
| EP0995009B1 (fr) | Dispositif et methode de mesure du debit de deblais de forage | |
| CA1124102A (fr) | Dispositif permettant la mesure simultanee des parametres relatifs au fluide de forage | |
| CH627844A5 (fr) | Dispositif pour suivre les variations de la composition d'un melange liquide heterogene en ecoulement. | |
| EP1144804B1 (fr) | Procede de detection d'une venue de fluide de formation dans un puits en cours de forage et dispositif pour la mise en oeuvre de ce procede | |
| FR2566752A1 (fr) | Appareillage pour la recuperation de boue du fond d'un silo de stockage | |
| FR2507319A1 (fr) | Dispositif pour controler la pression dans une colonne pulsee et son application a la mesure du niveau d'interface et de la densite du milieu liquide | |
| FR2524821A1 (fr) | Appareil a vortex libre pour enlever des gaz et des solides d'un fluide de forage | |
| EP4204773A1 (fr) | Procédé et système pour la détermination temporelle d'un niveau d'interface de phase d'un fluide polyphasique présent dans une conduite verticale | |
| EP0034689B1 (fr) | Dispositif de purge automatique d'un liquide déposé dans le fond d'un réservoir contenant deux liquides non miscibles | |
| FR2559811A1 (fr) | Chasse hydraulique staticodynamique : chasse hydraulique qui sans piece en mouvement cree une evacuation d'un important volume d'eau a debit pre-etabli quel que soit le debit d'alimentation |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| ST | Notification of lapse |