FR2598206A1 - Refroidisseur joule-thomson. - Google Patents

Abstract

CE REFROIDISSEUR COMPORTE UN OBTURATEUR18 QUI, EN FIN DE MISE EN FROID, EST AMENE BRUSQUEMENT D'UNE PREMIERE POSITION OU L'ORIFICE DE DETENTE1 EST LIBRE A UNE SECONDE POSITION OU CET ORIFICE EST MASQUE PAR UNE SURFACE LAISSANT SUBSISTER A LA PERIPHERIE DE L'ORIFICE UN PASSAGE DE FUITE.

Description

i 2598206

DESCRIPTION

La présente invention, due aux travaux de t4. Serge REALE, Alain FAURE, Pierre PELLOUX-GERVAIS et Pierre MARTINEZ, de la société L'Air Liquide S. A, et de M. Gérard GUENIN, de l'Institut National des Sciences Appliquées de Lyon, est relative aux refroidisseurs 5 Joule-Thacmson du type canprenant une conduite haute pression se terminant

par un orifice de détente qui débouche dans un circuit d'évacuation basse pression en relation d'échange thermique avec la conduite haute pression, et un obturateur adapté pour réduire la section de passage du gaz détendu 10 en fin de mise en froid du refroidisseur.

De façon générale, on cherché à réduire le temps de mise en froid ainsi que la température froide limite et à augmenter l'autoncmie des refroidisseurs Joule-Thanson. Or, ces objectifs sont contradictoires 15: pour réduire le temps de mise en froid, il faut augmenter le débit de gaz ainsi que sa pression de stockage et miniaturiser le refroidisseur, mais ceci conduit à des pertes de charge importantes dans le circuit basse pression et, par suite, à une température froide nettenment 20 supérieure à la température d'ébullition normale (c'est-à-dire sous la pression atmosphérique) du gaz utilisé. De plus, du fait du fort débit,

1 'autonomie est faible.

Pour améliorer cette situation, on a proposé des refroidisseurs 25 JouleThcmanson du type précité. Dans des solutions connues, on met à profit la contraction différentielle de deux éléments pour assurer la réduction du débit à la fin de la période de mise en froid, ce qui permet d'abaisser la température finale et d'accroître l'autoncanie du 30 dispositif.

Cependant, ces solutions connues font varier la section de passage du gaz détendu de façon progressive, ce qui allonge le temps de

mise en froid.

L'invention a pour but de fournir un refroidisseur Joule-Thomson qui, tout à la fois, permet d'obtenir une température froide très voisine de la température d'ébullition normale du gaz utilisé, possède un temps de mise en froid très court et présente une

très longue autonamie de fonctionnement.

A cet effet, l'invention a pour objet un refroidisseur Joule-Thcmson du type précité, caractérisé en ce qu'il comprend des

2 2598206

mooyens d 'actionnemant pour déplacer brusquement l'obturateur d 'une première position o l'orifice de détente est libre à une seconde position o cet orifice est masqué par une surface laissant substituer à

la périphérie de l'orifice un passage de fuite.

Dans un premier mode de réalisation, l'orifice de détente débouche' dans un fourreau dans lequel l'obturateur, constitué par une aiguille, est monté à coulissement avec un jeu, à froid, de l'ordre de

quelques microns.

Dans un autre mode de réalisation, l'orifice de détente débouche dans un fourreau dans lequel l'obturateur, constitué par un cylindre pourvu d'un évidement latéral, est monté rotatif avec un jeu, à

froid, de l'ordre de quelques microns.

Lorsque le refroidisseur est du type dans lequel la conduite haute pression est enroulée en hélice autour d'un noyau tubulaire, il est avantageux que les moyens d'actionnement de l'obturateur soient logés

dans le noyau.

Quelques exemples de réalisation de l'invention vont maintenant être d6crits en regard des dessins annexés, sur lesquels - les figures 1 et 2 illustrent schématiquement le principe de fonctionnement d'un refroidisseur Joule-Thanson conforme à l'invention; 25 - la figure 3 représente schématiquement en coupe longitudinale un priiier mode de réalisation du refroidisseur suivant l'invention, pendant sa phase de mise en froid; - la figure 4 est une vue analogue à la figure 3 montrant le 30 refroidisseur pendant sa phase de maintien en froid; - les figures 5 et 6 sont des vues analogues aux figures 3 et 4, respectivement, mais correspondant à un second mode de réalisation du refroidisseur selon l'invention; - la figure 7 est une vue en coupe longitudinale d'un troisièma mode de réalisation du refroidisseur selon l'invention; - la figure 8 est une vue analogue d'un quatrième mode de réalisation du refroidisseur suivant l'invention; - la figure 9 est une vue en bout du refroidisseur de la figure 7 ou de la figure 8, prise suivant la flèche IX de ces figures; et - la figure 10 montre en perspective éclatée les moyens d'actionnement du

refroidisseur de la figure 8.

3 2598206

La figure 1 représente l'orifice de détente 1 d'un

refroidisseur Joule-Thamson conforme à l'invention, pendant sa phase de mise en froid. Cet orifice a un diamètre D faible, par exemple de 0,1 mn.

Il est alimenté par du gaz sous haute pression, par exemple sous une pression supérieure à 500 bars, et débouche librement dans un espace 2 qui fait partie du circuit basse pression du dispositif. L'expression "débouche librement" signifie que la surface la plus proche située en regard de- l'orifice 1 se trouve à une distance de celui-ci considérablement supérieure au diamatre D, de sorte que la section de passage effective du gaz détendu est la section de l'orifice 1, soit

i'r D /4.

Du fait du fort débit (par exenple 1000 à 1500 Nl/h) qui 15 résulte de la haute pression et de la section de passage offerte au gaz, la perte de charge de l'espace 2 à l'atmosphère environnante est relativement élevée, par exemple de l'ordre de quelques bars. Par suite, la température limite est rapidement atteinte dans l'espace 2, miais cette 20 température est d'environ 5 à 10 supérieure à la tenperature

d'ébullition normale du gaz utilisé.

Dès que cette température limite est atteinte (ce quii correspond à l'apparition du liquide dans l'espace 2), on amene a peu 25 près instantanément en regard de l'orifice 1 une surface d'obturation 3,

en ne laissant entre cette surface et l'orifice 1 qu'un faible jeu de fuite i. Ce jeu j est tel que l'aire du cylindre 4 de hauteur j et de diamètre D, soit T.D.j, qui définit la section de passage offerte au gaz 30 détendu, soit très inférieure à la section libre de l'orifice 1.

On assure ainsi une réduction brusque et inmportante du débit de gaz, par exemple dans un rapport supérieur à 10, ce qui a deux effets:

d'une part, ceci diminue la perte de charge dans le circuit basse 35 pression et, par suite, abaisse la tempéerature d'ébullition jusqu'au voisinage de la température d'ébullition normale. D'autre part, on prolonge considérablement la durée de la phase de maintien en froid du dispositif. Canre on le cacprend, ceci est obtenu sans augmenter la dure 40 de la phase de mise en froid, puisque le débit maximal est conservé sans changement pendant toute cette phase.

Les figures 3 à 10 illustrent plusieurs modes de réalisation

permettant la mise en oeuvre du principe illustré aux figures 1 et 2.

4 2 2598206

Le refroidisseur représenté aux figures 3 et 4 est de

révolution autour d'un axe X-X, supposé vertical pour la canmodité de la description, et camprend un noyau intérieur tubulaire 5 ouvert à son extrémité supérieure et une double enveloppe extérieure 6 isolée sous 5 vide et formant Dewar. Une tête supérieure 7 en forme de coupelle

inversée ferme l'espace intérieur du noyau 5 et l'espace annulaire 8 comcpris entre le noyau 5 et l'enveloppe 6; l'espace 8 communique toutefois avec l'atmosphère environnante par une série de trous 9 10 traversant la tête 7. Les diamètres supérieurs du noyau 5 et de

l'enveloppe 6 sont respectivement de 2,5 mm et de 5 m environ.

A son extrémité inférieure, le noyau 5 présente un fond 10 sur lequel fait saillie vers le bas un fourreau 11 d'axe X-X. Une 15 conduite haute pression 12, constituée d'un tube portant une ailette hélicoïdale, est bobinée en hélice sur toute la longueur du noyau 5, en contact avec celuici et avec la paroi intérieure de l'enveloppe 6; son extrémité supérieure traverse la tête 7 et est reliée à une source de gaz 20 ccmprimi sous haute pression (non représentée), et son extrémité inférieure 13 est fixée dans un perçage incliné vers le bas qui est prévu dans la paroi du fourreau 11 et dont la partie intérieure, de diartre

réduit, fonrme l'orifice de détente 1.

La paroi intérieure de l'enveloppe 6 porte à son extrémité inférieure un fond 14 sur lequel se fixe en contact d'échange ther.ique un élément 15 à refroidir, qui peut être par exemple un détecteur infra-rouge et qui est situé dans l'espace sous vide du Dewar. Entre les 30 fonds 10 et 14 est ainsi délTimitée une chambre de refroidissement 16 qui constitue la partie la plus froide du dispositif et correspond à l'espace

2 de la figure 1.

Une tige 17 est montée coulissante à l'intérieur du noyau 5. 35 Cette tige porte à son extrémité inférieure une aiguille obturatrice 18 et, à son extrémité supérieure, un plongeur d'électro-aimant 19.

L'aiguille 18 coulisse à ajustement étroit dans le fourreau 11, c'est-àdire avec un jeu qui, compte tenu des coefficients de dilatation, 40 est, sur le diamètre, de l'ordre de quelques microns pour la température froide de fonctionnement du refroidisseur. Par exemple, si l'aiguille est en acier 100 C 6 et le fourreau en bronze-béryllium, on prévoira un jeu, sur le diamètre, de 5 à 6 microns à la température ambiante, ce qui

2598206

correspond à un jeu, sur le diamètre, de 2 à 3 microns à une température froide de l'ordre de 90 K. Le plongeur 19 coulisse dans la tête 7. Autour de celle-ci est disposé un bobinage d'électro-aimant 20 dont les bornes 21, 22 sont 5 adaptées pour être reliées aux bornes d'une source de courant continu (non représentée). Un ressort 23 est camprinm axialement entre le fond de la tête 7 et le plongeur 19. Le guidage de la tige 17 est assuré d'une

part par l'aiguille 18, d'autre part par le plongeur 19.

Au repos, le dispositif est dans l'état représenté à la figure 4: l'électro-aimant n'est pas alimenté en courant électrique, de sorte que le ressort 23 est détendu et repousse vers le bas la tige 17 jusqu'à une position de butée o l'aiguille 18 obture l'orifice 1 au petit jeu de 15 coulissement près (5 à 6 microns sur le diamètre puisque le dispositif

est à température ambiante).

Lors de la mise en froid, le bobinage 20 est mis sous tension et fait remonter le plongeur 19, la tige 17 et l'aiguille 18 à l'encontre 20 du ressort 23 jusqu'à la position de la figure 3, o l'aiguille 18 dégage complètement l'orifice 1. Ce dernier peut alors être considéré canme

débouchant librement dans la chambre 16, comme à la figure 1.

Dans cette position, le gaz haute pression est envoyé dans la 25 conduite 12 et est détendu à fort débit au passage de l'orifice 1. Le gaz détendu et, par suite, refroidi remonte entre les spires de la conduite 12 jusqu'à être évacué dans l'atnmosphère environnante par les orifices 9, en refroidissant le gaz haute pression. Ainsi, la température du gaz 30 détendu diminue de plus en plus, jusqu'à apparition de liquide dans la chambre 16, sur le fond 14.

A cet instant, que l'on peut déterminer expérimentalement, la

température se stabilise dans la chambre 16 à la température d'ébullition 35 du gaz sous la pression régnant dans la chambre 16, pression qui est déterminée par la perte de charge du circuit basse pression, c'est-à-dire entre cette chambre et l'atmosphère environnante, pour le débit de gaz qui traverse le dispositif. Caome indiqué plus haut, cette pression est 40 de l'ordre de quelques bars.

On coupe alors l'alimentation électrique du bobinage 20, par exemple au moyen d'un temporisateur, de sorte que le ressort 23 ramène instantanément la tige 17 à sa position initiale de la figure 2: l'aiguille 18 obture l'orifice 1 et, étant repoussée latéralement par le jet de gaz sortant de cet orifice, se trouve à une distance j de celui-ci (figure 2) égale au jeu diamétral à basse température, soit 2 à 3 microns avec les valeurs numériques indiquées plus haut. Le débit est ainsi réduit à une valeur faible mais suffisante pour assurer le maintien en froid du dispositif; la perte de charge du circuit basse pression est réduite d'autant, la température du liquide contenu dans la chambre 16 descend jusqu'à une valeur voisine du point d'ébullition à la pression atmosphérique du gaz utilisé. De plus, caome le débit de gaz est très 1 faible, le dispositif peut-être maintenu en froid pendant une période de

temps prolongée.

A titre d'exemple numérique, au cours d'essais d'un prototype avec une capacité d'argon de 50 cm sous 700 bars, on a pu obtenir les 15 temps de mise en froid suivants: 120 Ken 0,6 s, 100 Ken 0,8 s, 90 Ken

1,4 s, et 87,3 K en 2,5 s, et une autonomie de fonctionnement de 38 ma.

Le refroidisseur illustré aux figures 5 et 6 ne diffère du précédent que par les points suivants: le bobinage 20 est supprimé, et 20 la tête 7 a une forme plane. La tige 17 est raccourcie et le plongeur 19, qui n'a plus qu'un rôle de guidage, coulisse dans le noyau 5. Sous la tête 7 est prévu un fil fusible 24 qui, au repos et pendant la phase de mise en froid, maintient la tige 17 en position haute à l'encontre du 25 ressort 23 (figure 5). Lorsque, en fin de mise en froid, le liquide

apparaît dans la chambre 16, une tension est appliquée entre les deux extrémités 25, 26 du fil 24, à l'extérieur de la tête. Ceci provoque la fusion du fil, et le ressort 23 repousse instantanément l'aiguille 18 30 dans la position basse d'obturation de l'orifice 1 (figure 6).

Aux figures 7 et 9, on a représenté un autre mode de réalisation du refroidisseur suivant l'invention, dont la tête 7 est la même qu'aux figures 3 et 4. Dans cet exemple, le fourreau 11 forme un 35 tube partiellement enfilé dans l'extrémité inférieure du noyau 5, qui est

constitué par un tronçon tubulaire. Dans 1' alésage du fourreau est monté à rotation, avec un faible jeu du même ordre que précédemment, un obturateur cylindrique 18 A. Cet obturateur présente dans sa partie 40 inférieure une rainure en coin 27 contenue dans un plan diamétral, à section transversale en U (figure 9) et à section longitudinale triangulaire (figure 7). Le fond de la rainure 27 est incliné à 45 , parallèlement à l'ax:e de l'orifice 1, et s'étend de la surface latérale 45 de l'obturateur à sa face d'extrémité.

7 259820'6

L'obturateur 18 A est relié par une tige 17 A pourvue d'un renflement intermédiaire de guidage 28 au rotor 19 A d'un moteur électrique pas àpas. Ce rotor est contenu dans la tête 7 et le stator A du moteur est disposé autour de cette tête, commne aux figures 3 et 4. Un ressort de torsion 23 A est fixé par une extrémité au rotor 19 A et

par son autre extrémité à la tête 7.

Au repos, le stator 20 A n'est pas alimenté, et le ressort 23 A est détendu. La position angulaire de la tige 17 A est telle que la 10 rainure 27 se trouve décalée angulairement par rapport à l'orifice 1, comme représenté en 271 à la figure 9. L'orifice l est ainsi obturé, avec

un faible jeu diamétral de 5 à 6 microns.

Lors de la mise en froid, le stator 20 A est alimenté, ce qui 15 provoque la rotation du rotor 19 A à l'encontre du ressort 23 A et amène

la rainure 27 en regard de l'orifice 1, ccane indiqué en 272 à la figure 9. L'orifice 1 est alors dégagé, et le gaz haute pression envoyé dans la conduite 12 se détend à fort débit dans la chambre 16, le jet étant 20 dirigé directement sur le fond 14 du Dewar.

Lorsque le liquide apparait dans la chambre 16, on coupe l'alimentation du stator 20 A. Ceci ramnène la rainure 27 dans sa position 271, et le maintien en froid se poursuit par détente d'un petit délit de 25 fuite par le jeu j de 2 à 3 microns existant entre l'orifice 1 et l'obturateur 18 A. L'exemple des figures 8 et 9 (dont on n'a représenté qae le

noyau 5) est analogue dans l'ensemble au précédent, mais les ioyels 30 d'actionnement de l'obturateur 18 A sont différents: l'extrémIt.

supérieure de la tige 17 A est fixée à la tête 7, qui est plane comme aux figures 5 et 6, et sa partie aval, du renflement 28 à l'obturateur, est

remplacé par un bilame 29.

Came on le voit à la figure 10, ce bilame est constitué de deux plaquettes de même dimensions fixées l'une à l'autre: une plaquette mince 30 en alliage à haute résistance, par exemple en bronze-bérylliumn, tordue hélicoldalement au repos, et une plaquette nettement plus épaisse 31 constituée d'un alliage dit "à mémoire de forme". Un alliage à mîewoire de forme est un alliage qui subit une transformation martensitique à une température déterminée, cette transformation s'accopagnant d'une grande plasticité. Pour les basses températures considérées, il peut notamment

s'agir d'un alliage cuivre-zinc-aluminium.

A la température ambiante, la plaquette 31 se caeporte ça-oe une plaquette ordinaire. Si l'on fixe sur elle la plaquette 30, en redressant celle-ci de façon élastique, l'ensemble a la forme plane

représentée à la figure 8.

Lorsque la température décroît et atteint la tbapérature de transformation de la plaquette 31, la plasticite de transformation de cette dernière permet à la plaquette 30 de reprendre sa forme gauche initiale, de sorte que l'extrémité inférieure du bilame tourne par 10 rapport à l 'autre extrémité autour de l'axe '-X, en entralnant l'obturateur 18A. On peut ainsi faire passer autuatiquemennt la rarinure 27, lorsque la mise en froid est terminée, de la position 272 (phase de

mise en froid) à la position 271 (phase de maintien en froid).

Si, lorsque le fonctionnement du réfrigérateur est ternainé, ou laisse revenir le bilame à la température ambiante, la plaquette 31 reprend sa forme initiale en déformant la plaquette 30, de sorte que le bilame revient à sa forme plane. Ainsi, ce mode de réalisation, ccioe 20 ceux des figures 3 - 4 et 7, est à fonctiornment réversible, ce qui

permet de l'utiliser plusieurs fois, notament pour effectuer les essais.

Par contre, le mode de réalisation des figures 5 et 6 est à

fonctionnement unique et irréversible.

En variante, le bilame 29 pourrait être placé en pcartie chaude

du réfrigérateur et être déclenché par dchauffage, par exemple par effet Joule. Il faudrait alors choisir pour la plaquette 31 Em alliage ayant une température de transformation martensitique suplrieure à 0 C, par 30 exemple un alliage titane-nickel.

9 2598206

Claims (10)

REVENDICATIONS

1. Refroidisseur Joule - Thomson, du type comprenant une conduite haute pression (12) se terminant par un orifice de détente (1) qui débouche dans un circuit d'évacuation basse pression en relation d'échange thermique avec la conduite haute pression, et un obturateur (18; 18A) adapté pour réduire la section de passage du gaz détendu an fin de mise en froid du refroidisseur, caractérisé en ce qu' il crprend des moyens d'actionnement (19, 20, 23; 23, 24; 19A, 20A, 23A; 29) pour déplacer brusquement l'obturateur d'une première position o l'orifice de 10 détente est libre à une seconde position o cet orifice est masqué par une surface laissant substituer à la périphérie de l'orifice un passage

de fuite.

2. Refroidisseur suivant la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens d'actionnement (19, 20, 23; 19A, 20A, 23A; 29) comprennent des moyens pour ramener l'obturateur (18; 18A) de ladite

seconde position à ladite première position.

3. Refroidisseur suivant l'une des revendications 1 et 2,

caractérisé en ce que ladite surface est mobile suivant une direction qui forme un angle avec l'axe de l'orifice de détente (1). 25

4. Refroidisseur suivant la revendication 3, caractérisé en ce

que l'orifice de détente (1) débouche dans un fourreau (1lA) dans lequel l'obturateur (18), constitué par une aiguille, est monté à coulisserment 30 avec un jeu, à froid, de l'ordre de quelques microns.

5. Refroidisseur suivant la revendications 3, caractérisé en ce

que l'orifice de détente (1) débouche dans un fourreau (11) dans lequel 35 l'obturateur (18A), constitué par un cylindre pourvu d'un évidement latéral (27), est monté rotatif avec un jeu, à froid, de l'ordre de

quelques microns.

6. Refroidisseur suivant l'une des revendications 4 et 5,

caractérisé en ce que l'obturateur (18; 18A) est porté par une tige

(17; 17A) qui s'étend jusqu'à la partie chaude du refroidisseur, les moyens d'actionnement (19, 20, 23; 23, 24; 19A, 20A, 23A) étant prévus 45 dans cette partie chaude.

7. Refroidisseur suivant la revendication 6, caractérisé en ce que les moyens d'actionnement (19, 20, 23; 19A, 20A, 23A) comprennent un

ressort (23; 23A) et un électro-aimant (20, 23; 20A, 23A).

8. Refroidisseur suivant la revendication 6, caractérisé en ce que les moyens d'actionnement (23, 24) camprennent un ressort (23) et un

fil fusible (24).

9. Refroidisseur suivant l'une quelconque des revendications 1

à 6, caractérisé en ce que les moyens d'actionnement (29) ccnprennent un

élément (31) en matériau à mémoire de forme.

10. Refroidisseur suivant l'une quelconque des revendications 7

à 9, dans lequel la conduite haute pression (12) est enroulée en hélice autour d'un noyau tubulaire (5), caractérisé en ce que le ressort (23; 23A) et l'élément nmbile (19; 19A) de l'électre-aimant, respectivement 20 le ressort (23) et le fil fusible (24), respectivement l'élément (31) en matériau à ménmoire de forme, sont logés dans le noyau (5) ou dans une

tête (7) qui le prolonge.