FR2597285A1

FR2597285A1 - Dispositif d'alimentation en courant d'un filament de tube radiogene

Info

Publication number: FR2597285A1
Application number: FR8605240A
Authority: FR
Inventors: Jacques Salesses; Arthur Baghdiguian
Original assignee: Thomson CGR
Current assignee: General Electric CGR SA
Priority date: 1986-04-11
Filing date: 1986-04-11
Publication date: 1987-10-16
Also published as: DE3764292D1; EP0241373A1; EP0241373B1; US4809310A; FR2597285B1

Abstract

L'INVENTION CONCERNE UN DISPOSITIF D'ALIMENTATION EN COURANT, PERMETTANT D'ALIMENTER EN COURANT DE CHAUFFAGE 1 UN FILAMENT 23 D'UN TUBE RADIOGENE 26, AVEC UNE GRANDE DYNAMIQUE DE PUISSANCE. LE DISPOSITIF D'ALIMENTATION 1 COMPORTE UN ONDULEUR 2 DEBITANT DANS UN CIRCUIT DE CHARGE 12, 13 DANS LEQUEL EST DISPOSE UN CIRCUIT OSCILLANT 13 DONT ONT FAIT VARIER L'IMPEDANCE.

Description

DISPOSITIF D'ALIMENTATION EN COURANT D'UN FILAMENT DE TUBE RADIOGENE

L'invention concerne un dispositif d'alimentation en courant d'un filament, notamment de tube radiogène tel qu'utilisé dans les installations de radiodiagnostic. L'invention est particulièrement applicable dans les cas ou il est nécessaire d'alimenter succes5 sivement des filaments de résistances très différentes, avec une

grande dynamique en courant.

Les tubes à rayons X pour diagnostic médical sont généralement constitués comme une diode, c'est à dire par deux électrodes dont l'une appelée cathode est émettrice d'électrons, et 10 Pautre est appelée anode et reçoit ces électrons sur une petite surface qui constitue la source du rayonnement X. La cathode comporte un filament chauffé qui constitue la source d'électrons. Quand la haute tension fournie par un générateur est appliqué aux bornes des deux électrodes, de façon que la cathode soit au potentiel négatif, un courant dit anodique s'établit dans le circuit, au travers du générateur, et traverse l'espace entre la cathode et l'anode sous la forme d'un faisceau d'électrons dont l'intensité dépend de la température du filament; cette température étant en fonction de la puissance dissipée dans le filament, c'est à 20 dire du courant, appellé courant de chauffage, qui circule dans le filament. La quantité de rayon X émis par l'anode dépend principalement de l'intensité du courant anodique, et donc de l'intensité du courant

de chauffage du filament.

Aussi, le courant de chauffage de filament constitue un des paramètres importants qui doivent être déterminés pour chaque pose de radiographie ou de radioscopie, au cours d'un examen radiologique

d'un patient.

Les paramètres de la pose sont déterminés en fonction de la 30 nature de l'examen. Généralement, ces paramètres sont predéterminés par un opérateur qui en affiche les valeurs sur un pupitre

1.5 20 25

'A -J

de commande, par lequel est commandé le fonctionnement des différents organes d'une installation de radiodiagnostic, tels que par exemple, générateur haute tension et générateur du courant de chauffage filament. Il est courant également dans certaines installations que les valeurs de ces paramètres soient prédéterminées à l'aide d'un dispositif à microprocesseur incorporé ou non au pupitre de commande, et qui calcule et programme les valeurs optimums de ces paramètres, en fonction par exemple du type d'examen désiré par le praticien, et en fonction des caractéristiques spécifiques de linstallation.

Dans tous les cas cette opération consiste notamment a programmer différentes valeurs, telles que par exemple: durée du temps de pose, énergie du rayonnement X par le choix de la valeur de la haute tension appliquée entre l'anode et la cathode, et intensité du courant anodique par le choix notamment d'une valeur de l'intensité du courant de chauffage filament.

Il est à remarquer que l'intensité du courant de chauffage peut être modifiée de manière importante, d'une pose à une pose suivante, par exemple de 1,5 ampère à 5,5 ampères.

D'autre part, il est courant que des installations de radiodiagnostic comportent plusieurs tubes radiogènes, ayant des caractéristiques différentes, qui sont mis en fonctionnement successivement, parfois au cours d'un même examen; ces tubes radiogènes pouvant comporter des filaments dont la valeur de la résistance ohmique peut varier de manière considérable drun tube à l'autre, de 0,6 Ohms à 4,5 Ohms par exemple. Dans de tels cas, il est particulièrement intéressant de disposer crun générateur de courant de chauffage permettant d'obtenir rapidement, c'est à dire de manière automatique, une valeur du courant de chauffage comprise dans la gamme de valeurs précédement mentionnées, et ceci quelle que soit la valeur de la résistance du filament alimenté.

Par conséquent, le générateur qui produit le courant de chauffage doit fournir ce dernier dans une gamme de puissance tres étendue. Il doit en outre, dans cette gamme de puissance, assurer une qualité suffisante à la régulation du courant de chauffage, et permettre d'obtenir rapidement et automatiquement la valeur d' intensité désirée, telle que définie par exemple par une valeur de consigne; cette valeur de consigne étant susceptible de varier d'une

pose à une pose suivante.

Les générateurs de courant de chauffage selon l'art antérieur ne permettent pas d'obtenir ces conditions de manière satisfaisante: soit qu'ils exigent des réglages manuels en fonction de l'intensité du courant de chauffage et de la valeur de résistance du filament; soit 10 qu'ils permettent la dynamique de puissance au détriment de la qualité de la régulation; soit que les conditions de dynamique de puissance, d'automatisme et de qualités de régulation conduisent à concevoir des générateurs complexes, c'est à dire fragiles, peu

fiables, ou volumineux et encombrants et d'un prix élevé.

Il est à noter également, que la régulation du courant de chauffage filament est encore compliquée par le fait que la cathode, et le filament du tube radiogène, sont portés au potentiel négatif de la haute Tension; aussi, les problèmes d'isolation électrique conduisent généralement à appliquer au filament l'énergie de 20 chauffage par l'intermédiaire d'un transformateur d'isolement, dont l'enroulement primaire représente la charge du filament. De ce fait le courant de chauffage est produit selon un courant alternatif dont la mesure de la valeur efficace peut également présenter des problèmes. Le dispositif d'alimentation selon l'invention ne présente pas les inconvénients ci-dessus cités, grâce à un agencement nouveau qui en fait un appareil simple à réaliser et simple à mettre en oeuvre. La présente invention concerne un dispositif d'alimentation en 30 courant d'un filament de tube radiogène, permettant d'obtenir de manière automatique un courant de chauffage dont l'intensité correspond à une valeur de consigne, cette intensité étant comprise dans la gamme des intensités succeptibles d'être appliquées à un filament, et ceci pour toutes les valeurs courantes de résistance

ohmique du filament.

25 Selon l'invention, un dispositif d'alimentation en courant d'un filament d'au moins un tube radiogène, comportant, un générateur fournissant des impulsions de commande, un onduleur recevant les impulsions de commande et produisant dans un circuit de charge un courant de chauffage alternatif à partir d'une tension continue, un circuit de régulation régulant le courant de chauffage en fonction cdune valeur de consigne, le circuit de charge comportant un enroulement primaire d'un transformateur par l'intermédiaire duquel le courant de chauffage est appliqué au filament, le courant de chauffage ayant une même fréquence que la fréquence des

impulsions de commande, est caractérisé en ce qu'il comporte un circuit oscillant disposé dans le circuit de charge, et en ce que le circuit de régulation délivre un signal d'erreur appliqué au générateur pour modifier la fréquence des impulsions de commande, de manière à modifier l'impédance du circuit oscillant jusqu'à obtenir une valeur du courant de chauffage correspondant à la valeur de consigne.

Il est ainsi possible de contrôler la puissance transmise au transformateur qui relie le circuit de charge au filament, d'une manière souple et précise en faisant varier l'impédance du circuit oscillant par la fréquence des impulsions de commande, et d'obtenir une dynamique de puissance importante qui permet au dispositif de Pinvention d'alimenter successivement, de manière automatique, des filaments ayant des resistances très différentes dans une large gamme de courant.

L'invention sera mieux comprise grâce à la description qui suit, faite à titre d'exemple non limitatif, et aux deux figures annexées, parmi lesquelles:

- la figure 1 représente shématiquement un dispositif d' alimentation conforme à Pinvention;

- la figure 2 est un graphe qui illustre le fonctionnement du dispositif d'alimentation de l'invention.

La figure I montre un dispositif d'alimentation 1 conforme à l'invention permettant, dans l'exemple non limitatif décrit, d' ali-

menter en courant le filament d'un tube radiogène, par exemple selectionné parmi plusieurs tubes radiogènes, dont seulement deux

tubes 26,27 sont représentés dans l'exemple décrit.

Les tubes radiogènes sont d'un type conventionnel comportant chacun une anode, 28,29 et une cathode 23,24 représentée par le filament qu'elle contient. Les tubes 26,27 sont alimentés en haute tension par des moyens classiques (non représentés). En fonctionnement, le filament 23,24 du tube 26,27 sélectionné est porté au potentiel négatif - HT de la haute tension, et les problèmes 10 d'isolation électrique imposent d' appliquer au filament 23,24 l'énergie électrique nécessaire à son chauffage, par l'intermédiaire

d'un transformateur d'isolement 30.

Dans l'exemple non limitatif décrit, la sélection du premier ou du second tube 26,27 est opérée en connectant le filament 23,24 15 correspondant, à l'enroulement secondaire 31 du transformateur 30, par l'intermédiaire d'un dispositif de commutation 35, comportant des commutateurs (non représentés) constitués par exemple par des

relais éléctromécaniques; le transformateur 30 comportant un enroulement primaire 12 auquel est appliqué un courant de 20 chauffage I délivré par un onduleur 2.

La commmande du dispositif de commutation 35 peut s'opérer soit par commande manuelle, soit de manière automatique dans le cadre de séquences programmées et controlées par exemple par un pupitre de commande 40; ce dernier étant relié au dispositif de 25 commutation 35 par une première et une seconde liaison CTI,CT2 par lesquelles il peut sélectionner le premier ou le second tube 26,27, le premier tube 26 par exemple, de manière à appliquer au

filament 23 de ce dernier un courant 1' pour son chauffage.

Il est à remarquer que la sélection d'un tube 26,27 peut 30 s'effectuer de manière différente, comme par exemple par

commutation au niveau du primaire du transformateur d'isolement.

un transformateur d'isolement étant dans ce cas associé à chaque filament. Le dispositif d'alimentation 1 comporte en outre une source de tension 3 continue régulée, délivrant par des bornes 27,28 respectivement la polarité positive + et la polarité négative - d'une tension continue VI, régulée, ayant par exemple une valeur de 200 Volts. La source de tension 3 est constituée de manière classique et élabore la tension continue V1 à partir, par exemple, d'une tension monophasée (non représentée) de 220 V. L'onduleur 2 est alimenté par la tension continue V1, à partir de laquelle il réalise une tension alternative. L'onduleur 2 comporte 10 deux moyens de commutation électronique 4,5 disposés en série

entre le pôle positif + et le pôle négatif - de la tension continue VI.

Dans Pexemple non limitatif décrit, les deux moyens de commutation 4,5 sont constitués par des transistors à effet de champ.

La source S du premier transistor 4 est reliée au pôle positif + de la 15 tension continue VI et son drain D est relié à la source S du second transistor 5, dont le drain D est relié au pôle négatif -de la tension continue VI. Une première et une seconde diode dl,d2 sont respectivement montées en parallèle sur le premier et le second transistor 4,5; la première diode dl ayant sa cathode reliée au pôle + de la 20 tension VI et son anode reliée d'une part, à la jonction 6 entre le drain du premier transistor 4 et la source du second transitor 5, et reliée d'autre part à la cathode de la seconde diode d2 dont l'anode

est reliée au pôle négatif - de la tension continue VI.

La jonction 6 est en outre reliée à la première extrémité 7 25 dun moyen capteur de courant 9, dont la seconde extrémité 10 est reliée à la première extrémitée 11 de l'enroulement primaire 12 du transformateur d'isolement 30. La seconde extrémité 14 de 1' enroulement primaire 12 est reliée à la première extrémité 15 d'une inductance 16 dont la seconde extrémité 17 est reliée à un point 30 milieu capacitif 18. Le point milieu capacitif 18 est formé par la jonction d'un premier et d'un second condensateur 19,20 montés en série entre les bornes positives et négatives +,- de la tension continue VI; le premier condensateur 19 étant relié au pôle positif

+, et le second condensateur 20 étant relié au pôle négatif -.

Les deux condensateurs 19 et 20 forment une capacité qui est

mise en série avec l'inductance 16, pour constituer un circuit oscillant 13 disposé en série avec l'enroulement primaire 12 du transformateur 13, avec lequel il constitue un circuit de charge 125 13.

Dans le circuit de charge 12-13, l'enroulement primaire 12 représente le filament 23 dont la résistance ohmique R est rapportée dans le circuit de charge 12-13. En suposant que le filament 23 soit d'un type classique, sa résitance R peut avoir une 10 valeur quelconque comprise dans la gamme de valeur courante, par

exemple entre 0,6 Ohms et 4,5 Ohms.

Le courant l'dans le circuit secondaire du transformateur 30, o est disposé le filament 23, étant proportionnel au courant I circulant dans le circuit de l'enroulement primaire ou circuit de charge 12-13, selon un rapport connu, et la resistance R du filament 23 étant rapportée dans le circuit de charge 12-13, c'est le courant I qui circule dans le circuit de charge 12-13 qui est appelé courant de

chauffage pour plus de clarté de la description.

Le capteur de courant 9 est placé dans le circuit de charge 20 12-13 et délivre par une sortie 59 un signal SI proportionnel au

courant I de chauffage pseudo-sinusoldal; le capteur de courant 9 est d'un type classique, tel que par exemple constitué par un transformateur d'intensité.

Le signal SI, proportionnel au courant de chauffage 1, est 25 appliqué à l'entrée 61 d'un dispositif convertisseur 25, qui traite de manière classique les valeurs du signal SI, pour fournir par une sortie 62, un second signal S2 correspondant à la valeur efficace du courant de chauffage I. Ces valeurs efficaces sont utilisées pour réaliser une régulation du courant I dans le circuit primaire ou 30 circuit de charge 12-13 qui permet, grâce notamment au transformateur d'isolement 30 à faible fuite, de réaliser un contrôle rigoureux du courant I' passant dans le filament 23 en assurant une meilleur proportionnalité entre le courant I' dans le filament 23 et le

courant I dans le circuit de charge 12-13.

15 25

Le second signal 52 est appliqué à la première entrée 41 d'un élaborateur d'erreur 42, constitué par exemple par un amplificateur différentiel. La seconde entrée 43 de l'élaborateur d'erreur 42 reçoit une valeur de consigne VC correspondant à la valeur désirée du courant de chauffage 1; cette valeur de consigne étant par exemple délivrée par le pupitre de commande 40 qui, à cette fin, est relié par une liaison 63 à la seconde entrée 43 de l'élaborateur d'erreur 42. L'élaborateur d'erreur 42 délivre à sa sortie 44 un signal d'erreur SE proportionnel à la différence entre le second signal S2 et la valeur de consigne VC. Le signal d'erreur SE est appliqué à un moyen pour produire des impulsions à une fréquence F donnée et pour modifier cette fréquence F en plus ou en moins en fonction du signe et de l'amplitude du signal d'erreur SE. Dans l'exemple non limitatif décrit, ce moyen pour produire des impulsions est constitué par un convertisseur tension-fréquence 46 dont l'entrée 45 est reliée à la sortie 44 de l'élaborateur d'erreur 42.

Une sortie 47 du convertisseur tension-fréquence 46 délivre un quatrième signal S4 constitué par des impulsions délivrées à la fréquence F, laquelle fréquence F constitue la fréquence initiale à laquelle fonctionne l'onduleur 2. Le signal S4 est appliqué à l'entrée 49 d'un dispositif d'aiguillage 50 dont la fonction est de produire des premières et des secondes impulsions de commande SCI, SC2, délivrées à une même fréquence F que le quatrième signal 54, et destinées respectivement à commander le premier transistor 4 et le second transistor 5.

Les premières et les secondes impulsions de commande SCI, SC2 (non représentées) ont une largeur ou durée t sensiblement égale ou inférieure à la moitié du temps qui sépare les fronts avant de deux impulsions de même type, c'est à dire à la moitié de la période P correspondant à la fréquence F (t6 1/2F). D'autre part les secondes impulsions de commande SC2 sont décalées dans le temps, par rapport aux premières impulsions de commande SCI, d'une demi période P/2 (P/2 = 1/2F),de manière que les premières et secondes impulsions de commande SCI et SC2 soient respectivement appliquées au premier et second transistor 4,5 en opposition de phase. Le dispositif d'aiguillage 50 délivre les premières impulsions de commande SCI par une première sortie 51 qui est reliée à la 5 cathode d'une troisième diode d3 et, à la première extrémité 53 d'une résistance Ri dont la seconde extrémité 54 est reliée à l'anode de la troisième diode d3 et à l'entrée de commande GI du premier transistor 4. Le dispositif d'aiguillage 50 délivre les secondes impulsions de commande SC2 par une seconde sortie 52 reliée à la 10 cathode d'une quatrième diode d4 et à la première extrémité 55 d'une seconde resistance R2; la seconde extrémité 56 de la seconde résistance R2 est reliée à l'anode de la quatrième diode d4 et à

l'entrée de commande G2 du second transistor 5.

Le fonctionnement général du dispositif d'alimentation I selon 15 l'invention est le suivant.

A la mise en fonctionnement, commandée par exemple par le pupitre de commande 40, grâce à une liaison 60 entre ce dernier et le dispositif d'aiguillage 50, autorisant la sortie des impulsions de

commande SCI,SC2, ces impulsions SCI, SC2 sont appliquées 20 respectivement au premier et au second transistor 4,5, par l'intermédiaire des réseaux formés d'une part, par la troisième diode d3 et la resistance RI et, cPd'autre part par la quatrième diode d4 et la seconde résistance R2; la non conduction simultanée des deux transistors 4,5 étant interdite par une simple dissymétrie à la 25 conduction et au blocage de chaque transistor 4,5.

Les impulsions de commandes SC1,SC2 ont une fréquence F correspondant à une fréquence initiale de fonctionnement de 1' onduleur 2. Les impulsions de commande SCI,SC2 étant par exemple positives, les premières impulsions SCI provoquent la conduction du 30 - premier transistor 4 de sorte, qu'à l'exception de la chute de tension relativement faible aux bornes du premier transistor 4, la polarité positive + de la tension continue Vl est appliquée à la jonction 6, et le condensateur 19, qui était chargé à une tension intermédiaire V2, tend à se décharger dans le circuit de charge 12-13, c'est à dire dans l'inductance 16 et dans l'enroulement primaire 12 qui représente le filament 23; le courant de chauffage I étant alors établi dans le sens représenté par la flèche repérée ICli; le second condensateur 20 tendant lui-même à se charger à la valeur de la polarité positive + de la tension continue VI. A la fin de l'impulsion de commande SCI, le premier transistor 4 est bloqué et, le front avant d'une seconde impulsion de commande SC2 met en conduction le second transitor 5 qui applique, à la jonction 6, la polarité négative - de la tension continue VI. Le phénomène est alors à l'inverse du précédent, c'est à 10 dire que le second condensateur 20 tend à se décharger dans le circuit de charge 12-13, et que le premier condensateur 19 tend à se charger; le courant de chauffage I ayant alors le sens montré par la seconde flèche IC2. Ce fonctionnement est répété pour chaques

impulsions de commande SCI,SC2.

Les premières et seconde diode dl, d2 assurent chacune une double fonction: I - la première et la seconde diodes dl, d2 assurent la

protection respectivement du premier et du second transistor 4,5 contre les surtensions, soit une fonction ecrêtage réalisée par 20 chaque diode dl, d2 fonctionnant en inverse.

2 - Chaque diode dl, d2 a pour fonction de conduire, en direct, le courant réactif au blocage du transistor 4,5 opposé: la première diode dl conduit au blocage du second transistor 5, pour conduire le courant réactif au pôle positif + de la tension V1; la seconde diode 25 d2 conduit au blocage du premier transistor 4, pour refermer le courant réactif au pôle négatif - de la tension VI. Ceci implique que

les diodes dl, d2 sont rapides à la conduction.

La protection des transistors 4,5 est ainsi assurée d'une façon efficace et beaucoup plus simple que celle des moyens de com30 mutation qui, dans l'art antérieur, ont pour fonction de hacher une tension continue. Ceci étant possible notamment du fait que les transistors 4,5 sont du type à effet de champ et sont rapides en commutation. Le circuit de régulation, constitué par le capteur de courant 9, le dispositif convertisseur 25, l'élaborateur d'erreur 42 et le convertisseur tension-fréquence 46, réalisent une régulation du courant de chauffage I sur la valeur éfficace de ce dernier, correspondant à la valeur de consigne VC délivrée par le pupitre de commande 40. En supposant que la valeur de courant de chauffage I soit différente de celle imposée par la valeur de consigne VC, il en

résulte un signal d'erreur SE non nul.

Selon une caractérisitique de l'invention, un signal d'erreur SE 10 non nul appliqué au convertisseur tension fréquence 46, engendre une modification de la fréquence F des impulsions (signal S4) que ce dernier applique au dispositif d'aiguillage 50, et par suite engendre une modification de la fréquence des impulsions SCI, SC2 que le dispositif d'aiguillage 50 applique aux transistors 4,5; d'o il résulte 15 une variation de la fréquence de fonctionnement de l'onduleur 2, de manière à modifier la valeur de l'impédance Z, présentée par le circuit oscillant 13 constitué par l'inductance 16 en série avec les

condensateurs 19, 20.

Le circuit oscillant 13 étant en série avec la charge que 20 constitue la résistance R du filament 23, la valeur du courant de chauffage I est directement liée à 1' impédance Z du circuit oscillant LC, et diminue ou augmente selon que cette impédance

diminue ou augmente.

Dans l'exemple non limitatif décrit, l'onduleur 2 fonctionne 25 dans une plage de fréquence relativement élevée, de 18 KHZ à 35 KHZ par exemple, ce qui permet d'une part, une réduction importante du volume des éléments, notamment des éléments magnétiques et en particulier du transformateur d'isolement 30; et permet d'autre part une réponse rapide du circuit de régulation, ainsi qu'un arrêt rapide si nécessaire pour des besoins de sécurité. 30

Dans l'exemple non limitatif de la description, l'inductance 16

et les condensateurs 19, 20 sont choisis de manière que la fréquence de résonnance Fo du circuit oscillant 13 soient un peu inférieure à la fréquence minimum de fonctionnement de l'onduleur 2, à 15 KHz par

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301

exemple, de manière que dans le circuit de charge 12-13 le courant soit en avance sur la tension; cette disposition étant favorable à la commutation des transistors 4,5.

Le circuit oscillant 13 est constitué par l'inductance 16 et une capacité en série formée par les condensateurs 19 et 20: on peut remarquer que les condensateurs 19 et 20, outre qu'il consituent la capacité du circuit oscillant 13 sont disposés en série dans la tension continue VI, et assurent ainsi un découplage efficace du circuit de charge 12-13 au point capacitif 18; ces deux condensateurs 19, 20 devant être considérés comme étant montés en parallèle pour constituer la capacité du circuit oscillant 13.

Dans un exemple de réalisation indiqué à titre d'exemple non limitatif: l'inductance 16 à une valeur de 325 microhenry; - les condensateurs 19, 20 ont chacun une valeur de 0,1 microfarad, et forment une capacité de 0, 2 microfarad; - la fréquence de résonnance Fo du circuit oscillant 13 est de sensiblement 15 KHZ; - la self de fuite du transformateur 30 est de l'ordre de 250 microhenry

- la tension continue VI à une valeur de 200 volts.

Dans ces conditions, le dispositif d'alimentation I selon l'invention permet d'alimenter successivement plusieurs filaments 23,24 ayant des résistances différentes, comme il est illustré par la figure 2.

La figure 2 est un graphe qui représente, par une première et une seconde courbe 65,66, les variations du courant de chauffage I en fonction de la fréquence F; la fréquence F étant portée en abscisse et exprimée en KHZ, et le courant de chauffage I étant porté en ordonnée et exprimé en ampères.

Ainsi qu'il a été précédemment mentionné, la fréquence de résonnnance Fo du circuit oscillant 13 est à 15 KHZ, et la plage de fréquences F de fonctionnement est comprise entre 18 et 35 KHZ.

Dans l'exemple non limitatif décrit, la première et la seconde courbe 65, 66 correspondent respectivement à l'alimentation d'un premier et d'un second filament 23, 24; le premier filament 23 ayant une resistance de 4, 5 ohms, et le second filament 24 ayant une

résistance de I ohm.

Ces première et seconde courbe 65, 66 illustrent les valeurs possibles du courant I dans la plage de fréquences comprises entre 18 et 35 KHZ. On observe que des mêmes valeurs du courant I sont obtenues avec des fréquences F différentes, selon qu'il s'agit d'alimenter un filament 23 de 4,5 ohms (première courbe 65) ou un 10 filament 24 de 1 ohm (seconde courbe 66): - pour 4,5 ohms, les valeurs de 5,5 ampères et 2,2 ampères sont obtenues respectivement à 18 KHZ et 30,5 KHZ; - pour 1 ohm, les valeurs de 5,5 ampères et 2,2 ampères sont obtenues respectivement à 20,5 KHZ et 32,5 KHZ. 15 Dans le but d'éviter des surcharges accidentelles, une limite à la valeur maximum du courant de chauffage est réalisée grâce à un dispositif de butée de fréquence (non représenté), en lui-même classique. Le dispositif de butée en fréquence permet, à l'approche de la fréquence de résonnance Fo, de limiter la plage de fréquence 20 de fonctionnement à une valeur supérieure à Fo; cette limite étant

située à environ 15,7 KHZ dans l'exemple non limitatif décrit.

Cette description constitue un exemple non limitatif,

montrant que le principe de fonctionnement du dispositif d' alimen25 tation I selon l'invention permet, non seulement d'alimenter un 25 filament de tube radiogène par une courant de chauffage régulé avec une grande précision, mais permet en outre de manière automatique, d'alimenter en courant de chauffage successivement plusieurs filaments de résistances différentes, dans une large gamme de puissance, tout en conservant une grande précision dans la

définition du courant de chauffage.

dé'.finition du courant de chauffage.

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Claims

REVENDICATIONS

1- Dispositif d'alimentation en courant d'un filament d'au moins un tube radiogène, comportant un générateur (46,51) fournissant des impulsions de commande (SCISC2), un onduleur (2) recevant les impulsions de commande (SCISC2) et produisant dans un circuit de charge (12-13) un courant de chauffage (M) alternatif à partir d'une tension continue (VI), un circuit de régulation (9,41,46) régulant le courant de chauffage (1) en fonction d'une valeur de consigne (VC), le circuit de charge (12-13) comportant un enroulement primaire (12) d'un transformateur (30) par l'intermédiaire duquel le courant de chauffage (I) est appliqué au filament(23,24), le courant de chauffage (I) ayant une même fréquence que la fréquence des impulsions de commande (SCISC2), caractérisé en ce qu'il comporte un circuit oscillant (13) disposé dans le circuit de charge (12-13), et en ce que le circuit de régulation (9,41,42,46) délivre un signal d'erreur (SE) appliqué au générateur (46,51) pour modifier la fréquence F des impulsions de commande (SCI, SC2) de manière a modifier l'impédance du circuit oscillant (13) jusqu'à obtenir une valeur du courant de chauffage (1) correspondant à la valeur de consigne (VC).

2 - Dispositif d'alimentation selon la revendication 1, caractérisé en ce que le circuit de régulation (9,41,46) comporte un capteur de courant (9) situé dans le circuit de charge (12-13).

3- Dispositif d'alimentation selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'onduleur (2) comporte entre les p8les (+,-) de la tension continue (VI), d'une part au moins deux commutateurs electroniques (4,5) en série, et d'autre part deux condensateurs (19,20) en série, une première extrémité du circuit de charge (12-13) étant reliée à la jonction (6) des deux moyens de commutation électronique (4,5) , l'autre extrémité du circuit de charge (17) étant reliée à la jonction (18) des deux condensateurs (19,20).

4- Dispositif d'alimentation selon la revendication précédente, caractérisé en ce que les deux condensateurs (19,20) constituent la capacité du circuit oscillant (13) - Dispositif d'alimentation selon la revendication 3, carac5 térisé en ce que les deux moyens de commutation électronique (4,5)

sont des transistors à effets de champ.

6- Dispositif d'alimentation selon l'une des revendications

précédentes, caractérisé en ce que le circuit oscillant (13)est

constitué d'une capacité (19,20) en série avec une inductance (16).

7- Dispositif d'alimentation selon l'une des revendications

précédentes, caractérisé en ce que le circuit oscillant (13) à une fréquence de résonnance (Fo) inférieure à la fréquence F des

impulsions de commande (SC1,SC2).

8- Dispositif d'alimentation selon la revendication 3, carac15 térisé en ce que les deux condensateurs (19,20) constituent un

découplage du circuit de charge (12-13).

9 - Dispositif d'alimentation selon l'une des revendications

précédentes, caractérisé en ce qu'il comporte un dispositif de commutation (35) permettant de sélectionner un tube radiogène 20 (26,27) dont le filament (23,24) est à alimenter en courant (1) de chauffage.