FR2589955A1 - Dispositif d'etancheite de turbopompe - Google Patents
Dispositif d'etancheite de turbopompe Download PDFInfo
- Publication number
- FR2589955A1 FR2589955A1 FR8516595A FR8516595A FR2589955A1 FR 2589955 A1 FR2589955 A1 FR 2589955A1 FR 8516595 A FR8516595 A FR 8516595A FR 8516595 A FR8516595 A FR 8516595A FR 2589955 A1 FR2589955 A1 FR 2589955A1
- Authority
- FR
- France
- Prior art keywords
- ring
- contact
- shell
- turbine
- cavity
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/08—Sealings
- F04D29/10—Shaft sealings
- F04D29/12—Shaft sealings using sealing-rings
- F04D29/126—Shaft sealings using sealing-rings especially adapted for liquid pumps
- F04D29/128—Shaft sealings using sealing-rings especially adapted for liquid pumps with special means for adducting cooling or sealing fluid
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
- Mechanical Sealing (AREA)
- Sealing Of Bearings (AREA)
Abstract
L'INVENTION A TRAIT AU DOMAINE DES DISPOSITIFS D'ETANCHEITE. LE DISPOSITIF SELON L'INVENTION, POUR UNE TURBOPOMPE DE PROPERGOL LIQUIDE, EST ESSENTIELLEMENT CARACTERISE EN CE QU'IL COMPREND UN BOITIER 4 DEFINISSANT UNE CAVITE C POUR UN GAZ DE MISE SOUS PRESSION, DELIMITEE DU COTE DE LA TURBINE PAR UNE BAGUE D'APPUI 6QUI LUI EST SOLIDARISEE, AU CONTACT D'UNE PREMIERE BAGUE D'ETANCHEITE IMMOBILISEE EN ROTATION 8, 22 ET, DU COTE DE LA POMPE, PAR UNE COQUILLE 11 RAPPORTEE DONT UNE FACE 15 EST AU CONTACT D'UNE SECONDE BAGUE D'ETANCHEITE 12 FLOTTANTE IMMOBILISEE EN ROTATION, ELLE-MEME PRENANT APPUI SUR UNE BAGUE DE FRICTION 16 SOLIDAIRE DE L'ARBRE, LESDITES BAGUES ETANT MONTEES SUR UNE DOUILLE 17 CONCENTRIQUE AUDIT ARBRE, LA COQUILLE ETANT EN OUTRE RELIEE A LA CAVITE PAR UN SOUFFLET 21. APPLICATION A L'ALIMENTATION EN PROPERGOL LIQUIDE DE MOTEUR-FUSEE.
Description
-2589955
La présente invention concerne un dispositif d'étan-
chéité de turbopompe, plus particulièrement destiné à équi-
per les ensembles d'alimentation en propergol liquide des
moteurs de fusées.
On sait que les moteurs fusée modernes à propergols
liquides, habituellement l'oxygène et l'hydrogène, sont équi-
pés de pompes destinées à véhiculer depuis les réservoirs jusqu'à la chambre de combustion avec une pression et un débit donnés,le carburant (hydrogène liquide) et le comburant (oxygène liquide). Ces pompes sont entraînées directement ou par l'intermédiaire d'une boite d'engrenagespar une turbine fonctionnant à partir de gaz de combustion fournis par un générateur de gaz ou une préchambre de combustion. L'arbre commun à la pompe et à la turbine est supporté par des paliers ou roulements habituellement lubrifiés par une circulation d'hydrogène dont tout ou partie est évacué pendant
le fonctionnement du moteur vers le compartiment turbine.
Qu'il s'agisse d'une turbine entre deux paliers ou en porte à faux, à un seul palier, il y a lieu d'incorporer entre le palier et la turbine un moyen d'étanchéité ayant un double rôle: a) Période de mise en froid: Il s'agit de la période précédant le démarrage du moteur o la turbopompe est mise au contact des ergols à
très basse température et sous une pression relativement fai-
ble, voisine de celle des réservoirs, de façon que lors de la mise en rotation un régime thermique proche de celui du
fonctionnement soit déjà établi.
Pendant cette phase, le moyen d'étanchéité doit, pour des raisons de sécurité, isoler de façon parfaite les ergols, particulièrement l'hydrogène, du compartiment turbine. Si cette fonction n'est pas assurée, l'hydrogène s'accumule au niveau du moteur ou dans l'espace inter-étage s'il s'agit d'un moteur utilisé dans un des étages supérieurs du lanceur, et il y a fort risque d'explosion lors de
l'allumage du moteur.
b) Fonctionnement: Pendant toute la durée du fonctionnement du moteur, le moyen d'étanchéité doit permettre l'évacuation de - l'hydrogène traversant les paliers vers le compartiment turbine et il doit de plus, dans certains systèmes de lubrification, fixer le débit d'hydrogène à une valeur
prédéterminée nécessaire au bon fonctionnement des paliers.
De ce qui précède, il ressort que le moyen d'étanchéité turbine est particulièrement critique et sa conception doit
donc permettre un fonctionnement sûr et fiable.
Les moyens d'étanchéité actuellement mis en oeuvre sont de plusieurs types: - labyrinthes - joints faciaux à contact - joints faciaux rétractables - bagues flottantes
- joints segmentés.
les moyens élémentaires cités ci-dessus sont utilisés
en montage simple, ou bien il est fait appel à diverses combinai-
sons de deux ou plus d'entre eux. Certains montages sont pressu-
risés, d'autres font appel à des effets hydrodynamiques.
Le dispositif selon la présente invention met en oeuvre certains des moyens élémentaires ci-dessus, dans un nouvel agencement permettant d'obtenir des performances supérieures par rapport aux combinaisons existantes, en particulier:
- pas de possibilité de fuite hydrogène vers la turbine pen-
dant la mise en froid, - consommation réduite du gaz de pressurisation, contrôle du débit d'hydrogène vers la turbine, - durée de vie accrue, encombrement et masse réduits,
- plus grande fiabilité.
Conformément à l'invention, et selon une forme de réalisation préférée, le dispositif d'étanchéité est monté dans un bottier concentrique à l'arbre rotatif entre la turbine et la pompe proprement dite, ledit bottier définissant une cavité pour un gaz de mise-sous pression, délimitée du c8té de la turbine par une bague d'appui qui lui est solidari- sée, au contact d'une première bague flottante immobilisée
en rotation et, du c8té de la pompe, par une coquille rappor-
tée dont une face est au contact d'une seconde bague flottante immobilisée en rotation, elle-même prenant appui sur une bague de friction solidaire de l'arbre, lesdites bagues étant montées sur une douille concentrique audit arbre, la coquille étant
en outre reliée à la cavité par un soufflet.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention
ressortiront mieux de la description qui va suivre de formes
possibles de réalisation, faite en regard des dessins annexés sur lesquels: la figure 1 représente une vue schématique en coupe du dispositif selon l'invention dans sa première forme de réalisation; la figure 2 représente un schéma simplifié du dispositif selon la figure 1 illustrant les diamètres permettant d'obtenir les meilleurs résultats; les figures 3 et 4 représentent des schémas illustrant les conditions de fonctionnement du dispositif; et la figure 5 représente une vue schématique en coupe
d'une variante du dispositif selon la figure 1.
Sur ces dessins, les mêmes références désignent les
mêmes éléments.
En se référant à la figure 1, une turbine 1 est montée à rotation sur un arbre 2 d'axe longitudinal L-I entraînant une pompe (non représentée) et comportant un palier tel qu'un roulement à bille 3. Le dispositif d'étanchéité comprend un bottier 4 inclus dans un carter général 5. Le bottier 4 définit une cavité C pour un gaz de mise sous pression par un conduit D, comme ce sera expliqué ci-après, elle-même délimitée selon l'agencement suivant:
4 2589955
- du côté de la tubine 1 par une bague d'appui 6 maintenue dans le bottier, par exemple par un écrou 7, sur laquelle prend appui une première bague flottante 8 avec sollicitation par l'intermédiaire par exemple d'un ressort 9, ladite bague 8 étant constituée d'un anneau de carbone serré dans ne - frette métallique immobilisée en rotation par engagement d'ergots 10 de lafrette dans des logements correspondants du bottier; - du c8té du palier 3 de la pompe, par une coquille rapportée 11 dans laquelle est disposée une seconde bague flottante 12 du m8me type que la précédente et, de la même manière, immobilisée en rotation par engagement d'ergots 13 de sa frette dans des logements correspondants de la coquille 11; la bague flottante 12 prend appui par une face de contact 14
sur la coquille 11 et, d'autre part, elle peut également pren-
dre appui par une surface de contact 15 sur une bague de fric-
tion 16 solidaire de l'arbre 2.
Comme mentionné plus haut, les deux bagues flottantes 8, 12 et la bague d'appui 6 ainsi que la bague de friction 16
sont montées autour d'une douille 17 concentrique à l'arbre 2.
De manière avantageuse, un amortisseur de vibrations 18 est intercalé entre la coquille 11 et son logement du bottier 4, afin d'empêcher toute amplification des vibrations engendrées
pendant le fonctionnement. L'ensemble du dispositif, c'est-
à-dire le bottier 4, est fixé sur le carter général 5 par tout moyen approprié, par exemple des ensembles goujons-écrous 19, un joint statique 20 assurant l'étanchéité par rapport au carter. La seconde bague flottante 12 étant destinée à pouvoir présenter un jeu dans le sens longitudinal et à être suivie selon la face de contact 14 par la coquille 11, comme ce sera mieux expliqué ci-après, cette dernière est rendue solidaire du
bottier par l'intermédiaire d'un soufflet métallique 21 garan-
tissant la continuité de l'enceinte 0 et empêchant tout passa-
ge de fluide. Le soufflet 21 assure en outre, de par sa raideur et une précompression au montage, un effort initial de contact
coquille/bague flottante 12/bague de friction 16.
Pour le fonctionnement du dispositif tel que décrit ci-dessus, il y a lieu de distinguer trois phases, à savoyr, la période de mise en froid, une période transitoire et la période de fonctionnement proprement dite. En se référant aux figures 2 à 4, la configuration du dispositif pendant la mise en froid est représentée sur la
figure 3.
La cavité C est pressurisée, de façon habituelle, par de l'hélium gazeux (GHe), à une pression Pc telle que la force tendant à mettre en contact la bague côté palier 12 avec sa bague de friction 16 soit supérieure à la force tendant à la séparer: Pc x ( 02 - 02) > PA x ( 01 0) PcX 3) 0 expression dans laquelle: 01 03 05 sont respectivement les diamètres de la cavité, de l'arête intérieure de la surface 14 et de l'aréte extérieure de la surface 15; et PA est la pression de l'hydrogène au niveau de la pompe. Il y a lieu de noter qu'on a également représenté sur la figure 2 les diamètres
02 de l'arête extérieure de la surface 14 et 04 de l'arête inté-
rieure de la surface 15.
Si Pc est imposé, on détermine 03 et 05 de façon que
l'inégalité ci-dessus soit respectée.
Afin de maintenir dans tous les cas de fonctionnement le contact entre la bague 12 et la coquille 11 on doit également assurer:
02 > 05
L'étanchéité avec la cavité A du palier est assurée par le soufflet métallique 21 et les contacts (surfaces rodées par exemple) entre la coquille 11, la bague 12 et la bague d'appui 16. Afin d'éviter toute fuite, ne serait-ce que minime, du palier 3 vers la cavité C, une deuxième condition est imposée à la pressurisation (fuite depuis C vers le palier):
6 2589955
Ainsi, la fuite du gaz de pressurisation, donc sa
consommation, est quasi nulle c8té palier.
Côté turbine, la bague 8 limite la consommation de gaz de pressurisation (fuite débit QHe vers la cavité turbine B). Pendant la phase transitoire, on met la turbine 2 en rotation jusqu'à sa pleine vitesse de fonctionnement, la pression turbine PB augmente depuis le vide partiel (cas de
moteur d'étages supérieurs de lanceurs) ou la pression atmos-
phérique normale (cas d'un premier étage) ainsi que la pression palier. Au cours de la phase transitoire la pressurisation est coupée et le soufflet 21 se rétracte, annulant le contact entre
bague 12 et bague de friction 16.
La configuration du dispositif pendant la phase de
fonctionnement est représentée sur la figure 4.
Le soufflet 21 est comprimé et la coquille 11 en appui sur le boitier, ménageantentre bague et bague d'appui un jeu J. La pressurisation étant coupée et la pression turbine P inférieure à la pression palier PA' un débit Q'LH2 s'établit
du palier 3 vers la turbine 2.
Le dispositif d'étanchéité se comporte alors comme un système à deux bagues en série, la pression Pc s'établissant
à une valeur comprise entre PA et PB.
Il s'agit donc d'un système sans contact entre parties stationnaires et parties tournantes, ce qui a comme avantages: - réduction de la puissance absorbée - suppression des frottements donc de l'usure (durée de vie accrue)
- meilleure fiabilité.
Dans le cas o le système doit fixer le débit d'hydrogène vers la turbine, un jeu "e"' entre bague 12 et douille 17 est
déterminé en conséquence.
La consommation du gaz de pressurisation est particu-
7 2589955
lièrement critique et doit 9tre réduiteau maximum pour les raisons suivantes: - économiques: consommation sol - réduction masse embarquée: consommation vol (après commutation pressurisation sol/vol) - C8té palier, la consommation pressurisation est quasi nulle comme indiqué plus haut, c'est donc c8té turbine qu'il faut agir si l'on veut aller plus loin dans la réduction de
la consommation.
Pour cela on peut utiliser en remplacement de la bague 8 une bague segmentée 22 (fig. 5) qui assure un contact à la fois sur la bague d'appui 6 et sur la douille17 pendant la mise en froid, l'ordre de grandeur de la fuite étant alors dix fois inférieur à celle obtenue avec la bague. Comme dans le cas de la bague 8, la bague segmentée 22 est sollicitée au contact
de la bague d'appui 6 par un ressort 23.
En fonctionnement, cette bague segmentée 22 doit 8trere-
froidie. Elle doit donc être à effet hydrodynamique de façon que les segments décollent de la douille sous l'action de la rotation, ménageant ainsi un jeu entre bague et douille qui
autorise un débit d'hydrogène. L'absence de contact en fonc-
tionnement réduit la puissance absorbée et permet le refroi-
dissement. La réduction de la consommation peut également 8tre obtenue en utilisant une deuxième bague en série avec la
première (8).
Afin d'obtenir encore une augmentation de la fiabilité, on peut adjoindre au dispositif un ou deux labyrinthes 24, 25 en aval des bagues d'appui et de friction, 6 et 16 qui limitent le débit d'hydrogène pendant le fonctionnement en
cas de défaillance des bagues.
La perte de pressurisation est également à envisager en tant que défaillance particulièrement critique dans le
cas d'un étage supérieur d'un lanceur.
Les conséquences d'une perte de pressurisation sont minimisées en définissant le soufflet 21 de façon que son
8 2589955
effort initial FR que provoque sa raideur soit supérieur à la force d'ouverture provoquée par la pression palier, selon l'expression:
2 X 2 _2
FR +C x ( 01 -03) PAx ( 0 - 05) Revenant à la figure 5, il y a lieu de noter que parmi les avantages de la bague segmentée 22, on peut citer le fait que celle-ci est en permanence au contact de la bague 6 et de la douille 17, quelles que soient les variations en
dimensions dues aux gradients de température.
Il est bien entendu que la présente invention n'a été décrite et représentée qu'à titre explicatif mais
nullement limitatif et qu'on pourra y apporter toute modifi-
cation utile, notamment dans le domaine des équivalences
techniques, sans sortir de son cadre.
Claims (7)
1. Dispositif d'étanchéité de turbopompe pour propergol liquide, du type comportant au moins une bague flottante, monté dans un bottier (4) concentrique à l'arbre rotatif (2) entre la turbine (1) et la pompe (A), caractérisé par le fait que ledit boltier définit une cavité (O) pour un gaz de mise sous pression, délimitée du côté de la turbine par une bague d'appui (6) qui lui est solidarisée, au contact d'une première bague d'étanchéité immobilisée en rotation (8, 22) et, du côté de la pompe, par une coquille (11) rapportée dont une face (15) est au contact d'une seconde bague d'étanchéité (12) flottante immobilisée en rotation,ellememe prenant appui sur une bague de friction (16) solidaire de l'arbre, lesdites bagues étant montées sur une douille (17) concentrique audit arbre, la
coquille étant en outre reliée à la cavité par un soufflet (21).
2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé par
le fait que le bottier est fixé sur un carter (5) par l'inter-
médiaire d'un joint statique (20).
3. Dispositif selon l'une des revendications 1 ou 2,
caractérisé par le fait qu'un amortisseur de vibration (18)
est intercalé entre la coquille et le bottier.
4. Dispositif selon l'une quelconque des revendications
1 à 3, caractérisé par le fait que la première bague d'étanché-
ité du côté de la turbine est constituée par une bague flottan-
te (8) montée sur la douille (17) et sollicitée par un ressort
(9) au contact de la bague d'appui (6).
5. Dispositif selon l'une quelconque des revendications
1 à 3, caractérisé par le fait que la première bague d'étan-
chéité du côté de la turbine est constituée par une bague à segments (22) sollicitée par un ressort (23) au contact de la
bague d'appui (6).
6. Dispositif selon l'une quelconque des revendications
1 à 5, caractérisé par le fait qu'au moins la coquille (11) ou la bague d'appui (6) est prolongée en aval de la pompe (A)
par un labyrinthe (24, 25).
- 2589955
7. Dispositif selon l'une quelconque des revendications
1 à 6, caractérisé par le fait que le fluide pompé est l'hy-
drogene et que le gaz de mise en pression de la cavité (Oc)
est l'hélium.
Priority Applications (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR8516595A FR2589955B1 (fr) | 1985-11-08 | 1985-11-08 | Dispositif d'etancheite de turbopompe |
US06/924,563 US4744721A (en) | 1985-11-08 | 1986-10-28 | Turbopump sealing device |
DE8686115043T DE3672750D1 (de) | 1985-11-08 | 1986-10-29 | Abdichtungseinrichtung fuer turbopumpe. |
EP86115043A EP0222262B1 (fr) | 1985-11-08 | 1986-10-29 | Dispositif d'étanchéité de turbopompe |
JP61264858A JPS62182499A (ja) | 1985-11-08 | 1986-11-06 | タ−ボポンプ密封装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR8516595A FR2589955B1 (fr) | 1985-11-08 | 1985-11-08 | Dispositif d'etancheite de turbopompe |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
FR2589955A1 true FR2589955A1 (fr) | 1987-05-15 |
FR2589955B1 FR2589955B1 (fr) | 1989-12-08 |
Family
ID=9324653
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
FR8516595A Expired FR2589955B1 (fr) | 1985-11-08 | 1985-11-08 | Dispositif d'etancheite de turbopompe |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4744721A (fr) |
EP (1) | EP0222262B1 (fr) |
JP (1) | JPS62182499A (fr) |
DE (1) | DE3672750D1 (fr) |
FR (1) | FR2589955B1 (fr) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN115182829A (zh) * | 2022-07-15 | 2022-10-14 | 哈尔滨工业大学 | 一种大压差、高转速浮动环密封测试试验台 |
Families Citing this family (28)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB8422952D0 (en) * | 1984-09-11 | 1984-10-17 | Hunt J | Performance wing |
US6311983B1 (en) * | 1989-09-26 | 2001-11-06 | The Boeing Company | Combination static lift-off face contact seal and floating ring shaft seal |
JPH0462391U (fr) * | 1990-10-02 | 1992-05-28 | ||
US5567132A (en) * | 1994-12-06 | 1996-10-22 | Endura Pumps International, Inc. | Seal for pump having an internal gas pump |
JP3710702B2 (ja) * | 2000-11-14 | 2005-10-26 | イーグル工業株式会社 | タンデムシール |
US6505834B1 (en) * | 2001-11-02 | 2003-01-14 | General Electric Company | Pressure actuated brush seal |
JP4530132B2 (ja) * | 2004-01-22 | 2010-08-25 | 株式会社ジェイテクト | 電動ポンプ |
WO2006137305A1 (fr) * | 2005-06-20 | 2006-12-28 | Eagle Industry Co., Ltd. | Joint mécanique |
US7470066B2 (en) * | 2006-03-22 | 2008-12-30 | Gm Global Technology Operations, Inc. | Pump bearing assembly with seal |
JP2009174376A (ja) * | 2008-01-23 | 2009-08-06 | Valeo Thermal Systems Japan Corp | 圧縮機の軸封構造 |
FR2964425B1 (fr) * | 2010-09-03 | 2014-02-14 | Snecma | Turbopompe, en particulier pour l'alimentation de moteurs de fusee |
US8845282B2 (en) * | 2011-09-28 | 2014-09-30 | United Technologies Corporation | Seal plate with cooling passage |
JP6158205B2 (ja) * | 2012-10-19 | 2017-07-05 | イーグルブルグマンジャパン株式会社 | ベローズシール |
US20140265151A1 (en) * | 2013-03-15 | 2014-09-18 | Stein Seal Company | Circumferential Seal with Ceramic Runner |
FR3005687B1 (fr) | 2013-05-20 | 2017-09-15 | Snecma | Turbopompe avec systeme anti-vibrations |
US9611846B2 (en) * | 2014-12-31 | 2017-04-04 | Smith International, Inc. | Flow restrictor for a mud motor |
DE102016200821B3 (de) * | 2016-01-21 | 2017-05-11 | Eagleburgmann Germany Gmbh & Co. Kg | Gleitringdichtungsanordnung mit rückseitiger Abdichtung |
CN109196255B (zh) * | 2016-05-25 | 2020-06-05 | 苏尔寿管理有限公司 | 双重机械密封件、其主固定密封环和离心泵中的泵壳体 |
CN107939722B (zh) * | 2017-11-30 | 2024-02-09 | 北京航天动力研究所 | 一种氢氧发动机涡轮泵用弹簧加载自动脱开式动密封装置 |
US11054039B2 (en) * | 2018-08-31 | 2021-07-06 | Rolls-Royce Corporation | Seal runner support |
US10935142B2 (en) * | 2019-02-01 | 2021-03-02 | Rolls-Royce Corporation | Mounting assembly for a ceramic seal runner |
US20200248814A1 (en) * | 2019-02-01 | 2020-08-06 | Rolls-Royce Corporation | Seal assembly with spring retainer runner mount assembly |
CN112324591B (zh) * | 2020-09-27 | 2022-01-04 | 蓝箭航天技术有限公司 | 一种火箭发动机用低温高转速浮动环密封试验装置 |
CN112145471B (zh) * | 2020-10-22 | 2022-05-17 | 航天科工火箭技术有限公司 | 一种气体脱开式组合动密封装置 |
CN112431788B (zh) * | 2020-10-29 | 2022-04-22 | 北京航天动力研究所 | 一种高速低泄漏液封轮浮动环组合式密封装置 |
CN112728087B (zh) * | 2021-01-07 | 2023-03-24 | 湖北航天技术研究院总体设计所 | 一种用于液体火箭发动机的轴封装置 |
CN113090575B (zh) * | 2021-05-12 | 2022-07-19 | 西安航天动力研究所 | 一种双浮动环密封吹除隔离装置及涡轮泵 |
US11466584B1 (en) | 2021-07-29 | 2022-10-11 | Rolls-Royce Corporation | Ceramic runner seal assembly with compliant holder |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB784708A (en) * | 1954-02-23 | 1957-10-16 | James Walker And Company Ltd | A mechanical gland seal for rotor shafts of vane and other rotary pumps |
US2882075A (en) * | 1956-01-31 | 1959-04-14 | Thompson Prod Inc | Pump seal |
FR1303790A (fr) * | 1961-10-13 | 1962-09-14 | Worthington Corp | Joint mécanique d'étanchéité à fuite réglée |
FR2000565A1 (fr) * | 1968-01-22 | 1969-09-12 | Borg Warner | |
US3675933A (en) * | 1970-09-03 | 1972-07-11 | Crane Packing Co | Seal with installed space parts |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2215034A (en) * | 1940-04-12 | 1940-09-17 | James C Gorman | Shaft sealing means |
US2322867A (en) * | 1941-01-10 | 1943-06-29 | Rotary Seal Company | Seal |
US2575549A (en) * | 1948-10-12 | 1951-11-20 | Jabsco Pump Co | Rotary shaft seal |
US3260530A (en) * | 1961-03-27 | 1966-07-12 | Central Res Lab Inc | Rotary mechanical seal |
US3977685A (en) * | 1974-11-05 | 1976-08-31 | Eg&G, Inc. | Rotating bellows seal |
US4294454A (en) * | 1979-02-05 | 1981-10-13 | Cannings John A | Rotary seal unit |
US4377290A (en) * | 1982-03-22 | 1983-03-22 | John Crane-Houdaille, Inc. | Symmetrical seal package for multiple face seals |
DE3343685A1 (de) * | 1983-12-02 | 1985-06-13 | Abel Gmbh & Co Pumpen Und Maschinenbau, 4300 Essen | Kreiselpumpe, insbesondere fuer die foerderung von foerdergut in der lebensmittelindustrie |
-
1985
- 1985-11-08 FR FR8516595A patent/FR2589955B1/fr not_active Expired
-
1986
- 1986-10-28 US US06/924,563 patent/US4744721A/en not_active Expired - Fee Related
- 1986-10-29 DE DE8686115043T patent/DE3672750D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1986-10-29 EP EP86115043A patent/EP0222262B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1986-11-06 JP JP61264858A patent/JPS62182499A/ja active Pending
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB784708A (en) * | 1954-02-23 | 1957-10-16 | James Walker And Company Ltd | A mechanical gland seal for rotor shafts of vane and other rotary pumps |
US2882075A (en) * | 1956-01-31 | 1959-04-14 | Thompson Prod Inc | Pump seal |
FR1303790A (fr) * | 1961-10-13 | 1962-09-14 | Worthington Corp | Joint mécanique d'étanchéité à fuite réglée |
FR2000565A1 (fr) * | 1968-01-22 | 1969-09-12 | Borg Warner | |
US3675933A (en) * | 1970-09-03 | 1972-07-11 | Crane Packing Co | Seal with installed space parts |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN115182829A (zh) * | 2022-07-15 | 2022-10-14 | 哈尔滨工业大学 | 一种大压差、高转速浮动环密封测试试验台 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS62182499A (ja) | 1987-08-10 |
US4744721A (en) | 1988-05-17 |
DE3672750D1 (de) | 1990-08-23 |
FR2589955B1 (fr) | 1989-12-08 |
EP0222262B1 (fr) | 1990-07-18 |
EP0222262A1 (fr) | 1987-05-20 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP0222262B1 (fr) | Dispositif d'étanchéité de turbopompe | |
EP2870323B1 (fr) | Dispositif de joint d'etancheite de palier de turbomachine avec deux joints elastiques | |
EP0287440B1 (fr) | Palier magnétique actif avec atterrisseur de secours | |
EP0967424B1 (fr) | Dispositif de turbomachine avec un joint d'étanchéité | |
FR2609109A1 (fr) | Agencement de charge de support de poussee pour moteur a turbine a gaz | |
FR2914009A1 (fr) | Joints retractables actifs pour turbomachines | |
WO2010119115A1 (fr) | Moteur a turbine a gaz a double corps pourvu d ' un palier inter-arbres | |
EP1857657B1 (fr) | Boitier d'accessoires dans un moteur d'avion tel qu'un turboréacteur | |
FR2929325A1 (fr) | Dispositif et procede d'equilibrage de pression dans une enceinte palier de turboreacteur | |
WO2014001702A1 (fr) | Dispositif d'etancheite a l'arret passif pour systeme de joints d'arbre d'un groupe motopompe primaire | |
FR3005099A1 (fr) | Structure de turbomachine comportant une bague de ventilation | |
FR3085436A1 (fr) | Turbomachine a rattrapage d'effort axial au niveau d'un palier | |
FR2595430A1 (fr) | Dispositif d'etancheite pour machine a fluide rotative | |
EP1055848B1 (fr) | Dispositif de joint d'étanchéite d'enceinte de palier de turbomachine avec portance | |
EP0018892A1 (fr) | Dispositif d'étanchéité entre deux éléments de turbomachine | |
FR3085408A1 (fr) | Perfectionnements aux turbomachines | |
FR3075252A1 (fr) | Ensemble d'etancheite | |
EP1186813B1 (fr) | Joint carbone axial sans contact pour une enceinte de palier | |
FR3123376A1 (fr) | Turbomachine pour aeronef | |
FR3118093A1 (fr) | Aube de turbine, en particulier destinée à une turbine contrarotative | |
FR3103523A1 (fr) | Dispositif d’équilibrage | |
FR2697598A1 (fr) | Dispositif de protection contre l'entrée de particules et de polluants solides. | |
EP1188972A1 (fr) | Joint carbone axial sans contact pour une enceinte de palier | |
FR2527270A1 (fr) | Dispositif d'etancheite pour moteur a combustion interne | |
WO2023099850A1 (fr) | Pressurisation d'une enceinte lubrifiée de turbomachine |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
ST | Notification of lapse |