FR2575224A1 - Segment d'etancheite refroidissable pour une machine rotative, notamment pour un moteur a turbine a gaz a flux axial - Google Patents
Segment d'etancheite refroidissable pour une machine rotative, notamment pour un moteur a turbine a gaz a flux axial Download PDFInfo
- Publication number
- FR2575224A1 FR2575224A1 FR8516230A FR8516230A FR2575224A1 FR 2575224 A1 FR2575224 A1 FR 2575224A1 FR 8516230 A FR8516230 A FR 8516230A FR 8516230 A FR8516230 A FR 8516230A FR 2575224 A1 FR2575224 A1 FR 2575224A1
- Authority
- FR
- France
- Prior art keywords
- substrate
- section
- thickness
- extending
- segment
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D25/00—Component parts, details, or accessories, not provided for in, or of interest apart from, other groups
- F01D25/24—Casings; Casing parts, e.g. diaphragms, casing fastenings
- F01D25/246—Fastening of diaphragms or stator-rings
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D11/00—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages
- F01D11/08—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages for sealing space between rotor blade tips and stator
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D11/00—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages
- F01D11/08—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages for sealing space between rotor blade tips and stator
- F01D11/12—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages for sealing space between rotor blade tips and stator using a rubstrip, e.g. erodible. deformable or resiliently-biased part
- F01D11/122—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages for sealing space between rotor blade tips and stator using a rubstrip, e.g. erodible. deformable or resiliently-biased part with erodable or abradable material
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2260/00—Function
- F05D2260/20—Heat transfer, e.g. cooling
- F05D2260/201—Heat transfer, e.g. cooling by impingement of a fluid
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T50/00—Aeronautics or air transport
- Y02T50/60—Efficient propulsion technologies, e.g. for aircraft
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
LA PRESENTE INVENTION CONCERNE UN SEGMENT DE PAROI ARQUE DU TYPE UTILISE DANS UNE MACHINE ROTATIVE A FLUX AXIAL POUR LIMITER UN CIRCUIT D'ECOULEMENT DES GAZ DE TRAVAIL ACTIFS. CE SEGMENT EST CARACTERISE EN CE QU'IL COMPREND UNE PAIRE DE BRIDES 30 FIXEES AU SUBSTRAT 66, LESQUELLES S'ETENDENT CIRCONFERENTIELLEMENT AUTOUR DU SUBSTRAT POUR ADAPTER LE SEGMENT A SON ENGAGEMENT DANS LA STRUCTURE FORMANT SUPPORT, CHACUNE DES BRIDES 30 ETANT INTERROMPUE LONGITUDINALEMENT PAR DES OUVERTURES 108, 110 QUI S'ETENDENT VERS L'INTERIEUR A PARTIR DE LA PORTION DE CHAQUE BRIDE QUI EST LA PLUS ELOIGNEE DE LA SECONDE SURFACE, AFIN DE REDUIRE L'EFFET DES BRIDES 30 SUR L'EPAISSEUR EFFECTIVE GLOBALE DU SUBSTRAT ET SUR L'EPAISSEUR EFFECTIVE LOCALE DE CE SUBSTRAT.
Description
La présente invention concerne des machines rotati-
ves à flux axial du type comportant un circuit d'écoulement pour des gaz de travail actifs et plus particulièrement une
série de segments de paroi, tels que les segments d'étan-
chéitd arqués d'un joint d'étanchéité pneumatique externe, qui s'étendent circonférentiellement autour d'un axe de la machine pour confiner les gaz de travail actifs au circuit d'écoulement. Bien que l'invention ait été conçue, pendant sa mise au point, dans le domaine des moteurs à turbine à là gaz à flux axial, elle peut s'appliquer également à d'autres
domaines qui emploient des machines rotatives.
Un moteur à turbine à gaz à flux axial comprend une section de compression, une section de combustion et une section de turbine. Un circuit d'écoulement annulaire pour :es gaz de travail actifs s'étend axialement à travers ces sections du moteur. Un stator s'étend autour du circuit d'écoulement annulaire afin de confiner les gaz de travail actifs au circuit d'écoulement et de diriger les gaz le long
de ce circuit d'écoulement.
Tandis que les gaz s'écoulent le long du circuit d'écoulement, ces gaz sont mis sous pression dans la section de compression et brûlés avec un combustible dans la section de combustion, afin d'ajouter de l'énergie aux gaz. Les gaz chauds sous pression se détendent à travers la section de turbine afin de produire un travail utile. La plus grande
partie de ce travail est employée en tant que travail mo-
teur, par exemple pour l'entraînement d'une turbine libre ou
la production d'une poussée pour un aéronef.
Une partie restante du travail fourni par la section 3n de turbine n'est pas utilisée pour le travail moteur et au
contraire elle est employée pour comprimer les gaz de tra-
vail actifs, dans la section de compression du moteur. Le moteur comprend un rotor afin de transférer ce travail à
partir de la section de turbine à la section de compression.
Le rotor porte, dans la section de turbine, des séries d'ailettes rotoriques pour recevoir de l'énergie à partir des gaz de travail actifs. Les ailettes rotoriques ont des profils aérodynamiques qui s'étendent vers l'extérieur en travers du circuit d'écoulement des gaz de travail actifs et qui sont disposés suivant un angle par rapport au flux de qaz arrivant afin de recevoir de l'énergie à partir des qaz et d'entraîner le rotor autour de l'axe de rotation. Le stator comprend des séries d'aubes statoriques qui s'éten- dent vers l'intérieur en travers du circuit d'écoulement des
gaz de travail actifs entre les séries d'ailettes rotori-
ques. Les aubes statoriques dirigent le flux de gaz arrivant
vers les ailettes rotoriques suivant un angle désiré.
fin Le stator comporte en outre un carter externe et des séries de segments de paroi supportés à partir du carter
externe et s'étendant circonférentiellement autour du cir-
cuit d'écoulement des gaz de travail actifs. Les segments de paroi sont disposés de manière à être adjacents au circuit d'écoulement des gaz de travail actifs afin de confiner les gaz de travail actifs à leurs circuit d'écoulement. Ces segments de paroi ont des faces radiales qui sont espacées circonférentiellement en laissant entre elles un jeu Cg. Ce jeu est prévu pour tenir compte des variations de diamètre 2f de la série de segments de paroi en réponse aux conditions de fonctionnement du moteur lorsque le carter externe est chauffé et se dilate ou bien lorsqu'il est refroidi et se contracte. Un exemple d'une série de segments de paroi est constitué par un joint d'étanchéité pneumatique externe. Ce joint d'étanchéité pneumatique externe fait partie du stator du moteur et il est formé typiquement d'une pluralité de
segments d'étanchéité arqués. Le joint d'étanchéité pneuma-
tique externe circonscrit les ailettes rotoriques de maniè-
3n re à confiner les gaz de travail actifs au circuit d'écoule-
ment de ces gaz de travail actifs. Le stator comporte en outre un carter de moteur tel qu'un carter externe, et une structures unique, telle qu'un support amont et un support aval pour supporter les segments d'étanchéité du joint
d'étanchéité pneumatique externe à partir du carter externe.
Les segments d'étanchéité sont adaptés de manière à s'en-
gager dans ces supports, par l'intermédiaire d'une paire de brides. Le carter externe et la structure support assurent la mise en position des segments d'étanchéité à proximité immédiate des ailettes rotoriques, afin d'empêcher la fuite
des gaz en regard des bouts des ailettes. Les surfaces tour-
nées vers l'intérieur des segments d'étanchéité sont for-
mées habituellement en un matériau arrachable de manière à permettre aux segments d'étanchéité d'accepter un contact à frottement avec les bouts des ailettes rotoriques pendant le
fonctionnement du moteur. Du fait de leur disposition voisi-
ne du circuit d'écoulement des gaz de travail actifs, les surfaces des segments et les segments eux-mêmes sont en contact intime avec les gaz de travail actifs chauds et ils reçoivent de la chaleur à partir de ces gaz. Les segments sont refroidis afin de maintenir la température de ceux-ci
dans des limites acceptables.
IJn exemple d'un joint d'étanchéité pneumatique ex-
terne formé de segments est décrit dans le brevet US 3 583
824. Ce brevet décrit l'emploi d'un joint d'étanchéité pneu-
matique externe qui est adapté, par l'intermédiaire d'une bride amont 44 et d'une bride aval 46, de manière être 2q engagé dans un support. De l'air de refroidissement s'écoule dans une cavité qui s'étend ciconférentiellement autour du joint d'étanchéité pneumatique externe, entre ce joint d'étanchéité pneumatique externe et un carter du moteur. Un organe d'étanchéité, telle qu'une plaque d'impact ou un
écran, s'étend circonférentiellement autour du joint d'étan-
chéité pneumatique externe afin de définir entre eux une cavit4 58 d'air projeté. Une pluralité de trous s'étendent à travers la plaque d'impact afin de calibrer et de diriger
d'une manière précise l'écoulement de l'air de refroidisse-
3M ment à travers la plaque d'impact, en travers de la cavité 58, contre la surface externe 59 du segment d'étanchéité. Ce refroidissement crée un gradient de température importnnt
entre la surface externe 59 et la surface du matériau arra-
chable qui est adjacente au circuit d'écoulement des gaz de travail actifs. L'air est ensuite recueilli dans la cavité d'air projeté. L'air de refroidissement est évaciu à partir de cette cavité à travers une pluralité de passages axiaux
66 prévus dans le crochet ou la bride aval 46, afin d'éta-
blir un écoulement continu de fluide à travers la plaque et
à travers la cavité d'air projeté. Cet air de refroidisse-
ment assure un refroidissement par convection de la zone du bord du joint d'étanchéité-pneumatique externe tandis qu'il passe h travers le compartiment 64. Un autre exemple de joint d'étanchéité pneumatique externe refroidissable est décrit dans la demande de brevet
iJS déposée le 3n Novembre 1984 au nom de WETONER.
Le matériau arrachable sur le joint d'étanchéité li pneumatique externe doit admettre le contact à frottement des ailettes rotoriques sans entraîner des dommages pour ces
ailettes et sans résultats destructeurs pour le joint d'é-
tanchéité pneumatique externe. En outre le matériau aerra-
chable doit pouvoir être conservA dans l'environnement hos-
tile de la section de turbine du moteur. Des revêtements
arrachables de joints donnés à titre d'exemples sont dé-
crits dans les brevets US 3 817 719, 3 879 831, 3 918 925
et 3 936 656.
Un matériau particulièrement satisfaisant pour
2n constituer la surface arrachable-du joint d'étanchéité pneu-
matique externe est un matériau de revêtement en céramique.
Les matériaux de revêtements en céramiques sont particuliè-
rement appropriés par suite de leur compatibilité avec l'environnement hostile à haute température des moteurs à turbine à gaz. En outre des quantités réduites d'air de refroidissement sont exigées pour protéger la structure du joint d'étanchéité, ce qui a un effet bénéfique sur les performances du moteur. Cependant la durabilité de telles structures est affectée d'une manière néfaste par le cycle 3f thermique du segment d'étanchéité dans le moteur à turbine à gaz, lequel peut entraPner des craquelures de la céramique
et même une séparation de la céramique à partir du métal.
es.exemples de joints d'étanchéité pneumatiques externes améliorés ayant une surface de revêtement en céramique
présentant une bonne résistance.à l'égard des chocs thermi-
ques sont décrits dans les brevets-US 4 289 446 et 4 109 003. Néamoins des recherches sont actuellement poursuivies pour accroître la durabilité de tels segments d'étanchéité afin de fournir des segments d'étanchéité ayant une durée de
service améliorée.
Par conséquent les scientifiques et les ingénieurs cherchent à développer des segments d'étanchéité qui em-
ploient un matériau céramique pour former une surface arra-
chable, qui comportent un substrat pour supporter le maté-
riau céramique et qui sont supportés par des moyens conven-
tionnels dans un moteur à turbine à gaz.
La présente invention est basée en partie sur la
reconnaissance du fait que l'aptitude d'un matériau de revê-
tement céramique à supporter des chocs thermiques (cycles
thermiques sévères) avec des gradients de températures im-
portants est fortement fonction de l'épaisseur du substrat par suite de la contrainte induite par ceux-ci dans la structure en céramique. Cette contrainte résulte du défaut d'adaptation entre les coefficients de dilatation thermique et les modules d'élasticité du matériau céramique d'une part
et du matériau du substrat d'autre part, lorsque ces maté-
riaux sont soumis à des températures différentes de leur environnement en fonctionnement. L'épaisseur du substrat est accrue effectivement par la présence de brides qui font
saillie à partir du côté refroidissable du segment d'étan-
chéité telles que les brides utilisées pour adapter le seg-
ment d'étanchéité de manière qu'il soit engagé dans la structure support. Ces brides ont un effet local et un effet global sur l'épaisseur. Ainsi les brides augmentent les contraintes et diminuent l'aptitude du joint d'étanchéité à
encaisser des gradients de température maximaux.
3f Une caractéristique pour mesurer l'effet global des brides sur l'épaisseur est appelée l'épaisseur effective g1obale. Une caractéristique pour mesurer l'effet local des brides sur l'épaisseur est appelée l'épaisseur effective locale. Par conséquent il est important de tenir compte de l'effet que les brides ont sur l'épaisseur effective globale
du substrat et sur l'épaisseur effective locale de ce subs-
trat. Suivant l'invention un segment de paroi comprend un substrat pour un matériau de revêtement en céramique et des
brides fixées au substrat lesquelles sont interrompues Ion-
qitudinalement afin de réduire l'effet des brides sur les épaisseurs effectives locale et globlale du substrat.
Suivant une première forme d'exécution de l'inven-
tion chaque bride a une première section fixée au substrat, laquelle présente une ouverture à travers cette section, et une seconde section s'étendant parallèlement au substrat, laquelle est interrompue totalement, dans la direction longitudinale, par une fente s'étendant vers l'ouverture
prévue dans la première section.
Une caractéristique principale de la présente inven-
tion est un segment d'étanchéité arqué pour une machine
rotative, lequel comporte une couche de revêtement en céra-
mique et un substrat. La couche de revêtement en céramique
est fixée au substrat. Une autre caractéristique est consti-
tuée par une paire de brides qui permettent au segment d'étanchéité d'être engagé simplement dans la structure 2n support adjacente d'une machine rotative. Chaque bride
présente une ou plusieurs ouvertures qui s'étendent de ma-
nière à interrompre la longueur de la bride dans le sens
longitudinal.Dans une forme d'exécution la bride a une pre-
mière section qui est fixée au substrat, et une seconde section qui s'étend à partir de la première section et qui est espacée radialement du substrat, de manière à délimiter entre eux une gorge s'étendant circonférentiellement. Les ouvertures sont prévues dans la première section. L'espace compris entre le substrat et l'ouverture dans la première section n'est pas supérieur au double de l'épaisseur du substrat. Une fente dans la seconde section, à l'endroit de
chaque ouverture, interrompt totalement la continuité lon-
gitudinale de la seconde section et elle s'étend vers l'ou-
verture prévue dans la première section.
Un premier avantage de la présente invention est l'aptitude accrue que présente le segment d'étanchéité à l'égard de l'encaissement d'un gradient thermique à fonction échelon, comparativement au même segment d'étanchéité arqué
présentant des brides continues, cette aptitude accrue ré-
sultant des caractéristiques d'épaisseur effective globale
et d'épaisseur effective locale de la bride. Un autre avan-
tage de la présente invention est l'accroissement de la durée de vie du segment d'étanchéité qui résulte des con-
traintes réduites dues aux brides interrompues longitudina-
lement, comparativement au même segment d'étanchéité ayant
des brides continues longitudinalement.
fnn décrira ci-après,à titre d'exemples non limita-
tifs, diverses formes d'exécution de la présente invention, en référence au dessin annexé sur lequel: La figure 1 est une vue en coupe axiale d'une partie d'une machine rotative à flux axial laquelle montre une nortion d'une section de turbine 12 et un axe de rotation Ar
du moteur.
La figure 2 est une vue en perspective partielle, partiellement en section droite, d'une construction connue antérieurement. La figure 3 est une vue en coupe faite suivant la lione 3-3 de la figure 1, des portions d'un support externe ayant été enlevées afin de montrer les parties frontales
d'une paire de segments d'étanchéité arqués adjacents.
La figure 4 est une vue en perspective partielle du
segment d'étanchéité représenté sur la figure 3.
La figure 5 est une vue en perspective d'une va-
riante d'exécution du segment d'étanchéité représenté sur la
figure 4, des portions d'une paroi continu 38 étant enle-
vées.
La figure 6 est une vue en perspective d'une varian-
te d'exécution du segment d'étanchéité représenté sur la
figure 4.
La figure 7 est un diagramme représentant la varia-
tion du gradient thermique maximal acceptable en fonction de
l'épaisseur effective du substrat du segment d'étanchéité.
R
La figure 8 est un diagramme représentant la va-
riation du niveau de contrainte normalisé pour un segment d'étanchéité du type représenté sur la figure 4, le long d'un profil axial, afin de montrer l'effet de l'épaisseur effective locale sur la contrainte.
La figure 9 est un diagramme représentant la varia-
tion de niveaux normalisés de contrainte dans un segment d'étanchéité arqué du type représenté sur la figure 4, le long d'un profil circonférentiel, afin de montrer l'effet de
In l'épaisseur effective globale sur la contrainte.
La figure 1 est une vue en élévation latérale d'un moteur à turbine à gaz 10 à flux axial et elle montre une portion d'une section de turbine 12 et un axe de rotation Ar
du moteur. La section de turbine comporte un circuit d'écou-
lement annulaire 14 pour les gaz de travail actifs, lequel
est disposé autour de l'axe Ar. Un stator 16 limite le cir-
cuit d'écoulement des gaz de travail actifs, ce stator com-
portant un carter externe 18. Le carter externe de ce stator s'étend circonférentiellement autour du circuit d'écoulement
des gaz de travail actifs. Une pluralité d'ailettes rotori-
ques, représentées par la seule ailette rotorique 22,
s'étendent radialement vers l'extérieur en travers du cir-
cuit d'écoulement des gaz de travail actifs, jusqu'à pro-
ximité immédiate du carter externe.
La structure du stator est formée d'une pluralité de segments de paroi arqués qui sont représentés par le seul segment d'étanchéité arqué 24, et elle s'étend autour d'un
axe Ae pour délimiter le circuit d'écoulement annulaire 14.
Dans la forme d'exécution représentée, les seqments d'étan-
chéité arqués forment un joint d'étanchéité pneumatique
externe 26 qui entoure les bouts des ailettes rotoriques 22.
Le joint d'étanchéité pneumatique externe est espacé radia-
lement des ailettes rotoriques 22 d'un jeu variable Cr pour
tenir compte du déplacement radial relatif entre les ailet-
tes rotoriques et le joint d'étanchéité-pneumatique exter-
ne. Ce joint d'étanchéité pneumatique externe est espacé radialement vers l'intérieur par rapport au carter externe,
en laissant entre eux une cavité 28 s'étendant circonféren-
tiellement. Chaque segment d'étanchéité arqué 24 comprend une bride amont 30 et une bride aval 32. Ces brides sont espa-
cées l'une de l'autre axialement et elles s'étendent circon-
f4rentiellement autour du segment d'étanchéité. Le segment
d'étanchéité est adapté de manière h s'engager, par l'in-
termédiaire de ces brides, dans des supports tel qu'un sup-
port amont 34 et un support aval 36, lesquels s'étendent vers l'intérieur à partir du carter externe. Ces supports
sont fixés au carter externe afin de supporter et de posi-
tionner le joint d'étanchéité pneumatique externe 26 dans la direction radiale autour des ailettes rotoriques. Chaque support peut être subdivisé en segments afin de réduire la résistance du cercle du support. Des joints d'étanchéité flexibles tel que les joints 37, sont disposés entre chaque segment de support et la série de segments d'étanchéité arqués. Chaque segment d'étanchéité arqué est adapté, par 2n l'intermédiaire d'une paroi continue 38, sur la bride amont et, par l'intermédiaire d'une paroi continue 39, sur la bride aval, de manière à être en contact avec son joint
d'étanchéité associé.
Un rail amont 40 s'étend circonférentiellement au-
tour du carter externe, en étant voisin du support amont 34.
Uin rail aval 42 s'étend circonférentiellement autour du
carter externe en étant voisin du support aval 36. Des mo-
yens pour projeter de l'air de refroidissement, tels qu'un
tube d'air de refroidissement 46 et un tube d'air de refroi-
dissement 48, s'étendent circonférentiellement autour des
rails. Ces tubes communiquent avec une source d'air de re-
froidissement (non représentée) et ils sont percés de trous 52 pour projeter de l'air de refroidissement venant frapper
les rails.
Un premier circuit d'écoulement 54 pour l'air de
refroidissement s'étend h l'intérieur du carter externe 18.
Ce premier circuit d'écoulement est délimité par le carter externe 18 et il s'étend h travers le moteur, h l'extérieur par rapport au circuit d'écoulement 14 des gaz de travail actifs. Le premier circuit d'écoulement s'étend vers et dans
la cavité 28 entre le joint d'étanchéité pneumatique exter-
ne 26 et le carter externe. Une plaque d'impact 56 s'éten-
dant circonférentiellement est maintenue prisonnière entre le joint d'étanchéité pneumatique externe et les supports amont 34 et aval 36. Cette plaque d'impact 56 délimite la
cavité 28 et elle est espacée radialement du joint d'étan-
chéité pneumatique externe pour former une seconde cavité 58. Un circuit d'écoulement secondaire, tel que le second circuit d'écoulement 60, pour l'air de refroidissement s'étend axialement et circonférentiellement en dessous du
joint d'étanchéité pneumatique externe dans la cavité 58.
Une pluralité de trous de projection d'air 62 prévus dans la ]5 plaque d'impact 56 assurent la mise en communication du premier circuit d'écoulement 54 avec le second circuit d'écoulement 60 et permet à l'air de refroidissement de venir frapper la surface externe 64 du joint d'étanchéité
pneumatique externe.
La figure 2 est. une vue en perspective partielle montrant un joint d'étanchéité pneumatique externe 26a formé d'une pluralité de segments d'étanchéité 24a, dans le cas d'une structure suivant la technique antérieure. Par suite
des similitudes de base entre la structure ayant la cons-
truction représentée sur la figure 2 et la structure suivant l'invention, on utilisera les mêmes numéros de référence pour ces deux structures, avec l'addition d'un suffixe "a"
aux numéros de référence utilisés sur la figure 2.
Le segment d'étanchéité arqué 24a comporte un subs-
trat métallique 66a ayant un bord d'attaque 68a et un bord de fuite 70a, lesquels s'étendent circonférentiellement autour du segment. Une surface de revêtement arquée 72a,
tournée vers l'intérieur, et une surface de revêtement ar-
quée 74a tournée vers l'extérieur s'étendent axialement entre le bord d'attaque et le bord de fuite. La surface arquée interne 72a s'étend circonférentiellement autour d'un axe Asm tandis que la surface arquée externe 74a s'étend
circonférentiellement autour d'un axe A'sm lesquels coinci-
dent dans la forme d'exécution représentée. Un matériau de revêtement en céramique. 76a, ayant une surface de revêtement en céramique 78a, forme une surface d'étanchement arquée qui
s'étend circonférentiellement autour de l'axe Ase. Le maté-
riau de revêtement en céramique est fixé au substrat ainsi qu'il est décrit dans le brevet US 4 289 446. Comme il est
décrit dans ce brevet, le matériau de revêtement en cérami-
que comporte une garniture métallique poreuse 82 et un re-
vêtement sous-jacent 84 qui imprègne la garniture pour la
fixation du matériau de revêtement en céramique au substrat.
La bride amont 30a et la bride aval 32a forment une paire de brides qui sont fixées au substrat. Ces brides s'étendent circonférentiellement autour du substrat et elles sont espacées axialement l'une de l'autre. Chaque bride a une longueur longitudinale. L qui est mesurée le long d'une surface de référence sensiblement parallèle à la surface de revêtement externe 74a du substrat. La bride amont a une première section 86a qui s'étend vers l'extérieur à partir du substrat et une seconde section 88a qui s'étend à partir
de la première section en direction du bord d'attaque 68a.
La seeonde section est espacée radialement, par l'intermé-
diaire de la première section, du substrat, en laissant, entre eux une gorge 90a s'étendant circonférentiellement. La bride aval 32a a une première section 92a qui s'étend vers l'extérieur à partir du substrat et une seconde section 94a qui s'étend axialement en direction du bord de fuite 70a. La seconde section 94a est espacée radialement du substrat, par la première section 92a, ce qui délimite entre eux une gorge 96a s'étendant circonférentiellement. Les brides délimitant les gorges adaptent le segment d'étanchéité à son engagement
sur les supports amont et aval.
La figure 3 est une vue de face du segment d'étan-
chéité arqué 24 représenté sur la figure 1, cette vue étant prise suivant la ligne 3-3 de la figure 1. Des portions de la structure statique adjacente ont été enlevées afin de
faire apparaître la bride amont 30 du segment d'étanchéité.
Le matériau-'de revêtement en céramique 76 a une
épaisseur qt:i va de 3mm à 5,Bmm et il est composé principa-
lement d'un oxyde réfractaire et de combinaisons d'oxydes
réfractaires tels que ZrO2 (oxyde de zirconium), A1203 (alu-
mine), MgA12O4 (spinelle) et 3A1203. 2 SiO2 (mullite). Le matériau de revêtement en céramique comporte une couche superficielle en céramique 98 et une couche intermédiaire
céramique-métal 102 avec une couche de liaison associée 104.
Le métal utilisé dans la couche intermédiaire métalique-cé-
ramique peut être un alliage formé d'un métal avec du chro-
me, de l'aluminium et de l'yttrium (M'rAIY), le cobalt étant le métal préféré (CoCrAlY). Le matériau de revêtement en céramique a un module d'élasticité qui varie en fonction de la température et de la composition des couches céramiques d'environ 20682MPa à la température ambiante h moins de 1378SMPa à des températures supérieure à 1316 C, et pour les
couches intermédiaires 102 d'environ 62046MPa à la tempéra-
ture amb.iante à moins de 27567MPa à des températures d'envi-
ron 816 C.
De même que le segment d'étanchéité arqué 24a repré-
senté sur la figure 2, le segment d'étanchéité arqué 24 comporte un substrat métallique 66, une bride amont 30 et une bride aval 32 (non représentée). Le substrat a une épaisseur moyenne Ts qui s'étend entre la surface arquée 72 tournée vers l'intérieur et la surface arqué 74 tournée vers l'extérieur. La bride amont et la bride aval peuvent
différer légèrement en ayant des longueurs radiales, lon-
gitudinales et axiales légèrement différentes ainsi que des
espacements entre leurs portions légèrement différentes.
Néanmoins les deux brides sont formées de préférence d'une manière identique. Bien que l'on considérera uniquement la bride amont, les formes d'exécutions illustrées sur les figures 3 à 7 sont des exemples à la fois de brides amont et
de brides aval.
La bride amont représentée sur la figure 3 a une longueur longitudinale L le long d'une surface de référence qui s'étend sensiblement parallèlement à la surface externe
74 du substrat. Cette surface de référence pourrait s'éten-
dre exactement parallèlement à la surface 74 mais étant donné qu'il peut y avoir de petites discontinuités dans la
surface, cette surface de référence est sensiblement paral-
lèle à la surface 74 et elle constitue une surface lisse. La première section 86 de la bride s'étend vers l'extérieur à
partir du substrat et elle a une largeur W1 telle qu'illus-
trée sur la figure 1, et une épaisseur T1. Une ou plusieurs
ouvertures 108 s'étendent à travers la totalité de la lar-
geur de la première section 86. La somme de ces ouvertures 108, prises conjointement, s'étend sur une longueur, le long de la surface de référence L, qui est supérieure ou
égale à quarante pour-cent de la longueur L afin d'interrom-
pre la continuité longitudinale de la première section. La seconde section 88 qui s'étend axialement à partir de la
première section, en direction du bord d'attaque, est espa-
cée radialement du substrat par la première section, en
délimitant entre eux la gorge 90 s'étendant circonférentiel- lement. La seconde-section a une largeur W2 ainsi qu'il est indiqué sur la
figure 1, et une épaisseur T2. Une fente 110, se trouvant à l'endroit de chaque ouverture, s'étend à travers la totalité de la largeur W2 de la seconde section et de l'épaisseur T2 de cette seconde section, et ce jusqu'à
* l'ouverture prévue dans la première section.
La figure 4 est une vue en perspective développée
partielle de la forme d'exécution illustrée sur la figure 3.
La première section 86 de la bride amont 30 qui s'étend vers
l'extérieur à partir de la surface 74 tournée vers l'exté-
rieur, comporte une première zone 114 et une seconde zone 116. La première zone 114 s'étend vers l'extérieur à partir de la surface 74, tournée vers l'extérieur, du substrat
sur une distance Ti1 qui est le double de l'épaisseur moyen-
ne Ts du substrat. La seconde zone 116 s'étend à partir de la première zone et elle a une largeur W1 et une épaisseur T12. Les ouvertures 108 s'étendent à traversila totalité de la largeur de la première section dans la seconde zone et elles s'étendent sur une longueur, le long de la surface
de référence, qui est supérieure ou égale à quarante pour-
cent de la longueur L de la surface de référence, afin d'in-
terrompre la continuité longitudinale de la première sec-
tion. Les ouvertures 108 délimitent un intervalle G entre
les portions adjacentes de la première section.
La première zone de la première section comprend la paroi 38 qui est formée d'un matériau continu dans le sens longitudinal. Cette paroi 38 s'étend à partir du substrat sur une distance qui est inférieure ou égale h l'épaisseur Tll de la première zone. Cette paroi 38 a une largeur W1 dans les portions de la première zone qui s'étendent entre
le substrat et les portions interrompues de la seconde zone.
La paroi 38 comprend une portion de paroi de largeur réduite Wjl, qui est inférieure à la largeur W1, dans lea portions de la première zone qui s'étendent entre le substrat et
chaque ouverture dans la première section.
La seconde section comprend une première zone 118 adjacente à la première section et une seconde zone 122
s'étendant axialement à partir de la première zone. La se-
conde section a une largeur totale W2 qui est la somme des largeurs de ces zones. La fente 110 délimite un intervalle GL entre les portions adjacentes de la seconde section dans la seconde zone et elle délimite également un intervalle GL' entre les portions adjacentes de la seconde section dans la
première zone, intervalle qui est supérieur ou égal à l'in-
tervalle GL (GL' > GL). Dans les formes d'exécution illus-
trées l'intervalle C dans la première section est égal à
l'intervalle GL'.
La figure 5 est une vue en perspective d'une varian-
te d'exécution de celle illustrée sur la figure 4, dans la-
quelle la paroi 38 est supprimée. Ce type de construction 31 est préférable à la construction illustrée sur la figure 4 parce que la paroi 38 augmente l'épaisseur effective du
substrat comparativement aux constructions qui ne compor-
tent pas une telle paroi. Cependant cette paroi constitue
une surface d'étanchement pour venir en contact d'une maniè-
re plus positive avec le joint d'étanchéité 37. Suivant une variante, ainsi qu'il est illustré en tirets sur la figure
4, l'ouverture 108 pourrait comporter une petite fente s'é-
tendant vers l'intérieur du substrat.
La figure 6 est une vue en perspective d'une varian-
te de la forme d'exécution illustrée sur la figure 4 et elle représente une forme d'exécution dans laquelle la fente 110
délimite un intervalle GL" et chaque ouverture de la pre-
mière section délimite un intervalle entre des portions adjacentes de la première section qui est égal, au point de
vue dimension, à l'intervalle GL".
Pendant le fonctionnement du moteur à turbine à gaz représenté sur la figure 1, de l'air de refroidissement et des gaz de travail actifs chauds s'écoulent dans la section de turbine 12 du moteur. Les gaz de travail actifs chauds s'écoulent le long du circuit d'écoulement annulaire 14. L'air de refroidissement s'écoule le long du premier circuit d'écoulement 54 et il pénètre dans la section de turbine à l'extérieur du circuit d'écoulement des gaz de
travail actifs chauds. Les composants de la section de tur-
bine, comportant le carter externe 18, le joint d'étanchéité pneumatique externe 26 et les supports amont et aval 34,36
pour le joint d'étanchéité pneumatique externe, sont chauf-
fés par les gaz de travail actifs et refroidis par l'air
de refroidissement.
Ces composants du moteur-répondent thermiquement, avec des vitesses différentes, au chauffage par les gaz de
travail actifs et au refroidissement par l'air de refroidis-
sement. Les facteurs affectant leurs réponses thermiques
comprennent la capacité calorifique des composants et l'ex-
position de ceux-ci aux gaz chauds et à l'air de refroidis-
sement. Par exemple des composants tel que le joidt d'étan-
chéité pneumatique externe 26 et les supports amont et aval 34,36 sont plus proches du circuit d'écoulement des gaz de travail actifs que le carter externe 18. En outre le joint d'étanchéité pneumatique externe et les supports amont et aval ont une capacité calorifique plus faible que celle du carter externe. Il en résulte que le joint d'étanchéité pneumatique externe et les supports amont et aval répondent plus rapidement à des variations de la température dans le trajet des gaz que le carter externe. Un accroissement de la température des gaz de travail actifs chauds, tel que cela
se produit pendant les phases d'accélération et de démarra-
ge, amène le joint d'étanchéité pneumatique externe et les supports à se dilater, ce qui entraîne une diminution des
intervalles circonférentiels Cg entre les segments d'étan-
chéité arqués adjacents 24 qui sont prévus pour éviter toute
interférence destructrice entre les segments.
Ces accroissements de la température, tel que ceux apparaissant dans les phases d'accélération et de démarrage, peuvent entraîner l'apparition de forts gradients thermiques dans le joint d'étanchéité pneumatique externe entre la surface interne 78 du joint d'étanchéité pneumatique externe et la surface externe 74 du substrat 66. Cette application brutale d'un tel gradient de température est considérée comme constituant un choc thermique. Un tel choc thermique est particulièrement important - cause des incompatibilités
existant entre le substrat et la couche de céramique, les-
quelles sont dues principalement aux différences entre les coefficients de dilatation thermique du substrat et des matériaux de revêtement et aux différences entre les modules 2n d'élasticité de ces deux matériaux dans l'environnement
thermique que subit le segment d'étanchéité durant sa vie.
Par exemple le segment d'étanchéité est soumis non seulement à l'environnement opérationnel d'un moteur à turbine à gaz mais encore à un environnement totalement différent, pendant
de longues périodes de temps, à la pression et à la tempé-
rature ambiantes, avant l'installation dans le moteur et
pendant les périodes durant lesquelles le moteur ne fonc-
tionne pas. Par conséquent le substrat et le matériau de revêtement doivent exister ensemble à la fois la température
ambiante et dans des conditions de fonctionnement dans les-
quelles le substrat fonctionne à une température comprise
dans la gamme allant de 5380C à 815]Co, tandis que des por-
tions de la couche superficielle peuvent atteindre une tem-
pérature dépassant 16490C.
L'épaisseur du substrat et les brides ont un effet
notable sur l'aptitude du segment d'4tanchéité arqué à en-
caissei un choc thermique. Cet effet est illustré par un essai du moteur et de ses accessoires au Banc en vue de déterminer l'effet de l'épaisseur effective globale sur l'aptitude d'un segment d'étanchéité arqué h revêtement en céramique h encaisser un choc thermique. Ces essais ont été réalisés en utilisant un équipement de test dirigeant un jet de gaz chaud contre la surface 78, tournée vers l'inté- rieur, du segment d'étanchéité. La température de cette surface 78 du segment d'étanchéité a été surveillée. En même temps de l'air de refroidissement a été projeté contre la surface 74, tournée vers l'extérieur, du substrat. Les
résultats de certains de ces tests sont résumés sur la fi-
gure 7. La figure 7 est un diagramme représentant le gra-
dient thermique maximal GT, ayant provoqué une défaillance du segment d'étanchéité arqué, en fonction de l'épaisseur effective E du substrat. Comme on peut le voir sur la figure
7, lorsque l'épaisseur effective du substrat diminue, l'ap-
titude du joint d'étanchéité pneumatique externe à revête-
ment en céramique à pouvoir encaisser un gradient thermique
maximal sans destruction, augmente.
Lorsque l'épaisseur du substrat augmente par rapport à l'épaisseur du matériau de revêtement en céramique, cet
accroissement d'épaisseur entraîne une augmentation de l'ap-
titude du substrat à imposer des forces résultant de diffé-
rences de coefficient de dilatation thermique entre le ma-
tériau céramique et le substrat. L'épaisseur effective est accrue (et par conséquent l'aptitude du substrat à imposer des forces est augmentée) par la présence des brides qui
s'étendent vers l'extérieur à partir du substrat.
Ces brides ont un effet local et un effet global sur
un substrat ayant une épaisseur réelle donnée et elles amè-
nent le substrat à intervenir comme s'il s'agissait d'un substrat à épaisseur accrue, c'est-à-dire que le substrat a une épaisseur effective qui est supérieure h son épaisseur
réelle et ce à cause de la présence des brides. Cette épais-
seur effective globale peut être mesurée soit par analyti-
quement, soit expérimentale. Une approche expérimentale apparaissant possible consiste à supporter le substrat sous
la forme d'une poutre en porte-à-faux, en fixant une extré-
mité circonfdrentielle h un support rigide, et à appliquer
une charge uniforme en travers de l'autre extrémité circon-
férentielle de la poutre. La mesure de la déflexion (c'est-
à-dire du mouvement angulaire de la poutre) provoquée par la charge permet le calcul d'une épaisseur effective pour la poutre si cette poutre est considérée comme ayant une épais- seur théorique uniforme. Cette épaisseur uniforme calculée
est appelée l'épaisseur effective globale du segment d'é-
tanchéité arqué. Une autre approche consiste à utiliser des
techniques d'analyse d'éléments finis pour calculer l'épais-
seur effective globale en modélisant analytiquement l'expé-
rimentation de la poutre en porte-à-faux.
En outre les brides ont un effet local qui se tra-
duit par un accroissement local de la raideur (ou de l'é-
paisseur locale) du substrat. Cet accrotssement local de la
raideur du substrat entraîne des différences dans la défle-
xion du substrat entre deux emplacements adjacents du sub-
strat, pour un gradient thermique donné. Etant donné que la céramique est fixée au substrat par une couche de liaison, la céramique subit des déflexions différentes parce qu'elle
doit suivre les déflexions de la zone à laquelle elle adhè-
re, et il en résulte que chaque emplacement dans une couche de céramique subit des contraintes différentes. En utilisant les mêmes techniques d'analyse structurale d'éléments finis, on peut également évaluer l'épaisseur effective locale à l'endroit de la section des brides. Ceci est réalisé en modélisant la totalité de la bride, y compris le substrat, à
la même largeur que la largeur maximale de la bride.
La figure 8 est un diagramme illustrant la variation du niveau de la contrainte NC dans le matériau de revêtement en céramique, le long d'une section axiale faite à travers
deux brides espacées axialement et s'étendant vers l'exté-
rieur à partir du substrat, lorsque les segments d'4tanchéi-
té arqués sont h la température ambiante. Les contraintes de compression C sont négatives tandis que les contraintes
de traction T sont positives. En abcisse est indiqué l'em-
placement axial EA, en pourcentage de la longueur axiale.
Les courbes sont normalisées en divisant la contrainte de traction maximale en toute les contraintes. La courbe 1 en
trait plein illustre la concentration des contraintes pro-
voquée par les brides 30,32 ne comportant pas de fentes.
Comparativement la courbe 2 montre l'effet réduit des brides
par suite des fentes et des ouvertures dans la forme d'ex6-
cution illustrée sur la figure 4, toutes les deux avec une large diminution de la variation locale des contraintes et une diminution des contraintes globales. Cette diminution du niveau des contraintes et de la variation des contraintes entraîne une augmentation de la durée de service du segment d'étanchéité arqué, comparativement à des composants qui ne
comportent pas les fentes et ouvertures de la figure 4.
La figure 9 est un diagramme illustrant la variation
du niveau des contraintes NC, pour les mêmes modèles, analy-
sée dans la direction circonférentielle à travers la sec-
tion de la bride. Ce diagramme est établi pour le régime maximal de fonctionnement du moteur dans des conditions dans
lesquelles le revêtement est le plus faible (avec la résis-
tance la plus basse) et est soumis à un fort gradient ther-
mique. Un segment d'étanchéité arqué pourvu de brides ayant
des fentes ainsi qu'il est représenté sur la figure 4 pré-
sente un niveau de contrainte, dans la direction circonfé-
rentielle notablement réduit ainsi qu'il est illustré par la courbe 2, comparativement au profil des contraintes pour un segment d'étanchéité arqué ayant des brides continues dans le sens circonférentiel, ainsi qu'il est illustré par la
courbe 1.
Sur la base d'expériences utilisant un matériau
céramique formé d'oxydes réfractaires, on pense qu'un seg-
ment d'un joint d'étanchéité pneumatique externe ayant un
matériau de revêtement céramique, tel que décrit précédem-
ment, peut être formé avec des brides pour permettre l'uti-
lisation des techniques conventionnelles pour supporter le segment dans un moteur à turbine à gaz. L'expérience suggère
qu'un tel segment d'étanchéité peut encaisser un choc ther-
mique de 816oC sans rupture du fait de l'accroissement, dû
aux brides, de l'épaisseur effective globale et de l'é-
paisseur effective locale du substrat, à condition que cer-
taines règles soient suivies. En particulier le segment 2f)
d'(tanchéité doit avoir une couche de revêtement en cérami-
que ayant une épaisseur comprise dans la gamme allant de 3 à ,!mm, un substrat ayant une épaisseur moyenne réelle Ts
comprise dans la gamme allant de 1,8 à 2,5mm,et une épais-
seur effective globale qui n'est pas supérieure de plus de
% à l'épaisseur réelle du substrat. Autrement dit le seg-
ment a une caractéristique d'épaisseur effective globale Coe qui est inférieure ou égale à 1,25 (Coe 4 1,25), l'épaisseur sera effective globale étant inférieure -ou égale à 1,25 fois l'épaisseur réelle du substrat. Une autre règle h observer concerne l'effet local de l'épaisseur réelle des brides sur l'épaisseur effective du substrat. L'expérience a montré que
l'épaisseur effective locale du substrat doit être inférieu-
re à 2 fois et demi l'épaisseur réelle du substrat, c'est-
_-dire que la caractéristique d'épaisseur effective locale
(Cle) doit être inférieure ou égale à 2,5 (Cle < 2,5).
Enfin la première section de la bride ne doit pas avoir une épaisseur locale continue ma*imale qui soit supérieure à deux fois l'épaisseur du substrat, c'est-à-dire que la bride doit présenter une ou plusieurs ouvertures dont la surface la plus interne est inférieure à deux fois l'épaisseur du
substrat. La somme des longueurs, dans la direction longitu-
dinale, des ouvertures dans la première section de la bride est au moins égale à 40 pour-cent de la longueur de la bride mesurée le long d'une surface de référence. Enfin chacune des ouvertures dans la première section est reliée à une
seconde ouverture dans la seconde section de la bride la-
quelle s'étend totalement à travers cette seconde section de
la bride.
Claims (11)
1.- Segment de paroi arqué du type utilisé dans une
machine rotative à flux axial pour limiter un circuit d'é-
coulement des gaz de travail actifs, ce segment comportant un substrat qui comprend une première surface tournée dans une première direction et une seconde surface tournée dans la direction opposée, un matériau de revêtement en céramique
qui est fixé à la première surface, afin de border le cir-
cuit d'écoulement des gaz, et une paire de brides qui
s'étendent à partir de la seconde surface de manière à adap-
ter le segment en vue de son engagement dans une structure formant support, caractérisé en ce qu'il comprend une paire de brides (30,32) fixées au substrat (66), lesquelles s'étendent circonférentiellement autour du substrat pour
adapter le segment à son engagement dans la structure for-
mant support, chacune des brides (30,32) étant interrompue
longitudinalement par des ouvertures (108,110) qui s'éten-
dent vers l'intérieur à partir de la portion de chaque bride qui est la plus éloignée de la seconde surface, afin de réduire l'effet des brides (30,32) sur l'épaisseur effective globale du substrat et sur l'épaisseur effective locale de
ce substrat.
2.- Segment de paroi arqué suivant la revendication 1 caractérisé en ce que le segment de paroi est un segment d'étanchéité arqué (24) dont la première surface (78) est une surface tournée vers l'intérieur et la seconde surface
(74) est une surface tournée vers l'extérieur.
3.- Segment de paroi arqué suivant la revendica-
tion 2 caractérisé en ce que chaque bride (30,32) comprend une première section (86) qui est fixée au substrat (66),
qui est orientée radialement et qui s'étend vers l'exté-
rieur à partir du substrat (66), ainsi qu'une seconde sec-
tion (88) qui s'étend axialement à partir de la première section (86) et qui est espacée du substrat (66) par la première section (86), pour former une gorge (90) s'étendant circonférentiellement, chaque bride (30, 32) comprend une pluralité d'ouvertures (108,110) qui s'étendent à travers la
bride pour interrompre totalement la continuité lonqitudina-
le de la seconde section (88) et qui s'étendent dans la
première section (86) pour interrompre la continuité longi-
tudinale de cette première section (86) afin de réduire l'effet des brides (30,32) sur l'épaisseur effective globale du substrat et sur l'épaisseur effective locale de ce subs- trat. 4.- Segment de paroi arqué suivant la revendication 3 caractérisé en ce que le substrat (66) a une épaisseur réelle Ts, la première section (86) comprend une première zone (114) adjacente au substrat (66) et une seconde zone (116) qui s'étend à partir de la première zone (114) jusqu'à
la seconde section (88), la première zone (114) a une épais-
seur maximale, mesurée à partir du substrat (66) jusqu'à la seconde zone (116), qui est inférieure ou égale à deux fois l'épaisseur du substrat (66), la seconde zone (116) est interrompue par une pluralité d'ouvertures (108) telles que la somme des longueurs de ces ouvertures, mesurées le long d'une surface de référence L qui est parallèle à la surface
du substrat (66), soit égale ou supérieure à quarante pour-
cent (40%) de la longueur L de la bride mesurée le long de
cette surface de référence, et le substrat (66) et les bri-
des (30,32) ont une caractéristique d'épaisseur effective globale qui est inférieure à 1,25 fois l'épaisseur réelle du substrat (66) et une épaisseur effective locale qui est
inférieure à 2,5 fois l'épaisseur réelle du substrat (66).
5.- Segment de paroi arqué suivant la revendication
4 caractérisé en ce que le matériau de revêtement en céra-
mique contient un oxyde réfractaire et il a une épaisseur qui est compris de la gamme allant de 3 à 5mm, le substrat a une épaisseur réelle qui est comprise dans la gamme allant
de 1,8 à 2,5mm, et le joint d'étanchéité pneumatique exter-
ne à revêtement en céramique a une surface de revêtement en
céramique adjacente au circuit d'écoulement des gaz de tra-
vail actifs et il est capable de résister à un gradient de température à fonction échelon d'au moins 8160C entre la couche de revêtement en céramique et la surface (74) du
substrat (66) à laquelle sont fixées les brides (30,32).
6o Segment d'étanchéit6 arqué du type comportant un materiau de rev-È tement en céramique s'étendant axialement et eiconfren.tiellement autour du segment d'étanchéité arqué, pour border Xe circuit d'6eéoulement des gaz de travail aec ties d'une machine rotative b flux axial, caractérisé en ce qu'il comprend un substrat (66) qui s'étend axislement et circonférentiellement et qui a un bord d'attaque (68) s'étendant circonférentiellement autour du segment et un bord de fuite (70) s'étendant circonférentiellement autour In du segment, une surface interne (72) qui est tournée vers lint6rieur, qui s'étend axialement entre les deux bords et
qui adapte le segment à la réception d'un matériau de revê-
tement en céramique, une surface externe (74) qui est espa-
cée de la surface interne (72) en laissant une épaisseur
moyenne Ts entre elles, et une paire de brides (30,32) fi-
xées au substrat (66), qui s'étendent circonfêrentiellement autour du segment, qui sont espacées axialement l'une de l'autre et qui ont une longueur longitudinale L le long
d'une surface de référence sensiblement parallèle à lae sur-
face externe (74) du substrat (66), l'une au moins de ces
brides (30,32) comportant une première section (86) s'éten-
dant vers l'extérieur à partir du substrat (66), ayant une
largeur W1 et une épaisseur TI, et une ou plusieurs ouver-
tures (108) qui s'étendent à travers la totalité de la lar-
geur de la première section (86) et qui s'étendent conjoin-
tement, le long d'une surface de référence, sur une longueur qui est supérieure ou égale à 40 pour-cent de la longueur L,
afin d'interrompre la continuité longitudinale de la premiè-
re section (86), puis une seconde section (88) qui s'étend axialement à partir de la première section (86), dans la
direction de l'un des bord (68,70), et qui est espacée ra-
dialement du substrat (66) par la première section (86), en
laissant entre eux une gorge (90) s'étendent circonféren-
tiellement, la seconde section (88) ayant une largeur W2, 3 une épaisseur T2 et une fente (110) à l'endroit de chaque ouverture (108), cette fente s'étendant à travers la totalii té de la largeur W2 et de l'épaisseur T2 jusqu'à l'ouverture *InR) prévue dans la première section (86), chaque ouverture (108) et fente ellO) diminuant l'"paisseur effective globale
et l'épaisseur effective locale du substrat (66) comparati-
vement aux constructions similaires comportant des brides
continues dans le sens longitudinal.
7.- Segment d'étanchéité arqué suivant la revendi- cation 6 caractérisé en ce que la bride (30,32) comporte une seconde section (88) comprenant une première zone (118) adjacente à la première section (86) et une seconde zone (122) s'étendant axialement à partir de la première zone (118) et au moins une fente (110) a une configuration telle que cette fente délimite'un intervalle GL entre des portions adjacentes de la seconde section (88) dans la seconde zone
(122) et délimite un intervalle GL' entre des portions adja-
centes de la seconde section (88) dans la première zone
(118), cet intervalle Gt' étant supérieur ou égal à l'inter-
valle GL (CL' > CL).
8.- Segment de paroi arqué suivant la revendication 7 caractérisé en ce que l'ouverture (108) vers laquelle la fente (110) s'étend, a une configuration telle que cette ouverture délimite un intervalle GL' entre des portions
adjacentes de la première section.
9.- Segment d'étanchéité arqué du type comportant un matériau de revêtement en céramique s'étendant axialement et circonférentiellement autour du segment d'étanchéité arqué,
pour border le circuit d'écoulement des gaz de travail ac-
tifs d'une machine rotative à flux axial, caractérisé en ce qu'il comprend un substrat (66) qui s'étend axialement et circonférentiellement et qui a un bord d'attaque (68) s'étendant circonférentiellement autour du segment et un bord de fuite (70) s'étendant circonférentiellement autour du segment, une surface interne (72) qui est tournée vers ] 'intérieur, qui s'étend axialement entre les deux bords et
nui adapte le segment à la réception d'un matériau de revê-
tement en céramique, une surface externe (74) qui est espa-
cée de la surface interne (72) en laissant-une épaisseur
moyenne Ts entre elles, et une paire de brides (30,32) fi-
xées au substrat (66), qui s'étendent circonférentiellement.
autour du segment,-qui sont espac'es exialament l'une de l'autre et qui ont une longueur longitudinale L le long
d'une surface de référence sensiblement parallèle à la sur-
face externe (74) du substrat (66), l'une au moins de ces
brides (30,32) comportant une première section (86) s'éten-
dant vers l'extérieur à partir du substrat (66), ayant une première zone (114) qui s'étend vers l'extérieur à partir du
substrat sur une distance Tll qui est le double de l'épais-
seur moyenne Ts du substrat (66) (Tlî = 2TS) une seconde zone (116) qui s'étend à partir de la première zone (114), qui a une largeur W1 et une épaisseur T12 et qui présente une pluralité d'ouvertures (108) s'étendant à travers la totalité de la largeur de la première section (86), ces
ouvertures (108) s'étendant sur une longueur, pour interrom-
pre la continuité longitudinale de la première section (86), telle que la somme des longueurs des ouvertures (108), le long d'une surface de référence parallèle à la surface du substrat (66), soit égale ou supérieure à quarante pour-cent de la longueur L le long de la surface de référence,une seconde section (88) qui s'étend axialement à partir de la première section (86), dans la direction de l'un des bord (68,70), et qui est espacée radialement du substrat (66) par la première section (86), en laissant entre eux une gorge (90) s'étendant circonférentiellement, la seconde section (88) ayant une largeur W2, une épaisseur T2 et une fente (110) à l'endroit de chaque ouverture (108), cette fente s'étendant à travers la totalité de la largeur W2 et
de l'épaisseur T2 de la seconde section (88), afin d'inter-
rompre complètement la continuité longitudinale de la secon-
de section (88), et s'étendant de la seconde section (88) jusqu'à l'ouverture (108) prévue dans la première section
(86), chaque ouverture (108) et fente (110) diminuant l'é-
oaisseur effective globale et l'épaisseur effective locale
du substrat (66) comparativement aux constructions similai-
res comportant des brides continues dans le sens longitudi-
nal.
10.- Segment d'étanchéité arqué suivant la revendi-
cation 9 caractérisé en ce que la première zone (114) de la
première section (86) a une paroi (38) en un matériau con-
tinu longitudinalement, laquelle s'étend sur une distance,
partir du substrat (66), qui est inférieure ou égale h l'é-
paisseur Tll de la première zone (114),cette paroi (38) ayant une largeur W1 dans les portions de la première zone (114) qui s'étendent entre le substrat (66) et les portions ininterrompues de la seconde zone (114), et une largeur Wll dans les portions de la première zone (114) qui s'étendent entre le substrat (66) et chaque ouverture (108) dans la première section (86), cette largeur Wll étant inférieure à
la largeur W1.
11.- Segment d'étanchéité arqué suivant la revendi-
cation 10 caractérisé en ce que la bride (30,32) comporte une secondé section (88) comprenant une première zone (118) adjacente à la première section (86) et une seconde zone (122) s'étendant axialement à partir de la première zone (118) et au moins une fente (110n) a une configuration telle que cette fente délimite un intervalle GL entre des portions adjacentes de la seconde section (88) dans la seconde zone
(122) et délimite un intervalle GL' entre des portions adJa-
21 centes de la seconde section (88) dans la première zone
(118), cet intervalle GL' étant supérieur ou égal à l'inter-
valle GL (GL' > GL)-
12.- Segment d'étanchéité arqué suivant la revendi-
cation 11 caractérisé en ce que l'ouverture (108) vers laquelle la fente (110) s'étend, a une configuration telle que cette ouverture délimite un intervalle GL' entre des
portions adjacentes de la première section.
13.- Segment d'étanchéité arqué suivant la revendi-
cation 9 caractérisé en ce que chaque ouverture (108) dans
la première section (86) est une fente délimitant un inter-
valle GL entre des portions adjacentes de la première sec-
tion (86), intervalle qui est égal à l'intervalle de la
fente (110) prévue dans la seconde section (88).
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/684,657 US4650395A (en) | 1984-12-21 | 1984-12-21 | Coolable seal segment for a rotary machine |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FR2575224A1 true FR2575224A1 (fr) | 1986-06-27 |
| FR2575224B1 FR2575224B1 (fr) | 1993-10-15 |
Family
ID=24748997
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FR8516230A Expired - Lifetime FR2575224B1 (fr) | 1984-12-21 | 1985-10-31 | Segment d'etancheite refroidissable pour une machine rotative, notamment pour un moteur a turbine a gaz a flux axial |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4650395A (fr) |
| JP (1) | JPH0689654B2 (fr) |
| CA (1) | CA1235070A (fr) |
| CH (1) | CH669976A5 (fr) |
| DE (1) | DE3537044C2 (fr) |
| FR (1) | FR2575224B1 (fr) |
| GB (1) | GB2169037B (fr) |
| IL (1) | IL76660A (fr) |
| IT (1) | IT1186037B (fr) |
| SE (1) | SE458624B (fr) |
Families Citing this family (40)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2723144B1 (fr) * | 1984-11-29 | 1996-12-13 | Snecma | Distributeur de turbine |
| FR2603947B1 (fr) * | 1986-09-17 | 1990-11-30 | Snecma | Dispositif de maintien d'un joint d'etancheite sur un bout d'arbre et turbomachine le comportant |
| JPH0158807U (fr) * | 1987-10-07 | 1989-04-13 | ||
| GB8921003D0 (en) * | 1989-09-15 | 1989-11-01 | Rolls Royce Plc | Improvements in or relating to shroud rings |
| GB2239678B (en) * | 1989-12-08 | 1993-03-03 | Rolls Royce Plc | Gas turbine engine blade shroud assembly |
| US5071313A (en) * | 1990-01-16 | 1991-12-10 | General Electric Company | Rotor blade shroud segment |
| EP0447886B1 (fr) * | 1990-03-23 | 1994-07-13 | Asea Brown Boveri Ag | Turbine à gaz avec flux axiale |
| GB2245316B (en) * | 1990-06-21 | 1993-12-15 | Rolls Royce Plc | Improvements in shroud assemblies for turbine rotors |
| US5092735A (en) * | 1990-07-02 | 1992-03-03 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Blade outer air seal cooling system |
| WO1994012775A1 (fr) * | 1992-11-24 | 1994-06-09 | United Technologies Corporation | Ensemble d'etancheite d'air externe a refroidissement pour turbine |
| US5333992A (en) * | 1993-02-05 | 1994-08-02 | United Technologies Corporation | Coolable outer air seal assembly for a gas turbine engine |
| US5439348A (en) * | 1994-03-30 | 1995-08-08 | United Technologies Corporation | Turbine shroud segment including a coating layer having varying thickness |
| US5486090A (en) * | 1994-03-30 | 1996-01-23 | United Technologies Corporation | Turbine shroud segment with serpentine cooling channels |
| US5423659A (en) * | 1994-04-28 | 1995-06-13 | United Technologies Corporation | Shroud segment having a cut-back retaining hook |
| US5538393A (en) * | 1995-01-31 | 1996-07-23 | United Technologies Corporation | Turbine shroud segment with serpentine cooling channels having a bend passage |
| CA2372984C (fr) * | 2000-03-07 | 2005-05-10 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Anneau fendu de turbine a gaz |
| FR2857406B1 (fr) * | 2003-07-10 | 2005-09-30 | Snecma Moteurs | Refroidissement des anneaux de turbine |
| DE10334698A1 (de) * | 2003-07-25 | 2005-02-10 | Rolls-Royce Deutschland Ltd & Co Kg | Deckbandsegment für eine Strömungsmaschine |
| US7546683B2 (en) * | 2003-12-29 | 2009-06-16 | General Electric Company | Touch-up of layer paint oxides for gas turbine disks and seals |
| US7665960B2 (en) | 2006-08-10 | 2010-02-23 | United Technologies Corporation | Turbine shroud thermal distortion control |
| US7771160B2 (en) * | 2006-08-10 | 2010-08-10 | United Technologies Corporation | Ceramic shroud assembly |
| US7871244B2 (en) * | 2007-02-15 | 2011-01-18 | Siemens Energy, Inc. | Ring seal for a turbine engine |
| GB0703827D0 (en) | 2007-02-28 | 2007-04-11 | Rolls Royce Plc | Rotor seal segment |
| US8206092B2 (en) * | 2007-12-05 | 2012-06-26 | United Technologies Corp. | Gas turbine engines and related systems involving blade outer air seals |
| US8177492B2 (en) * | 2008-03-04 | 2012-05-15 | United Technologies Corporation | Passage obstruction for improved inlet coolant filling |
| US8622693B2 (en) * | 2009-08-18 | 2014-01-07 | Pratt & Whitney Canada Corp | Blade outer air seal support cooling air distribution system |
| US8167546B2 (en) * | 2009-09-01 | 2012-05-01 | United Technologies Corporation | Ceramic turbine shroud support |
| US8303245B2 (en) * | 2009-10-09 | 2012-11-06 | General Electric Company | Shroud assembly with discourager |
| US8439636B1 (en) * | 2009-10-20 | 2013-05-14 | Florida Turbine Technologies, Inc. | Turbine blade outer air seal |
| KR20150002595A (ko) * | 2012-01-26 | 2015-01-07 | 알스톰 테크놀러지 리미티드 | 터보 기계를 위한 분할된 내부 링을 갖는 스테터 부품 |
| US9316109B2 (en) * | 2012-04-10 | 2016-04-19 | General Electric Company | Turbine shroud assembly and method of forming |
| US9617866B2 (en) | 2012-07-27 | 2017-04-11 | United Technologies Corporation | Blade outer air seal for a gas turbine engine |
| WO2015109292A1 (fr) * | 2014-01-20 | 2015-07-23 | United Technologies Corporation | Attache de retenue pour un joint de pale étanche à l'air extérieur |
| US10458264B2 (en) * | 2015-05-05 | 2019-10-29 | United Technologies Corporation | Seal arrangement for turbine engine component |
| FR3036432B1 (fr) * | 2015-05-22 | 2019-04-19 | Safran Ceramics | Ensemble d'anneau de turbine avec maintien axial |
| US10161258B2 (en) * | 2016-03-16 | 2018-12-25 | United Technologies Corporation | Boas rail shield |
| US10132184B2 (en) * | 2016-03-16 | 2018-11-20 | United Technologies Corporation | Boas spring loaded rail shield |
| US10329941B2 (en) | 2016-05-06 | 2019-06-25 | United Technologies Corporation | Impingement manifold |
| US10544683B2 (en) * | 2016-08-30 | 2020-01-28 | Rolls-Royce Corporation | Air-film cooled component for a gas turbine engine |
| FR3058755B1 (fr) * | 2016-11-15 | 2020-09-25 | Safran Aircraft Engines | Turbine pour turbomachine |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3781125A (en) * | 1972-04-07 | 1973-12-25 | Westinghouse Electric Corp | Gas turbine nozzle vane structure |
| GB2054054A (en) * | 1979-06-27 | 1981-02-11 | United Technologies Corp | Ceramic faced outer air seal for gas turbine engines |
| FR2482661A1 (fr) * | 1980-05-16 | 1981-11-20 | United Technologies Corp | Assemblage directeur d'ecoulement pour une turbine a gaz |
| GB2117843A (en) * | 1982-04-01 | 1983-10-19 | Rolls Royce | Compressor shrouds |
Family Cites Families (37)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR957575A (fr) * | 1946-10-02 | 1950-02-23 | ||
| BE514728A (fr) * | 1951-10-10 | |||
| GB753224A (en) * | 1953-04-13 | 1956-07-18 | Rolls Royce | Improvements in or relating to blading for turbines or compressors |
| US2787440A (en) * | 1953-05-21 | 1957-04-02 | Westinghouse Electric Corp | Turbine apparatus |
| US2859934A (en) * | 1953-07-29 | 1958-11-11 | Havilland Engine Co Ltd | Gas turbines |
| US2977090A (en) * | 1956-06-12 | 1961-03-28 | Daniel J Mccarty | Heat responsive means for blade cooling |
| US3365172A (en) * | 1966-11-02 | 1968-01-23 | Gen Electric | Air cooled shroud seal |
| US3391904A (en) * | 1966-11-02 | 1968-07-09 | United Aircraft Corp | Optimum response tip seal |
| US3411794A (en) * | 1966-12-12 | 1968-11-19 | Gen Motors Corp | Cooled seal ring |
| GB1266505A (fr) * | 1968-09-17 | 1972-03-08 | ||
| US3736069A (en) * | 1968-10-28 | 1973-05-29 | Gen Motors Corp | Turbine stator cooling control |
| US3575528A (en) * | 1968-10-28 | 1971-04-20 | Gen Motors Corp | Turbine rotor cooling |
| US3814313A (en) * | 1968-10-28 | 1974-06-04 | Gen Motors Corp | Turbine cooling control valve |
| BE756582A (fr) * | 1969-10-02 | 1971-03-01 | Gen Electric | Ecran circulaire et support d'ecran avec dispositif de reglage de la temperature pour turbomachine |
| US3603599A (en) * | 1970-05-06 | 1971-09-07 | Gen Motors Corp | Cooled seal |
| US3742705A (en) * | 1970-12-28 | 1973-07-03 | United Aircraft Corp | Thermal response shroud for rotating body |
| US3817719A (en) * | 1971-07-09 | 1974-06-18 | United Aircraft Corp | High temperature abradable material and method of preparing the same |
| US3879831A (en) * | 1971-11-15 | 1975-04-29 | United Aircraft Corp | Nickle base high temperature abradable material |
| US3836279A (en) * | 1973-02-23 | 1974-09-17 | United Aircraft Corp | Seal means for blade and shroud |
| US4107319A (en) * | 1974-03-12 | 1978-08-15 | Smith Kline & French Laboratories Limited | Pharmacologically active compounds |
| US3965066A (en) * | 1974-03-15 | 1976-06-22 | General Electric Company | Combustor-turbine nozzle interconnection |
| US3918925A (en) * | 1974-05-13 | 1975-11-11 | United Technologies Corp | Abradable seal |
| US3936656A (en) * | 1974-12-16 | 1976-02-03 | United Technologies Corporation | Method of affixing an abradable metallic fiber material to a metal substrate |
| US4023919A (en) * | 1974-12-19 | 1977-05-17 | General Electric Company | Thermal actuated valve for clearance control |
| US3966356A (en) * | 1975-09-22 | 1976-06-29 | General Motors Corporation | Blade tip seal mount |
| GB1484288A (en) * | 1975-12-03 | 1977-09-01 | Rolls Royce | Gas turbine engines |
| US4076451A (en) * | 1976-03-05 | 1978-02-28 | United Technologies Corporation | Ceramic turbine stator |
| US4127357A (en) * | 1977-06-24 | 1978-11-28 | General Electric Company | Variable shroud for a turbomachine |
| US4177004A (en) * | 1977-10-31 | 1979-12-04 | General Electric Company | Combined turbine shroud and vane support structure |
| US4157232A (en) * | 1977-10-31 | 1979-06-05 | General Electric Company | Turbine shroud support |
| US4247248A (en) * | 1978-12-20 | 1981-01-27 | United Technologies Corporation | Outer air seal support structure for gas turbine engine |
| US4273824A (en) * | 1979-05-11 | 1981-06-16 | United Technologies Corporation | Ceramic faced structures and methods for manufacture thereof |
| US4337016A (en) * | 1979-12-13 | 1982-06-29 | United Technologies Corporation | Dual wall seal means |
| US4431373A (en) * | 1980-05-16 | 1984-02-14 | United Technologies Corporation | Flow directing assembly for a gas turbine engine |
| GB2081817B (en) * | 1980-08-08 | 1984-02-15 | Rolls Royce | Turbine blade shrouding |
| US4422648A (en) * | 1982-06-17 | 1983-12-27 | United Technologies Corporation | Ceramic faced outer air seal for gas turbine engines |
| US4650394A (en) * | 1984-11-13 | 1987-03-17 | United Technologies Corporation | Coolable seal assembly for a gas turbine engine |
-
1984
- 1984-12-21 US US06/684,657 patent/US4650395A/en not_active Expired - Lifetime
-
1985
- 1985-07-30 CA CA000487783A patent/CA1235070A/fr not_active Expired
- 1985-10-04 GB GB8524592A patent/GB2169037B/en not_active Expired
- 1985-10-11 IL IL76660A patent/IL76660A/xx not_active IP Right Cessation
- 1985-10-17 DE DE3537044A patent/DE3537044C2/de not_active Expired - Lifetime
- 1985-10-31 IT IT8522684A patent/IT1186037B/it active
- 1985-10-31 SE SE8505156A patent/SE458624B/sv not_active IP Right Cessation
- 1985-10-31 FR FR8516230A patent/FR2575224B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1985-11-01 CH CH4702/85A patent/CH669976A5/de not_active IP Right Cessation
- 1985-12-20 JP JP60287597A patent/JPH0689654B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3781125A (en) * | 1972-04-07 | 1973-12-25 | Westinghouse Electric Corp | Gas turbine nozzle vane structure |
| GB2054054A (en) * | 1979-06-27 | 1981-02-11 | United Technologies Corp | Ceramic faced outer air seal for gas turbine engines |
| FR2482661A1 (fr) * | 1980-05-16 | 1981-11-20 | United Technologies Corp | Assemblage directeur d'ecoulement pour une turbine a gaz |
| GB2117843A (en) * | 1982-04-01 | 1983-10-19 | Rolls Royce | Compressor shrouds |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| DIESEL & GAS TURBINE WORLDWIDE, juillet/août 1983, pages 51-52, Milwarkee, US; R.P. TOLOKAN et al.: "Strain isolated ceramic coatings" * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| IL76660A0 (en) | 1986-02-28 |
| CH669976A5 (fr) | 1989-04-28 |
| SE8505156D0 (sv) | 1985-10-31 |
| GB2169037A (en) | 1986-07-02 |
| IT8522684A0 (it) | 1985-10-31 |
| JPS61157704A (ja) | 1986-07-17 |
| US4650395A (en) | 1987-03-17 |
| IT1186037B (it) | 1987-11-18 |
| DE3537044C2 (de) | 1997-03-13 |
| SE8505156L (sv) | 1986-06-22 |
| SE458624B (sv) | 1989-04-17 |
| GB2169037B (en) | 1989-09-20 |
| CA1235070A (fr) | 1988-04-12 |
| FR2575224B1 (fr) | 1993-10-15 |
| IL76660A (en) | 1992-03-29 |
| DE3537044A1 (de) | 1986-06-26 |
| JPH0689654B2 (ja) | 1994-11-09 |
| GB8524592D0 (en) | 1985-11-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| FR2575224A1 (fr) | Segment d'etancheite refroidissable pour une machine rotative, notamment pour un moteur a turbine a gaz a flux axial | |
| US7604456B2 (en) | Vane shroud through-flow platform cover | |
| US10323534B2 (en) | Blade outer air seal with cooling features | |
| EP2473713B1 (fr) | Dispositif de support d'un anneau de turbine, turbine avec un tel dispositif et turbomoteur avec une telle turbine | |
| US10787924B2 (en) | Turbine ring assembly with axial retention | |
| EP2535522B1 (fr) | Ensemble d'étanchéité comprenant un joint en forme de w | |
| EP0495256B1 (fr) | Enveloppe de turbine | |
| US8573942B2 (en) | Axial retention of a platform seal | |
| EP0176447B1 (fr) | Dispositif de contrôle automatique du jeu d'un joint à labyrinthe de turbomachine | |
| FR2557212A1 (fr) | Structure de stator pour un moteur a turbine a gaz | |
| RU2615292C2 (ru) | Деталь статора с сегментированным внутренним кольцом для турбомашины | |
| EP3090140B1 (fr) | Joint à air extérieur de pale avec jointement d'air secondaire | |
| EP3653843A1 (fr) | Interface de joint d'air dotée de caractéristiques d'engagement avant et de commande de jeu actif pour moteur à turbine à gaz | |
| US11339722B2 (en) | Air seal interface with AFT engagement features and active clearance control for a gas turbine engine | |
| US20120128468A1 (en) | Sensor assembly for use with a turbomachine and methods of assembling same | |
| US10822964B2 (en) | Blade outer air seal with non-linear response | |
| EP3219927B1 (fr) | Joint d'étanchéité à l'air externe d'aube avec écran thermique | |
| US20160222788A1 (en) | Disk outer rim seal | |
| US9957834B2 (en) | Rotor blade tip clearance | |
| US11300209B2 (en) | Wire mesh brush seal windage cover | |
| EP3287603A2 (fr) | Rail d'aube de stator chanfreiné | |
| EP3196419A1 (fr) | Joint d'air extérieure d'aube ayant une couche superficielle avec des poches | |
| EP3789585A1 (fr) | Profil aérodynamique avec blindage métallique | |
| US10018064B2 (en) | Floating panel for a gas powered turbine | |
| CA3180641A1 (fr) | Surfaces de voie de gaz selectivement revetues dans une partie chaude d'une turbine a gaz |