FR2506898A1 - Control of combustion of liquors from pulp mfr. - by using viscosity as control parameter - Google Patents
Control of combustion of liquors from pulp mfr. - by using viscosity as control parameter Download PDFInfo
- Publication number
- FR2506898A1 FR2506898A1 FR8209025A FR8209025A FR2506898A1 FR 2506898 A1 FR2506898 A1 FR 2506898A1 FR 8209025 A FR8209025 A FR 8209025A FR 8209025 A FR8209025 A FR 8209025A FR 2506898 A1 FR2506898 A1 FR 2506898A1
- Authority
- FR
- France
- Prior art keywords
- liquor
- viscosity
- process according
- combustible
- boiler
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
- D21C—PRODUCTION OF CELLULOSE BY REMOVING NON-CELLULOSE SUBSTANCES FROM CELLULOSE-CONTAINING MATERIALS; REGENERATION OF PULPING LIQUORS; APPARATUS THEREFOR
- D21C11/00—Regeneration of pulp liquors or effluent waste waters
- D21C11/12—Combustion of pulp liquors
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
- F23G7/00—Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals
- F23G7/04—Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals of waste liquors, e.g. sulfite liquors
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Paper (AREA)
- Regulation And Control Of Combustion (AREA)
Abstract
Description
L'invention se rapporte à un procédé de régulation de l'alimentation, dans une chaudière de récupération, de liqueurs combustibles dont la compositiai chimique et les propriétés physiques varient, en vue d'ajuster la taille des gouttelettes d une valeur convenant à la combustion dans la chaudière. L'invention se rapporte également à l'application d'un tel procédé d la commande de la combustion, dans une chaudière de récupération, (éventuelloment à fonctionnement continu) de liqueurs provenant de la cuisson, au sulfate ou au sulfite, de bois de différentes qualités. The invention relates to a method for regulating the supply, in a recovery boiler, of combustible liquids whose chemical composition and physical properties vary, with a view to adjusting the droplet size to a value suitable for combustion. in the boiler. The invention also relates to the application of such a method of controlling the combustion, in a recovery boiler, (possibly continuous operation) liquors from cooking, sulphate or sulphite, wood of different qualities.
On sait qu-'une liqueur résiduaire est produite lors de la cuisson du bois en vue de la préparation de la pâte chimique et que, dans une telle opération, il est particulièrement important du point de vue économique de récupérer aussi complètement que possible les éléments chimiques et lténergie thermique potentielle des éléments combustibles que contient cette liqueur. Avant de faire brQler la liqueur résiduaire de manière à libérer ladite énergie thermique et à séparer lesdits éléments chimiques, on fait s'évaporer une partie de l'eau quelle contient de manière à amener sa teneur en eau à 40% environ.Puis la liqueur est brûlé dans la chaudière de récupération, tandis que l'énergie thermique dégagée peut être utilisée dans le processus de préparation de la pâte chimique et que les éléments chimiques peuvent tre récuutilisés pérés au fond de la chaudière et, après régénération, être/ dans la confection de la lessive de cuisson. It is known that a waste liquor is produced during the cooking of the wood for the preparation of the chemical pulp and that, in such an operation, it is particularly important from the economic point of view to recover as completely as possible the elements chemicals and the potential thermal energy of the fuel elements contained in this liquor. Before the residual liquor is burned in such a way as to release said heat energy and to separate the said chemical elements, part of the water containing it is evaporated so as to bring its water content to about 40%. is burned in the recovery boiler, while the thermal energy released can be used in the process of preparation of the chemical pulp and that the chemical elements can be reused at the bottom of the boiler and, after regeneration, be / in the making the cooking liquor.
Alors que le prix de l'énergie continue d'augmenter, il devient économiquement toujours plus important d'effectuer, dans le processus de préparation de la pste chimique,
<tb> 1 <SEP> t <SEP> Qtat <SEP> teiffl
<tb> liqueur résiduaire dans la chaudière de récupération avec le moins d'incidents possible et avec un bon rendement énergétique.<tb> 1 <SEP> t <SEP> Qtat <SEP> teiffl
<tb> waste liquor in the recovery boiler with as few incidents as possible and with good energy efficiency.
En raison de la tanche première assignée à la chaudière de récupération feauroir la séparation et la régénération des sels en vue/réemploi dans une lessive de cuisson, une section de réduction à haute température dotée à sa partie inférieure de ce qu'on appelle un garnissage, est prévue au fond de la chaudière. Le degré de régénération dans la chaudière est mesuré à l'aide de la réduction du soufre. Because of the primary tench assigned to the recovery boiler, the separation and regeneration of salts in sight / re-use in cooking liquor, a high-temperature reduction section with a so-called lining at the bottom. , is provided at the bottom of the boiler. The degree of regeneration in the boiler is measured using sulfur reduction.
La récupération des sels est mesurée d'après les pertes chimiques qui apparaissent lorsque des gaz, tels par exemple que du SQ, s'échappent avec les gaz de carneau. The recovery of salts is measured by the chemical losses that occur when gases, such as, for example, SQ, escape with the flue gases.
Une autre tâche de la chaudière réside dans la récupération de la chaleur des ga7 de carneau. Le rendement à cet égard peut être mesuré d'après l'importance de la perte de gaz de carneau ou de la fraction de gaz non cQnbustible- et d'après la disponibilité de la chaudière, c'est-à-dire en raison des journées de non fonctionnement du fait de la contamination des surfaces au feu. Another task of the boiler is in recovering heat from the flue ga7. The performance in this respect can be measured by the amount of flue gas loss or non-combustible gas fraction - and by the availability of the boiler, that is, because of days of non-operation due to the contamination of surfaces with fire.
Des facteurs nombreux et divers influent sur le fonctionnement de la chaudière de récupération. Bly a toujours une assez grande quanité d'eau (environ 40g) dans la liqueur combustble d introduire dans la chaudière. Numerous and various factors influence the operation of the recovery boiler. Bly always has a fairly large quantity of water (about 40g) in the combustble liquor to be introduced into the boiler.
Cette quantité d'eau doit s'évaporer dans la ohaAdibre, et l'évaporation doit avoir lieu essentiellement avant que les gouttelettes qui tombent sur le garnissage au fond de la chaudière ère frappent la surface de celui-oi. This quantity of water must evaporate in the oven, and the evaporation must take place essentially before the droplets which fall on the lining at the bottom of the boiler era strike the surface of this one.
Si cela ne se passe/ainsi, une grande proportion de lteau s'évapore b la surface de garnissage, ce qui abaisse dvidem- ment la température de celui-ci, d'où augmentation de l'émission de dioxyde de soufre. Si l'évapo ration de lteau a lieu avant le contact avec le garnissage, les gouttelettes deviennent si. légères qu'elles sont emportées a ec un écoulements gazeux ascendant dans la chaudière, tandis qu'elles sont pyrolysées et brQlent dans une phase gazeuse lorsque la charge de poussière du gaz aMyente. Le but est de donner aux gouttelettes de liqueur une taille telle que la teneur en matiez sèches soit convenable lorsque les gouttelettes touchent la surface du garnissage et que la noble quantité d'eau restante s'échappe rapidement de la surface du garnissage. Ce dernier, situé au fond du foyer, devient alors chaud, ce qui permet un faible dégagement de SX et confère à chaudière une bonne disponibilité.If this does not happen, a large proportion of the water evaporates at the packing surface, which in turn lowers the temperature thereof, resulting in increased sulfur dioxide emissions. If water evaporation takes place before contact with the lining, the droplets become so. It is light that they are carried away with an ascending gaseous flow in the boiler, while they are pyrolyzed and burned in a gaseous phase when the dust load of the gas increases. The purpose is to give the liquor droplets a size such that the dry matter content is suitable when the droplets touch the surface of the lining and the noble amount of remaining water escapes quickly from the surface of the lining. The latter, located at the bottom of the fireplace, then becomes hot, which allows a low clearance of SX and gives the boiler a good availability.
Du point de vue du fonctionnement de la chauaière de récupération, la taille convenable des gouttelettes a été déterminée visuellement de manière expérimentale, entre autres par contrôle, d'après la couleur, de la température du garnissage au fond de la chaudière. I1 a été établi que la viscosité de la liqueur à. introduire dans cette dernière déterminait dans une large mesure la taille des gouttelettes qui se forment dans la chambre deS gaz de la chaudière lorsque notamment la matière et les dimensions des buses d'alimentation de la liqueur dans la chaudière, ainsi que la pression d'alimentation, restent sensiblement inchangées. Parallèlement, lorsque la viscositéet le débit de la liqueur restent inchanFPés, la taille des gouttelettes est déterminée par le diamètre des buses. From the point of view of the operation of the recovery tank, the appropriate size of the droplets was visually determined experimentally, inter alia by color control of the temperature of the lining at the bottom of the boiler. It has been established that the viscosity of the liquor at. introducing into the latter determined to a large extent the size of the droplets that form in the boiler gas chamber when in particular the material and the dimensions of the liquor feed nozzles in the boiler, as well as the supply pressure , remain substantially unchanged. At the same time, when the viscosity and flow rate of the liquor remain unchanged, the size of the droplets is determined by the diameter of the nozzles.
En vue de maintenir la taille des gouttelettes de la manière mentionnée plus haut à la valeur convenable déterminée expérimentalement, on a utilisé comme variable de commande la teneur en matières sèches de la liqueur combustible, déterminée soit par mesure-de la densité, soit au moyen d'un réfractomètre. On a déterminé, sur la base des résultats de mesure, les modifications qui devaiént être apportées à la température et à la pression de pulvérisation de la liqueur à introduire dans la chaudière pour obtenir des gouttelettes de la taille désirée dans la chambre des gaz de la chaudière. C'est par chauffage de la liqueur qu'a surtout été effectu la régulation de la viscosité de celle-ci. Ce genre d'ajustement a été décrit dans la revue "Pulp and Paper" 53,(1979) 9, pages 142 à 145. In order to maintain the size of the droplets as mentioned above at the appropriate value determined experimentally, the dry matter content of the combustible liquor, determined either by density measurement or by a refractometer. On the basis of the measurement results, the changes which have to be made to the temperature and the spray pressure of the liquor to be introduced into the boiler are determined to obtain droplets of the desired size in the gas chamber of the furnace. boiler. It was by heating the liquor that the regulation of the viscosity thereof was mainly carried out. This kind of adjustment has been described in Pulp and Paper 53, (1979) 9, pp. 142-145.
L'échelle Baumé est en général utilisée dans les mesures de densité. Les mesures au réfractomètre fournissent pour leur part, lorsque les conditions de cuisson de la matière première et de la cellulose restent in changés, une quantité qui peut être utilisée pour piloter la chaudière de récupération. The Baumé scale is generally used in density measurements. Refractometer measurements, for their part, when the cooking conditions of the raw material and the cellulose remain unchanged, an amount that can be used to control the recovery boiler.
Un fonctionnement sans trouble de la chaudière était antérieurement obtenu en maintenant les conditions de fabrication et, en conséquence, les caractéristiques de la liqueur combustible aussi régulières et uniformes que possible, grâce à quS le processus de combustion pouvait se dérouler avec des réglages corstants. Du bois d'une unique qualité déterminée é-tait nts en oeuvre dans chaque installation de préparation de la pâte, et de même une seule qualité se pâte était en aérral produite, de sorte que la composition chimique de la liqueur résiduaire restant en général constante.Par contre, la teneur en matières sèches de la liqueur combustible variait suivant le fonctionnement de l'installation d'évaporation, les limites le fluctuation étant généralement fixées d 5 - 65% de matières sèches. Trouble-free operation of the boiler was previously achieved by keeping the manufacturing conditions and, consequently, the characteristics of the fuel liquor as uniform and uniform as possible, because the combustion process could proceed with sharp adjustments. Wood of a single quality determined was used in each dough preparation plant, and likewise a single dough quality was generally produced, so that the chemical composition of the residual liquor generally remained constant. On the other hand, the dry matter content of the fuel liquor varied according to the operation of the evaporation plant, the fluctuation limits generally being set at 5 - 65% solids.
Le fonctionnement de l'installation d'évaporation était réglé de manière à obtenir une certaine teneur constante en matières sèches, d'après laquelle le processus de combustion était réglé. La teneur an matières sèches était ajustée avec une précision de i 1,5% environ, des fluctuations plus amples afreetånt la bonne marche de la chaudière en causant des Trariations du niveau de réduction, des émis sions28C2 gazeux et une contamination de la chaudière. Lorsque des difficultés sont apparues, les utilisateurs de chau dièrN ont demandé à vérifier si les paramètres de fonctionnement des installations d'évaparation et de cuisson étaient restés dans les limites prescrites. The operation of the evaporation plant was set to obtain a certain constant solids content, according to which the combustion process was regulated. The solids content was adjusted to an accuracy of about 1.5%, further fluctuations ensued in order to keep the boiler running by causing reductions in the level of reduction, gaseous emissions, and contamination of the boiler. When difficulties arose, loggers asked to check whether the operating parameters of the evaparation and cooking facilities had remained within the prescribed limits.
On a mis au point des chaudières à fonctionnement continu pour accroltre l'efficacité des installations de fabrication de pâte. Dans certaines,les conditions changent rapidement, quand par exemple la qualité du bois utilisé comme matière première varie toutes les semaines ou que le rendement de cuisson fluctue. Des fluctuations de la compo- sitionchimique de la liqueur à brûler sont causéoe aussi par l'emploi toujours plus fréquent de processus fermés, c'est à-dire à circulation en circuit fermé. Ces fluctuations liées à la matière première imposeS également de nouvelles conditions de cuisson (teneur residuelle en alcali) qui affectent le fonctionnement de l'installation d'évaporation. Continuous operation boilers have been developed to increase the efficiency of pulp mills. In some, the conditions change rapidly, for example when the quality of the wood used as raw material varies weekly or the cooking efficiency fluctuates. Fluctuations in the chemical composition of the liquor to be burned are also caused by the ever more frequent use of closed processes, ie closed-circuit circulation. These fluctuations related to the raw material also impose new cooking conditions (residual content of alkali) which affect the operation of the evaporation plant.
Dans ces conditions, il n'est pas possible de maintenir une qualité aussi égale qu'auparavant des caractéristiques de la liqueur. Un exemple en est donné par la figure 2 où l'on voit qu'une variation de viscosité de la liqueur, à teneur en matière sèches constante, est causée par un changement de qualité du bois.Under these conditions, it is not possible to maintain a quality as equal as before to the characteristics of the liquor. An example is given in Figure 2 where we see that a change in viscosity of the liquor, dry matter content constant, is caused by a change in quality of the wood.
Lorsque la cuisson est con tinue, les troubles sont transférés directement à la chaudière de récupération si des précautions spéciale ne sont pas prises en correspondance dans l'spprovisionnement en liqueur. When cooking is continued, the disturbances are transferred directly to the recovery boiler if special precautions are not taken in connection with the liquor supply.
Afin de réaliser la meilleure-économie d'énergie thermique, on porte la teneur-en matiez sèches de la liqueur d'un niveau initial de 60% environ à un niveau de 67% environ. In order to achieve the best thermal energy savings, the liquor dry matter content is raised from an initial level of about 60% to a level of about 67%.
Pour garantir les mêmes conditions dans le foyer, en raison de la pulvérisation, la précision exigée durant l'évaporation est plus grande nour une liqueur à 67% aue pour une liaueur
<tb> + <SEP> 1 <SEP> % <SEP> sur <SEP> la <SEP> teneur <SEP> en <SEP> matIères <SEP> sèches <SEP> doit <SEP> être <SEP> à
<tb> à <SEP> 6Ub. <SEP> Selon <SEP> la <SEP> rluc <SEP> 1, <SEP> une <SEP> fluet <SEP> lon-deT±u,4! <SEP> pour
<tb> conduire à-la même fluctuation de viscosité.<tb> + <SEP> 1 <SEP>% <SEP> on <SEP> the <SEP> content <SEP> in <SEP> MATERIALS <SEP> dry <SEP> must <SEP> be <SEP> to
<tb> to <SEP> 6Ub. <SEP> According to <SEP> the <SEP> rluc <SEP> 1, <SEP> a <SEP> thin <SEP> lon-deT ± u, 4! <SEP> for
<tb> lead to the same fluctuation of viscosity.
En plus des troubles mentionnés ci-dessus qui apparaissent dans les chaudières de récupération,le niveau général des exigences imposées stest élevé. L'exigence de dispont bilitd dans des conditions variées s'accentue, en même temps-que le taux de S02 dans les gaz de carneau et le niveau de réduction à l'état fondu demeurent au niveau fixé. In addition to the above mentioned troubles that occur in the recovery boilers, the general level of requirements imposed is high. The requirement of dispont bilitd under various conditions increases, at the same time, that the SO 2 rate in the flue gases and the level of melt reduction remain at the set level.
Outre la montée des exigences et l'augmentation des pertes, il a été constaté que les méthodes de mesure mentionnées ci-dessus ne donne-plus une connaissance sûre de la taille des-gouttelettes de liqueur qui se forment dans la chambre des gaz de la chaudière de récupération, lorsque varie la composition chimique de la liqueur combustible à introduire dans la chaudière, par exemple en raison d'un changement dans la- qualité du bois ou dans le déroulement des opérations durant la cuisson de la pâte. I1 a été au surplus constaté que la mesure de densité de la liqueur combustible sous forme de mesure
Baumé n'était pas fiable lorsque la teneur en matières sèches dépassait 65 Le temps d'attente de l'analyse des matières sèches est par ailleurs si grand (12 h environ) que celle-ci ne peut autre utilisée pour la conduite de la chaudière de récupération lorsque des variations rapides affectent la composition chimique de la liqueur à introduire dans la chaudière.In addition to rising requirements and increasing losses, it has been found that the measurement methods mentioned above no longer provide a reliable knowledge of the size of the liquor droplets that form in the gas chamber of the reactor. recovery boiler, when the chemical composition of the combustible liquor to be introduced into the boiler varies, for example due to a change in the quality of the wood or in the course of operations during the baking of the dough. Moreover, it has been found that the measurement of the density of the combustible liquor in the form of a measurement
Baumé was unreliable when the dry matter content exceeded 65 The waiting time of dry matter analysis is also so great (around 12 hours) that it can not be used for boiler control recovery when rapid changes affect the chemical composition of the liquor to be introduced into the boiler.
Le but de la présente invention est donc de créer un procédé permettant de maintenir les paramètres d'alimentation de ladite liqueur dans la chaudière aux valeurs désirées qui se sont révélées être bonnes ou entre des limites de réglage,de sorte que la liqueur forme des gouttelettes aussi aptes que possible à la combustion dans la chaudière. Le procédé selon l'invention est particuliè- rement applicable quand la composition chimique et les caractéristiques physiquesde la liqueur varient Les fluctuations peuvent par exemple être causées par le fait que la liqueur provient d'un processus de cuisson de pâte (figure 2) dans lequel des bois de différentesqualités sont utiliS en tant que matière première, ou un processus de cuisson de type complètement différent.Le procédé selon l'invention est aussi particulièrement approprié au pilotage d'une telle combustion dans la chaudière de récupération lorsqu'il s'agit de brtler des liqueurs provenant de bois différents et/ou de cuisson au sulfate ou au sulfite. The object of the present invention is therefore to create a method for maintaining the feed parameters of said liquor in the boiler to the desired values which have proved to be good or between adjustment limits, so that the liquor forms droplets as suitable as possible for combustion in the boiler. The process according to the invention is particularly applicable when the chemical composition and the physical characteristics of the liquor vary. The fluctuations may for example be caused by the fact that the liquor comes from a dough baking process (FIG. 2) in which wood of different qualities are used as raw material, or a completely different type of cooking process. The method according to the invention is also particularly suitable for controlling such combustion in the recovery boiler when it comes to burn liquors from different woods and / or sulphate or sulphite cooking.
Le procédé selon l'invention est caractérisé par le fait qu'il consiste à mesurer la viscosité de la liqueur combustible- au moins immédiatement avant son introduction dans la chaudière de récupération et à régler les pas mètres d'alimentation directement-en fonction de la valeur de viscosité mesurée. En cas de besoin, la viscosité peut être mesurée en plusieurs endroits, par exemple en vue d'un ré- glage grossier d'anticipation. The process according to the invention is characterized in that it consists in measuring the viscosity of the fuel liquor-at least immediately before its introduction into the recovery boiler and in regulating the feed meter steps directly-as a function of the measured viscosity value. In case of need, the viscosity can be measured in several places, for example with a view to a rough adjustment of anticipation.
Lorsqu'on utilise le résultat de cette mesure comme variable de commande, on peut régler la pression d'alimentation de la liqueur dans la chaudière et/ou sa température de manière à obtenir des gouttelettes de taille convenable. On peut en fait régler soit l'ouverture d'une buse ou de buses d'alimentation, soit la viscosité de la liqueur combustible, soit ces deux paramètres à la fois. When the result of this measurement is used as a control variable, the supply pressure of the liquor in the boiler and / or its temperature can be adjusted to obtain droplets of suitable size. In fact, it is possible to adjust either the opening of a nozzle or supply nozzles, or the viscosity of the fuel liquor, or these two parameters at the same time.
La viscosité de la liqueur combustible peut être réglée soit par mélange avec une liqueur combustible de viscosité supérieure ou Inférieure en quantité telle que la viscosité désirée soit obtenue, soit par chauffage ou re froidissément de la liqueur conbustible, soit b la fois par mélange avec une liqueur de viscosité différente et par chauffage ou refroidissement de la liqueur. De préférence, on centrale si la viscosité de la liqueur combustible demeure comprise entre deux valeurs limites. On peut au surplus effectuer le chaufrage ou le refroidissement appliqué à la liqueur en fonction de la vitesse avec laquelle la viscosité de celle-ci varie vers les valeurs limites précitées. The viscosity of the fuel liquor may be adjusted either by mixing with a fuel liquor of higher or lower viscosity in an amount such that the desired viscosity is obtained either by heating or cooling the fuel liquor, or both by mixing with a fuel. liquor of different viscosity and by heating or cooling the liquor. Preferably, it is central if the viscosity of the fuel liquor remains between two limit values. In addition, it is possible to carry out the heating or cooling applied to the liquor as a function of the speed with which the viscosity of the latter varies towards the above-mentioned limit values.
La description qui va suivre, en regard des dessins annexés à titre drexemples-non limitatifs, permettra de bien comprendre comment la présente invention peut être mise en pratique. The following description, with reference to the accompanying drawings as non-limiting examples, will provide a good understanding of how the present invention can be practiced.
La figure 1 représente les variations de la viscosité en fonction de la teneur en matières sèches, la composition de cell'6-ci restant contante. FIG. 1 shows the variations of the viscosity as a function of the dry matter content, the composition of which remains constant.
La figure 2 montre la dispersion de la viscosité d'une liqueur de bouleau (zone A) et d'une liqueur de pin (zone B) pour différentes teneurs en matières sèches. Figure 2 shows the dispersion of the viscosity of a birch liquor (zone A) and a pine liquor (zone B) for different solids contents.
La figure 3 illustre les résultats obtenus grâce au procédé selon l'invention dans l'exemple exposé in fine. FIG. 3 illustrates the results obtained thanks to the method according to the invention in the example exposed in fine.
Dans un mode de mise en oeuvre préféré de lfinven- tion, on refroSftit ou on chauffe la liqueur combustible à introduire dans la chaudière de récupération, afin d'ajus ter sa viscosité. Contrairement aux procédés antérieurs connus, ce ne sont pas les résultats de mesures de la teneur en matières sèches ou de mesures au réfractomètre qui sont utilisés comm & variables de commande; on réalise le refroidissement ou le chauffage directement d'auprès les mesures de viscosité. La viscosité de la liqueur est maintenue, sur la base des-résultats de ces mesures, comprise entre deux valeurs limites déterminées empiriquement.On conduit avantageusement le refroidissement ou le chauffage de la liqueur en onction de la vitesse avec laquelle sa viscosité diminue vers la plus basse des valeurs limites ou augmente vers la plus haute, c'est-à-dire sur la base de ce qu'on appelle le coefficient angulaire. In a preferred embodiment of the invention, the combustible liquor to be introduced into the recovery boiler is cooled or heated to adjust its viscosity. Unlike prior known methods, it is not the results of measurements of dry matter content or refractometer measurements which are used as control variables; the cooling or heating is carried out directly from the viscosity measurements. The viscosity of the liquor is maintained, on the basis of the results of these measurements, between two empirically determined limit values. The cooling or heating of the liquor is advantageously carried out as an unction to the rate with which its viscosity decreases towards the highest. low limit values or increases towards the highest, that is to say on the basis of what is called the angular coefficient.
En variante, la viscosité de la liqueur peut être ajustée par aflction d'une autre liqueur de viscosité différente. De cette manière, le procédé selon l'invention peut être utilisé pour conduire la combustion dans une chaudière de récupération à fonctionnement continu, les liqueurs provenant de différents bois et/ou de cuissons au sulfite ou au sulfate étant brûlées soit simanément, soit à des moments différents. Alternatively, the viscosity of the liquor may be adjusted by the action of another liquor of different viscosity. In this way, the method according to the invention can be used to drive the combustion in a continuously operating recovery boiler, the liquors from different woods and / or sulphite or sulphate cooking being burned either simultaneously or different moments.
Si aes tluctuations de la viscosité de la liqueur demeurent comprises zanis le romaine acceptable, il est possible de n'utiliser que le réglage de température ou d'ouverture de buse pour ajuster la taille des gouttelettes. If changes in liquor viscosity remain within the acceptable range, it is possible to use only the temperature setting or nozzle opening to adjust the size of the droplets.
I1 est également possible d'ajuster la taille des gouttelettes en combinant le mélange de liqueurs de viscosité différente, le réglage de l'ouverture de buse et le chauffage ou le refroidissement de toutes manières appropriées, la totalité ou une partie seulement de ces moyens d'action pouvant être utilisée simultanément. It is also possible to adjust the size of the droplets by combining the mixture of liquors of different viscosity, the adjustment of the nozzle opening and the heating or cooling in any suitable way, all or only part of these means of action that can be used simultaneously.
Exemple. La figure 5 montre les fluctuations des caractéristiques d'une liqueur combustible en fonction du temps. La courbe A représente la teneur en matières sèches, la courbe B la viscosité après mélange et la courbe C la viscosité avant mélange. Les zones E se rapportent aux phases de traitement d'une liqueur de bouleau, en alternance avec les phases de traitement d'une liqueur de pin. Example. Figure 5 shows the fluctuations of the characteristics of a fuel liquor as a function of time. Curve A represents the solids content, curve B the viscosity after mixing and the curve C the viscosity before mixing. Zones E relate to the treatment phases of a birch liquor, alternating with the treatment phases of a pine liquor.
Les importantes variations de viscosité qui apparaissent sur cette figure et qui, ai elles se retrouvaient telles quelles au niveau des buses d'injection de la liqueur, causeraient des troubles de la combustion dans la chaudière de récupération, ont été éliminées par régulation au moyen d'un préchauffage et à l'aide d'un viscosimètre conformément à la valeur de réglage D. The large variations in viscosity which appear in this figure and which, if they were found as such at the injection nozzles of the liquor, would cause combustion problems in the recovery boiler, were removed by regulation by means of preheating and using a viscometer in accordance with the setting value D.
Claims (10)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FI811679A FI64409C (en) | 1981-06-01 | 1981-06-01 | SAETT ATT STYRA FOERBRAENNINGEN AV EN TILL SIN KEMISKA KOMPOSITION VARIERANDE BRAENNLUT I SODAPANNAN |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FR2506898A1 true FR2506898A1 (en) | 1982-12-03 |
| FR2506898B1 FR2506898B1 (en) | 1988-11-10 |
Family
ID=8514445
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FR8209025A Expired FR2506898B1 (en) | 1981-06-01 | 1982-05-25 | METHOD FOR CONTROLLING THE COMBUSTION IN A RECOVERY BOILER OF LIQUORS OF VARIABLE NATURE |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS57210217A (en) |
| BR (1) | BR8203222A (en) |
| CA (1) | CA1200055A (en) |
| FI (1) | FI64409C (en) |
| FR (1) | FR2506898B1 (en) |
| SE (1) | SE8203294L (en) |
| SU (1) | SU1461374A3 (en) |
| ZA (1) | ZA823318B (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2578866A1 (en) * | 1985-03-18 | 1986-09-19 | Tampella Oy Ab | Process for controlling, for the purpose of performing burning in the sodium carbonate kiln, the feed or combustion conditions of concentrated spent lyes of varied physical and chemical compositions |
| EP0521443A1 (en) * | 1991-07-02 | 1993-01-07 | Siemens Aktiengesellschaft | Combustion plant for the spent liquor of a pulp digester with a control device for the drop size of the sprayed liquor |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FI73474B (en) * | 1985-04-25 | 1987-06-30 | Tampella Oy Ab | SAETT ATT AOTERVINNA VAERME OCH KEMIKALIER FRAON AVLUT. |
| US4768469A (en) * | 1985-07-31 | 1988-09-06 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Operation control apparatus for recovery boilers |
| FI75615C (en) * | 1985-11-29 | 1991-08-26 | Ahlstroem Oy | FOERFARANDE FOER SAENKNING AV SVARTLUTENS VISKOSITET. |
| JP2941831B2 (en) * | 1989-01-10 | 1999-08-30 | バブコツク日立株式会社 | Dust scattering prevention device for black liquor recovery boiler |
| DE4226487C1 (en) * | 1992-08-11 | 1994-01-27 | Noell Dbi Energie Entsorgung | Dewatered clarification sludge feed to disposal reactor - includes temp. pressure treatment before entry into reactor then atomisation within reactor |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2630819A (en) * | 1948-06-09 | 1953-03-10 | Austin S Norcross | Method and apparatus for controlling the viscosity of a processing liquid |
| DE1517164A1 (en) * | 1965-07-28 | 1969-09-04 | Bergwerksverband Gmbh | Process for incinerating sulphite liquor in combustion chambers |
| CH556000A (en) * | 1973-03-14 | 1974-11-15 | Heberlein & Co Ag | PROCESS FOR INCINERATING WASTE LIQUIDS CONTAINING WATER AND ADDITIONAL BURNERS AT INCINERATION PLANT TO PERFORM THE PROCESS. |
| US3977427A (en) * | 1975-09-18 | 1976-08-31 | John Zink Company | Control of the viscosity of fuel oil for burners |
| FR2366516A1 (en) * | 1976-10-04 | 1978-04-28 | Ferbeck Et Vincent Ets | LIQUID RESIDUE INCINERATION OVEN AND ROTARY INJECTOR SUITABLE FOR EQUIPMENT OF SUCH OVEN |
| DE2929444A1 (en) * | 1978-07-21 | 1980-01-31 | Citroen Sa | DEVICE FOR BURNING EMULSIONS FROM WATER - SOLUBLE OILS - AND FUEL OIL |
| US4249885A (en) * | 1978-07-20 | 1981-02-10 | Vapor Corporation | Heavy fuel oil nozzle |
-
1981
- 1981-06-01 FI FI811679A patent/FI64409C/en not_active IP Right Cessation
-
1982
- 1982-05-13 ZA ZA823318A patent/ZA823318B/en unknown
- 1982-05-25 FR FR8209025A patent/FR2506898B1/en not_active Expired
- 1982-05-27 SE SE8203294A patent/SE8203294L/en unknown
- 1982-05-31 SU SU823445628A patent/SU1461374A3/en active
- 1982-05-31 CA CA000404146A patent/CA1200055A/en not_active Expired
- 1982-06-01 BR BR8203222A patent/BR8203222A/en unknown
- 1982-06-01 JP JP57093954A patent/JPS57210217A/en active Granted
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2630819A (en) * | 1948-06-09 | 1953-03-10 | Austin S Norcross | Method and apparatus for controlling the viscosity of a processing liquid |
| DE1517164A1 (en) * | 1965-07-28 | 1969-09-04 | Bergwerksverband Gmbh | Process for incinerating sulphite liquor in combustion chambers |
| CH556000A (en) * | 1973-03-14 | 1974-11-15 | Heberlein & Co Ag | PROCESS FOR INCINERATING WASTE LIQUIDS CONTAINING WATER AND ADDITIONAL BURNERS AT INCINERATION PLANT TO PERFORM THE PROCESS. |
| US3977427A (en) * | 1975-09-18 | 1976-08-31 | John Zink Company | Control of the viscosity of fuel oil for burners |
| FR2366516A1 (en) * | 1976-10-04 | 1978-04-28 | Ferbeck Et Vincent Ets | LIQUID RESIDUE INCINERATION OVEN AND ROTARY INJECTOR SUITABLE FOR EQUIPMENT OF SUCH OVEN |
| US4249885A (en) * | 1978-07-20 | 1981-02-10 | Vapor Corporation | Heavy fuel oil nozzle |
| DE2929444A1 (en) * | 1978-07-21 | 1980-01-31 | Citroen Sa | DEVICE FOR BURNING EMULSIONS FROM WATER - SOLUBLE OILS - AND FUEL OIL |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| CONTROL, vol. 7, no. 64, octobre 1963, pages 198-200, Morgan-Grampian Ltd., Londres, GB; R.Z. MARLOW: "Fuel oil blending" * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2578866A1 (en) * | 1985-03-18 | 1986-09-19 | Tampella Oy Ab | Process for controlling, for the purpose of performing burning in the sodium carbonate kiln, the feed or combustion conditions of concentrated spent lyes of varied physical and chemical compositions |
| EP0521443A1 (en) * | 1991-07-02 | 1993-01-07 | Siemens Aktiengesellschaft | Combustion plant for the spent liquor of a pulp digester with a control device for the drop size of the sprayed liquor |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR2506898B1 (en) | 1988-11-10 |
| FI811679A0 (en) | 1981-06-01 |
| ZA823318B (en) | 1983-03-30 |
| SE8203294L (en) | 1982-12-02 |
| SU1461374A3 (en) | 1989-02-23 |
| BR8203222A (en) | 1983-05-17 |
| JPH0152657B2 (en) | 1989-11-09 |
| JPS57210217A (en) | 1982-12-23 |
| CA1200055A (en) | 1986-02-04 |
| FI64409C (en) | 1983-11-10 |
| FI64409B (en) | 1983-07-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0012091B1 (en) | Method and installation for treating industrial waste | |
| EP0230821B1 (en) | Thermally condensed ligno-cellulose material, process and oven for obtaining it | |
| FR2506898A1 (en) | Control of combustion of liquors from pulp mfr. - by using viscosity as control parameter | |
| EP0410889B1 (en) | Process and apparatus for treating glass waste or mineral fibres for recovery | |
| WO1987007938A1 (en) | Device and method for optimizing combustion in open chamber furnaces for firing carbon blocks | |
| FR2593528A1 (en) | PROCESS FOR REDUCING THE VISCOSITY OF A BLACK LIQUEUR FROM THE COOKING OF CELLULOSE. | |
| EP0022018B1 (en) | Process and plant for the production of coke or semi-coke | |
| FR2668784A1 (en) | Process and device for treating black liquor during the treatment of raw paper pulp | |
| FR3083539A1 (en) | PREPARATION OF RAW MATERIALS FOR GLASS OVEN | |
| FR2578866A1 (en) | Process for controlling, for the purpose of performing burning in the sodium carbonate kiln, the feed or combustion conditions of concentrated spent lyes of varied physical and chemical compositions | |
| NO134474B (en) | ||
| EP3173459A1 (en) | Quick-pyrolysis reactor of organic particles of biomass with counter-current injection of hot gases | |
| FR2646180A1 (en) | PROCESS FOR REGULATING CONDITIONS OF SUPPLY OR COMBUSTION OF CONCENTRATED LIQUORS OF RESIDUES HAVING DIFFERENT CHEMICAL AND PHYSICAL PROPERTIES, FOR THEIR COMBUSTION IN A SODA RECOVERY UNIT | |
| EP3009495B1 (en) | Method and device for pyro-gasification of a carbonaceous material including a bath of molten ash | |
| BE485344A (en) | PROCESS FOR THE PREPARATION OF BLACK SMOKE | |
| EP0032412B1 (en) | Process for manufacturing metallurgical coke from a coal mixture | |
| FR3131320A1 (en) | Integration of lignin-rich material into biomass before steam cracking for the production of fuel pellets | |
| FR2681882A1 (en) | Process and device for treating molten residues originating from the treatment of cellulose pulp | |
| BE863953R (en) | PROCESS FOR THE CONTINUOUS PREPARATION OF CHARCOAL AND DEVICE FOR ITS IMPLEMENTATION | |
| BE583216A (en) | ||
| FR2529903A1 (en) | Process and plant for retort distillation of carbonaceous matter such as bituminous schist | |
| BE832738A (en) | PROCESS FOR INITIATING SUBSTANTIALLY COMPLETE OXIDATION OF CO TO CO 2 IN A DEPLETED CATALYST REGENERATION ZONE | |
| FR2535339A1 (en) | Rotary oven coal gasifier with tar injection to avoid the entrainment of dust in the gas. | |
| BE881162A (en) | IMPROVED PROCESS FOR MANUFACTURING METALLURGICAL COKE FROM A COAL MIXTURE. | |
| EP0037782A1 (en) | Process for the modification of the properties of swelling coal, system for carrying out the process and vessel for treatment by fluidizing and grinding |