FR2486645A1 - Faisceau d'echangeur thermique forme d'un tube a ailettes dans lequel le courant de corrosion passe des ailettes au tube - Google Patents
Faisceau d'echangeur thermique forme d'un tube a ailettes dans lequel le courant de corrosion passe des ailettes au tube Download PDFInfo
- Publication number
- FR2486645A1 FR2486645A1 FR8015557A FR8015557A FR2486645A1 FR 2486645 A1 FR2486645 A1 FR 2486645A1 FR 8015557 A FR8015557 A FR 8015557A FR 8015557 A FR8015557 A FR 8015557A FR 2486645 A1 FR2486645 A1 FR 2486645A1
- Authority
- FR
- France
- Prior art keywords
- sep
- range
- weight
- fluid passage
- passage member
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F21/00—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials
- F28F21/08—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials of metal
- F28F21/081—Heat exchange elements made from metals or metal alloys
- F28F21/084—Heat exchange elements made from metals or metal alloys from aluminium or aluminium alloys
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F19/00—Preventing the formation of deposits or corrosion, e.g. by using filters or scrapers
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
LE FAISCEAU D'ECHANGEUR THERMIQUE COMPORTE UN ELEMENT FORMANT PASSAGE DE FLUIDE DANS LEQUEL UN FLUIDE S'ECOULE ET A L'EXTERIEUR DUQUEL UN AUTRE FLUIDE S'ECOULE ET DES ELEMENTS FORMANT AILETTES FORMEES SUR L'ELEMENT FORMANT PASSAGE DE FLUIDE POUR FAVORISER L'ECHANGE THERMIQUE ENTRE LES DEUX FLUIDES, ET L'ELEMENT FORMANT PASSAGE DE FLUIDE ET LES ELEMENTS FORMANT AILETTES SONT FABRIQUES EN TYPES DIFFERENTS D'ALLIAGES D'ALUMINIUM ET LES ELEMENTS FORMANT AILETTES SERVENT D'ANODES FUSIBLES DE FACON A PROTEGER DE LA CORROSION LE FAISCEAU DE DECHARGEUR THERMIQUE.
Description
La présente invention se rapporte aux faisceaux d'un échangeur thermique comportant un élément formant passage du fluide, à travers lequel un fluide s'écoule et a l'extérieur duquel un autre fluide s'écoule, ainsi que des éléments formant ailettes rapportées sur le premier, pour favoriser un échange thermique entre les deux fluides et plus particulièrement à un faisceau d'échangeur thermique dont un élément formant passage du fluide est fabriqué en un alliage à base d'aluminium et dont les éléments formant ailettes servent également d'anodes fusibles pour protéger de la corrosion l'élément formant passage du fluide lorsque le faisceau formant echangeur thermique est utilise dans des échangeurs thermiques pour condenseurs de circuits de refroidissement de voitures ou pour radiateurs de voitures,
Un échangeur thermique conventionnel pour utilisation dans des échangeurs thermiques refroidis à l'air, fabriques en un alliage à base d'aluminium et montés par brasage, comporte un élément formant passage de fluide pour y permettre le passage d'un fluide d'échange thermique, comme un fluide de refroidissement ou de l'eau de refroidissement et des éléments formant ailettes disposés du côté refroidi à l'air. Dans l'échangeur thermique, soit l'élément formant passage de fluide soit les éléments formant ailettes de refroidissement, soit les deux, sont préparés à partir de tales à braser, comportant un élément a plusieurs couches comportant une couche métallique formant noyau, en aluminium ou en alliage d'aluminium résistant a la corrosion, et une couche métal lique d'enrobage, en alliage à base Al-Si ou en alliage à base Al-Si-Ng et ces éléments sont réunis l'un à l'autre par brasage.
Un échangeur thermique conventionnel pour utilisation dans des échangeurs thermiques refroidis à l'air, fabriques en un alliage à base d'aluminium et montés par brasage, comporte un élément formant passage de fluide pour y permettre le passage d'un fluide d'échange thermique, comme un fluide de refroidissement ou de l'eau de refroidissement et des éléments formant ailettes disposés du côté refroidi à l'air. Dans l'échangeur thermique, soit l'élément formant passage de fluide soit les éléments formant ailettes de refroidissement, soit les deux, sont préparés à partir de tales à braser, comportant un élément a plusieurs couches comportant une couche métallique formant noyau, en aluminium ou en alliage d'aluminium résistant a la corrosion, et une couche métal lique d'enrobage, en alliage à base Al-Si ou en alliage à base Al-Si-Ng et ces éléments sont réunis l'un à l'autre par brasage.
Toutefois, lorsque l'échangeur thermique est exposé à une atmosphère sévèrement corrosive, il se produit une corrosion considerable du côté refroidi à l'air de l'échangeur thermique et le fluide risque de fuir de l'élément formant passage du fluide.
Par conséquent, les applications d'un tel échangeur thermique refroidi à l'air sont sévèrement limitées. De façon plus spécifique, dans l'échangeur thermique conventionnel représenté sur la figure I > une partie 2 formant cordon de brasure entre un élément formant ailette 1 et un élément formant passage de fluide 3 devient cathode, tandis que l'élément formant passage de fluide 3 lui-meme devient anode et qu'un courant de corrosion s' écoule dans la direction de la flèche depuis l'élément formant passage de fluide 3 en direction de la partie formant cordon de brasure 2, de sorte qu'il se produit une corrosion par piqûre 4 dans l'élément formant passage de fluide 3.
C'est donc un objet de l'invention de prévoir un faisceau d'échangeur thermique résistant à la corrosion.
Selon l'inventiont les éléments formant ailettes fixées à la surface extérieure de l'élément formant passage de fluide pour accroître l'efficacité de l'échange thermique servent d'anodes fusibles, grâce à une combinaison appropriée de matériaux à utiliser dans le faisceau d'échangeur thermique et dans les éléments formant ailettes, de sorte que l'élément formant passage de fluide est protégé de la corrosion, tandis que celle des éléments formant ailettes est réduite.
Le faisceau d'échangeur thermique selon l'invention peut trouver une vaste application puisque la corrosion de ltélément formant passage de fluide est évitée par les éléments formant ailettes.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention seront mieux compris à la lecture de la description qui va suivre d'un exemple de réalisation et en se référant aux dessins annexés sur lesquels
la figure I représente un état de corrosion d'une pièce d'un faisceau conventionnel d'échangeur thermique ;
la figure 2 représente le xale d'une anode fusible selon l'invention ;
la figure 3 représente le pas des ailettes d'un élément formant ailette du type ondulé, selon l'invention.
la figure I représente un état de corrosion d'une pièce d'un faisceau conventionnel d'échangeur thermique ;
la figure 2 représente le xale d'une anode fusible selon l'invention ;
la figure 3 représente le pas des ailettes d'un élément formant ailette du type ondulé, selon l'invention.
En se reportant à la figure 27 on y voit schématiquement une partie d'une réalisation d'un faisceau d'échangeur thermique selon l'inYention, Dans cette réalisation, un élément formant ailette il devient anode tandis qu'un élément formant passage de fluide 13 devient cathode, de sorte que le courant de corrosion s'écoule dans la direction de la flèche depuis l'élément formant ailette 11 en direction de l'élément formant passage du fluide 13 et d'une partie formant conge de brasure 12 et donc que la corrosion par piqûre 5 se produit dans l'élément formant ailette 11, ce qui protege de la corrosion l'élément formant passage de fluide 13.
Pour que le passage de fluide 13 soit protégé de la corrosion de la façon mentionnée ci-dessus, il est nécessaire que le courant de corrosion s'écoule à travers la totalité de la surface extérieure de l'élément formant passage de fluide 13 et en meme temps il est nécessaire que le taux de corrosion de l'élément formant ailette 1I soit réduit.
Pour satisfaire les exigences mentionnées ci-dessus > les faisceaux de l'échangeur thermique selon l'invention comportent des ailettes faites en une tôle à braser comprenant une couche métallique formant noyau et une couche métallique d'enrobage, ainsi qu'un élément formant passage de fluide.De façon plus spécifique, dans une premiere réalisation du faisceau d'échangeur thermique selon l'invention, la couche métallique formant noyau est faite en un alliage à base d'aluminium contenant Sn dans la plage de 0,01 à 0,09 Z en poids et la couche du métal d'enrobage est faite en un matériau à braser comprenant un alliage à base
Al-Si ou un alliage à base Al-Si-Mg et l'élément formant passage de fluide est fait en un alliage à base d'aluminium résistant à la corrosion contenant Mn dans la plage de 0,2 à 2 X en poids.
Al-Si ou un alliage à base Al-Si-Mg et l'élément formant passage de fluide est fait en un alliage à base d'aluminium résistant à la corrosion contenant Mn dans la plage de 0,2 à 2 X en poids.
Dans une seconde réalisation du faisceau d'échangeur thermique selon l'invention, la couche de métal formant noyau est faite en un alliage à base d'aluminium qui contient Sn dans la plage de 0,01 à 0,09 Z en poids et au moins une substance choisie dans le groupe comportant Mg dans la plage de 0F1 à 2 % en poids,
Mn dans la plage de 0,1 à 2 % en poids, Zn dans la plage de 0,1 à 5 Zen poids, Cu dans la plage de 0,01 à 2 % en poids Cr dans la plage de 0,01 à 0,5 Z en poids, Zr dans la plage de 0,01 à
C,5 Z en poids, Fe dans la plage de 0,01 à 2 Z en poids et Si dans la plage de 0,0! à 1 Z en poids, et la couche de métal d'enrobage est faite en un matériau à braser comportant un alliage à base Al-Si ou un alliage à base Al-Si-Mg et l'élément formant passage de fluide est fait on un alliage à base d'aluminium résistant à la corrosion contenant Mg dans la plage de 0,2 à 2 % en poids.
Mn dans la plage de 0,1 à 2 % en poids, Zn dans la plage de 0,1 à 5 Zen poids, Cu dans la plage de 0,01 à 2 % en poids Cr dans la plage de 0,01 à 0,5 Z en poids, Zr dans la plage de 0,01 à
C,5 Z en poids, Fe dans la plage de 0,01 à 2 Z en poids et Si dans la plage de 0,0! à 1 Z en poids, et la couche de métal d'enrobage est faite en un matériau à braser comportant un alliage à base Al-Si ou un alliage à base Al-Si-Mg et l'élément formant passage de fluide est fait on un alliage à base d'aluminium résistant à la corrosion contenant Mg dans la plage de 0,2 à 2 % en poids.
Dans une troisième réalisation du faisceau d'échangeur thermique selon l'invention, la couche de métal formant noyau est faite en un alliage à base d'aluminium contenant Sn dans la plage de 0,01 à 0,09 % en poids et la couche de métal d'enrobage est faite en un matériau à braser comportant un alliage à base Al-Si ou un alliage à base Al-Si-Mg et l'élément formant passage de fluide est fait en un alliage à base d'aluminium résistant à la corrosion contenant Mn dans la plage de 0,2 à 2 Z en poids e9 au moins une substance choisie dans le groupe comportant Mg dans la plage de 0,1 à 2 Z en poids, Cr dans la plage de 0,01 à 5 Z en poids, Ti dans la plage de 0,01 à 0,5 Z en poids, Zr dans la plage de 0,01 à 0,5 Z en poids, Cu dans la plage de 0,01 à 1 X en poids, Fe dans la plage de 0,01 à 1 % en poids et Si dans la plage de 0,01 à 2 Z en poids.
Dans une quatrième réalisation du faisceau d'échangeur thermique selon l'invention, la couche de métal formant noyau est faite en un alliage à base d'aluminium contenant Sn dans la plage de 0,01 à 0,09 % en poids et au moins une substance choisie dans un groupe comportant Mg dans la plage de 0,1 à 2 % en poids, Mn dans la plage de 0,1 à 2 Z en poids, Zn dans la plage de 0,1 à 5 % en poids, Cu dans la plage de 0,01 à 2 % en poids, Cr dans la plage de 0,01 à 0,5 % en poids? Zr dans la plage de 0,01 à 0,5 % en poids Fe dans la plage de 0,01 à 2 % en poids et Si dans la plage de 0,01 à I % en poids, et la couche de métal d'enrobage est faite en un matériau à braser comportant un alliage à base Al-Si ou un alliage à base Al-Si-Mg et l'élément formant passage du fluide est fait en un alliage à base d'aluminium résistant à la corrosion contenant Mn dans la plage de 0,2 à 2 Z en poids et au moins une substance choisie dans le-groupe comportant Mg dans la plage de 0,1 à 2 % en poids, Cr dans la plage de 0,01 à 5 % en poids, Ti dans la plage de 0,01 à 0,5 Z en poids, Zr dans la plage de 0,01 à 0,5 Z en poids? Cu dans la plage de 0,01 à 1 Z en poids,
Fe dans la plage de 0,01 à I Z en poids et Si dans la plage de 0,01 à 2 Z en poids.
Fe dans la plage de 0,01 à I Z en poids et Si dans la plage de 0,01 à 2 Z en poids.
Dans la tôle à braser qui constitue les éléments formant ailettes de l'inventiont l'alliage à base d'aluminium de la couche de métal formant noyau contient Sn dans la plage de 0,01 à 0,09 Z en poids. Le Sn contenu sert à rendre anodiques les éléments formant ailettes, de sorte que chacune des ailettes servent d'anode fusible pour éviter que l'élément formant passage de fluide ne soit corrodé. Si la teneur en Sn dépasse la plage men tionnée ci-dessus, la plasticité de l'alliage à base d'aluminium décroît de sorte qu'il devient difficile de donner à la tale à braser la forme désirée pour fabriquer les ailettes et en même temps une auto-corrosion considérable tend à se former dans les ailettes.D'un autre côté, si la teneur en Sn est inférieure à la limite inférieure, on n'obtient pas l'effet désiré de prévention de la corrosion.
Les autres substances telles que Mg, Mn, Cu, Cr, Zr, Fe et Si, qui peuvent être contenues dans les ailettes servent à améliorer la résistance à la traction, la résistance au gauchissement et l'aptitude au moulage des éléments formant ailettes. Si les teneurs de ces substances dépassent leur limite supérieure respective précédemment mentionnée, la plasticité de moulage s'abaisse. D'un autre côte, si les teneurs de ces substances sont inférieures à leur limite inférieure respective précédemment mentionnée, elles ne contribuent pas à améliorer la résistance à la traction, Ia résistance au gauchissement et l'aptitude au moulage des éléments formant ailettes.
Zn apporte aux élements formant ailettes l'effet d'anode fusible et ameliore l'action de Sn. Si la teneur en Zn dépasse sa limite supérieure l'aptitude au brasage des éléments formant ailettes s'abaisse et si la teneur en Zn est inférieure à sa limite inferieure, l'effet de prévention de la corrosion est diminue.
L'élément formant passage de fluide selon l'invention se caractérise par une teneur en Mn dans la plage de 0,2 à 2 Z en poids. Le Mn rend cathodique l'élément formant passage de fluide de façon à accroitre la différence de potentiel entre l'élément formant passage de fluide et les éléments formant ailettes.
Par conséquent, l'effet d'anode fusible des éléments formant ailettes s'accroît. Par conséquent, ltélément formant passage de fluide est protége de la corrosion. Si la teneur en Mn dépasse la limite supérieure, I'usinabilité de l'alliage d'aluminium pour l'élément formant passage de fluide est réduit. D'un autre c6té, si la teneur en Mn est inferieure à sa limite inférieure, lteffet de prévention de corrosion est réduit.
Les autres substances que l'on peut ajouter à l'élément formant passage de fluide7 telles que Mgg Cr, Ti, Zr, Cr, Fe et Si, servent à accrottre la résistance de l'élément formant passage de fluide et à rendre sa surface lisse en diminuant la dimension des cristaux de l'alliage, sans modifier beaucoup le potentiel de l'élément formant passage de fluide. Si la teneur en ces substances dépasse leur limite supérieure respective, l'usinabilité d'alliage d'aluminium pour l'élément formant passage de fluide est réduite. D'un autre côte, si la teneur en ces substances est infe- rieure à leur limite inférieure respective, les effets d'amélioration de la résistance et d'affinement des cristaux de l'alliage nepeuvent pas s'obtenir.
Dans la couche de métal d'enrobage des éléments formant ailettes on peut également utiliser un alliage Al-6 - 14 Z-Si et un alliage A1-6 - 14 %Si 0,3 2 > 0 Z Mg. De plus, on peut utiliser dans la couche de métal d'enrobage un alliage Al-6 - 14 Z Si contenant une petite quantité de Bit Sr, Bal Sb et/ou Be.
Comme méthode de brasage à utiliser dans l'invention pour fabriquer le faisceau d'échangeur athermique, on peut utiliser également une méthode par flux, une méthode sous vide, une méthode sous pression atmosphérique réduite et une méthode sous atmosphère de gaz inerte.
En définissant la composition de l'alliage d'aluminium à utiliser dans les ailettes et-dans l'élément formant passage de fluide comme mentionné ci-dessus, on peut obtenir dans l'invention un excellent effet d'anode fusible. Comme mentionné precédemment, pour obtenir l'effet d'anode fusible, il est nécessaire que le courant de corrosion pour éviter cette corrosion soit amené sur la totalité de la surface extérieure de l'élément formant passage de fluide. Pour l'obtenir, dans le cas d'éléments formant ailettes du type ondulés comme représente sur la figure 3 il est nécessaire que la surface offerte par les éléments formant ailettes soit 2,5 ou plus fois égale à la surface extérieure de l'élément formant passage de fluide et que le pas des ailettes L ne soit pas supérieur à 10 mm.Si le rapport de surfaces mentionné ci-dessus est inférieur à 2,5 et si le pas des ailettes est supérieur à 10 nrm, le courant de corrosion devient insuffisant et il se produit de la corrosion dans une partie de la pièce formant passage du fluide.
Les tableaux 1 à 4 récapitulent la réalisation de faisceaux d'échangeurs thermiques selon l'invention ainsi que leurs résultats d'essai.
Le tableau 1 montre la composition chimique d'une variété d'éléments formant passage de fluide essayés dans l'invention.
Dans ce tableau Al1 et Al2 représentent des exemples comparatifs.
Le principal composant de chaque élément formant passage de fluide est Al.
Tableau 1 : Composition chimique des alliages
d'aluminium essayés pour constituer
des éléments de pas sage de fluide
d'aluminium essayés pour constituer
des éléments de pas sage de fluide
<tb> <SEP> Composition <SEP> chimique <SEP> (%)
<tb> <SEP> N
<tb> <SEP> Mn <SEP> Mg <SEP> Cr <SEP> Ti <SEP> Zr <SEP> Cu <SEP> Fe <SEP> Si
<tb> A1 <SEP> 0,3 <SEP> 0,3
<tb> A2 <SEP> 0,3 <SEP> 0,5 <SEP> 0,1
<tb> A3 <SEP> 0,6 <SEP> 0,1
<tb> A4 <SEP> 0,6 <SEP> 0,1
<tb> A5 <SEP> 1,2 <SEP> 0,2
<tb> A6 <SEP> 1,2 <SEP> 0,5
<tb> <SEP> A7 <SEP> 1,5 <SEP> 0,3 <SEP> 0,2
<tb> A8 <SEP> 1,8 <SEP> 0,1 <SEP> 0,1 <SEP> 0,3
<tb> A9 <SEP> 0,2
<tb> A10 <SEP> 2
<tb> A11 <SEP> 0,2 <SEP> 0,1
<tb> A12 <SEP> 0,1 <SEP> 0,1 <SEP> 0,1
<tb>
Le tableau 2 montre la composition chimique des couches de metal formant noyau d'une variété de tôles à braser pour fabriquer les éléments formant ailettes.Dans la couche d'enrobage de chaque tole à braser, on a utilise de l'alliage Al-10 %, Si-1,5 z Mg.
<tb> <SEP> N
<tb> <SEP> Mn <SEP> Mg <SEP> Cr <SEP> Ti <SEP> Zr <SEP> Cu <SEP> Fe <SEP> Si
<tb> A1 <SEP> 0,3 <SEP> 0,3
<tb> A2 <SEP> 0,3 <SEP> 0,5 <SEP> 0,1
<tb> A3 <SEP> 0,6 <SEP> 0,1
<tb> A4 <SEP> 0,6 <SEP> 0,1
<tb> A5 <SEP> 1,2 <SEP> 0,2
<tb> A6 <SEP> 1,2 <SEP> 0,5
<tb> <SEP> A7 <SEP> 1,5 <SEP> 0,3 <SEP> 0,2
<tb> A8 <SEP> 1,8 <SEP> 0,1 <SEP> 0,1 <SEP> 0,3
<tb> A9 <SEP> 0,2
<tb> A10 <SEP> 2
<tb> A11 <SEP> 0,2 <SEP> 0,1
<tb> A12 <SEP> 0,1 <SEP> 0,1 <SEP> 0,1
<tb>
Le tableau 2 montre la composition chimique des couches de metal formant noyau d'une variété de tôles à braser pour fabriquer les éléments formant ailettes.Dans la couche d'enrobage de chaque tole à braser, on a utilise de l'alliage Al-10 %, Si-1,5 z Mg.
Dans le tableau, B11 et B12 représentent des exemples comparatifs.
Le principal composant de la couche de métal formant noyau de chaque tôle à braser est A1.
Tableau 2. Composition chimique des couches de
metal formant noyau des tales à braser
metal formant noyau des tales à braser
<tb> <SEP> Composition <SEP> chimique <SEP> (%)
<tb> <SEP> N
<tb> <SEP> Sn <SEP> Mn <SEP> Mg <SEP> Zn <SEP> Cu <SEP> Cr <SEP> Zr <SEP> Fe <SEP> Si
<tb> B1 <SEP> 0,03 <SEP> 1,0
<tb> <SEP> B2 <SEP> 0,04 <SEP> 0,1
<tb> B3 <SEP> 0,04 <SEP> 0,1
<tb> <SEP> B4 <SEP> 0,05 <SEP> 0,1
<tb> <SEP> B5 <SEP> 0,05 <SEP> 0,5
<tb> <SEP> B6 <SEP> 0,06 <SEP> 0,6 <SEP> 0,4
<tb> <SEP> B7 <SEP> 0,06 <SEP> 1,2
<tb> <SEP> B8 <SEP> 0,08 <SEP> 1,0 <SEP> 0,5 <SEP> 0,1
<tb> <SEP> B9 <SEP> 0,01
<tb> <SEP> B10 <SEP> 0,09
<tb> <SEP> B11 <SEP> 0,5 <SEP> 0,2
<tb> <SEP> B12 <SEP> 0,05 <SEP> 1,2 <SEP> 0,1 <SEP> 0,5 <SEP> 0,2
<tb>
Le tableau 3 recapitule les résultats de mesure de potentiels des alliages d'aluminium indiqués sur les tableaux 1 et 2.
<tb> <SEP> N
<tb> <SEP> Sn <SEP> Mn <SEP> Mg <SEP> Zn <SEP> Cu <SEP> Cr <SEP> Zr <SEP> Fe <SEP> Si
<tb> B1 <SEP> 0,03 <SEP> 1,0
<tb> <SEP> B2 <SEP> 0,04 <SEP> 0,1
<tb> B3 <SEP> 0,04 <SEP> 0,1
<tb> <SEP> B4 <SEP> 0,05 <SEP> 0,1
<tb> <SEP> B5 <SEP> 0,05 <SEP> 0,5
<tb> <SEP> B6 <SEP> 0,06 <SEP> 0,6 <SEP> 0,4
<tb> <SEP> B7 <SEP> 0,06 <SEP> 1,2
<tb> <SEP> B8 <SEP> 0,08 <SEP> 1,0 <SEP> 0,5 <SEP> 0,1
<tb> <SEP> B9 <SEP> 0,01
<tb> <SEP> B10 <SEP> 0,09
<tb> <SEP> B11 <SEP> 0,5 <SEP> 0,2
<tb> <SEP> B12 <SEP> 0,05 <SEP> 1,2 <SEP> 0,1 <SEP> 0,5 <SEP> 0,2
<tb>
Le tableau 3 recapitule les résultats de mesure de potentiels des alliages d'aluminium indiqués sur les tableaux 1 et 2.
Tableau 3. Mesure des potentiels des alliages
d'aluminium indiqués dans les tableaux
1 et 2.
d'aluminium indiqués dans les tableaux
1 et 2.
<tb>
<SEP> Element <SEP> formant <SEP> passage <SEP> de <SEP> Couche <SEP> de <SEP> métal <SEP> formant <SEP> noyau
<tb> <SEP> fluide <SEP> de <SEP> la <SEP> tôle <SEP> à <SEP> braser
<tb> N0 <SEP> Potentiel <SEP> (V) <SEP> N0 <SEP> Potentiel <SEP> (V)
<tb> <SEP> A1 <SEP> -0,69 <SEP> B1 <SEP> -0,79
<tb> <SEP> A2 <SEP> -0,69 <SEP> B2 <SEP> -0,76
<tb> <SEP> A3 <SEP> -0,68 <SEP> B3 <SEP> -0,78
<tb> <SEP> A4 <SEP> -0,68 <SEP> B4 <SEP> -0,78
<tb> <SEP> A5 <SEP> -0,66 <SEP> B5 <SEP> -0,77
<tb> <SEP> A6 <SEP> -0,67 <SEP> B6 <SEP> -0,76
<tb> <SEP> A7 <SEP> -0,67 <SEP> B7 <SEP> -0,77
<tb> <SEP> A8 <SEP> -0,66 <SEP> B8 <SEP> -0,78
<tb> <SEP> A9 <SEP> -0,69 <SEP> B9 <SEP> -0,75
<tb> A10 <SEP> -0,67 <SEP> B10 <SEP> -0,79
<tb> <SEP> A11 <SEP> -0,74 <SEP> B11 <SEP> -0,73
<tb> A12 <SEP> -0,73 <SEP> B12 <SEP> -0,72
<tb> (note) Le potentiel s'entend en solution aqueuse à 3 Z NaCl en utilisant comme électrode de référence un calomel saturé.
<tb> <SEP> fluide <SEP> de <SEP> la <SEP> tôle <SEP> à <SEP> braser
<tb> N0 <SEP> Potentiel <SEP> (V) <SEP> N0 <SEP> Potentiel <SEP> (V)
<tb> <SEP> A1 <SEP> -0,69 <SEP> B1 <SEP> -0,79
<tb> <SEP> A2 <SEP> -0,69 <SEP> B2 <SEP> -0,76
<tb> <SEP> A3 <SEP> -0,68 <SEP> B3 <SEP> -0,78
<tb> <SEP> A4 <SEP> -0,68 <SEP> B4 <SEP> -0,78
<tb> <SEP> A5 <SEP> -0,66 <SEP> B5 <SEP> -0,77
<tb> <SEP> A6 <SEP> -0,67 <SEP> B6 <SEP> -0,76
<tb> <SEP> A7 <SEP> -0,67 <SEP> B7 <SEP> -0,77
<tb> <SEP> A8 <SEP> -0,66 <SEP> B8 <SEP> -0,78
<tb> <SEP> A9 <SEP> -0,69 <SEP> B9 <SEP> -0,75
<tb> A10 <SEP> -0,67 <SEP> B10 <SEP> -0,79
<tb> <SEP> A11 <SEP> -0,74 <SEP> B11 <SEP> -0,73
<tb> A12 <SEP> -0,73 <SEP> B12 <SEP> -0,72
<tb> (note) Le potentiel s'entend en solution aqueuse à 3 Z NaCl en utilisant comme électrode de référence un calomel saturé.
Le tableau 4 récapitule la construction de chaque réalisation du faisceau échangeur thermique selon l'invention et les résultats des essais de corrosion concernant chaque réalisation.
Dans le tableau, les numeros 22 a 26 sont des exemples comparatifs.
Tableau 4. Construction des faisceaux d'échangeur
thermique et leurs essais de corrosion i Construction
de l'échangeur
thermique
Profondeur maxima de la corrosion de
piqüre (mm)
thermique et leurs essais de corrosion i Construction
de l'échangeur
thermique
Profondeur maxima de la corrosion de
piqüre (mm)
<tb> No <SEP> Elément <SEP> Couche
<tb> formant <SEP> de <SEP> métal
<tb> passage <SEP> formant <SEP> Essais
<tb> <SEP> de <SEP> fluide <SEP> noyau <SEP> de <SEP> Rapport <SEP> Essai <SEP> alternés
<tb> (matériau <SEP> la <SEP> tôle <SEP> des <SEP> Pas <SEP> des <SEP> réforme <SEP> humides
<tb> du <SEP> tube) <SEP> à <SEP> braser <SEP> surfa- <SEP> ailettes <SEP> et <SEP> secs
<tb> (ailettes) <SEP> ces1) <SEP> (mm) <SEP> (1 <SEP> mois)2) <SEP> (3 <SEP> mois)3)
<tb> @ <SEP> <SEP> A1 <SEP> B1 <SEP> 5 <SEP> 4 <SEP> 0,07 <SEP> 0,03
<tb> <SEP> 2 <SEP> A2 <SEP> 32 <SEP> ! <SEP> B2 <SEP> 5 <SEP> 4 <SEP> 0,16 <SEP> 0,07
<tb> <SEP> A3 <SEP> B3 <SEP> 3 <SEP> 6 <SEP> 0,14 <SEP> 0,06
<tb> <SEP> 4 <SEP> A4 <SEP> B4 <SEP> 3 <SEP> 6 <SEP> 0,13 <SEP> 0,06
<tb> <SEP> 5 <SEP> A5 <SEP> B5 <SEP> 6 <SEP> 8 <SEP> 0,11 <SEP> 0,05
<tb> <SEP> 6 <SEP> 1 <SEP> A6 <SEP> | <SEP> B6 <SEP> 6 <SEP> 6 <SEP> 8 <SEP> 0,18 <SEP> 0,09
<tb> <SEP> 7 <SEP> A7 <SEP> B7 <SEP> 6 <SEP> 6 <SEP> 0,14 <SEP> 0,06
<tb> <SEP> 8 <SEP> A8 <SEP> B8 <SEP> 6 <SEP> 6 <SEP> 0,09 <SEP> 0,04
<tb> <SEP> 9 <SEP> A1 <SEP> B6 <SEP> 7 <SEP> 4 <SEP> 0,16 <SEP> 0,07
<tb> 10 <SEP> A2 <SEP> B4 <SEP> 7 <SEP> 4 <SEP> 0,18 <SEP> 0,09
<tb> <SEP> 11 <SEP> A3 <SEP> B2 <SEP> 7 <SEP> 6 <SEP> 0,17 <SEP> 0,08
<tb> <SEP> 12 <SEP> A4 <SEP> B8 <SEP> 6 <SEP> 6 <SEP> 0,13 <SEP> 0,06
<tb> <SEP> 13 <SEP> A5 <SEP> B5 <SEP> 6 <SEP> 6 <SEP> 0,11 <SEP> 0,05
<tb> <SEP> 14 <SEP> A6 <SEP> B7 <SEP> 5 <SEP> 5 <SEP> 0,13 <SEP> 0,06
<tb> <SEP> 15 <SEP> A7 <SEP> 33 <SEP> 5 <SEP> 5; <SEP> 0,12 <SEP> 0,05 <SEP>
<tb> <SEP> 16 <SEP> A9 <SEP> B9 <SEP> 6 <SEP> 6 <SEP> 0 > 19 <SEP> 0,09
<tb> <SEP> 17 <SEP> A10 <SEP> B10 <SEP> 5 <SEP> 4 <SEP> 0,11 <SEP> 0,05
<tb> <SEP> 18 <SEP> ! <SEP> <SEP> A9 <SEP> 31 <SEP> 5 <SEP> 4 <SEP> 0,14 <SEP> 0,07
<tb> <SEP> 19 <SEP> A10 <SEP> B2 <SEP> 4 <SEP> 6 <SEP> 0,15 <SEP> 0,08
<tb> <SEP> 20 <SEP> A2 <SEP> B9 <SEP> 6 <SEP> 6 <SEP> 0,15 <SEP> 0,08
<tb> <SEP> 21 <SEP> A3 <SEP> B10 <SEP> 5 <SEP> 4 <SEP> 0,11 <SEP> 0,06
<tb> <SEP> 22 <SEP> A11 <SEP> B4 <SEP> 6 <SEP> 5 <SEP> 0,67 <SEP> 0,41
<tb> <SEP> 23 <SEP> A4 <SEP> B11 <SEP> 6 <SEP> 5 <SEP> 0,54 <SEP> 0,33
<tb> <SEP> 24 <SEP> ! <SEP> <SEP> A12 <SEP> B12 <SEP> 6 <SEP> 5 <SEP> 0,91 <SEP> 0,62
<tb> <SEP> 25 <SEP> A5 <SEP> B5 <SEP> 24 <SEP> 12 <SEP> 0,36 <SEP> 0,20
<tb> <SEP> 26 <SEP> A11 <SEP> B11 <SEP> 4 <SEP> 12 <SEP> 0,95 <SEP> 0,64
<tb>
I) Rapport de surfaces = surface de l1 élément formant ailettel
surface de l'élément formant passage du fluide (tube).
<tb> formant <SEP> de <SEP> métal
<tb> passage <SEP> formant <SEP> Essais
<tb> <SEP> de <SEP> fluide <SEP> noyau <SEP> de <SEP> Rapport <SEP> Essai <SEP> alternés
<tb> (matériau <SEP> la <SEP> tôle <SEP> des <SEP> Pas <SEP> des <SEP> réforme <SEP> humides
<tb> du <SEP> tube) <SEP> à <SEP> braser <SEP> surfa- <SEP> ailettes <SEP> et <SEP> secs
<tb> (ailettes) <SEP> ces1) <SEP> (mm) <SEP> (1 <SEP> mois)2) <SEP> (3 <SEP> mois)3)
<tb> @ <SEP> <SEP> A1 <SEP> B1 <SEP> 5 <SEP> 4 <SEP> 0,07 <SEP> 0,03
<tb> <SEP> 2 <SEP> A2 <SEP> 32 <SEP> ! <SEP> B2 <SEP> 5 <SEP> 4 <SEP> 0,16 <SEP> 0,07
<tb> <SEP> A3 <SEP> B3 <SEP> 3 <SEP> 6 <SEP> 0,14 <SEP> 0,06
<tb> <SEP> 4 <SEP> A4 <SEP> B4 <SEP> 3 <SEP> 6 <SEP> 0,13 <SEP> 0,06
<tb> <SEP> 5 <SEP> A5 <SEP> B5 <SEP> 6 <SEP> 8 <SEP> 0,11 <SEP> 0,05
<tb> <SEP> 6 <SEP> 1 <SEP> A6 <SEP> | <SEP> B6 <SEP> 6 <SEP> 6 <SEP> 8 <SEP> 0,18 <SEP> 0,09
<tb> <SEP> 7 <SEP> A7 <SEP> B7 <SEP> 6 <SEP> 6 <SEP> 0,14 <SEP> 0,06
<tb> <SEP> 8 <SEP> A8 <SEP> B8 <SEP> 6 <SEP> 6 <SEP> 0,09 <SEP> 0,04
<tb> <SEP> 9 <SEP> A1 <SEP> B6 <SEP> 7 <SEP> 4 <SEP> 0,16 <SEP> 0,07
<tb> 10 <SEP> A2 <SEP> B4 <SEP> 7 <SEP> 4 <SEP> 0,18 <SEP> 0,09
<tb> <SEP> 11 <SEP> A3 <SEP> B2 <SEP> 7 <SEP> 6 <SEP> 0,17 <SEP> 0,08
<tb> <SEP> 12 <SEP> A4 <SEP> B8 <SEP> 6 <SEP> 6 <SEP> 0,13 <SEP> 0,06
<tb> <SEP> 13 <SEP> A5 <SEP> B5 <SEP> 6 <SEP> 6 <SEP> 0,11 <SEP> 0,05
<tb> <SEP> 14 <SEP> A6 <SEP> B7 <SEP> 5 <SEP> 5 <SEP> 0,13 <SEP> 0,06
<tb> <SEP> 15 <SEP> A7 <SEP> 33 <SEP> 5 <SEP> 5; <SEP> 0,12 <SEP> 0,05 <SEP>
<tb> <SEP> 16 <SEP> A9 <SEP> B9 <SEP> 6 <SEP> 6 <SEP> 0 > 19 <SEP> 0,09
<tb> <SEP> 17 <SEP> A10 <SEP> B10 <SEP> 5 <SEP> 4 <SEP> 0,11 <SEP> 0,05
<tb> <SEP> 18 <SEP> ! <SEP> <SEP> A9 <SEP> 31 <SEP> 5 <SEP> 4 <SEP> 0,14 <SEP> 0,07
<tb> <SEP> 19 <SEP> A10 <SEP> B2 <SEP> 4 <SEP> 6 <SEP> 0,15 <SEP> 0,08
<tb> <SEP> 20 <SEP> A2 <SEP> B9 <SEP> 6 <SEP> 6 <SEP> 0,15 <SEP> 0,08
<tb> <SEP> 21 <SEP> A3 <SEP> B10 <SEP> 5 <SEP> 4 <SEP> 0,11 <SEP> 0,06
<tb> <SEP> 22 <SEP> A11 <SEP> B4 <SEP> 6 <SEP> 5 <SEP> 0,67 <SEP> 0,41
<tb> <SEP> 23 <SEP> A4 <SEP> B11 <SEP> 6 <SEP> 5 <SEP> 0,54 <SEP> 0,33
<tb> <SEP> 24 <SEP> ! <SEP> <SEP> A12 <SEP> B12 <SEP> 6 <SEP> 5 <SEP> 0,91 <SEP> 0,62
<tb> <SEP> 25 <SEP> A5 <SEP> B5 <SEP> 24 <SEP> 12 <SEP> 0,36 <SEP> 0,20
<tb> <SEP> 26 <SEP> A11 <SEP> B11 <SEP> 4 <SEP> 12 <SEP> 0,95 <SEP> 0,64
<tb>
I) Rapport de surfaces = surface de l1 élément formant ailettel
surface de l'élément formant passage du fluide (tube).
2) Selon la norme industrielle japonaise (JIS) H8681, on a effec
tué un essai de réforme pour chaque échantillon sur un mois.
tué un essai de réforme pour chaque échantillon sur un mois.
Lorsque la profondeur maxima de corrosion n'était pas supérieure
a 0,2 mm, l'échantillon était jugé bon et lorsque la profondeur
maxima de corrosion était de 0t3 sm ou plus, l'échantillon etait
juge défectueux.
a 0,2 mm, l'échantillon était jugé bon et lorsque la profondeur
maxima de corrosion était de 0t3 sm ou plus, l'échantillon etait
juge défectueux.
3) Essais alternés humides et secs : chaque échantillon brasé
était immergé dans une solution aqueuse à 3 % NaCl (pH = 3)
à 40 C pendant 30 minutes puis séché a 40 C pendant 30 minutes.
était immergé dans une solution aqueuse à 3 % NaCl (pH = 3)
à 40 C pendant 30 minutes puis séché a 40 C pendant 30 minutes.
Ce cycle a été répété pendant un mois. Après cet essai, si la
profondeur maxima de corrosion n'rotait pas supérieure à 0,1 mm,
l'échantillon etait jugé bon et si la profondeur maxima de
corrosion était 0,2 ou plus, l'échantillon était jugé défectueux.
profondeur maxima de corrosion n'rotait pas supérieure à 0,1 mm,
l'échantillon etait jugé bon et si la profondeur maxima de
corrosion était 0,2 ou plus, l'échantillon était jugé défectueux.
Dans les réalisations et exemples comparatifs mentionnés ci-dessus, l'épaisseur de l'élément formant passage de fluide était de 1,0 mm et l'épaisseur de la tSle à braser pour les éléments formant ailettes était de 0,16 mm, enrobée des deux côtés, chaque rapport d'enrobage étant de 12 Z.
La brasure était effectuée à des températures de la plage de 590 à 6100C à 1,33 millipascals sur la période de 3 à 5 minutes.
Comme mentionné ci-dessus, selon l'invention, le faisceau d'échangeur thermique à résistance à la corrosion fortement améliorée peut s'obtenir par la combinaison d'éléments formant ailettes fusibles et dtun élément formant passage de fluide en alliage plus noble, dont le potentiel est largement différent de celui des éléments formant ailettes, Par conséquent, le faisceau d'échangeur thermique selon l'invention peut s'utiliser pour de nombreux usages et est très utile dans des applications variées.
Bien entendu, diverses modifications peuvent autre apportées par l'homme de l'art aux dispositifs qui viennent d'être décrits uniquement à titre d'exemples non limitatifs sans sortir du cadre de l'invention.
Claims (8)
1. Faisceau d'échangeur thermique comportant un élément formant passage de fluide à l'intérieur duquel un fluide s'écoule et à l'extérieur duquel un autre fluide s'écoule et des éléments formant ailettes pour favoriser l'échange de chaleur entre les deux fluides, et formées sur la surface dudit élément de passage de fluide, caractérisé par l'amélioration dans laquelle ledit élément de passage de fluide est fait en un alliage à base d'aluminium résistant à la corrosion comportant Mn dans la plage de 0,2 à 2 Z en poids et où lesdits éléments formant ailettes sont faits en une talle à braser comportant une couche de métal formant noyau et une couche de métal d'enrobage, ladite couche de métal formant noyau étant faite en un alliage à base d'aluminium comprenant Sn dans la plage de 0,01 à 0,09 Z en poids et ladite couche de métal d'enrobage comprenant un matériau choisi dans le groupe consistant en un matériau de brasage à base Al-Si et un matériau de brasage à base
Al-Si-Mg.
2. Faisceau d'échangeur thermique selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite couche de métal formant noyau comporte de plus au moins une substance choisie dans le groupe comportant Mg dans la plage de 0,1 à 2 % en poids, Mn dans la plage de 0,1 à 2 Z en poids, Zn dans la plage de 0,1 à 5 % en poids, Cu dans la plage de 0,01 à 2 Zen poids, Cr dans la plage de 0,01 à 0,5 Z en poids, Zr dans la plage de 0,01 à 0,5% enpoids,Fe dans la
plage de Q,C1à 22 en poids et Si dans la plage de 0,01à 1% en poids.
3. Faisceau d'échangeur thermique selon la revendication
I, caractérisé en ce que ledit alliage à base d'aluminium résistant à la corrosion dudit élément formant passage de fluide comporte de plus au moins une substance choisie dans un groupe comportant Mg dans la plage de 0,1 à 2 % en poids, Cr dans la plage de 0,1 à 5 Z en poids, Ti dans la plage de 0,01 à 0,5 Z en poids, Zr dans la plage de 0,01 a 0,5X en poids? Cu dans la plage de 0,01 à 1 Z en poids, Fe dans la plage de Q,01 à 1 % en poids et Si dans la plage de 0,C1 d ? % en poids.
Fe dans la plage de 0,01 à 1 % en poids et Si dans la plage de 0,01 à 2 Z en poids.
Mg dans la plage de 0,1 à 2 Z en poids, 'ilti dans la plage de 0,1 à en poids, Zn dans la plage de Q,1 à 5 Z en poids, Cu dans la plage de 0,01 à 2 Zen poids, Cr dans la plage de 0,01 à 0,5 % en poids, Zr dans la plage de 0,01 à-0,S % en poids, Fe dans la plage de 0,01 à 2 Z en poids et Si dans la plage de 0,01 à 1 % en poids, et en ce que ledit alliage à base d'aluminium .résistant à la corrosion dudit élément formant passage de fluide comporte de plus au moins une substance choisie dans le groupe comportant Mg dans la plage de 0,1 à 2 Z en poids, Cr dans la plage de 0,01 à 5 Z en poids, Ti dans la plage de 0,01 à 0,5 Z en poids, Zr dans la plage de 0,01 à 0,5 Z en poids, Cu dans la plage de 0,01 à 1 % en poids,
4, Faisceau d'échangeur-thermique selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite couche de métal formant noyau comporte de plus au moins une substance choisie dans un groupe comportant
5. Faisceau d'échangeur thermique comportant un élément formant passage de fluide à l'intérieur duquel un fluide s'écoule et à l'extérieur duquel un autre fluide s'écoule et des éléments formant ailettes pour favoriser l'échange de chaleur entre les deux fluides et formées sur la surface dudit élément de passage de fluide, caractérisé par l'amélioration dans laquelle ledit élément de passage de fluide est fait en un alliage à base d'aluminium résistant à la corrosion comportant Mn dans la plage de 0,2 à 2 Z en poids et en ce que lesdits éléments formant ailettes sont faits, sous forme ondulée, à partir d'une tale à braser comportant une couche de métal formant noyau et une couche de métal d'enrobage, ladite couche de métal formant noyau étant faite en un alliage à base d'aluminium comprenant Sn dans la plage de O, Ol à 0,09 % en poids et ladite couche de métal d'enrobage comprenant un matériau choisi dans le groupe comportant un matériau à braser à base Al-Si et un matériau à braser à base Al-Si-Ng et en ce que la surface présentée par lesdits éléments formant ailettes est 2,5 ou plus fois supérieure à la surface extéc rieure dudit élément formant passage de fluide et le pas des ailettes desdits éléments formant ailettes n'est pas supérieur à 10 mm.
6. Faisceau d'échangeur thermique selon la revendication 5 caractérisé en ce que ladite couche de métal formant noyau comporte de plus au moins une substance choisie dans un groupe comportant
Mg dans la plage de 0,1 à 2 % en poids, Mn dans la plage de 0,1 à 2 % en poids, Zn dans la plage de 0,1 à 5 Z en poids Cu dans la plage de 0,01 à 2 Z en poids, Cr dans la plage de 0,01 à 0,5 Z en poids, Zr dans la plage de 0,01 à 0,5 Z en poids, Fe dans la plage de 0,01 à 2 X en poids et Si dans la plage de 0,Q1 à 1 % en poids.
7. Faisceau d'échangeur thermique selon la revendication 5, caractérisé en ce que ledit alliage à base d'aluminium résistant à la corrosion dudit élément formant passage de fluide comporte de plus au moins une substance choisie dans le groupe comportant Mg dans la plage de 0,1 à 2 Z en poids, Cr dans la plage de 0,01 à 5 % en poids, Ti dans la plage de 0,01 à 0,5 Z en poids Zr dans la plage de 0,01 à 0,5 Z en poids, Cu dans la plage de 0,01 à 1 Zen poids, Fe dans la plage de 0,01 à 1 % en poids et Si dans la plage de 0,01 à 2 % en poids.
8. Faisceau d'échangeur thermique selon la revendication 5, caractérisé en ce que ladite couche de métal formant noyau comporte de plus au moins une substance choisie dans un groupe comportant Mg dans la plage de 0,1 à 2 % en poids, Mn dans la plage de 0,1 à 2 Z en poids, Zn dans la plage de 0,1 à 5 % en poids, Cu dans la plage de 0,01 à 2 % en poids, Cr dans la plage de 0,01 à 0,5 Z en poids, Zr dans la plage de 0,01 à 0,5 % en poids, Fe dans la plage de 0,01 à 2 Z en poids et Si dans la plage de 0,01 à 1 Z en poids, et en ce que ledit alliage à base d'aluminium résistant à la corrosion dudit élément formant passage de fluide comporte de plus au moins une substance choisie dans le groupe comportant Mg dans la plage de 0,1 à 2 Z en poids, Cr dans la plage de 0,01 à 5 Z en poids,
Ti dans la plage de 0,01 à 0,5 Z en poids, Zr dans la plage de 0,01 à 0,5 % en poids, Cu dans la plage de 0,01 à 1 Z en poids, Fe dans la plage de 0,01 à 1 % en poids et Si dans la plage de 0,01 à 2 % en poids.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR8015557A FR2486645B1 (fr) | 1980-07-11 | 1980-07-11 | Faisceau d'echangeur thermique forme d'un tube a ailettes dans lequel le courant de corrosion passe des ailettes au tube |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR8015557A FR2486645B1 (fr) | 1980-07-11 | 1980-07-11 | Faisceau d'echangeur thermique forme d'un tube a ailettes dans lequel le courant de corrosion passe des ailettes au tube |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FR2486645A1 true FR2486645A1 (fr) | 1982-01-15 |
| FR2486645B1 FR2486645B1 (fr) | 1987-01-16 |
Family
ID=9244135
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FR8015557A Expired FR2486645B1 (fr) | 1980-07-11 | 1980-07-11 | Faisceau d'echangeur thermique forme d'un tube a ailettes dans lequel le courant de corrosion passe des ailettes au tube |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| FR (1) | FR2486645B1 (fr) |
Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2267201A1 (en) * | 1974-04-12 | 1975-11-07 | Alusuisse | Composite aluminium-based tube assemblies - with erosion-corrosion-resistant properties |
| FR2269053A1 (fr) * | 1974-04-25 | 1975-11-21 | Chausson Usines Sa | |
| FR2296522A1 (fr) * | 1974-12-31 | 1976-07-30 | Alusuisse | Materiau composite a base d'aluminium resistant a la corrosion |
| US4041594A (en) * | 1972-08-02 | 1977-08-16 | Societe Anonyme Des Usines Chausson | Brazed core radiator in aluminum alloy and added header boxes |
| AT347139B (de) * | 1974-12-10 | 1978-12-11 | Alusuisse | Korrosionsfestes verbundmaterial aus aluminiumlegierungen |
| GB2009232A (en) * | 1977-10-25 | 1979-06-13 | Kobe Steel Ltd | Method for fabricating brazed aluminium fin heat exchangers |
| DE2911295A1 (de) * | 1978-03-22 | 1979-10-04 | Sumitomo Light Metal Ind | Rippenmaterial fuer waermeaustauscher aus einer aluminiumlegierung |
| US4203490A (en) * | 1977-10-21 | 1980-05-20 | Sumitomo Light Metal Industries, Ltd. | Heat exchanger core having fin members serving as sacrificial anodes |
| US4209059A (en) * | 1978-12-11 | 1980-06-24 | Swiss Aluminium Ltd. | Crevice-corrosion resistant aluminum radiator triclad composite |
-
1980
- 1980-07-11 FR FR8015557A patent/FR2486645B1/fr not_active Expired
Patent Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4041594A (en) * | 1972-08-02 | 1977-08-16 | Societe Anonyme Des Usines Chausson | Brazed core radiator in aluminum alloy and added header boxes |
| FR2267201A1 (en) * | 1974-04-12 | 1975-11-07 | Alusuisse | Composite aluminium-based tube assemblies - with erosion-corrosion-resistant properties |
| FR2269053A1 (fr) * | 1974-04-25 | 1975-11-21 | Chausson Usines Sa | |
| AT347139B (de) * | 1974-12-10 | 1978-12-11 | Alusuisse | Korrosionsfestes verbundmaterial aus aluminiumlegierungen |
| FR2296522A1 (fr) * | 1974-12-31 | 1976-07-30 | Alusuisse | Materiau composite a base d'aluminium resistant a la corrosion |
| US4203490A (en) * | 1977-10-21 | 1980-05-20 | Sumitomo Light Metal Industries, Ltd. | Heat exchanger core having fin members serving as sacrificial anodes |
| GB2009232A (en) * | 1977-10-25 | 1979-06-13 | Kobe Steel Ltd | Method for fabricating brazed aluminium fin heat exchangers |
| DE2911295A1 (de) * | 1978-03-22 | 1979-10-04 | Sumitomo Light Metal Ind | Rippenmaterial fuer waermeaustauscher aus einer aluminiumlegierung |
| US4209059A (en) * | 1978-12-11 | 1980-06-24 | Swiss Aluminium Ltd. | Crevice-corrosion resistant aluminum radiator triclad composite |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| METALS HANDBOOK, vol. 2, 9ème édition, novembre 1979, Aluminium Mill Products et Aluminium Corrosion Resistance, American Society for Metals, OHIO (US), * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR2486645B1 (fr) | 1987-01-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4317484A (en) | Heat exchanger core | |
| US4203490A (en) | Heat exchanger core having fin members serving as sacrificial anodes | |
| CN105940129B (zh) | 铝合金制热交换器 | |
| EP2159528B1 (fr) | Échangeur thermique fabriqué en alliage d'aluminium | |
| FR2479091A1 (fr) | Materiau en feuille a braser pour realiser des ailettes sur des echangeurs de chaleur en alliage a base d'aluminium | |
| FR2461916A1 (fr) | Metal recouvert d'un alliage a base d'aluminium pour la fabrication d'echangeurs de chaleur resistant a la corrosion | |
| JP2006022405A (ja) | 高強度アルミニウム合金からなる複合材料 | |
| HUE034136T2 (en) | Aluminum alloy solder board product | |
| JP2008303405A (ja) | 熱交換器ヘッダプレート用アルミニウム合金材料および熱交換器用ろう付け体 | |
| JP2009058139A (ja) | 耐食性に優れたアルミニウム製熱交換器用部材 | |
| JP2009068083A (ja) | 耐食性に優れたアルミニウム製熱交換器用部材および耐食性に優れたアルミニウム製熱交換器の製造方法 | |
| WO2017018087A1 (fr) | Tôle à brasage en alliage d'aluminium, procédé de fabrication de celle-ci et échangeur de chaleur | |
| NL1016977C2 (nl) | Aluminiumlegeringen met optimale combinaties van vormbaarheid, bestandheid tegen corrosie en warme verwerkbaarheid, en werkwijzen van toepassing. | |
| US9789564B2 (en) | Manufacturing method of heat exchanger, and heat exchanger manufactured by such manufacturing method | |
| JPH10265882A (ja) | Ａｌ合金製熱交換器 | |
| FR2486645A1 (fr) | Faisceau d'echangeur thermique forme d'un tube a ailettes dans lequel le courant de corrosion passe des ailettes au tube | |
| JPH074678B2 (ja) | アルミニウム用ろう合金およびアルミニウム製熱交換器用ブレージングシート | |
| JP6968598B2 (ja) | 耐食性に優れたアルミニウム合金製熱交換器の製造方法およびアルミニウム合金製熱交換器 | |
| JP4284515B2 (ja) | 熱交換器用アルミニウム合金押出ヘッダータンクおよびこのヘッダータンクを用いた熱交換器 | |
| JPS6248743B2 (fr) | ||
| JP4573150B2 (ja) | 熱交換器用アルミニウム合金押出ヘッダータンクおよびこのヘッダータンクを用いた熱交換器 | |
| JPS6321741B2 (fr) | ||
| GB2078359A (en) | Heat exchanger core | |
| JP6066299B2 (ja) | アルミニウム製熱交換器 | |
| JP5354909B2 (ja) | 熱交換器用のアルミニウム合金ベアフィン材 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| ST | Notification of lapse | ||
| ST | Notification of lapse | ||
| ST | Notification of lapse |