FR2483051A1 - Systeme de commande pour alimentation en combustible - Google Patents

Abstract

L'INVENTION CONCERNE UN SYSTEME DE COMMANDE D'ALIMENTATION EN FLUIDE 31, 32 COMPORTANT UNE MEMBRANE DE SURFACE RELATIVEMENT GRANDE 33 ET UNE MEMBRANE DE SURFACE PLUS PETITE 34 DEFINISSANT ENTRE ELLES UNE CHAMBRE DE PRESSION DE REFERENCE 35. UNE CHAMBRE DE CONTROLE DE PRESSION 36 EST DISPOSEE ADJACENTE A LA MEMBRANE DE PLUS GRANDE SURFACE 33 SUR UNE DE SES FACES OPPOSEES A LA CHAMBRE DE PRESSION DE REFERENCE 35 ET UNE CHAMBRE DE PRESSION CONTROLEE 37 EST DISPOSEE ADJACENTE A LA MEMBRANE DE PLUS PETITE SURFACE 34 SUR UNE FACE DE CETTE DERNIERE OPPOSEE A LA CHAMBRE DE PRESSION DE REFERENCE 35.

Description

Système de commande pour alimentation en combustible.

La présente invention'concerne des systèmes de commande pour alimentation en combustible, appropriés à être utilisés avec les brûleurs de chauffeeau et analogues. Elle vise plus précisément un système de contr8le d'alimentation

en combustible destiné à réaliser une combustion équilibrée.

Afin de permettre que la combustion se réalise dans de bonnes conditions, il est nécessaire de maintenir constant

le rapport air-combustible dans les mélanges air-combustible.

Plus particulièrement, afin de réaliser une combustion équili-

brée dans les brûleurs, il est essentiel que le rapport de combustibleair soit maintenu constant dans la totalité de la plage de modification de la quantité de chaleur dégagée par

combustion qui présente des variations dans un intervalle large.

Ce type d'appareil de combustion est représenté, par exemple, dans le modèle d'utilité Japonais publié sous le

n 89537/1979. Le système de commande d'alimentation en combus-

tible est décrit dans cette publication et comporte une membrane de petite surface et une membrane de plus grande surface, trois chambres séparées l'une de l'autre par les deux membranes, et une vanne reliée aux deux membranes pour commander l'ouverture d'un passage au combustible, la chambre adjacente à la membrane

de petite surface servant comme chambre de pressage du combus-

tible en amont de la vanne, la chambre de la membrane s'ouvrant dans une chambre en aval de la vanne et la chambre adjacente à la membrane de plus grand diamètre étant connectée à un système

de passage d'alimentation en air de combustion.

Le système de commande de la forme de réalisation

précitée, présente l'inconvénient que le rapport combustible-

air des mélanges est facilement influencé par des erreurs dans

la fabrication et le montage du système et les éléments dispo-

sés dans son voisinage.

La présente invention se propose d'obvier à l'incon-

vénient précité de l'art antérieur, et a donc pour objet de fournir un système de commande de l'alimentation en combustible

capable de maintenir avec une précision élevée le rapport com-

bustible-air du mélange combustible-air à un niveau approprié prédéterminé. Un des points caractéristiques du système selon la présente invention réside dans le fait que la chambre définie

entre les deux membranes ou les membranes présentant une sur-

face relativement grande ou petite est connectée en un point du système d'évacuation et d'alimentation en air o la pression est inférieure à celle de la chambre adjacente à la membrane

présentant la plus grande surface.

L'invention sera mieux comprise à la lecture de la

description suivante d'une forme de réalisation limitative de

systèmes de commande de l'alimentation en combustible, en référence au dessin annexé, dans lequel: la figure 1 est une vue illustrant une forme de

réalisation d'un système de commande de l'alimentation en com-

bustible selon la présente invention; la figure 2 est une vue en coupe verticale montrant un exemple de réalisation-d'un dispositif destiné à maintenir constant le rapport combustible-air dans le système de commande de l'alimentation en combustible de l'invention; et la figure 3 est une vue en coupe verticale montrant une forme de réalisation modifiée du dispositif destiné à maintenir constant le rapport combustible-air, faisant partie du système de commande de l'alimentation en combustible de l'invention. Une forme de réalisation illustrant le système de commande pour l'alimentation en combustible selon l'invention sera maintenant décrite en se référant plus particulièrement

aux figures 1 et 2.

Sur la figure 1, la référence 1 désigne un brûleur susceptible de réaliser une combustion équilibrée. Le brûleur 1 qui s'étend de façon rectiligne comporte un passage d'air secondaire 2 disposé dans la partie centrale et présentant un certain nombre d'orifices d'air secondaires 3 sous la forme

de fentes disposées c8te à c8te sur son fond; un certain nom-

bre d'orifices en forme de fentes pour flamme 4 sont logés sur les cStés opposés du passage d'air secondaire 2, les uns à

cSté des autres, et un passage 6 de pré-mélange combustible-

air et défini entre un c8té extérieur du brûleur 1 et une paroi 5. Etant donné que le mélange combustible-air s'écoule

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par les orifices de flamme 4, une combustion primaire est réalisée dans une chambre de combustion 7, tandis que la combustion totale s'effectue avec l'air secondaire fourni par les orifices d'air secondaire 3. Le gaz de combustion est évacué par un cylindre d'évacuation 9 après avoir fourni de la chaleur dans un échangeur de chaleur 8. La référence 10

représente un cylindre d'évacuation et d'alimentation en air.

De l'eau introduite dans l'échangeur de chaleur 8 par un orifice d'alimentation en eau ll est chauffée par les O10 calories fournies par le gaz de combustion et s'écoule par un

orifice de distribution 12 sous forme d'eau chaude. La tempé-

rature de cette dernière est déterminée par un détecteur de température 13, et le nombre de révolutions d'un ventilateur soufflant 15 pour fournir l'air de combustion est commandé par

un contrôleur de vitesse angulaire 14. C'est-à-dire que, lors-

que la température de l'eau chaude devient supérieure à une valeur prédéterminée, le nombre de révolutions du ventilateur est réduit. De l'air de combustion est fourni par un passage d'alimentation en air 16. Une partie de cet air est transférée

par un conduit d'air secondaire 17 à un passage d'air secon-

daire 2 du brûleur 1, et le reste de l'air est fourni à un évaporateur du type venturi 18 qui est porté à une température

prédéterminée au moyen d'un radiateur 19. Une buse d'alimenta-

tion en combustible 20 s'ouvre dans un étranglement du venturi.

La référence 21 désigne un dispositif pour maintenir

constant le rapport combustible-air afin de commande le combus-

tible fourni par l'arrivée de combustible 22, par exemple au moyen d'une pombe à combustible pour maintenir le volume de

combustible à un niveau proportionné au volume d'air de com-

bustion. Le dispositif pour maintenir constant le rapport combustible-air est mis en communication avec la buse pour combustible 20 par l'intermédiaire d'un orifice 26 et d'une

sortie de combustible 25. Afin de fournir un volume de combus-

tible proportionné au volume d'air, la pression dans le passage d'alimentation en air 16 est appliquée par l'intermédiaire d'une tuyauterie de transmission de pression 23 au dispositif maintenant constant le rapport combustible-air 21 qui reçoit

également par l'intermédiaire dtune autre tuyauterie de trans-

mission de pression 24 une alimentation de pression à partir

d'un point d'un système de passage d'évacuation et d'alimenta-

tion d'air comprenant l'étranglement du venturi, une chambre d'accumulation pour évacuation 9a et un cylindre d'évacuation 9 qui est à une pression inférieure à celle du passage d'alimen-

tation en air 16.

Sur a figure 2, est représentéeen détail une forme de réalisation de dispositif déstiné à maintenir constant le rapport combustible-air 21, dans lequel E indique la direction

de la force de gravité. Le dispositif 21 pour maintenir cons-

tant le rapport combustible-air comporte un corps principal 31, 32 comportant une membrane 33 de diamètre relativement grand

et une membrane 34 de plus petite diamètre formées en un maté-

riau souple et fixées hermétiquement par leurs bords externes sur le corps principal 31, 32, de façon à y définir une chambre de pression de référence 35 délimitée entre les deux membranes

33 et 34, une chambre de commande de pression 36 disposée adja-

cente à la membrane 33 de plus grand diamètre sur un de ses c8tés opposés à la chambre de pression de référence 35 et une

chambre de pression commandée 37 disposée adjacente à la membra-

ne 34 de plus petit diamètre sur un de ses c8tés opposé à la

chambre de pression de référence 35.

La chambre de pression de référence 35 est reliée par une conduite ascendante 38 et le conduit de transmission de pression 24 à la zone inférieure de pression d'un système de passage d'évacuation et d'alimentation en air, la conduite ascendante 38 atteignant un niveau prédéterminé h comme spécifié dans ce qui suit. La chambre de commande de pression 36 est connectée à une zone de pression supérieure par l'intermédiaire de la conduite de transmission de pression 23, et la chambre de

pression contr8lée 37 est reliée par l'intermédiaire d'un orifi-

ce d'entrée 39 à la conduite d'arrivée en combustible 22 et par

l'intermédiaire de la conduite de sortie de fuel 25 et de l'ori-

fice 26 à la buse pour combustible 20. Cette dernière débouche en une position de niveau supérieur d'une hauteur H à celui du liquide dans la chambre de pression contr8lée 37. Une zone de la chambre de pression contrôlée 37 au-dessus du conduit de sortie de fuel 25 est remplie d'air. Une zone de la chambre de

pression contr8lée 37 en aval de l'orifice d'arrivée 26 cons-

titue une chambre de pression secondaire pour le fuel, et ure zone en amont de l'orifice d'arrivée 26 constitue une chambre

de pression primaire.

Les deux membranes 33 et 34 sont interconnectées de façon hermétique par une biellette 40. Les références 41 et 42, 43, 44 et 45 désignent respectivement une entretoise, un siège, un ressort hélicoïdal, une coupelle d'appui et une goupille qui sont prévus pour relier les deux membranes 33 et 34 à la bieLette 40 et au siège 46. La référence 47 sert à désigner un

siège fixe pour la membrane 34.

La biellette 40 est reliée par l'intermédiaire d'un

levier 50 à une vanne 51 destinée à ouvrir et à fermer l'orifi-

ce d'arrivée 39. La référence 52 sert à désigner un pivot, et les références 53 et 54 servent à désigner des goupilles de liaison. La distance entre la goupille de liaison 53 et le pivot 52 est égale à/ou plus grande que la distance entre le pivot 52 et la goupille 54. Le diamètre de l'orifice d'arrivée 39 est suffisamment plus faible que le diamètre du diaphragme

34 de plus petit diamètre.

En fonctionnement, l'air de combustion est fourni à partir du cylindre d'évacuation et d'alimentation en air 10 par mise en oeuvre du ventilateur soufflant 15. Il en résulte que la pression Pa de l'air pour combustion dans le passage

d'alimentation en air 16 est appliquée à la chambre de contr8-

le de pression 36 et qu'une pression Ro inférieure à la pres-

sion Pa est appliquée à la chambre de pression de référence 35, de sorte que la membrane 33 se déplace vers le bas pour ouvrir la vanne 51. Ceci permet au combustible de s'écouler dans la chambre de pression contr8lée 37 par le conduit d'arrivée-de fuel 22 pour accroître la pression P2 de la chambre de pression contrôlée 37. Une augmentation de la pression P2 de la chambre de pression contr8lée 37 déplace la membrane 34 vers le haut pour fermer la vanne 51. Ainsi, la pression P2 de la chambre de pression contr8lée 37 est maintenue à un niveau pour lequel

la force exercée sur la membrane 33 par la différence de pres-

sion Pa - Po et la force exercée sur la membrane 34 par la différence de pression P2 - Po s'équilibrent. A ce moment, puisque la membrane 33 présente une surface A1 plus importante que la surface A2 de la membrane 33, la pression P2 devient plus élevée que la pression Pa. Le combustible est alimenté sous cette pression P2 et le débit est commandé par l'orifice 26, de sorte que le combustible à débit commandé est fourni par l'intermédiaire de la buse 20 à l'évaporateur 18. A ce moment, de l'air primaire est délivré simultanément par le ventilateur soufflant 15 pour atomiser le combustible fourni

à l'évaporateur 18.

Puisque cet évaporateur 18 est chauffé par un radia-

teur électrique à une température d'environ 250 C, le combus-

tible en particules atomisées est vaporisé et mélangé avec

l'air primaire. Le mélange combustible-air passe par le passa-

ge approprié 6 et sort par les orifices de flamme 4 du brûleur 1, de sorte qu'une combustion primaire se produit. De l'air secondaire est délivré par les passages d'air secondaire 17 et 2 et les orifices d'air secondaire 3 pour que s'effectue une combustion complète. Le gaz de combustion est envoyé à travers l'échangeur de chaleur 8, et évacué sous forme de gaz

brûlé par le cylindre d'évacuation 9 et le cylindre d'évacua-

tion et d'alimentation en air 10.

De l'eau s'écoule à travers l'échangeur de chaleur 8.

Lorsque de l'eau chaude s'écoulant par l'orifice distributeur d'eau chaude 12 dépasse un seuil prédéterminé de température, le capteur de température 13 détecte cette température et

émet un signal qui est transmis au contr8leur de vitesse angu-

laire 14 pour réduire la tension appliquée au moteur du ven-

tilateur soufflant 15, de façon à réduire le nombre de révolu-

tions de ce dernier, ce qui se traduit par une diminution du volume d'air destiné à la combustion. Une chute de volume

d'air destiné à la combustion provoque une chute de la pres-

sion Pa appliquée à la chambre de contrôle de pression 36, de sorte que la vanne 51 se ferme et que la pression P2 de la

chambre de pression contrôlée 37 chute également. Ceci se tra-

duit par une réduction de débit d'écoulement de combustible par la buse 20. Ainsi, le volume de combustible peut varier tandis que l'air et le conduit peuvent être maintenus à des

proportions constantes volumiques et que le mélange combusti-

ble-air peut être br lé dans de bonnes conditions.

En même temps, la température de l'eau chaude s'écou-

lant à travers l'orifice de distribution 12 peut être maintenue

constante à chaque fois.

La relation entre le volume de combustible et celui

d'air sera décrit dans ce qui suit en utilisant des formules.

La relation entre la force dirigée vers le haut exercée sur le dispositif pour maintenir constant le rapport combustible-air 21 et la force dirigée vers le bas exercée sur ce dispositif est exprimée par l'équation (1). En conséquence, la pression P2 de la chambre de pression contr8lée 37 peut gtre calculée par l'équation (2), et le volume de combustible QF peut être

déterminé par la formule (3).

AlPa+ 2P + APrI + W0 AP + A2P2 + AoPrI... (1) A1 A1-- A2 AoriPi + WC P A A2 + A a- Ar+ A2 + Acrl (2)

A1 A1- A2

Qf[ - cz () - C2] Pa A +ArA2 + Atr A2 + Aor / A0rj - H *.................

.....(3) A2 + Aor1 dans lesquelles: A1 est la surface réceptrice de pression efficace de la membrane 33; AS est la surface réceptrice de pression efficace de la membrane 34; Ao est la surface de l'orifice d'entrée 39; Pa est la pression de la chambre de contr8le de pression 36; Po la pression de la chambre de pression de référence 35; P8 est la pression de la hambre de pression primaire; P2 est la pression de la chambre de pression contprimaire; 37; P2 est la pression de la chambre de pression contrôlée 37; Cl est le rapport Po/Pa maintenu suffisamment constant et inférieur à 1; C2 est le rapport Pn/Pa maintenu suffisamment constant et inférieur à 1; Pn est la pression au voisinage de la buse d'alimentation en combustible 20; Wo est le poids des éléments mobiles; rl est la distance entre le pivot 52 à la goupille 54 sur la distance entre le pivot 52 et la goupille 53, qui est constante, rl 6 1; Y est le poids spécifique du combustible et H est la hauteur entre le niveau de liquide de la chambre de pression contr8lée 37 et la buse d'alimentation en..DTD: combustible 20. -

Le volume d'air Qa est exprimé par la formule suivante: Qa a Pa...........

...............4) Qa. (4) Ainsi, à partir des formules (3) et (4), le rapport du volume de combustible fourni au brûleur 1 au volume d'air y délivré peut être exprimé par la formule suivante: Qf I AP..DTD: 2- 5/ 1 + A1-A.. (5)

kA2+iort. C1 (A2+Ari) - C2)Pa A r1Pi + Wo AP = -O yH A2 + Aor Ainsi, si la valeur de H est déterminée de façon que AP = O, le volume de combustible sera modifié en fonction des

variations du volume d'air tandis que les proportions de com-

bustible et d'air seront tenues constantes, de sorte que la combustion puisse être réalisée dans de bonnes conditions à

partir d'un état de combustion élevée jusqu'à un état de com-

bustion bas.

Aucun problème ne se produirait si AP = 0 dans l'équa-

tion (5). Toutefois, il existe un cas o la relation AP = O ne peut 9tre établie du fait d'erreurs de fabrication relatives aux conditions dans lesquelles le système est monté. Dans ce cas, il est nécessaire de permettre que la combustion se déroule de façon satisfaisante en réduisant au minimum les changements dans le rapport Qf/Qa. A cet effet, on pourrait accroître le rapport A1/A2 et réduire Cl et C2 dans l'équation 4. Ainsi,

selon l'invention, la membrane 33 présente une surface plus im-

portante que la membrane 34 et Po est la pression régnant dans

une zone (étranglement de l'évaporateur 20, chambre d'accumula-

tion de l'évacuation 9a, cylindre d'évacuation 9, etc.) qui est

suffisamment plus basse que Pa. Ceci permet de réduire au mini-

mum les modifications dans le rapport Qf/Qa pour un prix ré-

duit.

Puisque A2 >Ao, et que rl l 1, la pression P2 pour la-

quelle le combustible est délivré est, lorsqu'elle est multi-

plicée par le rapport A1/A2, pratiquement aussi élevée que la

pression Pa de l'alimentation en air, comme cela ressort clai-

rement de l'équation (2). Ceci accrott la différence de pres-

sion entre la pression d'alimentation en combustible P2 et la pression d'air Pn, de façon à réduire le taux de modification

dans les proportions d'alimentation en combustible et en air.

Dans les régulateurs pour gaz, un ressort est monté

pour supprimer le poids Wo des éléments mobiles et analogues.

Toutefois, lorsque le combustible est du kérosène, sa densité Y est supérieure à celle du gaz. Ainsi, dans l'équation 5, la valeur de AP peut être abaissée à 0 avec la position de montage H du dispositif pour maintenir constant le rapport combustible-air 21 par rapport à la buse d'alimentation en combustible 20, et ainsi le coût de fabrication du dispositif 21 peut etre réduit au minimum en relation avec la position de montage H. La position de montage H dépend d'autres facteurs,

également, et est déterminée en tenant compte de tous ces fac-

teurs.

Cet agencement présente également l'avantage que la

buse d'alimentation en fuel 20 est disposée à un niveau supé-

rieur à la sortie de combustible 25, évitant ainsi les risques de prise d'air dans la tuyauterie d'alimentation en fuel

lorsqu'aucune combustion n'est réalisée.

Comme il ressort clairement de l'équation (5), l'in-

fluence de la pression d'alimentation P1 peut être réduite au

minimum en abaissant le rapport Ao/A2 et rl.

Lorsque l'équipement de combustion est mis en place

pour fonctionnement, la distance entre l'équipement de combus-

tion et le cylindre d'évacuation et d'alimentatiorn en air 10 peut varier en fonction des conditions d'installation, et la condition d'air extérieur à laquelle le cylindre d'alimentation et d'évacuation d'air 10 est soumis peut également varier, ce qui se traduit par une variation du volume d'air (pression d'air Pa). Il est nécessaire de garder constante la valeur Qf/Qa, même si la pression d'air Pa varie en fonction de causes externes. Selon l'invention, la pression atmosphérique n'est pas utilisée mais la pression dans une partie du système de passage d'alimentation et d'évacuation d'air s'étendant de l'orifice d'alimentation en air du cylindre d'alimentation et d'évacuation d'air 10 à son orifice d'évacuation, est utilisée comme pression Po de la chambre de pression de référence 35. Il

en résulte que la pression Po varie en fonction d'une modifica-

tion de la pression Pa, rendant ainsi la valeur de Cl dans l'équation (5) pratiquement constante. De même, puisque la

pression Pn de C2 varie en fonction d'une variation de la pres-

sion Pa, la valeur de C2 peut être maintenue pratiquement cons-

tante. En conséquence, la valeur t 3 et la valeur sous la -- de l'équation (5) n'est pas influençable dans une large mesure par les causes externes précitées. Ainsi, Qf variera pratiquement en fonction d'une variation de la pression Pa et

la modification du rapport Qf/Qa peut être réduite au minimum.

Lorsque la pression Po estla pression dans l'étrangle-

ment du venturi de l'évaporateur 18, la modification du rapport

Qf/Qa par rapport à AP peut être réduite.

Puisque la tuyauterie de transmission de pression 24 communiquante avec la chambre de pression de référence 35 est

partiellement constituée par le conduit ascendant 38 qui pré-

sente une hauteur supérieure à deux fois et demi la pression ll d'air Pa (Pa/0,8 = 1,2 Pa, 0,8 étant la densité du kérosène),

le combustible liquide serait recueilli dans le conduit ascen-

dant 38 pour appliquer une pression vers le haut sur la membra-

ne 33 en cas de rupture de la membrane 34, et de ce fait, la vanne 51 serait déplacée vers le bas pour obturer l'orifice d'alimentation 39. Ainsi, la combustion est interrompue. De même une fuite de combustible par le conduit transmettant la

pression 24 pourrait 9tre évitée.

La présence d'un puisard à air au-dessus de la chambre de pression contr8lée 37 évite que la membrane 24 vienne au contact du combustible liquide, prolongeant ainsi le temps de service de la membrane 34 et réduisant le prix de revient du système tout entier. Le puisard à air peut être réduit en dimension en prévoyant dans la chambre de pression contr8lée 37

une vanne d'échappement d'air sur sa paroi latérale.

Le dispositif pour maintenir constant le rapport combus-

bible-air 21 de la forme de réalisation précitée, peut 8tre disposé la tête en bas de façon que la force de bravité puisse agir dans la direction opposée. Dans ce cas, le dispositif 21 est disposé à un niveau plus élevé d'une hauteur prédéterminée H au-dessus de la buse d'alimentation en combustible 20. Une telle disposition n'est plus nécessaire si un ressort destiné

à établir un gradient AP = O est prévu sur le côté de la mem-

brane 33 de plus grand diamètre. Si l'on désire éviter des fuites de combustible pouvant 9tre provoquées par la rupture de la membrane 34, un tuyau ascendant se prolongeant ers le haut peut être utilisé,

Le dispositif pour maintenir constant le rapport com-

bustible-air selon l'invention peut également trouver une appli-

cation dans les br leurs à gaz. La figure 3 montre une modifica-

tlon du dispositif 21 pour maintenir constant le rapport com-

bustible-air, dans lequel la force de gravité agit dans la di-

rection opposée à celle du dispositif 21 représenté sur la

figure 2. Le dispositif pour maintenir constant le rapport com-

bustible-air représenté sur la figure 3 comporte en outre un ressort de compression 60 sollicitant par sa force de rappel les éléments mobiles à se déplacer vers le haut, et un écrou de réglage 61 fixé au corps principal 32 pour régler la force de rappel. Le ressort de compression 60 a la fonction de s' opposer par sa force de rappel au poids Wo des éléments

mobiles et analogues.

Dans une variante, un ressort de tension est utilisé comme ressort 60 lorsque l'on désire inverser la direction

dans laquelle la force de gravité agit.

Il est possible d'obtenir une structure telle que le levier 50 distribue la pression primaire ou que la membrane 34 est exposée à cette dernière. La pression d'air dans la chambre

de contr8le de pression 36 peut être une pression accrue obte-

nue en élevant la pression d'air dans le passage d'alimenta-

tion en air de combustion 16 en utilisant un ventilateur souf-

flant additionnel ou un autre dispositif approprié.

De la description ci-dessus, il est clair que, selon

l'invention, la chambre définie entre les membranes de grande et de petite dimension, est alimentée à partir d'une basse

pression régnant dans une zone du système de passage d'alimen-

tation et d'évacuation d'air de l'équipement de combustion, de

sorte que l'invention permet de réduire au minimum les modi-

fications du rapport combustible-air grâce à une structure

très simple.

Claims (5)

REVENDICATIONS

1. Système de commande de l'alimentation en combus-

tible, caractérisé en ce qu'il comporte une première membrane

de surface relativement petite; une seconde membrane de sur-

face plus grande; une vanne connectée à ces première et seconde membranes pour régler l'ouverture d'un orifice d'un passage de combustible; une première chambre définie entre ses première et seconde membranes; une seconde chambre disposée adjacente à la première membrane sur une face de cette dernière opposée à ladite première chambre et servant de chambre pour le passage de combustible; et une troisième chambre disposée adjacente à la seconde membrane sur une face de cette dernière opposée à celle de la première chambre et en communication avec un système de passage pour l'alimentation en air de combustion; cette première chambre étant en communication avec une zone d'un système de passage d'alimentation et d'évacuation d'air dans lequel la pression est inférieure à celle régnant dans ledit système de passage d'alimentation

d'air de combustion.

2. Système de commande de l'alimentation en fluide selon la revendication 1, caractérisé par le fait que cette seconde chambre constitue un passage de combustible disposé

en aval de ladite vanne.

3. Système de commande de l'alimentation en combus-

tible selon la revendication 1, caractérisé par le fait que ce passage de combustible s'ouvre dansl'étranglement d'un venturi d'un dispositif de prémélange pour combustible-air, et

que cette première chambre est reliée à cet étranglement.

4. Système de commande d'alimentation en combustible selon la revendication 1, caractérisé par le fait que cette seconde chambre est disposée en aval de l'orifice de vanne et qu'une tuyauterie ascendante est connectée à cette première chambre tout en présentant une portion verticale ascendante d'une hauteur plus grande que la valeur obtenue en divisant la pression dans ce système de passage d'alimentation en air de combustion par la densité du combustible liquide, cette

tuyauterie ascendanteprésentant une extrémité supérieure s'ou-

vrant dans l'atmosphère ou connectée en un point d'un système de passage d'alimentation et d'évacuation d'air dans lequel la pression est inférieure à celle régnant dans le système de passage d'alimentation en air de combustion, tandis que l'orifice de base est adapté pour être fermé par cette vanne lorsque le combustible liquide est recueilli dans ladite

tuyauterie ascendante.

5. Système de commande d'alimentation en combustible caractérisé par le fait qu'il comporte une membrane; une vanne connectée à cette vanne d'un passage pour combustible liquide; unechambre disposée adjacente à cette membrane sur une de ses faces, cette chambre étant disposée en aval de l'orifice de vanne; une canalisation d'alimentation en combustible liquide connectée à cette chambre pour délivrer un combustible liquide à un brûleur; que la distance verticale entre une extrémité

ouverte de la canalisation d'alimentation en combustible li-

quide et ladite chambre présente une valeur proportionnée au poids ou analogue de cette membrane et d'autres éléments mobiles; et qu'est également prévu une autre chambre disposée adjacente à cette membrane sur son autre face, cette autre chambre étant reliée à un système de passage d'alimentation

et d'évacuation d'air.