FR2474787A1 - Amplificateur a transfert de courant - Google Patents

Abstract

A.AMPLIFICATEUR A TRANSFERT DE COURANT. B.AMPLIFICATEUR CARACTERISE EN CE QU'IL COMPORTE UN CONVERTISSEUR DE TENSIONCOURANT 10, UN CIRCUIT DE COMMANDE DE TONALITE 21, UN ELEMENT DE COMMUTATION NON LINEAIRE 9, 22 ENTRE LE CONVERTISSEUR 10 ET LE CIRCUIT 21 AINSI QU'UNE RESISTANCE VARIABLE 27 SUSCEPTIBLE D'ETRE COURCIRCUITEE. C.L'INVENTION CONCERNE L'ENVOI DE SIGNAUX AUDIO.

Description

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La présente invention concerne un amplificateur

à transfert de courant et notamment un amplificateur suppri-

mant la distorsion non linéaire provoquée par une commutation.

Un amplificateur audio, selon l'art antérieur est un amplificateur à transfert de tension, constante, utilisant différentes sources de signaux de tension telles qu'une platine tourne-disque, un magnétophone à bande, un tunner ou analogue pour commander les haut-parleurs par un signal de tension, si bien que la commutation et le transfert des signaux se font en

mode "tension".

L'amplificateur audio à tension constante dans lequel la commutation du signal (traitement du signal) et le transfert du signal sont effectués en mode "tension', présente les problèmes suivants: avant la transmission ou le transfert d'un signal à l'amplificateur de puissance, le signal traverse de nombreux composants non linéaires tels qu'un commutateur etc. Toutefois dans ce cas comme tous les éléments non linéaires

constituent une impédance en série, le signal d'entrée qui atta-

que l'amplificateur de puissance correspond au rapport de la tension divisée par l'impédance. En regardant l'amplificateur de puissance à partir de la borne d'entrée, on a une boucle fermée qui se termine sur l'impédance de sortie. C'est pourquoi, le flux magnétique qui traverse la surface de cette boucle fermée engendre une force électromotrice et ainsi cet étage de

sortie reçoit le flux du haut-parleur. De plus comme on a éga-

lement une boucle fermée lorsqu'on considère le circuit à partir de la borne de la charge, on a une impédance de masse qui se trouve en série. C'est pourquoi, il faut un courant de retour à la source de tension constante. Pour réduire l'influence du

courant de retour, il est relativement difficile de faire coin-

cider les potentiels de masse dans le préamplificateur et dans

l'amplificateur de puissance. Pour cette raison, il faut pren-

dre diverses mesures telles que par exemple un barreau consti-

tuant la ligne de la masse pour réduire l'impédance en série ou encore un cable blindé. De plus comme dans un tel appareil à tension constante, on a une résistance variable pour régler l'amplitude du signal (volume) on procède par division de la valeur de la résistance; ainsi, en réglant par exemple la

valeur de la résistance pour la moitié de l'amplitude c'est-à-

dire si l'on réduit le volume de -' * le ri---

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au maximum c'est-à-dire que le rapport S/N devient le plus mauvais. De même dans les conditions normales d'utilisation

(la résistance variable de réglage du volume est réduite en-

dessous de 1/2) le rapport signal/bruit (S/N) est détérioré d'environ 10 à 20 dB. Il apparaît ainsi que l'audition donne

une impression très artificielle, ce qui est une difficulté.

Comme décrit ci-dessus, l'amplificateur audio à

tension constante pose divers problèmes. En fait comme l'am-

plificateur audio a des caractéristiques améliorées, les dis-

torsions non linéaires lors de la commutation, les matériaux des conducteurs etc constituent des difficultés. Actuellement il faut une très grande précision ou un rapport de distorsion par exemple de l'ordre de 0,003 % pour ne pouvoir négliger la distorsion non linéaire à la commutation ou qui résulte du matériau des conducteurs (ou des relais) etc. La présente invention a pour but de remédier à ces inconvénients et concerne à cet effet un amplificateur à transfert de courant utilisant un courant de commutation non linéaire. A cet effet, l'invention concerne un amplificateur à transfert de courant caractérisé en ce qu'il comprend une source de signal de tension fournissant un signal de tension amplifié, un convertisseur tension/intensité qui reçoit le signal de tension de la source de tension pour le transformer en un signal de courant proportionnel au signal de tension, un circuit de commande de tonalité à amplification de courant qui reçoit le signal de courant (encore appelé "signal d'intensité") du convertisseur tension/courant, un commutateur non linéaire placé entre la sortie du convertisseur tension/courant et l'entrée du circuit de commande de tonalité pour transmettre le signal de courant, une résistance variable avec deux bornes branchées entre la sortie du circuit de commande de tonalité et un point de référence pour transformer le signal de sortie

du circuit de commande de tonalité en un signal de tension.

La présente invention sera décrite plus en détail à l'aide des dessins annexés, dans lesquels: - la figure 1 est un schéma-bloc d'un exemple

d'amplificateur à transfert de courant selon l'invention.

- les figures 2 à 4 sont des schémas électroniques

de différents exemples de convertisseur tension/courant.

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- les figures 5 et 6 sont des schémas électroniques de deux circuits de commande de tonalité à amplification de

courant selon l'invention.

- la figure 7 est un schéma-bloc d'un autre exem-

ple de l'invention.

DESCRIPTION DE DIFFERENTS MODES DE REALISATION PREFERENTIELS

La figure 1 est un schéma-bloc d'un exemple d'ampli-

ficateur à transfert de courant selon l'invention. Les réfé-

rences 1 à 5 s'appliquent à des bornes d'entrée qui reçoivent respectivement les signaux de sortie de différentes sources de signaux non représentées. A titre d'exemple, la borne d'entrée 1 reçoit le signal d'une platine tourne-disque (non représentée) la borne d'entrée 2 reçoit le signal d'un tunner (non représenté), la borne d'entrée 3 reçoit le signal d'une entrée auxiliaire, la borne 4 le signal d'un premier magnétophone (non représenté) et la borne d'entrée 5 le signal d'un second magnétophone (non représenté). Le signal de sortie de la platine de lecture de disque appliqué à la borne d'entrée 1 traverse un amplificateur

égaliseur 6 à amplification de courant qui sera décrit ulté-

rieurement qui transforme le signal de tension en un signal de courant (encore appelé "signal d'intensit") correspondant, puis l'applique à un commutateur de fonction 9 faisant partie d'un commutateur non linéaire 8. La sortie du tunner et l'entrée

auxiliaire appliquées aux bornes d'entrée 2 et 3 sont respective-

ment fournies aux amplificateurs 10, 11 à caractéristique plate à amplification de courant qui seront décrits ultérieurement de façon que les signaux de tension soient transformés en des signaux de courant correspondants pour attaquer le commutateur de fonction 9. La sortie du premier et du second magnétophones appliquée respectivement aux bornes d'entrée 4 et 5 est fournie

aux amplificateurs 14, 15 à caractéristique plate à amplifica-

tion de courant qui transforment les signaux de tension en des signaux de courant, puis les appliquent à un commutateur de contrôle de bande 18 (encore appelé "moniteur") faisant partie du moyen de commutation 8 et qui reçoit le signal de sortie

du commutateur de fonction 9.

Les signaux d'entrée appliqués aux bornes d'entrée 1 à 3 sont sélectionnés par le commutateur de fonction 9; le signal choisi parmi les signaux de sortie des magnétophones

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se termine en fermant le commutateur de contrôle de bande 18; puis les signaux sont traités. Les signaux traités par les commutateurs 9 et 18 sont commutés de façon appropriée en fermant respectivement le commutateur de copie de bande 19 et le commutateur de mode 20 de l'étage suivant du commutateur 18.. Le signal qui traverse le commutateur de mode 20 est appliqué à un circuit de commande de tonalité 21 qui se compose des commutateurs de commande de tonalité 22, 23 à l'entrée et à la sortie du circuit, d'un amplificateur de commande de tonalité 2la à amplification de courant avec un circuit de réaction 21b entre les commutateurs 22, 23; le circuit comporte également un chemin de transmission de signal 26 qui relie directement

les commutateurs 22, 23.

Lors de la commande de tonalité, le signal de courant est appliqué à l'amplificateur 21a à amplification de courant dont le gain est modifié au-dessus et en-dessous d'une

limite par exemple égale à 1 KHz. Lorsqu'il n'y a pas de com-

mande de tonalité, les commutateurs 22, 23 court-circuitent l'amplificateur 21a (suppression de tonalité) par le chemin de

transmission de signal 26.

Comme indiqué ci-dessus, les différents signaux de tension qui sont transformés par les amplificateurs 6, 10

11, 14, 15 en des signaux de courant, sont fournis au com-

mutateur 8 pour être traités en mode d'intensité, puis être

fournis séquentiellement au circuit de commande de tonalité 21.

Le circuit de commande de tonalité 21 est également

un amplificateur de courant dont le signal de sortie est appli-

qué à une résistance variable 27 prévue à la sortie. Bien que cette résistance variable 27 soit analogue à une résistance

variable habituelle travaillant par division, son fonctionne-

ment est différent de celui d'une résistance variable habituelle puisque le signal de sortie du circuit de commande de tonalité 21 est un signal de courant. En effet, la résistance variable habituelle à division de tension fournit une tension générée entre le curseur et la masse; ce signal de tension est le signal d'entrée de l'étage suivant. Par contre dans l'exemple de l'invention selon la figure 1, les bornes de sortie du curseur (contact mobile) 27b de la résistance variable 27 sont reliées à une borne de la résistance 27a (borne de signal d'entrée) et le curseur 27b glisse sur la résistance 27a pour k474787 en modifier la valeur et convertir ainsi le signal de courant en un signal de tension qui sera appliqué à un amplificateur de puissance 28 habituel muni d'un circuit de réaction 28a dans l'étage aval de la résistance variable 27. En d'autres termes, la résistance 27 dont la valeur elle-même varie donne un signal d'entrée pour l'amplificateur de puissance 28 de façon à en commander le niveau d'entrée. L'amplificateur de puissance 28 amplifie le signal de tension pour donner un signal de tension importante sur la borne de sortie 29. Ce signal de sortie de la borne 28 lorsqu'il attaque un haut- parleur (non représenté) est

transformé en un son.

Selon les figures 2 à 4, on décrira ci-après des

exemples de convertisseur tension/courant selon l'invention.

La figure 2 donne un exemple de convertisseur tension/courant utilisé comme amplificateur à caractéristique plate 10 à amplification de courant selon la figure 1. A la figure 2 les éléments et les composants correspondant à ceux

de la figure 1 portent les mêmes références.

Selon l'exemple de la figure 2, à la sortie de l'amplificateur opérationnel lOa, on a un montage en pont 30 formé des transistors 31, 32 qui sont de conductivité de types différents et des résistances 33, 34. Les bases des transistors 31, 32 sont réunies à la borne de sortie de l'amplification

opérationnel lOa; les transistors 31, 32 fonctionnent alter-

nativement suivant le signal de tension appliqué à la borne d'entrée 2. Les émetteurs des transistors 31, 32 sont branchés en commun pour donner un point de jonction commun 35. Ce point de jonction commun 35 est relié par la résistance lob' (qui fait

partie du circuit de réaction lob, figure 1) à l'entrée inver-

sée de l'amplificateur opérationnel lOa et ainsi à la masse par

l'intermédiaire de l'impédance de réaction lob" (qui fait éga-

lement partie du circuit de réaction lob). Cette impédance de réaction lob" est une résistance ou un circuit d'impédance formé de plusieurs éléments. La résistance lob' et l'impédance de réaction lob" forment le circuit de réaction lob ayant un

rapport de réaction P. Si la tension entre le point de jonc-

tion commun 35 et la masse est égale à V', cette tension V' est divisée par la résistance lob' et l'impédance de réaction lob"; la tension aux bornes de l'impédance de réaction lob" est appliquée à l'entrée inversée de l'amplificateur opérationnel

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l0a comme signal de réaction.

Le collecteur du transistor 31 est relié par une source de courant constant lOc' à la borne d'alimentation positive +B ainsi qu'à une borne d'une résistance 33, par une liaison directe; le collecteur du transistor 32 est relié par une source de courant constant 10c" à la borne d'alimentation négative -B ainsi qu'à une extrémité d'une résistance 34 par une liaison directe; les résistances 34'et 33 ont la même valeur. L'autre borne des résistances 33, 34 est réunie à la

masse par l'intermédiaire d'un circuit de charge 36.

Si la tension à la borne d'entrée 2 est égale à V, la valeur de la résistance lob' égale à R et l'impédance de réaction lob" égale à Z, la tension V' qui apparaît entre le

point de jonction commun 35 et la masse est donnée par la for-

mule (1) suivante: -

R+ Z(1

V' = À * V.......... (1)

z Si le courant de réaction traversant la résistance lob' et l'impédance de réaction lob" est égal à IN, l'intensité V' peut s'écrire comme suit:

V' = (R + Z)IN.............. (2)

La combinaison des formules (1) et (2) donne la formule (3) suivante:

IN 1

--= î........ (3)

V Z

Si le coefficient d'amplification de courant (hfe) des transistors 31, 32 est égal, le courant I qui est fourni par les sources de courant constant 10c' et lOc" est donné par la formule suivante: I = I1 + Ill = 1 2+ 21 2..

............. 4 11 I2+ I2.a a (4) dans cette formule I1 et 12 représentent les intensités qui traversent respectivement les transistors 31, 32; Ii' et 12'..DTD: représentent les courants qui traversent les résistances 33, 34.

De plus le courant de réaction IN et le courant de charge I0 sont respectivement donnés par les formules suivantes: IN: I1 2 t - -i--2......

.........................(5 N Il - '2.(5) I0 Il ' -21.....................DTD: .......(6) Il 2.6) Comme I1 - 12 = I1 - Il' selon la formule (4), on obtient la formule (7) suivante en combinant les formules (5)..DTD: 7 2474787

IN = -Io (7) La formule (7) substituée dans la formule (3) donne la formule suivante: v

I Z(......... (8)

Le signal de courant selon la formule (8) c'est-à- dire le courant de charge I0 n'a pas de relation avec les tensions d'alimentation + B et dépend seulement de la valeur Z

de l'impédance de réaction lob" ainsi que de la tension d'en-

trée V. Le signal de courant dérivé est le courant complémentaire

à celui qui traverse le circuit de réaction lOb suivant le rap-

port de réaction P; on arrive ainsi à une précision de con-

version de la tension en un courant qui est très bonne.

De même comme l'étage de sortie du convertisseur de la figure 2 est un montage en pont utilisant des sources de courant constant, lorsqu'on examine le circuit à partir de l'alimentation, il n'apparaît aucune variation de courant dans l'étage de sortie. Ainsi le convertisseur n'est influencé par aucune fluctuation de la tension d'alimentation si bien qu'il peut s'utiliser comme amplificateur-égaliseur 6 à amplification de courant et pour les amplificateurs à caractéristique 10 à 15

selon la figure 1, en donnant de bons résultats.

La figure 3 montre un autre exemple d'un convertis-

seur tension/courant selon l'invention. A la figure 3, les éléments et les composants correspondant à ceux de la figure 2

portent les mêmes références et leur description ne sera pas

reprise dans un but de simplification. La différence entre les exemples des figures 2 et 3 est qu'à l'exemple de la figure 3 les résistances 33, 34 faisant partie du montage en pont 30 de la figure 2 sont remplacées par les transistors 33', 34' dont les bases sont à la masse et qui font partie du montage en pont '. De façon détaillée, les émetteurs des transistors 33', 34' sont respectivement reliés aux collecteurs des transistors 31, 32; les collecteurs des transistors 33', 34' sont réunis au circuit de charge 60; les bases des transistors 33', 34' sont reliées par l'intermédiaire des sources de polarisation 37, 38 aux bornes d'alimentation respectives +B, -B; une source de courant constant 39 est montée entre les bases des transistors

33', 34'.

Dans l'exemple de la figure 3, comme les transis-

tors 33', 34' sont tous deux branchés selon un montage de base

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à la masse, les gains en courant sont égaux à 1 et les

variations des courants qui viennent par exemple des collec-

teurs des transistors 31, 32 sont pratiquement égales.

En réalisant le convertisseur comme décrit ci-

dessus pour la figure 3, on obtient pratiquement le même résul- tat que celui du premier exemple c'est-à-dire un signal de

sortie efficace.

La figure 4 représente un autre exemple d'un con -

vertisseur tension/courant selon l'invention. Comme précédemment, les éléments de la figure 4 qui correspondent à ceux de la figure 2 portent les mêmes références et ne seront pas décrits

dans un but de simplification.

La différence entre les exemples des figures 2 et 4 est qu'à la figure 4 les résistances 33, 34-du pont 30 de la figure 2 sont remplacées par des éléments à tension constante tels que des diodes Zener 33", 34" pour former les parties

correspondantes du circuit en pont portant maintenant la réfé-

rence 30". Dans l'exemple de la figure 4, la cathode de la

diode Zener 33" et l'anode de la diode Zener 34" sont respecti-

vement reliées aux collecteurs des transistors 31, 32; l'anode de la diode Zener 33" et la cathode de la diode Zener 34" sont réunies au circuit de charge 36; Le convertisseur de la figure 4 fonctionne comme celui de la figure 2; de plus, il donne un signal de sortie qui dépend des tensions antagonistes des diodes Zener 33" et 34"; le signal de sortie est de ce fait supérieur à celui de l'exemple de la figure 2 en choisissant de façon appropriée les tensions antagonistes des diodes Zener 33", 34". Tous les convertisseurs tension/courant des exemples ci- dessus peuvent s'utiliser comme amplificateurs -égaliseurs 6 dans le circuit

de la figure 1.

Selon la figure 5, on décrire ci-après la structure de base d'un circuit de commande de tonalité à amplification

de courant selon l'invention.

A la figure 5, l'amplificateur 41 comporte un pre-

mier circuit d'impédance 42 entre sa première borne d'entrée telle que l'entrée inversée et sa borne de sortie ainsi qu'un second circuit d'impédance 43 entre sa seconde entrée telle que l'entrée non inversée et la borne de sortie 45. Le point de jonction commun de l'entrée inversée de l'amplificateur 41

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et du premier circuit d'impédance 42 est relié à la borne d'entrée 40; la borne de sottie 45 est branchée en série sur

la charge 44.

Si l'on suppose que l'impédance d'entrée différen-

tielle de l'amplificateur 41 soit suffisamment grande et que le coefficient d'amplification soit égal à A, on a les formules (9) et (10) suivantes: V" ' V' - Zl-i1 = (V0 - V')A......... (9) V" - VO = Z2.i2......

.(10) Dans ces formules V"I' est la tension de sortie de l'amplificateur 41; V' est la tension d'entrée de la borne d'entrée inversée..DTD: de l'amplificateur 41; Z1 et Z2 sont respectivement les impé-

dances des circuits d'impédance 42, 43, VO est la tension obtenue sur la charge 44; i1 et i2 représentent respectivement les

courants qui traversent les circuits d'impédance 42, 43.

La partie droite de la formule (9) donne la formule (11) suivante: V' = (A.V0 -ô Zl-il)/(l + A)........... (11) Si l'on substitue la formule (9) ci-dessus dans la formule (10), on obtient la formule (12) suivante: Z2i2 = (V0 - V')A - V0 = (A - l)V - A-V'......(12) De même en substituant la formule (11) dans la formule (12), on obtient la formule (13) suivante: Z2-i2 -= (A - l)V0 - A(A-V0 + Zl.il)/(l + A) V0 A.Z1 *i1 - Oi_; 1 1_ A.................... (13) 1o 1 1 Si A est renduq, dans la formule (13), on obtient la formule (14) suivante: Z2.i2 = -Zl 1..................

... (14) La formule (14) permet de déduire la fonction de transfert de courant du circuit de la figure 5: i2 Z1..DTD: Z................... (15)

1 2

On 7voit ainsi que le circuit de la figure 5 fonc-

tionne comme amplificateur de courant.

k474787 La tension V0 qui apparait sur la charge 27 et qui correspond à la résistance variable 27 de l'exemple de la figure 1, sera la suivante:

V0 = i -Z L.................... -(16).

V0 i2 L.(6 dans cette formule ZL est la valeur de l'impédance de la charge 44. La formule (16) montre que dans le circuit de la

figure 5, malgré les éléments non linéaires tels que les cir-

cuits d'impédance 42, 43, la diode etc placés du côté de la

charge 44, le circuit ne présente pas de distorsion non linéaire.

La figure 6 donne un exemple dans lequel le circuit de la figure 5 est appliqué au circuit de commande de tonalité 21 de la figure 1. A la figure 6 les composants du circuit sont repérés par des lettres combinées à des indices pour faciliter

l'exposé; les références littérales L et H désignent respecti-

vement les parties de compensation de la bande des fréquences

basses et des fréquences élevées.

A l'exemple de la figure 6, si l'on calcule les valeurs Z1, Z2 des impédances en procédant comme à l'exemple de la figure 5, on obtient Z1 (R + r1! ic / c1 C) / R3 + r3) (17) 11 1 j 1 Z 2 (2+r2/ j.> j + 2 (2 2j c4 R4 r4).*.. (18) La fonction de transfert de courant est la suivante i2 Z2 il Z....................................(19) Pour la composante de la bande des fréquences basses, on déplace le curseur 46 de la résistance variable de la partie de compensation basse fréquence L vers la droite pour avoir une impédance Z2 faible. En d'autres termes, le transfert de courant devient bon et le courant augmente de façon à accentuer la caractéristique à basse fréquence. Si le curseur 46 est placé vers la gauche, l'impédance Z2 augmente, ce qui détériore le transfert de courant; le courant diminue, ce qui correspond

à la coupure de la caractéristique basse fréquence.

Pour la compensation de la bande haute fréquence,

on déplace le curseur 47 vers la droite pour diminuer l'impé-

il 1474787 dance Z2, ce qui améliore le transfert de courant, augmente le courant et accentue ainsi la caractéristique de la bande haute fréquence. Lorsque le curseur 47 est déplacé vers la gauche, l'impédance Z2 augmente et le transfert de courant se détériore, ce qui diminue le courant et coupe la caractéristi-

que haute fréquence.

Il est ainsi clair que le circuit de la figure 6 peut facilement représenter les caractéristiques totales voulues pour compenser les bandes de fréquence basses et hautes pour

la commande de la tonalité; on a ainsi un circuit de com-

mande de tonalité à amplification de courant.

La figure 7 montre un autre exemple d'amplificateur à transfert de courant selon l'invention; dans ce circuit, les éléments et composants correspondant à ceux de la figure 1

portent les mêmes références et leur description détaillée ne

sera pas reprise.

Dans cet exemple, le commutateur 8 de la figure 1 est remplacé par le moyen de commutation 8' qui se compose des commutateurs Sil - S13; S21 S23; S31 - S33 S41 - S43! et S51 - S53; ces commutateurs sont de préférence ouverts et fermés pour arriver à un mode de fonctionnement approprié. Dans l'exemple de la figure 7, les commutateurs S - S53 sont répartis suivant une matrice sur les sorties des différentes sources de courant constant 6c, lOc, llc, 14c et 15c. Comme indiqué ci-dessus à titre d'exemple le signal de commande du haut-parleur (ou de l'enceinte) non représenté est appliqué par le commutateur Sll à la borne de sortie 29; la première et la seconde sorties de magnétophone sont respectivement dérivées par les commutateurs S52' S53! puis à travers les amplificateurs

à réaction, inversés 48, 49, vers les bornes de sortie 50, 51.

Comme les différents signaux transférés par le circuit sont des courants (intensité) ils ne sont pas influencés par les distorsions non linéaires des commutateurs respectifs Sll - S53. En ouvrant et en fermant de façon sélective les commutateurs Sil - S53! on

peut mélanger les différents signaux.

Comme indiqué selon l'invention, la conversion et le transfert des signaux internes se font dans un système à courant constant, si bien que le courant qui passe dans la résistance de charge c'est-à-dire la résistance variable 27

n'est pas influencer par aucune impédance branchée en série.

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De ce fait, la distorsion non linéaire engendrée par les moyens de commutation, les impédances à la masse etc sont négligeables et il suffit de réaliser le câblage à l'aide d'un câble plein et non d'un câble blindé, ce qui est beaucoup moins coûteux. De plus dans le système de transfert à courant constant, il suffit de transférer de façon précise uniquement le courant, le signal peut se reproduire sur la résistance variable 27 qui constitue la charge et fonctionne de façon aussi précise qu'en mode de tension. De ce fait, l'impédance à la masse par laquelle le courant revient n'entre pas en ligne de compte, contrairement à un système de transfert de

tension constante.

En d'autres termes, comme le potentiel de masse du

préamplificateur est en général différent de celui de l'ampli-

ficateur, il faut prévoir un moyen pour réduire l'influence de cette différence par le courant de retour dans le cas d'un système de transfert à tension constante. Toutefois dans le système de transfert à courant constant, l'impédance à la masse qui est traversée par le courant de retour n'est pas prise en considération si bien qu'il n'est pas nécessaire de tenir compte

de cela, ce qui permet de transférer le signal de façon précise.

Dans l'exemple de l'invention, sur la borne d'entrée de l'amplificateur de puissance 28 qui sert de circuit assurant

la conversion finale du signal de courant en un signal de ten-

sion, il est prévu une résistance variable 27 de valeur relati-

vement faible par exemple 10 K. si bien que les modes de

réalisation selon l'invention sont intéressants pour le bruit.

De plus lorsque le volume sonore est diminué sur la résistance variable 27, la valeur de cette résistance diminue et réduit le bruit,(le bruit thermique est proportionnel à la valeur de la

résistance). On obtient ainsi un son naturel au plan acoustique.

De plus lorsqu'on diminue le volume sonore d'environ 1/2 dans le cas d'un système de transfert à tension continue, la valeur de la résistance devient maximum. Cela détériore le rapport S/N dans des conditions d'utilisation normales. Par contre dans le système de transfert à courant constant selon l'invention, la valeur de la résistance variable 27 est réduite de façon correspondante à l'abaissement du volume sonore ce qui diminue également le bruit thermique. Dans l'invention, le 13 k474787

rapport S/N n'est pas détérioré en particulier dans les condi-

tions d'utilisation normales lorsqu'on diminue le volume sonore

si bien que le fond reproduit est naturel.

En outre selon l'invention, la commutation et le transfert des signaux sont faits en mode d'intensité si bien que l'on peut facilement mélanger les signaux en ouvrant et

en fermant un ensemble de commutateurs appropriés. Les exemples ci-dessus ont été décrits comme appli-

qués à des sources de signaux telles qu'un lecteur de disque, un tuner ou analogues avant la conversion en courant; toutefois l'invention s'applique également à d'autres sources de signaux

et donne les mêmes résultats.

Il n'est pas nécessaire que les différents commu-

tateurs utilisés comme moyens de commutation 8 soient limités aux modes de réalisation ci-dessus; d'autres commutateurs

de mode de fonctionnement peuvent s'utiliser.

Dans les exemples, l'amplificateur de courant cons-

tant, inverse 21a du circuit de commande de tonalité 21 peut

être un amplificateur à courant constant à phase identique.

En outre dans l'exemple ci-dessus, l'amplificateur à phase identique est utilisé comme préamplificateur 28 mais en fait l'amplificateur de l'étage arrière de la résistance variable 27 peut être de même phase ou de type inversé; cet amplificateur n'est pas limité à l'amplificateur de puissance

mais peut s'appliquer à toute type d'amplificateur.

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Claims (1)

- R E V E N D I C A T I 0 N S 1C> Amplificateur à transfert de courant recevant un signal de tension à amplifier fourni par une source de signal de tension (10), amplificateur caractérisé par un con- vertisseur tension/courant (10) qui reçoit le signal de tension de la source de tension pour le transformer en un signal de courant proportionnel au signal de tension, un circuit de commande de tonalité (21) à amplification de courant qui reçoit le signal de courant du convertisseur tension/courant, un élé- ment de commutation non linéaire (9, 22) interposé entre la sortie du convertisseur tension/courant et l'entrée du circuit de commande de tonalité pour transmettre le signal de courant et une résistance variable (27) ayant une paire de bornes branchées entre la sortie du circuit de commande de tonalité et un point de référence pour convertir le signal de sortie du circuit de commande de tonalité en un signal de tension. ) Amplificateur selon la revendication 1, caracté- risé en ce qu'il comporte un circuit de suppression de bruit (22, 26, 23) qui court-circuite le circuit de commande de tonalité. 3') Amplificateur selon la revendication 2, caractérisé en ce que le circuit de suppression de tonalité se compose d'un chemin de transmission de signaux (26) et d'un premier et d'un second commutateurs (22, 2-3) pour court- circuiter le signal de sortie du convertisseur tension/courant vers la résistance variable à travers le chemin ie transmis- sion de signal (26). ) Amplificateur selon la revendication 3; caractérisé en ce que l'un des deux commutateurs-est un e ement de commutation non linéaire. ) Amplificateur selon la revendication 1, caractérisé en ce que la source de signaux de tension donne plusieurs signaux de tension (1-5) à amplifier, et l'un d-e ces différents signaux est fourni de façon sélective à 'Lun Mes circuits de commande par un commutateur de fonction (9) cu- constitue un élément de commutation non linéaire. ) Amplificateur selon la revendication 1, caractérisé en ce que le convertisseur tension/courant se compose d'une source de tension continue (+B) à deux bornes, d'un amplificateur opérationnel 'l0a) ayant une entrée négative k474787 et une entrée positive ainsi qu'une sortie, l'entrée négative recevant le signal de tension de la source de signaux de ten- sion, un premier et un second transistors (31, 32) ayant cha- cun une électrode d'entrée reliée à la borne de sortie de l'am- plificateur opérationnel, le chemin de courant principal étant branché entre la paire de bornes de la source de tension con- tinue par l'intermédiaire de la première et de la seconde sources de courant constant (lOc', lOc"), un circuit de réaction (lOb') branché entre le point de jonction du premier et du second transistors (31, 32) et l'entrée négative de cet ampli- ficateur opérationnel (lOa), ainsi qu'un montage en série formé d'une première et d'une seconde impédance (33, 34), ce montage étant lui-même branché entre le point de jonction de la première source de courant constant et le premier transistor, ainsi que le point de jonction de la seconde source de courant constant et le second transistor, ainsi qu'une borne de sortie reliée au point de jonction de la première et de la seconde impédances pour donner un signal de courant proportionnel au signal de tension.
1. 70) Amplificateur selon la revendication 6, caracté-

   risé en ce que la première et la seconde impédances sont consti-

   tuées par une résistance.

   ) Amplificateur selon la revendication 6, caracté-

   risé en ce que la première et la seconde impédances sont compo-

   sées d'un chemin de courant principal formé par un troisième et un quatrième transistors (33', 34') ayant chacun une électrode

   d'entrée reliée à la source de tension de polarisation (37, 38).

   ) Amplificateur selon la revendication 6, caracté-

   risé en ce que chacune des deux impédances est une diode Zener

   (33", 34").

   ) Amplificateur selon la revendication 1, carac-

   térisé en ce que le circuit de commande de tonalité à amplifi-

   cation de courant comporte une borne d'entrée (40) recevant le signal de courant du convertisseur tension/courant, une borne de sortie de signal (45) donnant un signal de sortie à commande de tonalité, un amplificateur opérationnel (41) ayant une entrée positive et une entrée négative ainsi qu'une sortie, l'entrée négative étant reliée à la borne d'entrée, un premier réseau à impédance (42) branché entre l'entrée négative et la sortie de l'amplificateur opérationnel, un second réseau à

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   résistances (43) entre la sortie de l'amplificateur opération-

   nel et la borne de sortie de signal et un circuit pour bran-

   cher l'entrée positive de l'amplificateur opérationnel sur la

   sortie, l'impédance du premier et du second réseaux étant com-

   mandée pour assurer un réglage de la tonalité des fréquences

   graves et aiguës.