FR2467241A1 - Procede d'utilisation d'un gaz contenant du methane pour la reduction du minerai de fer - Google Patents

Procede d'utilisation d'un gaz contenant du methane pour la reduction du minerai de fer Download PDF

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Abstract

La présente invention concerne un procédé d'utilisation d'un gaz contenant du méthane pour la réduction du minerai de fer. Ce procédé consiste à préparer un mélange de vapeur d'eau et de gaz contenant au maximum environ 30 % en volume de méthane, à chauffer le mélange gazeux à une température de 700 à 900 degrés C, à le mettre ensuite en contact avec le minerai de fer pour accroître la proportion de constituants réducteurs et pour le réduire. (CF DESSIN DANS BOPI)

Description

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-1- L'invention concerne la réduction gazeuse du minerai de fer dans un réacteur à couche mobile à cuve verticale pour la formation d'éponge de fer et plus particulièrement, un procédé utilisant, comme source de réducteur dans un tel processus de réduction gazeuse, un gaz qui contient au maxi- mum environ 30 o% en volume de méthane, spécialement un gaz
de cokerie.
Des systèmes typiques de réduction gazeuse comportant
des réacteurs de réduction du minerai de fer à couche mo-
bile et à cuve verticale sont décrits dans les brevets US 3 765 872, 3 770 421, 3 779 741 et 3 816 102. Dans les systèmes de ce genre, la réduction du minerai est communément assurée par un gaz réducteur composé en grande partie de monoxyde de carbone et d'hydrogène et obtenu par reformage
catalytique d'un mélange de gaz naturel et de vapeur d'eau.
Ces systèmes comprenant typiquement un réacteur à cuve verticale comportant une zone de réduction dans sa partie supérieure et une zone de refroidissement dans sa partie inférieure. Le minerai à réduire est amené au sommet du réacteur et traverse celui-ci de haut en bas en passant d'abord par la zone de réduction o il est mis en contact
avec du gaz réducteur chauffé venant de l'appareil de refor-
mage, puis par une zone de refroidissement o il est refroidi par un agent de refroidissement gazeux avant d'être retiré en bas du réacteur. On refroidit l'effluent gazeux venant de
la zone de réduction pour en éliminer l'eau et dans la plu-
part des cas, on réchauffe la majeure partie de l'effluent
gazeux refroidi et on le recycle à la zone de réduction.
De façon similaire, il est courant de refroidir au moins une partie du gaz de refroidissement retiré de la zone de
refroidissement et de la recycler à la zone de refroidis-
sement. A son extrémité inférieure, le réacteur est muni de moyens permettant de régler la sortie de l'éponge de fer refroidie, par exemple d'un tiroir rotatif d'évacuation, d'un couloir vibrant, d'une courroie transporteuse etc. On a récemment trouvé avantageux d'utiliser l'éponge de fer fabriquée dans un tel réacteur pour constituer une partie de l'alimentation d'un haut fourneau. En utilisant -2- l'éponge de fer pour constituer une partie de l'alimentation
du haut fourneau, on peut augmenter la productivité de celui-
ci et diminuer son besoin de coke. Ainsi, on peut réaliser
des économies notables dans le fonctionnement des hauts four-
neaux. Etant donné que les hauts fourneaux utilisent le coke
à la fois comme combustible et comme-réducteur et en quanti-
tés notables, ils sont communément situés près d'une batterie de fours à coke qui fabriquent à la fois du coke et, comme sousmproduitun gaz de cokerie contenant des constituants réducteurs. Dans les cas o l'éponge de fer doit constituer une partie de l'alimentation du haut fourneau, il serait avantageux économiquement d'intégrer l'installation de
fabrication d'éponge de fer, les hauts fourneaux et la co-
kerie, c'est-à-dire de placer l'appareil de fabrication d'é-
- ponge de fer près des hauts fourneaux. Cette juxtaposition
physique de l'installation à éponge de fer et des hauts four-
neaux assurerait plusieurs avantages. Ainsi, les manipulations de l'éponge de fer fabriquée seraient diminuées, ainsi que la nécessité de refroidir ce produit. Il est connu qu'à des températures élevées, l'éponge de fer a tendance à se réoxyder lorsqu'elle est exposée à l'atmosphère. Par suite, dans les cas o l'éponge de fer doit être stockée un temps prolongé ou transportée à des distances considérables, un refroidissement relativement complet de l'éponge de fer est
un facteur important. Par contre, quand l'éponge de fer fabri-
quée doit ftre utilisée rapidement dans un four ou appareil similaire, la nécessité d'un refroidissement complet est éliminée. Un autre avantage potentiel d'une telle installation intégrée est la possibilité d'utiliser le gaz de cokerie, qui est un sous-produit, comme source de constituants réducteurs
pour le réacteur de réduction gazeuse de minerai de fer.
Un problème qui se pose ici est dû au fait que le gaz de cokerie brut n'est pas un réducteur très efficace du minerai de fer. Il est possible de traiter le gaz de cokerie pour
augmenter son efficacité réductrice, par exemple par un pro-
cessus de reformage catalytique mais les appareils de refor-
mage catalytique existants nécessitent un investissement
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-3- considérable qui augmente notablement le prix de revient du gaz traité. En outre, le gaz de cokerie a une teneur en soufre relativement élevée qui a une action nuisible sur les catalyseurs habituellement employés dans les appareils connus de reformage catalytique. Par suites si l'on veut re- former le gaz de cokerie dans un type connu d'appareil de reformage catalytique, il faut d'abord ramener à un très bas
niveau la teneur en soufre du gaz. On a donc besoin d'un pro-
cédé perfectionné permettant d'améliorer l'efficacité réduc-
trice du gaz de cokerie brut.
En conséquence, un but de l'invention est de founir un procédé perfectionné de reformage d'un gaz de cokerie, en vue d'augmenter son efficacité en tant que réducteur du minerai de fer. Un autre but est de fournir un procédé de réduction du minerai de fer qui facilite l'intégration entre
une installation de fabrication d'éponge de fer, un ou plu-
sieurs hauts fourneaux et une batterie de fours à coke, de manière à réaliser un accroissement global de la productivité
des hauts fourneaux et à améliorer l'économie de combustible.
Un autre but est encore d'éliminer la nécessité d'un appareil
séparé de reformage catalytique du gaz pour améliorer l'ef-
ficacité réductrice du gaz de cokerie. Plus largement, lin-
vention a pour but de fournir un procédé perfectionné utili-
sant, comme source de réducteur dans un processus de réduc-
tion du minerai de fer dans un réacteur à couche mobile à cuve verticale, un gaz contenant au maximum 30 % en volume de méthane. D'autres buts de l'invention sont évidents et
d'autres encore seront indiqués ci-après.
On atteint de façon générale les buts de l'invention en utilisant un réacteur à bouche mobile qui comporte, en plus de la zone de réduction de la zone de refroidissement qui sont usuelles, une zone intermédiaire de reformage de gaz à travers laquelle passe le minerai réduit avant d'entrer dans la zone de refroidissement. On préchauffe un mélange comprenant le gaz qui contient du méthane, par exemple un gaz de cokerie, et de la vapeur d'eau, on l'amène à cette zone de reformage, et le minerai réduit, ctest-à-dire l'éponge de fer, qui se trouve dans cette zone, catalyse efficacement la conversion de la teneur en méthane du gaz de cokerie en -4- monoxyde de carbone et hydrogène. Le gaz de cokerie reformé
monte alors dans la zone de réduction du réateur.
On a trouvé que le gaz de cokerie d'alimentation n'a pas besoin d'être complètement désulfuré dans le présent procédé car le dépôt de soufre sur l'éponge de fer dans la zone de refroidissement n'a pas d'influence nuisible sur son activité et en tout cas, l'éponge de fer forme une masse catalyseur continuellement renouvelée. On peut facilement régler la quantité de soufre déposée sur l'éponge de fer au
cours de l'étape de fabrication de l'acier qui vient ensuite.
Ainsi, le coût de la désulfuration est diminué par le présent procédé.
Les buts et avantages de l'invention seront mieux com-
pris grâce au dessin annexé qui représente schématiquement un système de réduction directe conçu pour servir à la mise en oeuvre d'un mode d'exécution préférentiel du procédé de l'invention. Sur le dessin, la référence 10 désigne généralement un réacteur à couche mobile à cuve verticale comprenant une zone de réduction 12, une zone de reformage 14 et une zone
de refroidissement 16. Le minerai de fer à réduire est in-
troduit au sommet du réacteur 10 par l'entrée 18 et l'épon-
ge de fer est retirée en bas du réacteur par la sortie 20.
Du gaz de cokerie entre dans le système par un tuyau 22 comportant un régulateur de débit 24 et se mélange à de
la vapeur d'eau amenée par le tuyau 26 comportant un régu-
lateur de débit 28. La vapeur d'eau est ajoutée en quantité suffisante pour réagir sur la teneur en méthane du gaz de cokerie et la convertir en monoxyde de carbone et hydrogène selon l'équation: CH4 + H20 o>C+ 3H2 Avantageusement, on utilise un excès stoechiométrique de vapeur d'eau pour inhiber le dépôt indésirable de carbone
dans le réacteur. Typiquement, le rapport molaire vapeur/mé-
thane peut être compris entre 1:1 et 1,5:1.
- Le mélange de gaz de cokerie et de vapeur d'eau afflue à un dispositif de chauffage 30 o il est chauffé par exemple à une température de 700 à 9000C, puis il arrive par le tuyau 32 au réacteur 10. Plus particulièrement, le réacteur 10 est -5- muni d'un déflecteur tronconique intérieur 34 qui, avec le c8té du réacteur, forme un espacement annulaire 36 o arrive le mélange de gaz. En venant de l'espacement 36, le gaz contourne le bas du déflecteur 34 pour arriver dans la zone
de reformage 14 o il entre en contact avec la couche descen-
dante de minerai de fer qui, à ce niveau du réacteur, est en grande partie réduit à l'état d'éponge de fer. Comme indiqué plus haut, ltéponge de fer catalyse la réaction vapeur/méthane en donnant du monoxyde de carbone et de l'hydrogène qui sont des réducteurs efficaces du minerai de fer et le gaz reformé monte alors dans la zone de réduction 12 o il réduit le
minerai de fer entrant.
Pour augmenter l'efficacité d'utilisation-du gaz réduc-
teur, on recycle une partie de celui-ci. Ainsi, du gaz quit-
tant le haut de la couche de minerai de fer du réacteur 10 est retiré par le tuyau 38 et arrive à un refroidisseur 40 qu'il
traverse et dans lequel il est refroidi de manière à en éli-
miner l'eau. Le gaz refroidi se rend alors, par le tuyau 42, la pompe 44 et le tuyau 46, au dispositif de chauffage 48 o
il est réchauffé par exemple à une température de 750 à 10000C.
Le gaz chauffé venant du dispositif de chauffage arrive par
le tuyau 50 à l'espacement annulaire 52 formé par le déflec-
teur intérieur 54 et la paroi latérale adjacente du réacteur, puis contourne le bas du déflecteur 54 pour revenir à la zone de réduction 12. Ainsi, le gaz réducteur s'écoule dans une boucle fermée comprenant le refroidisseur 40, la pompe 44, le réchauffeur 48 et la zone de réduction 12 du réacteur, du gaz réducteur frais étant amené de la zone de reformage
14 à la boucle.
Une certaine quantité du gaz réducteur recyclé est re-
tirée de la boucle de gaz rédueteur par le tuyau 56 conte-
nant le régulateur de débit 57 et arrive à une boucle de
refroidissement indiquée dans la partie inférieure du dessin.
Ainsi, le gaz refroidi venant du tuyau 56 afflue au tuyau 58,
puis au bas de la zone de refroidissement 16 du réacteur.
Plus particulièrement, le gaz qui s' écoule par le-tuyau 58 arrive à un espacement annulaire 60 formé par un déflecteur tronconique 62 et la partie adjacente des parois latérales du réacteur. Le gaz de refroidissement s'écoule alors par -6-
dessous le déflecteur 62 et monte à travers la couche d'épon-
ge de fer contenue dans-la zone de refroidissement. Après avoir passé par la zone de refroidissement, le gaz arrive à
un espacement annulaire 64 formé par le déflecteur tronco-
nique 66 et la paroi latérale adjacente du réacteur, puis
sort du réacteur par le tuyau 68 pour arriver à un refroidis-
seur 70 qu'il traverse et dans lequel il est refroidi et dés-
hydraté. Du refroidisseur 70, le gaz refroidi se rend par des tuyaux 72 et 74 à la pompe 76 d'o il est refoulé dans le tuyau 58 et ramené à la zone de refroidissement 16. Une partie du gaz de refroidissement recyclé est retirée de la boucle de refroidissement par le tuyau 78 contenant le régulateur de débit 80 et arrive à un point de stockage approprié, ou à un point o il peut être utilisé comme combustible. Si on le désire, on peut retirer du gaz de cokerie du tuyau 22 par un tuyau 82 contenant un régulateur de débit 84 et l'amener au tuyau 58 pour amener du gaz frais
à la boucle de refroidissement.
D'après la description ci-dessus, il est évident que
l'invention fournit un moyen exceptionnellement efficace de préparer un gaz de cokerie reformé et de l'utiliser dans la réduction directe du minerai de fer pour la fabrication d'éponge de fer. Comme on l'a signalé plus haut, il est connu que l'on peut avantageusement mélanger de l'éponge de fer à la couche de minerai de fer amenée à un haut fourneau pour améliorer la productivité de celui-ci. D'ailleurs, les hauts fourneaux sont communément placés en des endroits o l'on dispose d'un gaz de cokerie comme sous-produit. Bien que ce gaz de cokerie puisse être et soit actuellement utilisé comme combustible, sa valeur dans le présent procédé est notablement accrue par le fait qu'on l'utilise comme l'une
des matières premières d'une réaction chimique de réduction.
En outre, en conduisant dans la zone de reformage 14 du réacteur 10 la conversion catalytique du mélange de vapeur d'eau et de méthane, on élimine la nécessité d'un appareil séparé de reformage catalytique et on obtient une étape de
reformage du gaz qui est exceptionnellement économique.
D'après la description ci-dessus, il est évident
-7- que l'invention fournit un procédé et un appareil permettant d'atteindre les buts indiqués dans l-e préambule. Ainsi, on
obtient un procédé exceptionnellement économique de refor-
mage d'un gaz contenant du méthane en vue d'accroitre son efficacité comme réducteur du minerai de fer. Dans les cas o l'on utilise un gaz de cokerie, cette efficacité accrue
est en partie due au fait que le gaz de cokerie obtenu com-
me sous-produit et qui pourrait autrement servir de combu-
tible est utilisé comme une matière première chimique et en partie au fait que l'on effectue la réaction de reformage au sein du réacteur de réduction et non dans un appareil séparé de reformage catalytique. Le présent procédé facilite
aussi l'intégration d'une installation de fabrication d'té-
ponge de fer à des installations existantes de hauts four-
neaux et de fours à coke, réalisant un accroissement global de productivité des hauts fourneaux et améliorant le bilan thermique.
Il est bien entendu que la description ci-dessus vise
seulement à illustrer l'invention et que l'on peut apporter
de nombreuses modifications au procédé et à l'appareil dé-
crits sans sortir du cadre de l'invention. Par exemple, dans les cas o le gaz que l'on fait circuler à travers la zone de refroidissement contient des réducteurs, il peut être désirable de faire fonctionner la zone de refroidissement de façon telle qu'une partie du gaz en circulation monte
dans la zone de réduction.
-8-

Claims (7)

REVENDICATIONS
1.- Procédé de réduction d'un minerai de fer en par-
ticules à l'état de particules d'éponge de fer dans un réacteur vertical 10 à couche mobile comportant dans sa partie supérieure une zone de réduction 12 dans laquelle on fait passer un gaz réducteur chaud à travers une partie de la couche pour réduire du minerai de fer de celle- ci à l'état d'éponge de fer, dans sa partie inférieure une zone de refroidissement 16 servant à refroidir l'éponge
de fer et, entre les zones de réduction et de refroidisse-
ment, une zone intermédiaire 14, procédé caractérisé par le fait que l'on prépare un mélange de vapeur d'eau et d'un gaz contenant au maximum environ 30 % en volume de
méthane, que l'on chauffe le mélange gazeux à une tempé-
rature de 700 à 9000C, que l'on fait passer le mélange gazeux chauffé à travers la zone intermédiaire 14, en contact avec la matière contenant du fer qui se trouve
dans cette zone, pour reformer le gaz et accroltre -
la proportion de constituants réducteurs qu'il contient
et que l'on fait arriver le gaz reformé à la zone de réduc-
tion 12.
2.- Procédé selon la revendication 1, caractérisé par lé fait que la zone de réfroidissément 16 fait partie
d'une boucle à travers laquelle on pompe un gaz de refroi-
dissement, qu'on laisse échapper du gaz de refroidissement de cette boucle à un débit réglé et que l'on amène à cette boucle, comme gaz de complément, un gaz contenant au
maximum environ 30 % en volume de méthane.
3.- Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que la zone de réduction 12 fait partie d'une boucle à travers laquelle on pompe le gaz réducteur, que l'on refroidit le gaz réducteur quittant la zone de réduction pour en éliminer de l'eau et qu'on le réchauffe ensuite avant sa rentrée dans la zone de réduction et que l'on transfère à la zone de refroidissement 16, en tant que gaz de complément, une partie du gaz réducteur refroidi
en circulation qui vient de la boucle de gaz réducteur.
4.- Procédé selon l'une des revendications 1 et 2, carac-
-9- térisé par le fait que le gaz contenant du méthane est un
gaz de cokerie.
5.- Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que la zone de refroidissement 16 fait partie d'une boucle à travers laquelle on pompe un gaz de refroidissement, qu'on laisse échapper du gaz de refroidissement de la boucle
à un débit réglé et que l'on fournit à la boucle de refroi-
dissement un gaz de complément comprenant à la fois du gaz de cokerie et du gaz réducteur refroidi provenant de la
zone de réduction.
-6.- Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que la zone de refroidissement 16 fait partie d'une boucle à travers laquelle on pompe un gaz de refroidissement
et que l'on amène du gaz de complément à la zone de refroi-
dissement, au débit voulu pour que du gaz monte de la zone
de refroidissement à la zone intermédiaire.
7.- Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que le rapport vapeur d'eau/méthane dans le mélange
gazeux est compris entre 11 et 1,5:1.
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YU (1) YU42678B (fr)

Families Citing this family (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
MX156697A (es) * 1982-05-12 1988-09-27 Hylsa Sa Metodo mejorado para la reduccion directa de minerales de hierro
US4528030A (en) * 1983-05-16 1985-07-09 Hylsa, S.A. Method of reducing iron ore
US4556417A (en) * 1983-05-17 1985-12-03 Hylsa, S.A. Process for the direct reduction of iron ores
US4897113A (en) * 1985-09-23 1990-01-30 Hylsa, S.A. Direct reduction process in reactor with hot discharge
DE3669534D1 (de) * 1986-05-07 1990-04-19 Voest Alpine Ind Anlagen Integriertes huettenwerk.
CA1336359C (fr) * 1987-11-02 1995-07-25 Corporacion Venezolana De Guayana (Cvg) Methode et appareil de reduction directe du fer
US5064467A (en) * 1987-11-02 1991-11-12 C.V.G. Siderurgica Del Orinoco, C.A. Method and apparatus for the direct reduction of iron
US5078788A (en) * 1989-12-22 1992-01-07 C.V.G. Siderurgica Del Orinoco, C.A. Method for the direct reduction of iron
US5069716A (en) * 1989-12-22 1991-12-03 C.V.G. Siderurgica Del Orinoco, C.A. Process for the production of liquid steel from iron containing metal oxides
JPH06100917A (ja) * 1991-10-09 1994-04-12 Cvg Siderurgica Del Orinoco Ca 鉄含有金属酸化物の直接還元法
IT1302813B1 (it) * 1998-12-11 2000-09-29 Danieli & C Ohg Sp Dispositivo per la riduzione diretta di ossidi di ferroe relativo procedimento
CN1995402B (zh) * 2006-01-06 2011-11-16 伊尔技术有限公司 利用焦炉气等将氧化铁直接还原成金属铁的方法
AT505490B1 (de) 2007-06-28 2009-12-15 Siemens Vai Metals Tech Gmbh Verfahren und vorrichtung zur erzeugung von eisenschwamm
CN100523228C (zh) * 2007-07-31 2009-08-05 张文慧 利用焦炉气制还原气生产海绵铁的方法及其设备
US8496730B2 (en) * 2010-05-14 2013-07-30 Midrex Technologies, Inc. System and method for reducing iron oxide to metallic iron using coke oven gas and oxygen steelmaking furnace gas
IT1402250B1 (it) * 2010-09-29 2013-08-28 Danieli Off Mecc Procedimento ed apparato per la produzione di ferro di riduzione diretta utilizzando una sorgente di gas riducente comprendente idrogeno e monossido di carbonio
KR20140108309A (ko) 2011-12-21 2014-09-05 에이치와이엘 테크놀로지즈, 에스.에이. 데 씨.브이. 코크스로 가스를 이용하여 직접환원철(ｄｒｉ)을 생성하기 위한 방법 및 장치
CN112176144A (zh) * 2019-07-02 2021-01-05 上海梅山钢铁股份有限公司 一种氢气喷吹炼铁竖炉装置及实现氢气炼铁低能耗的方法

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2547685A (en) * 1947-11-25 1951-04-03 Brassert & Co Reduction of metallic oxides
FR2160978A1 (fr) * 1971-11-22 1973-07-06 Fierro Esponja
US3799521A (en) * 1973-02-01 1974-03-26 Fierro Esponja Method and apparatus for the gaseous reduction of iron ore to sponge iron
US3844766A (en) * 1973-12-26 1974-10-29 Midland Ross Corp Process for reducing iron oxide to metallic sponge iron with liquid or solid fuels
US4054444A (en) * 1975-09-22 1977-10-18 Midrex Corporation Method for controlling the carbon content of directly reduced iron
US4150972A (en) * 1977-11-17 1979-04-24 Fierro Esponja, S.A. Controlling carburization in the reduction of iron ore to sponge iron
US4160663A (en) * 1978-02-21 1979-07-10 Jack Hsieh Method for the direct reduction of iron ore
GB1566698A (en) * 1975-09-05 1980-05-08 Foster Wheeler Ltd Treatment of gases containing hydrogen and carbon monoxide

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2367262A (en) * 1941-04-09 1945-01-16 Minerals And Metals Corp Process for producing metals
DE1201377B (de) * 1961-11-23 1965-09-23 Huettenwerk Oberhausen Ag Verfahren und Anlage zur Herstellung von Eisen-schwamm aus Eisenerz in einem Reduktions-schacht mittels Reduktionsgas
US3909446A (en) * 1972-03-31 1975-09-30 Nippon Kokan Kk Method of manufacturing high quality reducing gas by two stage reforming processes
JPS52155116A (en) * 1976-06-18 1977-12-23 Kobe Steel Ltd Reduced iron preparation using hydrocarbon gas as reducing agent

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2547685A (en) * 1947-11-25 1951-04-03 Brassert & Co Reduction of metallic oxides
FR2160978A1 (fr) * 1971-11-22 1973-07-06 Fierro Esponja
US3799521A (en) * 1973-02-01 1974-03-26 Fierro Esponja Method and apparatus for the gaseous reduction of iron ore to sponge iron
US3844766A (en) * 1973-12-26 1974-10-29 Midland Ross Corp Process for reducing iron oxide to metallic sponge iron with liquid or solid fuels
GB1566698A (en) * 1975-09-05 1980-05-08 Foster Wheeler Ltd Treatment of gases containing hydrogen and carbon monoxide
US4054444A (en) * 1975-09-22 1977-10-18 Midrex Corporation Method for controlling the carbon content of directly reduced iron
US4150972A (en) * 1977-11-17 1979-04-24 Fierro Esponja, S.A. Controlling carburization in the reduction of iron ore to sponge iron
US4160663A (en) * 1978-02-21 1979-07-10 Jack Hsieh Method for the direct reduction of iron ore

Also Published As

Publication number Publication date
JPS5662912A (en) 1981-05-29
MX155124A (es) 1988-01-29
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ES8106939A1 (es) 1981-09-16
GB2063303A (en) 1981-06-03
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YU217980A (en) 1983-02-28
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JPS5810965B2 (ja) 1983-02-28

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