FR2465971A1 - Procede perfectionne de maintien en temperature de reacteurs - Google Patents

Abstract

PROCEDE PERMETTANT DE REFROIDIR EN CONTINU UN REACTEUR PAR CIRCULATION D'AIR A LA SURFACE DU MILIEU REACTIONNEL PROVOQUANT L'ENTRAINEMENT DE LA VAPEUR. ON CREE UNE BOUCLE DE CIRCULATION D'AIR COMPORTANT LE PASSAGE SUR LE REACTEUR, ON TRAITE L'AIR CHARGE DE VAPEUR DANS UN SYSTEME PERMETTANT L'ELIMINATION DE LADITE VAPEUR ET ON REINTRODUIT AU MOINS UNE PARTIE DE L'AIR TRAITE. DE PREFERENCE ON ELIMINE LA VAPEUR GRACE A UN CONDENSEUR. APPLICATION AVANTAGEUSE DANS LE REFROIDISSEMENT DES REACTEURS D'ATTAQUE PHOSPHORIQUE.

Description

PROCEDE PERFECTIONNE DE MAINTIEN EN TEMPERATURE

DE REACTEURS

L'invention concerne le maintien en température de ré-

acteurs o une réaction exothermique se produit. Plus par-

ticulièrement, elle s'applique aux réacteurs de grande di-

mension, dont un exemple est le réacteur servant à l'atta-

que du phosphate naturel dans la fabrication d'acide phos-

phorique de voie humide. On sait en effet que dans cette

technique un maintien rigoureux de la température est néces-

saire. On l'obtient dans les techniques existantes, soit

par une circulation d'une partie de la bouillie réactionnel-

le, dans un refroidisseur sous vide: c'est ce qui est dé-

crit dans les brevets français 1 543 753, ou 1 323 087 et 1 534 672, ou encore par mise sous vide du réacteur, c'est ce qui est décrit dans les brevets français I 506 968 et

I 506 969, ou encore 1 550 127 et 2 059 670.

En raison des problèmes techniques, de souci d'économie d'énergie, on a choisi une troisième solution qui réalise le refroidissement de tels réacteurs par une circulation

d'air atmosphérique à la surface du milieu réactionnel.

On trouve une définition de cette solution dans l'ou-

vrage de A.V. SLPCK "Phosphoric Acid" ed. 1968 p. 227 à 231 vol. 1 part. I. On évite ainsi les inconvénients connus de la première solution cidessus, tels que: entartrages, nécessité de lavage périodique, création d'un gradient de température

défavorable à une bonne cristallisation; ceux de la deu-

xième solution ci-dessus, tels que: nécessité d'une très bonne étanchéité qui cause des problèmes de construction,

ou encore importance de plus en plus grande des installa-

tions due à la teneur en composés gazeux incondensables.

Mais par contre, l'air de refroidissement, qui s'est

chargé de vapeur d'eau, de gaz carbonique, de fluor etc.;.

ainsi que décrit p 745 de l'ouvrage de A.V. SIACK cité plus

haut, est traité avant son rejet à l'atmosphère. Le traite-

ment demande des investissements dûs aux débits importants et aussi à la nécessité d'une épuration poussée, ce qui peut imposer plusieurs appareils, cause d'une dépense d'énergie

et, par le rejet de gaz encore chauds, d'une perte de calo-

ries. La présente invention permet de perfectionner le trai-

tement de l'air de refroidissement.

On s'est aperçu qu'une partie importante de l'airayant

servi à l'entrainement de la vapeur, pourrait être réutili-

sé. On diminue ainsi d'une manière importante, le volume

de gaz traité avant d'être rejeté à l'atmosphère, et par-

tant les investissements et les dépenses d'énergie.

Le procédé de l'invention permet de refroidir en conti-

nu, un réacteur par circulation d'air à la surface du milieu réactionneI permettant l'entrainement et l'élimination de

vapeur.

Selon l'invention, on crée une boucle de recirculation d'air comportant le passage sur le réacteur, grâce à quoi l'air atteint une température voisine de la température de la réaction et se sature de vapeur, ensuite, on traite

l'air chargé de vapeur dans un système permettant l'élimi-

nation de la vapeur hors de la circulation et on réintro-

duit au moins une partie de l'air traité à la surface du

réacteur, o il se charge de nouveau de vapeur, et on rejet-

te la partie d'air restante à l'atmosphère.

On réintroduit l'air traité à la surface du réacteur

en l'adjoignant à une arrivée d'air frais, généralement pré-

levée à l'atmosphère, de manière à compléter le débit néces-

saire.

On traite la partie d'air restante au moyen d'une épu-

ration et d'un refroidissement avant son rejet à l'atmosphè-

re

On réalise l'élimination de la vapeur hors de la cir-

culation par tout procédé en soi connu.

Dans un mode préféré de réalisation de l'invention,on réalise l'élimination de la vapeur au moyen d'un appareil

condenseur. Le condenseur a pour deuxième fonction de re-

froidir l'air sortant. L'air sortant du condenseur est sa-

turé mais à une température nettement inférieure à la tem-

pérature des gaz sortant du réacteur; il contient donc beaucoup moins de vapeur et est capable de se charger de vapeur au passage sur le réacteur. La quantité de vapeur dont il peut se charger est fixée par la saturation à la

température du réacteur, on en verra plus loin un exemple.

On divise l'air sortant du condenseur. La quantité prélevée pour le recyclage est d'autant plus élevée que le condenseur est plus efficace. On règle les débits respectifs

par tout moyen en soi connu.

On préfère généralement mettre en oeuvre, notamment dans la fabrication phosphorique, un condenseur à mélange arrosé à l'eau, de tout type connu, à concourant ou à contre courant. On met en oeuvre de préférence un appareil à contre

courant.

On choisit avec avantage une colonne cyclonique vide

sans recirculation dé liquide.

On élimine ensemble les eaux d'arrosage et la vapeur condensée. On alimente le cordenseur choisi grâce à de l'eau. Le

débit de l'eau d'arrosage et sa température sont des fac-

teurs qui agissent sur l'efficacité du condenseur, étant bien entendu que la température basse et les débits élevés

sont favorables à la condensation.

L'air sortant du réacteur contient des composés incon-

densables; c'est ainsi que les gaz émis par la décomposi-

tion des minerais de phosphate contiennent souvent de l'an-

hydride carbonique provenant de gangue carbonatée, en quan-

tité variable selon l'origine du phosphate. On évite l'accu-

mutation de ces composés par le rejet à l'atmosphère d'une

partie de l'air de refroidissement.

La plus grande partie des impuretés gazeuses provenant des minerais de phosphate est constituée par les composés fluorés. Dans un condenseur ces composés sont mis au contact d'eau, et de ce fait, sont en grande partie solubilisés et écartés dans la solution de lavage. Le condenseur a donc

une troisième fonction qui est une fonction d'épuration.

Le taux de recyclage de l'air dépend donc aussi de la teneur en composés incondensables et en composés fluorés

présents dans le mélange gazeux émis par le réacteur d'at-

taque phosphorique. Il dépend aussi de l'efficacité du con-

denseur comme on l'a dit, et aussi de la possibilité de

disposer de suffisamment d'eau froide.

Selon les cas l'eau disponible est fournie par l'eau d'épandage (dont l'ouvrage A.V. SIACK, déjà cité,

donne une description p 727 à 731), l'eau de rivière, ou

en général, toute eau pouvant être refroidie à part et

réintroduite dans l'installation.

Dans tous les cas, l'élimination de la vapeur par

condensation et/ou par arrosage, s'accompagne d'une épura-

tion des gaz, les composés solubles étant partiellement

éliminés avec l'eau condensée.

Les gaz quittant le condenseur et non recirculés sont rejetés à l'atmosphère après un lavage qui permet par une

épuration supplémentaire, de respecter les normes courantes.

On réalise le lavage dans tout appareil en soi connu, comme une colonne garnie, ou encore une colonne cyclonique vide alimentée à l'eau avec ou sans recyclage. Les gaz qui sortent de ce lavage final profitent d'un refroidissement supplémentaire. Les eaux sortant du condenseur et du laveur final sont utilisées dans une autre partie de l'installation avec des avantages décrits plus loin. Les impuretés solubilisées ou

entraînées ne produisent pas d'inconvénients.

Une installation de fabrication d'acide phosphorique

comporte, d'une manière classique, un réacteur ou un sys-

tème de réaction d'attaque et un système de filtration et

de lavage, généralement sous vide.

Dans une telle installation l'eau nécessaire est cons-

tituée par: -

- l'eau dite "de procédé", utilisée au lavage métho-

dique du gâteau de sulfate de calcium; on sait qu'il faut, de préférence, utiliser de l'eau chaude, - par l'eau de repulpage du gypse, - par l'eau du condenseur de la pompe à vide du filtre,

- par l'eau de refroidissement des appareils (ventila-

teur, pompe à vide du filtre).

On peut classer cette eau nécessaire en trois parties: a) eau recirculée chaude pour l'eau "de procédé". b) eau recireulée pour le repulpage et le condenseur

de la pompe à vide du filtre.

c) eau propre pour le refroidissement des appareils.

Le procédé de l'invention fournit notamment de l'eau provenant du condenseur qui est chauffée par échange thermi

que avec les gaz chauds de la cuve d'attaque. Il est avan-

tageux de l'utiliser en tant qu'eau "de procédé" au lavage

du gâteau.

On a représenté schématiquement figure 1, le procédé

de l'invention.

On refroidit un système de réaction 1, par une circu-

lation d'air 2, qui à la sortie du réacteur, est chargée de vapeur. Le flux 2, mis en mouvement par un appareil non représenté, tel que par exemple un ventilateur, passe par un appareil 3 permettant la séparation d'une partie de la vapeur, qui sort en 4 et peut éventuellement être utilisée

dans une autre partie non représentée de l'installation.

Une partie du flux 2 sortant de l'appareil 3, contenant une faible quantité de vapeur, est renvoyée au réacteur 1. La partie restante 5 passe par un système d'épuration 6 avant

le rejet à l'atmosphère 7.

Le complément d'air de refroidissement se fait en 8 ou 8', les réglages des débits respectifs se font par tout

moyen connu, et schématisés ici en 9, 9', 10 et 11.

On réalise l'élimination de la vapeur hors de la cir-

culation par tout moyen en soi connu, comme par exemple la mise en contact de l'air chargé de vapeur avec l'acide

sulfurique concentré.

En particulier, quand on applique le procédé de l'in-

vention a un système d'attaque phosphorique on utilise l'acide sulfurique destiné à la réaction d'attaque dans un

appareil 3 tel qu'une colonne sécheuse suivie d'un réfri-

gérant. Le réfrigérant évacue les calories de dilution et peut servir de source de chaleur. On introduit de toute manière connue en soi, l'acide sulfurique sortant dilué,

vers le milieu réactionnel d'attaque.

Dans le mode de réalisation préféré o l'on élimine la vapeur par condensation, l'appareil 3 est un condenseur

à contre courant. Un avantage est que les calories autre-

fois perdues sont récupérées sous forme d'eau de procédé

chaude, sans dépense supplémentaire de calories.

Le procédé de l'invention permet encore un avantage supplémentaire: lorsqu'on a besoin d'eau très chaude, on réalise l'installation représentée en variante à la figure 2. On ajoute à l'installation schématisée figure 1, à la

sortie du réacteur 1, et avant le condenseur 3, un appa-

reil de traitement préliminaire 12, avec une sortie 13.

On augmente ainsi les échanges thermiques et/ou de matières par une amélioration de la surface et du temps de

contact gaz-liquide. L'appareil de traitement 12 est ali-

menté en eau par 14. L'eau recueillie en 13 est très chau-

de, elle est utilisable avantageusement comme eau de pro-

cédé. De plus, on a l'avantage, dans cette variante, d'évi-

ter les entraînements de P 205 sous forme de vésicules; celles-ci sont ramenées au réacteur par l'intermédiaire du

lavage méthodique à contre courant sur le filtre.

Il est avantageux de choisir en tant qu'appareil de

traitement préliminaire le dispositif décrit dans la deman-

de de brevet français n0 79/22082, comme on le verra dans

les exemples ci-après. On a l'avantage pour un faible in-

vestissement d'augmenter l'efficacité de l'ensemble.

Dans le mode général de réalisation de l'invention, on a'mesuré l'efficacité de différents types de condenseurs

à contre courant et à co-courant.

On traite un mélange de gaz à 680C surmontant un réac-

teur, grâce à un débit de 1 000 m 3/h d'eau à 320: Température Air sortant Volume de gaz de sortie à 680C. rejeté a) contre courant 440C 363 000 m 3/h 27 700 b) contre courant 17OC 390 000 m3/h 30 500 c) co-courant 56C 557 000 m /h 48 000

On choisit avantageusement un appareil à contre cou-

rant arrosé du type décrit dans le brevet français n0 75/33.658, (publication n 2 330 435) dans lequel on ne recycle pas les liquides d'arrosage. On a ainsi les avan- tages de contact'à contre courant, perte de charge faible,

encrassements limités, grâce à la colonne vide, aux pulvé-

risateurs de gros diamètre, à la zone de dévésiculage.

On choisit pour réaliser le deuxième lavage ou absorp-

tion, tout appareil en soi connu, avec ou sans recircula-

tion de liquide et permettant un nombre d'unités de trans-

fert adéquat. On peut utiliser une colonne garnie, ou une colonne cyclonique vide associée à un venturi, telle que celle du brevet français n0 77/20097,(publication no

2 395 771).

L'investissement de ce deuxième lavage est notable-

ment diminué par rapport aux techniques connues; c'est ainsi, par exemple que pour répondre aux mêmes normes de rejet, on savait utiliser un ensemble d'appareils ayant un nombre d'unités de transfert de 5,22, tandis que selon

l'invention, on obtient le même résultat sur un débit net-

tement plus faible, (dont on verra un exemple plus loin)

et avec un seul appareil ayant un nombre d'unités de trans-

fert de 3,14. Ce deuxième appareil, de plus, n'utilise que de l'eau industrielle et pas de réactif

EXEMPLE 1

On refroidit un système d'attaque phosphorique du

type représenté schématiquement figure 3, en faisant cir-

culer un débit 31 de 363 000 m3/h à la surface d'une cuve de réaction 32 munie de moyens d'agitation. L'air entrant en 33 est à 320C, à 1 a sortie de la cuve de réaction 32 il est à 680C. On le lave par de l'eau à 320C provenant de surface d'épandage introduite en 34 dans un condenseur

35. L'air sortant du condenseur en 36 est à 440C. On pré-

lève en 37 un débit correspondant à 90% en masse et en air sec, du total, et on le réunit au débit d'air 33 entrant dans l'installation. Le débit restant 38, soit 10% environ est lavé en 39 par de l'eau qui provient dans ce cas de la surface d'épandage, il en sort en 40 à 320C avec un débit de 30 000 m3/h environ. Le réglage des débits respectifs

33, 37, et 38 se fait à l'aide de registres 41, 42 et 43.

L'énergie nécessaire aux deux lavages de 363 000 m3/h à 150 mm C E et 30 000 m /h à 400 mm C E est de environ 250 kw, on réunit les eaux des 2 lavages 44 et 45, on les

renvoie par 46 au filtre non représenté, elles sont envi-

ron à 60C.

EXEMPLE 1 BIS

Afin d'évaluer l'énergie dépensée on compare l'exem-

ple 1 avec une installation connue comportant en série deux laveursventuri qui traitent le débit total du gaz

refroidisseur, d'abord à l'eau puis par la soude.

Le gaz sortant à l'atmosphère est à 40-500C. Il faut les investissements nécessaires au traitement de 300 000

m3/h à 560 mm C E, et une énergie de 630 kw.

Par ailleurs, le volume d'air rejeté est 10 fois supérieur à celui de l'exemple 1; sa température est plus élevée pour les mêmes normes de rejet à 10 g de fluor par

tonne de P205 fabriqué.

Afin de comparer l'absorption entre les deux instal-

lations précédentes, on considère que dans les deux cas, le premier lavage est réalisé dans une colonne cyclonique sans recyclage ayant un nombre d'unité de transfert de 1,5 il faut pour le deuxième lavage un N U T de 5,22, dans le cas de l'exemple 1 bis; par contre, dans le procédé de l'invention il suffit, dans le deuxième lavage d'un N U T de 3,14, les investissements sont moindres, et il n'y a

pas de consommation de soude.

EXEMPLE 2

On mesure la quantité de vapeur entraînée dans l'exem-

ple 1 selon l'invention; on recircule un flux d'air à 440C saturé de 249 000 m portant encore 15 400 kg d'eau

non condensée, on le complète par un flux d'air atmosphé-

rique à 320C et à 90% d'humidité d'un débit de 25 000 m 3/h portant 760 kg d'eau: à la sortie de la cuve, l'air porte 58 950 kg d'eau il est à 680C, à 90% d'humidité et d'un débit de 363 000 m3/h, et à servi à évaporer 12 790 kg

d'eau de la cuve.

EXEMPLE 3

On met en oeuvre la variante du procédé de l'invention comportant un prétraitement. On traite des gaz surmontant une cuve d'attaque phosphorique, d'un débit de 170 000 m3 h environ. Ces gaz sont à 650C saturé. Ils sont envoyés par un ventilateur dans un dispositif d'assainissement

constitué d'une colonne de lavage à deux étages de pulvé-

risation. Afin d'avoir une eau "de procédé" très chaude et un meilleur rendement de lavage on complète le dispositif d'assainissement par un dispositif de lavage selon la demande française 79/22082, avec un débit d'arrosage de

m3/h à 30C.

On recueille de l'eau de lavage à 60C environ, les gaz sortant de la colonne sont à 40-450C, ils contiennent moins de 10 kg/j de fluor pour une production de 650 t/j

de P205.

Le procédé de l'invention est appliqué avantageuse-

ment dans la fabrication phosphorique. On réalise une fabrication particulièrement économique par le procédé au dihydrate de sulfate de calcium ou gypse, avec repulpage du gypse résiduaire, celui-ci étant envoyé dans une zone

d'épandage o il se décante et o l'eau refroidie est réu-

tilisée. L'invention trouve d'autres applications industrielles

dans tout système en réaction à refroidissement par air.

R E V E N'D I C A T I 0 N S

1 - Procédé permettant de refroidir en continu, un réacteur par circulation d'air à la surface du milieu réactionnel, provoquant l'entrainement de la vapeur, carac- térisé en ce que'l'on crée une boucle de recirculation d'air comportant le passage sur le réacteur grâce à quoi l'air atteint une température voisine de la température du réacteur et se charge de vapeur, puis on traite l'air chargé de vapeur dans un système permettant l'élimination de la vapeur hors de la circulation, on réintroduit au moins une partie de l'air traité à la surface du réacteur, o il se charge de nouveau de vapeur et on rejette la

partie d'air restante à l'atmosphère.

2 - Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'on réintroduit l'air traité à la surface du

réacteur, en l'adjoignant à une arrivée d'air frais.

3 - Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'on traite la partie d'air restante au moyen d'une épuration et d'un refroidissement avant son rejet à l'atmosphère.

4 - Procédé selon l'une quelconque des revendications

précédentes, caractérisé en ce que l'on réalise le traite-

ment de l'air chargé de vapeur, au moyen d'un appareil condenseur, on élimine hors de la circulation les liquides provenant de la condensation de la vapeur, on divise l'air sortant du condenseur en deux parties, on en recircule une partie d'autant plus élevée que le condenseur est plus efficace. 5 - Procédé selon la revendication 4, caractérisé en

ce que l'on réalise le traitement de l'air chargé de va-

peur au moyen d'un condenseur à mélange arrosé par de l'eau et on élimine ensemble les eaux d'arrosage et la vapeur condensée. 6 - Procédé selon la revendication 4, caractérisé en

ce que l'on réalise ledit traitement à contre-courant.

7 - Procédé selon la revendication 4, caractérisé en

ce que l'on réalise ledit traitement à concourant.

il 8 - Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que l'on choisit comme appareil condenseur, une colonne

cyclonique vide sans recirculation de liquide.

9 - Procédé selon la revendication 4, caractérisé en

ce que le condenseur est d'autant plus efficace que le dé-

bit de l'eau d'arrosage est élevée et sa température basse.

- Procédé selon l'une quelconque des revendications

4 à 9, caractérisé en ce que l'on réalise un traitement

préliminaire de contact gaz-liquide avant le condenseur.

Il - Procédé selon l'une quelconque des revendications

précédentes, caractérisé en ce que l'on règle le débit d'air en recirculation selon la teneur en composés incondensables

du mélange gazeux surmontant le réacteur.

12 - Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que l'on réalise l'épuration et le refroidissement de la partie d'air restante au moyen d'un lavage dans une colonne

vide arrosée par de l'eau.

13 - Application du procédé selon l'une quelconque des

revendications 1 à 3 précédentes au maintien en température

d'un système d'attaque de phosphate par l'acide sulfurique, caractérisée en ce que l'on élimine la vapeur au moyen d'un contact avec l'acide sulfurique concentré destiné à la

réaction d'attaque.

14 - Application du procédé selon l'une quelconque des

revendications 4 à 12 précédentes au maintien en température

d'un système de réaction d'attaque par un acide de minerai

de phosphate de calcium dans la fabrication d'acide phospho-

rique, procédé qui comporte encore un système de filtration et de lavage, caractérisée en ce que l'on utilise dans le système de filtration les eaux du condenseur chauffées par

échange thermique avec les gaz de la réaction.

- Application selon la revendication 14 précédente caractérisée en ce que l'on arrose le condenseur grâce à de

l'eau provenant d'une surface d'épandage et qui a été re-

froidie.