FR2465382A1 - Circuit de deviation regulee - Google Patents

Abstract

L'INVENTION CONCERNE UN CIRCUIT DE DEVIATION REGULEE COMPRENANT UNE SOURCE DE TENSION CONTINUE 25 NON REGULEE, UN ENROULEMENT DE DEVIATION 27 ET UNE CAPACITE DE BALAYAGE 33. CETTE INVENTION EST CARACTERISEE EN CE QUE LE COURANT CIRCULANT A TRAVERS L'INDUCTANCE 40 EST VARIE AFIN DE CONTROLER LA TENSION A TRAVERS LA CAPACITE 34 POUR REGULER UNE QUANTITE DE DEVIATION. LA PRESENTE INVENTION TROUVE APPLICATION DANS LES RECEPTEURS DE TELEVISION.

Description

La présente invention concerne des circuits de dévia-

tion régulée pour des récepteurs de télévision, par

exemple.

Dans le circuit de câblage typique d'un récepteur de télévision, l'enroulement de déviation horizontale et une capacité de balayage sont coup]Ms en série. La capacité de balayage est chargée à une tension de balayage d'une tension B+ appliquée à travers un enroulement primaire d'un transformateur de retour. Un commutateur de balayage couple alors la capacité de balayage à travers l'enroulement de déviation pour appliquer la tension de la capacité à l'enroulement de déviation et pour générer un courant de déviation de balayage. Durant le retour, le commutateur de balayage estnon conductif et l'enroulement de déviation et l'enroulementprimaire du transformateur de retour résomnent par une capacité de retour pour générer des

tensions d'impulsion de retour dans les deux enroulements.

Durant le retour, le courant de déviation s'inverse en

direction pour commencer l'intervalle de déviation suivant.

La tension d'impulsion de retour dans l'enroulement primaire du transformateur de retour est augmentée par un enroulement de tension élevé-pour générer la tension élevée ou le potentiel d'accélération de l'électrode d'accélération. Pour maintenir une largeur de champ de reproduction constante, les tensionsde balayage développées à travers l'enroulement de déviation et les tensions d'impulsion de retour sont régulées. Pour achever ce résultat, des régulateurs traditionnels de récepteur de télévision, utilisant des éléments de commutation contrôlables à semi-conducteur, développent une tension régulée B+ dérivée d'une tension d'entrée non régulée, telle que d'une tension dérivée à partir de la ligne à courant alternatif -ou de lignes de réseau. Pour une plus grande efficacité, de tels élémentsde commutation fonctionnent d'une façon typique à des fréquences relativement élevées de 16 ou

kilohertz.

D'autres régulateurs de récepteur de télévision couplent la tension d'entrée non régulée à l'enroulement primaire

du transformateur de retour et à l'enroulement de dévia-

tion et à la capacité de balayage. Une seconde capacité est couplée à la capacité de balayage et est chargée à une tension oui suit les variations de la tension d'entrée. La tension de balayage, établie comme la différence entre la tension d'entrée et la seconde tension de la capacité, est de ce fait régulée. La charge-décharge de la seconde capacité apparaît à la fréquence de 16 kilohertz de la déviation horizontale. La tension développée à travers la seconde capacité est contrôlée, en partie, en variant le courant circulant dans une inductance couplée à la seconde capacité. De tels régulateurs sont décrits dans la demande de brevet US ea W.Truskalo, n0 de série 073 040 déposée le 6 Septembre 1979, titrée "REGULATED DEFLECTION CIRCUIT", et dans la demande de brevet US de D.H. Willis, n0 de série 058 659 déposée le 19 Juillet 1979, titrée

"REGULATED DEFLECTION CIRCUIT WITH REGULATOR SWITCH

CONTROLLED BY DEFLECTION CURRENT", ladite demande de Willis étant une addition de la demande US n0 de série

926 337 déposée le 20 Juillet 1978.

Le régulateur dans la demande susmentionnée de Truskalo et de Willis peut être exigé pour réguler des variations de tension d'entrée relativement grandes, et en conséquence peut être exigé pour varier la tension

à travers la seconde capacité au-delà d'une gamme relative-

ment grande des tensions. Par exemple, dans un circuit de déviation horizontale transistorisé typique, la tension de balayage développée à travers la capacité de balayage égalise aproximativement 110 volts.Pour les tensions d'entrée qui varient entre +1,80 volts et +120 volts, la tension à travers la seconde capacité doit varier entre

+70 volts et +6 volts, un rapporte tension de 7 à 1.

Il est souhaitable de choisir un régulateur avec une gamme de régulation oui puisse s'adapter à de telles grandes

variations de tension.

En accord avec une réalisation préférée de l'invention, un circuit de déviation régulée comprend une source de tension à courant continu non régulée, un enroulement de

déviation, et une capacité de balayage couplée à l'enroule-

ment de déviation. Une seconde capacité est couplée à la

capacité de balayage et à la source de tension non régulée.

Un premier enroulement du transformateur de retour est couplé à au moins une des capacités de balayage et

s condes de la source de tension non régulée.

! a valeur continue de la tension à travers la capacité

" de balayage est contrainte à assumer une valeur représenta-

tive de la différence de tension entre la tension continue non régulée et. m valeur continue de la

tension à travers la seconde capacité.

Des moyens de commutation sont couplés à l'enroulement de déviation pour générer un courant de déviation de balayage dans l'enroulement de déviation. Le moyen de commutation couple un second enroulement du transformateur de retour et la seconde capacité -' un moyen d'inductance pour appliquer la tension développée à travers le second enroulement du transformateur de retour et à travers la seconde capacité au moyen d'inductance pour générer un courant dans le moyen d'inductance. Un moyen de contrôle couplé au moyen d'inductance et en réponse à une quantité du circuit de déviation contrôle le courant dans le moyen d'inductance pour effectuer la régulation de la quantité

du circuit de déviation.

L'invention sera mieux comprise et d'autres buts,

caractéristiques, détails et avantages de celle-ci apparat-

tront plus clairement au cours de la description explicative

qui va suivre faite en référence aux dessins schématiques annexés donnés uniquement à titre d'exemple illustrant plusieurs modes de réalisation de l'invention et dans lesquels:

- les figures 1 et 3 illustrent des circuits de dévia-

tion régulée réalisant l'invention; et - la figure 2 illustre des courbes associées avec

les circuits de la figure 1 et 3.

A la figure 1, une source de tension alternative 20 est couplée à travers les extrémités d'entrée 21 et 22 d'un pont redresseur 25 à deux alternances. Une capacité de filtrage 26 est couplée à travers les extrémités de sortie 23 et 24 du redresseur 25, avec l'extrémité 24 liée à la masse ou extrémité de retour de courant. Une tension d'entrée continue Vi filtrée mais non régulée est

développée à travers la capacité 26.

La tension d'entrée Vi est appliquée à une extrémité d'entrée 23a d'un circuit de déviation horizontale10, d'un récepteur de télévision, par exemple. Le circuit de déviation horizontale 10 comprend une sortie horizontale ou transformateur de retour 27 avec une extrémité d'un

enroulement primaire 27a couplée à l'extrémité d'entrée 23a.

L'autre extrémité de l'enroulement primaire 27a du

transformateur de retour est couplée à une extrémité 28.

L'énergie est transférée- de l'extrémité d'entrée 23a à des circuits de charge variée du récepteur de télévision en couplant les circuits de charge aux enroulements

secondaires du transformateur de retour, indiqués schéma-

tiquement à la figure 1 comme un simple enroulement de charge 27b. Par exemple, l'enroulement 27b peut, en partie, représenter un enroulement de tension élevée qui produit le potentiel d'accélération de l'électrode d'accélération

pour le tube cathodique du récepteur de télévision.

Couplée entre l'extrémité 28 et une extrémité 35 est la disposition en séries d'un enroulement de déviation horizontale 32 et une configuration en "S" ou capacité de balayage 33. Une capacité de retour 38, une diode amortisseuse 30 et la combinaison en série d'un transistor de sortie horizontale 29 et une diode 31 sont aussi couplées entre les extrémités 28 et 35. L'émetteur du transistor 29 est couplé à une extrémité 36, l'anode de

la diode 31.

Une seconde capacité 34 est reliée entre l'extrémité et la masse. Couplésentre l'extrémité 36 et la masse sont des éléments de régulateur 90 comprenant couplés

en série une diode 60, un enroulement 40a d'un amplifica-

teur magnétique 40, et un second enroulement 27c du transformateur de retour 27. L'enroulement secondaire 27c fonctionne, en partie, pour corriger la gamme de réglage

du régulateur 90, comme il sera expliqué plus loin.

Une extrémité d'un second enroulement 40c de l'ampli-

ficateur magnétique est couplée à une extrémité 61, la jonction de l'enroulement 40a de l'amplificateur magnétique et de l'enroulement secondaire 27c du transformateur de

retour. L'autre extrémité de l'enroulement 40c de l'ampli-

ficateur magnétique est couplée à l'extrémité d'entrée 23a à travers une diode 41. Un circuit de contrôle de réglage

42, sensible à une tension Vf de contre réaction appliqué-

génère un courant de polarisation ib circulant dans un enroulement de polarisation 40b de l'amplificateur magnétique. Le courant de polarisation ib génère un flux magnétique de polarisation dans le noyau magnétique de l'amplificateur magnétique 40 pour contrôler l'inductance effective des enroulements 40a et 40b de l'amplificateur magnétique. Des réalisations du circuit de contrôle de réglage 42 et de l'amplificateur magnétique 40 peuvent être similaires à celles décrites dans la demande de brevet US Truskalo susmentionnée n0 de série 073 040,citée à

titre de référence.

Un circuit 10 de déviation horizontale peut être

considéré pour agir comme une impédance de charge équiva-

lente R10 couplée-entre l'extrémité d'entrée 23a et l'extrémité 35, comme illustré schématiquement dans la figure 1. La valeur de l'impédance R10 variera avec les variations des exigences du courant de charge des circuits couplés à l'enroulement de charge 27b du transformateur de retour. L'entrée ou le courant ib de l'enroulement primaire de retour circulant à travers l'enroulement primaire 27a comprend une composante continue I de

courant de charge qui varie avec les changements de charge.

Puisque la capacité 34 est couplée entre l'extrémité et l'extrémité 24, la tension à travers l'impédance équivalente R10 égalise la différence en tension entre

la tension d'entrée V. et la tension à travers la capacité.

Avec le régulateur'90 contrôlant la tension à travers la capacité 34, une tension régulée peut être développée à travers l'impédance R10 Durant un intervalle de mise en marche, après que la' tension d'alimentation soit d'abord appliquée entre les extrémités 21 et 22, laiension d'entrée Vi est développée à travers la capacité 26 et du courant commence à circuler de l'extrémité d'entrée 23a à travers l'enroulement primaire 27a du transformateur de retour pour charger les capacités de balayage 33 et 34 couplées en série. Un oscillateur horizontal conventionnel et un étage d'attaque 37 produisent une tension en créneau pour commuter la conduction du transistor 29 à chaque cycle de déviation afin de générer un courant de balayage horizontal dans l'enroulement de déviation 32 durant l'intervalle de balayage horizontal. Après que le transistor 29 soit commuté en un état non conductif par la tension en créneau, une tension d'impulsion de retour horizontal est développée dans la capacité de retour 38, et un courant de retour

circule dans l'enroulement de déviation 32 durant l'inter-

valle de retour horizontal.

Comme les capacités 33 et 34 continuent à se charger, le courant de balayage horizontal crête-à-crête et les amplitudes de la tension d'impulsion de retour continuent à augmenter jusqu'à un état stationnaire ou condition d'équilibre par laquelle une tension de balayage vt est établie à travers la capacité de balayage 33 et une tension d'équilibre vc est développée à travers la capacité 34. Durant la totalité de l'intervalle de balayage horizontal, les extrémités 28 et 35 sont couplées ensemble à cause de soitla conduction de la diode amortisseuse 30 soit-de la condution simultanée du transistor 29 et de la diode 31. La capacité de balayage 33 est couplée à l'enroulement de déviation horizontale 32 et la tension de balayage vt est appliquée à travers l'enroulement pour produire le courant de déviation en-dent de scie allant positif iy, d'amplitude de crête Y durant l'intervalle

de balayage tc-ti, comme illustré à la figure 2a.

Au temps tfg le centre de balayage, le courant de déviation

change de sens.

Supposons, dans un but explicatif, que l'enroulement primaire 27a du transformateur de retour fonctionne comme une source de courant produisant un-courant d'enroulement primaire ip=I0, un courant constant représentant la valeur moyenne ou la composante continue du courant de charge du courant de l'enroulement primaire, et que les tensions à travers les capacités 33 et 34 durant un cycle de déviation horizontale donné égalise les tensions continues constantes Vt et V représentant respectivement

les tensions moyennes développées à travers les capacités.

Durant une première partie dubalayage, entre les temps tc tdl avec la diode amortisseuse 30 conduisant et le transistor 29 couplé, le courant iT de l'enroulement primaire circule de l'extrémité 28 à l'extrémité 35 pour charger la capacité 34 par un courant ic=Io, comme illustré à la figure 2c par les flèches de courant 34a entre les temps tc-tdl une flèche de courant dirigée vers le haut indiquant un courant positif i ou courant de charge. Bien que le courant dans l'enroulement 27a du transformateur de retour ne soit pas constant, dans un but explicatif, le transformateur de retour sera supposé pour agir comme une source de courant constant. Cette source alors charge la capacité 34 durant aussi le retour horizontal, comme illustré par les flèches du courant 34a

entre les temps ta-tc.

Au temps td' la tension en créneau illustrée à la figure 2b comme une tension V37, produite par l'oscillateur

horizontal et l'étage d'attaque 37, commute et met en ser-

vice le transistor de sortie horizontale 29. Les extrémités ,-28 et 36 sont maintenant couplées ensemble par la voie de la diode amortisseuse 30 et les chemins collecteur émetteur du transistor 39. L'extrémité 36 supporte la tension Vc de la capacité 34 polarisant d'avanceîa diode 60 et appliquant la tension Vc à l'enroulement 40a de l'amplificateur magnétique. Au temps th de la figure 2b, la tension en créneau V37 commute de nouveau les états' la conduction du transistor 29 étant coupée à la fin du

balayage au temps ti.

Durant le temps de conduction du transistor 29, entre les temps td7ti, les tensions développées à la fois dans la capacité 34 et dans l'enroulement secondaire 27c du transformateur de retour sont appliquées à l'enroulement a de l'amplificateur magnétique. Comme illustré à la

figure 2e, la tension v27c à travers l'enroulement secon-

daire 27c du transformateur de retour durant l'intervalle de balayage t ti égalise d'une façon idéale une tension de balayage Vs, référencée comme une tension positive, et égalise une tension d'impulsion de retour négative d'amplitude de crête -Vr durant l'intervalle de retour t -t. Comme illustré à la figure 2f, durant la conduction du transistor 29, entre-les temps td7ti, la tension VLI développée à travers l'enroulement 40a de l'amplificateur magnétique égalise une tension appliquée VLl égale à la somme des tensions Vc et Vs appliquées à la capacité 34 et l'enroulement secondaire 27c du transformateur de retour. Ainsi, comme illustré à la figure 2c, commençant au temps tdf un courant en dent de scie i1 de pente positive circule dans l'enroulement 40a de l'amplificateur magnétique, etteignant une valeur de crête I à la fin

du balayage au temps ti. La pente du courant i1 est pro-

i portionnelle au rapport de pente V L/L, o' L1 représente

l'inductance effective de l'enroulement 40a de l'amplifica-

teur magnétique comme déterminé en partie par le courant de polarisation ib circulant dans l'enroulement 40b de

l'amplificateur magnétique.

Au début du retour, le transistor de sortie horizontale 29 devient non conducteur. Le courant i1 dans l'enroulement a et l'amplificateur magnétique cesse de circuler, comme illustré à la figure 2b au temps ta ou au temps ti, Pour maintenir la continuité du flux magnétique dans le noyau de l'amplificateur magnétique 40, une tension est induite dans l'enroulement 40c de l'amplificateur magnétique polarisant d'avance la diode 41 en conduisant un courant de retour i2 durant un intervalle de retour d'énergie ta-tbo comme illustré à la figure 2c. Au temps tb, toute l'énergie emmagasinée substanciellement dans l'amplificateur magnétique 40, comme représenté par le courant de crête I, circulant dans l'enroulement 40a, ou le courant de crête I2 circulant dans l'enroulement 40c, est retourné à la

capacité de filtrage 26 de l'entrée de l'alimentation.

Latension à travers l'enroulement 40c de l'amplifica-

teur magnétique durant l'intervalle de retour de l'énergie est transformée à l'enroulement 40a de l'amplificateur magnétique comme une tension -n(V. + V 27c), o n est égal au rapport des spires de l'enroulement 40a de l'amplificateur magnétique à l'enroulement 40c de l'amplificateur magnétique, comme illustré à la figure 2f entre les temps t.-t Entre ables temps tb-tdy o aucun courant ne circule dans n'importe quel enroulement 40a ou 40c, la tension VLi à travers

l'enroulement 40a est nulle.

La différence de courant entre le courant I0 de l'en-

roulement primaire et le courant i1 de l'enroulement

de l'amplificateur magnétique est égale au courant i.

circulant dans la capacité 34, comme illustré par les flèches de courant 34a entre les temps td-ti* Au temps t e, les courants de l'enroulement primaire et de l'enroulement de l'amplificateur magnétique sont égaux résultant en ce qu'aucun courant circule dans la capacité 34. Après le temps te, le courant iC est négatif et représeni un courant de décharge, comme illustré par les flèches dirigées vers

le bas 34a entre les temps t e-ti.

Après le temps tel comme mis en évidence par les flèches de courant de valeur égale 32a' et 34a' des figures 2aet 2c au temps tg, le courant i de l'enroulement de déviation est plus grand que le courant i c circulant dans la capacité 34. La diode amortisseuse 30 devient inversement polarisée. Afin de maintenir les extrémités 28 et 35 couplées ensemble pour le reste de l'intervalle de balayage, la diode 31 devient d'avance polarisée et conduit du

courant entre les temps tg-ti.

En dessous des conditions de fonctionnement d'équilibre, la valeur moyenne du courant ic circulant dans la capacité A à chbque cycle de déviation est nule. La charge ap circulant dans la capacité 34 de l'extrémité 35, comme représenté à la figure 2c par l'aire a déterminée par les flèches dirigées vers le haut 34a,doit,à l'équilibre, égaliser la charge an circulant de la capacité 34 à l'extré- mité 35 comme représenté par l'aire qn enveloppée par les flèches dirigées vers le bas 34a de la figure 2c. D'autre part, comme la composante continue I0 de l'entrée ou du courant i de l'enroulement primaire du transformateur de P retour circulant dans l'extrémité 23a peut seulement émaner

de l'extrémité 36 et dans l'enroulement 40a de l'amplifica-

teur magnétique, la valeur moyenne du courant i1 de l'enrou-

lement de l'amplificateur magnétique doit,à l'équilibre,

égaliser le courant continu IO.

La tension Vc développée à travers la capacité 34, à l'équilibre, est contrainte de prendre une valeur qui produit une tension VL1 à travers l'enroulement 40a de l'amolificateur magnétique qui permet à la charge totale ap additionnée à la capacité 34 durant un cycle de déviation d'être égale à la charge totale qn soustraite de la capacité

à un courant de charge donné I0 et une inductanceeffectiveL1.

Considérons une situation de non équilibre dans laquelle, par exemple, la tension à travers la capacité 34 soit égale

à une tension Vc' oui est inférieure à la tension d'éoauili-

bre Vc, telle au'elle peut apparaître durant la mise en marche. La tension VL1' = Vs + Vc' à travers l'enroulement a de l'amplificateur magnétique est plus faible que la valeur d'équilibre VLi. La pente du courant de l'enroulement de l'amplificateur magnétique est plus faible ou plus profonde que la pente de la courbe i1 de la figure 2c, en indiquant que, pour cette condition de non équilibre, la charge ajoutée à la capacité 34 durant un cycle de déviation est plus grande que la charge soustraite. La tension à

travers la capacité 34 et la pente du courant de l'enroule-

ment de l'amplificateur magnétique augmente jusqu'à ce que la tension d'équilibre Vc soit développée à travers la

capacité 34.

Ia valeur continue ou moyenne Vt de la tension de

balayage vt prend une tension représentative de la diffé-

rence algébrique entre la tension d'entrée continue non régulée Vi et la tension moyenne ou continue Vc à travers la capacité 34. Le courant de balayage crête-à-crête dans l'enroulement de déviation 32 et les enroulements du trans- formateur de retour 27 sont une fonction de la tension de balayage moyenne V.t La tension de balayage Vt, développée à travers les extrémités 23a et 35 ou à travers l'impédance

de charge équivalente Rj., la largeur du champ de reproduc-

tion, et la haute tension peuvent être chacune régulée en contrôlant la tension Vc* Le régulateur 90 de la figure 1 varie l'inductance effective L1 de l'enroulement 40a de l'amplificateur magnétique en réponse à une tension de contre réaction Vf représentative du changement dans une quantité du circuit

de déviation telle que la tension debalayage ou une ampli-

tude de tension d'impulsion de retour de telle façon à réguler ou maintenir cette quantité constante. Supposons, par exemple, que la quantité à être régulée soit la tension de balayage V.. Si la tension d'entrée devait diminuer à

une valeur Vi, la tension V t diminuerait momentanément.

Le circuit de contrôle de réglage 42 perçoit la diminution

de la tension de balavage et génère un courant de polarisa-

tion augmenté 1b dans l'enroulement de polarisation 40b de l'amplificateur magnétique. L'inductance effective de l'enroulement 40c de l'amplificateur magnétique décroît

à une valeur plus faible que L1'.

La pente du courant de l'enroulement de l'amplificateur magnétique est plus grande ou plus forte oue celle décrite par la courbe i1 dans la condition d'équilibre de la figure 2c. La charge ajoutée à la capacité 34 durant un cycle de déviation dans cette condition de non équilibre est plus faible que la charge soustraite. La tension à travers la capacité 34 diminue, comme le fait la pente du courant de l'enroulement de l'amplificateur magnétique, jusqu'à ce qu'un équilibre soit réatteint à une tension plus basse V:' à travers la capacité 34. Cette tension plus basse V 'corrige c la tension d'entrée plus basse V. ilafin de maintenir la 246Ss82

tension de balayage Vt constante, comme exigé.

En contrôlant le courant circulant à travers une inductance, tel que l'enroulement 40a de l'amplificateur magnétique, le courant circulant dans la capacité 34 et la tension développée à travers la capacité peuvent être contrôlées afin de réguler une quantité choisie associée

avec le circuit de déviation horizontale 10. Une caractéris-

tique de l'invention est d'augmenter la gamme de réglage procurable à partir du régulateur 90 en appliquant à une

inductance de réglage, tel que l'enroulement 40a de l'ampli-

ficateur magnétique, une tension en plus de la tension développée à travers la capacité 34. Comme illustré à la figure 1, une telle tension additionnelle peut être obtenue à partir de l'enroulement secondaire 27c du transformateur

de retour.

Supposons, illustrativement, que la figure 2c représente une condition extrême de la gamme de fonctionnement du circuit de déviation de tension d'entrée minimum Vi, et qu'il soit désiré de choisir le régulateur 90 pour étendre la gamme de fonctionnement à même des valeurs de tension d'entrée plus basses. Le régulateur 90 doit être choisi aussi pour être capable de développer une tension plus petite Vc à travers la capacité 34 afin de maintenir une tension de balayage Vt prédéterminée constante. Pour un courant de charge donné Io de l'enroulement primaire, le rapport de pente VLi/Li, représentant la pente du courant i1 de l'enroulement de l'amplificateur magnétique, ne changera pas substantiellement. Comme V = Vs + Vc, pour maintenir un rapport de pente inchangé à une tension Vc choisie plus petite, la tension de balayage Vs5, développée à travers l'enroulement secondaire de retour 27c durant

le balayage, est choisie pour être de plus grande valeur.

Un tel choix souple n'est pas facilement procurable

sans l'utilisation de l'enroulement secondaire du transfor-

mateur de retour. Par exemple, il peut être possible d'étendre la gamme de fonctionnement du circuit de déviation à des tensions d'entrée minimum plus basses en choisissant le régulateur 90 pour produire une inductance effective L1

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plus petite pour l'enroulement 40a de l'amplificateur magnétique. Une telle solution, cependant, peut exiger au circuit de contrôle de réglage 42 à générer un courant de polarisation ib indésirablement grand dans l'enroulement 40b.

Alternativement expliqué, sans l'utilisation de l'enrou-

lement secondaire 27c du transformateur de retour, le

régulateur 90 doit varier l'inductance effective de l'enrou-

lement 40a de l'amplificateur magnétique en accord avec le rapport VLI (max)/VLI (min) = Vc (max)/Vc(min). Un tel rapport peut atteindre une valeur de 7 ou 8 à 1 pour des circuits de déviation transistorisés typiques. Il peut être relativement difficile pour l'amplificateur magnétique de s'accomoder à une telle gamme de rapport relativement

large. En couplant la tension développée à travers l'enrou-

lement secondaire 27c du transformateur de retour à l'enroulement 40a de l'amplificateur magnétique, le rapport VLi (mas)/VLl(min) est maintenant égal à (Vs + Vc(max)/(Vrs + Vc(min). Pour une valeur typique de 20 volts de la tension 20. s, le rapport devient maintenant de 3 à 1, une valeur de rapport que l'amplificateur magnétique peut ajuster plus facilement. La création du régulateur 90 pour fonctionner avec une plus grande tension de balayage Vs de l'enroulement secondaire du transformateur de retour fournit un régulateur avec une capacité de surtension. Ceci étant dit, le régulateur 90 peut être capable de maintenir la tension de balayage Vt à une surtension aui est plus grande que la tension d'entrée Vi. Une telle surtension de balayage exige aue la tension à travers la capacité 34 admette une tension de polarité opposée ou négative en regard de la masse. Ainsi, la tension de balaynge Vs de l'enroulement secondaire du transformateur de retour est choisie pour être suffisamment grande pour maintenir une tension positive

VL1 appropriée à travers l'enroulement 40a de l'amplifica-

teur magnétique entre les temns td-ti de la figure 2c, pour toute la condition de fonctionnement du circuit dedéviation 10.

Il peut être souhaitable de choisir le régulateur 90 avec En polarité de l'enroulement secondaire 27c du transformateur de retour oui soit inverséeen regard de celle illustrée à la figure 1. Ceci étant dit, la tension de balayage Vo est négative, comme référencé en regard de l'extrémité 61. Une telle inversion de la polarité de l'enroulement peut être souhaitable afin d'étendre la gamme de fonctionnement du circuit de déviation à des tensions d'entrée relativement élevées avec le courant de

charge I0 à uLn minimum.

L'enroulement secondaire 27 du transformateur de retour peut être utilisé dans d'autres circuits de réglage qui

ajustent la tension Vc à travers la capacité 34 en contrô-

lant la circulation du courant à travers une inductance de réglage. De tels autres circuits de réglage sont décrits dans la demande de-brevet US de Willis susmentionnée

n0 de série 053 659, citée à titre de référence.

Comme illustré à la figure 3, un commutateur de commande 290 est couplé à l'enroulement secondaire 27c du transformateur de retour à travers la diode 60. Le commutateur de commande 290peut comprendre, par exemple, un redresseur contrôlé à semi-conducteur couplé à travers la diode 31 et conduisant un courant dans une direction opposée à celle de la diode 31. Les éléments des circuits de la figure 1 et 3 oui sont référencés de façon identique

fonctionnent similairement dans les deux circuits.

L'inductance associée avec le régulateur 90 comprend un transformateur de réglage 140 avec un premier enroulement 240 couplé à la fois à la capacité 34 et à l'enroulement secondaire 27c du transformateur de retour. Un second enroulement 340 du transformateur de réglage 140 est couplé è l'extrémité d'entrée 23a à travers la diode 41, pour récupérer, durant au moins une partie de l'intervalle de retour, l'énergie emmagasinée dans le noyau du transformateur

de réglage à la fin du balayage.

Le régulateur 90 contrôle la tension Vc à travers la capacité 34, non pas en contrôlant la valeur effective de l'inductance d'un enroulement couplé à la capacité, mais en contrôlant le temps de conduction du commutateur de commande 290. Un circuit de contrôle de réglage, comprenant une position d'impulsion conventionnelle ou un modulateur

de largeur d'impulsion 142, applique une impulsion de déclen-

chement à la porte du commutateur 290 à travers un trans- formateur de porte 162, pour commuter le commutateur 290 à un instant contrôlé à l'intérieur de chaque cycle de déviation horizontale. L'instant de commutation est varié en réponse à la tension de contre réaction vf représentative

d'une quantité du circuit de déviation à être régulée.

Comme illustré à la figure 3, la tension de contre réaction Vf comprend une tension d'impulsion de retour 127d obtenue à partir de l'enroulement secondaire 27d du transformateur

de retour.

Les courbes illustrées à la figure 2 s'appliquent aussi généralement au circuit de la figure 3. Le courant i1 de la figure 2c représente le courant circulant dans l'enroulement 240 du transformateur de réglage et la tension vLl de la figure 2f représente la tension développée à travers cet enroulement. Il sera à noter que la tension vL1 entre les temps ta-tb n'est plus égale à n(Vi - Vr) de la figure 2f, mais égale à la tension d'entrée transformée

de nVi.

Généralement, le courant i1 du transformateur de réglage circulera dans l'enroulement 140 du transformateur de réglage chaque fois que l'extrémité 3D sera couplée à l'extrémité 35 à cause de la conduction des divers éléments de commutation à semi-conducteur telsque le transistor 29,

les diodes 30 et 31, et le redresseur contrôlé à semi-

conducteur 290. La figure 2c, en tant qu'applicable au circuit de la figure 3, illustre une situation lorsque le redresseur contrôlé à semiconducteur 290 est branché à ou

après la commutation du transistor de sortie horizontale 29.

Le courant i1 circule dans l'enroulement 240 du transformateur de réglage, commençant au temps tdy comme illustré à la figure 2c. La pente du courant i1 est encore proportionnelle au rapport de pente VL1/LI, mais représente maintenant l'inductance effective relativement fixée de l'enroulement 240 du transformateur de réglage, La régulation et le contrôle de la tension Vc à travers la capacité 34 est exécutée en variant le courant i1 par variation de la période de fonctionnement du redresseur contrôlé à semi-conducteur 290 à l'intérieur de l'intervalle ta-td Par exemple, une période de fonctionnement du redresseur contrôlé à semi-conducteur avancé tout près du temps ta résulte en une nouvelle condition de fonctionnement d'équilibre à une tension réduite à travers la capacité 34, pour un courant de charge donné I0, comme il est exigé lorsque la tension d'entrée non régulée diminue. Il sera à noter que si le redresseur contrôlé à semi-conducteur 290 est mis en marche avant l'achèvement de l'intervalle de retour de l'énergie, l'intervalle de retour cessera sur la mise en marche du redresseur contrôlé à semi- conducteur,

avec la circulation du courant de retour i2 dans l'enroule-

ment 340 allant en diminuant vers zéro peu de temps après.

Le courant i1 commencera à circuler dans l'enroulement

240 durant la mise en marche du redresseur contrôlé à semi-

conducteur à une valeur qui se maintient continuellement dans le noyau du transformateur 140 du flux généré par

le courant i2.

En appliquant la tension développée dans l'enroulement secondaire 27c du transformateur de retour à l'enroulement 240 du transformateur de réglage, la gamme choisie du fonctionnement du régulateur 90 de la figure 3 peut être étendue pour des raisons similaires à celles décrites auparavant en regard de l'extension de la gamme choisie du régulateur 90 de la figure 1. Supposons, illustrativement, que la courbe de la figure 2c représente une condition de fonctionnement extrême de la tension d'entrée maximum, et au'il est souhaité d'étendre la gamme choisie pour fonctionner sous des plus grandes tensions d'entrée. Le régulateur 90 doit être ainsi capable de développer une plus grande tension à travers la capacité 34. Retarder le fonctionnement du redresseur contrôlé à semi-conducteur _90 au-delà du temps td ne serait pas effectif, car le départ de la circulation du courant i1 ne peut par être retardé au-delà du temps td, la période de fonctionnement du transistor 29. Ainsi, la tension maximum VL1 pour un courant de charge I0 donné et une valeur de linductance L1 fixée

est fixée par la période de fonctionnement du transistor 29.

Afin de produire une augmentation de la tension accessible

maximum désignée Vc pour une tension fixée VL1, l'enroule-

ment secondaire 27c du transformateur de retour peut être choisi pour appliquer à l'enroulement 240 du transformateur de réglage une tension de balayage Vs plus basse, compensant de ce fait l'augmentation désignée en tension à travers

la capacité 34.

Des modifications diverses au circuit des figures 1 et 3, similaires à celles décrites dans les demandes de brevet US susmentionnées, peuvent être faites sans modifier

substantiellement le fonctionnement de base du circuit.

Par exemple, l'enroulement secondaire 27c du transformateur de retour de la figure I peut être couplé entre l'enroulement c de l'amplificateur magnétique et la diode 41. Sinéceire,, l'intervalle de retour de 1'#nerie peut être -.ustê Par lecton appropriée de la polarité de l'enroulement 27c et dul

rapport des spires. A la figure 3, l'extrémité de l'enrou-

lement 340 du transformateur de réglage oui est éloignéede la cathode de la diode 41 peut être couplée à l'extrémité au lieu de l'extrémité 2h de masse, si un plus long

intervalle de décharge est nécessaire pour la capacité 34.

Une situation analogue s'applique au circuit de la figure 1.

A la figure 1 ou 3, l'extrémité de la capacité 34 éloignée de l'extrémité 35 peut être couplée à une extrémité de référence autre que l'extrémité 24. L'extrémité éloignée de la capacité peut, par exemples être couplée à l'extrémit4 23a. Dans cette configuration, la tension régulée vt sera développée à travers la capacité 34. Une différence de tension, alors que la tension d'entrée non régulée est de moindre valeur oue la tension de balayage vt, est alors développée entre les extrémités 35 et 24. Cette différence de tension est variée de façon contrôlable par le régulateur afin de réguler la tension de balayage Vt. Dans cette configuration, le fonctionnement de la déviation et des circuits de réglage est à].a base le même que celui décrit poulir les circuits des figures 1 et 3, même si les phases

décharze-décharge à diverses capacités peuvent être légère-

ment différentes.

Bien entendu l'invention n'est nullement limitée aux modes de réalisation décrits et représentés qui n'ontété donnés ou'à titre d'exemple. En particulier elle comprend tous les moyens constituant des équivalents techniques des moyens décrits ainsi que leurs combinaisons si celles-ci sont exécutées suivant son esprit et mises en ouvre dans le

cadre de la protection comme revendiquée.

Claims (8)

R E V E N D I C A T I 0 N S ___________________________

1. Circuit de déviation régulée, comprenant une source

de tension continue non régulée; un enroulement de dévia-

tion; une capacité de balayage couplée audit enroulement de déviation; caractérisé par une seconde capacité (34) couplée à ladite capacité de balayage (33) et à ladite source (25) de la tension non régulée; un premier enroulement (27a) de transformateur de retour couplé à au moins une desdites capacités de balayage (33) et seconde (34) pour charger au moins une desdites capacités de balayage et seconde à partir de ladite source de tension non régulée, la valeur continue de la tension à travers ladite capacité de balayage (33) contrainte à porter les valeurs représentatives de la différence de tension entre ladite tension continue non régulée et la valeur continue de la tension à travers ladite seconde capacité (34); un moyen d'inductance (40; 140) un second enroulement (27c) de transformateur de retour un moyen (29) de commutation couplé audit enroulement (32) de déviation pour appliquer une tension de balayage audit enroulement de déviation pour générer un courant de balayage de déviation dans ledit enroulement de déviation, ledit moyen de commutation couplant ledit second enroulement (27c) du transformateur de retour et ladite seconde capacité (34) audit moyen d'inductance (40, 140) pour appliquer les tensions développées à travers ledit second enroulement du transformateur de retour et à travers ladite seconde capacité audit moyen d'inductance pour générer un courant dans ledit moyen d'inductance; et un moyen de contrôle (90) couplé audit moyen d'inductance et sensible à une quantité de circuit de déviation pour contrôler le courant dans ledit moyen d'hductance pour effectuer la régulation de

ladite quantité du circuit de déviation.

2. Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit moyen de contrôle (90) comprend un commutateur de commande (290), le temps de conduction dudit commutateur de commande étant varié en réponse à ladite quantité du circuit de déviation pour varier la circulation du courant

dans ledit moyen d'inductance (140).

3. Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit moyen d'inductance comprend un amplificateur magnétique (40), un premier enroulement (40a) dudit.amplifi- cateur magnétique couplé à ladite seconde capacité (34)

par ledit moyen de commutation (29).

4. Circuit selon la revendication 3, caractérisé en ce que ledit moyen de contrôle comprend un enroulement polarisé (40bW dudit amplificateur magnétique et un circuit de contrôle (42) couplé audit enroulement de polarisation et sensible à ladite quantité (vf) du circuit de déviation pour générer un courant polarisé dans ledit enroulement de polarisation (40b) pour varier l'inductance effective

dudit premier enroulement (40a).

5. Circuit selon les revendications 1, 2 ou 3,

caractérisé par un enroulement (40c; 340) couplé magnéti-

quement audit moyen d'inductance (40, 140) pour retrouver

l'énergie emmagasinée dans ledit moyen d'inductance.

6. Circuit selon lesrevendicationsl, 2 ou 3, caracté-

risé en ce que ledit moyen de commutation (29) couple ledit premier enroulement (27a) du transformateur de retour et un desdits moyens d'inductance (40; 140) et le second enroulement (27c) du transformateur de retour à une extrémité de jonction (35) de ladite seconde capacité (34) et la disposition en série dudit enroulement (32) de déviation

et de ladite capacité (33) de balayage.

7. Circuit selon la revendication 6, caractérisé en ce que ledit moyen de commutation comprend une diode amortisseuse (30) couplée à travers la disposition en série dudit enroulement (32) de déviation et ladite capacité (33) de balayage, et un transistor (29) de sortie horizontale couplé en série et une seconde diode (31) couplée à travers

- ladite disposition en série.

8. Circuit selon la revendication 7, caractérisé en ce

que ledit moyen d'inductance (40,140) est couplé à la jonc-

tion (36) dudit transistor de sortie horizontale (29) et

ladite seconde diode (31).