FI97109B - Menetelmä kuparilejeerinkien jatkuvaan harkkovaluun - Google Patents
Menetelmä kuparilejeerinkien jatkuvaan harkkovaluun Download PDFInfo
- Publication number
- FI97109B FI97109B FI920521A FI920521A FI97109B FI 97109 B FI97109 B FI 97109B FI 920521 A FI920521 A FI 920521A FI 920521 A FI920521 A FI 920521A FI 97109 B FI97109 B FI 97109B
- Authority
- FI
- Finland
- Prior art keywords
- ingot
- mold
- copper
- tin
- melt
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 26
- 229910000881 Cu alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 10
- 238000005266 casting Methods 0.000 title claims description 25
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims abstract description 15
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- 238000007711 solidification Methods 0.000 claims abstract description 10
- 230000008023 solidification Effects 0.000 claims abstract description 10
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 229910001128 Sn alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- VRUVRQYVUDCDMT-UHFFFAOYSA-N [Sn].[Ni].[Cu] Chemical compound [Sn].[Ni].[Cu] VRUVRQYVUDCDMT-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 17
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 7
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 6
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims 2
- 238000013019 agitation Methods 0.000 claims 2
- 239000003963 antioxidant agent Substances 0.000 claims 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims 2
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims 1
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims 1
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims 1
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims 1
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 239000011701 zinc Substances 0.000 claims 1
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 abstract description 6
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 abstract 3
- 238000005204 segregation Methods 0.000 abstract 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 5
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 5
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 4
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 4
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 4
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 3
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 230000005672 electromagnetic field Effects 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 2
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- 229910000733 Li alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001093 Zr alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- QZLJNVMRJXHARQ-UHFFFAOYSA-N [Zr].[Cr].[Cu] Chemical compound [Zr].[Cr].[Cu] QZLJNVMRJXHARQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000015115 caffè latte Nutrition 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 1
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 1
- 238000005339 levitation Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 239000001989 lithium alloy Substances 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000003801 milling Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 238000003856 thermoforming Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/001—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths of specific alloys
- B22D11/004—Copper alloys
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
- B22D11/11—Treating the molten metal
- B22D11/114—Treating the molten metal by using agitating or vibrating means
- B22D11/115—Treating the molten metal by using agitating or vibrating means by using magnetic fields
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
- B22D11/122—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ using magnetic fields
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Description
97109
Menetelmä kuparilejeerinkien jatkuvaan harkkovaluun
Keksintö koskee menetelmää sellaisten ohuiden valanteiden tai pyöreiden harkkojen jatkuvaan harkkovaluun, 5 joiden halkaisija on 8 - 40 mm, sellaisista kuparilejee-ringeistä, joilla on taipumusta erottumiseen jähmettymisen aikana.
Erityisesti kupari-nikkeli-tina-lejeeringeillä, joissa on suurehkot nikkeli- ja tinapitoisuudet, esimer-10 kiksi 15 % nikkeliä ja 8 % tinaa, on taipumusta voimakkaaseen erottumiseen jähmettymisen aikana tavallisen valumenetelmän yhteydessä. Tämä johtaa siihen, että raerajoilla esiintyy erkaumia, jotka ovat rikastuneet voimakkaasti tinalla. Lisäksi valurakenne on suhteellisen karkearakei-15 nen, jolloin rakeen halkaisija on cm-alueella ja dendrii-tin haaroilla on suhteellisen suuri 100 pm:n etäisyys. Toivottavia ovat sitä vastoin mahdollisimman homogeeniset rakenteet, joissa on mahdollisimman vähän erkaumia, pienet rakeiden halkaisijat ja pienet dendriittien haarojen etäi-20 syydet. Valurakennetta, jossa on voimakkaat koostumuksen vaihtelut, jollaisia esiintyy erottumisten vuoksi, täytyy homogenoida riittävästi, ennen kuin sitä jatkokäsitellään muovaamalla. Niinpä esimerkiksi kupari-nikkeli-tina-lejee-ringin, jossa on noin 15 % nikkeliä ja 8 % tinaa, epäedul-’;< 25 lisen valustruktuurin hehkutus kestää lämpötilassa noin 900 "C suoritettua homogenointikäsittelyä varten esimerkiksi useita viikkoja. On periaatteessa tunnettua, että hehkutuskäsittelyn keston pidentyessä ja/tai lämpötilan kohotessa raaka-aineen rakenne tulee karkeammaksi rakeiden 30 kasvaessa. Rakeiden karkeutuminen johtaa kuitenkin siihen, että raaka-aineen muotoiltavuus huononee vielä lisää.
Menetelmät nauhojen valmistamiseksi kupari-nikkeli-tina-lejeeringeistä ovat sinänsä tunnettuja. Tunnetuissa menetelmissä käytettiin oleellisesti tavallisesti valettua 35 materiaalia ja tämä joko muotoiltiin kylmänä homogenointi- 2 97109 hehkutuksen jälkeen tai lämpömuovauksen jälkeen ensin homogenoitiin ja sitten kylmämuovattiin.
Toisessa tunnetussa menetelmässä pyöreiden lejee-rinkinauhojen valmistamiseksi kupari-nikkeli-tina-lejee-5 ringeistä käytetään jauhemetallurgista tietä kaupallisesti käyttökelpoisten tuotteiden valmistamiseksi (EP 0 079 755 Bl).
Keksinnön perustana on saada käyttöön valumenetelmä, jonka avulla voidaan valmistaa voimakkaasti erottumi-10 seen taipuvaisia tai vaikeasti muokattavissa olevia kupari le jeer inkejä, esimerkiksi runsaasti lejeerattuja kupari-nikkeli-tina-lejeerinkejä jatkuvasti ja siten taloudellisesti, ilman että valuharkkojen seuraavassa jatkokäsittelyssä nauhoiksi, tangoiksi tai langoiksi esiintyy vaikeuk-15 siä.
Tämä tehtävä ratkaistaan keksinnön mukaisesti yhdistämällä patenttivaatimuksessa 1 mainitut valmistustoi-menpiteet. Keksinnön edullisia jatkokehittelyjä on esitetty alivaatimuksissa.
20 Jähmettyvän sulan sähkömagneettinen sekoittaminen teräksen harkkovalussa on tunnettua. Kuparilejeerinkien valussa tätä menetelmää ei kuitenkaan ole voitu tähän mennessä menestyksekkäästi käyttää.
Jähmettyneen metallin sähkönjohtavuuden lisääntymi-25 nen verrattuna nestemäiseen sulaan on kuparilejeeringillä selvästi suurempi kuin teräksellä. Suuremman harkon kuoren paksuuden ja sulatteeseen verrattuna selvästi suuremman sähkönjohtavuuden takia sekoituskierukoiden sähkömagneettisilla kentillä on paljon voimakkaampi sekoitettavan su-30 latteen varjostusvaikutus harkon kuoren vuoksi. Suhteelli- 1 sen paksun harkon kuoren takia täytyisi kokillialueelle laittaa sekoituslaitteisto. Tällöin muodostuu kuitenkin toinen varjostusvaikutus kuparisten kokillilevyjen vaikutuksesta, jotka ovat stabiilisuussyistä tavallisesti myös 35 30 mm paksuja tai vielä paksumpia.
97109 3 Näiden varjostusvaikutusten voittamiseksi tarvitaan suorituskykyisiä sähkömagneettisia sekoituslaitteistoja. Jotka saavat aikaan huomattavan energiankuljetuksen sulatteeseen, mikä periaatteessa johtaa vaikeuksiin.
5 Lisäksi tunnetaan valumenetelmiä, joissa jähmetty vää sulaa sekoitetaan induktiivisesti. Näihin kuuluu niin kutsuttu levitaatiomenetelmä, jossa sulaa pidetään jähmettymisen aikana magneettikenttien avulla niin, että se ei joudu kosketuksiin kokillin seinän kanssa. Esimerkkejä 10 tästä ovat tasaisten valuharkkojen horisontaalivalu ja harkkojen vertikaalinen nousuvalu.
Keksinnön mukaisessa menetelmässä käytetyssä kokil-lissa on hyvin ohuet jäähdytettävät kokillin seinät, joiden paksuus on vain muutamia millimetrejä. Tarpeellisen 15 kemiallisen stabiilisuuden saavuttamiseksi ulompi kokillin seinä on edullisesti jäykistetty aaltoprofiililla. Kokil-linseinä ja aaltoprofiili on laitettu niin, että sekoitus-kierukan sähkömagneettisia kenttiä varjostetaan vain vähän. Tämän kokillin muottionteloon laitettiin ohut gra-20 fiittivuoraus, joka oli paksuudeltaan noin 3 mm ja joka vastusti lämmön poisjohtumista vain hyvin vähän. Grafiittivuoraus oli pyöristetty ulkosivulta ja se saatettiin tiiviiseen kosketukseen jäähdytetyn kokillin seinän kanssa mekaanisen jännityksen avulla. Kokillin jäähdytetylle ul-25 kosivulle laitettiin 3-vaiheinen induktiokela, jolla kokillin sisäpuolella olevaa sulaa voitiin sekoittaa induktiivisesti. Sekoituslaitteisto voitiin valita niin, että kokillin sivuilla olevaa sulaa liikutettiin valutussuun-taan ja sula voi virrata takaisin kokillin keskustaan ja 30 päinvastoin. Kokillin muottionteloon johdettiin sula, jol-I la oli sitten tiivis kosketus kokillinseiniin kuten taval lisessa harkkovalussa. Sulaa sekoitettiin jähmettymisen aikana ja jähmettynyt sula johdettiin toiseen kokillinpää-hän. Jähmettynyt harkko liikkui tällöin kokillin pintaan 4 97109 nähden edestakaisin, jolloin siirtyminen eteenpäin oli suurempi kuin taaksepäin.
Jatkuvassa harkkovalumenetelmässä harkkoa, jonka paksuus oli 14 mm, valettiin 0,25 m/min pinnan pysyessä 5 tasaisen sileänä. Tiiviin kosketuksen ansiosta kokillin-seinään ja vähäisen harkonpaksuuden vuoksi vallitsivat siten hyvät jäähdytysolosuhteet, niin että myös harkon sisäosissa sula jähmettyi kokonaan suhteellisen nopeasti, ilman että siellä tapahtui selvää seegrautumista tai ra-10 keiden suurenemista. Pienellä harkonpaksuudella on suuri merkitys keksinnön mukaisessa menetelmässä, koska kupari-lejeeringillä on vain vähäinen lämmönjohtavuus, joka on alueella 1 - 10 % kuparin johtavuudesta. Tästä syystä lära-mönjohtuvuus harkon sisäosasta on jonkin verran estynyt. 15 Harkon paksuuden ollessa suuri on lisäksi olemassa vaara siitä, että harkon sisäosassa tapahtuu voimistunutta lajittumista ja rakeiden kasvua.
Sulan riittävä sekoitusvaikutus ja hyvä jähmetty-vyys voidaan sovittaa yllättävästi toisiinsa, kun harkon 20 paksuus on alueella 8 mm - 40 mm.
Yhtä suuri merkitys on lisäksi sulan induktiivisen sekoituksen teholla. Jos sekoitusteho on liian pieni, ei ole käytettävissä riittävästi murtuneista dendriitinkappa-leista peräisin olevia vieraita hiukkasia ytimenmuodosta-J 25 jiksi. Riittämättömästä sekoitustehosta on seurauksena jatkokäsittelylle epäsuotuisa karkearakeinen rakenne. Toisaalta myös aivan liian suurella sekoitusteholla on huomattavia haittoja, koska tämä liittyy indusoituneina pyör-revirtoina harkkoon tuotuun suureen energiaan.
30 Sekoitusintensiteettiä voidaan kuvata energiamää rällä, joka tuodaan aikayksikköä kohti sekoittimen välityksellä valettavaan metalliin. Tämä energiamäärä voidaan mitata metallisen koekappaleen avulla, joka johdetaan ko-killiin ja jolla on sama johtavuus ja ulottuvuudet kuin 35 metallilla, joka johdetaan kokilliin valutapahtuman aika- :i !H ! ittl IMS* 5 97109 na. Jos sekoituskierukkaan kytketään jännite, tämä johtaa lämpötilan kohoamiseen koekappaleessa. Tästä lämpötilan kohoamisesta voidaan sitten laskea tuotu teho.
Tähän liittyvissä tutkimuksissa on käynyt ilmi, 5 että erityisen hyviä tuloksia saavutetaan silloin, kun tuotu sekoitusteho on alueella 0,5 - 100 W/cm3, edullisesti alueella 5-70 W/cm3. Sekoitusteho on tällöin laskettu sitä valettavan metallin tilavuusyksikköä kohti, joka on -valusuunnassa - sekoituskelan etu- ja takarajan välissä. 10 Muita oleellisia kriteerejä ovat harkon laskunopeus ja harkon ja kokillin seinämän välinen suhteellinen liike. Keskimääräinen laskunopeus ei saa olla liian pieni, koska silloin jähmettyrnisvyöhyke loitontuu jäähdytetystä alueesta laskusuuntaa vastaan. Lämpö johdetaan pois näissä olo-15 suhteissa enää vain epäsuorasti, siis jo täysin jähmettyneen harkon kautta. Siten jäähtymisnopeus alenee, kun taas erottumisen ja rakeiden suuruus jähmettyneessä valuraken-teessa vähenee luvattoman voimakkaasti.
Toisaalta keskimääräinen laskunopeus ei myöskään 20 saa olla liian suuri, koska silloin vielä jähmettymättömän sulan allas jää liian pitkäksi ja kapeaksi. Toisiaan lähenevät jähmettymisvyöhykkeet hidastavat silloin viskoosin sulan sekoitusnopeutta harkon sisällä, niin että harkon sisäosa jähmettyy tavallaan sekoittumatta.
25 Keskimääräisen laskunopeuden tulee sen vuoksi olla alueella 0,05 - korkeintaan 1,3 m/min, edullisesti alueella 0,2 - 0,7 m/min.
Harkkoa voidaan toisaalta vetää jatkuvasti, jolloin kokilli edullisesti värähtelee. Toisaalta harkkoa voidaan 30 vetää kuitenkin myös "push-pull"-menetelmällä liikkumat-; tomasta kokillista. Oleellista on tällöin kuitenkin suh teellinen liike harkon ja kokillin välillä. Harkko liikkuu - kokilliin nähden - aina jaksoittain pitemmän matkan eteenpäin (iskuväli eteen) ja sitten lyhyemmän matkan 35 taaksepäin (iskuväli taakse). Eteenpäin siirtymisen aikana 6 97109 harkon kuori hieman laajenee ja lämmönsiirto sen vuoksi huononee.
Taaksepäin siirtymisen aikana harkon kuori sitä vastoin menee kokoon, minkä johdosta kuori painuu myös ko-5 kiliin seiniin, mikä parantaa lämmönsiirtoa.
Lisäksi on käynyt ilmi, että harkkorakenteita, joissa on tasainen hieno hiukkaskoko ja erottumistarkkuus, voidaan saada vain silloin, kun siirtymistä eteenpäin ei valita liian suureksi. Toisaalta sitä ei saa valita myös-10 kään liian pieneksi, koska taaksepäin siirtoa varten täytyy olla vielä riittävästi tilaa. Samanaikaisesti myöskään alempaa laskunopeuden rajaa ei saa alittaa. Lisäksi värähtelevän kokillin tai eteenpäin siirtyvän harkon siirtymis-matka täytyy valita niin, että siirtyminen eteenpäin on 15 alueella 0,5 - 30 mm.
Keksinnön mukaisella harkkovalumenetelmällä voidaan valmistaa esimerkiksi valettua kupari-nikkeli-tina-hark-koa, jolla on erittäin hienorakeinen rakenne. Yksittäiset rakeet eivät ole enää pitkittäisleikkauksessa paljain sil-20 min nähtävissä. Edullisten jähmettymisolosuhteiden takia myös erkaumat ovat hyvin pieniä ja hienojakoisia. Valu-harkkoa voidaan sen vuoksi jatkokäsitellä edelleen ilman vaikeuksia.
Keksintöä selvennetään vielä lisää seuraavassa :* 25 erään suoritusesimerkin avulla.
Hyvin ohutseinäisellä harkkovalukokillilla, joka oli kovettuvasta kupari-kromi-zirkonium-lejeeringistä ja jonka muottiontelo oli vuorattu 3 mm paksuilla grafiitti-levyillä, valettiin jatkuvavaluna ohut aihio kupari-nikke-30 li-tina-lejeeringistä, joka sisälsi 15 % nikkeliä ja 8 % tinaa. Aihio oli 14 mm paksu ja 80 mm leveä. Valunopeus oli 0,25 m/min, kun muottiontelon poikkileikkaukselle ilmoitettu sekoitusteho oli säädetty arvoon 20 - 30 W/cm3.
Valuharkon pitkittäisleikkauksessa (kuvio 1) on 35 esitetty makrorakenne. On nähtävissä, että valuharkolla on 7 97109 kautta koko poikkileikkauksen tasainen ja hyvin hienojakoinen rakenne, jolloin suurin hiukkaskoko on 0,05 mm.
Kuviossa 2 on esitetty toinen poikkileikkaus. Se esittää kuvioon 1 verrattuna sellaisen vastaavan kuparile-5 jeeringin harkon valurakenteen, jossa sulaa ei sekoitettu sähkömagneettisesti. Tämän valurakenteen hiukkaskoko on useita millimetrejä.
Keksinnön mukaisella menetelmällä valettu harkko voitiin pinnan jyrsimisen jälkeen ilman homogenointia kyl-10 mätyöstää 70 - 80-prosenttisesti säröttömäksi. Kuumatyöstö suoritettiin samoin lyhyen lämpötilassa 800 - 850 °C suoritetun homogenoinnin jälkeen.
Kylmätyöstön ja sopivan lämpökäsittelyn jälkeen saatiin 0,5 mm paksulle nauhalle seuraavat ominaisuudet: 15 Vetolujuus: 1217 N/mm2 0,2-venymisraja: 1162 N/mm2 Venymä: 6 mm
Rockwell-kovuus (30 N): 61 Hiukkaskoko: 0,005 - 0,01 mm 20 Myös monituntisen homogenoinnin jälkeen kuviossa 2 esitetyn valetun harkon kylmä- ja kuumatyöstettävyys oli vain vähäistä, koska pinnalla ja erityisesti valureunoilla tapahtui voimakasta säröilyä, jolloin säröt kulkivat pitkin vanhoja valuraerajoja.
Claims (9)
1. Menetelmä sellaisten ohuiden valanteiden tai pyöreiden harkkojen jatkuvaan harkkovaluun, joiden halkai- 5 sija on 8 - 40 mm, kuparilejeeringeistä, erityisesti kupa- ri-nikkeli-tina-lejeeringeistä, joilla on jähmettymisen aikana taipumusta erottumiseen, tunnettu siitä, että kokillin sisällä olevaa sulaa sekoitetaan sähkö-magneettisesti, jolloin sekoituskierukka on mitoiltaan 10 sellainen, että sekoitusteho sulan sisällä on noin 0,5 -
100 W/cm3 ja valuharkon laskunopeus on alueella 0,05 -1,3 m/min.
2. Patenttivaatimuksen 1 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että sekoitusteho on 5 - 70 W/cm3 15 ja valuharkon laskunopeus on 0,2 - 0,7 m/min.
3. Patenttivaatimuksen 1 tai 2 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että valuharkon suhteellinen liike kokilliin nähden harkon siirtyessä eteenpäin on alueella 0,5 - 30 mm, jolloin valuharkkoa vedetään katkonaisesti 20 tai "push-pull"-menetelmällä.
4. Patenttivaatimuksen 1 tai 2 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että käytetään värähtelevää kokil-lia, jolloin kokillin liikkeen nostokorkeus on alueella 0,5 - 30 mm.
5. Jonkin patenttivaatimuksen 1-4 mukainen mene telmä, tunnettu siitä, että valuharkkoa jäähdytetään lisää välittömästi kokillista poiston jälkeen.
6. Jonkin patenttivaatimuksen 1-5 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että kokillin muottiontelo 30 on vuorattu grafiitilla.
7. Patenttivaatimuksen 1 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että kupariperuslejeerinki sisältää 2 -40 %, edullisesti 9 - 18 % nikkeliä ja 2 - 18 %, edullisesti 5 - 10 % tinaa ja loput kuparia mukaan lukien pieniä 35 määriä hapettumisenesto- ja jatkokäsittelylisäaineita sekä mahdollisia epäpuhtauksia. l· ' IN L 1:1*1 < l -i -B* I 97109
8. Patenttivaatimuksen 1 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että kupariperuslejeerinki sisältää 5 -18 %, edullisesti 8 - 12 % tinaa ja loput kuparia mukaan lukien pieniä määriä hapettumisenesto- ja jatkokäsittely- 5 lisäaineita sekä mahdollisia epäpuhtauksia.
9. Jonkin patenttivaatimuksen 7 tai 8 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että kupariperuslejeerinki sisältää lisäksi korkeintaan 1 prosentin ainakin yhtä alkuainetta ryhmästä rauta, koboltti, mangaani, sink- 10 ki, zirkonium, kromi, molybdeeni, niobi. 97109
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE4103963 | 1991-02-09 | ||
| DE4103963A DE4103963A1 (de) | 1991-02-09 | 1991-02-09 | Verfahren zum kontinuierlichen stranggiessen von kupferlegierungen |
Publications (4)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FI920521A0 FI920521A0 (fi) | 1992-02-07 |
| FI920521A FI920521A (fi) | 1992-08-10 |
| FI97109B true FI97109B (fi) | 1996-07-15 |
| FI97109C FI97109C (fi) | 1996-10-25 |
Family
ID=6424723
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FI920521A FI97109C (fi) | 1991-02-09 | 1992-02-07 | Menetelmä kuparilejeerinkien jatkuvaan harkkovaluun |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5265666A (fi) |
| EP (1) | EP0499117B1 (fi) |
| JP (1) | JP3073589B2 (fi) |
| AT (1) | ATE126109T1 (fi) |
| CA (1) | CA2060860C (fi) |
| DE (2) | DE4103963A1 (fi) |
| ES (1) | ES2076571T3 (fi) |
| FI (1) | FI97109C (fi) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19843290A1 (de) * | 1998-09-22 | 2000-03-23 | Km Europa Metal Ag | Verfahren zur Lokalisierung von Elementkonzentrationen in einem Gußstrang und Vorrichtung des Verfahrens |
| DE102006027844B4 (de) * | 2005-06-22 | 2019-10-31 | Wieland-Werke Ag | Kupferlegierung auf der Basis von Kupfer und Zinn |
| DE102012013817A1 (de) * | 2012-07-12 | 2014-01-16 | Wieland-Werke Ag | Formteile aus korrosionsbeständigen Kupferlegierungen |
| ES2619840B1 (es) * | 2017-03-31 | 2018-01-09 | La Farga Lacambra, S.A.U. | Agitador electromagnético para uso en sistemas de colada continua vertical, y uso del mismo |
| CN108453222B (zh) * | 2018-03-12 | 2019-11-05 | 东北大学 | 一种铜基弹性合金薄带的减量化制备方法 |
| CN110885938B (zh) * | 2019-12-04 | 2021-06-01 | 中色奥博特铜铝业有限公司 | 一种5G通讯用Cu-Ni-Sn合金带箔材及其制备方法 |
| CN116411202A (zh) * | 2021-12-29 | 2023-07-11 | 无锡市蓝格林金属材料科技有限公司 | 一种铜锡合金线材及其制备方法 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CH650429A5 (de) * | 1980-10-30 | 1985-07-31 | Concast Holding Ag | Verfahren zum stranggiessen von stahl, insbesondere von brammen. |
| JPS57149052A (en) * | 1981-03-09 | 1982-09-14 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | Method and device for continuous casting of metal |
| US4373970A (en) * | 1981-11-13 | 1983-02-15 | Pfizer Inc. | Copper base spinodal alloy strip and process for its preparation |
| KR950014347B1 (ko) * | 1986-02-27 | 1995-11-25 | 에스 엠 에스 슐레만-지이마크 악티엔게젤샤프트 | 강대주조공장에 있어서의 주조방법 및 장치 |
| JPH01166868A (ja) * | 1987-12-22 | 1989-06-30 | Chuetsu Gokin Chuko Kk | 連続鋳造装置 |
| CH678026A5 (fi) * | 1989-01-19 | 1991-07-31 | Concast Standard Ag |
-
1991
- 1991-02-09 DE DE4103963A patent/DE4103963A1/de not_active Withdrawn
-
1992
- 1992-02-04 DE DE59203148T patent/DE59203148D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1992-02-04 AT AT92101770T patent/ATE126109T1/de not_active IP Right Cessation
- 1992-02-04 EP EP92101770A patent/EP0499117B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1992-02-04 ES ES92101770T patent/ES2076571T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1992-02-07 JP JP04056027A patent/JP3073589B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1992-02-07 CA CA002060860A patent/CA2060860C/en not_active Expired - Fee Related
- 1992-02-07 FI FI920521A patent/FI97109C/fi not_active IP Right Cessation
- 1992-02-10 US US07/832,923 patent/US5265666A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5265666A (en) | 1993-11-30 |
| JPH07164109A (ja) | 1995-06-27 |
| FI920521A0 (fi) | 1992-02-07 |
| ES2076571T3 (es) | 1995-11-01 |
| EP0499117A2 (de) | 1992-08-19 |
| CA2060860C (en) | 1998-06-23 |
| DE4103963A1 (de) | 1992-08-13 |
| FI920521A (fi) | 1992-08-10 |
| JP3073589B2 (ja) | 2000-08-07 |
| FI97109C (fi) | 1996-10-25 |
| EP0499117A3 (en) | 1992-09-30 |
| ATE126109T1 (de) | 1995-08-15 |
| CA2060860A1 (en) | 1992-08-10 |
| DE59203148D1 (de) | 1995-09-14 |
| EP0499117B1 (de) | 1995-08-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Nafisi et al. | Semi-solid processing of aluminum alloys | |
| Thanabumrungkul et al. | Industrial development of gas induced semi-solid process | |
| CN107008873B (zh) | 多模式电磁场均质化金属连铸坯的制备方法及其装置 | |
| KR101159790B1 (ko) | 고연성 및 고인성의 마그네슘 합금 및 이의 제조방법 | |
| CN102069172A (zh) | 一种铝冷却板的复合铸造方法 | |
| FI97109B (fi) | Menetelmä kuparilejeerinkien jatkuvaan harkkovaluun | |
| CN1174106A (zh) | 以连续及半连续铸造方式制备梯度材料的方法 | |
| Farahany et al. | Role of bismuth on solidification, microstructure and mechanical properties of a near eutectic Al-Si alloys | |
| US6994146B2 (en) | Electromagnetic die casting | |
| Motegi et al. | Continuous casting of semisolid aluminium alloys | |
| Szajnar et al. | Influence of electromagnetic field on pure metals and alloys structure | |
| Cardoso et al. | Microstructural evolution of A356 during NRC processing | |
| JP2010131635A (ja) | 鉄のダイカスト成型方法およびダイカスト成型体 | |
| KR101307233B1 (ko) | 반응고 성형에 의한 박판의 제조방법 및 장치 | |
| US4432811A (en) | Method of making seamless tubing | |
| US3354935A (en) | Manufacture of light-metal castings | |
| Yan et al. | Study on horizontal electromagnetic continuous casting of CuNi10Fe1Mn alloy hollow billets | |
| RU2111826C1 (ru) | Способ литья алюминиевых сплавов, алюминиевый сплав и способ производства из него промежуточных изделий | |
| CN104988393A (zh) | 一种桥梁锚箱用钢板的生产方法 | |
| US5553660A (en) | Method for continuously casting copper alloys | |
| Aguilar et al. | Semi‐Solid Processing of Metal Alloys | |
| JP5856764B2 (ja) | 過共晶アルミニウム−シリコン合金圧延板成形品およびその製造方法 | |
| CN104694782A (zh) | 一种高强高韧耐磨挤压锌合金的制备方法 | |
| Kim et al. | Semi-solid die forging of Al6061 wrought aluminium alloy with electromagnetic stirring | |
| JP4414950B2 (ja) | 半溶融鋳造用金属ビレット、及び半溶融鋳造用金属ビレットの製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| BB | Publication of examined application | ||
| MA | Patent expired |