FI79989C - Bredbasigt, halvsaenkt fartyg. - Google Patents

Description

Laajarunkoinen puoiivedenalainen alus 1 79989 Tämä keksintö koskee puolivedenalaista alusta, jossa on uusi kelluntaponttoonien tai jalkatukien, vakavuuspylväiden ja kannen järjestely aluksen aikaansaamseksi, jolla on parannetut vakavuusominaisuudet. Tämän keksinnön mukaisesti rakennettu alus on myös erityisen sopiva käytettäväksi jään vaivaamilla vesillä.

Tavanomainen puoiivedenalainen alus on hitaan suunnitteluke-hityksen tulos. Rannikon edustalla tapahtuvan öljyn ja kaasun etsinnän ja tuotannon alkuaikoina porausteknologia perustui maalla saatuun kokemukseen. Rannikon edustan porauslautat olivat joko kiinteitä rakenteita tai torneja, jotka oli rakennettu paaluille, tai proomuja tai uivia telakoita, jotka kellutettiin rannikon edustan sijaintipaikalle ja täytettiin sitten vedellä niin, että ne lepäsivät meren pohjalla. Kun lisäetsinnät paikallistivat porausreikiä kauemmas rannikon edustalle, kasvanut veden syvyys vaati parannettuja rakenteita. Proomun tai uivan telakan lähestymistapa kehittyi kelluvaksi rakenteeksi, jossa oli puoliupotetut kelluntaponttoonit tai jalkatuet, vakavuuspylväiden kulkiessa ylöspäin vedenpinnan läpi ja kellumaton kansi vakaavuuspylväiden yläpuolella. Kansi tuki poraustornia ja muuta etsintälaitteistoa. Poraus-tornien pystyliikkeen minimoimiseksi vakavuuspylväiden poik-kileikkauspinta-ala oli minimoitu vesiviivan tasoita. Tuloksena olevia aluksia nimitetään yhteisesti puolivedenalaisiksi.

Vaikka rannikon edustan tukirakenteiden malli kehittyi sovel-tuakseen syvempään veteen, myös porauskaivojen sijainnit levi-sivät vaativampiin ympäristöihin. Ensimmäiset rannikon edustan porauskaivot porattiin suojaisille vesille lähelle rannikkoa. Kun myrskyt uhkasivat, henkilökunta evakuoitiin, kunnes vaara oli ohi. Nykyään kuitenkin rannikon edustan porauksen rajat sijaitsevat syrjäisillä vesillä kaukana rannikosta. Etäisyydet 2 79989 rannikosta estävät nopean evakuoinnin myrskyisellä säällä ja rannikon edustan porauslautat joutuvat alttiiksi yhä ankarim-mille myrskyille, koska maamassat eivät suojaa vesiä.

Koska puolivedenalaisten tavanomainen suunnittelu on tulosta kehityksestä olosuhteiden kautta, jotka ovat erilaiset kuin nykyään tavataan syrjäisillä ja usein vihamielisillä sijaintipaikoilla, rannikon edustan porauslautan vakavuusominaisuudet eivät sovellu parhaalla tavalla olosuhteisiin, jotka rasittavat alusta sen toimiessa tällaisissa syrjäisissä ympäristöissä.

Tavanomaisista puolivedenalaisista poistetaan painolastia, kun ankara sää iskee, jotta taattaisiin riittävä ilmaväli suurten aaltojen ja kansirakenteen pohjan välille ja työskentelykännen korkeuden lisäämiseksi. Tällaisella painolastin poistamisella on kuitenkin se epämieluisa vaikutus, että se saattaa suuremman pinnan alttiiksi tuulelle ja aalloille samalla, kun se itse asiassa kohottaa painopistettä ja pienentää metasentristä korkeutta.

Vakavuusilmiö on kolmitahoinen; alku-, suuren kulman ja vahingoittunut vakavuus. Aluksen alkuvakavuus on tuttu metasentrisen korkeuden (GM) käsite. Se edustaa aluksen vastustuskykyä kallistua yli pienten, korkeintaan 5-10°:n kulmien ja on olennaisesti aluksen vesiviivan ominaispiirre. Suuren kulman vakavuuden määrittämistekniikka eroaa GM:n mittaamisesta. Vakavuuden mittaamiseksi aluksen kallistuman oikaisevat vinotuet lasketaan tietyllä kallistuskulmien alueella. Tuloksena olevan käyrän alla oleva pinta-ala edustaa energiaa, jonka alus pystyy absorboimaan. Lopuksi vakavuus vahingoittuneena mittaa aluksen kykyä kestää säiliön tai osaston täyttymistä vedellä. Vaikka tämä on subjektiivisempi kuin muut vakavuusnäkökohdat, perusteellinen analyysi paljastaa aluksen kyvyn selviytyä suunnnit-telukriteerien puitteissa.

Tavanomaiset puolivedenalaiset menettävät alkuperäisen vakavuutensa, kun niistä poistetaan painolasti. Koska painolastivesi

II

3 79989 sijaitsee alhaalla ponttooneissa, aluksen pystysuora painopiste (VCG) kohoaa, kun se pumpataan pois ja GM alenee. Nykyinen peruste tällaiselle menettelylle pahalla säällä on, että suuren kulman vakavuus paranee aikaansaataessa enemmän kelluvuusvaraa vastustamaan suuren kulman kallistumista samoin kuin suurennettaessa kulmaa, johon alus voi kallistua ennen kuin vedellä täyttyminen tapahtuu. Samoin kun käyttöhenkilöt haluavat siirtää puolivedenalaista, syväystä pienennetään ponttoonien pintaan asti. Välitila ennen kuin veden taso on dramaattisesti kohonnut ponttoonien tullessa esiin merkitsee usein tilannetta, jossa vakavuus on marginaalinen.

Yksinkertainen vastaus ongelmaan olisi lisätä aluksen leveyttä, kunnes minimi-GM-arvo olisi hyväksyttävä. Valitettavasti liian suuri alkuvakavuus on myös haitallinen. Suuret kiihtyvyydet, jotka seuraavat äärimmäisestä GM-arvosta toimintasyväyksessä, sekä koettelisi miehistöä että vaatisi lisää terästä koko rakenteeseen hitausvoimien hoitamiseksi. Edelleen itse koko kansirakenne kasvaisi johtuen suuremmista jänneväleistä, joita vakavuuspylväiden välillä esiintyy.

Toinen ongelma esiintyy hyödynnettäessä rannikon edustalla olevia jään vaivaamia alueita, joilla muodostuu jatkuvasti jäämassoja tiettyinä osina vuodesta. Nämä jäämassat voivat sisältää jäälaattoja, joiden paksuudet ovat 2,5 m tai enemmän ja joissa voi olla huomattavasti paksumpia "paineharjänteitä". Nämä jäämassat eivät pysy paikallaan ja voivat liikkua useita satoja metrejä päivässä pintatuulien ja virtojen vaikutuksesta. On selvää, että nämä liikkuvat jäämassat kehittävät huomattavia voimia, jotka puolestaan voivat olla tuhoisia jäämassojen tiellä oleville esineille.

Tämän keksinnön mukaisesti aikaansaadaan laajarunkoinen puoli-vedenalainen alus, joka käsittää kannen, useita vakavuuspylväi-tä, jotka suuntautuvat alaspäin ja ulospäin kannesta, välineen, joka on liitetty vakavuuspylväiden alapäihin laajan kellumis- 4 79989 pohjan aikaansaamiseksi ja välineen painolastin ottamiseksi ja purkamiseksi sanotun aluksen syväyksen lisäämiseksi ja pienentämiseksi.

Tämä keksintö ratkaisee vakavuusongelman patenttivaatimuksen 1 tunnusmerkkiosan mukaisesti kallistamalla vakavuuspylväät kansirakenteen laitojen ulkopuolelle laajempaan tukialustaan ja tekemällä itse kansirakenteen vesitiiviiksi ja tehokkaaksi suurilla kulmilla ja vahingoittuneena. Laaja tehokas jänneväli saa pienillä syväyksillä aikaan suuremman GM-arvon samalla, kun pylväiden vino asento rajoittaa vakavuutta suurilla syväyksillä eikä vaadi lisää kansiterästä. Kelluva kansirakenne myötävaikuttaa suuren kulman vakavuuteen, kun se upotetaan ja aikaansaa varakelluvuutta katastrofaalisen vahingon, ts. va-kavuuspylvään menetyksen tapauksessa.

Tuloksena oleva laajarunkoinen puolivedenalainen alus on selvästi parempi kuin puolivedenalaisten tavanomainen malli. GM voidaan optimoida tietyllä syväysten alueella siten, että vakavuus ei koskaan laske alle minimiarvojen. Samanaikaisesti pylväiden vinous estää GM-arvoa kasvamasta liian suureksi. Kaikissa tapauksissa laajarunkoisen puolivedenalaisen aluksen suuren kulman vakavuus ylittää tavanomaisen suorajaikaisen mallin vakavuuden. Vahingoittuneena laajarunkoinen puoiiveden-alainen alus vastustaa paremmin vedellä täyttymistä, mikä johtaa suurempaan suoristumisenergiaan ja pienempään vaaraan joutua veden alle. On tutkittu, että pylväiden vinous pysty- o o suoran suhteen voi olla alueella yli 0 :sta alle 90 :een.

Puoiivedenalainen alus on erityisen sopiva käytettäväksi jään vaivaamilla vesillä. Jäämassan lujuus puristuksessa on huomattavasti suurempi kuin nyrjähdyksessä tai taivutuksessa. Tämän keksinnön erään kohdan mukaisesti painolasti puretaan ja otetaan sisään, kun halutaan saattaa vakavuuspylväät kosketukseen jäämassan kanssa. Kun alus kohoaa, alaspäin ja ulospäin osoittavien pylväiden laidan ulkopuoliset pinnat aikaansaavat ylöspäin suuntautuvan tai taivutusvoiman jäämassaa vasten, s 79989 joka sijaitsee aluksen laidan ulkopuolella murtaen tällaisen massan. Kääntäen aluksen laskeminen saa pylväiden laidan sisäpuoliset pinnat aiheuttamaan alaspäin suuntautuvan taivutus-voiman jäätä vasten, joka sijaitsee kannen alla. Painolastia voidaan jatkuvasti ottaa sisään ja purkaa aluksen laskemiseksi ja nostamiseksi jaksottain, kun jääolosuhteet ovat ankarat.

Kuva 1 on sivuleikkauskuvanto puolivedenalaisesta aluksesta, joka on rakennettu tämän keksinnön mukaisesti; kuva 2 on ylätasokuvanto kuvan 1 aluksesta; kuva 3 on päätyleikkauskuvanto kuvan 1 aluksesta, jossa on poraus torni; kuva 4 on kaavamainen sivuleikkauskuvanto perusviiva-aluksesta, jossa on pystysuorat vakavuuspylväät; kuva 5 on päätyleikkauskuvanto kuvan 4 aluksesta; kuva 6 on ylätasokuvanto kuvan 4 aluksesta; kuva 7 on päätyleikkauskuvanto tämän keksinnön toteutusmuodosta, jossa vakavuuspylväät on asetettu 10°:n kulmaan; kuva 8 on päätyleikkauskuvanto tämän keksinnön toteutusmuodosta, jossa vakavuuspylväät on asetettu 15°;n kulmaan; kuva 9 on päätyleikkauskuvanto tämän keksinnön toteutusmuodosta, jossa vakavuuspylväät on asetettu 20°:n kulmaan; kuva 10 on päätyleikkauskuvanto tämän keksinnön toteutusmuodosta, jossa vakavuuspylväät on asetettu 30°;n kulmaan; kuva 11 esittää käyriä, jotka edustavat alusten ominaispiirteitä, joilla on toisistaan eroavat vakavuuspylväiden vinoudet; kuvat 12A-12F esittävät oikaisuvinotuen käyriä kallistuskulman funktiona suorajalkaisen perusviiva-aluksen ja tämän keksinnön mukaisen laajarunkoisen puolivedenalaisen aluksen malleilla; ja kuvat 13-23 esittävät esimerkkejä tyypillisistä puolivedenalai-sista alusmalleista, jotka ovat muunnettavissa tämän keksinnön mukaisesti laajan kelluvan rungon aikaansaamiseksi ja siten näiden alusten vakavuuden parantamiseksi.

Viitaten kuviin 1-3 esitetään laajarunkoinen puolivedenalainen alus, jossa on vesitiivis kelluva kansi 10, joka on tuettu kolmen vakavuuspylvään 20 varaan, jotka kulkevat jatkuvasti 6 79989 alaspäin ja ulospäin kannen 10 jokaisen laidan ulkosivun pohjalta. Nämä kolme vakavuuspylvästä 20 aluksen molemmin puolin on yhdistetty vastaavaan pitkänomaiseen ponttooniin 30 laajan kelluvan rungon aikaansaamiseksi alukselle 30. Kuten kuvassa 3 on esitetty, esimerkki rakenteellisesta ristikkopalkkijärjestelystä 40 on aikaansaatu jokaisen kolmen vastakkaisen vakavuus-kolonnin 20 ja kannen 10 pohjan välille aluksen rakenteellisen yhtenäisyyden varmistamiseksi. Jokaisessa kolmessa rakenteellisessa ristikkopalkkijärjestelyssä 40 on poikittaisosa 42, joka yhdistää toisiinsa vastakkaiset vakavuuspylväiden 20 vastinparit, pystyosa 44, joka kulkee ylöspäin poikittaisosan 42 keskeltä kannen 10 pohjaan 46, ja pari vinoja osia 48, 50, jotka kulkevat ylöspäin poikittaisosan 42 keskeltä kannen 10 pohjaan 46. Rakenteellisilla ristikkopalkkijärjestelyillä voi olla mikä tahansa muoto tai malli, kunhan aluksen rakenteellinen yhtenäisyys säilyy.

Kannessa 10 on poikittainen keskusosa 52 ja ulokeosa 54, 56, joka kulkee alaspäin kannen 10 keskusosan 52 kummastakin päästä. Kummankin ulokkeen 54, 56 sisäpinta 58, 60 kulkee alaspäin ja ulospäin kannen 10 keskusosasta 52 kulmassa, joka voi vastata alaspäin ja ulospäin kulkevaa kolmea vakavuuspylvästä 20 aluksen kummallakin puolella.

Kannen 10 pohja 46 on rakennettu rakenteeltaan riittäväksi kestämään meren aiheuttamia "aaltojyskytys"-kuormia ja koko kansi on rakennettu vesitiiviiksi rakenteeksi aina pää- tai sääkannen 62 tasoon saakka.

Merivesipainolasti, polttoöljyjä porausvesi on sopivasti sijoitettu säiliöihin 64, jotka sijaitsevat kummassakin kellunta-ponttoonissa 30, ja säiliöihin 66, jotka sijaitsevat kummassakin vakavuuskolonnissa 20. Tilat käyttömoottoreita ja voimansiirtoa ja nostimia varten on sijoitettu kelluntaponttoonin 30 alaosiin. Kuiva massavarasto porauslietettä ja -sementtiä varten voi olla sijoitettu vakavuuspylväiden 20 yläsäiliöihin 68 ja kanteen 10. Konetilat, varastotilat, verstaat ja asuinhytit sijaitsevat 7 79989 myös kannessa 10. Pää- tai sääkantta 62 voidaan käyttää lisä-varastotilana putki telineille, poraustornille ja muille poraus-laitteille ja koneistolle, lisähyteille, erityis- tai erikoistuneille verstaille tai laitteistolle, kuten palontorjuntalait-teille.

Vakavuuspylväät 20 on kallistettu pois pystysuorasta kulmaan, joka on erityisesti valittu aluksen vakavuusominaisuuksien parantamiseksi ja joka voi olla välillä 0-90°. Normaalitoiminnan vesilinjassa 80 aluksen tehokas leveys ja siitä johtuen aluksen vakavuus kasvaa ilman, että kansirakenteen jänneväli ja paino kasvaisivat ja kasvava tehokas leveys parantaa laivan vakavuutta. Aluksen ollessa syvässä painolastissa painolasti-veden alhainen sijainti kelluntaponttoonien 30 painolastisäi-liössä 64 laskee aluksen painopistettä ja vaikka aluksen tehokas leveys pienenee, aluksen vakavuus ei huonone.

Kuten kuvassa 3 esitetään kahden ulokkeen 54, 56 järjestely muodostaa kannen 10 pohjan 46 kanssa käännetyn "V”-kuvion ulokkeiden 54, 56 välille. Tällainen kannen 10 pohjan 46 malli parantaa aluksen kykyä vastustaa "aaltojyskytys”-iskua sen ollessa syvässä painolastissa samalla, kun se minimoi kannen 10 haitallisen häiriön käyttösyväyksessä. Edelleen koska kansi 10 on kauttaaltaan vesitiivis, kannen 10 kelluvuus estää kumolleen kaatumisen katastrofaalisen vahingon, vedellä täyttymisen tai muun onnettomuuden tapahtuessa.

Seuraavassa on esitetty tulokset tutkimuksesta, joka on suoritettu tämän keksinnön etujen osoittamiseksi:

Mitoitus

Puolivedenalainen rungon muoto, jota käytettiin ehdotetun mallin vaikutuksen tutkimiseen perustui alukseen MSV "IOLAIR", "IOLAIR" koostuu kaksoisponttooneista, jotka tukevat kuutta vakavuuspylvästä kelluvan kannen alla. Ponttoonit ovat "laivan-mallisia" siten, että niissä on virtaviivainen kaari eteenpäin 8 79989 ja laivanmuotoinen peräpeili, joka tukee kanavoitua potkuria. Vakavuuspylväät ovat poikkileikkaukseltaan suorakulmaisia pyöristetyin kulmin.

Laajarunkoisen puolivedenalaisen alusmallin vaikutuksen korostamiseksi useita yksinkertaistuksia sovellettiin "IÖLAIR"-aluksen muotoon kuten kuvissa 4-6 on esitetty. Ensinnäkin kaikki elementit, ponttoonit 92 ja vakavuuspylväät 94 katsottiin leikkaukseltaan suorakulmaisiksi ilman pyöristyksiä ja kaikille kuudelle vakavuuspylväälle 94 annettiin samat dimensiot. Edelleen ponttoonien 92 etu- ja takapäät katsottiin tylpiksi ilman virtaviivaisuutta. Etupylväät katsottiin upotetuiksi etuosan pystytukea vasten ja takapylväät samoin sijoitetuksi takaosan pystytukea vasten. Sekä ponttoonien 92 että vakavuuskolonnien 94 mitoiksi valittiin 11,0 m x 7,3 m. Pylväät 94 suunnattiin pitkä dimensio eteen ja taakse ja ponttoonit 92 lyhyt dimensio pystyyn. Pylväiden 94 keskiviiva asetettiin linjaan vastaavan ponttoonin keskustan kanssa. Pylväiden 94 välissä olevien ristikkopalkkien (ei esitetty) kelluvuus jätettiin huomiotta. Vakavuuspylväiden 94 yläosan ympärillä kulki tiivis laatikko-palkki 90, jolla oli sama leveys kuin pylväillä ja syvyys kuin "IOXjAIR" —aluksen kansirakenteella, mikä muodosti varakellumis-renkaan. Vaikka tämä minimi varakelluvuus ei ollut riittävä kannattamaan aluksen koko painoa se valittiin tarkoituksella edustamaan perinteisesti kelluvan kannen vaikutusta ylitehosta-matta kulmikkaiden pylväiden myötävaikutusta. Lopullisessa mallissa koko kannen on määrä olla vesitiivis.

Kuvien 4-6 perusviiva-aluksen tärkeimmät yksityiskohdat otettiin niinikään "lOLAIR"-aluksesta. Sekä ponttoonien 92 että pääkan-nen 90 (ne ovat tasaisia kaikista päistä) pituudeksi tuli 99,97 m ja pääkannen 90 leveydeksi tuli 47,55 m. Aluksen syvyys pidettiin vakiona 30,48 m:ssä kelluvan kannen 90 ottaessa siitä ylimmät 4,88 m.

Kuvien 4-6 suorajalkaisesta perusviiva-aluksesta tutkimuksessa vaihdeltiin vakavuuspylväiden kaltevuutta välillä 0-30° kiertä- li 9 79989 mällä pylväitä laidan ulkopuolelle kelluvan kannen pohjalta 14,63 m perusviivan yläpuolella. Näin ollen kannen leveys ja muut päämitat pidettiin vakiona.

Kun vakavuuspylväitä kallistettiin ulospäin, sivuseinämät säädettiin vakiopoikkileikkauksen ylläpitämiseksi kohtisuoraan pylvään akselia kohti. Koska kaltevuus lisäsi pylvään tehollista leveyttä, sisälaidan sivuseinämää pienennettiin pitäen ulkolaidan sivuseinämää vakiona. Ponttooneja ei kierretty vakavuuspylväiden mukaan, vaan ne sijoitettiin kauemmas erilleen niiden suuntauksen säilyttämiseksi pylväiden ulkolaidan reunaan nähden.

Suorajalkaiselle perusviiva-alukselle valittiin 20 000 tonnin suunnittelu-uppouma, mikä johti 15,24 m:n nimelliseen suunnit-telusyväykseen. Kuitenkin kun pylväitä kallistettiin ulospäin, uppouma kasvoi jonkin verran. Yhdenmukaisuuden saavuttamiseksi leveälle kallistettujen mallien suunnittelu-uppoumaa lisättiin suunnittelusyväyksen ylläpitämiseksi.

Aluksen pystysuora painopiste suunnittelu-uppoumalla pidettiin 13,71 m:ssä perusviivan yläpuolella kaikilla tutkituilla malleilla. Muilla tarkastelluilla syväyksillä uppouman erot luettiin suolavesipainolastin lisäyksen tai poiston ominaisuudeksi. Kaikissa tapauksissa painolastia poistettiin ponttooneissa olevasta tilasta tai lisättiin siihen; 3,66 m:n pystysuorassa painopisteessä. Tämän vuoksi aluksen pystysuora painopiste jokaisella tarkastellulla syväyksellä laskettiin ja liitettiin arvosteluun. Saadut pystysuoran painopisteen muutokset olivat suuria tarkastellulla alueella ja näin ollen tärkeitä.

Varastojen ja/tai täydennysten mahdollisen kulutuksen vaikutuksena olisi vähentää yläosan painoa ja parantaa täten vakavuutta. Tämän vuoksi vaihtoehtoisia kuormitusolosuhteita ei tutkittu. Polttoaineen kulutus joko korvattaisiin lisäämällä painolastia ponttooniin, mikä ei muuttaisi vakavuutta, tai antamalla aluksen ln 79989 10 kohota vedestä, mikä olisi sama kuin lasketut painolastin poistotilanteet.

Rungon muoto

Laajarunkoiset puolivedenalaiset alusmallit, joissa vakavuus-pylväät on kallistettu 10°, 15°, 20° ja 30°, esitetään samassa järjestyksessä kuvissa 7-9 ja 10.

Vakavuuspylväiden tarkka kulma vastaa 30°:n laajarunkoisen puoli-vedenalaisen nimellistä kuvaa, kuitenkin kun kyseessä ovat keskisuurten kulmien mallit, todellinen kulma on hieman erilainen kuin nimellinen. Koska niiden alusten ominaisuudet, joiden pylväät olivat lähempänä arvioitua optimia, olivat tärkeitä, valitut sivukulmat valittiin realistisemmiksi, ts. parillisiksi luvuiksi. Tuloksena oleva pylväskulma pyöristettiin nimellis-kulmaksi. Joka tapauksessa ero on melko pieni, alle yksi aste.

Niiden alusten hydrostaattiset ominaisuudet, joiden vakavuus-pylväiden kulmat olivat 0°, 20° ja 30°, esitetään liitteessä I.

Alkuvakavuus

Kuva 11 esittää laajarunkoisen puolivedenalaisen aluksen alku-vakavuutta. Kuva esittää GM-arvoa pitkin vaaka-akselia vastaten mitä tahansa syväystä pitkin pystyakselia. Eri käyrät edustavat niiden alusten ominaisuuksia, joilla on erilainen vaka-vuuspylvään vinous, joka vaihtelee välillä 0-30°.

Kuten voidaan nähdä 15,24 m:n suunnittelysyväyksellä vakavuus paranee nopeasti kasvavalla pylvään kaltevuudella 1,37 m:n GM-arvosta 0°:ssa 9,45 m:n GM-arvoon 30°:ssa.

Kevyemmillä syväyksillä vakavuus vaihtelee suuremmalla alueella. Aluksilla, joilla on alle n. I0°:n pylvään kaltevuus, vakavuus itse asiassa pienenee; kun taas aluksilla, joilla on suurempi kaltevuus, vakavuus kasvaa. Hyvin kevyessä tilassa ennen kuin ponttoonit tulevat pintaan, suorajalkaisessa perusviivalaivassa

II

11 79989 esiintyy negatiivinen GM, mutta 30°:n laajarunkoisella puoli-vedenalaisella aluksella on GM, joka ylittää 30,48 m.

Ominaisuudet ovat vähemmän poikkeavia suuremmissa kuin 15,24 m:n syväyksissä. Koska kaikissa alusmalleissa vakavuuspylväitä on pyöritetty saman pisteen, kelluvan kannen pohjan ympäri, niiden vesirajat tulevat yhä enemmän samanlaisiksi, kun aluksiin lastataan enemmän painolastia. Kun kelluvan kannen pohja on joutumaisillaan veden alle, ainoat erot vakavuudessa johtuvat pienistä eroista aluksen painolastissa, mikä antaa hieman erilaiset pystysuorat painopisteet. Näillä syväyksillä GM-arvot ovat n. 4,57-5,18 m kaikilla tutkituilla malleilla.

GM laskettiin käyttäen kuvien 4-10 piirroksia ja hydrostaattisia arvoja, jotka on esitetty liitteessä I 7,32 m:n ja 25,60 m:n vesilinjoissa, syväyksissä, jotka ovat juuri ennen ponttoonien murtautumista pinnalle ja juuri ennen kelluvan kannen joutumista veden alle. Muilla lasketuilla syväyksillä GM saatiin oikaisu-varren käyristä, joita kuvataan seuraavassa osassa aluksilla, joiden pylväskulmat ovat 0°, 20° ja 30°. Keskisuurilla 10°:n ja 15°:n kulmilla GM laskettiin käyttäen piirroksia ja hydrostaattisia arvoja 7,62 m:n ja 15,24 m:n syväyksillä ja loput käyrästä saatiin jatkamalla viivoja niiden tapausten välillä, jotka mitattiin täydellisesti.

Kuva 11 ei esitä GM-arvoa olosuhteissa, joissa ponttoonit ovat esillä tai kelluva kansi on veden alla. Vakavuus ylittää näissä tilanteissa toistaiseksi vakavuuden esitetyllä syväysalueella, mikä tekee vertailun merkityksettömäksi. Liitteessä II esitetään kuitenkin oikaisuvinotukien laskelmat, joista GM voidaan todeta näillä alueilla.

Kuvasta 11 vedettävä johtopäätös on, että vakavuuspylvään kaltevuuden järkevä valinta antaa laajarunkoisen puoliveden-alaisen aluksen, jolla on parantunut GM koko syväyksien käyttöalueella. Tämän alkututkimuksen perusteella n. 10-20°:n kulma on edullinen.

12 79989

Suuren kulman vakavuus

Oikaisuvarren (GZ) käyrät kallistuskulman funktiona laskettiin suorajalkaiselle perusviiva-alukselle ja laajarunkoisille puolivedenalaisille alusmalleille, joissa vakavuuspylväät oli kallistettu 20° ja 30°. Laskelmien yksityiskohdat on esitetty liitteessä II. Tulokset on esitetty kuvissa 12A-12F. Tarkasteltujen eri mallien vertailun helpottamiseksi jokainen kuvista 12A-12F esittää tuloksia näillä kolmella aluksella määrätyllä syväyksellä. Käytetyt syväykset vaihtelevat 7,35 metristä, ponttoonit lähes näkyvissä, 25,62 metriin, kelluva kansi lähes veden rajassa. Jokainen kuvista 12A-12F esittää GZ-arvoja pitkin pystyakselia vastaten aluksen kallistuskulmaa pitkin vaaka-akselia.

Jokaisessa tutkitussa tapauksessa suuren kulman vakavuus parani vakavuuspylvään kaltevuuden kasvaessa. Lisäksi on huomattava, että maksimi oikaisuvarsi ja alue käyrän alla, öikaisuenergia vaihteli kääntäen verrannollisesti syväykseen. Kaikilla malleilla oli suurempi öikaisuenergia pienemmällä syväyksellä kuin syvässä painolastissa.

Tutkimuksen tästä osasta on vedettävä se johtopäätös, että mikä tahansa vakavuuspylväiden kallistus on hyödyllinen ja että mitä enemmän vinossa ne ovat, sitä suurempi etu saadaan.

Toinen tärkeä havainto, joka on tehtävissä tutkimuksen tästä osasta, koskee tuulesta johtuvaa kallistumista. Egon P.D. Bjerregaard ja Svenn Belschov, "Wind Overturning Effect on a Semi-Submersible", OTC paper 3063, 10th Annual Offshore Technology Conference, Houston, Texas, 8.-11. toukokuuta 1978 ovat esittäneet tuulikallistusmomentit ja -vipuvoimat MSV "IOLAIR"—alukselle laskettuna ABS-menetelmällä. Annettuja tietoja käytettiin likimääräisten tuulikallistuskäyrien kehittämiseen tämän tutkimuksen malleille. Saadut kallistusvarret on piirretty kuviin 12A-12F. Ne paljastavat, että suorajalkainen perusviiva-alus kallistuu jopa 17° 51,44 m/s:n tuulessa sen is 79989 ollessa 15,24 m:n suunnittelysyväyksessä. Kuitenkin tutkitut laajarunkoiset puolivedenalaiset alusmallit kallistuvat alle 3° samoissa olosuhteissa. Suuri ero paljastaa aluksen suorituskyvyn herkkyyden pienille GM:n ja mallin eroille ja se on luettavissa oikaisuvarsien ja kallistusvarsien kulman välisen suhteen ominaisuudeksi.

Vakavuus vahingoittuneena

Tutkimus käsitti lyhyen katsauksen vakavuudesta vahingoittuneena suorajalkaisella perusviiva-aluksella ja laajarunkoisella puolivedenalaisella aluksella, jonka vakavuuspylväät ovat 30°:n kulmassa. Tutkittiin kahta olosuhdetta. Ensimmäisessä yhden etumaisen vakavuuspylvään täyttymistä vedellä ponttoonin yläosan ja kelluvan kannen pohjan väliltä; toisessa saman pylvään täyttymistä, yhdessä sen ponttoonin ensimmäisten 23,16 metrin kanssa. Tapaukset valittiin edustamaan katastrofaalisia onnettomuuksia ja jätettiin huomiotta suurempi osakokonaisuus, joka todellisuudessa on odotettavissa lopullisessa suunnittelussa.

Analyysi paljastaa, että kummallakin vahingon laajuudella laajarunkoinen puolivedenalainen alus säilyttää suuremman oikai-suenergian ja kärsii pienemmästä vajoamisesta kuin perusviiva-alus.

Tämän tutkimuksen tarkoituksiin kahden tarkastellun mallin suhteellinen suorituskyky eivätkä absoluuttiset luvut on tärkeää. Koska valitussa yksinkertaistetussa rungon muodossa oli vain vesitiivis rengas pääkannen ympärillä täysin kelluvan rakenteen sijasta, kallistuman ja kulkusyvyyden lopullista mittausta on liioiteltu. Lopullisessa mallissa olisi täysin kelluva kansi-rakenne. Tämän vuoksi seuraava taulukko esittää vertailutarkoi-tuksessa näiden kahden tutkitun olosuhteen tuloksia.

Vahingoittuneen vakavuuden laskennan yksityiskohtia esitetään liitteessä III.

14 79989

Vahingoittuneen vakavuuden tulokset

Perusviiva_ WBSS 30°_

Aluksen osasto Pylväs Pylväs & Pylväs Pylväs & veden täyttämä _ pönttööni _ pönttööni

Kallistuma 18,0° 21,0° 12,2° 17,0°

Kulkusyväys (m) 10,36 15,54 11,89 13,87

Syväys (m) 17,62 19,81 18,41 20,42

Kulman korkeus -0,043 -5,82 0,96 -3,96 lopullisen WL:n yläpuolella (m)

Johtopäätökset

Ehdotettu laajarunkoisen puolivedenalaisen aluksen käsite antaa todella aluksen, jolla on selvästi paremmat ominaisuudet kaikilla vakavuuden alueilla.

Perustaksi valitulla aluskoolla ja -suhteilla vakavuuspylvään edullinen kulma on välillä 10-20°, mutta vielä paremmat ominaisuudet osoitettiin vakavuuspylväiden kulmilla, jotka olivat yli 0-30°. Tarkka malli riippuu halutuista toimintaominaisuuksista. Kelluva kansirakenne on hyödyllinen suurilla kallistus-kulmilla ja vahingoittuneissa olosuhteissa ja se on edullista liittää suunnitteluun.

Vaikka edellä oleva kuvaus ja tutkimus olivat ominaisia puoli-vedenalaiselle alukselle, jossa oli pitkänomainen kansi ja yhdensuuntaiset ponttoonit liitettynä kanteen vakavuuspylväiden avulla, jollaiset esitetään kuvassa 13, tässä keksinnössä tarkastellaan mitä tahansa vakavuuspylväiden lukumäärää ja vakavuuspylväiden kallistamista ulkolaidalle kansirakenteesta missä tahansa monista puolivedenalaisen aluksen malleista, joita on esitetty kuvissa 14-23.

Kuva 14 esittää vakavuuspylväiden 96 ja jalkojen 97 viisikulmaista järjestelyä. Kummassakin kuvista 13 ja 14 esitetään myös poraustorni 100, 101 ja väline vastaavien alusten 102, ; 103 kuljettamiseksi eteenpäin. Tämä keksintö sulkee sisäänsä li 15 79989 vakavuuspylväiden 96 ja jalkojen 97 kalustamisen säteittäi-sesti ulospäin esitetyn viisikulmaisen aluksen vakavuuden parantamiseksi.

Samalla tavoin kuva 15 esittää vakavuuspylväiden 104 ja jalkojen 105 kolmiomaista järjestelyä näiden vakavuuspylväiden ja jalkojen ollessa kallistettu ulospäin katkoviivojen esittämällä tavalla. Kuvien 16-23 puolivedenalaiset alusmallit tunnetaan seuraavilla nimillä: kuva 16 Ring, kuva 17 A-Type, kuva 18 Y-Type, kuva 19 V-Type, kuva 20 Catamaran, kuva 21 Angle Catamaran, kuva 22 Trimaran ja kuva 23 Grid.

Tämän keksinnön mukaisesti rakennettu puolivedenalainen alus on erityisen sopiva toimimaan jään vaivaamilla vesillä. Viitaten esimerkiksi kuvaan 3 alus on esitetty paikallaan poraamassa merenalaista porausreikää poraustornilla 53 kannen 10 läpi kelluvan kanavan tai yösäiliön 55 läpi. Kun halutaan murtaa laidan ulkopuolinen jäämässä, jollainen esitetään kohdassa 61, painolastisäiliöissä 61 oleva merivesipainolasti pumpataan mereen pumpuilla 57, 59 aluksen kohottamiseksi siten, että pylväät 20 aiheuttavat ylöspäin tarvittavan voiman massaan 61 murtaen sen.

Kääntäen kun halutaan murtaa kannen 10 alla oleva jäämässä, kuten kohdassa 63 esitetty massa, painolastia pumpataan pumppujen 57, 59 avulla ympäröivästä vedestä painolastisäiliöihin 56 syvään painolastiin tai aluksen asettamiseksi veteen siten, että vakavuuspylväät 20 aiheuttavat alaspäin taivuttavan voiman massaan 63 murtaen sen.

Puolivedenalaiselle alukselle, jollaisia tässä keksinnössä on tarkasteltu, löytyy käyttöä ei vain kuvassa 3 esitetyssä öljynporauksessa, vaan myös tuotettaessa rannikon edustan sijaintipaikoissa ja yleishyödyllisiin palveluksiin rannikon edustan laitoksilla, kuten pelastusalukseksi. Niinpä on ajateltu, että hyöty tarkoituksiin käytetty puolivedenalainen alus voi toimia jäänmurtajana rannikon edustan laitosten suojaamiseksi.

16 79989

LIITE I

HYDROSTATIIKKA

i PERUSMUOTO

ii WBSS 20°:n KALLISTUS

iii WBSS 30°:n KALLISTUS

1-1 17 79989 HYDROSTATIIKKA PERUSVIIVA 0°

Yksiköt ja määritelmät Uppouma Uppouma (tonnia)

Syväys Korkeus (m) perusviivan yläpuolella aluksen keski pisteen kohdalla KB Kelluvan kannen keskiosan korkeus (m) perusviivan yläpuolella LCB Kelluvan kannen pituussuuntaisen keskipisteen etäi syys aluksen keskipisteestä LCF Kellukkeen pituussuuntaisen keskipisteen etäisyys aluksen keskipisteestä LONG KM Pitkittäinen metasentrinen korkeus (m) perusviivan yläpuolella MT1 Tarvittava momentti (m x tonnia) kulkusyväyksen muut tamiseksi 1 cm TPI Tonnia 1 cm:n syväystä kohti TRANS KM Poikittainen metasentrinen korkeus (m) perusviivan yläpuolella 3

Tilavuus Syrjäytetty tilavuus (m ) 2 WPLANE AREA Pinta-ala vesitasossa (m )

Aluksen pituus = 99,974 m Maksimisäde = 51,206 m

Kulku- 0,00 m Veden tiheys 0,975 m3/1000 kg syväys

Syväys m Tilavuus m Uppouma tonnia LCB m KB m WPLANE AREA m3 6,0960 13374,6 13711,44 0 3,0480 2194,00 7,3149 16048,8 16453,05 0 3,6573 2194,00 7,3155 16049,7 16453,88 0 3,6576 481,61 9,1440 16930,3 17356,68 0 3,8953 481,61 12,192 18398,2 18861,60 0 4,4358 481,61 15,240 19866,1 20366,52 0 5,1212 481,61 18,288 21334,1 21871,43 0 5,9227 481,61 21,336 22802,0 23376,34 0 6,8165 481,61 25.603 24857,0 25483,07 0 8,1933 481,61 25.604 24857,8 25484,37 0 8,1939 2185,08 1-2 ,8 79989

Syväys m LCF m TPI ten- LONG KM m TRANS KM m ΜΓ1 m x n ia/cm termiä 6.0960 0 22,5 161,4 71,079 217,09 7.3148 0 22,5 135,6 60,350 217,09 7.3155 0 4,92 44,17 15,935 66,67 9.1440 0 4,92 42,31 15,533 66,67 12.192 0 4,92 39,78 15,146 66,67 15.240 0 4,92 37,86 15,039 66,67 18.288 0 4,92 36,39 15,158 66,67 21.336 0 4,92 35,33 15,456 66,67 25.603 0 4,92 34,35 16,118 66,67 25.604 0 22,4 123,4 34,890 293,63

HYDROSTATIIKKA

20°

Aluksen pituus = 99,974 m Maksimisäde = 64,618 m 3

Kulkusyväys 0 m Veden tiheys 0,975 m /1000 kg 3

Syväys m Tilavuus m Uppouma tennia LCB m KB m WPLANE AREA m2 6.0960 13374,6 13711,442 0 3,048 2194,00 7.3149 16048,9 16453,05 0 3,7 2194,00 7.3155 16049,6 16453,9 0 3,65 512,6 9.1440 16987,6 17415,5 0 3,9 512,6 12.192 18551,2 19018,4 0 4,47 512,6 15.240 20114,7 20621,3 0 5,19 512,6 18.288 21678,2 22224,3 0 6,03 512,6 21.336 23241,8 23827,2 0 6,95 512,6 25.603 25430,6 26071,1 0 8,3 512,6 25.604 25431,5 26071,975 0 8,38 2259,4

Syväys m LCF m TPI ten- LONG KM m TRANS KM m MH m x nia/cm tonnia 6.0960 0 22,5 161,4 122,7 217,09 7'3148 0 22,5 135,6 103,3 217,09 7'3155 0 5,24 4,73 26,40 71,006 9/1440 0 5,24 44,7 24,3 71,006 12.192 o 5,24 41,8 21,6 71,006 15.240 0 5,24 39,6 19,6 71,006 18.288 o 5,24 37,97 18,2 71,006 21 /336 0 5,24 36,7 17,2 71,006 25.603 o 5,24 35,6 16,4 71,006 25.604 o 23,16 122,9 35,2 298,7 1-3 19 79989

HYDROSTATIIKKA

30°

Aluksen pituus = 99,974 m Maksimisäde = 72,32 m 3

Kulkusyväys 0 m Veden tiheys 0,975 m /1000 ka 3 2

Syväys m Tilavuus m Uppourra tonnia LCB m KB n WFLANE AREA m 6.0960 13374,6 13711,4 0 3,048 2193,9 7.3149 16043,8 16453,05 0 3,7 2193,9 7.3155 16049,7 16453,9 0 3,7 556,05 9.1440 17066,4 17496,3 0 4,0 556,05 12.192 18761,3 19233,8 0 4,6 556,05 15.240 20456,1 20971,4 0 5,3 556,05 18.288 22150,9 22708,9 0 6,2 556,05 21.336 23845,9 24449,1'. 0 7,2 556,05 25.603 26218,5 26878,9 0 8,6 556,05 25.604 26219,4 26879,8 0 8,6 2361,6

Syväys m LCF m TPI ten- DONG KM m TRANS KM m ΜΓ1 m x nia/cm tonnia 6.0960 0 22,48 161,4 159,05 217,09 7.3149 0 22,48 135,6 133,6 217,09 7.3155 0 5,7 50,4 35,27 76,10 9.1440 0 5,7 47,10 31,6 76,10 12.192 0 5,7 44,5 26,8 76,10 15.240 0 5,7 42,001 23,18 76,10 18.288 0 5,7 40,05 20,5 76,10 21.336 0 5,7 38,7 18,6 76,10 25.603 0 5,7 37,2 16,9 76,10 25.604 0 24,2 122,3 35,6 305,7 1-4 20 79989

LIITE II OIKAISUVINOTUET

i PERUSMUOTO

ii WBSS 20° KALLISTUS

iii WBSS 30° KALLISTUS

iv VCG PERUSMUOTO

V VCG 20° KALLISTUS

vi VCG 30° KALLISTUS

II-l

II

21 79989

i PERUSMUOTO

II-2 22 79989

DYNAAMINEN VAKAVUUS

Aluksen nimi Perusmuoto PVM 11/9/82

Yksiköt ja määritelmät Uppouma Uppouma (tonnia)

Syväys Korkeus (m) perusviivan yläpuolella aluksen keski pisteen kohdalla KG Painopisteen korkeus perusviivan yläpuolella (m) LCB Kelluvan kannen pituussuuntaisen keskipisteen etäi syys aluksen keskipisteestä (m) LCG Painopisteen etäisyys pituussuunnassa aluksen keski pisteestä (m) TRIM Kulkusyväys (m) RA Oikaisuvinotuki (m)

Aluksen pituus = 99,974 m

Veden tiheys = 0,975 m^/1000 kg

Suunnitteluehto 1

Syväys 7,010 m

Uppouma 15749 tonnia KG 16,636 m LCG 0 m

Kallistus RA m Uopoura tonnia LCB m Syväys m TRIM m Toistot kulnra 0,00 0,0000 1574 -0 7,0015 0 2 0,57 0,460 1574 0 7,0015 0 1 5,00 1,318 1574 -0 7,927 0 2 10.00 2,105 1574 0 9,07 0 2 15.00 2,10 1574 0 10,25 0 2 20.00 3,10 1574 0 11,48 0 2 25.00 5,10 1574 0 12,80 0 3 30.00 7,17 1574 0 13,60 0 4 35.00 10,76 1574 0 14,09 0 3 40.00 12,30 1574 -0 13,21 0 3

II

II-3

Suunnitteluehto 2 23 79989

Syväys 7,285 m

Uppouma 16257 tonnia KG 16,23 m LCG 0 m

Kallistus- RA m Uppouma ICE m Syväys m TRIM m Toistot kulma tornia 0.00 0,0000 1625 0 7,2 0 2 0,57 0,23 1625 -0 7,3 0 2 5.00 0,9 1625 0 8,2 0 2 10.00 1,65 1625 -0 9,4 0 2 15.00 2,5 1625 0 10,6 0 2 20.00 3,5 1625 -0 11,9 0 2 25.00 4,6 1625 0 13,17 0 3 30.00 6,9 1625 -0 14,33 0 4 35.00 10,7 1625 0 14,48 0 3 40.00 12,5 1625 0 14,07 0 3

Suunnitteluehto 3

Syväys 7,346 m

Uppouma 16460 tonnia KG 16,075 m LCG 0 iti

Kallistus- RA m Uppouma LCB m Syväys m TRIM m Toistot kulma tonnia 0,00 0,0000 16460 0 7,327 0 2 0,57 0,07 16460 0 7,448 0 2 5.00 0,72 16460 0 8,446 0 2 10.00 1,48 16460 -0 9,589 0 2 15.00 2,32 16460 0 10,769 0 2 20.00 3,28 16460 0 12,005 0 2 25.00 4,42 16460 0 13,323 0 2 30.00 6,79 16460 0 14,456 0 4 35.00 10,6 16460 0 14,644 0 3 40.00 12,45 16460 0 14,416 0 3 II-4

Suunnitteluehto 4 24 7 9 9 8 9

Syväys 9,144 m

Uppouma 17273 tonnia KG 15,490 m LCG 0

Kallistus- RA in Uppouma LCB m Syväys m TRIM m Toistot kulua tornia 0,00 0,0000 17273 -0 8,973 0 2 0,57 0,00076 17273 -0 8,973 0 1 5.00 0,1307 17273 -0 9,147 0 4 10.00 0,8524 17273 -0 10,20 0 4 15.00 1,6753 17273 0 11,36 0 3 20.00 2,623 17273 0 12,59 0 2 25.00 3,7505 17273 0 13,91 0 2 30.00 6,415 17273 0 14,93 0 4 35.00 10,453 17273 -0 15,26 0 3 40.00 12,1315 17273 -0 15,71 0 3

Suunnitteluehto 5

Syväys 11,278 m

Uppouma 18288 tonnia KG 14,835 m LCG 0

Kallistus- RA m Uppouma LCB m Syväys m TRIM m Toistot kulma tonnia 0,00 0,0000 18288 -0 11,031 0 2 0,57 0,0042 18288 0 11,031 0 1 5.00 0,0404 18288 -0 11,031 0 1 10.00 0,2356 18288 -0 11,229 0 4 15.00 0,9858 18288 0 12,228 0 4 20.00 1,9044 18288 0 13,397 0 4 25.00 3,0102 18288 0 14,678 0 4 30.00 6,0408 18288 0 15,512 0 4 35.00 10,01 18288 0 16,034 0 3 40.00 11,211 18288 0 17,230 0 4

II

II-5

Suunnitteluehto 6 25 79989

Syväys 13,4112 m

Uppouma 19 305 tonnia KG 14,246 m LCG 0

Kallistus- KA m Uppouma LCB m Syväys m TRIM m Toistot kulua tcnnia 0,00 0,0000 19 305 0 13,089 0 2 0,57 0,0084 1 9 305 0 1 3,089 0 1 5.00 0,0768 1 9 305 0 1 3,089 0 1 10.00 0,1744 19 3C5 -0 13 089 0 1 15.00 0,4797 19 3C5 -0 13*343 0 4 20.00 1,3178 19 305 -0 1/34 0 4 25.00 2,5217 19 3C5 0 15^486 0 3 30.00 5,777 19 305 0 16*069 0 3 35.00 9,427 19 305 0 16*786 0 3 40.00 10,200 19 3C5 -0 18*480 0 4

Suunnitteluehto 7

Syväys 15,240 m

Uppouma 20 321 tonnia KG 13,716 m LCG 0

Kallistus- RA m Uppouma LCB m Syväys m TRIM m Toistot kulma tcnnia 0,00 0,0000 20 321 0 15,147 0 2 0,57 0,0132 20 321 0 15,147 0 1 5.00 0,1187 20 321 -0 15,147 0 1 10.00 0,2567 20 321 0 15,147 0 1 15.00 0,4350 20 321 0 15,147 0 1 20.00 0,8982 20 321 0 15,496 0 4 25.00 2,3065 20 321 -0 16,296 0 2 30.00 5,6189 20 321 0 16,641 0 3 35.00 8,7342 20 321 -0 17,526 0 3 40.00 9,2309 20 321 -0 19,546 0 4 II-6

Suunnitteluehto 8 26 79989

Syväys 21,336 m

Uppouma 23369 tonnia KG 12,405 m LCG 0

Kallistus- RA m Uppouma LCB m Syväys m TRIM m Toistot kulma tonnia 0,00 0,0000 23369 0 21,321 0 2 0,57 0,0305 23369 0 21,321 0 1 5.00 0,2688 23369 0 21,321 0 1 10.00 0,55318 23369 0 21,321 0 1 15.00 1,1484 23369 0 20,734 0 4 20.00 1,95166 23369 0 19,786 0 4 25.00 2,9290 23369 0 18,758 0 4 30.00 5,2232 23369 0 18,694 0 3 35.00 6,3693 23369 0 20,182 0 4 40.00 6,62077 23369 0 22,550 0 4

Suunnitteluehto 9

Syväys 25,572 m

Uppouma 25401 tonnia KG 1 1 ,704 m LCG 0

Kallistus- RA m Uppouma LCB m Syväys m TRIM m Toistot kulma tonnia 0,00 0,0000 25401 0 25,437 0 2 0,57 0,0520 25401 0 25,418 0 3 5.00 0,7119 25401 0 24,607 0 4 10.00 1,4769 25401 0 23,670 0 4 15.00 2,2820 25401 0 22,704 0 4 20.00 3,1524 25401 0 21,692 0 4 25.00 4,0056 25401 0 20,807 0 4 30.00 4,7316 25401 0 20,851 0 3 35.00 5,0955 25401 0 22,589 0 4 40.00 5,2682 25401 0 24,930 0 4 II-7 li 27 79989

Suunnitteluehto 10

Syväys 25,633 m

Uppouma 25604 tonnia KG 1 1 ,6 4 0 m LCG 0

Kallistus- RA m Uppouma LCB m Syväys m TRIM m Toistot kulma tonnia 0,00 0,0000 25604 0 25,657 0 2 0,57 0,1347 25604 0 25,59 0 3 5,00 0,8048 25604 0 24,786 0 4 10.00 1,5779 25604 0 23,850 0 4 15.00 2,3899 25694 0 22,884 0 4 20.00 3,2655 25604 0 21,872 0 4 25.00 4,0815 25604 0 21,060 0 4 30.00 4,6572 25604 0 21,174 0 3 35.00 4,9900 25604 0 22,876 0 4 40.00 5,1525 25604 0 25,203 0 4 II-8 28 79989

ii WBSS 20° KALLISTUS

II-9 li 29 79989

DYNAAMINEN VAKAVUUS

Aluksen pituus = 99,974 m

Veden tiheys = 9,975 m^/1000 kg

Suunnitteluehto 1

Syväys 7,0104 m Uppouma 15,241 tonnia KG 16,80 ra LCG 0

Kallistus- RA m Uppouma LCB m Syväys m TRIM m Toistot kulraa tonnia 0,00 0,0000 15 241 0 6,775 0 5 0,57 0,942 15 241 0 6,775 0 1 5.00 3,624 15 241 0 7,919 0 2 10.00 5,717 15 241 -0 9,4646 0 2 15.00 7,674 15 241 0 11,101 0 2 20.00 9,555 15 241 -0 12,859 0 3 25.00 11,427 15 241 0 14,767 0 5 30.00 15,430 15 241 0 15,625 0 4 35.00 17,116 15 241 0 14,483 0 3 40.00 15,430 15 241 0 11,798 0 4

Suunnitteluehto 2

Syväys 7,284 m

Uppouma 16 257 tonnia KG 16,386 m LCG 0

Kallistus- RA m Uppouma LCB ra Syväys m TRIM ra Toistot kulma tcnnia 0,00 0,000 16 257 -0 7,227 0 2 0,57 0,455 16 257 -0 7,340 0 2 5.00 2,309 16 257 -0 8,650 0 2 10.00 4,235 16 257 -0 10,206 0 2 15.00 6,043 16 257 -0 11,846 0 2 20.00 7,789 16 257 0 13,608 0 2 25.00 9,736 16 257 0 15,477 0 4 30.00 14,599 16 257 -0 16,352 0 4 35.00 17,410 16 257 0 15,993 0 3 40.00 16,076 16 257 0 13,676 0 5 11-10

Suunnitteluehto 3 30 79989

Syväys 7,345 m

Uppouma 16 458 tonnia KG 16,231 m LCG 0

Kallistus- RA m Uppouma LCB m Syväys m TRIM m Toistot kulma tonnia 0,00 0,000 16 458 -0 7,327 0 2 0,57 0,243 16 458 0 7,486 0 2 5.00 2,073 16 458 -0 8,803 0 2 10.00 3,975 16 458 0 10,353 0 2 15.00 5,763 16 458 -0 11,994 0 2 20.00 7,399 16 458 -0 13,758 0 2 25.00 9,479 16 458 -0 15,612 0 4 30.00 14,476 16 458 -0 16,484 0 4 35.00 17,398 16 458 -0 16,286 0 3 40.00 16,241 16 458 -0 14,146 0 5

Suunnitteluehto 4

Syväys 9,144 m

Uppouma 17 374 tonnia KG 15,569 m LCG 0

Kallistus- RA m Uppouma LCB Syväys m TRIM m Toistot kulma tonnia 0,00 0,000 17 374 0 9,065 0 2 0,57 0,088 17 374 0 9,066 0 2 5.00 1,0948 17 374 -0 9,504 0 4 10.00 2,8846 17 374 0 11,020 0 2 15.00 4,588 17 374 -0 12,665 0 2 20.00 6,242 17 374 0 14,432 0 2 25.00 8,483 17 374 0 16,195 0 4 30.00 13,901 17 374 0 17,059 0 4 35.00 16,941 17 374 0 17,562 0 3 40.00 16,857 17 374 0 18,022 0 3 11-11

Suunnitteluehto 5 3, 79989

Syväys 1 1 ,277 m

Uppouma 18441 tonnia KG 14,880 m LCG 0

Kallistus- RA m Uppouma, LCB m Syväys m TRIM m Toistot kuina tonnia 0,00 0,000 18 441 0 11,094 0 2 0,57 0,076 18 441 -0 11,095 0 2 5.00 0,670 18 441 -0 11,165 0 2 10.00 1,799 18 441 0 11,921 0 4 15.00 3,381 18 441 -0 13,474 0 4 20.00 4,955 18 441 0 15,221 0 3 25.00 7,560 18 441 -0 16,835 0 4 30.00 13,111 18 441 -0 17,716 0 3 35.00 15,759 18 441 0 18,964 0 4 40.00 15,731 18 441 0 21,177 0 5

Suunnitteluehto 6

Syväys 13,4112 m

Uppouma 19508 tonnia KG 14,265 m LCG 0

Kallistus- RA m Uppouma LCB m Syväys m TRIM m Toistot kulma tonnia 0,00 0,000 19508 0 13,123 0 2 0,57 0,0667 19508 0 13,124 0 2 5.00 0,587 19508 0 13,192 0 2 10.00 1,2036 19508 0 13,402 0 2 15.00 2,378 19508 0 14,456 0 4 20.00 3,846 19508 0 16,102 0 4 25.00 6,902 19508 -0 17,442 0 4 30.00 12,213 19508 0 18,362 0 3 35.00 14,222 19508 0 20,229 0 4 40.00 14,275 19508 0 22,861 0 5 11-12

Suunnitteluehto 7 32 79989

Syväys 15,24 m

Uppouma 20575 tonnia KG 13,716 m LCG 0

Kallistus- RA m Uppouma LCB m Syväys m TRIM m Toistot kuina tonnia 0,00 0,000 20575 0 15,151 0 2 0,57 0,059 20575 -0 15,152 0 2 5.00 0,523 20575 0 15,218 0 2 10.00 1,073 20575 0 15,421 0 2 15.00 1,686 20575 0 15,788 0 4 20.00 2,927 20575 0 17,129 0 4 25.00 6,427 20575 0 18,051 0 3 30.00 11,238 20575 -0 19,005 0 3 35.00 12,732 20575 0 21,287 0 4 40.00 12,852 20575 0 24,168 0 5

Suunnitteluehto 8

Syväys 21,336 m

Uppouma 23826 tonnia KG 12,344 m LCG 0

Kallistus- RA m Uppouma LCB m Syväys m TRIM m Toistot kulma tonnia 0,00 -0,000 23826 0 21,334 0 2 0,57 0,0484 23826 0 21,335 0 2 5.00 0,4282 23826 0 21,394 0 2 10.00 0,8799 23826 0 21,569 0 4 15.00 1,8534 23826 0 21,058 0 4 20.00 3,1906 23826 0 20,307 0 3 25.00 5,7576 23826 0 20,016 0 4 30.00 8,1841 23826 0 21,395 0 4 35.00 8,771 23826 0 24,101 0 4 40.00 9,002 23826 0 27,382 0 4 11-13 li

Suunnitteluehto 9 33 79989

Syväys 25,572 m

Uppouma 26011 tonnia KG 11 ,61 3 m LCG 0

Kallistus- RA m Uppouna LCB m Syväys m TRIM m Toistot kulma tonnia 0,00 0,000 26011 0 25,488 0 2 0,57 0,0667 26011 0 25,446 0 3 5.00 0,8068 26011 0 24,665 0 4 10.00 1,7474 26011 0 23,805 0 4 15.00 2,8401 26011 0 22,966 0 4 20.00 4,13735 26011 0 22,153 0 4 25.00 5,3977 26011 0 21,883 0 4 30.00 6,2816 26011 0 23,678 0 4 35.00 6,7235 26011 0 26,334 0 4 40.00 6,9223 26011 0 29,613 0 4

Suunnitteluehto 10

Syväys 25,633 m

Uppouma 26011 tonnia KG 11,491 m LCG 0

Kallistus- RA m Uppouma LCB m Syväys m TRIM m Toistot kuina tonnia 0,00 0,000 26011 0 25,752 0 2 0,57 0,2087 26011 0 25,737 0 3 5.00 0,9756 26011 0 24,995 0 4 10.00 1,9223 26011 0 24,135 0 4 15.00 3,0156 26011 0 23,293 0 4 20.00 4,2766 26011 0 22,518 0 4 25.00 5,3400 26011 0 22,422 0 3 30.00 5,9868 26011 0 24,178 0 4 35.00 6,3956 26011 0 26,802 0 4 40.00 6,5873 26011 0 30,059 0 4 11-14 34 79989

iii WBSS 30° KALLISTUS

11-15 35 79989 DYNAAMINEN VAKAVUUS 30°

Aluksen pituus = 99,974 m 3

Veden tiheys = 0,975 m /kg

Suunnitteluehto 1

Syväys 7,0104 m

Uppouma 15749 tonnia KG 17,026 m LCG 0

Kallistus- RA m Uppouma LCB m Syväys m TRIM m Toistot kulm tornia 0,00 0,000 15749 -0 7,00156 0 2 0,57 1,1948 15749 0 7,0073 0 3 5.00 4,152 15749 0 8,4600 0 2 10.00 7,053 15749 0 10,209 0 2 15.00 9,6322 15749 0 12,088 0 2 20.00 11,976 15749 -0 14,130 0 3 25.00 14,810 15749 0 16,174 0 5 30.00 19,580 15749 0 16,561 0 4 35.00 19,146 15749 0 14,630 0 4 40.00 17,330 15749 0 11,9819 0 4

Suunnitteluehto 2

Syväys 7,28472 m

Uppouma 16257 tonnia KG 16,609 m LCG 0

Kallistus- RA m Uppouma LCB m Syväys m TRIM m Toistot kulma tonnia 0,00 0,000 16257 0 7,227 0 2 0,57 0,615 16257 0 7,359 0 2 5.00 3,431 16257 0 8,823 0 2 10.00 6,230 16257 -0 10,577 0 2 15.00 8,724 16257 0 12,462 0 2 20.00 10,996 16257 0 14,503 0 3 25.00 14,076 16257 0 16,506 0 5 30.00 19,344 16257 -0 16,969 0 4 35.00 19,464 16257 0 15,360 0 4 40.00 17,722 16257 0 12,822 0 5 11-16

Suunnitteluehto 3 36 79989

Syväys 7,345 m

Uppouma 16460 tonnia KG 16,447 m LCG 0

Kallistus- RA m Uppouma LCB m Syväys m TRIM m Toistot kuina tonnia 0,00 -0,000 16460 0 7,326 0 2 0,57 0,379 16460 0 7,503 0 2 5.00 3,1555 16460 0 8,969 0 2 10.00 5,916 16460 0 10,724 0 2 15.00 8,378 16460 0 12,607 0 2 20.00 10,622 16460 0 14,653 0 3 25.00 13,797 16460 0 16,631 0 5 30.00 19,230 16460 0 17,129 0 3 35.00 19,584 16460 0 15,677 0 4 40.00 17,870 16460 0 13,178 0 5

Suunnitteluehto 4

Syväys 9,144 m

Uppouma 17578 tonnia KG 15,633 m LCG 0

Kallistus- RA m Uppouma LCB m Syväys m TRIM m Toistot kulma tonnia 0,00 -0,000 17578 0 9,286 0 2 0,57 0,157 17578 -0 9,288 0 2 5.00 1,764 17578 0 9,795 0 4 10.00 4,318 17578 0 11,532 0 2 15.00 6,618 17578 -0 13,422 0 2 20.00 8,727 17578 0 15,475 0 2 25.00 12,415 17578 -0 17,275 0 4 30.00 18,402 17578 0 17,996 0 3 35.00 20,120 17578 0 17,933 0 3 40.00 18,578 17578 0 15,776 0 5 li TT-17

Suunnitteluehto 5 79989 37

Syväys 11,277 m

Uppouma 18695 tonnia KG 14,920 m LCG 0

Kallistus- RA m Uppourta LCB m Syväys m TRIM m Toistot kulma tonnia 0,00 -0,000 18695 0 11,247 0 2 0,57 0,1319 18695 -0 11,248 0 2 5.00 1,1606 18695 0 11,370 0 2 10.00 2,944 18695 -0 12,407 0 4 15.00 5,078 18695 -0 14,241 0 3 20.00 7,0704 18695 0 16,296 0 2 25.00 11,313 18695 0 17,880 0 4 30.00 17,303 18695 0 18,840 0 3 35.00 19,021 18695 0 20,384 0 4 40.00 18,710 18695 0 22,373 0 5

Suunnitteluehto 6

Syväys 13,411 m

Uppouma 19812 tonnia KG 14,283 m LCG 0

Kallistus- RA m Uppouma LCB m Syväys m TRIM m Toistot kulma tonnia 0,00 -0,000 19812 0 13,207 0 2 0,57 0,1118 19812 0 13,209 0 2 5.00 0,982 19812 0 13,325 0 2 10.00 1,999 19812 0 13,687 0 4 15.00 3,767 19812 -0 15,178 0 4 20.00 5,635 19812 0 17,154 0 4 25.00 10,435 19812 0 18,455 0 4 30.00 16,005 19812 0 19,665 0 3 35.00 17,202 19812 0 22,029 0 5 40.00 17,116 19812 0 24,925 0 5 11-18

Suunnitteluehto 7 38 79989

Syväys 15,24 m

Uppouma 20930 tonnia KG 13,46 m LCG 0

Kallistus- FA m Uppouma LCB m Syväys m TRIM m Toistot kulma tonnia 0,00 0,000 20930 0 15,168 0 2 0,57 0,095 20930 -0 15,169 0 2 5.00 0,837 20930 0 15,281 0 2 10.00 1,705 20930 0 15,627 0 2 15.00 2,743 20930 0 16,361 0 4 20.00 4,650 20930 0 18,027 0 4 25.00 9,707 20930 0 19,013 0 4 30.00 14,559 20930 0 20,470 0 4 35.00 15,407 20930 0 23,283 0 5 40.00 15,416 20930 0 26,540 0 5

Suunnitteluehto 8

Syväys 21,336 m

Uppouma 24385 tonnia KG 12,293 m LCG 0

Kallistus- RA m Uppouma LCB m Syväys m TRIM m Toistot kulma tonnia 0,00 0,000 24385 0 21,228 0 2 0,57 0,063 24385 0 21,229 0 2 5.00 0,557 24385 0 21,325 0 2 10.00 1,143 24385 0 21,610 0 4 15.00 2,395 24385 0 21,219 0 4 20.00 4,194 24385 0 20,613 0 3 25.00 7,907 24385 0 20,946 0 4 30.00 9,934 24385 0 23,122 0 4 35.00 10,517 24385 0 26,296 0 4 40.00 10,721 24385 0 30,088 0 5 li 11-19 39 79989

Suunnitteluehto 9

Syväys 25,572 m

Uppouma 26620 tonnia KG 1 1, 567 m LCG 0

Kallistus- RA m Uppouma LCB m Syväys m TRIM m Toistot kulma tonnia 0,00 0,000 26620 0 25,149 0 2 0,57 0,0542 26620 0 25,150 0 2 5.00 0,8086 26620 0 24,542 0 4 10.00 1,8903 26620 0 23,747 0 4 15.00 3,2183 26620 0 23,006 0 4 20.00 4,876 26620 0 22,358 0 4 25.00 6,666 26620 0 22,738 0 4 30.00 7,562 26620 0 25,207 0 4 35.00 8,038 26620 0 28,354 0 4 40.00 8,248 26620 0 32,138 0 4

Suunnitteluehto 10

Syväys 25,633 m

Uppouma 27128 tonnia KG 11 ,418 m LCG 0

Kallistus- RA m Uppouma LCB m Syväys m TRIM m Toistot kulma tonnia 0,00 -0,000 27128 0 25,706 0 2 0,57 0,183 27128 0 25,672 0 3 5.00 1,004 27128 0 24,937 0 4 10.00 2,084 27128 0 24,154 0 4 15.00 3,401 27128 0 23,384 0 3 20.00 4,979 27128 0 22,791 0 4 25.00 6,336 27128 0 23,300 0 4 30.00 7,101 27128 0 25,739 0 4 35.00 7,551 27128 0 28,860 0 4 40.00 7,762 27128 0 32,629 0 4 11-20

iv VCG PERUSMUOTO

40 79989

VCG = 13,7 m, 20320 TONNIA UPPOUMA

UPPOUMA dBALLAST dBALL MOM TOTAL MOM KG

TONNIA TONNIA m X TONNIA m x TONNIA m 25401 5080 18581 297304 11,70 23369 3048 11149 289872 12,41 20321 0 0 278723 13,72 19305 -1016 - 3716 275006 14,25 18289 -2032 - 7433 271290 14,83 17273 -3048 -11149 267574 15,49 16460 -3861 -13936 264601 16,08 16257 -4060 -14865 263858 16,23 15749 -4572 -16723 261999 16,64 11-21

II

v VCG 20° KALLISTUS

41 79989

VCG = 13,7 m, 20575 TONNIA UPPOUMA

UPPOUMA dBALLAST dBALL MOM TOTAL MOM KG

TONNIA TONNIA m X TONNIA m x TONNIA m 26417 5842 21369 363576 11,49 26611 5436 19882 362089 11,61 23826 3251 11892 294099 12,34 20575 0 0 282207 13,72 19629 -1067 - 3902 278305 14,26 18441 -2134 - 7804 274403 14,88 17374 -3201 -11706 270500 15,57 16460 -4115 -15051 267156 16,23 16257 -4318 -15794 266413 16,39 15749 -4826 -17652 264554 16,80 11-22

vi VCG 30° KALLISTUS

42 79989

VCG = 13,7 m, 20320 TONNIA UPPOUMA

UPPOUMA dBALLAST dBALL MOM TOTAL MOM KG

TONNIA TONNIA m x TONNIA m x TONNIA m 27129 6198 22669 309754 11,42 26621 5690 20811 307896 11,57 24385 3455 12635 299720 12,29 20931 0 0 287084 13,72 19813 -1118 - 4088 282997 14,28 18695 -2235 - 8176 278909 14,92 17578 -3353 -12264 274821 15,63 16460 -4471 -16352 270733 16,45 16257 -4674 -17095 269989 16,61 15749 -5182 -18953 268131 17,03 11-23 43 79989

LIITE III

VAHINGOITTUNUT VAKAVUUS i PERUSMUOTO

iii WBSS 30° KALLISTUS

III-1 44 79989

Aluksen nimi Perusmuoto PVM

Vahingoittunut ehto 2

Syväys 15,24 m

Uppouma 20320 tonnia VCG 13,72 m LCG 0 m

Vahingoittuneet osat ID NO. Osa Läpäisy Vuoto Täyttö- Tiheys Vapaa syvyys pinta (m) (m"Vt) (m x t) 1 Pilari 1-S 1,00 7,32 0,975 0,0 3 Kelluke 1-S 1,00 0,00 0,975 0,0

Vahingoittuneen aluksen ominaisuudet vuodon jälkeen Uppouma = 20 320 tonnia LCG = - 0 m VCG = 13,72 m TCG = - 0 m

Poikittainen metasentri (0 astetta) = 23,94 m Metasentrinen korkeus pystys. (0°) = 10,23 m

Kallistus- Oikaisutuki Uppouma LCB m Syväys m TRIM m Toistot kuina tonnia 0,000 -3,208 20320 1,082 19,85 -17,06 26 10.000 -1,754 20320 2,023 19,29 -18,21 11 20.000 -0,151 20320 1,691 19,62 -16,28 7 30.000 2,666 20320 1,274 20,14 -14,02 12 40.000 4,495 20320 1,240 23,33 -17,68 10 III-2 45 79989

VAHINGOITTUNUT VAKAVUUS

Aluksen nimi Perusmuoto PVM

Vahingoittunut ehto 1

Syväys 15,24 m

Uppouma 20320 tonnia VCG 13,72 m LCG 0 m

Vahingoittuneet osat ID NO. Osa Läpäisy Vuoto Täyttö- Tiheys Vapaa syvyys pinta (m) (m^/t) (m x t) 1 Pilari 1-S 1,00 7,32 0,975 0,0

Vaurioituneen aluksen ominaisuudet vuodon jälkeen

Uppouma = 20320 tonnia LCG = -0 m VCG = 13,72 m TCG = -0 m

Poikittainen metasentri (0 astetta) = 13,73 m

Metasentrinen korkeus pystys. (0 astetta)= 0,015 m

Kallistus- Oikaisutuki Uppouma LCB m Syväys m TRIM m Toistot kulma tonnia 0,000 -1,142 20320 0,853 17,48 -10,32 19 10.000 -0,928 20320 1,548 17,74 -13,25 9 20.000 0,124 20320 0,981 17,57 - 8,83 7 30.000 4,154 20320 0,478 17,65 - 4,86 9 40.000 6,779 20320 0,521 20,93 - 6,85 10 III-3 46 79989

VAHINGOITTUNUT VAKAVUUS Aluksen nimi 30^ leveä PVM

Vahingoittunut ehto 1

Syväys 15,24 m

Uppouma 20930 tonnia VCG 13,72 m LCG 0 m

Vaurioituneet osat ID NO. Osa Läpäisy Vuoto Täyttö- Tiheys Vapaa syvyys pinta (m) (m^/t) (m x t) 1 Pilari 1-S 1,00 7,32 0,975 0,0

Vaurioituneen aluksen ominaisuudet vuodon jälkeen

Uppouma = 20930 tonnia LCG = -0 m VCG = 13,72 m TCG = -0 m

Poikittainen metasentri (0 astetta) = 19,79 m

Metasentrinen korkeus pystys. (0 astetta) = 6,07 m

Kallistus- Oikaisu tuki Uppouma LCB m Syväys m TRIM m Toistot kulma tonnia 0,000 -1,615 20930 0,783 17,455 - 9,680 18 10.000 0,295 20930 1,450 18,217 -12,310 8 20.000 2,919 20930 0,713 19,226 - 6,248 7 30.000 10,820 20930 0,585 21,726 -6,013 6 40.000 11,796 20930 0,627 28,038 -8,336 14 III-4 47 79989

Aluksen nimi 30° leveä PVM

Vahingoittunut ehto 2

Syväys 15,24 m

Uppouma 20930 tonnia VCG 13,72 m LCG 0 m

Vaurioituneet osat ID NO. Osa Läpäisy Vuoto Täyttö- Tiheys Vapaa syvyys pinta (m) (m^/t) (m x t) 1 Pilari 1-S 1,00 7,32 0,975 0,0 3 Kelluke 1-S 1,00 0,00 0,975 0,0

Vaurioituneen aluksen ominaisuudet vuodon jälkeen

Uppouma = 20930 tonnia LCG = -0 m VCG = 13,72 m TCG = -0 m

Poikittainen metasentri (0 astetta) = 29,18 m

Metasentrinen korkeus pystys. (0 astetta) = 15,47 m

Kallistus- Oikaisu tuki Uppouma LCB m Syväys m TRIM m Toistot kulma tonnia 0,000 -4,612 20930 1,04 19,84 -16,72 23 : 10,000 -2,099 20930 1,89 19,66 -16,78 7 20.000 1,478 20930 1,36 20,75 -12,65 10 30.000 6,753 20930 1,19 23,50 -13,02 9 40.000 8,211 20930 1,14 29,43 -15,95 16 III-5

Claims (8)

1. Laajarunkoinen puolivedenalainen alus käsittäen kannen (10), välineet sisältäen useita kannesta lähteviä vaka-vuuspylväitä (20), jokaisen vakavuuspy1 vään alapäähän liitetyt välineet (30) laajan kelluvan perustan aikaansaamiseksi ja välineet (64, 66 ) painolastin purkamiseksi ja ottamiseksi, tunnettu siitä, että vakavuuspylväät kulkevat alaspäin ja ulospäin sekä kannen vasemman että oikean laidan pohjasta aluksen tehollisen leveyden muuttamiseksi syväyksen funktiona.

2. Patenttivaatimuksen 1 mukainen alus, tunnettu siitä, että perustan aikaansaava väline käsittää parin pituussuunnassa pitkänomaisia ponttooneja, jotka on liitetty vakavuus-pylväiden alapäihin aluksen kummallakin puolella.

3. Patenttivaatimuksen 1 tai 2 mukainen alus, tunnettu siitä, että kansi on vesitiivis.

4. Jonkin patenttivaatimuksen 1-3 mukainen alus, tunnettu siitä, että pitkänomaiset, vaakasuuntaiset ontot ulokkeet (54, 56) on järjestetty sekä vasemman että oikean laidan pohjaa myöten vakavuuspylväiden yläpuolelle.

5. Jonkin patenttivaatimuksen 1-4 mukainen alus, tunnettu siitä, että ulokkeiden sisäpinnat (58, 60) kulkevat kannen keskiosasta (52) alaspäin ja ulospäin samassa kulmassa kuin vakavuuspy1väät.

6. Jonkin patenttivaatimuksen 1-5 mukainen alus, tunnettu siitä, että vakavuuspy1väät kulkevat alas- ja ulospäin o o kulmassa, joka on yli 0 ja alle 90 .

7. Menetelmä jäämassan murtamiseksi laajarunkoisella, jonkin patenttivaatimuksen 1-6 mukaisella puolivedenalai sei 1 a, tunnettu siitä, että purkamalla ja ottamalla painolastia 49 79989 alukseen saatetaan vakavuuspy1väät kosketukseen jäämassan kanssa.

8. Patenttivaatimuksen 7 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että aluksen kelluvuutta muutetaan jatkuvasti aluksen kohottamiseksi ja laskemiseksi. so 79989