FI75604C - Slitbestaendigt rostfritt staol. - Google Patents
Slitbestaendigt rostfritt staol. Download PDFInfo
- Publication number
- FI75604C FI75604C FI833604A FI833604A FI75604C FI 75604 C FI75604 C FI 75604C FI 833604 A FI833604 A FI 833604A FI 833604 A FI833604 A FI 833604A FI 75604 C FI75604 C FI 75604C
- Authority
- FI
- Finland
- Prior art keywords
- nickel
- steel
- chromium
- cobalt
- weight
- Prior art date
Links
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 55
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 47
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 47
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 claims description 29
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims description 29
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 29
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 claims description 26
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 26
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 claims description 25
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 20
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 19
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 18
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 claims description 18
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 11
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 claims description 11
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 7
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 claims description 7
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 6
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 5
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N hafnium atom Chemical compound [Hf] VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 4
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims description 4
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 claims description 4
- GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N tantalum atom Chemical compound [Ta] GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000002131 composite material Substances 0.000 claims description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 2
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 2
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 claims 1
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 claims 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 41
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 41
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 16
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 7
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 7
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 5
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 5
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 3
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 3
- 239000000047 product Substances 0.000 description 3
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- -1 chromium carbides Chemical class 0.000 description 2
- UPHIPHFJVNKLMR-UHFFFAOYSA-N chromium iron Chemical compound [Cr].[Fe] UPHIPHFJVNKLMR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000009863 impact test Methods 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 238000001314 profilometry Methods 0.000 description 2
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 2
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 1
- QYEXBYZXHDUPRC-UHFFFAOYSA-N B#[Ti]#B Chemical compound B#[Ti]#B QYEXBYZXHDUPRC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000531 Co alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001295 No alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001347 Stellite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910033181 TiB2 Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 229910052790 beryllium Inorganic materials 0.000 description 1
- ATBAMAFKBVZNFJ-UHFFFAOYSA-N beryllium atom Chemical compound [Be] ATBAMAFKBVZNFJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005219 brazing Methods 0.000 description 1
- 239000003518 caustics Substances 0.000 description 1
- 229910001567 cementite Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000013351 cheese Nutrition 0.000 description 1
- 238000001311 chemical methods and process Methods 0.000 description 1
- AHICWQREWHDHHF-UHFFFAOYSA-N chromium;cobalt;iron;manganese;methane;molybdenum;nickel;silicon;tungsten Chemical compound C.[Si].[Cr].[Mn].[Fe].[Co].[Ni].[Mo].[W] AHICWQREWHDHHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 1
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 235000013305 food Nutrition 0.000 description 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 229910000856 hastalloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 230000001788 irregular Effects 0.000 description 1
- 230000003902 lesion Effects 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 230000005226 mechanical processes and functions Effects 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- PEUPIGGLJVUNEU-UHFFFAOYSA-N nickel silicon Chemical compound [Si].[Ni] PEUPIGGLJVUNEU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N nitrogen group Chemical group [N] QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 1
- 238000010561 standard procedure Methods 0.000 description 1
- 238000013519 translation Methods 0.000 description 1
- UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N tungsten carbide Chemical compound [W+]#[C-] UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/308—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/52—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with cobalt
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Lift Valve (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Materials For Medical Uses (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
- Pens And Brushes (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
- Sealing Devices (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Description
75604
Kulutusta kestävä ruostumaton teräs Tämä keksintö koskee rautapohjaisia lejeerinkejä, ja tarkemmin sanoen rusotumatonta terästä, jossa on suuri kro-5 mipitoisuus ja joka on sopiva käytettäväksi kulutusta kestävänä ankarissa olosuhteissa, kuten venttiilin osina.
Ruostumatonta terästä on kehitetty ja parannettu jatkuvasti sen jälkeen, kun se oli keksitty Fe-Cr-Ni-korroosio-ta kestävän teräksenä. Ruostumattomista teräksistä on sato-10 ja muunnelmia. Monet niistä on suunniteltu erityistarkoituksiin. Tekniikan taso käsittää lukuisia teräskoostumusten muunnelmia vaadittujen, toivottujen erityisominaisuuksien aikaansaamiseksi.
On olemassa kriittinen tarve lejeeringistä, jonka kus-15 tannukset ovat alhaiset ja joka kestää korroosiota ja mekaanista kulutusta, kuten nyt esitetään kobolttipohjäisillä le-jeeringeillä. Tunnettua tämän luokan lejeerinkiä markkinoidaan nimellä STELLI ΤΞ® lejeerinki no. 6, jossa on tyypillisesti 28 % kromia, 4,5 % volframia, 1,2 % hiiltä ja loppu-20 osa kobolttia. Raudan alhaisen hinnan ja saatavuuden vuoksi on ehdotettu joitakin rautapohjaisia lejeerinkejä kuluttavaan käyttöön. Esimekriksi US-patentissa 2 635 044 esitetään 18-8 ruostumaton perusteräs, johon on lisätty molybdee-* niä, berylliumia ja piitä, karkaistavana ruostumattomana te- 25 räksenä, joka kestää kitkasyöpymistä ja eroosio-korroosiota lämpökäsiteltynä.
US-patentissa 1 790 177 esitetään kulutusta kestävä teräslejeerinki, joka on sopiva käytettäväksi porausväli-neissä ja hitsauspuikoissa. Tämä teräs sisältää vain kromia, 30 nikkeliä piitä ja hiiltä olennaisina elementteinä kromin, jota on 25-35 %, ollessa merkittävin. US-patentissa 2 750 283 esitetään boorin lisääminen kuumavalssausominai-suuksien parantamiseksi lähes kaikilla tunnetuilla kromi-rauta-lejeeringeillä, joissa on tai ei ole nikkeliä, hiiltä, 35 piitä, magnaania, molbydeeniä, volframia, kobolttia tai muita mahdollisia alkuaineita. US-patentissa 4 002 510 esite- 2 75604 tään niin lisäys 18-8 ruostumattomin teräksiin delta-ferriitin muodostamisen edistämiseksi, ja näin ollen jännityskorroosiosta aiheutuvan murtumisen keston edistämiseksi.
Tässä annetut kaikki koostumukset ovat painoprosent-5 teinä. US-patentit 3 912 503 ja 4 039 356 koskevat muunnettua 18-8 ruostumatonta terästä, jossa on kriittiset pitoisuudet mangaania ja piitä. Alalla tunnetaan myös analoginen kaupallinen teräs ARMCO Inc'n kauppamerkkinä NITRONIC 60, jossa on tyypillisesti painoprosentteina maks. 0,10 hiiltä, 10 8 mangaania, 4 piitä, 17 kromia, 8,5 nikkeliä ja 0,13 typ peä. Tulokset osoittavat, että näillä teräksillä on hyvät kulutusominaisuudet erityisesti kitkasyöpymiskokeissa.
Metallin kuluminen teollisissa ja kulutusmekaanisissa toiminnoissa on jatkuvasti kallis ja ajoittain vaarallinen 15 ongelma. Kuluttuvan ympäristön olosuhteet ovat niin erilaisia, ettei ongelmia ratkaisemassa voi olla optimaalista tai täydellistä kulutusta kesätvää lejeerinkiä. Edelleen alkuaineiden hinta ja saatavuus tiettyjen kulutusta kestävien lejeerinkien tuottamiseksi muodostuu tärkeäksi näkökohdaksi. 20 Alalla etsitään jatkuvasti uusia ja parempia lejeerinkejä näitä tarpeita tyydyttämään.
Esimerkiksi venttiiliosat, jotka on tarkoitettu käytettäviksi kemiallisesti syövyttävässä väliaineessa, raken-; netaan joko ruostumattomista teräksistä tai lejeeringeistä, 25 joiden nikkelipitoisuus on korkea. Tyypillisesti ruostumaton teräs 304 valitaan elintarvikkeita valmistavassa teollisuu-: dessa ja muissa systeemeissä, joissa käytetään lievästi kor- rodoivia aineita, terästä 316 käytetään kemiallisessa pro-: sessiteollisuudessa, ja lejeeringit, joiden nikkelipitoisuus 30 on suuri, valitaan kun läsnä on erittäin syövyttävä väliaine .
300-tyypin ruostumattomien terästen ja hyvien nikkelipitoisten lejeerinkien suuri haittapuoli on niiden pyrkimys kitkasyöpymiseen (s.o. vakavan pintavaurion kärsimiseen) 35 kun ne alistetaan suhteelliseen liikkeeseen suurissa kuormituksissa, mikä on luontaista venttiilin toiminnassa. Erityi-
II
3 75604 senä huolenaiheena tässä suhteessa ovat venttiilin istukan pinnat, joiden täytyy pitää eheytensä sulkutarkoituksiin.
Yleisesti ottaen 300-sarjän teräkset ovat korroosiota kestäviä ruostumattomia perusteräksiä. Nikkelin käytön vä-5 hentämiseksi kehitettiin 200-sarjan ruostumattomat teräkset, joissa mangaani ja typpi korvaavat osan nikkelistä. Näiden 200-sarjan teräksien havaittiin parantaneen mekaanisia lujuuksia 300-sarjan teräksiin nähden joissakin käytöissä. Näiden lejeerinkien kitkasyöpymisen parantamiseksi lisättiin 10 suurempia primääriä, jolloin saatiin NITRONIC 60-tyypin le-jeerinkejä. NITRONIC 60:llä on parantunut kitkasyöpymisen kestävyys verrattuna 200- ja 300-sarjan teräksiin. Kokeet ovat osoittaneet, että NITRONIC 60 kestää hyvin kitkasyö-pymistä, kun lejeerinki on kosketuksessa itseensä. Kitkasyö-15 pymisen kesto on kuitenkin vain rajoitettu silloin, kun se on kosketuksessa muihin vastakkaispintamateriaaleihin, erityisesti 300-sarjan teräksiin ja hyvin nikkelipitoisiin le-jeerinkeihin. Näin ollen näiden lejeerinkien käyttö alalla on rajoitettua.
20 Edelleen typpipitoisten lejeerinkien tuotanossa yleen sä kokemus on osoittanut, että typpipitoisuutta on vaikea kontrolloida. Typpi pyrkii edistämään kaasuongelmia hitsaa-misen aikana. Mangaani näyttää olevan aiheuttajana tiettyjen uuninvuorausmateriaalien vakavalle pilaantumiselle.
25 Tämän keksinnön pääasiallisena kohteena on sen vuoksi .· aikaansaada ruostumaton teräs, joka on kulutusta kestävämpi kuin nyt saatavilla olevat.
: Tämän keksinnön toinen pääasiallinen kohde on ruostu maton teräs, joka on kulutusta kestävämpi erilaisissa kulu-30 tusolosuhteissa.
Keksinnön muut tarkoitukset voivat alaa tuntevat havaita tämän keksinnön mukaisesta ruostumattomasta teräksestä, joka on esitetty taulukossa 1.
75604 c
•H
•h ε ·· 2
OP -H
C β G m o m β m r-i o o g
H «· ΓΜ ·» rH m Γ0 .C
rH rH ^ rH i—I
ή ro m i i i tn i c g •H i i—i l in β i—i -h -n Ö 11 m h ^oo g t—i o > d * ι i - *· tn c ε >r-ioo(Ti^ro g 3
EH (ö tN -H
β o
X
β u
G -H
β β N
•H -H
«H O rH -H O
rH O O I—I tn ·· ro ·Η
•H rO rH G G OP B
a β * ·η i g (n co
tn > -H rH o tn o rH -H M
:G > O β GO O X
at-ι β +J -H G
(1)
•P -H
β β g OH <0 +> o g +>
(d ε in x -H -H
ε <u * g -h +> G tn x es g tn ·· o P -h o ro g m i g op in «o· »
tn -h ^ rH g m o g ή I -H
O G h il m r- rH tnoi m J3 d tn d inr^inii» - g o m cn o M tn Ό rsi h η· o o -P h -h
•H W G
c a)
G +J
β C -H
rH -H G rH
G m G C G
O X O G Οχ-H G
X G O G »G -H +> X ε O H X ro g tn ·· O e d OH o ro g to i G op o h· g
H g β H H* rH g | I in in G tN I +J
GO h G il m r-rH moi m G β G Ό in h in * -·. GOin rH -
E"· G O W rH rH rO O O +) H -H
H β tn -h
, M <i) β -H
G d ·Η Ό
X ε -H G
d ·· β
; C -P op G
:G m g > ε O d o JG O i—I O ·.
EH Ui G in rH -H
'X ε
β X ro G m G
•H o in G l g G OM
I— 'O' rH g Γ~ in G O Tj· l(H
G II I I <N CN m ro | rH
G o in o ro --G I o o H Ή (N OO-pin rH > -P l -
G GO -H
T3 -ro d β d ε * g
G G β -P G
β C +> H G G Ό •H S JC Ό -rl -ro Λ G ffl 0 H Ό G >i
d M-H + -H +04 O Λ -rl +J H
X O Z WU+niMtJUPPm O H -H Z G Oi G 0 0 S
C Z O En G « Λ Ό * 11 5 75604
Taulukko 1 esittää koostumusalueet, jotka määrittelevät tämän keksinnön mukaisen teräksen erilaiset toteutustavat. Laajin alue taulukossa 1 määrittelee alueen, jolla keksinnöstä voidaan saada jotain hyötyä tietyissä olosuh-5 teissä. Edullinen alue taulukossa 1 määritelee laajuuden, jolla keksinnöstä voidaan saada enemmän etua. Tiedot osoittavat, että monet ominaisuudet ovat paremmat koostumuksilla, jotka ovat tällä alueella. Edullisempi alue taulukossa 1 määrittelee laajuuden, jolla saadaan toivottavampi kombinaa-10 tio tekniikkaominaisuuksia.
Tyypillinen teräs taulukossa 1 on keksinnön yhden toteutustavan optimaalinen koostumus. Tyypillisen teräksen tehokas työstöalue on oleellisesti kuten taulukossa 1 on esitetty tyypillisellä alueella. Kromia on läsnä tämän keksin-15 nön mukaisessa ruostumattomassa teräksessä korroosionkestoa antamassa ja kromikarbidien, kromiboridien ja sen kaltaisten yhdisteiden muodostumista edistämässä. Alle 10 % kromia ei anna riittävä korroosionkestoa, kun taas yli 40 % kro-mipitoisuus pyrkii vähentämään teräksen muovattavuutta.
20 Nikkeliä täytyy olla läsnä austeniittisen rakenteen edistämiseksi teräkseen. Vähintään 5 % nikkeliä vaaditaan riittävän tehokkuuden aikaansaamiseksi, mutta yli 15 % ei aiheuta lisäetuja. Koetulokset osoittavat, että kun nikkeliä on vain 5,12 %, tapahtuu kitkasyöpymisvaurioita paljon, 25 jos tämä teräs on kosketuksessa lejeerinkiin, jonka nikkeli-pitoisuus on korkea. Kun nikkelipitoisuus on 14,11 %, on kitkasyöpymisen kesto myös huono kosketuksessa hyvin nikkelipitoiseen lejeerinkiin ja kun tämä 14,11 % nikkeliä sisältävä teräs on kosketuksessa itseensä.
30 Teräksessä täytyy olla läsnä piitä teräksen kitkasyö- pymistä estävien ominaisuuksien edistämiseksi. Alle 3 % ei ole riittävä määrä, kun taas 7 % tekee teräksen hauraaksi.
Tämän keksinnön raukaista ruostumatonta terästä parannetaan muodostamalla alkuaineryhmän, johon kuuluvat molyb-35 deeni, volframi, vanadiini, tantaali, niobium, titaani, kromi, zirkonium, hafnium ja muut alalla tunnetut, karbideja 6 75604 ja borideja. Tietysti voi muodostua raudan karbideja ja borideja. Jotta teräkseen saataisiin näitä karbideja ja borideja tehokkaita määriä, hiilät ja booria täytyy olla läsnä kaikkiaan vähintään 0,25 %. Yli 3,5 %:in hiilen ja 5 boorin kokonaismäärä pyrkii vähentämään teräksen muovattavuutta. Yllä esitettyjen karbidin ja boridin muodostajien (muun kuin raudan) kokonaismäärä täytyy olla vähintään 10 % ollakseen tehokas; mutta yli 40 % pyrkii vähentämään muovattavuutta ja edelleen lisäämään kustannuksia.
10 Ymmärretään niin, että karbidit ja boridit voivat ol la kompleksisina rakenteina, joissa on kolme tai useampia alkuaineita, esimerkiksi kromirautakarbidina. Tietenkin ainakin osa karbidi-boridi-muodostaja-alkuaineista voidaan havaita matriisissa.
15 Typpi voi olla edullista tämän keksinnön mukaisessa teräksessä joissakin käyttötarkoituksissa, ja sitä voi olla läsnä tehokkaassa määrin enintään 0,2 % ylimääräisten nitri-dien muodostamisen estämiseksi ja kaasuun liittyvien ongelmien välttämiseksi hitsauksessa.
20 Kobolttia koskevat tiedot osoittavat, että kontrolloi tu kobolttipitoisuus antaa teräkselle oleellisia piirteitä, ja erityisesti iskulujuutta. Kobolttipitoisuuden pitää olla vähintään 5 %, jotta saataisiin tehokas lisääntynyt iskulu-juus. Yli 30 %:n kobolttipitoisuuksissa koboltin edulliset 25 vaikutukset katoavat, eikä lisäparannusta synny lisäkustannuksiin nähden. Todelliset koetulokset osoittavat, että optimaalinen kobolttipitoisuus on noin 12 %. Näin ollen koboltin edullinen alue 5-20 % esitetään keksinnön parhaaksi hyödyntämiseksi.
30 Koesarjoissa koboltin kriittisyys testattiin kahdessa ruostumattomassa teräksessä. Teräs A on olennaisesti lejee-rinki 6781 taulukossa 2 ilman kobolttia. Teräs B sisälsi : 20,37 kromia, 9,83 nikkeliä, 4,74 piitä, 2,2 hiiltä ja 7,93 % vanadiinia. Kobolttilisäykset tehtiin perusteräksiin 35 A ja B. Saaduista lejeeringeistä testattiin iskulujuus. Kokeet suoritettiin normaalilla Charpy-iskukoeyksiköllä ja
II
7 75604 arvot saatiin jouleina uurtamattomista näytteistä. Tulokset on esitetty taulukossa 3 ja graafisesti liitteessä olevassa kuvassa.
Tulokset ja kuva osoittavat selvästi, että kontrolloi-5 tu kobolttimäärä vaikuttaa voimakkaasti iskulujuuksiin. Tulokset osoittavat, että noin 12 % on optimaalien koboltti-pitoisuus. Koboltin vaikutus on edullinen noin 30 %:n ko-bolttipitoisuuteen asti teräksellä A ja 20 %:n pitoisuuteen asti teräksellä B.
10 Tulokset osoittavat myös, että perusteräksellä A on yleisesti suurempi iskulujuus; kuitenkin koboltin vaikutus perusteräkseen B on samanlainen.
Kun otetaan kaikki testatut materiaalikombinaatiot, tulokset osoittavat kuten taulukossa 4 on esitetty, että 15 kun kobolttia on läsnä vain 4,86 % (lejeerinki A-l), että yleinen kitkasyöpymisen kesto on huonompi kuin lejeeringil-lä, jossa kobolttia on 11,95 % (lejeerinki A-2). Kun kobolt-tipitoisuus nousee 26,92 %:iin, (lejeerinki A-3), saadaan kuitenkin vain vähäistä parannusta kitkasyöpymisen kestoon. 20 Jotta voitaisiin tehdä suora vertailu aikaisemmin tunnettujen lejeerinkien kanssa, taulukko 4 esittää myös tiedot STELLITE-lejeeringille 6, NITRONIC 60:lie ja HASTELLOY-lejeeringille C-276, joka on hyvin tunnettu nikkeliperus-tainen lejeerinki. Kitkasyöpymiskokeen suoritus on kuvattu 25 myöhemmin.
Nämä kulumistiedot osoittavat, että tämän keksinnön mukainen teräs on verrattavissa tyypillisiin kaupallisesti saataviin lejeerinkeihin tai on parempi kuin ne.
• Näiden tulosten pohjalta ehdotetaan koboltin maksimi- 30 pitoisuudeksi 30 % ja edullisesti 20 % koboltin kustannusten takia.
Mangaani ei ole oleellinen tämän keksinnön lejee-- ringissä, mutta sitä voi olla läsnä lejeeringissä nikkelin kanssa, siten että kokonaismäärä ei ylitä 20 %.
75604
Taulukko 2
Esimerkki tämän keksinnön mukaisista teräksistä, pitoisuudet painoprosentteina
Lejeerinki Lejeerinki
5 6781 6781-W
Cr 29,54 29,07
Ni 9,72 11,08
Ni + Mn - 11,58
Si 4,73 4,23 10 C 1,07 1,07 N2 0,06 0,01
Fe + epäpuhtaudet tasaus 100 %:iin tasaus 100 %:iin
Co 11,95 10,82 15 Taulukko 3
Koboltin vaikutukset
Perusteräs A Koboltti- Uurtamon iskulujuus pitoisuus jouleja ft. lbf A-l 4,86 % 7,1 5,2 20 A-2 11,95 % 18,6 13,7 A-3 26,92 % 8,1 6,0
Perusteräs B
B-l 0 1,7 1,3 : B-2 12,33 7,1 5,2 25 B-3 19,37 2,4 1,8
II
9 75604 —* Cn • Λί o coororooLnromorouoroooouo
rHrOOOOiHrHOC'IVOr^OrHr'i-lorOtN
ocHiHdicoromi-tinoomrooooLnOrH
o co mmcNiniHoorHiH cn uo rH
O O rH rH rH
σι ^ -« Cn • ^ X! oomomoLDomorooLnoLn
HvoinoHOHocNinr^inixJOcNinfN
v r ^ ^ ^ v ^ ^ s v ·» *. *. v eorH<NOoooooo>-ir^mrHor^vDini-i 9 o cn ^'irorvitNfH^Ln i-h n· >h
ΓΟΓ' rH rH
O (N
X ~
•H H
H W Cn E X).yLnrooooroororoLnooooooro 9--~. C H tsivoLncovoinvorHCHuoorouoovo H Q 00 .p :ι0 ·Ηθ·>>ΗΐηΓθιΗΐη(ΝθοοηίΝίΗΐΓ){ΝΓοο O rH h o o CN CN (N N< CO LO r-i
C <H p O VO
M ·· rfl ro ro
-H rT > ^ |H
£ - P en vo φ to ro vo r-' 35 (3 cn O s ·Η Ώ 6 ^ * :8 :S -h :8 I g $ S ! $ i 111 s s f I s s»
Eh V O -r-inJlflCDnJ ID ΙΟ I·
CO > (0 (UtEr-fg Γ' U O
ίιΗ rH P 9 9 CN · W W 2
-P «H -P -P >h -P ro :ro :ίο -H
B | Bills a li S I S I
! tä 3 ^ ^ g ö s Φ Ή Ή C C gj "B
Π Φ P >ί ID M O -ΡΦ-Η-ΗίΗΟΟΦΦ U t< HOrHgrH -Ρ^ΡΙ-Ρ-Ρ-ΓΊφ ,¾ tn ro ro K H- Ρ(ηφφ<33®φ-η •h g q ΦΦ έέ-Ηφ aS: ······ -p CO -(-1-(-1 -H P P Ή ^ >>>>> m to Φ (0 ,¾ -P -P ^
ogQJrHrHqtntoQH
- VOVOVDVDVOVoPrH -HQQiHH
.... .um-§Swg)2Swd •H 'd 'H 'rf E R a rH ro ro a tn 5-P-^^-H §°roSw > > > > >
φφφφφ>>>>>ιι ►, LL
•ro -n -n -ro -ro (¾ <C rtl <, <C
ΦΦΦΦΦσοαοο
rH H rH r—l rH ID VO VO ID VO -H -H -H -H -H
•h g|63||||g||||||| 10 75604 ~ £ λ ococomLncooocoooinro
- nrOLnVDV£>VDCN»HOOOOrOfN»H
ocnJi—i mmcMr^f—ι o cn cm cn cn 0 o oo oo *r Λί cm o o .¾ σν -s· I—I ^
3 -H
rtj V) H ^ O'
• X
jo oooooooororoLnooooLD
HVOLnoOOOVOOi-IrHCNOOOOr' .,-1
to OrHnH fMCNOrOrHnHrHrOOrH
M £ O (N CN CN
9 9 o e i\ ^ cn 3 ~ * 8 Ih ϊ§ E Ό* 3 · 0"
·· 3 AX
(0σ> w R υοοοοιησοοοοοοιηοοΓο («00 OOCNOOOr^iniHOOOOCNi—ΙιΗ
4J
β -P 0 OORORRtNROR'O'CNCN
P 3 -H -H O VO R
S 1 U 3 G 2 4 ^ $u $ -3 g g > 3 $ h
*r R R
8 M
£ ^ --· R
P Q £ R
| * 3 g
Φ R Q VO VO
HE -P -P vo r~
5. -H ij <N OM VO
£33 6 o 6 o >i<U cn eg ω 2 ω w 2
Il s s I s ? ssl|
“ £ 7H.hhHSI
<(0(0<1>(Τΐ·Γ-ι<3ΐ(3α)·π s s * B ω E E R φ
Issssesssse |g2|B||2g|a
το r vo cn ο Ξ to vo to S
φ O R «CC R F φ O R f£ F
RooooKTrtOHooooMW
>>>>>>>>>>>
<N(NfM(NfNCNOOOOOOOOOO
Li iiiiiiiii "d I I I ^ k I M M H ^ 3 ΦΦΦΦΨΦΦΦΨΦΨ 0. φφΦΦφφφφφφφ φ ·η -η -ro to to to to to to to to
II
11 75604
Esimerkit
Valmistettiin sarja kokeellisia lejeerinkiä testausta varten.
Koelejeeringit sulatettiin induktiolla ja valettiin 5 imulla lasiputkiin, jolloin saatiin halkaisijaltaan 4,8 mm hitsauspuikkoja. Hitsauspuikkojen päällehitsaukset suoritettiin kaasulla volframikaari-sulatuksella. Hitsit muotoiltiin koekappaleiksi.
Tämän keksinnön lejeerinki 6781-W preparoitiin tako-10 mistuotteeksi. Taulukko 2 esittää lejeeringin analyysin. Lejeerinki sulatettiin induktiolla vakuumissa, sitten se sulatettiin uudelleen sähkökuonasulatuksella (ESR). ESR-tangot taottiin noin 117°C lämpötilassa ja kuumavalssattiin samassa lämpötilassa levyksi ja lopulta noin 1,59 mm pak-15 suiseksi levyksi testausta varten. Kitkasyöpymäkokeen tulos osoittaa, että tämän keksinnön lejeeringillä taotussa muodossa on silmiinpistävät kitkasyöpymisenkesto-ominaisuudet, jotka ovat samanlaiset kuin lejeeringillä, joka on kovahit-sauskerroksina.
20 Taottu lejeerinki iskutestattiin alalla hyvin tunne tulla standardimenetelmällä. Tulokset on esitetty taulukossa 5.
Taulukko 5 CHARPY-iskukoe tulokset 25 Lejeerinki Iskulujuus - jouleina (ft. lbf.) uurettu uurtamaton 6781-W 5,4 (4,0) 88,8 (65,5)
Jauhemaisia tuotteita voidaan myös valmistaa tämän keksinnön mukaisista teräksistä. Yhdistetty tuote voidaan 30 valmistaa sekoittamalla tämän keksinnön mukaista terästä kovien partikkelien, kuten volframikarbidin, titaanidiboridin ja sen kaltaisten kanssa. Seosta käsitellään sitten edelleen, jotta se saataisiin hyödylliseen muotoon. Lisäksi seoksen komponentit voidaan lisätä erikseen hitsauspolttimeen, 35 ja lopputuotteena on yhdistetty kerros.
12 75604
Kitkasyöpymiskoe, joka suoritettiin taulukossa 4 olevan tiedon aikaansaamiseksi, käsitti vaiheet, joissa: a) sylinterimäistä tappia (halkaisija 15,9 mm, 0,625 tuumaa) kierrettiin edes takaisin (kymmenen 5 kertaa 2,1 rad (120°C) kaari) vastakkaista kappa letta vasten kuormituksen alaisena.
b) koepinnat (jotka olivat alunperin pintahiottuja) tutkittiin profilometrialla, jotta saatiin määritetyksi liukumisen aikana syntyneet vauriot.
10 Kokeet suoritettiin kullakin koepaperilla kolmella kuormalla; 1360,8 kg, 2721,6 kg ja 4082,3 kg. Tappeja kierrettiin käsin ruuviavaimella ja kuorma siirrettiin tapille kuula-laakerin välitysellä. Tappien kaulaosat oli muotoiltu sopimaan sekä ruuviavaimeen että kuulalaakeriin.
15 Koska metallipinnoilla, jotka on alistettu harkaukseen suurissa kuormituksissa, on pyrkimys epäsäännöllisiin profiileihin, joissa on usein yksi tai kaksi syvää uraa, katsottiin asianmukaiseksi mitata vaurion aste maksimipiikin muutoksena pohjan amplitudiin (profiilin) nähden enemmin 20 kuin muutoksena keskimääräisessä karkeudessa (joka pyrkisi peittämään pahoin vaurioituneiden alueiden läsnäolon).
Visuaalisesti arvostellen sylinterimäinen tappi ja j- vastakappale näyttävät kärsivän yhtä suuresti tässä kokees sa. Vain kappaleita käytettiin kvantitatiivisessa vaurion 25 mittauksessa, koska ne ovat sopivampia profilometriaan ja sallivat neulan kulun uurteen piiriin ja yli sen. Tarkkuuden vuoksi neulaa kuljetettiin kahdesti kunkin uurteen yli (toisella kertaa pitkin sädettä, joka on samansuuntainen kappaleen sivujen kanssa; toisella pitkin sädettä, joka on 30 kohtisuorassa edellistä vasten). Huomattava vierekkäisten kulumattomien alueiden päällekkäismeno mahdollisesti alkuperäisen piikin laksemisen laakson amplitudiin nähden.
Kun katsottiin kukin säde erilliseksi uurteen alueeksi, uurretta kohti laskettiin neljä lopullista piikkiä laak-35 son amplitudiin nähden.
Il 13 75604 Näiden neljän arvon keskiarvoa käytettiin määritettäessä syntyneen vaurion suuruutta vähentämällä alkuperäisen piikin neljän arvon keskiarvon laakson amplirudiin nähden.
Kitkasyöpymäarvioita varten käytetty kitkasyöpymiskoe 5 kehitettiin ja muotoiltiin tunnetuista koemenetelmistä, jotta saataisiin paremmat ja merkityksellisemmät koetulokset.
Näin ollen tässä raportoitu koetulos ei välttämättä vastaa suoraan muilla koemenetelmillä saatua, julkaistua tulosta.
Ellei ole muutoin esitetty, kaikki tässä raportoidut 10 kitkasyöpymäkokeet tehtiin identtisissä koeolosuhteissa, ja saadut koetulokset ovat sentähden päteviä suoriin vertailuihin tässä kokeiltujen erilaisten lejeerinkien joukossa.
Claims (8)
1. Ruostumaton teräs, tunnettu siitä, että se käsittää oleellisesti 10-40 paino-% kromia, 5-15 paino-% nik- 5 keliä, enintään 20 paino-% nikkeliä + mangaania, 3-7 paino-% piitä, 0,25-3,5 paino-% hiiltä + booria, enintään 0,2 paino-% typpeä, 10-40 paino-% ainakin yhtä seuraavista alkuaineista: molybdeeni, volframi, vanadiini, tantaali, niobi, titaani, kromi, zirkonium ja hafnium, 5-30 paino-% kobolttia ja loput 10 rautaa ja epäpuhtauksia.mainitun raudan muodostaessa teräksen perusaineosan.
2. Patenttivaatimuksen 1 mukainen teräs, tunnet-t u siitä, että se sisältää 15-40 % kromia, 7-13 % nikkeliä, enintään 15 % nikkeliä + mangaania, 3,5-6 % piitä, 15 0,75-3,0 % hiiltä + booria, enintään 0,15 % typpeä, 5-20 % kobolttia, 15-40 % yhtä tai useampaa seuraavista: molybdeeni, volframi, vanadiini, tantaali, niobi, titaani, kromi, zirkonium ja hafnium.
3. Patenttivaatimuksen 1 mukainen teräs, tunnet-20 t u siitä, että se sisältää 25-40 % kromia, 7-13 % nikkeliä, enintään 15 % nikkeliä + mangaania, 4-5,5 % piitä, 0,75-2,5 % hiiltä + booria, enintään 0,10 % typpeä, 9-15 % kobolttia ja 25-40 % yhtä tai useampaa seuraavista: molybdeeni, volframi, vanadiini, tantaali, niobi, titaani, kromi, zirkonium ja 25 hafnium.
4. Patenttivaatimuksen 1 mukainen teräs, tunnettu siitä, että se sisältää noin 30 % kromia, noin 10 % nik-keliä, noin 4,7 % piitä, noin 1 % hiiltä, noin 12 % kobolttia.
5. Patenttivaatimuksen 1 mukainen teräs, tunnet-30 t u siitä, että se sisältää 28,5-31,5 % kromia, 9-11 % nikkeliä, 4,4-5,2 % piitä, 0,85-1,15 % hiiltä, 11-13 % kobolttia.
6. Patenttivaatimuksen 1 mukainen teräs, tunnet-t u siitä, että kobolttia on läsnä tehokas määrä hyvän isku-lujuuden ja hyvän kulutuksen, erityisesti kitkasyöpymisen, 35 keston yhdistelmän aikaansaamiseksi. Il 15 75604
7. Patenttivaatimuksen 1 mukainen teräs, tunnet-t u siitä, että se on valetun tai taotun tuotteen muodossa tai kovahitsattuna materiaalina tai sintrattuna jauhemetal-lurgian tuotteena.
8. Patenttivaatimuksen 1 mukainen teräs, tunnet- t u siitä, että se on komponenttina yhdistetyssä materiaalissa, jossa mainittu teräs on matriisi, jossa on kovien partikkelien dispersiota. 16 75604
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US06/436,233 US4487630A (en) | 1982-10-25 | 1982-10-25 | Wear-resistant stainless steel |
US43623382 | 1982-10-25 |
Publications (4)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
FI833604A0 FI833604A0 (fi) | 1983-10-04 |
FI833604A FI833604A (fi) | 1984-04-26 |
FI75604B FI75604B (fi) | 1988-03-31 |
FI75604C true FI75604C (fi) | 1988-07-11 |
Family
ID=23731643
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
FI833604A FI75604C (fi) | 1982-10-25 | 1983-10-04 | Slitbestaendigt rostfritt staol. |
Country Status (17)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4487630A (fi) |
JP (1) | JPS5993859A (fi) |
KR (1) | KR840006376A (fi) |
AT (1) | AT387791B (fi) |
AU (1) | AU555365B2 (fi) |
BE (1) | BE898069A (fi) |
CA (1) | CA1206023A (fi) |
CH (1) | CH658672A5 (fi) |
DE (1) | DE3338503A1 (fi) |
FI (1) | FI75604C (fi) |
FR (1) | FR2534931B1 (fi) |
GB (1) | GB2128633B (fi) |
IL (1) | IL69649A0 (fi) |
IN (1) | IN161777B (fi) |
IT (1) | IT1169893B (fi) |
SE (1) | SE457884B (fi) |
ZA (1) | ZA837168B (fi) |
Families Citing this family (66)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4725512A (en) * | 1984-06-08 | 1988-02-16 | Dresser Industries, Inc. | Materials transformable from the nonamorphous to the amorphous state under frictional loadings |
US4643767A (en) * | 1984-11-19 | 1987-02-17 | Cabot Corporation | Nuclear grade steels |
JP2506333B2 (ja) * | 1986-03-12 | 1996-06-12 | 日産自動車株式会社 | 耐摩耗性鉄基焼結合金 |
US4678523A (en) * | 1986-07-03 | 1987-07-07 | Cabot Corporation | Corrosion- and wear-resistant duplex steel |
US4844738A (en) * | 1986-10-31 | 1989-07-04 | Mitsubishi Kinzoku Kabushiki Kaisha | Carbide-dispersed type Fe-base sintered alloy excellent in wear resistance |
JPH089113B2 (ja) * | 1987-07-16 | 1996-01-31 | 三菱マテリアル株式会社 | 耐食耐摩耗性に優れたFe基肉盛合金 |
JP2696853B2 (ja) * | 1987-09-19 | 1998-01-14 | トヨタ自動車株式会社 | ホーニング装置 |
US5038640A (en) * | 1990-02-08 | 1991-08-13 | Hughes Tool Company | Titanium carbide modified hardfacing for use on bearing surfaces of earth boring bits |
US5328763A (en) * | 1993-02-03 | 1994-07-12 | Kennametal Inc. | Spray powder for hardfacing and part with hardfacing |
US5350560A (en) * | 1993-07-12 | 1994-09-27 | Triten Corporation | Wear resistant alloy |
JP2820613B2 (ja) * | 1994-03-29 | 1998-11-05 | 新日本製鐵株式会社 | 酸化雰囲気中で接合可能な耐熱材料用液相拡散接合合金箔 |
JP2733016B2 (ja) * | 1994-04-06 | 1998-03-30 | 新日本製鐵株式会社 | 酸化雰囲気中で接合可能な耐熱材料用液相拡散接合合金箔 |
JP3897812B2 (ja) * | 1994-05-17 | 2007-03-28 | カーエスベー・アクチエンゲゼルシャフト | 高い耐食性及び耐摩耗性のチル鋳物 |
GB9506677D0 (en) * | 1995-03-31 | 1995-05-24 | Rolls Royce & Ass | A stainless steel alloy |
US5514328A (en) * | 1995-05-12 | 1996-05-07 | Stoody Deloro Stellite, Inc. | Cavitation erosion resistent steel |
US5533438A (en) * | 1995-05-31 | 1996-07-09 | Fmc Corporation | Spiral tee for tin free steel containers |
US6168757B1 (en) * | 1995-11-15 | 2001-01-02 | Alphatech, Inc. | Material formulation for galvanizing equipment submerged in molten aluminum and aluminum/zinc melts |
GB9714651D0 (en) | 1997-07-12 | 1997-09-17 | Petroline Wellsystems Ltd | Downhole tubing |
US6004507A (en) | 1997-08-11 | 1999-12-21 | Alphatech, Inc. | Material formulation for galvanizing equipment submerged in molten and aluminum zinc melts |
US6098717A (en) * | 1997-10-08 | 2000-08-08 | Formlock, Inc. | Method and apparatus for hanging tubulars in wells |
GB9723031D0 (en) | 1997-11-01 | 1998-01-07 | Petroline Wellsystems Ltd | Downhole tubing location method |
CA2356131C (en) | 1998-12-22 | 2008-01-29 | Weatherford/Lamb, Inc. | Downhole sealing for production tubing |
GB0224807D0 (en) | 2002-10-25 | 2002-12-04 | Weatherford Lamb | Downhole filter |
EP1582274A3 (en) | 1998-12-22 | 2006-02-08 | Weatherford/Lamb, Inc. | Procedures and equipment for profiling and jointing of pipes |
US6415863B1 (en) | 1999-03-04 | 2002-07-09 | Bestline Liner System, Inc. | Apparatus and method for hanging tubulars in wells |
GB2354260A (en) * | 1999-07-10 | 2001-03-21 | Univ Bradford | Sintering stainless steels |
GB9921557D0 (en) | 1999-09-14 | 1999-11-17 | Petroline Wellsystems Ltd | Downhole apparatus |
US6325148B1 (en) | 1999-12-22 | 2001-12-04 | Weatherford/Lamb, Inc. | Tools and methods for use with expandable tubulars |
US6598678B1 (en) | 1999-12-22 | 2003-07-29 | Weatherford/Lamb, Inc. | Apparatus and methods for separating and joining tubulars in a wellbore |
US6899772B1 (en) | 2000-03-27 | 2005-05-31 | Alphatech, Inc. | Alloy molten composition suitable for molten magnesium environments |
CA2406663C (en) | 2000-05-05 | 2006-01-03 | Weatherford/Lamb, Inc. | Apparatus and methods for forming a lateral wellbore |
US6485678B1 (en) | 2000-06-20 | 2002-11-26 | Winsert Technologies, Inc. | Wear-resistant iron base alloys |
US7172027B2 (en) | 2001-05-15 | 2007-02-06 | Weatherford/Lamb, Inc. | Expanding tubing |
US6761777B1 (en) * | 2002-01-09 | 2004-07-13 | Roman Radon | High chromium nitrogen bearing castable alloy |
US20040258554A1 (en) * | 2002-01-09 | 2004-12-23 | Roman Radon | High-chromium nitrogen containing castable alloy |
US6732806B2 (en) | 2002-01-29 | 2004-05-11 | Weatherford/Lamb, Inc. | One trip expansion method and apparatus for use in a wellbore |
US7157158B2 (en) * | 2002-03-11 | 2007-01-02 | Liquidmetal Technologies | Encapsulated ceramic armor |
AU2003252040A1 (en) * | 2002-07-17 | 2004-02-02 | Liquidmetal Technologies | Method of making dense composites of bulk-solidifying amorphous alloys and articles thereof |
AU2003254123A1 (en) * | 2002-07-22 | 2004-02-09 | California Institute Of Technology | BULK AMORPHOUS REFRACTORY GLASSES BASED ON THE Ni-Nb-Sn TERNARY ALLOY SYTEM |
AU2003254319A1 (en) | 2002-08-05 | 2004-02-23 | Liquidmetal Technologies | Metallic dental prostheses made of bulk-solidifying amorphous alloys and method of making such articles |
JP2004148414A (ja) * | 2002-10-28 | 2004-05-27 | Seiko Epson Corp | 研削材及び研削材の製造方法並びに製造装置 |
WO2004050930A2 (en) * | 2002-12-04 | 2004-06-17 | California Institute Of Technology | BULK AMORPHOUS REFRACTORY GLASSES BASED ON THE Ni-(-Cu-)-Ti(-Zr)-A1 ALLOY SYSTEM |
AU2003300388A1 (en) * | 2002-12-20 | 2004-07-22 | Liquidmetal Technologies, Inc. | Pt-BASE BULK SOLIDIFYING AMORPHOUS ALLOYS |
US7896982B2 (en) * | 2002-12-20 | 2011-03-01 | Crucible Intellectual Property, Llc | Bulk solidifying amorphous alloys with improved mechanical properties |
US8828155B2 (en) | 2002-12-20 | 2014-09-09 | Crucible Intellectual Property, Llc | Bulk solidifying amorphous alloys with improved mechanical properties |
WO2005005675A2 (en) * | 2003-02-11 | 2005-01-20 | Liquidmetal Technologies, Inc. | Method of making in-situ composites comprising amorphous alloys |
WO2004076898A1 (de) * | 2003-02-26 | 2004-09-10 | Bosch Rexroth Ag | Direktgesteuertes druckbegrenzungsventil |
US7618499B2 (en) * | 2003-10-01 | 2009-11-17 | Johnson William L | Fe-base in-situ composite alloys comprising amorphous phase |
US7308944B2 (en) * | 2003-10-07 | 2007-12-18 | Weatherford/Lamb, Inc. | Expander tool for use in a wellbore |
DE602005022980D1 (de) * | 2004-01-29 | 2010-09-30 | Nanosteel Co | Verschleissfeste materialien |
ES2440192T3 (es) * | 2004-02-16 | 2014-01-28 | Kevin Francis Dolman | Materiales de ferroaleación para revestimiento con metal duro |
US6978885B1 (en) | 2004-07-27 | 2005-12-27 | Rexnord Industries, Inc. | Hinge conveyor chain |
US8124007B2 (en) * | 2006-02-16 | 2012-02-28 | Stoody Company | Stainless steel weld overlays with enhanced wear resistance |
AT502397B1 (de) * | 2006-03-20 | 2007-03-15 | Boehler Edelstahl | Legierung für wälzlager |
US8430075B2 (en) * | 2008-12-16 | 2013-04-30 | L.E. Jones Company | Superaustenitic stainless steel and method of making and use thereof |
US8479700B2 (en) * | 2010-01-05 | 2013-07-09 | L. E. Jones Company | Iron-chromium alloy with improved compressive yield strength and method of making and use thereof |
EP2728028B1 (fr) | 2012-11-02 | 2018-04-04 | The Swatch Group Research and Development Ltd. | Alliage d'acier inoxydable sans nickel |
CN104096989B (zh) * | 2014-07-09 | 2017-10-20 | 博睿泰达科技(北京)有限公司 | 一种发动机气门堆焊用铁基喷焊粉 |
EP3327151A1 (fr) * | 2016-11-04 | 2018-05-30 | Richemont International S.A. | Résonateur pour piece d'horlogerie |
CN107287532A (zh) * | 2017-06-29 | 2017-10-24 | 浙江创特新材科技有限公司 | 一种高强度不锈钢粉末冶金材料及其制备方法 |
US10844465B2 (en) * | 2017-08-09 | 2020-11-24 | Garrett Transportation I Inc. | Stainless steel alloys and turbocharger kinematic components formed from stainless steel alloys |
US11371108B2 (en) | 2019-02-14 | 2022-06-28 | Glassimetal Technology, Inc. | Tough iron-based glasses with high glass forming ability and high thermal stability |
CN111618481A (zh) * | 2020-04-03 | 2020-09-04 | 杨传志 | 金属表面高耐磨复合焊层焊料与制备方法以及在金属零部件方面的应用 |
EP4039843A1 (fr) | 2021-02-04 | 2022-08-10 | Richemont International S.A. | Alliage antiferromagnétique, son procédé de réalisation et composant de mouvement horloger fait de l'alliage |
CN113146095B (zh) * | 2021-03-01 | 2023-04-11 | 哈尔滨威尔焊接有限责任公司 | 一种奥氏体高合金钢专用焊材及应用 |
CN113182730B (zh) * | 2021-05-08 | 2023-04-07 | 广西辉煌耐磨技术股份有限公司 | 一种高性能硬面堆焊药芯焊丝 |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2899302A (en) * | 1959-08-11 | Mckel-silicon-boron alloys | ||
GB691811A (en) * | 1950-01-09 | 1953-05-20 | Deutsche Edelstahlwerke Ag | Process for the production of articles from boron-containing steels |
GB758009A (en) * | 1952-09-10 | 1956-09-26 | Schoeller Bleckmann Stahlwerke | High-temperature corrosion resistant alloys |
US3385739A (en) * | 1965-04-13 | 1968-05-28 | Eaton Yale & Towne | Alloy steel articles and the method of making |
US3912503A (en) * | 1973-05-14 | 1975-10-14 | Armco Steel Corp | Galling resistant austenitic stainless steel |
SE376354B (fi) * | 1974-06-06 | 1975-05-12 | Ericsson Telefon Ab L M | |
JPS5462108A (en) * | 1977-10-27 | 1979-05-18 | Nippon Piston Ring Co Ltd | Abrasion resistant sintered alloy |
JPS55145151A (en) * | 1979-04-26 | 1980-11-12 | Nippon Piston Ring Co Ltd | Wear resistant sintered alloy material for internal combustion engine |
JPS6059077B2 (ja) * | 1980-05-02 | 1985-12-23 | 福田金属箔粉工業株式会社 | ニツケル基肉盛合金 |
-
1982
- 1982-10-25 US US06/436,233 patent/US4487630A/en not_active Expired - Lifetime
-
1983
- 1983-09-04 IL IL69649A patent/IL69649A0/xx not_active IP Right Cessation
- 1983-09-14 CA CA000436670A patent/CA1206023A/en not_active Expired
- 1983-09-26 ZA ZA837168A patent/ZA837168B/xx unknown
- 1983-09-28 SE SE8305242A patent/SE457884B/sv not_active IP Right Cessation
- 1983-10-04 FI FI833604A patent/FI75604C/fi not_active IP Right Cessation
- 1983-10-20 IN IN1289/CAL/83A patent/IN161777B/en unknown
- 1983-10-22 DE DE19833338503 patent/DE3338503A1/de not_active Withdrawn
- 1983-10-24 KR KR1019830005019A patent/KR840006376A/ko not_active Application Discontinuation
- 1983-10-24 AU AU20526/83A patent/AU555365B2/en not_active Ceased
- 1983-10-24 FR FR8316887A patent/FR2534931B1/fr not_active Expired
- 1983-10-24 BE BE0/211764A patent/BE898069A/fr not_active IP Right Cessation
- 1983-10-24 AT AT0378483A patent/AT387791B/de not_active IP Right Cessation
- 1983-10-25 JP JP58198418A patent/JPS5993859A/ja active Granted
- 1983-10-25 CH CH5782/83A patent/CH658672A5/fr not_active IP Right Cessation
- 1983-10-25 IT IT23427/83A patent/IT1169893B/it active
- 1983-10-25 GB GB08328413A patent/GB2128633B/en not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
SE457884B (sv) | 1989-02-06 |
SE8305242L (sv) | 1984-04-26 |
JPS6238427B2 (fi) | 1987-08-18 |
JPS5993859A (ja) | 1984-05-30 |
FR2534931A1 (fr) | 1984-04-27 |
FI75604B (fi) | 1988-03-31 |
IT8323427A0 (it) | 1983-10-25 |
AT387791B (de) | 1989-03-10 |
US4487630A (en) | 1984-12-11 |
GB8328413D0 (en) | 1983-11-23 |
FI833604A0 (fi) | 1983-10-04 |
GB2128633A (en) | 1984-05-02 |
FI833604A (fi) | 1984-04-26 |
IT1169893B (it) | 1987-06-03 |
KR840006376A (ko) | 1984-11-29 |
AU555365B2 (en) | 1986-09-18 |
CH658672A5 (fr) | 1986-11-28 |
AU2052683A (en) | 1984-05-03 |
IL69649A0 (en) | 1983-12-30 |
ZA837168B (en) | 1984-05-30 |
CA1206023A (en) | 1986-06-17 |
GB2128633B (en) | 1986-03-19 |
DE3338503A1 (de) | 1984-04-26 |
FR2534931B1 (fr) | 1987-01-30 |
BE898069A (fr) | 1984-02-15 |
SE8305242D0 (sv) | 1983-09-28 |
IN161777B (fi) | 1988-02-06 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
FI75604C (fi) | Slitbestaendigt rostfritt staol. | |
JP7268091B2 (ja) | 酸化抑制ツインワイヤーアークスプレー材料 | |
Pradeep et al. | A review paper on hardfacing processes and materials | |
Rao et al. | Weld overlay cladding of high strength low alloy steel with austenitic stainless steel–structure and properties | |
CA2868402C (en) | Abrasion and corrosion resistant alloy and hardfacing/cladding applications | |
KR20200021090A (ko) | 기재 상에 경질 및 내부식성 코팅을 제공하기에 적합한 철계 합금, 경질 및 내부식성 코팅을 갖는 물품, 및 이의 제조 방법 | |
EP2224031B1 (en) | Wear resistant alloy | |
Hart | Resistance to hydrogen cracking in steel weld metals | |
BRPI0602508B1 (pt) | Eletrodo de revestimento duro | |
GB2023478A (en) | Method of welding for hard surfacing | |
CN108015447A (zh) | 连铸辊埋弧堆焊用析出硬化型不锈钢药芯焊丝及其制备方法 | |
CN100478116C (zh) | 碳化铌-碳化铬复合高耐磨堆焊焊条 | |
Ke et al. | A new type of submerged-arc flux-cored wire used for hardfacing continuous casting rolls | |
Markashova et al. | Effect of structural factors on mechanical properties and crack resistance of welded joints of metals, alloys and composite materials | |
US4678523A (en) | Corrosion- and wear-resistant duplex steel | |
CN112192090A (zh) | 碳化铬增强型镍铝基耐磨堆焊用药芯焊丝及制备方法 | |
DE3734768C2 (fi) | ||
JP4412964B2 (ja) | 耐食性及び耐摩耗性を有する被覆用合金 | |
FI69646C (fi) | Nickellegering med goda tekniska egenskaper | |
Ozdemir et al. | Effect of buttering on the wear behavior of the SMA welded hardfacing layer in a low-carbon steel | |
Liu et al. | Properties of silicon-added, iron-based, slag-free, self-shielded flux-cored wire | |
Liu et al. | Microstructure and wear performance of Cobalt-Containing Iron-based slag-free self-shielded flux-cored wire | |
Barmaki et al. | Effect of the Number of Welding Passes on the Microstructure and Wear Behavior of St52 Plain Carbon Steel Coated with a High Chromium-Carbon Electrode. | |
Yaz | In situ formation of square shaped Fe2B borides in coated surface produced by GTAW | |
Singla et al. | Enhancing the wear resistance of iron-based alloys: A comprehensive review of alloying element effects |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM | Patent lapsed |
Owner name: STOODY DELORO STELLITE, INC. |