FI123178B - A method for optimizing a jet nozzle for an internal combustion engine - Google Patents

A method for optimizing a jet nozzle for an internal combustion engine Download PDF

Info

Publication number
FI123178B
FI123178B FI20070579A FI20070579A FI123178B FI 123178 B FI123178 B FI 123178B FI 20070579 A FI20070579 A FI 20070579A FI 20070579 A FI20070579 A FI 20070579A FI 123178 B FI123178 B FI 123178B
Authority
FI
Finland
Prior art keywords
nozzle
valve
angle
heel
seat
Prior art date
Application number
FI20070579A
Other languages
Finnish (fi)
Swedish (sv)
Other versions
FI20070579A (en
FI20070579A0 (en
Inventor
Hendrik Grosse-Loescher
Heiner Haberland
Hakan Yalcin
Original Assignee
Man Diesel Se
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Man Diesel Se filed Critical Man Diesel Se
Publication of FI20070579A0 publication Critical patent/FI20070579A0/en
Publication of FI20070579A publication Critical patent/FI20070579A/en
Application granted granted Critical
Publication of FI123178B publication Critical patent/FI123178B/en

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M61/00—Fuel-injectors not provided for in groups F02M39/00 - F02M57/00 or F02M67/00
    • F02M61/16—Details not provided for in, or of interest apart from, the apparatus of groups F02M61/02 - F02M61/14
    • F02M61/18—Injection nozzles, e.g. having valve seats; Details of valve member seated ends, not otherwise provided for
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M61/00—Fuel-injectors not provided for in groups F02M39/00 - F02M57/00 or F02M67/00
    • F02M61/16—Details not provided for in, or of interest apart from, the apparatus of groups F02M61/02 - F02M61/14
    • F02M61/168—Assembling; Disassembling; Manufacturing; Adjusting
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M61/00—Fuel-injectors not provided for in groups F02M39/00 - F02M57/00 or F02M67/00
    • F02M61/04—Fuel-injectors not provided for in groups F02M39/00 - F02M57/00 or F02M67/00 having valves, e.g. having a plurality of valves in series
    • F02M61/10—Other injectors with elongated valve bodies, i.e. of needle-valve type
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M61/00—Fuel-injectors not provided for in groups F02M39/00 - F02M57/00 or F02M67/00
    • F02M61/16—Details not provided for in, or of interest apart from, the apparatus of groups F02M61/02 - F02M61/14
    • F02M61/18—Injection nozzles, e.g. having valve seats; Details of valve member seated ends, not otherwise provided for
    • F02M61/1806—Injection nozzles, e.g. having valve seats; Details of valve member seated ends, not otherwise provided for characterised by the arrangement of discharge orifices, e.g. orientation or size
    • F02M61/1846—Dimensional characteristics of discharge orifices
    • G—PHYSICS
    • G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
    • G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
    • G06F30/00—Computer-aided design [CAD]
    • G—PHYSICS
    • G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
    • G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
    • G06F30/00—Computer-aided design [CAD]
    • G06F30/10—Geometric CAD
    • G06F30/15—Vehicle, aircraft or watercraft design
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M61/00—Fuel-injectors not provided for in groups F02M39/00 - F02M57/00 or F02M67/00
    • F02M61/16—Details not provided for in, or of interest apart from, the apparatus of groups F02M61/02 - F02M61/14
    • F02M61/18—Injection nozzles, e.g. having valve seats; Details of valve member seated ends, not otherwise provided for
    • F02M61/1806—Injection nozzles, e.g. having valve seats; Details of valve member seated ends, not otherwise provided for characterised by the arrangement of discharge orifices, e.g. orientation or size
    • F02M61/182—Discharge orifices being situated in different transversal planes with respect to valve member direction of movement
    • G—PHYSICS
    • G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
    • G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
    • G06F2111/00—Details relating to CAD techniques
    • G06F2111/06—Multi-objective optimisation, e.g. Pareto optimisation using simulated annealing [SA], ant colony algorithms or genetic algorithms [GA]

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Theoretical Computer Science (AREA)
  • Geometry (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Computer Hardware Design (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Evolutionary Computation (AREA)
  • Aviation & Aerospace Engineering (AREA)
  • Mathematical Optimization (AREA)
  • Pure & Applied Mathematics (AREA)
  • Mathematical Analysis (AREA)
  • Computational Mathematics (AREA)
  • Automation & Control Theory (AREA)
  • Fuel-Injection Apparatus (AREA)

Description

Menetelmä polttomoottorikonetta varten olevan suihkutus-suuttimen optimoimiseksiA method for optimizing a jet nozzle for an internal combustion engine

Keksintö kohdistuu patenttivaatimuksen 1 johdanto-osan mukaiseen 5 menetelmään polttomoottorikonetta varten olevan suihkutussuuttimen optimoimiseksi.The invention relates to a method according to the preamble of claim 1 for optimizing a spray nozzle for an internal combustion engine.

Suihkutussuutin muodostuu tunnetusti suuttimen rungosta ja suutti-men rungon porauksessa sulkuvoimaa vasten aksiaalisesti siirrettävästä neula-venttiilistä, jossa on sen palamistilan puoleisella päätypinnalla venttiilintiivis-10 tyspinta, jolla se läpivirtauspoikkileikkauksen ohjaamiseksi polttomoottoriko-neen palamistilaan olevan ainakin yhden suihkutusaukon suhteen vaikuttaa yhdessä suuttimen rungon venttiilinistukan pinnan kanssa. Suihkutussuutin on asennettu suuttimen pidinkappaleen sisään, jonka yläpäähän on tunnetusti liitetty suihkutusjohto. Polttoaine vaikuttaa painekammiossa suuttimen rungon 15 sisäpuolella neulaventtiilin vinoon olkaan ja avaa neulaventtiilin sulkuvoimaa vasten, joka tuotetaan yleensä hydraulisesti tai jousivoimalla.The jet nozzle is known to consist of a nozzle body and an axially displaceable needle valve biasing against the closing force of the nozzle body having a valve sealing surface on the combustion chamber side end thereof for controlling the flow-through section of the nozzle with the nozzle . The spray nozzle is mounted inside the nozzle retainer, the top of which is known to have a spray line connected to it. The fuel acts in the pressure chamber inside the nozzle body 15 on the oblique shoulder of the needle valve and opens the needle valve against the closing force, usually produced hydraulically or by spring force.

Tavanomainen suihkutussuutin on esimerkiksi niin kutsuttu reikäsuu-tin, kuten on tunnettua esimerkiksi julkaisusta DE 198 41 192 A1, joka asennetaan edullisesti suoralla suihkutuksella varustettuihin moottoreihin. Reikäsuutin, 20 jonka poraus on toteutettu pohjareiän muotoon, valmistetaan varustettuna usein useammalla kuin 12 porauksella suuttimen kärjessä. Reikäsuuttimen lopullinen muoto määritetään yleensä moottoritestissä. Tällöin täytyy tutkia erilaiset suu-tinmuunnokset esimerkiksi reikämäärän, porauksen halkaisijan, porauksen pituuden, reikien ja sylinterin akselin suhteen olevan porausten kulman suhteen niiden 25 vaikutuksessa tehoon, polttoaineen ominaiskäyttöön sekä haitta-ainepäästöin ja muihin.A conventional injection nozzle is, for example, a so-called hole nozzle, as is known, for example, from DE 198 41 192 A1, which is preferably mounted on motors with direct injection. A hole nozzle 20 drilled in the shape of a bottom hole is often made with more than 12 bores at the tip of the nozzle. The final shape of the orifice nozzle is usually determined by an engine test. In this case, various nozzle transformations, for example, in terms of number of holes, bore diameter, bore length, bore and cylinder axis, have to be studied for their effect on power, specific fuel consumption, and pollutant emissions and others.

™ Suihkutussuuttimen muotoilulla on ratkaiseva vaikutus moottorissa ta- ™ pahtuvaan palamiseen. Suihkutussäteen muodostamiselle olennaisia ovat rei- ° käsuuttimen puolella varsinkin suuttimen reikien määrä, halkaisija, asema ja 30 geometrinen muoto sekä korkea paine pohjareiässä. Hiilivetyjen (HC) päästö ja i hiukkaset (esim. noki) mutta myös polttoaineen kulutus nousevat muun muassa pohjareiän lisääntyvän tilavuuden mukana. Lisäksi on tunnettua, että liian suuri σ> pohjareikätilavuus edesauttaa moottorin voiteluöljyn lisääntyneeseen saastumi-^ seen ja sylinterin työpinnan suurentuneeseen kulumiseen.™ The design of the spray nozzle has a decisive influence on engine combustion ™. The number of holes, diameter, position and geometric shape of the nozzle, in particular the number of holes in the nozzle, and the high pressure in the bottom hole are essential for the formation of the spray beam. Hydrocarbon (HC) emissions and particulate matter (eg soot), as well as fuel consumption, increase with the increasing volume of the bottom hole. In addition, it is known that excessive bottom hole volume σ> contributes to increased contamination of the engine lubricating oil and increased wear of the cylinder working surface.

£3 35 Lisäksi suihkutussuutin on mekaanisesti, termisesti ja hydraulisesti suuresti kuormitettu. Sen vuoksi täytyy toiminnallisten vaatimusten suhteen esi- 2 merkiksi suuttimen kärjessä ja neulan istukassa noudattaa rakenteellisia sääntöjä rakenneosalujuuden suhteen.£ 3 35 In addition, the spray nozzle is heavily loaded mechanically, thermally and hydraulically. Therefore, for functional requirements, for example, the nozzle tip and needle seat must conform to structural rules for structural strength.

Tunnetaan jo matemaattisia menetelmiä suihkutusventtiilin suunnittelemiseksi, joissa geometrinen muodon suunnittelu käsittää järjestelmän erilaisista, 5 esimerkiksi edellä selostetuista parametreista muodostuvan suoritusfunktion f(x) muodossa muuttuja-avaruudessa, jossa suoritusfunktioarvot määritetään iteratiivisesti useilla laskentavaiheilla, jolloin jokaisessa laskentavaiheessa lasketaan suoritusfunktiosta f(x) riippuva ja stokastiseen differentiaaliyhtälöön perustuva satunnaissuureen kehitys. Tällä numeerisella menetelmällä määritettyjä suo-10 ritusfunktioarvoja ja niihin kuuluvia parametreja käytetään sitten suihkutussuut-timen suunnitteluun.Mathematical methods for designing a spray valve are already known, in which the geometric shape design comprises a system in the form of a variable function f (x) of various development of a random variable based on a differential equation. The filter function values determined by this numerical method and the parameters associated therewith are then used to design the spray nozzle.

Syysuhteiden suuren monimutkaisuuden vuoksi tällainen peräkkäinen lähestymistapa ei useinkaan ole tavoitteeseen johtava.Due to the high complexity of the relationship, such a sequential approach often does not lead to the goal.

Tästä lähtien esillä olevan keksinnön tehtävänä on määrittää mene-15 telmä polttomoottorikonetta varten olevan suihkutussuuttimen optimoimiseksi, jonka muoto haitta-ainepäästöjen vähentämisen, kulumiskäyttäytymisen parantamisen ja polttoainekulutuksen vähentämisen suhteen on optimoitu.It is now an object of the present invention to provide a method for optimizing a jet nozzle for an internal combustion engine which is optimized in terms of reducing emissions of pollutants, improving wear behavior and reducing fuel consumption.

Tämä tehtävä ratkaistaan patenttivaatimuksen 1 mukaisella menetelmällä polttomoottorikoneen suihkutussuuttimen optimoimiseksi.This problem is solved by the method of claim 1 for optimizing the injection nozzle of an internal combustion engine.

20 Tässä esillä oleva keksintö kuvaa täysin uudenlaista menetelmää suihkutussuuttimen optimoimiseksi, jolla voidaan optimoida suihkutussuuttimien kaikkia lajeja suhteessa kulloisiinkin vaatimuksiin ja reunaehtoihin.The present invention describes a completely new method of optimizing a spray nozzle that can optimize all types of spray nozzles with respect to the particular requirements and boundary conditions.

Suoritusesimerkeissä tarkastellaan erityisesti pohjareiällä varustettuja monireikäsuuttimia, joissa on yksi (kuvio 1) tai useita (kuvio 2) siirretysti pääl-25 lekkäin sovitettuja suihkutusaukkojen rivejä.In particular, the exemplary embodiments contemplate multi-hole nozzles with a bottom hole having one (Fig. 1) or a plurality of (Fig. 2) superimposed rows of spray apertures.

Toteutettu algoritmi on hakemuksen tekijän kehittämä Particle Swarm ™ Optimization -algoritmin monikriteeriversio. Hiukkasparvialgoritmit ovat tekoälyn cm alueelta esille tullut luonnonanalogisten satunnaismenetelmien luokka optimi? moi mistä varten. Algoritmi perustuu hiukkasten populaatioon (parametrien sarja 30 mahdollisena ratkaisuna), jotka vaikuttavat kuten parvessa olevat linnut keski-i näisesti liikkeen yhteydessä hakutilassa (katso J. Kennedy, R. Eberhart: Parti cle Swarm Optimization. Proc. IEEE Int. Conf. on Neural Networks, 1995, sivut £ 1942-1948).The implemented algorithm is a multi-criteria version of the Particle Swarm ™ Optimization algorithm developed by the applicant. Particle cluster algorithms are the optimum class of natural analogue random methods emerging from the cm range of artificial intelligence? hi for what. The algorithm is based on the population of particles (a set of parameters as 30 possible solutions) that act like birds in the flock in a median motion during search mode (see J. Kennedy, R. Eberhart, Particle Swarm Optimization. Proc. IEEE Int. Conf. On Neural Networks , 1995, pages 1942-1948).

° Particle Swarm Optimization :n (PSO) tavoitteena on yleisesti löytää o ^ 35 tutkitun funktion, suoritusfunktion f(x) optimi - tämä voi kuvata määritelmän mukaan maksimia tai minimiä. Ei pidä kuitenkaan - kuten yleensä edellä selos- 3 tetuissa numeerisissa menetelmissä - löytää jotain paikallista optimia vaan koko hakutilan, ts. ratkaisutilan kokonaisoptimi.° The goal of Particle Swarm Optimization (PSO) is generally to find the optimal value of the function f (x) studied, which can by definition describe maxima or minima. However, as is usually the case with the numerical methods described above, one should not find some local optimum but the total optimum of the entire search space, i.e. the solution space.

PSO:n parametrit (hiukkaset) jaetaan laskennan aluksi satunnaisesti ja/tai määritellysti koko ratkaisutilan yli, niillä on täten vastaava asento muuttuja-5 tilassa. Hiukkasiin sovitetaan alkuasetusta varten samoin satunnaisia tai määriteltyjä nopeusvektoreita.The PSO parameters (particles) are initially distributed randomly and / or defined throughout the solution space, and thus have a corresponding position in variable-5 mode. Random or defined velocity vectors are also fitted to the particles for initial setup.

Optimointialgoritmin jokaista seuraavaa vaihetta varten jokainen hiukkanen suuntautuu muun muassa naapurihiukkasten asentoon ja oman tähän saakka parhaaseen asentoon. Jokaisen yksittäisen hiukkasen yksilöllisesti 10 parhaista ratkaisuista valitaan parven paras ratkaisu vertailutoimenpiteellä. Parvella on siis taipumus kokonaisuutena parhaimmin sijoitetun hiukkasen suuntaan.For each subsequent step of the optimization algorithm, each particle is oriented, among other things, to the position of the neighboring particles and to its best position to date. For each individual particle individually, the best 10 solutions of the flock are selected by comparison procedure. Thus, the loft tends to be in the direction of the best placed particle as a whole.

Hiukkasten suuntautuminen ratkaisut!Iässä on n-dimensioinen, kulloinkin kriteerien määrän/riippumattomien parametrien/suoritusfunktion f(x) tuntemat-15 tornien mukaan. Suoritusfunktio voidaan muotoilla niin, että yhdistetään useita tavoitesuureita, joilla on oma painotus. Sitä kutsutaan sitten laatufunktioksi. Ta-voitesuureet vastaavat matemaattisesti käsitettäviä konkreettisia vaatimuksia kuten esimerkiksi minimoitavaa pohjareikätilavuutta suihkutussuuttimessa, joka on toiminnallisessa riippuvuudessa geometristen parametrien suhteen.Particle Orientation Solutions! Age is n-dimensional, according to the number of criteria / towers known by the number of criteria / independent parameters / execution function f (x). The execution function can be formulated by combining several target variables having their own weighting. This is then called the quality function. The lubricating quantities correspond to mathematically understood concrete requirements, such as the minimized bottom hole volume in the spray nozzle, which is functionally dependent on geometric parameters.

20 On osoittautunut, että tämä optimointialgoritmi on hyvin nopea ja ta voitteeseen johtava ja sen vuoksi hyvin tehokas.20 It has been shown that this optimization algorithm is very fast and achievable and therefore very efficient.

Lisäetu muodostuu siitä, että Particle Swarm Optimization -optimointia voidaan käyttää likimain mielivaltaisiin ja vieläpä epäjatkuviin funktioihin, koska se ei käytä derivaattoja. Se on siis hyvin vakaa.An additional benefit is that Particle Swarm Optimization can be used for nearly arbitrary and even discontinuous functions, since it does not use derivatives. So it is very stable.

25 Yhteenvetona: PSO on kestävä ja nopea optimointimenetelmä, joka kykenee likimain mielivaltaisissa monidimensionaalisissa matemaattisissa funk-tioissa löytämään kokonaisoptimin. Laatufunktion muotoilemiseksi painotetuilla ° tavoitesuureilla voidaan noudattaa monikriteerikaavaa.25 In summary: PSO is a robust and fast optimization method that is able to find the overall optimum in approximately arbitrary multidimensional mathematical functions. The multi-criteria formula can be followed to design a quality function with weighted ° target values.

i ° Algoritmi vaatii joukon säätösuureita, joilla voidaan vaikuttaa sen i g] 30 toimintaan. Nämä määritetään aikaisempiin kokemusarvoihin perustuen, x Keksinnön edulliset edelleenkehitykset ilmenevät epäitsenäisistä pa tenttivaatimuksista ja seuraavasta selostuksesta. Keksinnön suoritusesimerk- CT) kejä selostetaan lähemmin piirustuksen avulla rajoittumatta niihin.i ° The algorithm requires a set of control variables that can affect its i g] 30 operation. These are determined on the basis of prior experience values. Preferred further developments of the invention will be apparent from the dependent claims and the following description. Exemplary embodiments of the invention (CT) will be described in more detail by way of the drawing, without being limited thereto.

° Tällöin esittää: o ^ 35 kuvio 1 poikkileikkausta keksinnön mukaan optimoidusta suihkutus- suuttimesta, ts. reikäsuuttimesta, 4 kuvio 2 poikkileikkausta toisesta keksinnön mukaan optimoidusta rei-käsuuttimesta varustettuna usealla, tässä kahdella, ympäri kulkevalla rivillä suihkutussuuttimia suuttimen kärjessä.1 shows a cross-sectional view of a spray nozzle optimized according to the invention, i.e. a hole nozzle, 4 a cross-sectional view of another hole nozzle optimized according to the invention with a plurality of, here two, circular spray nozzles.

Tässä esillä oleva keksintö koskee menetelmää polttomoottorikonetta 5 varten olevan suihkutussuuttimen optimoimiseksi, joka kone käsittää suuttimen rungon (1) ja suuttimen rungon (1) porauksessa (2) sulkuvoimaa vasten aksiaa-lisesti siirtyvän neulaventtiilin (3), jolloin neulaventtiilissä (3) on sen palamisen puoleisella päätysivulla venttiilintiivistyspinta (4), jolla neulaventtiili läpivirtauspoik-kileikkauksen ohjaamiseksi polttomoottorikoneen palamistilassa olevan ainakin 10 yhden suihkutussuuttimen (5) suhteen vaikuttaa yhdessä suuttimen rungon (1) venttiilinistukkapinnan (6) kanssa, jolloin suuttimen geometrista muotoa varten käytettäessä mielivaltaista määrää riippumattomia parametreja käytetään Particle Swarm Optimization :n (PSO) muodossa olevaa matemaattista menetelmää ja otetaan käyttöön optimaalisesti määritettyinä kriteereinä suihkutussuuttimen ra- 15 kenteellisessa muotoilussa.The present invention relates to a method for optimizing a jet nozzle for an internal combustion engine 5, the machine comprising a nozzle body (1) and a nozzle valve (3) axially displaceable against the closing force in the bore (2) of the nozzle body (1); on the side end face, a valve sealing surface (4) whereby the needle valve for controlling the through-flow cross section of at least 10 jet nozzles (5) in the combustion engine combustion space, interacts with the valve seat Optimization (PSO) form and introduced as optimally determined criteria in the structural design of the spray nozzle.

Erittäin edullisella tavalla selostettu optimointi PSO:Ha käsittää vaiheet: - esiasetettujen reunaehtojen (suutintyyppi ja -koko) määrittäminen geometriselle muodolle kuten esim. tarvittava suutinpoikkileikkaus ja suuttimen painevaihe, 20 - teknisten vaatimusten (optimoitavat suureet) hankkiminen suoritus- funktion f(x) tavoitesuureiden muodossa riippuen mielivaltaisesta määrästä riippumattomia parametreja kuten esim. enimmäispaine suuttimen rungon porauksessa (pohjareikä), pohjareiän tilavuus tai neulaventtiilin vähimmäisistukkakul-ma, 25 - teknisten vaatimusten riippumattomien parametrien (vapausasteet) johtaminen tavoitesuureiden määrittelystä kuten esim. neulaventtiilin istukkakul-ma, alempi neulaventtiilin istukan läpimitta, suuttimen kärkikulma, suihkutuskulma ° tai neulaventtiilin nousu, i ° - parametrirajojen määrittäminen esiasetettujen arvoalueiden muodos- i 30 sa, x - teknisten vaatimusten tavoitesuureiden matemaattinen painotus laa- tufunktiossa.The PSO optimization described in a very advantageous manner comprises the steps of: - defining a predefined boundary condition (nozzle type and size) for a geometric shape such as the required nozzle cross section and nozzle pressure step, 20 - obtaining technical requirements (optimizable quantities) in the form of depending on an arbitrary number of independent parameters such as maximum pressure in the nozzle body borehole (bottom hole), bottom hole volume or minimum needle valve seat angle, 25 tip angle, spray angle ° or needle valve pitch, i ° - determination of parametric limits within the preset value ranges i 30, x - mathematical weighting of the target values of the technical requirements in the quality function.

CT)CT)

Is- Laatufunktio on tuloksena vaatimusten matemaattisesta muotoilusta m ° geometriasta, hydrauliikasta, mekaniikasta jne.The IS function is the result of mathematical design of requirements, m ° geometry, hydraulics, mechanics, etc.

o ^ 35 Keksinnön mukaisen menetelmän ensimmäistä suoritusmuotoa esittää kuvio 1, jossa optimoitava suihkutussuutin on reikäsuutin varustettuna sulku-voimaa vasten aksiaalisesti siirrettävästi suuttimen rungon (1) pohjareikäpora- 5 uksessa (2) ohjatulla neulaventtiilillä (3), jossa on sen palamistilan puoleisessa päässä kartiomainen venttiilintiivistyspinta (4), jolla se vaikuttaa yhdessä kar-tiomaisen venttiilinistukkapinnan (6) kanssa sisäänpäin ulkonevassa suljetussa pohjareikäporauksen (2) päässä, ja pohjareikäporauksen (2) palamistilan suh-5 teen sulkevalla suuttimen kärjellä (7), josta johtaa pois useita suihkutusaukkoja (5) polttomoottorikoneen palamistilaan.A first embodiment of the method according to the invention is shown in Fig. 1, in which the spray nozzle to be optimized is a hole nozzle with axially displaceable axial displacement against the closing force in the bottom bore (2) of the nozzle body (1) with a tapered vent (4) acting in conjunction with a conical valve seat surface (6) at an inwardly projecting end of a closed bottom bore (2) and a nozzle tip (7) closing the combustion chamber relative to the bottom bore (2), from which a plurality of spray openings (5) internal combustion engine combustion space.

Kuvioiden 1 ja 2 mukaan tulee selväksi, että esiannettuina reunaehtoina tulee määritellä sellaisia, jotka kuvaavat suutintyyppiä, sen kokoa ja muita käyttöön liittyviä rajoituksia ja jotka ovat 10 vapaasti etukäteen määriteltävissä, että teknisinä vaatimuksina käsitetään yhtä, useita tai kaikkia suureista a) enimmäispaine pohjareikäporauksessa (tästä on tuloksena optimaalinen seoksen muodostuminen), b) minimaalinen pohjareikätilavuus (tästä on tuloksena noki-ja hiilivetypäästöjen sekä kulutuksen pieneneminen), c) minimaalinen lista-15 leveys suutinreikien (5) välillä (tarvittavan lujuuden vuoksi), d) minimaalinen neu-laventtiilin istukkakulma (neulaventtiilin istukan kulumisen vuoksi) ja e) suihku-tusaukkojen (5) mahdollisimman syvä asema pohjareiässä (2) (hydrodynaamisten vaatimusten vuoksi), että riippumattomina parametreinä asetetaan ainakin yksi, useita tai 20 kaikki suureista a) neulaventtiilin (3) istukkakulma (6), b) neulaventtiilin kärkikulma (a), c) neulan nousu (h), d) suutinreiän halkaisija (DA), e) pohjareiän halkaisija (DE), f) alempi neulan istukkahalkaisija (DA), g) pohjareikäkulma (ε), h) suihku-tuskulma (k), i) suihkutusaukkojen suihkutuspiste (hSP), k) pohjareikäkorkeus (hS), I) suuttimen reikämäärä (n) ja m) suuttimen reikähalkaisija (DL), 25 että määritetyt parametriarvot käsittävät arvoalueita tai epäjatkuvia ar voja että kaikki tekniset vaatimukset (katso edellä) vastaanotetaan normini tettuina laatufunktioon sekä ainakin yhden ehdoista, että a) ei saa alittaa vä- i ° himmäisetäisyyttä neulaventtiilin kärjen ja pohjareikäporauksen (2) reiän pohjan i g] 30 välillä, että b) ei saa alittaa neulaventtiilin kärjen vähimmäisleveyttä, että c) ei x saa alittaa vähimmäislistaleveyttä suutinreikien (5) välillä, että d) virtauspoikki- leikkauksen pohjareiän sisääntulossa maksimaalisella neulaventtiilin nostolla CT) täytyy olla suurempi kuin alemmassa neulaventtiilin istukan reunassa, että e) ° istukkakulman puolikkaan (6/2) ja pohjareikäkulman (ε) ero ei saa alittaa mää- ^ 35 ritettävää arvoa, että f) pohjareikäkulman (ε) täytyy olla pienempi kuin puolet neulaventtiilin kärkikulmasta (a/2), että g) suutinreikien yläreunan etäisyys pohjareiän sisäpuolella pohjareiän sisääntuloreunan suhteen ei saa alittaa määritet- 6 tävää arvoa, että h) neulaventtiilin kärkikulman (a) täytyy olla suurempi tai yhtä suuri kuin istukkakulma (6) ja i) että neulan istukkahalkaisijan (DA) täytyy olla suurempi tai yhtä suuri kuin pohjareiän halkaisija (DE).It will be clear from Figures 1 and 2 that predefined boundary conditions should be defined to describe the nozzle type, its size, and other operating restrictions, and are 10 freely predetermined, that one, several, or all of a) maximum pressure in the borehole drill results in optimum blend formation), b) Minimum bottom hole volume (resulting in reduced carbon and hydrocarbon emissions and consumption), c) Minimum list-15 width between nozzle holes (5) (due to required strength), d) Minimal needle valve seat angle ( and (e) the deepest position of the spray openings (5) in the bottom hole (2) (due to hydrodynamic requirements) such that at least one, several or all of a) the angle (6) of the needle valve (3) is set as independent parameters; b) Needle valve tip ulma (a), (c) needle pitch (h), (d) nozzle hole diameter (DA), (e) bottom hole diameter (DE), (f) lower needle seat diameter (DA), (g) bottom hole angle (ε), (h) jet injection angle (k), (i) nozzle spray point (hSP), (k) bottom hole height (hS), (i) nozzle hole number (n), and (m) nozzle hole diameter (DL), 25 that the specified parameter values include ranges or discontinuous values; see above) is received normalized to the quality function, and at least one of the conditions that a) must not be less than the minimum distance between the needle valve tip and the bottom hole hole ig] 30 of the borehole bore, b) must not fall below the minimum needle valve tip width; x must not fall below the minimum strip width between the nozzle holes (5), so that d) at the inlet of the bottom of the flow cross section the maximum needle valve lift CT) must be greater than the lower needle valve seat at the edge of the cavity, that e) ° the difference between the half angle of the socket (6/2) and the bottom hole angle (ε) must not fall below a value to be determined; (f) the bottom hole angle (ε) must be less than half the tip angle (a / 2); that g) the distance of the top edge of the nozzle holes inside the bottom hole to the inlet edge of the bottom hole must not fall below a determinable value; h) the tip angle (a) of the needle valve must be greater than or equal to the seat diameter (6); greater than or equal to the bottom hole diameter (DE).

Keksinnön mukainen menetelmä käsittää siis laatufunktion minimoin-5 nin matemaattisen optimointialgoritmin avulla suihkutussuuttimen optimaalisten parametrien samanaikaisella johtamisella.The method according to the invention thus comprises a quality function by minimizing the mathematical optimization algorithm of the nin with simultaneous derivation of the optimal parameters of the spray nozzle.

Kuvatut suoritusesimerkit, jotka optimoitiin keksinnön mukaan, esittävät esimerkinomaisesti kuviossa 1 yhdellä reikärivillä varustettua reikäsuutinta ja kuviossa 2 kahdella reikärivillä varustettua reikäsuutinta, joilla on seuraavassa 10 muodossa olevat optimoidut parametrit: noin 84° neulaventtiilin istukkakulma 6, noin 100° neulaventtiilin kärkikulma a, noin 0,5 mm neulaventtiilin nousu h, noin 0,4 mm suutinreiän halkaisija DL, 15 noin 3 mm pohjareikähalkaisija DE, noin 3,5 mm neulan istukan alahalkaisija DA, 0° pohjareikäkulma suhteessa neulaventtiilin akseliin ε, noin 75° suihkutuskulma k, noin 0,3 mm pohjareikäkorkeus hS, 20 noin 0,1 mm suihkutuspiste hSP ja suuttimen reikämäärä n = 13.The exemplary embodiments described, optimized according to the invention, exemplify the one-hole orifice nozzle shown in Figure 1 and the two-row orifice nozzle having optimized parameters in the following 10 forms: about 84 ° needle valve seat angle 6, about 100 ° needle valve tip angle, 5mm needle valve pitch h, about 0.4mm nozzle hole diameter DL, 15 about 3mm bottom hole diameter DE, about 3.5mm needle seat lower diameter DA, 0 ° bottom hole relative to needle valve shaft ε, about 75 ° injection angle k, about 0.3 mm borehole height hS, 20 about 0.1 mm injection point hSP and nozzle hole number n = 13.

Vastaten teknisten vaatimusten etukäteen annettua painotusta voitaisiin optimoidulla suuttimella saavuttaa seuraavia parannuksia verrattuna tähänastisiin suuttimiin: Pohjareikäpaine on noin 10 % verran korotettu, voitaisiin 25 pienentää pohjareikätilavuutta noin 60 % verran ja listaleveyttä noin 7 % verran.In accordance with the pre-specified weighting of the technical requirements, the optimized nozzle could achieve the following improvements over previous nozzles: The bottom bore pressure is increased by about 10%, the bottom bore volume could be reduced by about 60% and the strip width by about 7%.

™ Näin kehitetty suihkutussuutin edustaa suhteessa määriteltyihin vaa- ^ timuksiin optimia suhteessa teknisille vaatimuksille usein vastasuuntaisten pa- i ? rametrien optimointia. Täten varmistetaan, että kuvatulla suihkutussuuttimella 30 varustettu polttomoottorikone on edukseen minimaalisten haitta-ainepäästöjen, x vähäisen kulumisen sekä minimaalisen polttoaineenkulutuksen kautta. Sa manaikaisesti kuvattujen suihkutussuuttimien kehittämisprosessi on tavoitteella linen ja siten nopeampi ja varmempi.™ The spray nozzle thus developed represents, in relation to the specified requirements, the optimum relative to the technical requirements, often in the opposite direction? rameter optimization. Thus, it is ensured that the internal combustion engine machine with the described spray nozzle 30 is at an advantage through minimal pollutant emissions, x low wear and minimal fuel consumption. The process of developing spray nozzles described at the same time is goal-oriented and thus faster and more reliable.

^ Kuvattu optimointimenetelmä on yleisesti soveltuva kaikkiin mate- ^ 35 maattisesti määrättyihin suuriulotteisiin optimointitehtäviin.The optimization method described is generally applicable to all mathematically determined large-scale optimization tasks.

Claims (5)

1. Bestämmande av pä förhand fastställa ramvillkor (munstyckstyp och -storlek) för den geometriska formen säsom t.ex. erforderligt munstyckstvärsnitt och munstyckets tryckfas,1. Determination of predefined framework conditions (nozzle type and size) for the geometric shape such as e.g. required nozzle cross-section and nozzle printing phase, 1. Förfarande för optimering av ett insprutningsmunstycke för en för-bränningsmotormaskin, vilken omfattar en stomme (1) för munstycket och en näl-ventil (3) som ska flyttas mot stängningskraften i ett borrhäl (2) för munstyckets 5 stomme (1), varvid nälventilen (3) uppvisar pä dess mot förbränningsutrymmet vända gavelyta en ventiltätningsyta (4), med vilken den tillsammans för styrning av genomströmningstvärsnittet i förhällande tili ätminstone en insprutningsöpp-ning tili förbränningsutrymmet verkar tillsammans med ytan av ett ventilsäte för munstyckets stomme (1), k ä n n e t e c k n a t av att för geometrisk formgivning 10 av insprutningsmunstycket vid användning av godtyckligt vai av oberoende para-metrar används ett matematiskt förfarande, som är i formen Particle Swarm Optimization (PSO), och tas i bruk optimalt bestämda kriterier i samband med den strukturella formgivningen av insprutningsmunstycket, varvid det matematiska för-farandet omfattar följande steg:A method of optimizing an injection nozzle for a combustion engine machine comprising a body (1) for the nozzle and a shut-off valve (3) to be moved against the closing force of a drill heel (2) for the body (1) of the nozzle (5). wherein the shut-off valve (3) has on its gift surface facing the combustion space a valve sealing surface (4) with which it cooperates for controlling the flow cross-section relative to at least one injection opening for the combustion space, characterized in that for the geometric design of the injection nozzle when using any number of independent parameters, a mathematical method, which is in the form of Particle Swarm Optimization (PSO), is used and optimally determined criteria in connection with the structural design are used. of the injection nozzle, the mathematical procedure comprising are the following steps: 2. Anskaffande av tekniska krav (storheter som ska optimeras) i form av en utföringsfunktion f(x) mälstorheter beroende pä en godtycklig 20 mängd oberoende parametrar säsom t.ex. maximaltryck i borrhälet (botten-hälet) för munstyckets stomme, bottenhälets volym eller nälventilens minimi-sätesvinkel,2. Obtaining technical requirements (quantities to be optimized) in the form of an execution function f (x) measuring quantities depending on an arbitrary amount of independent parameters such as e.g. maximum pressure in the borehole (bottom heel) for the body of the nozzle, the bottom heel volume or the minimum seat angle of the hose valve; 3. Härledande av oberoende parametrar (frigöringsgrader) för de tekniska kraven frän bestämmandet av mälstorheter säsom t.ex. nälventilens 25 sätesvinkel, lägre diameter för nälventilens säte, munstyckets spetsvinkel, in-sprutningsvinkel eller nälventilens stigning, C\l3. Derivation of independent parameters (degrees of release) for the technical requirements from the determination of melting quantities such as e.g. the seat angle of the cut-off valve 25, lower diameter of the cut-off valve seat, the tip of the nozzle, injection angle or the cut-off of the cut-off valve, £ 4. Bestämmande av parametergränser i form av pa förhand fastställda ^ värdeomräden, o£ 4. Determination of parameter limits in the form of predetermined ^ value ranges, o 5. Matematisk viktning av mälstorheterna för de tekniska kraven i en CO c\j 30 kvalitetsfunktion. X £ 2. Förfarande enligt patentkrav 1, kännetecknat av att insprut- 05 ningsmunstycket som ska optimeras är ett hälmunstycke, försett med i botten- o hälsborrhälet (2) för munstyckets stomme (1) styrd nälventil (3) som ska flyttas § axialt mot stängningskraften och med en tätningsyta (4) för en konisk ventil i dess CVJ 35 mot förbränningsutrymmet vända ända, med vilken tätningsyta den verkar tillsammans med det koniska ventilsätets yta (6) i en inät utskjutande stängd ända 10 av bottenhälsborrhälet (2), och med en i förhällande tili bottenhälsborrhälets (2) förbränningsutrymme stängande munstyckesspets (7), varifrän leder bort ett fler-tal insprutningsöppningar (5) tili förbränningsmotormaskinens förbränningsutrymme. 5 3. Förfarande enligt patentkrav 2, k ä n n e t e c k n a t av att som pä förhand givna ramvillkor skall sädana villkor definieras som beskriver munstyckets typ, dess storlek och andra begränsningar i anslutning tili användning och som fritt kan ges pä förhand, som tekniska krav uppfattas en, flera eller alla av storheterna a) 10 maximitryck i bottenhälsborrhälet (av detta är som resultat ett optimalt bildande av en blandning), b) minimal bottenhälsvolym (av detta är som resultat en minskning av sot- och kolväteutsläppen samt förbrukningen), c) minimal list-bredd mellan munstyckshälen (5) (pä grund av erforderlig hällfasthet), d) minimal sätesvinkel för nälventilen (pä grund av nälventilens slitage) och e) sä djup 15 position som möjligt för insprutningsöppningarna (5) i bottenhälet (2) (pä grund av hydrodynamiska krav), som oberoende parametrar sätts ätminstone en, flera eller alla av storheterna a) nälventilens (3) sätesvinkel (6), b) nälventilens spetsvinkel (a), c) nälens stigning (h), d) munstyckshälets diameter (DA), e) bottenhälets diameter 20 (DE), f) lägre sätesdiameter (DA) för nälen, g) bottenhälsvinkel (ε), h) insprut- ningsvinkel (k), i) insprutningsöppningarnas insprutningspunkt (hSP), k) botten-hälshöjd (hS), I) munstyckets hälantal (n) och m) munstyckets häldiameter (DL), de bestämda parametervärdena omfattar värdeomräde eller diskonti-nuerliga värden 25 alla tekniska krav (se ovan) mottas som normerade tili en kvalitets- funktion samt omfattar ätminstone ett av villkoren, att a) inte fär underskrida ett CM o o o o o 5 minimiavstand mellan nälventilens spets och bottenhälsborrhälets (2) hals bot- ^ ten, att b) inte fär underskrida minimibredden för nälventilens spets, att c) inte O V fär underskrida minimilistbredden mellan munstyckshälen (5), att d) i ström- CO o o cm 30 ningstvärsnittets bottenhals inlopp maste med maximal lyftning av nälventilen ir vara större än i den nedre kanten av nälventilens säte, att e) differensen mellan ^ sätesvinkelns halva (6/2) och bottenhälsvinkeln (ε) inte underskrider värdet som g ska bestämmas, att f) bottenhälsvinkeln (ε) mäste vara mindre än hälften av näl- o ventilens spetsvinkel (a/2), att g) munstyckshälens övre kants avständ pä bot- o 00 35 tenhälets insida i förhällande tili bottenhälets inloppskant inte underskrider vär det som ska bestämmas, att h) nälventilens spetsvinkel (a) mäste vara större el- 11 ler lika stor som sätesvinkeln (6) och att i) nälens sätesdiameter (DA) maste vara större eller lika stor som bottenhalets diameter (DE). C\l δ CM o CO CM X IX CL CD m o o o CM5. Mathematical weighting of the target quantities for the technical requirements of a CO c / j quality function. X £ 2. Method according to claim 1, characterized in that the injection nozzle to be optimized is a heel nozzle, provided with a bottom and health borehole (2) for the nozzle body (1) of the nozzle (3) which is to be moved § axially towards the closing force and with a sealing surface (4) for a conical valve in its CVJ 35 facing the combustion space, with which sealing surface it acts together with the conical valve seat surface (6) in an inset protruding closed end 10 of the bottom health borehole (2), a nozzle tip (7) closing a nozzle tip (7) closing in relation to the bottom wellbore (2), from which a plurality of injection openings (5) lead out to the combustion engine's combustion space. 3. A method according to claim 2, characterized in that, as predefined framework conditions, such conditions must be defined which describe the type of the nozzle, its size and other limitations in connection with use and which can be freely given in advance, which technical requirements are perceived as, several or all of the sizes a) 10 maximum pressure in the bottom wellbore (as a result, an optimal formation of a mixture), b) minimum bottom health volume (as a result a reduction in soot and hydrocarbon emissions and consumption), c) minimal list -width between the nozzle heels (5) (due to required pour strength), d) minimum seat angle of the hose valve (due to wear of the hose valve) and e) as deep position as possible for the injection openings (5) in the bottom hole (2) (due to of hydrodynamic requirements), to which independent parameters are set, at least one, several or all of the sizes a) seat angle (6) seat angle (6), b) hose valve (a) the tip angle (a), c) the slope (h) of the needle, d) the diameter of the nozzle heel (DA), e) the diameter of the bottom heel (DE), (f) the lower seat diameter (DA) of the hive, (g) the bottom heel angle (ε), h) injection angle (k), i) injection point injection point (hSP), k) bottom heel height (hS), I) nozzle heel number (n) and m) nozzle heel diameter (DL), the determined parameter values include value range or discount value All technical requirements (see above) are received as standardized for a quality function and include at least one of the conditions that a) must not be less than a CM ooooo minimum distance between the tip of the hose valve and the bottom of the bottom health borehole (2), that b ) must not be less than the minimum width for the tip of the hose valve, that c) not OV must be less than the minimum width of the nozzle heels (5), that d) in the inlet of the bottom section of the cut-off cross section must have a maximum of maximum lifting of the hose valve. in the lower edge of the seat valve seat, that e) the difference between the half seat (6/2) of the seat angle and the bottom heel angle (ε) does not fall below the value g to be determined, that f) the bottom heel angle (ε) must be less than half the the tip angle of the valve (a / 2), that g) the distance of the upper edge of the nozzle heel on the inside of the bottom heel relative to the inlet edge of the bottom heel does not fall below what is to be determined, that h) the tip angle (a) of the valve must be greater el. is equal to the seat angle (6) and that i) the seat diameter (DA) of the hinge must be greater or equal to the bottom tail diameter (DE). C \ l δ CM o CO CM X IX CL CD m o o o CM
FI20070579A 2006-09-15 2007-08-01 A method for optimizing a jet nozzle for an internal combustion engine FI123178B (en)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102006043460A DE102006043460A1 (en) 2006-09-15 2006-09-15 Method for optimizing injection nozzle for internal combustion engine, involves sliding nozzle body and needle axially in bore of body, where particle swarm optimization is used for geometric arrangement of nozzle
DE102006043460 2006-09-15

Publications (3)

Publication Number Publication Date
FI20070579A0 FI20070579A0 (en) 2007-08-01
FI20070579A FI20070579A (en) 2008-03-16
FI123178B true FI123178B (en) 2012-12-14

Family

ID=39104806

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
FI20070579A FI123178B (en) 2006-09-15 2007-08-01 A method for optimizing a jet nozzle for an internal combustion engine

Country Status (5)

Country Link
JP (1) JP5438890B2 (en)
KR (1) KR101306526B1 (en)
CN (1) CN101144449B (en)
DE (1) DE102006043460A1 (en)
FI (1) FI123178B (en)

Families Citing this family (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102010003725A1 (en) 2009-04-22 2010-11-04 Man Diesel & Turbo Se Method for designing turbocharged internal combustion engine of vehicle, involves optimizing design parameters for all designing units by particle-swarm-optimization version so that design-target dimensions for engine are optimally achieved
DE102009018767A1 (en) * 2009-04-24 2010-10-28 Man Diesel & Turbo Se Fuel injection valve for internal combustion engine, has nozzle body with hollow chamber which is divided into valve seat hole and stud hole is adjacent to valve seat hole
DE102010003706A1 (en) 2009-04-24 2010-10-28 Man Diesel & Turbo Se Method for designing of engine geometry of internal combustion engine, involves defining design-constraint for engine geometry, and defining design-target dimension for engine geometry
DE102010003712A1 (en) 2009-04-29 2011-04-07 Man Diesel & Turbo Se Method for interpreting e.g. working process of turbocharger loaded combustion engine, involves obtaining optimal compliance with interpretation-target size for working process of combustion engine based on interpretation-constraint
DE102010003713A1 (en) 2009-11-24 2012-05-24 Man Diesel & Turbo Se Fuel jet penetration designing method for internal combustion engine, involves determining value for each parameter of dimensioning, and obtaining optimal value of dimensioning target size for fuel jet penetration in engine
DE102010003699A1 (en) 2010-04-08 2011-10-13 Man Diesel & Turbo Se Method for designing geometry of combustion chamber of turbo-supercharged diesel engine, involves determining design parameter value by particle swarm optimization algorithm to obtain optimum interpretation value of geometry
DE102010003698B4 (en) 2010-04-08 2015-05-21 Man Diesel & Turbo Se Method for laying out the contour of a control cam
DE102010032050B4 (en) * 2010-07-23 2017-12-21 Continental Automotive Gmbh Nozzle body with blind hole
EP2439447A1 (en) * 2010-10-05 2012-04-11 Siemens Aktiengesellschaft Fuel nozzle, gas turbine combustion chamber and burner with such a fuel nozzle
IT1403006B1 (en) 2010-12-06 2013-09-27 O M T Ohg Torino S P A HIGH-LIFE OPERATING PULVERIZER FOR HIGH-PRESSURE MECHANICAL INJECTORS OPERATING WITH HEAVY FUEL
CN107208593B (en) * 2015-01-30 2020-04-14 日立汽车系统株式会社 Fuel injection valve
DE102015002733B4 (en) 2015-03-04 2019-04-25 Man Energy Solutions Se Method for laying out the contour of a control cam
CN104951621A (en) * 2015-07-09 2015-09-30 中国航空工业集团公司沈阳发动机设计研究所 Solving method of motion law of two-dimensional nozzle
DE102015214306A1 (en) * 2015-07-29 2017-02-02 Continental Automotive Gmbh A method of manufacturing a nozzle body for a fluid injection valve and fluid injection valve
JP6609196B2 (en) * 2016-02-08 2019-11-20 株式会社Ｓｏｋｅｎ Fuel injection nozzle
DE102017123042A1 (en) 2017-10-05 2019-04-11 Man Diesel & Turbo Se Method for designing an internal combustion engine or a system of several internal combustion engines
DE102020109382A1 (en) * 2020-04-03 2021-10-07 Gea Mechanical Equipment Gmbh Centrifuge and method of operating a centrifuge
CN114018201A (en) * 2021-11-04 2022-02-08 河海大学 Experimental device and method for measuring notch abrasion of impulse turbine

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0921321A (en) * 1995-07-05 1997-01-21 Toyota Autom Loom Works Ltd Fuel injection method for direct injection type diesel engine, piston and injection nozzle employed by the method
JP3771361B2 (en) * 1997-11-26 2006-04-26 株式会社日立製作所 Fuel injection valve
DE19841192A1 (en) * 1998-09-09 2000-03-16 Bosch Gmbh Robert Fuel injection valve for internal combustion engines
JP4154723B2 (en) * 2000-12-27 2008-09-24 株式会社デンソー Operation simulation apparatus and operation simulation method for fuel injection device
JP3936138B2 (en) * 2000-12-28 2007-06-27 株式会社日立製作所 Fluid injection valve
JP3788275B2 (en) * 2001-06-26 2006-06-21 日産自動車株式会社 In-cylinder direct injection internal combustion engine
US20030116653A1 (en) * 2001-12-21 2003-06-26 Doll Jeffrey J. Fuel injector tip
JP2004046303A (en) * 2002-07-09 2004-02-12 Fuji Electric Holdings Co Ltd Optimum structure design method of electromagnet
JP3779250B2 (en) * 2002-09-17 2006-05-24 ボッシュ株式会社 DME fuel injection nozzle, diesel engine equipped with the DME fuel injection nozzle
JP2004164426A (en) * 2002-11-14 2004-06-10 Fuji Electric Fa Components & Systems Co Ltd Output control method, output control system, and output control program
DE10304787A1 (en) * 2003-02-06 2004-08-19 Robert Bosch Gmbh Fuel injection device, especially for direct fuel injection internal combustion engine, has opening in housing wall forming valve seat that is upstream of sealing edge with injection device closed
JP2004353661A (en) * 2003-05-01 2004-12-16 Hitachi Ltd Fuel injection valve and cylinder injection type internal combustion engine having it
DE10320044A1 (en) * 2003-05-06 2004-11-25 Robert Bosch Gmbh Fuel injection valve for internal combustion engine, has valve needle with sealing surface that seals off injection opening, the sealing surface having a ring groove which runs level with the off-edge of the valve seat
DE60305038T2 (en) * 2003-10-06 2007-05-16 Delphi Technologies, Inc., Troy injection
JP4301049B2 (en) * 2004-03-19 2009-07-22 富士電機ホールディングス株式会社 Optimization method, optimization device, and optimization program
JP2005307904A (en) * 2004-04-23 2005-11-04 Denso Corp Fuel injection system

Also Published As

Publication number Publication date
JP5438890B2 (en) 2014-03-12
CN101144449B (en) 2011-02-09
KR101306526B1 (en) 2013-09-09
FI20070579A (en) 2008-03-16
DE102006043460A1 (en) 2008-03-27
JP2008069772A (en) 2008-03-27
FI20070579A0 (en) 2007-08-01
CN101144449A (en) 2008-03-19
KR20080025286A (en) 2008-03-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
FI123178B (en) A method for optimizing a jet nozzle for an internal combustion engine
JP2008069772A5 (en)
EP2174050B1 (en) Valve with cage
DE102007004864B4 (en) Combustion chamber of a gas turbine and combustion control method for a gas turbine
CA2830989C (en) Low gain pressure relief valve for a fluid pump
DE102005021096A1 (en) A method of controlling exhaust gas temperature for after-treatment systems of a diesel engine using a variable geometry turbine
KR100361442B1 (en) Fuel injection device
DE10334347B4 (en) Fuel injection valve and internal combustion engine with fuel injection valve
DE112015004264B4 (en) BURNER, COMBUSTION CHAMBER AND GAS TURBINE
US10900509B2 (en) Surface modifications for improved film cooling
DE10109345A1 (en) Fuel injection nozzle head offers seating face for needle valve seat where downstream shutter stabilizes fuel flow section upstream of port at all needle lift values.
DE112013005023T5 (en) Turbulence inducing bearing housing spacers and core
EP2011993A1 (en) Dual spray injection nozzle
DE60305011T2 (en) IMPROVED SHOVEL DESIGN FOR USE IN TURBO CHARGERS WITH VARIABLE GEOMETRY
EP1730442B1 (en) Gas injector
EP2489848A2 (en) Gas petrol engine
CN107701110B (en) Durable rock drill bit for drilling blast hole
DE102015014901A1 (en) piston
DE10343659A1 (en) Aiming beams at an arcuate sector with non-angled openings in a fuel injector disc and method
DE102015221388A1 (en) Fuel injection valve
DE102012104678A1 (en) Connection for internal combustion engine
CN106768129A (en) It is a kind of that there are two kinds of metering valves of flow rule
CN216692220U (en) Control valve and cage for a control valve
US20160138434A1 (en) Adjustable camshaft
CN103511116B (en) Engine and cylinder head thereof

Legal Events

Date Code Title Description
FG Patent granted

Ref document number: 123178

Country of ref document: FI

Kind code of ref document: B

PC Transfer of assignment of patent

Owner name: MAN ENERGY SOLUTIONS SE

MM Patent lapsed