ES2948926T3 - Sistema y proceso de tratamiento de aguas residuales - Google Patents
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Abstract
Un sistema de tratamiento de aguas residuales y un proceso de tratamiento de aguas residuales, que combinan de manera fluida uno o más módulos SBR (reactor discontinuo de secuenciación), en el que la nitrificación y desnitrificación de las aguas residuales se realizan en secuencias y uno o más módulos MBR (biorreactor de membrana). . (Traducción automática con Google Translate, sin valor legal)
Description
DESCRIPCIÓN
Sistema y proceso de tratamiento de aguas residuales
Área de invención
La presente invención se refiere al tratamiento de aguas negras y/o aguas residuales. El sistema de tratamiento de aguas residuales de la presente invención combina un SBR (reactor en secuencia discontinua), en el que la nitrificación y desnitrificación de aguas residuales se realizan en secuencias y un módulo para MBR (biorreactor de membrana), que está conectado de forma fluida al SBR.
Antecedentes de la invención y estado de la técnica
Las aguas negras y/o aguas residuales contienen contaminantes que a menudo se clasifican en materia orgánica y sales nutrientes de nitrógeno y/o fósforo. Cuando se liberan al medio ambiente aguas residuales que contienen altos niveles de nutrientes, fósforo y/o sales de nitrógeno, se puede/se producirá eutrofización. La presente invención divulga un sistema de tratamiento de aguas residuales, una planta de tratamiento de aguas residuales y un método para operar el sistema y/o planta de tratamiento de aguas residuales. El sistema de aguas residuales combina un SBR y un MBR. Durante el proceso SBR y MBR, el nitrógeno orgánico y/o nitrógeno amoniacal en las aguas residuales primero pasa por nitrificación anóxica en nitrógeno de nitrato y luego por desnitrificación anaeróbica en gas nitrógeno dentro del tanque SBR. Después del tratamiento SBR (y eliminación de nitrógeno orgánico y/o nitrógeno amoniacal) las aguas residuales son tratadas por una biomasa en el tanque MBR, que utiliza una reacción biológica que utiliza oxígeno, para descomponer y, por lo tanto, eliminar la materia orgánica restante de las aguas residuales.
El proceso dentro del SBR (reactor en secuencia discontinua) es un proceso de lodo activado de llenado y extracción para la nitrificación. Se usa habitualmente en el tratamiento de aguas residuales debido a la flexibilidad operativa y las posibilidades de control de procesos. El agua residual entra en el SBR parcialmente lleno y una vez que el reactor está lleno, se comporta como un sistema convencional de lodos activados, pero sin flujo continuo de afluente o efluente.
El SBR es un sistema de dos fases. La primera fase es un proceso de nitrificación, conversión de amonio (NH4+) o amoníaco (NH3) en nitrato (NO3-). La fase de nitrificación tiene dos etapas. La primera etapa es una fase de nitrificación (N) donde el amonio (NH4+) o amoníaco (NH3) es oxidado a nitrito (NO2) por una bacteria AOB (bacteria oxidante de amoníaco):
La segunda etapa es la oxidación del nitrito (NO2-) a nitrato (NO3-) por bacterias NOB (bacterias oxidantes de nitrito):
La segunda fase en el SBR es el proceso de desnitrificación o fase anóxica, donde las bacterias desnitrificantes convierten el nitrato en nitrógeno molecular (N2) a través de una serie de productos intermedios de óxido de nitrógeno gaseoso:
2NO3- C ^ 2NO2- CO2
2NO2- C ^2N O CO2
2NO C ^ CO2 N2
El documento EP0828692 divulga un sistema de tratamiento de aguas residuales en el que la nitrificación y la desnitrificación tienen lugar simultáneamente dentro del mismo sistema, sin embargo, no divulga un sistema en el que se combinen el MBR y el SBR. El documento CN104528934 (Tsinghua Univ.), divulga un biorreactor de membrana de nitrificación-desnitrificación de corto alcance dividido en cámaras de reacción conectadas de múltiples etapas que tienen zonas anóxicas y aeróbicas divididas con paredes plegables ajustables. Al ajustar la pared del pliegue entre las cámaras, se puede lograr un flujo entre las zonas anóxica y aeróbica, pero el documento no divulga la combinación de SBR y MBR, ni la reutilización o reflujo entre los divulgados en la presente invención. Los documentos CN203582648U (Wuxei Bomei) y WO2007/l20934 A2 describen una instalación de tratamiento de aguas residuales SBR y MBR combinada. Sin embargo, aunque el SBR y el MBR están construidos en una sola unidad, no están conectados hidráulicamente y actúan como unidades separadas con flujo separado dentro de un sistema.
El MBR (biorreactor de membrana), es una tecnología moderna de tratamiento de aguas residuales. Combina la
tecnología de separación por membrana y la tecnología de tratamiento bioorgánico de aguas residuales. Al utilizar la membrana, el m Br separa el lodo activado y otra materia biológica u orgánica en las aguas residuales. El proceso de MBR se denomina sistema híbrido, ya que trabaja con el tratamiento biológico en conjunto con la separación. La operación de MBR en combinación con un sistema de lodos activados como SBR produce efluentes tratados de alta calidad ("International Journal of New Technology and Research (IJNTR) ISSN:2454-4116, Volumen -1, Número -3, julio de 2015, páginas 46-49) y se conoce comúnmente como biorreactor de membrana por lotes de secuenciación. Un biorreactor de membrana de baño de secuenciación convencional recibe y trata las aguas residuales en lotes. Diferentes etapas de tratamiento, incluyendo el suministro de aguas residuales y la descarga de aguas residuales tratadas, se realizan por lotes, no en un flujo constante.
En el SBR, la nitrificación y desnitrificación de las aguas residuales se realizan en secuencias y las celdas MBR están conectadas de forma fluida al SBR. En MBR, el lavado con aire se usa para controlar el ensuciamiento de la membrana y el contenido de oxígeno en las celdas MBR se mantiene en un nivel alto. Por lo tanto, es importante que cualquier flujo o retorno de lodo del MBR al SBR solo tenga lugar durante la fase de nitrificación y no en la fase de desnitrificación. Además, devolviendo el lodo rico en oxígeno del MBR al sistema SBR, el oxígeno disuelto se puede utilizar para la nitrificación en el SBR.
Como se muestra en la figura 1, imaginando la técnica anterior, el tanque/tanques del reactor SBR pasan por las siguientes cinco etapas, en un proceso discontinuo, donde el nivel del agua cambia a lo largo del proceso:
1. Llenar: el tanque SBR se llena con agua residual para limpiar.
2. Reaccionar: se lleva a cabo el proceso biológico descrito anteriormente
3. Sedimentar: los lodos generados durante el proceso biológico se depositan en el fondo del tanque SBR 4. Extraer - el efluente clarificado se descarga del tanque SBR
5. Revisar - en esta fase tiene lugar cualquier extracción de lodos
Además de la figura 1, se muestra un tubo de decantación 6, para el flujo de efluentes del tanque SBR y un dispositivo de aireación y/o mezcla 7.
Dichas etapas pueden tener lugar en una, dos o más tanques de reactor SBR. Zanja doble/triple así como Unitank® (una solución de aguas residuales con marca registrada diseñada y producida por la empresa belga Seghers) también se puede considerar como un lote de secuencia con la diferencia de que el tanque está conectado hidráulicamente, lo que permite un mejor uso del volumen del tanque.
Como se ha mencionado anteriormente, hay beneficios en la combinación de un SBR y un MBR, en forma de la calidad del efluente producido. Otras ventajas de la combinación de MBR y SBR son el ahorro en el volumen del tanque, eliminación de la necesidad de una zona de desoxidación y disminución del retorno de lodos. Sin embargo, la combinación de la tecnología MBR con SBR siempre se ha considerado difícil debido al hecho de que el proceso se secuencia en pasos (como se explicó anteriormente y en el Dibujo 1) con diferencia dentro del nivel de líquido dentro del tanque SBR, mientras que la tecnología MBR es un proceso de separación continuo, con nivel de líquido estable.
Sumario de la invención
El objeto de la presente invención es superar el problema de los diferentes sistemas de flujo dentro de SBR y MBR cuando están conectados hidráulicamente. Sorprendentemente, esto ha sido resuelto por la presente invención al dividir el tanque SBR en dos tanques, con conexión hidráulica entre tanques para un mejor aprovechamiento del volumen del tanque. El tanque SBR dividido se conecta hidráulicamente a la parte MBR del sistema mediante un canal de distribución. El canal de distribución que conecta el MBR y el SBR lleva el lodo de retorno del MBR a la mitad del SBR que se encuentra en una fase de nitrificación. Por lo tanto, la presente invención, tal como se define en las reivindicaciones adjuntas, describe una solución en la que un sistema SBR dividido se conecta a un sistema MBR y todo el sistema ejecuta un proceso continuo con un uso óptimo del oxígeno del lodo de retorno, utilización óptima de la energía y una utilización óptima tanto del SBR como del MBR en el sistema. Otra ventaja es que la construcción de plantas MBR de la técnica anterior normalmente requerirá una zona de desoxidación frente al sistema SBR, pero como cualquier oxígeno disuelto en aguas residuales pretratadas que ingresan al sistema SBR-MBR de la presente invención, se utilizará dentro de la nitrificación/desnitrificación rotativa de la parte SBR, dicha zona de desoxidación no es necesaria.
Otros aspectos de la invención son evidentes a partir de las reivindicaciones dependientes y la descripción.
Breve descripción de los dibujos
Otros objetos, las características y ventajas aparecerán a partir de la siguiente descripción detallada de varias realizaciones de la invención con referencia a los dibujos, en donde:
La figura 1 ilustra las etapas de flujo de un SBR de la técnica anterior
La figura 2 muestra el sistema combinado de SBR y MBR en la fase 1 del sistema
La figura 3 muestra los cambios en nitrato y amoníaco en el tanque A de SBR durante la nitrificación en la fase 1 en una realización de la presente invención
La figura 4 muestra los cambios en nitrato y amoníaco en el tanque B de SBR durante la desnitrificación en la fase 1 en una realización de la presente invención
La figura 5 muestra el sistema combinado de SBR y MBR en la fase 2 (fase mixta) del sistema
La figura 6 muestra los cambios en nitrato y amoníaco en el tanque A de SBR durante la nitrificación en la fase 2 (fase mixta) en una realización de la presente invención
La figura 7 muestra los cambios en nitrato y amoníaco en el tanque B de SBR durante la desnitrificación en la fase 2 (fase mixta) en una realización de la presente invención
La Figura 8 muestra el sistema combinado de SBR y MBR en la fase 3 del sistema
La Figura 9 muestra el sistema combinado de SBR y MBR en la fase 4 (fase mixta) del sistema
La Figura 10 muestra un dibujo esquemático en 3D del sistema combinado SBR y MBR
Descripción detallada de la invención
Con referencia a la figura 2, un sistema de tratamiento de aguas residuales que comprende un SBR 1, un canal MBR 12 y MBR 16 que conecta hidráulicamente el SBR 1 y el MBR 12, . El SBR 1 comprende dos tanques, tanque-A 2 y tanque-B 3, que están en conexión hidráulica a través de la abertura 4. Tanto el tanque A 2 como el tanque B 3 están en conexión hidráulica con el canal 16 de MBR, tanque-A 2 a través del vertedero 11 y tanque-B a través del vertedero 10. El vertedero 11 y el vertedero 10 desde SBR 1 al canal MBR 16, pueden cerrarse mediante el mecanismo de cierre 11a y 10a. El SBR 1 está además en conexión hidráulica con una tubería de entrada de aguas residuales 5, a través de la carcasa de entrada 6. El tanque A 2 está conectado hidráulicamente con la carcasa de entrada 6 a través de la abertura 8 y el tanque B está conectado hidráulicamente con la carcasa de entrada 6 a través de la abertura 7. Un mecanismo de control 9 controla el flujo desde el tubo de entrada 5 a través de la abertura 7 o la abertura 8 hacia el SBR 1. El MBR 12, en la presente realización, contiene 3 cámaras 12a, 12b y 12c, que están en conexión hidráulica con el canal MBR 16 a través de las aberturas 13a, 13b y 13c. Una tubería de recirculación 17 conecta tanto el tanque A 2 como el tanque B 3 al sistema MBR 12, que en esta realización comprende tres cámaras 12a, 12b y 12c. El sistema MBR 12 tiene una salida 14 en conexión hidráulica con todas las cámaras, en esta realización las tres cámaras 12a, 12b y 12c, y con un tubo de salida 15.
En la fase 1, como se muestra en la figura 2, el tanque-B 3 está en desnitrificación mientras que el tanque-A 2 está en nitrificación. En la fase 1, el mecanismo de control 9 cierra la abertura 8 en el tanque-A 2. Por consiguiente, el agua residual pretratada (flujo de alimentación) fluye a través del tubo de entrada 5 ya través de la abertura 7 hacia el tanque-B 3 para la desnitrificación. El vertedero 10 del canal MBR 13 al tanque-B 3 se cierra con el mecanismo de cierre 10a. Un flujo equivalente al flujo de alimentación va al tanque-A 2 desde el tanque-B 3 a través de la abertura 4 en la pared que separa los dos tanques (tanque-A 2 y tanque-B 3). Durante la fase 1, la concentración de amoníaco está aumentando ligeramente y el nitrato está disminuyendo en el tanque-B 3. En el tanque A, el nivel de amoníaco disminuirá y el nitrato aumentará ligeramente durante la fase 1. La duración de la fase 1 se puede controlar, utilizando un sensor de nitrato en el tanque-B 3. Mientras tanto, durante la fase 1, el tanque-A 2 está en conexión hidráulica con el canal 16 de MBR a través del vertedero 11, lo que devuelve el lodo activado del MBR 12 al tanque-A 2. El lodo activado contendrá oxígeno disuelto, se estima entre 4 y 6 mg/l. La duración de la fase 1 también se puede controlar utilizando un sensor de amoníaco en el tanque A 2. Durante la fase 1, el tanque A 2 está en conexión hidráulica directa con el MBR 12, a través de la tubería de recirculación 17.
La figura 3 demuestra los cambios en la concentración de amonio (NH4+) y/o amoníaco (NH3) y nitrato (NO2) durante el proceso de nitrificación en el tanque-A 2 durante la fase-1 en una realización de la presente invención. Como puede observarse en la figura 3, línea B, la concentración inicial de amonio y/o amoníaco en el tanque-A 2 es baja, ya que el tanque viene de la fase de nitrificación (fase-4). Durante la fase 1, el tanque A recibe un flujo constante del tanque B 3 que se encuentra en la fase de desnitrificación, a través de la apertura 4, manteniendo baja la concentración de amonio y/o amoníaco en el tanque-A 2 durante la fase-1. Sin embargo, como el tanque-A 2 está en nitrificación, la concentración de nitrato (NO2), línea A en la figura 3., aumentará a lo largo de la fase 1. La figura 4, demuestra los cambios en la concentración de amonio y/o amoníaco y nitrato durante el proceso de desnitrificación del tanque-B 3 en la fase-1 en una realización de la presente invención. Como el vertedero 10 del tanque-B 3 está cerrado durante la fase-1, la concentración de nitrato, se muestran como la línea A en la figura 4, es alta al comienzo de la fase-1. Sin embargo, durante la fase de desnitrificación en el tanque-B 3, el flujo constante de aguas residuales de la tubería de entrada 5 está ingresando al tanque-B 3 a través de la abertura 7, lo que da como resultado una concentración creciente de amonio y/o amoníaco (línea B) y una concentración decreciente de nitrato (línea A). La velocidad de los cambios de concentración de nitrato (línea A) y amonio y/o amoníaco (línea B) de la realización de la figura 3. y 4., dependerá tanto del volumen del tanque A 2 y del tanque B 3 como del caudal entre los tanques a través de la abertura 4.
La figura 5 describe la fase 2 (fase mixta) de un sistema de tratamiento de aguas residuales que comprende un SBR 1, un canal MBR 12 y MBR 16 que conecta hidráulicamente el SBR 1 y el MBR 12. Tanto el tanque A 2 como el tanque B 3 del SBR 1 están en fase de nitrificación durante la fase 2 o ambos pueden estar en una fase DO (doble fase), donde la desnitrificación y la nitrificación tienen lugar en paralelo y simultáneamente dentro del tanque. En la fase 2, el agua residual pretratada (flujo de alimentación) fluye a través de la tubería de entrada 5 y a través de la abertura 8
hacia el tanque-A 2. El vertedero 10 del tanque B 3 al canal MBR 16 todavía está cerrado, mientras que el vertedero 11 del tanque A 2 al canal MBR 16 está abierto. Si el tanque A 2 está en una fase DO, tanto el amonio (NH4+) y/o amoníaco (NH3) y el nitrato disminuirá dentro del tanque A durante la fase 2, y el amonio y/o amoníaco restante se oxidará a nitrato en el MBR.
La figura 6 demuestra los cambios en la concentración de amonio y/o amoníaco y nitrato durante la fase de nitrificación o la fase DO del tanque A 2 durante la fase 2, en una realización de la presente invención. Como se demostró en la figura 6, la concentración de amoníaco y/o amonio (línea B) en el tanque-A 2 es baja al comienzo de la fase-2, ya que el tanque viene de la fase de nitrificación (fase-1 de la presente invención). Durante la fase 2, el agua residual pretratada fluye a través de la abertura 8 hacia el tanque-A, manteniendo baja la concentración de amoníaco y/o amonio a lo largo de la fase 2 (línea B). Durante la fase 2, la concentración de nitrato (línea A) en el tanque-A aumentará, como lo demuestra la línea A de la figura 6.
En la figura 7, se muestra la concentración de amonio y/o amoníaco y nitrato en una realización de la presente invención, durante la fase de nitrificación o la fase DO del tanque B 3 durante la fase 2. El vertedero 10 del tanque B 3 hacia el canal MBR desde el MBR 12 se cierra en la fase 2, y como el tanque B 3 viene de la fase de desnitrificación de la fase 1, la concentración de amonio y/o amoníaco del tanque-B es alta al inicio de la fase-2 (línea B). Durante la fase 2, el flujo constante de amoníaco y/o amonio es constante hacia el tanque A (2), y desde el tanque A 2 hacia el tanque B 3. Esto da como resultado la fase de nitrificación o la fase DO, durante la cual tendrá lugar la nitrificación de amonio y amoníaco en nitrato, como lo demuestra el aumento de la concentración de nitrato, línea B de la figura 7.
La Figura 8 divulga la fase 3 de un sistema de tratamiento de aguas residuales que comprende un SBR 1, un canal MBR 12 y MBR 16 que conecta hidráulicamente el SBR 1 y el MBR 12. En la fase 3, el tanque-B 3 de MBR 12 está en fase de nitrificación, mientras que el tanque-A 2 está en fase de desnitrificación. En la fase 3, el agua residual pretratada (flujo de alimentación) fluye a través de la tubería de entrada 5 ya través de la abertura 8 hacia el tanque A 2 para la desnitrificación. El vertedero 11 del canal MBR 16 al tanque A 2 se cierra mediante el mecanismo de cierre 11a. Un flujo, equivalente al flujo de alimentación, pasa a través la apertura 4, del tanque-A 2 al tanque-B 3. Durante la fase 3, la concentración de amoníaco y/o amonio en el tanque A 2 aumenta ligeramente y la concentración de nitrato disminuye. La duración de la fase 3 se puede controlar instalando un sensor de nitrato en el tanque A 2. En el tanque-B 3, la concentración de amoníaco y/o amonio disminuirá mientras que la concentración de nitrato aumentará ligeramente. En el vertedero 10 de la fase-3 en el tanque-B 3, desde MBR el canal 16 está abierto, por lo tanto, el lodo activado que contiene oxígeno disuelto ingresará al tanque-B 3. De nuevo, si se instala un sensor de amoníaco, la duración de la fase 3 se puede controlar. Durante la fase 3, la recirculación a través de la tubería de recirculación 17 desde el tanque-B 3 (en nitración) a las tres cámaras MBR 12a, 12b y 12c está abierta. Mientras tanto se cierra la recirculación desde el tanque-A 2 (en desnitrificación) a través de la tubería 17.
Cabe señalar que la fase 3 es equivalente a la fase 1, aunque con tanques invertidos. Esto significa que el tanque-A 2 en la fase-3 es equivalente al tanque-B 3 en la fase-1 y el tanque-B 3 en la fase-3 es equivalente al tanque-A 2 en la fase-1. Por lo tanto la figura 4, que demuestra los cambios en la concentración de amoníaco/amonio y nitrato en el tanque-B 3 durante la fase-1 de una posible realización de la invención, demuestra además los mismos cambios en el tanque A 2 durante la fase 3. Además la figura 3, que demuestra los cambios en la concentración de amoníaco/amonio y nitrato en el tanque-A 2 durante la fase-1 de una posible realización de la invención, además demuestra los cambios de concentración en el tanque-B 3 durante la fase 3.
La figura 9 divulga la fase 4 (fase mixta) de un sistema de tratamiento de aguas residuales que comprende un SBR 1, un canal MBR 12 y MBR 16 que conecta hidráulicamente el SBR 1 y el MBR 12. Como en la fase 2 (figura 5), tanto el tanque A 2 como el tanque B 3 del SBR 1 están en fase de nitrificación durante la fase 4 o ambos pueden estar en una fase DO (doble fase), donde la desnitrificación y la nitrificación tienen lugar en paralelo y simultáneamente dentro de cada tanque. En la fase 4, el agua residual pretratada (flujo de alimentación) fluye a través de la tubería de entrada 5 y a través de la abertura 8 hacia el tanque-A 2. El vertedero 10 del tanque B 3 al canal MBR 16 todavía está cerrado, mientras que el vertedero 11 del tanque A 2 al canal MBR 16 está abierto. Si el tanque A 2 está en una fase DO, tanto el amonio y/o el amoníaco como el nitrato disminuirán dentro del tanque A durante la fase 4 y cualquier resto de amonio y/o amoníaco se oxidará a nitrato en el MBR.
Aquí cabe señalar que la fase 4 es equivalente a la fase 2, aunque con tanques invertidos. Esto significa que el tanque-A 2 en la fase-4 es equivalente al tanque-B 3 en la fase-2 y el tanque-B 3 en la fase-4 es equivalente al tanque-A 2 en la fase-2. Por lo tanto la figura 6, que demuestra los cambios en la concentración de amoníaco/amonio y nitrato en el tanque-A-2 durante la fase-2 de una posible realización de la invención, demuestra además los mismos cambios en el tanque-B 3 durante la fase-4. Además la figura 7, que demuestra los cambios en la concentración de amoníaco/amonio y nitrato en el tanque-B 3 durante la fase-2 de una posible realización de la invención, demuestra además los cambios de concentración en el tanque A 2 durante la fase 4.
La figura 10 divulga un sistema de tratamiento de aguas residuales que comprende un SBR 1, un canal MBR 12 y MBR 16 que conecta hidráulicamente el SBR 1 y el MBR 12. El SBR 1 comprende dos tanques, tanque-A 2 y tanque-B 3, que están en conexión hidráulica a través de la abertura 4. Tanto el tanque A 2 como el tanque B 3 están en conexión hidráulica con el canal 16 de MBR, tanque-A 2 a través del vertedero 11 y tanque-B a través del vertedero
10. El vertedero 11 y el vertedero 10 de SBR al canal 16 de MBR, pueden cerrarse mediante el mecanismo de cierre 11a y 10a. El MBR 12, en la presente realización, contiene 3 cámaras 12a, 12b y 12c, que están en conexión hidráulica con el canal MBR 16 a través de las aberturas 13a, 13b y 13c (no mostrado).
En la presente invención, el cálculo del proceso biológico para la configuración SBR o MBR no será diferente del cálculo del proceso biológico de la técnica anterior. La actividad de las bacterias biológicas en SBR o MBR no está influenciada por el diseño o la configuración del sistema de tratamiento de aguas residuales. La cantidad de lodo (mezcla biológica de diferentes cepas de bacterias) necesaria para la nitrificación, depende de la edad del lodo y de la temperatura de las aguas residuales. La cantidad de lodo necesaria para el proceso de desnitrificación, depende de la composición química de las aguas residuales (incluidas las fuentes externas de carbono y el nitrógeno total) y la temperatura de las aguas residuales.
Con el sistema combinado SBR/MBR de la presente invención, se elimina la necesidad de una fase de asentamiento (como se demuestra en la fase 3 de la figura 1), ya que la parte MBR del sistema filtra el agua del SBR en flujo continuo.
Una de las ventajas de la presente invención es la posibilidad de aumentar la concentración de biomasa en los tanques biológicos desde la concentración de la técnica anterior de 4-5 g/la concentración tan alta como 12 g/l. El aumento de la concentración de biomasa dará como resultado una disminución en el volumen del tanque biológico y, por lo tanto, un ahorro de energía y espacio, en comparación con la planta de aguas residuales SBR/MBR de la técnica anterior.
Otra ventaja de la presente invención sobre las plantas de aguas residuales SBR/MBR de la técnica anterior, es el nivel constante de aguas residuales dentro de la parte MBR del sistema. En la planta de aguas residuales de la técnica anterior con un MBR separado, el nivel de aguas residuales dentro del tanque MBR variará considerablemente, resultando en una utilización insuficiente del volumen del tanque y la biomasa dentro del tanque. Se puede esperar un ahorro en el rango de 20 a 30 % en el volumen del tanque MBR con la nueva configuración y, por lo tanto, un ahorro considerable de energía y espacio, en comparación con la planta de aguas residuales SBR/m Br de la técnica anterior.
Otra ventaja más de la presente invención sobre las plantas de aguas residuales SBR/MBR de la técnica anterior, es la conexión hidráulica directa y controlable entre el tanque MBR y los tanques SBR. Esta conexión hidráulica trae lodo de retorno desde el (los) tanque (s) MBR donde se lleva a cabo la aireación, solo en el (los) tanque (s) SBR en nitrificación, donde se puede utilizar el oxígeno en el lodo activado. Este control de los lodos activados de retorno y del oxígeno disuelto, elimina la necesidad del tanque de desoxidación para la eliminación de oxígeno, que se necesita en la técnica anterior. Una ventaja adicional del control del lodo de retorno activado sobre las plantas de aguas residuales SBR/MBR de la técnica anterior, es la utilización del oxígeno en el lodo de retorno activado del tanque MBR en la nitrificación del tanque SBR. El lodo de retorno activado tiene un contenido de oxígeno cercano a la saturación de oxígeno, y al controlar el retorno del lodo activado para que ingrese solo a los tanques SBR en nitrificación, el oxígeno se utilizará durante la nitrificación, lo que se da como resultado un ahorro de energía de entre el 3 y el 6 %.
Mediante la introducción de una fase de sedimentación dentro de la fase 2, para aumentar la concentración de lodos, se obtendrá aún otra ventaja sobre la técnica anterior. El aumento de la concentración de lodos permitirá reducir el retorno de lodos del tanque MBR, lo que da como resultado un ahorro de energía y volumen.
Definiciones
Lodo activado tal como se utiliza en el presente documento, es una materia biológica, que comprende biomasa de microorganismos o flóculos, que comprende principalmente bacterias y protozoos. El lodo activo se utiliza para eliminar la materia orgánica de las aguas residuales mediante una reacción biológica en la que interviene el oxígeno. En el tanque biológico se agregará oxígeno con aireadores para superar la necesidad de degradación biológica, respiración endógena y nitrificación.
En MBR, se utilizará aire de depuración para reducir el ensuciamiento de la membrana, lo que provocará la saturación del lodo con oxígeno. Los lodos saturados de oxígeno se devolverán a la fase de nitrificación.
Biorreactor de membrana o MBR como se menciona en el presente documento, es una conocida tecnología moderna de tratamiento de aguas residuales. Combina la tecnología de separación por membrana y la tecnología de tratamiento bioorgánico de aguas residuales. MBR comprende lodos activados que se separan de cualquier salida por una membrana. De este modo, el MBR separa el lodo activado y otra materia biológica u orgánica del efluente limpio que sale del MBR. El proceso de MBR se denomina sistema híbrido, ya que trabaja con el tratamiento biológico en conjunto con la separación.
Reactor en secuencia discontinua SBR, como se menciona en el presente documento, es una tecnología moderna conocida de tratamiento de aguas residuales industriales. El proceso dentro del SBR (reactor en secuencia discontinua) es un proceso de lodo activado de llenado y extracción para la nitrificación. Se usa habitualmente en el tratamiento de aguas residuales debido a la flexibilidad operativa y las posibilidades de control de procesos. El agua residual entra en el SBR parcialmente lleno y una vez que el reactor está lleno, se comporta como un sistema
convencional de lodos activados, pero sin flujo continuo de afluente o efluente. Para obtener más detalles sobre la reacción química y las etapas/fases tradicionales de SBR, consulte la parte anterior de el presente documento. Lodo como se menciona en el presente documento es un material semisólido residual que se produce como subproducto durante el tratamiento de aguas negras industriales o municipales.
Aguas negras o aguas residuales como se menciona en el presente documento es cualquier agua que haya sido afectada por el uso humano. Las aguas residuales son "agua usada de cualquier combinación de actividades domésticas, industriales, comerciales o agrícolas, escorrentía superficial o aguas pluviales, y cualquier entrada de alcantarillado o infiltración de alcantarillado". [1] Por lo tanto, las aguas residuales son un subproducto de actividades domésticas, industriales, actividades comerciales o agrícolas. Las características de las aguas residuales varían dependiendo de la fuente. Los tipos de aguas residuales incluyen: aguas residuales domésticas de hogares, aguas residuales municipales de comunidades (también llamadas aguas residuales) o aguas residuales industriales de actividades industriales. Las aguas residuales pueden contener contaminantes físicos, químicos y biológicos que variarán dependiendo de la fuente de las aguas residuales.
Afluente a lo que se hace referencia en el presente documento es el flujo de entrada. Es decir, el agua residual pretratada que fluye hacia el sistema de tratamiento de aguas residuales de la presente invención.
Efluente como se hace referencia dentro de el presente documento es el flujo de salida, o el agua residual tratada del sistema de tratamiento de aguas residuales de la presente invención que ha sido tratada y está fluyendo fuera del sistema.
Tratamiento de aguas residuales como se menciona en el presente documento es el proceso de eliminación de contaminantes de las aguas residuales. Los procesos físicos, químicos y biológicos se utilizan para eliminar contaminantes y producir aguas residuales tratadas o un efluente (salida de agua a un cuerpo de agua receptor) que puede devolverse al ciclo del agua con un impacto mínimo en el medio ambiente.
Proceso de nitrificación como se menciona en el presente documento es un proceso biológico, donde los microorganismos oxidan los iones de amonio a nitrato (como se explicó anteriormente en el presente documento). Proceso de desnitrificación como se menciona en el presente documento, es un proceso facilitado por microbios donde el nitrato se reduce y finalmente produce nitrógeno molecular (N2) (como se explicó anteriormente en el presente documento).
Volumen biológico como se menciona en el presente documento es la parte de la planta de tratamiento de aguas residuales, donde los procesos biológicos tienen lugar.
Fase DO o doble fase, como se menciona en el presente documento, es una fase a veces también denominada nitrificación-desnitrificación simultánea (SNdN). Es una fase dentro de un biorreactor (como SBR) donde la nitrificación y desnitrificación microbiana se lleva a cabo paralela y simultáneamente dentro del mismo contenedor/biorreactor o tanque.
Fase de sedimentación como se menciona en el presente documento, es un proceso en el que se utiliza la gravedad para concentrar la materia biológica y otros sólidos en suspensión de las aguas residuales, por lo que se acumularán en el fondo del contenedor/tanque.
EJEMPLO 1
El ejemplo 1, divulga el cálculo para la planta de tratamiento de aguas residuales, utilizando la presente invención.
Dimensiones
Las tablas 1 y 2 a continuación enumeran el flujo a través de la planta de tratamiento de aguas residuales del ejemplo. La cantidad de aguas residuales que fluyen hacia la planta se muestran en la tabla 1, que además da a conocer la variación de caudal, y la cantidad media/total de diferentes contaminantes.
Tabla 1.
continuación
Comparable, la cantidad de aguas residuales tratadas o efluentes que fluyen de la planta después del tratamiento en el sistema de la presente invención se muestra en la tabla 2, a continuación.
Tabla 2
Cálculos:
Producción diaria de lodos:
La producción diaria de lodos se puede calcular convirtiendo la DBO7 a BOD5
400 x 0,85 = 340 kg/d
(495 x 0, 5) (340 x 0, 4) x 1, 0 = 421 kg/d
El cálculo de los lodos necesarios para una nitrificación eficiente está dando las siguientes cifras:
A 10 grados centígrados:
10,14 días (421 x 10,14) = 4,269 kg
A 7 grados centígrados:
16,8 días (421 x 16,8) = 7072,8 kg
Cantidad de lodo necesaria para la desnitrificación:
También se puede calcular el lodo necesario para la desnitrificación. La cantidad de lodo necesaria dependerá de la cantidad de nitrato que habrá que desnitrificar, que a cambio depende de la cantidad total de N que fluye hacia la planta de tratamiento de aguas residuales y los niveles aceptables de N en el efluente de la planta de tratamiento de aguas residuales:
N total a desnitrificar = (N total entrante) - (N total saliente) - (N total en lodo).
N total 125 kg/d - Salida de N total 26 kg/d (basado en 8 mg/l) - N total en lodos 18 kg/d = N total a desnitrificar: 81 kg/d (aquí se utilizarán 90 kg/d por razones de seguridad).
Tasa de desnitrificación:
Usando los resultados del cálculo anterior, la tasa de desnitrificación de las aguas residuales dentro de la planta de
tratamiento de aguas residuales será:
A 10 grados centígrados:
Tasa estándar de desnitrificación de aguas residuales municipales a 10 grados Celsius = 1,5 g de N/kg MLVSS x h. A 7 grados centígrados:
Tasa estándar de desnitrificación de aguas residuales municipales a 10 grados Celsius = 1,5 g de N/kg MLVSS x h. Para obtener la tasa de desnitrificación estándar a 7 grados centígrados, el valor de 10 grados centígrados se convierte en temperatura ambiente = 1,5 x 1,112 (6-10). Esto da la tasa de identificación a 7 grados Celsius = 1,09 g de N/kg MLVSS x h.
Cantidad total de lodos necesarios en la planta de aguas residuales:
De nuevo, utilizando los valores en los cálculos que se muestran arriba, se puede calcular la cantidad total de lodos necesarios en la planta de aguas residuales.
A 10 grados centígrados:
N Lodos 4.269 kg
DN Lodos 4000 kg
Total: 8,269 kg
A 7 grados centígrados:
N Lodos 7.072,8 kg
DN Lodos 4.615 kg
Total: 11,688 kg
Por consiguiente, el volumen necesario para el tratamiento biológico con una concentración de lodos de 8 g/l será de 1.033 m3 a 10 grados centígrados.
Por seguridad el diseño se realizará con un volumen biológico total de 1.200 m3 Este es un volumen biológico suficiente para eliminar N a una temperatura tan baja como 7 °C (1200 m3 a 9, 74 g/l; eso dará 11.688 kg de lodo). El volumen MBR de la planta de tratamiento de aguas residuales de este ejemplo es de 360 m3. Si consideramos que 1/3 del volumen se puede considerar como volumen biológico tenemos a disposición 120 m3 más que una planta de tratamiento de aguas residuales tradicional con sistemas MBR y SBR separados.
Aquí en este ejemplo, se usará un diseño con un volumen biológico total de 1.200 m3. Este es un volumen biológico suficiente para eliminar N a una temperatura tan baja como 7 °C (1200 m3 a 9, 74 g/l; eso dará 11.688 kg de lodo). Como se ha ilustrado anteriormente, el volumen biológico adicional resultante del sistema combinado MBR/SBR de la presente invención, dará un 10 % de capacidad adicional dentro de la planta.
Esta capacidad adicional se puede utilizar para la sedimentación de introducción en el tanque SBR. Esto aumentaría la concentración de lodo en el fondo del tanque SBR, lo que da como resultado una mayor concentración de lodo en el tanque y una disminución en la tasa de recirculación del lodo de retorno. Otra alternativa es reducir el volumen biológico total (tanques SBR y MBR) en 120 m3 (en una planta con las dimensiones de este ejemplo). Esto significa un 10 % de ahorro en el volumen biológico total.
REALIZACIONES
La presente invención, como se explica con referencia a los dibujos, es sólo una posible realización.
En una realización de la invención, se incluye una fase de sedimentación dentro de la fase 2 del sistema. En otra realización de la presente invención, se incluye una fase de sedimentación dentro de la fase 2 del sistema, lo que da como resultado una mayor concentración de lodo. En otra realización más de la presente invención, se incluye una fase de sedimentación dentro de la fase 2 del sistema, lo que da como resultado una mayor concentración de lodo y una disminución en el flujo de lodo de retorno desde la parte SBR del sistema a la parte MBR del sistema.
En una realización de la invención, se incluye una fase de sedimentación dentro de la fase 4 del sistema. En otra realización de la presente invención, se incluye una fase de sedimentación dentro de la fase 4 del sistema, lo que da como resultado una mayor concentración de lodo. En otra realización más de la presente invención, se incluye una
fase de sedimentación dentro de la fase 4 del sistema, lo que da como resultado una mayor concentración de lodo y una disminución en el flujo de lodo de retorno desde la parte SBR del sistema a la parte MBR del sistema. En una realización de la invención, una fase de sedimentación está incluida dentro de la fase 2 y la fase 4 del sistema. En otra realización de la presente invención, una fase de sedimentación está incluida dentro de la fase 2 y la fase 4 del sistema, lo que da como resultado una mayor concentración de lodo.
En una realización de la invención, una fase de sedimentación está incluida dentro de la fase 2 y/o la fase 4 del sistema. En otra realización de la presente invención, se incluye una fase de sedimentación dentro de la fase 2 y/o fase 4 del sistema, lo que da como resultado una mayor concentración de lodo. En otra realización más de la presente invención, se incluye una fase de sedimentación dentro de la fase 2 y/o fase 4 del sistema, lo que da como resultado una mayor concentración de lodo y una disminución en el flujo de lodo de retorno desde la parte SBR del sistema a la parte MBR del sistema.
En una realización de la invención, se incluye una fase de sedimentación dentro de la fase 2 y/o la fase 4 del sistema. En otra realización de la presente invención, una fase de sedimentación está incluida dentro de la fase 2 y/o la fase 4 del sistema, lo que da como resultado una mayor concentración de lodo. En otra realización más de la presente invención, una fase de sedimentación está incluida dentro de la fase 2 y/o la fase 4 del sistema, lo que da como resultado una mayor concentración de lodo y una disminución en el flujo de lodo de retorno desde la parte SBR del sistema a la parte MBR del sistema.
El número de tanques SBR y/o MBR y/o el número de módulos de membrana (módulos MBR) dentro de cada tanque MBR puede variar dentro del sistema combinado MBR/SBR de la presente invención.
En una realización de la invención, el sistema combinado MBR/SBR comprende tres tanques SBR. En otra realización de la invención, el sistema combinado MBR/SBR comprende cuatro tanques SBR. En otra realización más de la invención, el sistema combinado MBR/SBR comprende cinco o más tanques SBR.
En una realización de la invención, el sistema combinado SBR/MBR comprende un tanque MBR. En otra realización de la invención, el sistema combinado SBR/MBR comprende dos tanques MBR. En otra realización más de la invención, el sistema combinado SBR/MBR comprende cuatro tanques MBR. En una realización de la invención, el sistema combinado SBR/MBR comprende cinco o más tanques MBR.
En una realización de la invención, el sistema combinado SBR/MBR, cada tanque MBR comprende un módulo MBR. En otra realización de la invención, el sistema combinado SBR/MBR, cada tanque MBR comprende dos módulos MBR. En otra realización más de la invención, el sistema combinado SBR/MBR, cada tanque MBR comprende tres módulos MBR. En una realización de la invención, el sistema combinado SBR/MBR, cada tanque MBR comprende cuatro módulos MBR. En otra realización de la invención, el sistema combinado SBR/MBR, cada tanque MBR comprende cinco o más módulos MBR.
En una realización de la presente invención, el sistema combinado MBR/SBR comprende dos tanques SBR combinados con un tanque MBR que comprende 3 módulos MBR dentro de un tanque (como se muestra en las figuras 2, 5, 8 y 9). En otra realización, el sistema combinado MBR/SBR comprende tres tanques SBR combinados con un tanque MBR que comprende tres módulos MBR. En otra realización más de la presente invención, el sistema combinado MBR/SBR comprende cuatro o más tanques SBR combinados con un tanque MBR que comprende tres módulos MBR.
En una realización de la presente invención, el sistema combinado SBR/MBR comprende dos tanques SBR combinados con un tanque MBR que comprende un módulo MBR. En otra realización de la presente invención, el sistema combinado SBR/MBR comprende dos tanques SBR combinados con un tanque MBR que comprende dos módulos MBR. En otra realización más de la presente invención, el sistema combinado SBR/MBR comprende dos tanques SBR combinados con un tanque MBR que comprende cuatro módulos MBR. En una realización de la presente invención, el sistema combinado SBR/MBR comprende dos tanques SBR combinados con un tanque MBR que comprende cinco o más módulos MBR.
El sistema combinado SBR/MBR de la presente invención se puede controlar automáticamente, utilizando un sensor de nitrógeno y/o amoníaco en el tanque A 2 y/o el tanque B 3.
En una realización de la presente invención, el sistema combinado SBR/MBR comprende un sensor de nitrógeno en el tanque-A 2 del sistema. En otra realización de la presente invención, el sistema combinado SBR/MBR comprende un sensor de nitrógeno en el tanque A 2 y el tanque B 3 del sistema. En otra realización más de la presente invención, el sistema combinado SBR/MBR comprende un sensor de nitrógeno en el tanque-B 3 del sistema.
En una realización de la presente invención, el sistema combinado SBR/MBR comprende un sensor de amoníaco/amonio en el tanque A 2 del sistema. En otra realización de la presente invención, el sistema combinado SBR/MBR comprende un sensor de amoníaco/amonio en el tanque A 2 y el tanque B 3 del sistema. En otra realización más de la presente invención, el sistema combinado SBR/MBR comprende un sensor de amoníaco/amonio en el
tanque-B 3 del sistema.
En una realización de la presente invención, el sistema combinado SBR/MBR comprende un sensor de amoníaco/amonio y un sensor de nitrógeno en el tanque A 2 del sistema. En una realización de la presente invención, el sistema combinado SBR/MBR comprende un sensor de amoníaco/amonio y un sensor de nitrógeno en el tanque-B 3 del sistema.
En otra realización de la presente invención, el sistema combinado SBR/MBR comprende un sensor de amoníaco/amonio en el tanque A 2 y un sensor de nitrógeno en el tanque B 3 del sistema. En otra realización de la presente invención, el sistema combinado SBR/MBR comprende un sensor de amoníaco/amonio en el tanque B 3 y un sensor de nitrógeno en el tanque A 2 del sistema.
La invención no se limita a las realizaciones descritas anteriormente y mostradas en los dibujos, sino que puede complementarse y modificarse de cualquier manera dentro del alcance de la invención tal como se define en las reivindicaciones adjuntas.
Claims (8)
1. Un sistema de tratamiento de aguas residuales que comprende:
uno o más módulos para el proceso de nitrificación/desnitrificación secuencial (SBR), comprendiendo cada módulo SBR (1) un primer tanque-A (2) y un segundo tanque-B (3), y
- uno o más módulo/s de biorreactor de membrana (MBR) (12), en el que
- el/los módulo/s SBR (1) y el/los módulo/s MBR (12) están conectados de forma fluida, y en el que las aguas residuales se alimentan del proceso de nitrificación del/los módulo/s SBR (1) al/los módulo/s MBR (12); en donde - el SBR (1) está dispuesto en conexión hidráulica con una tubería de entrada de aguas residuales (5) a través de una carcasa de entrada (6), donde el primer tanque-A (2) está dispuesto en conexión hidráulica con la carcasa de entrada (6) a través de una abertura (8) y el segundo tanque-B (3) está dispuesto en conexión hidráulica con el alojamiento de entrada (6) a través de una abertura (7), en el que se dispone un mecanismo de control (9) para controlar el flujo desde el tubo de entrada ( 5) a través de la abertura (7) o la abertura (8) en el SBR (1), y en el que tanto el primer tanque A (2) como el segundo tanque B (3) están dispuestos en conexión hidráulica con un canal MBR (16) a través de respectivos vertederos (11, 10), los cuales pueden cerrarse mediante un respectivo mecanismo de cierre (11a, 10a); y en donde
- el MBR (12) incluye al menos una cámara (12a, 12b, 12c), con una abertura (13a, 13b y 13c), y el MBR (12) está en conexión hidráulica con el canal MBR (16) a través de las aberturas (13a, 13b, 13c), y el MBR (12) tiene una salida (14) en conexión hidráulica con la al menos una cámara (12a, 12b, 12c), y con un tubo de salida 15, y donde el canal MBR (16) está dispuesto entre el SBR (1) que comprende el primer tanque-A (2) y el segundo tanque-B (3) y la al menos una cámara (12a, 12b, 12c) del MBR (12), y en el que el sistema está provisto además de una tubería de recirculación (17), que conecta tanto el primer tanque-A (2) como el segundo tanque-B (3) a la al menos una cámara (12a, 12b, 12c) del MBR (12) y en donde
- en el SBR (1) se dispone una abertura (4) entre el primer tanque-A (2) y el segundo tanque-B (3) a través de la cual se dispone que fluya un caudal equivalente al caudal de alimentación desde un depósito que recibe el flujo de alimentación a un tanque provisto de una abertura cerrada (7; 8) conectada con la carcasa de entrada (6) durante al menos algunas fases de un proceso secuencial de nitrificación/desnitrificación de un proceso de tratamiento de aguas residuales.
2. Un sistema para el tratamiento de aguas residuales de acuerdo con la reivindicación 1, en donde el sistema comprende un sensor de nitrógeno y/o amoníaco en el primer tanque A (2) y/o el segundo tanque B (3) y está adaptado para ser controlado automáticamente usando el sensor de nitrógeno y/o amoníaco.
3. Un sistema para el tratamiento de aguas residuales de acuerdo con la reivindicación 1, en donde el número de cámaras MBR (12a, 12b; 12c) dentro del MBR (12) es tres.
4. Un proceso para el tratamiento de aguas residuales que comprende:
un sistema de tratamiento de aguas residuales de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones 1-3, que comprende: uno o más módulos para el proceso de nitrificación/desnitrificación secuencial (SBR), comprendiendo cada módulo SBR (1) un primer tanque-A (2) y un segundo tanque-B (3), y
- uno o más módulo/s de biorreactor de membrana (MBR) (12), en el que
- el/los módulo/s SBR (1) y el/los módulo/s MBR (12) están conectados de forma fluida, y en el que las aguas residuales se alimentan del proceso de nitrificación del/los módulo/s SBR (1) al/los módulo/s MBR (12);
en donde el proceso de tratamiento de aguas residuales pasa por cuatro fases de un proceso secuencial de nitrificación/desnitrificación;
- una fase-1 en donde:
- la abertura (8) es cerrada por el mecanismo de control (9) dirigiendo el flujo de alimentación de aguas residuales pretratadas desde la tubería de entrada (5) a través de la carcasa de entrada (6) al segundo tanque-B (3) del SBR (1) a través de la abertura (7);
- el vertedero (10) es cerrado por el mecanismo de cierre (10a) cerrando la conexión hidráulica entre el segundo tanque-B (3) y MBR (12);
- el primer tanque-A (2) recibe un flujo equivalente al flujo de alimentación del tubo de entrada (5) del segundo tanque-B (3) a través de la abertura (4);
- y el primer tanque-A (2) está en conexión hidráulica con el MBR (12) a través del vertedero (11) del canal MBR (16) trayendo lodos activados desde el MBR al tanque-A (2), y donde el tanque-A (2) está en conexión hidráulica directa con el MBR (12) a través de la tubería de recirculación (17)
- una fase-2 en donde:
- la abertura (7) es cerrada por el mecanismo de control (9) dirigiendo el flujo de alimentación de aguas
residuales pretratadas desde la tubería de entrada (5) a través de la carcasa de entrada (6) al primer tanque-A (2) del SBR (1 ) a través de la abertura (8);
- el primer tanque-A (2) está en conexión hidráulica con el MBR (12) a través del vertedero (11) del canal MBR (16);
- y el vertedero (10) es cerrado por el mecanismo de cierre (10a) cerrando la conexión hidráulica entre el segundo tanque-B (3) y MBR (12);
- una fase-3 en donde:
- la abertura (7) es cerrada por el mecanismo de control (9) dirigiendo el flujo de alimentación de aguas residuales pretratadas desde la tubería de entrada (5) a través de la carcasa de entrada (6) al primer tanque-A (2) del SBR (1) a través de la abertura (8);
- el vertedero (11) es cerrado por el mecanismo de cierre (11a) cerrando la conexión hidráulica entre el primer tanque-A (2) y MBR (12);
- el segundo tanque-B (3) recibe un flujo equivalente al flujo de alimentación del tubo de entrada (5) del primer tanque-A (2) a través de la abertura (4);
- y el segundo tanque-B (3) está en conexión hidráulica con MBR (12) a través del vertedero (10) del canal MBR (16) para que el lodo activado que contiene oxígeno disuelto ingrese al tanque-B (3) y donde la recirculación a través de la tubería de recirculación (17) desde el tanque-B (3) hacia las cámaras MBR (12a, 12b y 12c) está abierta;
y una fase-4, que es equivalente a la fase-2 con tanques invertidos siendo equivalente el tanque-A (2) en la fase-4 al tanque-B (3) en la fase-2 y el tanque-B (3) en la fase-4 equivalente al tanque-A (2) en la fase-2.
5. Un proceso para el tratamiento de aguas residuales según la reivindicación 4, en donde se incluye una fase de sedimentación dentro de la fase 2 y/o la fase 4 del sistema.
6. Un proceso para el tratamiento de aguas residuales según la reivindicación 5, en donde se incluye una fase de sedimentación dentro de la fase 2 del sistema.
7. Un proceso para el tratamiento de aguas residuales según la reivindicación 5, en donde se incluye una fase de sedimentación dentro de la fase 4 del sistema.
8. Un proceso para el tratamiento de aguas residuales según cualquiera de las reivindicaciones 4-7, en donde el proceso se controla automáticamente mediante el uso de un sensor de nitrógeno y/o amoníaco en el tanque A (2) y/o el tanque B (3).
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