ES2905828T3 - Sistema de control de caída de presión y procedimiento de control de distribuidor de alimentación de un reactor de lecho fluidificado - Google Patents

Sistema de control de caída de presión y procedimiento de control de distribuidor de alimentación de un reactor de lecho fluidificado Download PDF

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Abstract

Un sistema de control de caída de presión para un distribuidor de alimentación de un reactor de amoxidación de lecho fluidificado, comprendiendo el sistema de control de caída de presión: una unidad de medición configurada para medir una caída de presión entre un primer orificio de medición de presión y un segundo orificio de medición de presión del distribuidor de alimentación, en el que el primer orificio de medición presión está situado en un tubo de entrada del distribuidor de alimentación cerca de una pared del reactor de lecho fluidificado, y el segundo orificio de medición de presión está situado en un área de la pared del reactor entre una placa de distribución de aire del reactor de lecho fluidificado y una salida de gas de una tobera del distribuidor de alimentación, caracterizado porque una unidad de transferencia está configurada para transmitir comunicaciones de señal con la unidad de medición y recoger una señal acerca de la caída de presión medida por la unidad de medición, y una unidad de procesamiento configurada para supervisar si el distribuidor de alimentación está funcionando normalmente o no, en el que, cuando una caída de presión del distribuidor de alimentación se sitúa dentro de una magnitud predeterminada dentro de la cual la caída de presión del distribuidor de alimentación es de entre un 25% y un 160% de una caída de presión de un lecho del reactor de lecho fluidificado, la unidad de procesamiento determina que el distribuidor de alimentación está funcionando normalmente, y en el que, cuando la unidad de procesamiento determina que la caída de presión del distribuidor de alimentación es superior a un valor límite superior o inferior a un valor límite inferior de la magnitud predeterminada, la unidad de procesamiento ejecuta las correspondientes acciones para restaurar la caída de presión del distribuidor de alimentación hasta un valor dentro de la magnitud predeterminada, y el sistema de control de caída de presión comprende además un dispositivo de purga de nitrógeno, cuando la unidad de procesamiento determina que la caída de presión del distribuidor de alimentación es mayor que el valor límite superior de la magnitud predeterminada, la unidad de procesamiento está configurada para poner en marcha el dispositivo de purga de nitrógeno para que el distribuidor de alimentación pueda ser purgado.

Description

DESCRIPCIÓN
Sistema de control de caída de presión y procedimiento de control de distribuidor de alimentación de un reactor de lecho fluidificado
Referencia cruzada a solicitudes relacionadas
La presente solicitud reivindica la prioridad de la solicitud de patente china CN 201611207919.3, titulada “Sistema de control de caída de presión y procedimiento para un distribuidor de alimentación de un reactor de lecho fluidificado”, y depositada el 23 de diciembre de 2016. para alimentar un
Campo de la invención
La presente divulgación se refiere a un sistema de control de presión y a un procedimiento de control de caída de presión para un distribuidor de alimentación de un reactor de lecho fluidificado y, en particular, a un sistema de control de caída de presión y a un procedimiento de control de caída de presión para un distribuidor de alimentación de un reactor de amoxidación.
Antecedentes de la invención
El acrilonitrilo es un material químico importante en la industria petroquímica. En varios países de todo ell mundo, el acrilonitrilo es generalmente producido mediante amoxidación en un solo paso. Concretamente, aire, propileno y amoniaco mezclados en una determina proporción son sometidos a una reacción de oxidación selectiva entre el propileno y el amoniaco en presencia de un catalizador bajo determinadas condiciones de reacción para formar acrilonitrilo así como acetonitrilo y cianuro de hidrógeno como subproductos. La reacción puede liberar una gran cantidad de calor. La Fig. 1 muestra esquemáticamente un reactor de lecho fluidificado 1 industrial (o comercial) para producir acrilonitrilo. El reactor de lecho fluidificado 1 comprende una pared de reactor 40, un orificio de alimentación de aire 80, una placa de distribución de aire 60, un distribuidor de propileno y amoniaco 10, un serpentín de refrigeración 70 y un ciclón (no mostrado).
Un distribuidor de alimentación de propileno y amoniaco típico de un reactor de lecho fluidificado para producir acrilonitrilo es generalmente un distribuidor multitubular que incluye una entrada, un tubo principal, unos tubos de refrigeración y unas toberas. Los tubos están en conexión de fluido. Un gas de alimentación entra en el distribuidor a través de la entrada del distribuidor, y fluye desde el tubo principal hacia los tubos de ramificación conectados con el tubo principal y, a continuación, fluye, como se muestra en la Fig. 2, a través de unos orificios 13 de la ramificación 12 hacia las toberas 15, y finalmente hasta un lecho del reactor de lecho fluidificado. De eta manera el gas de alimentación es distribuidor al interior del lecho por medio de los tubos del distribuidor.
En la amoxidación de propileno llevada a cabo en el reactor de lecho fluidificado para producir acrilonitrilo, una caída de presión APd del distribuidor de alimentación de propileno y amoniaco del lecho fluidificado es un parámetro significativo. Dicha caída de presión es, como se muestra en la Fig. 2, una diferencia de presión entre la ramificación 12 y un extremo de la tobera 15. Un diseño satisfactorio de la caída de presión del distribuidor de alimentación de propileno y amoniaco puede permitir que el reactor presente unas cantidades iguales de gas de alimentación de propileno y amoniaco en sus áreas unitarias en sección. Esto requiere que todos los gases de alimentación que fluyen hacia fuera de las toberas del distribuidor sean de igual cantidad. El flujo del gas de alimentación a través del orificio provoca una pérdida de presión local que es, como se muestra en la Fig. 2, una diferencia de presión entre la ramificación 12 y el extremo de la tobera 15 (es decir, una salida de gas de la tobera 15). Esta diferencia de presión es la caída de presión APd del distribuidor de alimentación de propileno y amoniaco.
Las propiedades del distribuidor de alimentación de propileno y amoniaco pueden directamente afectar a los resultados de la reacción de oxidación selectiva entre el propileno y el amoniaco. Para una distribución uniforme del gas y para evitar una marcada falta de uniformidad en la distribución del gas provocada por una determinada fluctuación o reducción de la carga, generalmente se requiere que el distribuidor ofrezca una caída de presión suficiente. Los entendidos tienden a considerar la relación de la caída de presión del distribuidor APd con respecto a la caída de presión del lecho APb como objeto de sus investigaciones. Cuanto mayor sea la relación APd / APb, , mayor será la distribución de gas, pero una caída demasiado pronunciada de la presión puede presentar un mayor consumo de energía.
El documento no patentado Estudio Sobre la Mejora de la Capacidad de Producción de un Dispositivo de Acrilonitrilo (Yu Fei et al., Contemporary Chemical Industry, 2005, volúmen 34, apartado 5, pp. 345-353) da a conocer que, después de que se haya mejorado la capacidad de producción del dispositivo de acrilonitrilo, el caudal del gas que pasa a través del orificio se incrementa, lo que acelera la abrasión del catalizador, destruyendo con ello el estado fluidificado global. El documento, sin embargo, ni da a conocer un procedimiento para medir el caudal del flujo que pasa a través del orificio ni tampoco un procedimiento para medir la caída de presión del distribuidor. Por otro lado, el caudal del gas que pasa a través del orificio y la caída de presión del distribuidor divulgados por este documento son resultados de la modulación de un estado ideal y no resultados de una medición real.
Así mismo, con la continua mejora de las técnicas relacionadas con el acrilonitrilo, el índice de actividad (rendimiento del producto final a partir de la conversión del propileno) de los catalizadores, la resistencia a la abrasión de las partículas del catalizador, y la eficiencia de separación de los ciclones se ven todas mejoradas. Por otro lado, se requiere que el reactor ofrezca una velocidad operativa más elevada para que la capacidad de producción de un dispositivo de acrilonitrilo pueda potenciarse. Una caída de presión reducida de un distribuidor puede fácilmente provocar una distribución no uniforme de un gas de alimentación o un posible reflujo de un catalizador provocado por un caudal reducido del gas que pase a través de un orificio que presente un diámetro de orificio relativamente amplio, en particular en un reactor de lecho fluidificado a gran escala para producir acrilonitrilo, con un diámetro mayor de 8,5 m. Una caída de presión reducida del distribuidor de alimentación puede directamente afectar a los resultados de la reacción y no contribuye a una producción consistente a largo plazo.
Con el fin de solventar el problema técnico expuesto, es necesario proporcionar un sistema de supervisión de caída de presión para un distribuidor de alimentación de un reactor de lecho fluidificado.
El documento WO 2011/090131 A1 divulga un procedimiento para alimentar gas natural a un reactor fluidificado a través de una unidad de dispersión de gas natural e incorporada en el reactor fluidificado y para provocar una reacción en fase gaseosa del gas natural, en el que un gas inerte es alimentado a la unidad de dispersión cuando la caída de presión de la unidad de dispersión resulta inferior a 1,0 veces la caída de presión de una capa fludificada.
El documento WO 2016/144662 A1 divulga un reactor de amoxidación que incluye un anillo exterior de conjuntos de ciclones multietapa suspendidos en el reactor. Cada conjunto de ciclones multietapa incluye un ciclón de primer etapa que presenta una entrada de primera etapa configurada para recibir una corriente del reactor que fluye hacia arriba desde un lecho de catalizador fluidificado del reactor y separar al menos una porción del catalizador de la corriente del reactor. Una relación de un metro cuadrado del área de entrada de primera etapa por metro cuadrado del área en sección transversal disponible del reactor es de aproximadamente 0,03 a aproximadamente 0,05. Un proceso de amoxidación incluye la reacción de una corriente de hidrocarburo en un lecho de catalizador fluidificado en un reactor para producir una corriente del reactor. El proceso incluye además la separación del catalizador respecto de la corriente del reactor en un anillo exterior de conjuntos de ciclones multietapa, incluyendo cada conjunto de ciclones multietapa un ciclón de primera etapa que presenta una entrada de primera etapa configurada para recibir una corriente del reactor que fluye hacia arriba desde un lecho de catalizador fluidificado en el reactor y separar al menos una porción del catalizador respecto de la corriente del reactor. Una relación de la velocidad de entrada de ciclón en metros / segundo con respecto a una velocidad de salida del reactor en metros / segundo es de 15 o superior.
Sumario de la invención
Con la finalidad de resolver el problema técnico expuesto, la presente divulgación proporciona un sistema de control de caída de presión para un distribuidor de alimentación para un reactor de lecho fluidificado y un procedimiento de control de caída de presión para un distribuidor de alimentación para un reactor de amoxidación. El sistema de control de caída de presión y el procedimiento utilizado para medir una caída de presión es capaz de conseguir una supervisión en tiempo real del estado operativo de un distribuidor de alimentación y llevar a cabo las correspondientes acciones, de manera que pueda conseguirse la caída de presión del distribuidor de alimentación con un alcance predeterminado, por medio de lo cual se asegure el funcionamiento normal del distribuidor de alimentación.
Con el fin de conseguir los efectos técnicos referidos, la presente divulgación proporciona un sistema de control de caída de presión de un distribuidor de alimentación para un reactor de lecho fluidificado. El sistema de control de caída de presión comprende: una unidad de medición que está configurada para medir una caída de presión entre un primer orificio de medida de presión y un segundo orificio de medida de presión del distribuidor de alimentación, estando el primer orificio de medición de presión situado en un tubo de entrada del distribuidor de alimentación cerca de una pared de reactor del reactor de lecho fluidificado, y estando el segundo orificio de medición de presión situado en un área de la pared de reactor entre una placa de distribución de aire del reactor de lecho fluidificado y una salida de gas de una tobera del distribuidor de alimentación; una unidad de transferencia que está configurada para transmitir unas comunicaciones de señal con la unidad de medición y recoger una señal acerca de la caída de presión medida por la unidad de medición; y una unidad de procesamiento configurada para supervisar si el distribuidor de alimentación está funcionando normalmente o no. Cuando la caída de presión del distribuidor de alimentación se sitúa en una magnitud de alcance predeterminada dentro de la cual la caída de presión del distribuidor de alimentación oscila entre un 25% y un 160% de una caída de presión de un lecho del reactor de lecho fluidificado, la unidad de procesamiento determina que el distribuidor de alimentación está funcionando normalmente. Cuando la unidad de procesamiento determina que la caída de presión del distribuidor de alimentación es superior a un valor límite superior o inferior a un valor límite inferior del alcance predeterminado, la unidad de procesamiento lleva a cabo las pertinentes acciones para restaurar la caída de presión del distribuidor de alimentación hasta un valor dentro de la magnitud predeterminada. El sistema de control de caída de presión comprende además un dispositivo de purga de hidrógeno. Cuando la unidad de procesamiento determina que la caída de presión del distribuidor de alimentación es inferior al valor límite inferior de la magnitud predeterminada, la unidad de procesamiento pone en marcha el dispositivo de purga de nitrógeno para que un gas nitrógeno pueda ser alimentado al interior del distribuidor de alimentación, por medio de lo cual la caída de presión del distribuidor de alimentación pueda ser restaurada hasta un valor dentro del alcance predeterminada.
El sistema de control de caída de presión comprende además unas unidades de purga que están dispuestas en el primer orificio de medida de presión y en el segundo orificio de medida de presión, respectivamente.
De acuerdo con el sistema de control de caída de presión, cada una de las unidades de purga está configurada para alimentar un gas de purga con un caudal volumétrico inferior o igual a 10 Nm3/ h.
De acuerdo con el sistema de control de caída de presión, cuando la caída de presión del distribuidor de alimentación alcanza una magnitud predeterminada dentro de la cual la caída de presión del distribuidor de alimentación es de entre un 35% y un 140% de la caída de presión del lecho del reactor de lecho fluidificado, la unidad de procesamiento determina que el distribuidor de alimentación está funcionando normalmente.
El sistema de control de caída de presión comprende además un sistema de purga de hidrógeno. Cuando la unidad de procesamiento determina que la caída de presión del distribuidor de alimentación es superior al valor límite superior de la magnitud predeterminada, la unidad de procesamiento pone en marcha el dispositivo de purga de nitrógeno para que el distribuidor de alimentación pueda ser purgado.
De acuerdo con el sistema de control de caída de presión, la unidad de medición comprende un primer dispositivo de medición de presión que está dispuesto en el primer orificio de medición de presión y un segundo dispositivo de medición de presión que está dispuesto en el segundo orificio de medición de presión. La unidad de transferencia está configurada para dirigir comunicaciones de señal con el primer dispositivo de medición de presión y con el segundo dispositivo de medición de presión, respectivamente, y la unidad de procesamiento está configurada para ejecutar cálculos de presión diferencial lógicos para obtener la caída de presión del distribuidor de alimentación.
De acuerdo con el sistema de control de caída de presión, la unidad de medición comprende un dispositivo de medición de caída de presión que está configurado para medir la caída de presión entre el primer orificio de medición de presión y el segundo orificio de medición de presión. El dispositivo de medición de caída de presión está también configurado para dirigir comunicaciones de señal con la unidad de transferencia.
El sistema de control de caída de presión para el distribuidor de alimentación del reactor de lecho fluidificado suministrado por la presente divulgación es capaz de medir con exactitud la caída de presión del distribuidor de alimentación. En el sistema, la unidad de transferencia transfiere la señal acerca de la caída de presión medida hacia la unidad de procesamiento, y la unidad de procesamiento supervisa si el distribuidor de alimentación está funcionando normalmente o no, de acuerdo con la caída de presión medida. El estado de funcionamiento del distribuidor de alimentación se determina exactamente con precisión de la manera indicada. Así mismo, cuando la unidad de procesamiento determina que el distribuidor de alimentación no está funcionando normalmente, la unidad de procesamiento ejecuta las pertinentes acciones de procesamiento para que la caída de presión del distribuidor de alimentación sea restaurado hasta la magnitud predeterminada. Concretamente, el sistema de control de caída de presión de la presente divulgación comprende además un dispositivo de purga de nitrógeno. Cuando la caída de presión del distribuidor de alimentación es superior al valor límite superior del alcance del valor de caída de la presión dentro del cual el distribuidor de alimentación esté funcionando normalmente, la unidad de procesamiento pone en marcha el dispositivo de purga de nitrógeno que introduce gas nitrógeno a alta presión dentro del distribuidor de alimentación para que se purgue el distribuidor de alimentación. De eta manera, ninguno de los orificios del distribuidor de alimentación resulta dañado y la caída de presión del distribuidor de alimentación puede de esta manera alcanzar un valor normal. Cuando la presión del distribuidor de alimentación es inferior al valor límite inferior de la magnitud del valor de caída de presión, el dispositivo de purga de nitrógeno introduce gas nitrógeno a alta presión dentro del distribuidor de alimentación para hacer posible la caída de presión del distribuidor de alimentación hasta alcanzar un valor normal. La presente divulgación proporciona además un procedimiento de control de caída de presión para un distribuidor de alimentación de un reactor de lecho fluidificado. El procedimiento comprende las siguientes etapas.
En la etapa S1), se mide una caída de presión entre un primer orificio de medición de presión y un segundo orificio de medición de presión del distribuidor de alimentación. El primer orificio de medición de presión está situado en un tubo de entrada del distribuidor de alimentación cerca de una pared de reactor del reactor de lecho fluidificado, y el segundo orificio de medición de presión está situado en un área de la pared de reactor entre una placa de distribución de aire del reactor de lecho fluidificado y una salida de gas de una tobera del distribuidor de alimentación.
En la etapa S2), se calcula una caída de presión del distribuidor de alimentación de acuerdo con la caída de presión entre el primer orificio de medición de presión y el segundo orificio de medición de presión, y se determina si el distribuidor de alimentación está funcionando normalmente o no. Cuando la caída de presión del distribuidor de alimentación está en una magnitud predeterminada dentro de la cual la caída de presión del distribuidor de alimentación es de entre un 25% y un 160% de una caída de presión de un lecho del reactor de lecho fluidificado, la unidad de procesamiento determina que el distribuidor de alimentación está funcionando normalmente. Cuando la unidad de procesamiento determina que la caída de presión del distribuidor de alimentación es superior a un valor límite superior o es inferior a un valor límite inferior de la magnitud predeterminada, la unidad de procesamiento ejecuta las correspondientes acciones para restaurar la caída de presión del distribuidor de alimentación hasta un valor dentro del alcance predeterminado. Así mismo, cuando se determina que la caída de presión del distribuidor de alimentación es inferior al valor límite inferior de la magnitud predeterminada, un gas nitrógeno es alimentado al interior del distribuidor de alimentación hasta que la caída de presión del distribuidor de alimentación es restaurada hasta un valor dentro del alcance predeterminado.
De acuerdo con el procedimiento de control de caída de presión, cuando la caída de presión del distribuidor de alimentación está en una magnitud predeterminada dentro de la cual la caída de presión del distribuidor de alimentación es de un 35% a un 140 de la caída de presión del lecho de reactor de lecho fluidificado, se determina que el distribuidor de alimentación está funcionando normalmente.
De acuerdo con el procedimiento de control de caída de presión en la etapa S2), cuando se determina que la caída de presión del distribuidor de alimentación es superior al valor límite superior de la magnitud predeterminada, se alimenta gas nitrógeno dentro del distribuidor de alimentación para que el distribuidor de alimentación pueda ser purgado.
De acuerdo con el procedimiento de control de caída de presión en la etapa S1), un gas de purga con un caudal volumétrico de 0 a 10 Nm3 / h es alimentado al primer orificio de medición de presión, y al segundo orificio de medición de presión.
De acuerdo con el procedimiento de control de caída de presión en la etapa S1), un gas de purga con un caudal volumétrico de 1 a 10 Nm3 / h es alimentado al primer orificio de medición de presión.
El procedimiento de control de caída de presión suministrado por la presente divulgación es capaz de medir la caída de presión del distribuidor de alimentación y determinar si el distribuidor de alimentación está funcionando normalmente o no de acuerdo con la caída de presión medida. De esta manera, el estado de funcionamiento del distribuidor de alimentación es determinado con exactitud. Cuando se determina que la caída de presión del distribuidor de alimentación es superior al valor límite superior o es inferior al valor límite inferior de la magnitud predeterminada, se ejecutan las correspondientes acciones de procesamiento para que la caída de presión del distribuidor de alimentación pueda ser restaurada hasta un valor dentro de la magnitud predeterminada.
Breve descripción de los dibujos
Los dibujos que se acompañan se incorporan para explicar la presente divulgación, no para limitar en modo alguno el alcance de la presente solicitud. Las formas y tamaños de los componentes dispuestos en los dibujos son meramente ejemplares y su finalidad es la comprensión de la divulgación presente, no la limitación de las formas y tamaños específicos de los referidos componentes. Los expertos en la materia pueden llevar a la práctica la presente divulgación seleccionando formas y tamaños posibles de los componentes de acuerdo con las enseñanzas de la presente divulgación.
La Fig. 1 muestra esquemáticamente un reactor de lecho fluidificado de amoxidación de propileno de la técnica anterior;
la Fig. 2 muestra esquemáticamente una tobera de un distribuidor de alimentación de propileno y amoniaco de la técnica anterior;
la Fig. 3 muestra esquemáticamente un sistema de supervisión de caída de presión de un distribuidor de alimentación de la presente divulgación; y
la Fig. 4 muestra esquemáticamente un sistema de supervisión de caída de presión de un distribuidor de alimentación de la presente divulgación.
En los dibujos, los mismos componentes se designan con las mismas referencias numerales. Los dibujos están trazados a escala real.
Lista de referencias numerales:
Para la técnica anterior:
1 reactor de lecho fluidificado de amoxidación de propileno
10 distribuidor de alimentación de propileno y amoniaco
40 pared de reactor
60 placa de distribución de aire
70 serpentín de refrigeración
80 orificio de alimentación de aire
12 tubo de ramificación
13 orificios¡
14 tobera
Para la presente divulgación:
100 reactor de lecho fluidificado de amoxidación de propileno
2 primer orificio de medición de presión
3 segundo orificio de medición de presión
4 pared de reactor
5 unidad de medición
6 placa de distribución de aire
7 serpentín de refrigeración
8 orificio de alimentación de aire
9 dispositivo de purga de nitrógeno a alta presión
10 distribuidor de alimentación
Descripción detallada de formas de realización
La presente divulgación se analizará con detalle en relación con los dibujos que se acompañan.
En términos generales, se requiere que un reactor de lecho fluidificado presente unas cantidades iguales de flujo de gas en sus áreas en sección unitarias. En otras palabras, se requiere que todos los gases de alimentación que fluyan hacia fuera de las toberas de un distribuidor de alimentación sean de la misma cantidad, esto es, que un gas de mezcla de propileno y amoniaco presente un mismo caudal cuando fluya a través de los diversos orificios. Sin embargo, es difícil medir y supervisar el caudal del gas de mezcla cuando pasa a través de los orificios. Es difícil obtener el estado de funcionamiento del reactor directamente a partir del caudal del gas cuando fluye a través de los orificios.
El inventor de la presente divulgación ha encontrado, mediante investigaciones a largo plazo, que una caída de presión APd del distribuidor de alimentación está relacionada con el caudal del gas de mezcla cuando el gas de mezcla fluye a través de los orificios. Durante el funcionamiento normal del reactor, en el caso de que alguno de los orificios del distribuidor de alimentación quede bloqueado, las cantidades de los gases que fluyen a través de otros orificios se incrementan, lo que permite que se incremente una tasa media de los gases (también denominada caudal medio de los gases que pasan a través del orificio) que fluyen a través de estos orificios. Este resultado se representa mediante un incremento de la caída de presión APd de la placa de distribución de alimentación. Cuando los tubos del distribuidor de alimentación se debilitan como consecuencia de la fragilización por nitrógeno, una mayor cantidad de gas de alimentación pasa a través de las fisuras de los tubos y entra en un lecho del reactor, lo que reduce la cantidad del gas que fluye a través de los orificios y que reduce aún más el caudal medio del gas que pasa a través de los orificios. Este resultado se presenta mediante una reducción de la caída de presión APd de la placa de distribución de alimentación. Como se indicó anteriormente, en la Fig. 2, la diferencia de presión entre la ramificación 12 y la salida de gas (también el extremo) de la tobera 15 es la caída de presión APd del distribuidor de alimentación de propileno y amoniaco. La caída de presión APd del distribuidor de alimentación de propileno y amoniaco es también una diferencia de presión entre una entrada de gas del orificio 13 de la ramificación 12 y el extremo de la tobera 15. Sin embargo, durante un proceso de producción práctico, es difícil medir la diferencia de presión entre los componentes, como se muestra en la Fig. 2. Esto se debe, en primer término, a que una temperatura de reacción del reactor es elevada y se sitúa generalmente por encima de los 400° C, lo que puede provocar daños a un sensor, y en segundo lugar, a que la disposición de un sensor en el distribuidor de alimentación puede afectar a la alimentación del distribuidor de alimentación y puede fácilmente conducir a la no uniformidad de la distribución de la alimentación.
Investigaciones y experimentos han demostrado que las pérdidas de presión del gas de mezcla de propileno y amoniaco son muy pequeñas cuando el gas de mezcla fluye desde una entrada de distribución de alimentación 10 hasta la ramificación 12 (la posición específica mostrada en la Fig. 12), cuando entra en el lecho del catalizador a través de la tobera 15. Estas pequeñas pérdidas de presión pueden desdeñarse en comparación con la caída de presión APd al revés de la distribución de alimentación de acuerdo con lo anteriormente expuesto. Ello se basa en el hallazgo de que es proporciona un dispositivo y un procedimiento de supervisión de la caída de presión APd para un distribuidor de alimentación de la presente divulgación.
Concretamente, como se muestra en la Fig. 4, un sistema de control de caída de presión de un distribuidor de alimentación de un reactor de lecho fluidificado previsto por la presente divulgación comprende una unidad de medición de caída de presión (también designado como detector de caída de presión), una unidad de transferencia y una unidad de procesamiento. Cuando la unidad de procesamiento de caída de presión detecta que una caída de presión del distribuidor de alimentación no se sitúa en una magnitud predeterminada, la unidad de procesamiento lleva a cabo una correspondiente acción de procesamiento para que la caída de presión del distribuidor de alimentación se restaure hasta una magnitud predeterminada. De esta manera, la caída de presión del distribuidor de alimentación es controlada y de esta forma se asegura que el distribuidor funciona normalmente.
Concretamente, como se muestra en las Figs. 3 y 4, el sistema de control de caída de presión APd del distribuidor de alimentación 10 de la presente divulgación comprende una unidad de medición 5, una unidad de transferencia y una unidad de procesamiento (no mostrada en las figuras). La unidad de medición 5 está configurada para medir una caída de presión entre un primer orificio de medición de presión 2 y un segundo orificio de medición de presión 3. Dicha caída de presión se adopta como caída de presión APd del distribuidor de alimentación 10. La unidad de transferencia está configurada para recibir la caída de presión medida por la unidad de medición 5, y la unidad de procesamiento está configurada para supervisar si el distribuidor de alimentación está funcionando normalmente o no de acuerdo con la caída de presión (caída de presión APd del distribuidor de alimentación 10) medida por la unidad de medición 5. Si el distribuidor de alimentación no está funcionando normalmente, la unidad de procesamiento lleva a cabo una correspondiente acción de procesamiento para hacer posible que el distribuidor de alimentación funcione normalmente.
De modo preferente, el primero orificio de medición de presión 2 está dispuesto en un tubo de entrada del distribuidor de alimentación 10 cerca de una pared de reactor 4, para la medición de una presión de un gas de mezcla de propileno y amoniaco en una entrada del distribuidor de alimentación 10. El segundo orificio de medición de presión 3 está, de modo preferente, situado en una parte de la pared de reactor entre una placa de distribución de aire 6 y un extremo de una tobera 5 del distribuidor de alimentación 10 para la medición de una presión del gas de mezcla de propileno y amoniaco en una salida de la tobera 5 del distribuidor de alimentación 10. No se definen de manera específica los tipos de la unidad de medición 5. Pueden utilizarse diferentes medidores de presión para medir las presiones del gas de mezcla en el primer orificio de medición de presión 2 y en el segundo orificio de medición de presión 3, y las señales de los datos de la presión de los medidores de presión son a continuación enviados a la unidad de transferencia. La unidad de procesamiento calcula entonces una diferencia entre las dos presiones por medio de cálculos diferenciales de la presión, obteniendo así la caída de presión APd del distribuidor de alimentación 10. Mediante la provisión de los medidores de presión, respectivamente en el tubo de entrada del distribuidor de alimentación 10 cerca de la pared de reactor 4 y en la parte de la pared de reactor entre la placa de distribución de aire 6 y el extremo de la tobera 5 del distribuidor de alimentación 10, pueden medirse con exactitud las presiones del gas de mezcla a la entrada del distribuidor de alimentación 10 y a la salida de la tobera 15 del distribuidor de alimentación 10. A continuación se toma la diferencia entre las dos presiones como la caída de presión APd del distribuidor de alimentación 10. La caída de presión APd del distribuidor de alimentación 10 queda así medida con exactitud. Así mismo, debido a que las temperaturas en el primer orificio de medición de presión 2 y en el segundo orificio de medición de presión 3 son relativamente bajas, los medidores de presión no resultarán dañados y el efecto de alimentación del distribuidor de alimentación no resultará afectado. Como alternativa puede utilizarse un calibrador de presión diferencial para medir directamente la caída de presión entre el primer orificio de medición de presión 2 y el segundo orificio de medición de presión 3 y transferir una señal de los datos de caída de presión hasta la unidad de transferencia.
No se definen concretamente los tipos de la unidad de procesamiento. De modo preferente, la unidad de procesamiento es un sistema de control distribuido (sistema de control DCS) el cual puede mostrar visualmente variaciones perceptibles de la caída de presión, esto es, variaciones de la caída de presión APd del distribuidor de alimentación 10.
De modo preferente, con el fin de evitar el bloqueo de los orificios de medición de presión por un catalizador, el primer orificio de medición de presión 2 y el segundo orificio de medición de presión 3 están respectivamente provistos de un mismo gas de purga bajo las mismas condiciones operativas (no mostrado en las figuras), presentando el gas de purga un caudal volumétrico de 0 - 10 Nm3 / h, de modo preferente 1 - 10 Nm3 / h por medio de lo cual se puede impedir que los orificios de medición de presión resulten bloqueados por el catalizador. Debido a que el primer orificio de medición de presión 2 y el segundo orificio de medición de presión 3 están provistos de los mismos gases de purga en las mismas condiciones operativas, los gases de purga no afectan a los resultados de la medición de caída de presión del distribuidor de alimentación. En el caso de que una velocidad del gas de purga sea demasiado grande, puede afectar a un lecho del catalizador.
Así mismo, como se muestra en la Fig. 4, el sistema de control de caída de presión de la presente divulgación comprende además un dispositivo de purga de nitrógeno a alta presión 9 (dispositivo HPN) que está conectado al distribuidor de alimentación 10. Cuando el sistema de control DCS determina que un valor medido de la caída de presión APd del distribuidor de alimentación no está en el valor predeterminado, el dispositivo de purga de nitrógeno a alta presión es automáticamente puesto en marcha y se introduce gas nitrógeno a alta presión en el distribuidor de alimentación 10.
El sistema de control de caída de presión APd del distribuidor de alimentación de la presente divulgación es capaz de medir la caída de presión APd del distribuidor de alimentación y supervisar si el distribuidor de alimentación está funcionando normalmente o no. En un proceso de producción de acrilonitrilo, una abertura de un orificio del distribuidor de alimentación afecta a una variación del caudal de un gas de alimentación que pase a través del orificio, y este tipo de efecto se manifiesta como variación de la caída de presión APd del distribuidor de alimentación. Por tanto es factible determinar si el distribuidor de alimentación está funcionando normalmente o no supervisando la variación de la caída de presión APd de la placa de distribución de alimentación.
Durante el funcionamiento normal del lecho fluidificado 10, cuando algunos orificios del distribuidor de alimentación están bloqueados, determinadas cantidades del gas que pasa a través de otros orificios se incrementan y, por tanto, se incrementa un caudal medio del gas que pasa a través de estos orificios. Este resultado se manifiesta como incremento de la caída de presión APd del distribuidor de alimentación 10. Cuando los tubos del distribuidor de alimentación quedan sometidos a la fragilización por nitrógeno, más gas de alimentación pasa a través de las grietas de los tubos y entran en el lecho, lo que reduce la cantidad del gas que fluye a través de los orificios y reduce en mayor medida el caudal medio del gas que pasa a través de los orificios. Este resultado se manifiesta por una reducción de la caída de presión APd de la placa de distribución de alimentación. El incremento o reducción de la caída de presión del distribuidor de alimentación indica que el distribuidor de alimentación no está funcionando normalmente.
En concreto, en el sistema de supervisión de la caída de presión APd del distribuidor de alimentación de la presente divulgación, los datos de la presión obtenidos por la unidad de medición son transferidos al sistema de control DCS. Cuando el valor medido de la caída de presión APd del distribuidor de alimentación es de entre un 25% a un 160% de la caída de presión APb del lecho, se determina que el distribuidor de alimentación está funcionando normalmente. El valor medido de la caída de presión APd del distribuidor de alimentación es, de modo preferente, de entre un 30% y un 150% o más, de modo preferente de entre un 35% y un 140% de la caída de presión APb del lecho.
Por el contrario, si el valor medido de la caída de presión APd del distribuidor de alimentación no se sitúa en el valor referido, se determina que el distribuidor de alimentación 10 no está funcionando normalmente.
En concreto, durante el funcionamiento del reactor de lecho fluidificado 100, cuando el valor medido de la caída de presión APd del distribuidor de alimentación es mayor que un valor límite superior en la magnitud referida, el sistema de control DCS emite un aviso de límite superior indicativo del posible bloqueo de alguno de los orificios del distribuidor de alimentación 10 y automáticamente pone en marcha el positivo de purga de nitrógeno a alta presión 9 para purgar el distribuidor de alimentación introduciendo el gas a alta presión en el distribuidor de alimentación 10. El bloqueo queda de esta manera liberado. Cuando el valor medido de la caída de presión APd del distribuidor de alimentación es inferior a un valor límite inferior de la magnitud referida, el sistema de control DCS emite un aviso de límite inferior indicativo de la posible fragilización por nitrógeno del distribuidor de alimentación de propileno y amoniaco.
Durante la operación de sobrecarga del reactor de lecho fluidificado 100, determinadas cantidades del gas de alimentación que fluyen hacia fuera por los orificios del distribuidor de alimentación se incrementan en comparación con la operación de carga total del reactor de lecho fluidificado 100. Para un mismo dispositivo, los caudales del gas cuando pasa a través de los orificios también se incrementan, y la caída de presión APd del distribuidor de alimentación también se incrementa. En el sistema de supervisión de la caída de presión APd del distribuidor de alimentación de la presente divulgación, los datos de la presión obtenidos por la unidad de medición son transmitidos al sistema de control DCS. El sistema de control DCS emite un aviso de límite superior. La caída de presión APd del distribuidor de alimentación no debe quedar regulado para que sea mayor del valor límite superior predeterminado. Por ejemplo, el valor límite superior puede regularse para que sea el 160% de la caída de presión APb del lecho del reactor.
Durante el funcionamiento de carga baja del lecho de reactor fluidificado 100 se reducen las cantidades del gas de alimentación que fluye por fuera de todos los orificios del distribuidor de alimentación al mismo tiempo en comparación con el funcionamiento con carga completa del reactor de lecho fluidificado 100. Para un mismo reactor de lecho fluidificado 100, también se reducen los caudales del gas cuando pasa a través de los orificios, lo que se traduce en la reducción de la caída de presión APd del distribuidor de alimentación. En un caso extremadamente grave, los efectos de distribución del gas del distribuidor de alimentación resultan afectados lo que se traduce en la falta de uniformidad de la alimentación de gas. En consecuencia se deterioran los resultados de la reacción. En el sistema de supervisión de la caída de presión APd del distribuidor de alimentación de la presente divulgación, los datos de presión obtenidos por la unidad de medición son transferidos al sistema de control DCS. El sistema de control DCS emite un aviso de límite inferior. Por ejemplo, el valor límite inferior puede establecerse para que sea un 20% de la caída de presión APb del lecho del reactor de lecho fluidificado. Durante el funcionamiento con carga baja del reactor de lecho fluidificado 100, cuando la caída de presión APd del distribuidor de alimentación es inferior al valor límite inferior, el dispositivo de purga de nitrógeno a alta presión es automáticamente puesto en marcha y el flujo de gas nitrógeno puede ser ajustado para que el gas nitrógeno sea introducido en los tubos de gas de alimentación de manera regular y continuamente y sea alimentado al distribuidor de alimentación 10 junto con el gas de alimentación. De esta manera, se puede conseguir que la caída de presión APd del distribuidor de alimentación alcance el límite inferior superior predeterminado regulado por el sistema de control DCS, y el redactor puede de esta manera funcionar normalmente.
Formas de realización
El sistema de supervisión de la caída de presión APd del distribuidor de alimentación suministrado por la presente divulgación se describirá en las líneas que siguen de forma más detallada. La presente divulgación no está limitada a las formas de realización subsecuentes.
Forma de realización 1
Se utilizó un reactor de lecho fluidificado para producir acrilonitrilo, con un diámetro de 7 m. Un catalizador utilizado fue el catalizador de acrilonitrilo comercial generalmente utilizado. Una relación molar de propileno / amoniaco / aire en un gas de alimentación fue de 1: 1.1: 9.3. Una temperatura de reacción fue de 440° C y una presión de reacción fue de 0,5 kg / m3. El reactor fue accionado con carga total. Se dispusieron orificios de medición de presión en un tubo de entrada de un distribuidor de alimentación cerca de una pared del reactor y en una parte de la pared del reactor entre una placa de distribución de aire y un extremo de una tobera del distribuidor de alimentación, respectivamente. Una caída de presión APd del distribuidor de alimentación de propileno y amoniaco medida prácticamente fue de un 41,6% de una caída de presión APb de un lecho del reactor de lecho fluidificado. El rendimiento de AN fue del 80,2%, y la tasa de conversión de propileno fue del 98,0%.
Forma de realización 2
Un reactor de lecho fluidificado para producir acrilonitrilo y las condiciones de reacción fueron los mismos que los utilizados en la Forma de Realización 1. El reactor fue accionado con una carga del 80%. Se dispusieron orificios de medición de presión en un tubo de entrada de un distribuidor de alimentación cerca de una pared del reactor y en una parte de la pared del reactor entre una placa de distribución de aire y un extremo de una tobera del distribuidor de alimentación, respectivamente. Una caída de presión APd del distribuidor de alimentación de propileno y amoniaco medida prácticamente fue de un 26,8% de una caída de presión APb de un lecho del reactor de lecho fluidificado. El rendimiento de AN fue de un 79,7% y la tasa de conversión de propileno fue del 97,5%.
Forma de realización 3
Un reactor de lecho fluidificado para producir acrilonitrilo y unas condiciones de reacción fueron los mismos que los utilizados en la Forma de Realización 1. El reactor fue activado a una carga del 70%. Se dispusieron orificios de medición de presión en un tubo de entrada de un distribuidor de alimentación cerca de una pared del reactor y en una parte de la pared del reactor entre una placa de distribución de aire y un extremo de la tobera del distribuidor de alimentación, respectivamente. Se puso en marcha un dispositivo de purga de nitrógeno a alta presión y gas nitrógeno fue introducido en el distribuidor de alimentación. Una caída de presión APd del distribuidor de alimentación de propileno y amoniaco medida prácticamente fue de un 41,4% de la caída de presión APb de un lecho del reactor de lecho fluidificado. El rendimiento de AN fue de un 80,0% y la tasa de conversión de propileno fue del 98,6%.
Forma de realización comparativa 1
Un reactor de lecho fluidificado para producir acrilonitrilo y unas condiciones de reacción fueron los mismos que los utilizados en la Forma de Realización 1. El reactor fue activado con carga completa. Se dispusieron orificios de medición de presión en un tubo de entrada de un distribuidor de alimentación cerca de una pared del reactor y en una parte de la pared del reactor entre una placa de distribución de aire y un extremo de una tobera del distribuidor de alimentación. Una caída de presión APd del distribuidor de alimentación de propileno y amoniaco medida prácticamente fue del 21,8% de una caída de presión APb de un lecho del reactor de lecho fluidificado. El rendimiento de AN fue del 79,4% y la tasa de conversión fue del 97,1%.
Forma de realización comparativa 2
Un reactor de lecho fluidificado para producir acrilonitrilo y unas condiciones de reacción fueron los mismos que los utilizados en la Forma de Realización 1. El reactor fue activado a carga completa. Se dispusieron unos orificios de medición de presión en un tubo de entrada de un distribuidor de alimentación cerca de una pared del reactor y en una parte de la pared del reactor entre una placa de distribución de aire y en un extremo de una tobera del distribuidor de presión. Una caída de presión APd del distribuidor de alimentación de propileno y amoniaco medida prácticamente fue de un 18,2% de una caída de presión APb de un lecho del reactor de lecho fluidificado. El rendimiento de AN fue del 75,3% y la tasa de conversión de propileno fue del 93,2%. El reactor fue detenido para proceder a su revisión. Se encontró que hubo fugas en los tubos del distribuidor de alimentación provocadas por fragilización.
Forma de realización 4
Se utilizó un reactor de lecho fluidificado para producir acrilonitrilo con un diámetro de 12 m. Un catalizador utilizado fue el mismo que el catalizador de acrilonitrilo utilizado en la Forma de Realización 1. Una relación molar de propileno / amoniaco / aire en un gas de alimentación fue de 1::1.1:9.3. La temperatura de reacción fue de 440° C, y una presión de reacción fue de 0,5 kg / m3. El reactor fue activado a carga completa. Se dispusieron orificios de medición de presión en un tubo de entrada de un distribuidor de alimentación cerca de una pared del reactor y en una parte de la pared del reactor entre una placa de distribución de aire y un extremo de una tobera del distribuidor de alimentación, respectivamente. Una caída de presión APd del distribuidor de alimentación de propileno y amoniaco medida prácticamente fue de un 42,6% de una caída de presión APb de un lecho del reactor de lecho fluidificado. El rendimiento de AN fue del 80,1% y la tasa de conversión de propileno fue de 98,4%.
Forma de realización 5
Un reactor de lecho fluidificado para producir acrilonitrilo y las condiciones de reacción fueron los mismos que los utilizados en la Forma de Realización 4. El reactor fue activado a una carga del 70%. Se dispusieron orificios de medición de presión en un tubo de entrada de un distribuidor de alimentación cerca de una pared del reactor y en una parte de la pared del reactor entre una placa de distribución de aire y un extremo de una tobera del distribuidor de alimentación, respectivamente. Una caída de presión APd del distribuidor de alimentación de propileno y amoniaco medida prácticamente fue de un 25,8% de una caída de presión APb de un lecho del reactor de lecho fluidificado. El rendimiento de AN fue del 79,3% y la tasa de conversión de propileno fue del 96,5%,.
Forma de realización 6
Un reactor de lecho fluidificado para producir acrilonitrilo y las condiciones de reacción fueron los mismos que los utilizados en la Forma de Realización 4. El reactor fue activado a una carga del 70%. Se dispusieron orificios de medición de presión en un tubo de entrada de un distribuidor de alimentación cerca de una pared del reactor y en una parte de la pared del reactor entre una placa de distribución de aire y un extremo de una tobera del distribuidor de alimentación, respectivamente. Se puso en marcha un dispositivo de purga de nitrógeno a alta presión, y fue introducido el gas nitrógeno. Una caída de presión APd del distribuidor de alimentación de propileno y amoniaco medida prácticamente fue de un 38,8% de una caída de presión APb de un lecho del reactor de lecho fluidificado. El rendimiento de AN fue del 79,8% y la tasa de conversión de propileno fue del 98,2%
Forma de realización 7
Fue utilizado un reactor de lecho fluidificado para producir acrilonitrilo con un diámetro de 9 m. Un catalizador utilizado fue el mismo que el catalizador de acrilonitrilo utilizado en la Forma de Realización 1. La relación molar de propileno / amoniaco / aire en un gas de alimentación fue de 1: 1.1: 9.3. La temperatura de reacción fue de 440° C, y una presión de reacción fue de 0,5 kg / m3 Se dispusieron orificios de medición de presión en un tubo de entrada de un distribuidor de alimentación cerca de una pared del reactor y en una parte de la pared del reactor entre una placa de distribución de aire y un extremo de una tobera del distribuidor de alimentación, respectivamente. Una caída de presión APd del distribuidor de alimentación de propileno y amoniaco medida prácticamente fue de un 90,9% de una caída de presión APb de un lecho del reactor de lecho fluidificado. El rendimiento de AN fue del 80,5% y la tasa de conversión de propileno fue del 99,1%.
Forma de realización 8
Se utilizó un reactor de lecho fluidificado para producir acrilonitrilo con un diámetro de 12 m. Un catalizador fue el mismo que el catalizador de acrilonitrilo utilizado en la Forma de Realización 1. Una relación molar de propileno / amoniaco / aire en un gas de alimentación fue de 1: 1.1: 9.3. Una temperatura de reacción fue de 440° C, y una presión de reacción fue de 0,5 kg / t 3. Se dispusieron orificios de medición de presión en un tubo de entrada de un distribuidor de alimentación cerca de una pared del reactor y en una parte de la pared del reactor entre una placa de distribución de aire y un extremo de una tobera del distribuidor de alimentación, respectivamente. Una caída de presión APd del distribuidor de alimentación de propileno y amoniaco medida prácticamente fue de un 98,8% de una caída de presión APb de un lecho del reactor de lecho fluidificado. El rendimiento de AN fue del 80,3% y la tasa de conversión de propileno fue del 98,7%.
Forma de realización 9
Un reactor de lecho fluidificado para producir acrilonitrilo y las condiciones de reacción fueron los mismos que los utilizados en la Forma de Realización 1. El reactor fue activado a carga completa. Se dispusieron orificios de medición de presión en un tubo de entrada de un distribuidor de alimentación cerca de una pared del reactor y en una parte de la pared del reactor entre una placa de distribución de aire y un extremo de una tobera del distribuidor de alimentación, respectivamente. Una caída de presión APd del distribuidor de alimentación de propileno y amoniaco medida prácticamente fue de un 172,4% de una caída de presión APb de un lecho del reactor de lecho fluidificado. El rendimiento de AN fue del 78,7% y la tasa de conversión de propileno fue del 96,5%. Un sistema de control DCS puso automáticamente en marca un dispositivo de purga de nitrógeno a alta presión, y se introdujo gas nitrógeno en el distribuidor de alimentación con finalidad de purga. Después de que fuera desactivado el dispositivo de purga de nitrógeno y que la relación se estabilizara, se obtuvo mediante medición que la caída de presión APd del distribuidor de alimentación de propileno y amoniaco fuera de un 103,1% de la caída de presión APb del lecho del reactor de lecho fluidificado. El rendimiento de AN fue del 80,4% y la tasa de conversión de propileno fue del 98,7%.
Los detalles expuestos son únicamente descripciones de formas de realización preferentes de la presente divulgación.

Claims (1)

  1. REIVINDICACIONES
    1. - Un sistema de control de caída de presión para un distribuidor de alimentación de un reactor de amoxidación de lecho fluidificado, comprendiendo el sistema de control de caída de presión:
    una unidad de medición configurada para medir una caída de presión entre un primer orificio de medición de presión y un segundo orificio de medición de presión del distribuidor de alimentación,
    en el que el primer orificio de medición presión está situado en un tubo de entrada del distribuidor de alimentación cerca de una pared del reactor de lecho fluidificado, y el segundo orificio de medición de presión está situado en un área de la pared del reactor entre una placa de distribución de aire del reactor de lecho fluidificado y una salida de gas de una tobera del distribuidor de alimentación, caracterizado porque
    una unidad de transferencia está configurada para transmitir comunicaciones de señal con la unidad de medición y recoger una señal acerca de la caída de presión medida por la unidad de medición, y
    una unidad de procesamiento configurada para supervisar si el distribuidor de alimentación está funcionando normalmente o no,
    en el que, cuando una caída de presión del distribuidor de alimentación se sitúa dentro de una magnitud predeterminada dentro de la cual la caída de presión del distribuidor de alimentación es de entre un 25% y un 160% de una caída de presión de un lecho del reactor de lecho fluidificado, la unidad de procesamiento determina que el distribuidor de alimentación está funcionando normalmente, y
    en el que, cuando la unidad de procesamiento determina que la caída de presión del distribuidor de alimentación es superior a un valor límite superior o inferior a un valor límite inferior de la magnitud predeterminada, la unidad de procesamiento ejecuta las correspondientes acciones para restaurar la caída de presión del distribuidor de alimentación hasta un valor dentro de la magnitud predeterminada, y
    el sistema de control de caída de presión comprende además un dispositivo de purga de nitrógeno, cuando la unidad de procesamiento determina que la caída de presión del distribuidor de alimentación es mayor que el valor límite superior de la magnitud predeterminada, la unidad de procesamiento está configurada para poner en marcha el dispositivo de purga de nitrógeno para que el distribuidor de alimentación pueda ser purgado.
    2. - El sistema de control de caída de presión de acuerdo con la reivindicación 1, que comprende además unas unidades de purga dispuestas en el primer orificio de medición de presión y en el segundo orificio de medición de presión, respectivamente.
    3. - El sistema de control de caída de presión de acuerdo con la reivindicación 2, en el que cada una de las unidades de purga está configurada para suministrar un gas de purga con un caudal volumétrico inferior o igual a 10 Nm3/h.
    4. - El sistema de control de caída de presión de acuerdo con la reivindicación 1, en el que cuando la caída de presión del distribuidor de alimentación se sitúa en una magnitud predeterminada dentro de la cual la caída de presión del distribuidor de alimentación oscile entre un 35% y un 140% de la caída de presión del lecho del reactor de lecho fluidificado, la unidad de procesamiento determina que el distribuidor de alimentación está funcionando normalmente. 5. - El sistema de control de caída de presión de acuerdo con la reivindicación 1, que comprende además un dispositivo de purga de nitrógeno,
    en el que, cuando la unidad de procesamiento determina que la caída de presión del distribuidor de alimentación es inferior al valor límite inferior de la magnitud predeterminada, la unidad de procesamiento pone en marcha el dispositivo de purga de nitrógeno para que un gas nitrógeno sea alimentado al distribuidor de alimentación, restaurando de eta manera la caída de presión del distribuidor de alimentación hasta un valor dentro de la magnitud predeterminada.
    6. - El sistema de control de caída de presión de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 5,
    en el que la unidad de medición comprende un primer dispositivo de medición de presión que está dispuesto en el primer orificio de medición de presión y un segundo dispositivo de medición de presión que está dispuesto en el segundo orificio de medición de presión, y
    en el que la unidad de transferencia está configurada para transmitir comunicaciones de señal con el primer dispositivo de medición de presión y con el segundo dispositivo de medición de presión, respectivamente, y la unidad de procesamiento está configurada para ejecutar un cálculo de presión diferencial lógica para obtener la caída de presión del distribuidor de alimentación.
    7. - El sistema de control de caída de presión de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 5, en el que la unidad de medición comprende un dispositivo de medición de caída de presión configurado para medir la caída de presión entre el primer orificio de medición de presión y el segundo orificio de medición de presión, en el que el dispositivo de medición de caída de presión está además configurado para transmitir comunicaciones de señal con la unidad de transferencia.
    8. - Un procedimiento de control de caída de presión para un distribuidor de alimentación de un reactor de amoxidación de lecho fluidificado que comprende las etapas de:
    51) : la medición de una caída de presión entre un primer orificio de medición de presión y un segundo orificio de medición de presión del distribuidor de alimentación,
    en el que el primer orificio de medición de presión está situado en un tubo de entrada del distribuidor de alimentación cerca de una pared de reactor del reactor de lecho fluidificado, y el segundo orificio de medición de presión está situado en un área de la pared de reactor entre una placa de distribución de aire del reactor de lecho fluidificado y una salida de gas de una tobera del distribuidor de alimentación,
    en el que el procedimiento está caracterizado por
    52) : el cálculo de una caída de presión del distribuidor de alimentación de acuerdo con la caída de presión entre el primer orificio de medición de presión y el segundo orificio de medición de presión, y la determinación de si el distribuidor de alimentación está funcionando normalmente o no
    en el que cuando la caída de presión del distribuidor de alimentación no se sitúa dentro de una extensión predeterminada dentro de la cual la caída de presión del distribuidor de alimentación es de entre un 25% y un 160% de una caída de presión de un lecho del reactor de lecho fluidificado, se determina que el distribuidor de alimentación está funcionando normalmente, y
    en el que cuando se determina que la caída de presión del distribuidor de alimentación es mayor que un valor límite superior o inferior a un valor límite inferior de la magnitud predeterminada, se ejecutan unas correspondientes acciones para restaurar la caída de presión del distribuidor de alimentación hasta un valor dentro de la magnitud predeterminada,
    en el que cuando se determina que la caída de presión del distribuidor de alimentación es mayor que el valor límite superior de la magnitud predeterminada, un gas nitrógeno es alimentado al distribuidor de alimentación para que el distribuidor de alimentación pueda ser purgado.
    9. - El procedimiento de control de caída de presión de acuerdo con la reivindicación 8, en el que, cuando la caída de presión del distribuidor de alimentación no se sitúa dentro de una magnitud predeterminada dentro de la que la caída de presión del distribuidor de alimentación se sitúe entre un 35% y un 140% de la caída de presión de reactor del reactor de lecho fluidificado, se determina que el distribuidor de alimentación está funcionando normalmente.
    10. - El procedimiento de control de caída de presión de acuerdo con la reivindicación 8 o 9, en el que en la etapa S2), cuando se determina que la caída de presión del distribuidor de alimentación es inferior al valor límite inferior de la magnitud predeterminada, un gas nitrógeno es alimentado al distribuidor de alimentación hasta que la caída de presión del distribuidor de alimentación es restaurada hasta un valor dentro de la magnitud predeterminada.
    11. - El procedimiento de control de caída de presión de acuerdo con la reivindicación 8, en el que en la etapa S1), un gas de purga con un caudal volumétrico de 0-10 Nm3 / h es suministrado al primer orificio de medición de presión y al segundo orificio de medición de presión.
    12. - El procedimiento de control de caída de presión de acuerdo con la reivindicación 11, en el que en la etapa S1), un gas de purga con un caudal volumétrico de 1- 10 Nm3 / h es suministrado al primer orificio de medición de presión y al segundo orificio de medición de presión.
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