ES2874574T3 - Determinación de la resistencia térmica de una pared - Google Patents

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Florent Alzetto
Johann Meulemans
Guillaume Pandraud
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Abstract

Un método para determinar una cantidad representativa de la resistencia térmica (U, RT, R) de una pared divisoria entre un primer entorno y un segundo entorno, caracterizado por que comprende etapas en las que: - durante al menos dos períodos de tiempo sucesivos Dk correspondientes a distintas potencias de calentamiento Pk del primer entorno, respectivamente, a distintas temperaturas aplicadas en el primer entorno, se lleva a cabo una campaña de mediciones de la tasa de flujo de calor a través de la pared qk y de la temperatura en el primer entorno T1k, respectivamente, de la potencia en el primer entorno, a intervalos de tiempo cercanos, así como la determinación de la temperatura en el segundo entorno T2k a intervalos de tiempo cercanos; - el valor de la cantidad representativa de la resistencia térmica (U, RT, R) de la pared se determina haciendo converger: - por una parte, un modelo térmico que expresa la variación temporal de la temperatura, respectivamente, la variación temporal de la potencia, en un entorno dividido del otro entorno por una pared, en función de la tasa de flujo de calor a través de la pared, de la temperatura en el otro entorno y de los parámetros físicos de la pared, en base a lo cual puede calcularse la cantidad representativa de la resistencia térmica de la pared, y - por otra, la evolución medida de la temperatura T1k (t), respectivamente, de la potencia, en el primer entorno, en función del tiempo.

Description

DESCRIPCIÓN
Determinación de la resistencia térmica de una pared
La presente invención se refiere a un método y a un dispositivo para determinar una cantidad representativa de la resistencia térmica de una pared divisoria entre un primer entorno y un segundo entorno.
La invención puede aplicarse para determinar una cantidad representativa de la resistencia térmica de cualquier tipo de pared divisoria entre dos ambientes, especialmente una pared de un edificio, una pared de un vehículo, una pared de un horno, una pared de un tanque.
En particular, la invención puede aplicarse para determinar una cantidad representativa de la resistencia térmica de un elemento de construcción que pertenezca a la envolvente de un recinto, tal como una pared, un suelo, un techo, una ventana, una puerta, etc., siendo entonces el elemento de construcción una pared divisoria entre el interior y el exterior del recinto.
Aquí, “ recinto” quiere decir cualquier espacio de vivienda o de almacenamiento. En particular, puede ser un espacio fijo de vivienda o de almacenamiento, tal como una casa individual o un edificio, en particular para uso residencial o terciario, o una parte de tal edificio, por ejemplo, un apartamento en un edificio con múltiples pisos, o bien, tal como una máquina, en particular en el sector electrodoméstico, un horno, un refrigerador, etc. Puede ser, además, un espacio de vivienda o de almacenamiento transportable, tal como un vagón de tren, una cabina de automóvil, una cabina de camión o un espacio de almacenamiento en un camión, una cabina de buque o un espacio de almacenamiento en un buque.
El documento WO2011/117356 A1 describe un análisis del comportamiento térmico del recinto.
Dentro del marco de la invención, la expresión “cantidad representativa de la resistencia térmica de una pared” designa cualquier cantidad que caracteriza la capacidad de la pared para permitir el paso de un flujo de calor. Dentro del marco del método y del dispositivo según la invención, es posible determinar, en particular, como cantidades representativas de la resistencia térmica de la pared:
- la transmitancia térmica de la pared, indicada como U;
- la resistencia térmica total de la pared, indicada como Rt;
- la resistencia térmica de superficie a superficie de la pared, indicada como R.
La transmitancia térmica U de una pared se define como el cociente de la tasa de flujo de calor por unidad de área de superficie, en el estado estacionario, por la diferencia de temperatura entre los ambientes situados a cada lado de la pared. La transmitancia térmica U viene dada por la relación:
Figure imgf000002_0001
donde q es la densidad de la tasa de flujo de calor a través de la pared, T 1 es la temperatura en el entorno situado en un primer lado de la pared, T2 es la temperatura en el entorno situado en el segundo lado de la pared.
La resistencia térmica total Rt de la pared es tal que
Figure imgf000002_0002
es la
resistencia térmica de superficie a superficie de la pared, con 7si siendo la temperatura superficial del primer lado de la pared y Ts2 siendo la temperatura superficial del segundo lado de la pared, siendo Rs1 la resistencia térmica superficial del primer lado de la pared, siendo Rs2 la resistencia térmica superficial del segundo lado de la pared.
La determinación de la transmitancia térmica U de los elementos de construcción constituyentes de la envolvente de un recinto es útil, en particular, para realizar un diagnóstico del aislamiento térmico del recinto, ya sea un recinto nuevo o antiguo. En particular, cuando se considera una reforma del recinto, se permite orientar las medidas que deben tomarse para mejorar el rendimiento térmico.
Se sabe que determina la transmitancia térmica U de un elemento de construcción perteneciente a la envolvente de un recinto, según un método cuasi estático, definido por la norma ISO 9869:1994, denominada “ método de medidor de flujo de calor” . Este método implica mediciones in situ, por un lado, de la tasa de flujo de calor a través del elemento construido, con la ayuda de al menos un medidor de flujo de calor montado en una cara del elemento adyacente a la temperatura más estable y, por otro lado, de la temperatura dentro del recinto y de la temperatura fuera del recinto cerca del medidor de flujo de calor. Las mediciones de la tasa de flujo de calor y de las temperaturas se realizan durante un período de tiempo que puede encontrarse en el intervalo de un mínimo de tres días hasta varias semanas, dependiendo la duración de la medición, en particular, de la naturaleza del elemento de construcción, de las fluctuaciones de las temperaturas interior y exterior, del método utilizado para el análisis de datos. Un inconveniente importante de este método es su duración de ejecución.
Estos inconvenientes son los que la invención pretende, más especialmente, subsanar mediante la propuesta de un método y un dispositivo que permita determinar de forma rápida una cantidad representativa de la resistencia térmica de una pared divisoria entre un primer entorno y un segundo entorno, en particular, durante un período de una sola noche o incluso de unas pocas horas, independientemente del tipo de pared, con coste moderado y precisión razonable, pudiendo serla pared, por ejemplo, un elemento de construcción perteneciente a la envolvente del recinto.
Para este propósito, un objeto de la invención es un método para determinar una cantidad representativa de la resistencia térmica de una pared divisoria entre un primer entorno y un segundo entorno, caracterizado por que comprende etapas en las cuales:
- durante al menos dos periodos de tiempo sucesivos Dk correspondientes a distintas potencias de calentamiento Pk del primer entorno, se realiza una campaña de mediciones de la tasa de flujo de calor a través de la pared qk y de la temperatura en el primer entorno Tik en intervalos de tiempo cercanos, así como la determinación de la temperatura en el segundo entorno T 2 k en intervalos de tiempo cercanos;
- el valor de la cantidad representativa de la resistencia térmica de la pared se determina haciendo converger: por un lado, un modelo térmico que expresa la variación temporal de la temperatura en un entorno dividido de otro entorno por una pared, en función de la tasa de flujo de calor a través de la pared, de la temperatura en el otro entorno y de los parámetros físicos de la pared, en base a la cual se calcula la cantidad representativa de la resistencia térmica de la pared; y, por otro lado, la evolución medida Tik (t) de la temperatura en el primer entorno en función del tiempo.
Dentro del significado de la invención, el hecho de hacer converger el modelo térmico y la evolución medida Tik (t) significa que el valor de los parámetros físicos de la pared que se utilizan en el modelo térmico se ajusta para minimizar la diferencia, al menos durante un intervalo de tiempo incluido en cada período de tiempo Dk, entre la evolución temporal de la temperatura en el primer entorno calculado en base al modelo térmico, y la evolución temporal de la temperatura medida realmente en el primer entorno Tik (t). Por lo tanto, el ajuste puede realizarse en el total de cada período de tiempo Dk, o en uno o más intervalos de tiempo incluidos en cada período de tiempo Dk.
A modo de ejemplo, en el caso donde el modelo térmico es un modelo R-C simple con una resistencia y un condensador y donde, para cada período de tiempo Dk, existe un intervalo de tiempo Atk para el cual la evolución medida Tik (t) de la temperatura en el primer entorno, en función del tiempo, es sustancialmente lineal, el modelo R-C simple y la evolución medida Tik (t) se hacen converger en los intervalos de tiempo Atk de la siguiente modo: para cada período de tiempo Dk la pendiente ak de la tangente a la curva Tik (t) se determina sobre el intervalo de tiempo Atk, y el valor de la cantidad representativa de la resistencia térmica de la pared se determina en base a los valores de la pendiente ak y a los valores de la tasa de flujo de calor medio a través de la pared qkm tomados sobre el período de tiempo Dk o, preferiblemente, tomados sobre el intervalo de tiempo Atk.
Según otro ejemplo, en el caso donde el modelo térmico es un modelo R-C más complejo, tal como el modelo denominado “2R2C” con dos resistencias y dos condensadores, o el denominado modelo “ 3R2C” con tres resistencias y dos condensadores, el modelo R-C más complejo y la evolución medida Tik (t) se hacen converger ajustando el valor de los parámetros físicos de la pared utilizados en el modelo para minimizar la diferencia, durante todos los períodos de tiempo Dk, entre la evolución temporal de la temperatura en el primer entorno calculada en base al modelo R-C más complejo y la evolución temporal de la temperatura realmente medida en el primer entorno Tik (t).
En la práctica, los datos de entrada se introducen en el modelo térmico, tales como las dimensiones de la pared, la tasa de flujo de calor a través de la pared qk medida sobre cada período de tiempo Dk, la temperatura en el segundo entorno T 2 k determinada durante cada período de tiempo Dk.
Ejemplos de parámetros físicos de la pared que pueden intervenir en el modelo térmico y ajustarse para hacer que converjan el modelo térmico y la evolución medida Tik (t), comprenden, en particular, la conductividad térmica de la pared, la capacidad térmica de la pared, el espesor de la pared, el coeficiente de intercambio convectoradiante h¡ entre la pared y el primer entorno.
La invención permite la determinación in situ de la resistencia térmica de la pared. El principio subyacente de la invención es utilizar las variaciones transitorias de la temperatura en el primer entorno cuando el primer entorno se someta a impulsos internos controlados, y en alrededores externos medidos. El análisis cuantitativo de la variación de la temperatura en el primer entorno hace posible determinar cuantitativamente la eficiencia energética de la pared durante un corto período, extendido algunas horas, al tiempo que se limita la cantidad de parámetros que puedan influir en el comportamiento térmico de la pared y del primer y segundo ambientes. En particular, en el caso de la determinación de la resistencia térmica de un elemento de construcción que pertenezca a la envolvente del recinto, la brevedad de las mediciones permite evitar la influencia de las condiciones de uso del recinto y de las variaciones de las condiciones climáticas exteriores.
Preferiblemente, la variación de la temperatura en el primer entorno se analiza cerca de la pared de la que se determinará una cantidad representativa de la resistencia térmica.
Dentro del marco de la invención, “ potencia de calentamiento del primer entorno” se refiere a cualquier condición operativa que genera una variación de la temperatura en el primer entorno, para condiciones de temperatura dadas en el segundo entorno. Se entiende que la potencia de calentamiento puede ser positiva, cero o negativa. Una potencia de calentamiento positiva corresponde a un suministro de calor al primer entorno, mientras que una potencia de calentamiento negativa corresponde a un suministro de frío al primer entorno.
Los períodos de tiempo Dk pueden estar separados o ser inmediatamente consecutivos. En este último caso, puede considerarse que el método se lleva a cabo en su totalidad durante un período de tiempo continuo, formado por la sucesión de los períodos de tiempo Dk.
Preferiblemente, el método se ejecuta con dos períodos de tiempo sucesivos Di y D2 correspondientes a dos configuraciones distintas de potencia de calentamiento Pi y P2 del primer entorno.
De forma ventajosa, con el fin de limitar el tiempo de ejecución del método, a la vez que se reduce la contribución de la radiación solar, el método se lleva a cabo en su totalidad de forma continua durante un único período nocturno.
Según un aspecto de la invención, las mediciones de la tasa de flujo de calor a través de la pared qk se llevan a cabo con la ayuda de al menos un sensor de flujo de calor situado en una cara de la pared. El sensor de flujo de calor puede ser un medidor de flujo de calor o un calorímetro.
De forma ventajosa, el sensor de flujo de calor es un medidor de flujo de calor compatible con la norma ISO 9869:1994, en particular un medidor de flujo de calor de gradiente.
Según un aspecto de la invención, la resistencia de flujo debida al medidor de flujo de calor se tiene en cuenta y se aplica una corrección a la tasa de flujo de calor medida, para obtener la tasa de flujo de calor relacionada únicamente con la pared de la que se determinará la resistencia térmica. Esto es especialmente importante para paredes con baja resistencia térmica, tales como acristalamientos simples.
De forma ventajosa, las mediciones de la temperatura en el primer entorno Tik se llevan a cabo con la ayuda de al menos un sensor de temperatura que se sitúa en el primer entorno cerca del sensor de flujo de calor. Preferiblemente, la situación del sensor o sensores de temperatura en el primer entorno se lleva a cabo según el párrafo 6.1.3 de la norma ISO 9869:1994.
Según un aspecto de la invención, las mediciones de la temperatura en el primer entorno hk se llevan a cabo con la ayuda de al menos un sensor de temperatura entorno capaz de medir la temperatura del aire en el primer entorno. Es entonces posible acceder directamente a la transmitancia térmica U de la pared o a la resistencia térmica total Rt de la pared. Ejemplos de sensores de temperatura entorno que pueden utilizarse dentro del marco de la invención, comprenden, en particular, termopares, por ejemplo, termopares de Tipo K o Tipo T; termómetros de resistencia, por ejemplo, sensores Pt100. Dichos sensores de temperatura entorno se sitúan en el volumen de aire en el primer entorno.
Según un aspecto de la invención, las mediciones de la temperatura en el primer entorno Tik se llevan a cabo con la ayuda de al menos un sensor de temperatura superficial capaz de medir la temperatura superficial de la pared en el primer entorno. Es entonces posible acceder directamente a la resistencia térmica de superficie a superficie R de la pared. Ejemplos de sensores de temperatura de superficie que se pueden utilizar dentro del marco de la invención comprenden, en particular, termopares finos o termómetros de resistencia plana, que se sitúan en la superficie de la pared en el primer entorno; cámaras infrarrojas, que se sitúan orientadas hacia la superficie de la pared en el primer entorno.
El modelo térmico utilizado para determinar el valor de la cantidad representativa de la resistencia térmica de la pared puede ser de cualquier tipo conocido por el experto en la técnica. Puede ser, especialmente, un modelo R-C con un número adecuado de resistencias y condensadores.
Preferiblemente, el modelo térmico utilizado para determinar el valor de la cantidad representativa de la resistencia térmica de la pared es un modelo R-C simple con una resistencia y un condensador.
Según una variante, el modelo térmico utilizado para determinar el valor de la cantidad representativa de la resistencia térmica de la pared puede ser el modelo R-C denominado “ 2R2C” con dos resistencias y dos condensadores, o el modelo R-C denominado “ 3R2C” con tres resistencias y dos condensadores.
En una realización ventajosa, el modelo térmico utilizado para determinar el valor de la cantidad representativa de la resistencia térmica de la pared es un modelo R-C simple con una resistencia y un condensador y, para cada período de tiempo Dk, existe un intervalo de tiempo Atk para el cual la evolución medida Tik (t) de la temperatura en el primer entorno, en función del tiempo, es sustancialmente lineal. Seguidamente, el modelo R-C y la evolución medida Tik (t) se hacen converger de la siguiente modo: para cada período de tiempo Dk, la pendiente ak de la tangente a la curva Tik (t) se determina en el intervalo de tiempo Atk, y, después, el valor de la cantidad representativa de la resistencia térmica de la pared se determina en base a los valores de pendiente ak y a los valores de tasa media de flujo de calor a través de la pared qkm tomados en el período de tiempo Dk o, preferiblemente, tomados en el intervalo de tiempo Atk.
Por supuesto, el método según la invención, no requiere necesariamente la configuración de una representación gráfica de la evolución Tik (t).
En particular, en cada intervalo de tiempo Atk, la pendiente ak de la tangente a la curva Tik (t) es igual a la derivada de la evolución Tik (t) en el intervalo Atk. Por lo tanto, la etapa de determinar la pendiente ak de la tangente a la curva Tik (t) durante el intervalo de tiempo Atk puede llevarse a cabo, dentro del marco de la invención, calculando la derivada de la evolución Tik (t) durante el intervalo de tiempo Atk, sin recurrir a una representación gráfica de la evolución Tik (t).
Las etapas de cálculo del método, en particular para la determinación de las pendientes ak, pueden ejecutarse con la ayuda de cualquier medio de cálculo adecuado. Puede ser, en particular, una unidad electrónica de cálculo que se conecte a un sistema de captación para adquirir las mediciones requeridas por el método y que comprenda medios de cálculo para ejecutar la totalidad o parte de las etapas de cálculo del método en base a las mediciones adquiridas.
Dentro del marco de la invención, según el principio explicado en la solicitud de patente WO 20i2/028829 A i, se utiliza un modelo R-C simple para describir recintos, con dos nodos de temperatura homogéneos, uno dentro del recinto y el otro fuera del recinto, separados por una resistencia que representa el coeficiente total de pérdida de calor K del recinto y que describe la pérdida por transmisión e infiltración a través de la envolvente del recinto. El nodo de temperatura dentro del recinto se conecta a un condensador que representa la masa térmica o capacidad calorífica efectiva C del recinto. La potencia suministrada al recinto se compensa por la pérdida de calor a través de la envolvente y el calor almacenado en la estructura de la envolvente, lo que se describe mediante la ecuación:
TJT
P = K (T ,-T „) C
1 * d t
donde P es la potencia total introducida en el recinto, Ti y T2 son, respectivamente, la temperatura dentro del recinto y la temperatura externa, K es el coeficiente general de pérdida de calor del recinto y C es la capacidad calorífica efectiva del recinto.
Se supone que la respuesta de la temperatura del recinto es una exponencial decreciente simple y que su constante de tiempo es el producto del coeficiente general de pérdida de calor K y de la capacidad calorífica C efectiva del recinto. En realidad, la respuesta térmica del recinto es más compleja y es la superposición de un gran número de exponenciales decrecientes, pero al realizar una prueba durante un período suficientemente largo, solo la constante de tiempo más grande desempeña un papel, y el modelo descrito anteriormente es válido.
Aplicando dos potencias de calentamiento Pi y P2 del recinto de diferentes valores durante dos períodos de tiempo Di y D2, es posible determinar el coeficiente total de pérdida de calor K del recinto, según la fórmula:
a,P-> - a 2P,
K -■
aA T2m ~ a 2ATu
donde (a*)k = i o 2 es la pendiente durante el intervalo de tiempo Atk de la tangente a la curva de evolución de la temperatura dentro del recinto Tik (t), y (ATkm)k = i o 2 es la diferencia entre la temperatura promedio dentro del recinto y la temperatura promedio fuera del recinto durante el intervalo de tiempo Atk.
Según la presente invención, por analogía, es posible determinar la transmitancia térmica U de una pared divisoria entre un primer entorno y un segundo entorno, según la fórmula:
Figure imgf000005_0001
donde (ak)k = i o 2 es la pendiente durante el intervalo de tiempo Atk de la tangente a la curva de evolución de la temperatura en el primer entorno Tik (t), (ATkm)k = 1 o 2 es la diferencia entre la temperatura promedio en el primer entorno y la temperatura promedio en el segundo entorno durante el intervalo de tiempo Atk, y (qk)k = 1 o 2 es la tasa de flujo de calor medio a través de la pared tomada durante el período de tiempo Dk o, preferiblemente, y para mayor precisión, tomada durante el intervalo de tiempo Atk.
Según una realización, el método comprende las etapas en las que:
- se realiza, durante dos períodos de tiempo sucesivos D1 y D2:
i. durante el primer período de tiempo D1, la aplicación de una primera potencia de calentamiento P1 del primer entorno, y una campaña de mediciones de la tasa de flujo de calor a través de la pared q1 y de la temperatura en el primer entorno T11 a intervalos de tiempo cercanos, así como la determinación de la temperatura en el segundo entorno T 21 a intervalos de tiempo cercanos, siendo la primera potencia de calentamiento P1 tal, que el parámetro . A r , ( 0 ) A T ^
a. — 1 -----------------------es menor o igual a 0,8, siendo A 7 (0) = Tu (f = 0) - Tim, donde f = 0 es el punto de inicio ^1
del primer período de tiempo Di, Tim es la temperatura promedio en el segundo entorno durante todos los períodos de tiempo D1 y D2, y Kref es un valor de referencia del coeficiente de pérdida de calor K del primer entorno y, a continuación
ii. durante el segundo período de tiempo D2, la aplicación de una segunda potencia de calentamiento sustancialmente cero P2 del primer entorno, y una campaña de mediciones de la tasa de flujo de calor a través de la pared q2 y de la temperatura en el primer entorno T12 a intervalos de tiempo cercanos, así como la determinación de la temperatura en el segundo entorno T 22 a intervalos de tiempo cercanos;
- el valor de la cantidad representativa de la resistencia térmica de la pared se determina haciendo converger: por un lado, un modelo térmico que expresa la variación temporal de la temperatura en un entorno dividido de otro entorno por una pared, en función de la tasa de flujo de calor a través de la pared, de la temperatura en el otro entorno y de los parámetros físicos de la pared, en base a la cual se calcula la cantidad representativa de la resistencia térmica de la pared; y, por otro lado, la evolución medida 7 k (t) de la temperatura en el primer entorno en función del tiempo.
En esta realización se selecciona una carga térmica específica del primer entorno, lo que permite acceder al valor de la cantidad representativa de la resistencia térmica de la pared con buena precisión y durante un tiempo reducido, siendo esta carga térmica específica la aplicación de una estrictamente positiva o estrictamente negativa primera potencia de calentamiento P1 adecuada para generar una evolución forzada de la temperatura en el primer entorno, seguida de la aplicación de una segunda potencia de calentamiento sustancialmente cero P2 que permite la evolución libre de la temperatura en el primer entorno.
Preferiblemente, la primera potencia de calentamiento P1 es tal, que el parámetro O,
Figure imgf000006_0001
es mayor o
Figure imgf000006_0002
igual a 0,25, con mayor preferencia, mayor o igual a 0,3. De hecho, para ambientes bien aislados, cuando el parámetro a es menor que 0,25 o 0,3, la sensibilidad de los sensores de medición convencionales no permite obtener datos satisfactorios relacionados con la evolución de la temperatura en el primer entorno T11 durante el primer período de tiempo D1, dando lugar a un aumento en la incertidumbre en el valor de los coeficientes U, R o K determinados, según la invención.
La determinación del valor de la primera potencia de calentamiento P1 que se aplicará durante el primer período de tiempo D1 con el fin de satisfacer los criterios en el parámetro a, hace necesario conocer un valor de referencia Kref del coeficiente de pérdida de calor K del primer entorno.
Un primer método para acceder a un valor de referencia Kref del coeficiente de pérdida de calor K del primer entorno, es el uso de una cantidad que surge de un análisis térmico del primer entorno. En particular, cuando el primer entorno es el interior del recinto, el valor de referencia Kref del recinto puede obtenerse en base al coeficiente de transmisión o a la transferencia de calor de la envolvente del recinto. Preferiblemente, el coeficiente de transferencia de calor H de la envolvente del recinto se determina mediante el uso de la norma ISO 13789:2007, “ Prestaciones térmicas de los edificios. Coeficientes de transferencia de calor por transmisión y ventilación. Método de cálculo” , entonces, el valor de referencia Kref del coeficiente de pérdida de calor se deduce a través de la relación:
Kref = Ht + Hv,
en donde Ht es el coeficiente de transferencia de calor por transmisión y Hv es el coeficiente de transferencia de calor por ventilación. Preferiblemente, el coeficiente de transferencia de calor de la envolvente del recinto se determina según la norma ISO 13789:2007, en ausencia de ventilación en el recinto. Como variante, la ventilación puede estar activa en el recinto, la tasa de flujo de ventilación debe entonces medirse o estimarse.
El uso de la norma ISO 13789:2007 es un método preferido para acceder a un valor de referencia Kef del coeficiente de pérdida de calor K. Sin embargo, pueden considerarse también otros métodos, en particular cuando no esté disponible toda la información necesaria para aplicar la norma ISO 13789:2007.
Un segundo método para acceder a un valor de referencia Ke del coeficiente de pérdida de calor K del primer entorno en el caso del interior del recinto es someter al recinto a una prueba cuasi estática, tal como una prueba de “cocalentamiento” .
El “cocalentamiento” es un método cuasi estático cuyo objeto es medir la pérdida total de calor de recintos no ocupados. Una prueba de “cocalentamiento” implica calentar el recinto durante varios días, generalmente durante una a tres semanas, a una temperatura constante y homogénea, por medio de radiadores eléctricos acoplados a ventiladores y conectados a un sistema regulador. La referencia de temperatura debe ser suficientemente alta, del orden de 25 0C, de modo que tenga una diferencia de temperatura entre el interior del recinto y el exterior de al menos 10 °C. Cuando se alcance la saturación, es decir, cuando se alcance un estado cuasi estático, se miden la potencia P necesaria para mantener el recinto a una temperatura de 25 0C, la temperatura interior T¡nt y la temperatura exterior Text. La temperatura interior Tn puede medirse, en particular, con la ayuda de termopares o termistores, mientras que la temperatura exterior Text puede medirse por medio de una estación meteorológica. Después, el procesamiento de los datos permite obtener un valor Kef del coeficiente de pérdida de calor.
Más precisamente, el procedimiento es el siguiente:
Para comenzar, se realiza una primera prueba de presurización, lo que permite medir las pérdidas debidas a la ventilación y a las filtraciones.
Posteriormente, las aberturas, tales como las chimeneas o los respiraderos de aire, se cierran, de modo que las pérdidas relacionadas con la ventilación ya no sean accesibles para la medición.
A continuación, el recinto se calienta eléctricamente y de modo homogéneo, hasta alcanzar una temperatura de referencia elevada, del orden de 25 0C.
Después, se miden la potencia P, la temperatura interior Tn y la temperatura exterior Text. El procesamiento de estas mediciones permite el acceso a las pérdidas por transmisión y por infiltración.
Finalmente, se lleva a cabo una segunda prueba de presurización, para así determinar las pérdidas de calor debido solo a las filtraciones, manteniéndose cerradas las aberturas del recinto.
Para el procesamiento de las mediciones, el promedio de la potencia necesaria para mantener el recinto a la temperatura de referencia y el promedio de la diferencia de temperatura entre el interior y el exterior, se determinan cada día, durante las veinticuatro horas. Seguidamente, estos datos promediados se representan en un gráfico de la potencia en función de la diferencia de temperatura. Debe realizarse una corrección, debido a la radiación solar que también participa en el calentamiento del recinto. La pendiente de la línea recta que pasa por el origen se obtiene por regresión lineal, y corresponde al coeficiente de pérdida de calor Kef.
Este método de “cocalentamiento” es de aplicación relativamente simple y proporciona directamente un valor de referencia Kef del coeficiente de pérdida de calor K del recinto. Según una variante ventajosa, para recintos con inercia térmica muy baja, es posible llevar a cabo pruebas de “cocalentamiento” por la noche, no siendo entonces necesario realizar la corrección debido a las contribuciones solares.
Un tercer método para acceder a un valor de referencia Kef del coeficiente de pérdida de calor K del primer entorno en el caso del interior del recinto, es el uso de una cantidad que surge de un estudio del consumo de potencia del recinto. En particular, el valor de referencia Kef puede determinarse como la relación de la potencia consumida por el recinto durante un período de tiempo dado con respecto al producto de la duración del período de tiempo dado, y de la diferencia promedio de temperatura entre el interior y el exterior del recinto durante el período de tiempo dado.
Cuando el modelo térmico utilizado para determinar el valor de la cantidad representativa de la resistencia térmica de la pared sea un modelo R-C con una resistencia y un condensador, para cada uno del primer y segundo períodos de tiempo D 1 y D2, se selecciona un intervalo de tiempo AÍ1 o AÍ2 para el cual la evolución T 11 (t) o T 12 (t) es sustancialmente lineal, donde los intervalos de tiempo AÍ1 y AÍ2 son tales, que el intervalo de tiempo AÍ1 se extiende hasta el final del primer período D1 de aplicación de la primera potencia de calentamiento P 1 y de modo que, cuando los puntos iniciales del primer período D1 y del segundo período D2 se superponen, los intervalos de tiempo AÍ1 y AÍ2 tienen el mismo punto final; la pendiente a1 o a 2 de la tangente a la curva (Tu (t))k = 1 o 2 se determina en cada intervalo de tiempo AÍ1 o AÍ2; y el valor de la cantidad representativa de la resistencia térmica de la pared se deduce en base a los valores de la pendiente a1, a2 y a los valores de tasa media de flujo de calor a través de la pared q 1 m, q 2 m. Cada valor de la tasa media de flujo de calor a través de la pared qm puede tomarse durante el período de tiempo Dk o, preferiblemente, y con mayor precisión, tomarse durante el intervalo de tiempo correspondiente Afe.
Preferiblemente, los intervalos de tiempo Afi y Af2 tienen la misma duración.
De forma ventajosa, para cada período de tiempo Dk, la potencia de calentamiento Pk del primer entorno comprende una potencia de calentamiento Pmpk impuesta por medio de una fuente de potencia controlada.
La fuente de potencia controlada para el calentamiento del primer entorno, puede ser un elemento fijo de equipo del primer entorno, es decir, un medio de calentamiento instalado en el primer entorno independientemente de la ejecución del método, siempre que este medio de calentamiento tenga inercia baja y pueda ajustarse para asegurar un calentamiento rápido del primer entorno. En particular, podría ser una bomba de calor cuyo coeficiente de rendimiento (COP) sea conocido.
Como variante, la fuente de potencia controlada para el calentamiento del primer entorno, puede ser una fuente llevada al primer entorno, específicamente para la ejecución del método.
Según otra variante, el calentamiento del primer entorno en cada período de tiempo Dk puede realizarse mediante el uso de una combinación de al menos un elemento de calentamiento proporcionado de forma fija en el primer entorno, independientemente de la ejecución del método, y al menos un elemento de calentamiento llevado al primer entorno, específicamente para la ejecución del método.
Los elementos de calentamiento del primer entorno pueden ser de tipo convectivo, conductivo o radiante, o combinar varias de estas tecnologías. Preferiblemente, los elementos de calentamiento son aparatos eléctricos, lo que permite determinar la potencia de calentamiento de modo directa y precisa. Ejemplos de dispositivos eléctricos de calentamiento comprenden, en particular, aparatos de tipo convectivo que impliquen el soplado de aire calentado por medio de resistencias eléctricas; alfombrillas o películas de calentamiento; calentadores radiantes de parasol. Como variante, los elementos de calentamiento pueden ser aparatos que funcionen con gas o con combustible, siempre que la eficacia de los quemadores y las tasas de flujo de combustible puedan calcularse de modo suficientemente preciso para acceder a la potencia de calentamiento.
En una realización ventajosa, los elementos de calentamiento del primer entorno son alfombrillas de calentamiento eléctricas, que se distribuyen en el primer entorno situándolas verticalmente y enrolladas, de modo que toda la potencia térmica se disipe en el aire en el primer entorno. Esta disposición permite un calentamiento rápido y homogéneo del primer entorno, asegurando que la temperatura entorno esté lo suficientemente cerca de la temperatura superficial de la pared en el lado del primer entorno. Según una variante, los elementos calentadores del primer entorno son convectores eléctricos pequeños distribuidos en el primer entorno.
Si el método de la invención se ejecuta con un primer entorno que comprenda tabiques internos que delimiten varias habitaciones o áreas del primer entorno, la temperatura puede medirse en varios habitaciones o áreas del primer entorno, y la temperatura en el primer entorno en cada tiempo t puede considerarse como el promedio de las mediciones de la temperatura obtenidas en el tiempo t en las distintas habitaciones o áreas del primer entorno, cada una ponderada por el volumen del habitación o área.
Según un aspecto de la invención, la potencia de calentamiento suministrada en el primer entorno se mide utilizando al menos un sensor de potencia. El, o cada, sensor de potencia puede ser un sensor de voltaje (voltímetro) y/o un sensor de corriente (amperímetro). Preferiblemente, el, o cada, sensor de potencia es un medidor de potencia provisto de un sensor de voltaje y de un sensor de corriente. Esto permite una medición precisa de la potencia en el primer entorno, a la vez que evita fluctuaciones potenciales en el voltaje de la red eléctrica o en la determinación de la resistencia del elemento, o de cada uno de los elementos, de calentamiento.
Según un aspecto de la invención, el método se ejecuta para determinar, sobre la base de una misma carga térmica del primer entorno, la transmitancia térmica U de varios elementos de construcción que pertenecen a la envolvente del mismo recinto, donde cada elemento de construcción es una pared divisoria entre un primer entorno que es el interior del recinto, y un segundo entorno que es el exterior del recinto. De forma ventajosa, las campañas de mediciones de la tasa de flujo de calor qk a través de los diversos elementos de construcción y de la temperatura interior Tik se realizan entonces durante los mismos períodos de tiempo Dk para todos los elementos de construcción de la envolvente, que corresponden a las mismas potencias de calentamiento distintas Pk del recinto. Por lo tanto, es posible acceder a las transmitancias térmicas U de los diversos elementos de construcción constituyentes de la envolvente del recinto durante una misma prueba. La obtención de las transmitancias térmicas U de los diversos elementos de construcción constituyentes de la envolvente del recinto es útil, en particular, para realizar un diagnóstico del aislamiento térmico del recinto.
Según un aspecto ventajoso, se determina, también el coeficiente de pérdida de calor total K del recinto. Esto permite acceder a las contribuciones relativas de los diversos elementos de construcción constituyentes de la envolvente del recinto a la pérdida de calor total del recinto y, por lo tanto, definir las medidas que deben tomarse para mejorar el rendimiento térmico.
En una realización, el coeficiente total de pérdida de calor K del recinto se determina del siguiente modo:
- se realiza, durante cada uno de dichos períodos de tiempo Dk, una campaña de mediciones de al menos una temperatura dentro del recinto a intervalos de tiempo cercanos y la determinación de la temperatura del aire exterior a intervalos de tiempo cercanos;
- el valor del coeficiente de pérdida de calor K del recinto se determina llevando a la convergencia:
o por una parte, un modelo térmico que expresa la variación temporal de la temperatura dentro del recinto, en función de la potencia de calentamiento aplicada en el recinto, de la temperatura del aire exterior y de los parámetros físicos del recinto, sobre cuya base se calcula el coeficiente de pérdida de calor del recinto, y
o por otra parte, la evolución medida de la temperatura dentro del recinto, en función del tiempo.
De forma ventajosa, las campañas de mediciones de la tasa de flujo de calor qk a través de los diversos elementos de construcción constituyentes de la envolvente del recinto y de la temperatura interior del recinto Tik, se realizan durante los mismos períodos de tiempo Dk, correspondientes a las mismas potencias de calentamiento distintas Pk del recinto. Por lo tanto, es posible tener acceso durante la prueba misma, es decir, sobre la base de la carga térmica misma del primer entorno que es el interior del recinto, al mismo tiempo a las transmitancias térmicas U de los diversos elementos de construcción constituyentes de la envolvente del recinto y al coeficiente general de pérdida de calor K del recinto.
Como se ha descrito anteriormente, la invención propone imponer distintas potencias de calentamiento Pk del primer entorno durante al menos dos períodos de tiempo sucesivos Dk y medir para cada período de tiempo Dk la evolución temporal de la temperatura en el primer entorno Tik (t).
Como variante, es posible también imponer temperaturas distintas Tik en el primer entorno durante al menos dos períodos de tiempo sucesivos Dk y medir para cada período de tiempo Dk la evolución temporal de la potencia en el primer entorno Pk (t).
Según esta variante, un objeto de la invención es un método para determinar una cantidad representativa de la resistencia térmica de una pared divisoria entre un primer entorno y un segundo entorno, que comprende las etapas en las cuales: - durante al menos dos períodos de tiempo sucesivos Dk correspondientes a temperaturas distintas Tik aplicadas en el primer entorno, se realiza una campaña de mediciones de la tasa de flujo de calor a través de la pared qk y de la potencia en el primer entorno Pk, a intervalos de tiempo cercanos, así como la determinación de la temperatura en el segundo entorno T 2 k a intervalos de tiempo cercanos;
- el valor de la cantidad representativa de la resistencia térmica de la pared se determina al llevar a la convergencia: por un lado, un modelo térmico que exprese la variación temporal de la potencia en un entorno dividido de otro entorno por una pared, en función de la tasa de flujo de calor a través de la pared, de la temperatura en el otro entorno y de los parámetros físicos de la pared, en base a la cual puede calcularse la cantidad representativa de la resistencia térmica de la pared; y, por otra lado, la evolución medida Pk (t) de la potencia en el primer entorno en función del tiempo.
Preferiblemente, el método se ejecuta con dos períodos de tiempo sucesivos Di y D2 que corresponden a dos referencias de temperatura distintas Ti i y Ti2 aplicadas en el primer entorno.
Otro aspecto de la invención, que puede considerarse independientemente de la determinación de una cantidad representativa de la resistencia térmica de una pared divisoria entre un primer entorno y un segundo entorno, es un método para determinar el coeficiente de pérdida de calor general K del recinto, comprendiendo el método etapas en las que:
- durante al menos dos períodos de tiempo sucesivos Dk correspondientes a distintas temperaturas Tik aplicadas en el recinto, se realiza una campaña de mediciones de la potencia en el recinto Pk en intervalos de tiempo cercanos, así como la determinación de la temperatura del aire exterior a intervalos de tiempo cercanos;
- el valor del coeficiente de pérdida de calor K del recinto se determina al llevar a la convergencia: por una parte, un modelo térmico que expresa la variación temporal de la potencia en el recinto, en función de la temperatura aplicada en el recinto, de la temperatura del aire externo y de los parámetros físicos del recinto, en base a los cuales se calcula el coeficiente de pérdida de calor del recinto; y, por otra parte, la evolución medida Pk (t) de la potencia en el recinto en función del tiempo.
Preferiblemente, el método se ejecuta con dos períodos de tiempo sucesivos Di y D2 que corresponden a dos referencias de temperatura distintas Ti i y Ti2 aplicadas en el recinto.
Un objeto de la invención es también un medio de registro de información, que comprenda instrucciones para la ejecución de la totalidad o parte de las etapas de cálculo de un método como se ha descrito anteriormente, cuando estas instrucciones se ejecuten por una unidad electrónica de cálculo.
Otro objeto de la invención es un dispositivo para la ejecución de un método como se ha descrito anteriormente, que comprenda:
- al menos un elemento calefactor que comprenda una fuente de potencia controlada;
- al menos un sensor de flujo de calor previsto para estar situado en una cara de la pared para medir la tasa de flujo de calor a través de la pared;
- al menos un sensor de temperatura previsto para medir la temperatura en el primer entorno Tu cerca del sensor de flujo de calor;
- una unidad electrónica de cálculo;
- un medio de registro de información que comprenda instrucciones, previsto para su ejecución por la unidad electrónica de cálculo, para la ejecución de todas o parte de las etapas de cálculo del método.
Según una característica ventajosa, el elemento, o cada uno de los elementos calefactores calienta el aire en el primer entorno. Esto permite un calentamiento rápido del primer entorno. Tal es el caso, en particular, con una pluralidad de convectores eléctricos distribuidos en el primer entorno, o con alfombrillas calefactoras eléctricas, como se ha descrito anteriormente, que se disponen verticalmente en el primer entorno y enrolladas, de modo que toda la potencia térmica se disipa en el aire.
Según un aspecto de la invención, el sensor o sensores de temperatura comprenden al menos un sensor de temperatura entorno previsto para estar situado en el volumen de aire en el primer entorno.
Según un aspecto de la invención, el o los sensores de temperatura comprenden al menos un sensor de temperatura superficial previsto para estar situado en, u orientado hacia, la superficie de la pared en el primer entorno.
De forma ventajosa, la unidad electrónica de cálculo comprende medios de control de la fuente de potencia del o de cada elemento calefactor.
En una realización, el dispositivo comprende al menos una caja, que comprende tanto un sensor de flujo de calor como un sensor de temperatura, y medios de conexión, especialmente inalámbricos, entre la caja y la unidad de cálculo electrónico.
Las características y ventajas de la invención resultarán evidentes en la descripción que sigue de una realización de un método y de un dispositivo según la invención, dada únicamente a modo de ejemplo y mientras se refiere a las figuras adjuntas en las cuales:
- la Figura 1 es una vista esquemática de un bungalow cuya envolvente comprende varios elementos de construcción, es decir, un suelo, un techo, una pared con una puerta (se considera que forma parte de la pared), un conjunto de dos acristalamientos, donde se desea determinar la transmitancia térmica U de cada uno de estos elementos, según la invención;
- las Figuras 2 y 3 son gráficos que muestran, para uno de los acristalamientos pertenecientes a la envolvente del bungalow de la Figura 1, respectivamente, la evolución de la temperatura interior Tu, en función del tiempo t, según lo medido por un sensor de temperatura del aire situado cerca de un medidor de flujo de calor fijado en el acristalamiento, y la evolución de la tasa de flujo de calor por unidad de área a través de la qK del acristalamiento, en función del tiempo, según lo medido por el medidor de flujo de calor mencionado anteriormente fijado en el acristalamiento, en el curso de la ejecución del método según la invención que comprende un primer período de tiempo D 1 en el transcurso del cual se aplica una primera potencia de calentamiento P1 en el bungalow, donde P1 es tal, que el parámetro . a t ; (o)K ref
a = 1 ---------------------p
1 del bungalow está entre 0,3 y 0,8, seguido por un segundo período de tiempo D¿ en el transcurso del cual se aplica una segunda potencia de calentamiento sustancialmente cero P2 en el bungalow, para dejar que el bungalow se enfríe libremente, mostrándose también en estas figuras la evolución de la temperatura exterior Tu;
- la Figura 4 es un gráfico que muestra la distribución de las contribuciones relativas de los diversos elementos de construcción constituyentes de la envolvente del bungalow de la Figura 1 respecto a la pérdida de calor total del bungalow; - la Figura 5 es un diagrama del modelo denominado “ 2R2C” del bungalow de la Figura 1, con dos resistencias y dos condensadores;
- la Figura 6 es un gráfico que muestra el ajuste del modelo 2R2C que se muestra en la Figura 5 respecto a la evolución de la temperatura interior Tu en función del tiempo t que se muestra en la Figura 2, obtenida al hacer que el modelo 2R2C y la evolución medida Tu (t) converjan durante todos los dos períodos de tiempo D1 y D2.
El método según la invención, se ejecuta para la determinación de la transmitancia térmica U de varios elementos de construcción constituyentes de la envolvente del bungalow 1 representado en la Figura 1, a saber, el suelo, el techo, la pared y el conjunto de acristalamientos del bungalow.
El bungalow 1 presenta un área de suelo de 13,5 m2, un área de acristalamiento de 3,9 m2, una altura interior de 2,5 m, un volumen de 34,2 m3 y un área de envolvente total de 68,5 m2. La pared externa del bungalow 1 consiste en paneles intercalados aislantes que comprenden una capa de poliuretano de 35 mm de grosor insertados entre dos placas metálicas, de una puerta (que se considera parte de la pared) y de dos acristalamientos que son de triple acristalamiento.
El método se ejecuta mientras el bungalow 1 no está ocupado.
La transmitancia térmica U de la envolvente del bungalow 1, determinada utilizando la norma ISO 13789:2007, lleva a un valor de referencia del coeficiente de pérdida de calor del bungalow Kmf de 60 W/K ± 12 W/K. El bungalow es un edificio muy liviano, es decir, tiene inercia térmica muy baja. Su constante de tiempo es de unas cuantas horas.
El calentamiento del bungalow 1 se asegura mediante alfombrillas calefactoras 2 eléctricas, en donde cada alfombrilla calefactora tiene una potencia nominal de 112,5 W. Las alfombrillas calefactoras 2 se distribuyen en el bungalow situándolas verticalmente y enrolladas, como se muestra esquemáticamente en la Figura 1, permitiendo de este modo un calentamiento rápido y homogéneo del bungalow.
El método según la invención se ejecuta de forma continua en su totalidad durante un solo período de tiempo nocturno, para evitar la contribución de la radiación solar al calentamiento del bungalow 1.
Para comenzar, se realiza un calentamiento del bungalow durante un primer período de tiempo D 1 de 12.15 a. m. a 1.10 a. m., que corresponde a la aplicación de una primera potencia de calentamiento estrictamente positiva P 1 , y después un enfriamiento libre del bungalow durante un segundo período de tiempo D2 de 1.10 a. m. a 2.05 a. m., que corresponde a la aplicación de una segunda potencia de calentamiento sustancialmente cero P2. El segundo período de tiempo D2 es inmediatamente posterior al primer período de tiempo D1.
Para cada período de tiempo Dk, la potencia Pk aplicada es sustancialmente igual a la potencia de calentamiento impuesta por las alfombrillas calefactoras 2, excepto por las potencias residuales obtenidas, en particular, del hardware de medición y cálculo presente en el bungalow para la ejecución del método. Los sensores de potencia, en forma de bucles de corriente, miden la potencia suministrada en el bungalow durante la ejecución del método.
En una primera etapa del método, que corresponde al primer período de tiempo D1, el calentamiento del bungalow 1 se realiza con la ayuda de las alfombrillas calefactoras 2. La primera potencia de calentamiento P1 aplicada durante el primer período de tiempo Di se selecciona de tal modo que el parámetro . at; ( o) K ref
a = 1 -----------------------esté entre 0,3 y 0,8. En este ejemplo, el valor de referencia Kref es igual a 60 W/K ± 12
*^1
W/K, la temperatura interior inicial dentro del bungalow Tud es de 25,6 0C, y la temperatura inicial del aire exterior T 21 d es de 18,7 0C, lo que corresponde, por lo tanto, para un valor del parámetro a sustancialmente igual a 0,4, a un valor de la primera potencia de calentamiento P1 igual a aproximadamente 1370 W.
A continuación se mide la temperatura entorno dentro del bungalow T11 cada diez segundos, por una parte cerca de cada elemento de construcción de entre el suelo, el techo, la pared, los dos acristalamientos, y por otra parte en el medio del volumen de aire. Para ello se instalan varios sensores de temperatura, que en este ejemplo son termopares tipo K, en el aire ambiental en el bungalow, concretamente, un termopar cerca de cada elemento de construcción y un termopar en el medio del volumen de aire a una altura de 110 cm.
En la Figura 2 se muestra la curva representativa de la evolución de la temperatura interna T11 en el área adyacente de un acristalamiento del bungalow, en función de tiempo, durante el primer período de tiempo D1. Como se ve en esta figura, la curva de aumento de temperatura cerca del acristalamiento presenta una parte sustancialmente lineal durante el intervalo de tiempo Aí|. Ajustar una ecuación a esta parte lineal de la curva proporciona una pendiente a1 de 4,79 K/h. En la Tabla 1 que sigue se proporcionan los valores de pendiente a1 para los diversos elementos.
La Figura 2 ilustra también la evolución de la temperatura del aire exterior T21 durante el primer periodo de tiempo D1. La temperatura del aire exterior T21 durante el intervalo de tiempo AÍ1 es suficientemente estable para que sea posible considerarla sustancialmente constante e igual a la temperatura promedio durante el intervalo de tiempo AÍ1, a saber, en este ejemplo T21 m = 18,1 0C.
La tasa de flujo de calor a través de cada elemento de construcción se mide también cada diez segundos, con la ayuda de un medidor de flujo de calor de gradiente del tipo HFP01 comercializado por Hukseflow, situado en la cara interna del elemento de construcción. A modo de ejemplo, en la Figura 3 se muestra la curva representativa de la evolución de la tasa de flujo de calor q 1 a través de un acristalamiento, en función del tiempo, durante el primer período de tiempo D1. Los valores de las tasas medias de flujo q1m en el intervalo de tiempo AÍ1 para los diversos elementos se proporcionan en la Tabla 1 que sigue.
En una segunda etapa del método, que corresponde al segundo período de tiempo D2, se aplica la segunda potencia de calentamiento sustancialmente cero P2 en el bungalow 1, desde una temperatura inicial T12d = 34,7 0C, es decir, que las alfombrillas calefactoras 2 no funcionan durante este segundo período D2. Como en la primera etapa, la temperatura entorno dentro del bungalow T12 se mide a continuación cada diez segundos, por un lado, cerca de cada elemento de construcción de entre el suelo, el techo, la pared, los dos acristalamientos, y, por otro, en medio del volumen de aire, con la ayuda de termopares de tipo K instalados en el aire ambiental en el bungalow, concretamente, un termopar cerca de cada elemento de construcción y un termopar en el medio del volumen de aire a una altura de 110 cm.
La Figura 2 muestra la curva representativa de la evolución de la temperatura interior T 12 cerca de un acristalamiento del bungalow, en función de tiempo, durante el segundo período de tiempo D2. Como puede verse en esta figura, la curva de caída de temperatura cerca del acristalamiento presenta una parte sustancialmente lineal durante el intervalo de tiempo Aí2. Ajustar una ecuación a esta parte lineal de la curva da una pendiente a 2 de -5,58 K/h. En la Tabla 1 más abajo se dan los valores de pendiente a2 para los diversos elementos.
La evolución de la temperatura del aire exterior T 22 durante el mismo periodo de tiempo D2, se muestra también en la Figura 2. Como en la primera etapa, la temperatura del aire exterior T 22 durante el intervalo de tiempo Aí2 es suficientemente estable para que sea posible considerarla sustancialmente constante e igual a la temperatura promedio durante el intervalo de tiempo Aí2, concretamente, en este ejemplo, T22m = 17,1 °C.
La tasa de flujo de calor a través de cada elemento de construcción también se mide cada diez segundos, con la ayuda de un medidor de flujo de calor de gradiente del tipo HFP01 situado en la cara interna del elemento de construcción. A modo de ejemplo, en la Figura 3 se muestra la curva representativa de la evolución de la tasa de flujo de calor q 2 a través de un acristalamiento del bungalow, en función del tiempo, durante el segundo período de tiempo D2. Los valores de las tasas de flujo medias q2m durante el intervalo de tiempo Aí2 para los diversos elementos, se proporcionan en la Tabla 1 que sigue.
Como
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, tomando A7m = 15,9 °C, A72m = 7,8 °C, g im = 18,70 W/m2, q2m = -3,90 W/m2,
se obtiene el valor de la transmitancia térmica U de los acristalamientos del bungalow 1:
U = 0,68 W/m2K.
Los valores de la transmitancia térmica U para los diversos elementos de construcción constituyentes de la envolvente del bungalow 1 se dan en la Tabla 1 que sigue.
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Tabla 1
En comparación, el valor calculado, según la norma ISO 6946:2007 de la transmitancia térmica U de la pared, es 0,70 W/m2K ± 0,13 W/m2K, y el del techo, es 0,43 W/m2K ± 0,07 W/m2K. Además, el valor suministrado por el fabricante, calculado según la norma ISO 10077:2012, de la transmitancia térmica U de los acristalamientos, es de 0,70 W/m2K. En cuanto al suelo, hay demasiada incertidumbre para acceder a un valor calculado de la transmitancia térmica U según la norma ISO 13370:2007.
En virtud de las mediciones realizadas durante los períodos de tiempo Di y D2, también es posible determinar el axP 2 - a2Px
valor del coeficiente de pérdida de calor K del bungalow 1. Como K = - tomando a2 = 4,62
a xM lm - a , A T t Iffi
K/h, a2 = -5,37 K/h, A7m = 16,6 0C, AT2m 8,0 0C, P 1 = 1370 W, P2 = 5 W, se obtiene el valor del coeficiente de pérdida de calor K del bungalow 1:
K = 58,70 W/K.
Entonces, es posible trazar el gráfico que muestra la distribución de las contribuciones relativas de los diversos elementos de construcción constituyentes de la envolvente del recinto respecto a la pérdida de calor total del recinto. En la Figura 4 se muestra este gráfico, obtenido mediante la ponderación de la transmitancia térmica U de cada elemento de construcción mediante su área A de superficie disipativa. El detalle de cada elemento de construcción se proporciona en la Tabla 2, a continuación.
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Tabla 2
Obtener la distribución de las pérdidas entre los diversos elementos de construcción es una herramienta útil para la prescripción, en particular, en un contexto de renovación.
El método de procesamiento de datos descrito anteriormente corresponde al caso donde el modelo térmico utilizado es un modelo R-C simple con una resistencia y un condensador.
Como variante, las curvas de evolución de la temperatura interior en función del tiempo para cada elemento de construcción constituyente de la envolvente del bungalow 1, concretamente, el suelo, techo, pared, conjunto de dos acristalamientos, se han procesado con un modelo 2R2C del bungalow con dos resistencias y dos condensadores, del que se muestra un diagrama en la Figura 5.
En este modelo 2R2C se considera que la región exterior está a temperatura constante impuesta Te, dos nodos Tp y Ti representan esquemáticamente las masas térmicas de las paredes y del aire interior, teniendo cada uno un valor asociado de inercia C1, C2, y dos resistencias R1, R2 situadas entre los nodos. Una resistencia R2 situada entre la región exterior y el nodo de las paredes, representa la resistencia de la pared, mientras que la otra resistencia R1, colocada entre el nodo de las paredes y el de la región interior, representa la resistencia a la convección interior. En este caso, el coeficiente de pérdida de calor K es el inverso de la resistencia total, la suma de las dos resistencias de la red.
A modo de ejemplo, la Figura 6 muestra el ajuste del modelo 2R2C descrito anteriormente, con respecto a la evolución de la temperatura interior 7ík cerca de un acristalamiento, en función del tiempo t, mostrado en la Figura 2. En la Tabla 3 que sigue se dan los valores de la transmitancia térmica U obtenidos para los diversos elementos de construcción constituyentes de la envolvente del bungalow 1, en el caso donde el modelo térmico utilizado es un modelo 2R2C.
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Tabla 3
Se observa que los valores de transmitancia térmica U obtenidos con el modelo 2R2C son generalmente consistentes con los obtenidos con el modelo R-C simple, estando relacionadas ciertas disparidades con una mayor inexactitud del enfoque a través del modelo 2R2C.
En la práctica, en el ejemplo anterior con el modelo R-C simple, las etapas de selección de los intervalos de tiempo Atk para el procesamiento de datos, de linealización, y del cálculo de U y K sobre la base de las pendientes ak, se llevan a cabo de forma ventajosa por medio de una unidad electrónica de cálculo.
La invención no se limita a los ejemplos descritos anteriormente.
En particular, el método según la presente invención, puede ejecutarse con medios de calentamiento con los que se equipa el primer entorno de forma fija y/o con medios de calentamiento que se llevan al primer entorno específicamente para la ejecución del método, siempre que pueda determinarse con precisión la potencia suministrada por estos medios de calentamiento para los impulsos requeridos por el método.
Además, en los ejemplos anteriores, el método para determinar una cantidad representativa de la resistencia térmica de una pared, y el método para determinar el coeficiente de pérdida de calor del recinto, se ejecuta con períodos de tiempo Dk correspondientes a distintos ajustes de potencia de calentamiento Pk. Por supuesto, como variante, la potencia de calentamiento puede variar en uno (o más) de los períodos de tiempo Dk, siempre que asegure durante el período Dk una potencia de calentamiento promedio Pk distinta de las potencias de calentamiento aplicadas durante períodos de tiempo que la rodean. En este caso, la potencia de calentamiento Pk considerada, es la potencia de calentamiento promedio durante el período de tiempo Dk.

Claims (23)

  1. REIVINDICACIONES
    i. Un método para determinar una cantidad representativa de la resistencia térmica (U, Rt, R) de una pared divisoria entre un primer entorno y un segundo entorno, caracterizado por que comprende etapas en las que:
    - durante al menos dos períodos de tiempo sucesivos Dk correspondientes a distintas potencias de calentamiento Pk del primer entorno, respectivamente, a distintas temperaturas aplicadas en el primer entorno, se lleva a cabo una campaña de mediciones de la tasa de flujo de calor a través de la pared qk y de la temperatura en el primer entorno Tik, respectivamente, de la potencia en el primer entorno, a intervalos de tiempo cercanos, así como la determinación de la temperatura en el segundo entorno T 2 k a intervalos de tiempo cercanos;
    - el valor de la cantidad representativa de la resistencia térmica (U, Rt, R) de la pared se determina haciendo converger:
    o por una parte, un modelo térmico que expresa la variación temporal de la temperatura, respectivamente, la variación temporal de la potencia, en un entorno dividido del otro entorno por una pared, en función de la tasa de flujo de calor a través de la pared, de la temperatura en el otro entorno y de los parámetros físicos de la pared, en base a lo cual puede calcularse la cantidad representativa de la resistencia térmica de la pared,
    y
    o por otra, la evolución medida de la temperatura Tik (t), respectivamente, de la potencia, en el primer entorno, en función del tiempo.
  2. 2. El método según la reivindicación 1, caracterizado por que se ejecuta con dos períodos de tiempo sucesivos Di y D2 correspondientes a dos ajustes de potencia de calentamiento distintos Pi y P2 del primer entorno, respectivamente a dos ajustes de temperatura distintos aplicados en el primer entorno.
  3. 3. El método según una cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado por que las mediciones de la tasa de flujo de calor a través de la pared qk se llevan a cabo con la ayuda de al menos un sensor de flujo de calor situado en una cara de la pared.
  4. 4. El método según la reivindicación 3, caracterizado por que las mediciones de la temperatura en el primer entorno Tik se llevan a cabo con ayuda de al menos un sensor de temperatura situado en el primer entorno cerca del sensor de flujo de calor.
  5. 5. El método según una cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado por que las mediciones de la temperatura en el primer entorno Tik se llevan a cabo con ayuda de al menos un sensor de temperatura entorno situado en el volumen de aire en el primer entorno.
  6. 6. El método según una cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado por que las mediciones de la temperatura en el primer entorno Tik se llevan a cabo con la ayuda de al menos un sensor de temperatura superficial situado en, u orientado hacia, la superficie de la pared en el primer entorno.
  7. 7. El método según una cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado por que el modelo térmico es un modelo R-C con una resistencia y un condensador.
  8. 8. El método según una cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado por que comprende las etapas en las cuales:
    - se lleva a cabo durante dos períodos de tiempo sucesivos Di y D2:
    i. durante el primer período de tiempo Di, la aplicación de una primera potencia de calentamiento Pi del primer entorno, y una campaña de mediciones de la tasa de flujo de calor a través de la pared qi y de la temperatura en el primer entorno Ti i a intervalos de tiempo cercanos, así como la determinación de la temperatura en el segundo entorno T2i a intervalos de tiempo cercanos, siendo la primera potencia de calentamiento Pi tal, que el parámetro , Ar,(0 )K rsf
    a = 1 -------------------- -p
    1 es menor o igual a 0,8, con A7j(0) = 7n (f = 0) - T 2 m, donde t = 0 es el punto inicial del primer período de tiempo Di, T 2 m es la temperatura promedio en el segundo entorno durante todos los períodos de tiempo Di y D2, y K e es un valor de referencia del coeficiente de pérdida de calor K del primer entorno, seguidamente
    ii. durante el segundo período de tiempo D2, la aplicación de una segunda potencia de calentamiento sustancialmente cero P2 del primer entorno, y una campaña de mediciones de la tasa de flujo de calor a través de la pared q 2 y de la temperatura en el primer entorno T 12 a intervalos de tiempo cercanos, así como la determinación de la temperatura en el segundo entorno T 22 a intervalos de tiempo cercanos;
    - el valor de la cantidad representativa de la resistencia térmica (U, Rt, R) de la pared se determina haciendo converger:
    o un modelo térmico que expresa la variación temporal de la temperatura en un entorno dividido de otro entorno por una pared, en función de la tasa de flujo de calor a través de la pared, de la temperatura en el otro entorno y de los parámetros físicos de la pared, en base a lo cual se calcula por una parte la cantidad representativa de la resistencia térmica de la pared,
    y
    o y por otra, la evolución medida Rk (í) de la temperatura en el primer entorno, en función del tiempo.
  9. 9. El método según la reivindicación 8, caracterizado por que la primera potencia de calentamiento P1 es , AT^O )K ref
    a = 1 -------------------- -p
    tal, que el parámetro 1 es mayor o igual a 0,25, preferiblemente, mayor o igual a 0,3.
  10. 10. El método según la reivindicación 7, caracterizado por que, para cada período de tiempo Dk, existe un intervalo de tiempo Aík para el cual la evolución medida Rk (í) de la temperatura en el primer entorno, en función del tiempo, es sustancialmente lineal, y por que el modelo R-C y la evolución medida Rk (í) se hacen converger del siguiente modo: para cada período de tiempo Dk, la pendiente ak de la tangente a la curva Rk (í) se determina durante el intervalo de tiempo Aík, y el valor de la cantidad representativa de la resistencia térmica (R, Rt, U) de la pared, se determina sobre la base de los valores de la pendiente ak y de los valores de tasa media de flujo de calor a través de la pared qkm tomados en el período de tiempo Dk o, preferiblemente, tomados en el intervalo de tiempo Aík.
  11. 11. El método según una cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado por que, para cada período de tiempo Dk, la potencia de calentamiento Pk del primer entorno comprende una potencia de calentamiento Pimpk impuesta por medio de una fuente de potencia controlada.
  12. 12. El método según la reivindicación 11, caracterizado por que la fuente de potencia controlada es un elemento fijo de equipo del primer entorno.
  13. 13. El método según la reivindicación 11, caracterizado por que la fuente de potencia controlada es una fuente llevada al primer entorno específicamente para la ejecución del método.
  14. 14. Un método para determinar las propiedades térmicas del recinto, caracterizado por que la transmitancia térmica U de cada elemento de construcción perteneciente a la envolvente del recinto, se determina mediante el método de una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 13, donde cada elemento de construcción es una pared divisoria entre un primer entorno que es el interior del recinto, y un segundo entorno que es el exterior del recinto, realizándose las campañas de mediciones de la tasa de flujo de calor a través del elemento de construcción qk y de la temperatura interior Rk para todos los elementos de construcción de la envolvente durante los mismos períodos de tiempo Dk que corresponden a distintas potencias de calentamiento Pk del recinto.
  15. 15. El método según la reivindicación 14, caracterizado por que se determina también el coeficiente de pérdida de calor K del recinto.
  16. 16. El método según la reivindicación 15, caracterizado por que el coeficiente de pérdida de calor K del recinto se determina del siguiente modo:
    - se lleva a cabo, durante cada uno de dichos períodos de tiempo Dk, una campaña de mediciones de al menos una temperatura dentro del recinto a intervalos de tiempo cercanos, y la determinación de la temperatura del aire exterior a intervalos de tiempo cercanos;
    - el valor del coeficiente de pérdida de calor K del recinto, se determina haciendo converger:
    o por una parte, un modelo térmico que expresa la variación temporal de la temperatura dentro del recinto, en función de la potencia de calentamiento aplicada en el recinto, de la temperatura del aire exterior y de los parámetros físicos del recinto, sobre cuya base se calcula el coeficiente de pérdida de calor del recinto,
    y
    o por otra parte, la evolución medida de la temperatura dentro del recinto, en función del tiempo.
  17. 17. Medio de registro de información, caracterizado por que comprende instrucciones para la ejecución de las etapas de cálculo de un método según una cualquiera de las reivindicaciones anteriores, cuando estas instrucciones son ejecutadas por una unidad electrónica de cálculo.
  18. 18. Un dispositivo para la ejecución de un método según una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 16, caracterizado por que comprende:
    - al menos un elemento de calentamiento que comprende una fuente de potencia controlada;
    - al menos un sensor de flujo de calor previsto para estar situado en una cara de la pared para así medir la tasa de flujo de calor a través de la pared;
    - al menos un sensor de temperatura previsto para medir la temperatura en el primer entorno hk cerca del sensor de flujo de calor;
    - una unidad electrónica de cálculo;
    - un medio de registro de información que comprende la temperatura en el segundo entorno T 2 k e instrucciones previstas para su ejecución por la unidad electrónica de cálculo, para la ejecución de las etapas de cálculo del método.
  19. 19. El dispositivo según la reivindicación 18, caracterizado por que el o cada elemento calentador calientan el aire en el primer entorno.
  20. 20. El dispositivo según una cualquiera de las reivindicaciones 18 o 19, caracterizado por que el sensor o sensores de temperatura comprenden al menos un sensor de temperatura entorno previsto para medir la temperatura del aire en el primer entorno.
  21. 21. El dispositivo según una cualquiera de las reivindicaciones 18 a 20, caracterizado por que el sensor o sensores de temperatura comprenden al menos un sensor de temperatura superficial previsto para medir la temperatura superficial de la pared en el primer entorno.
  22. 22. El dispositivo según una cualquiera de las reivindicaciones 18 a 21, caracterizado por que la unidad de cálculo electrónico comprende medios de control de la fuente de potencia del elemento, o de cada uno de los elementos de calentamiento.
  23. 23. El dispositivo según una cualquiera de las reivindicaciones 18 a 22, caracterizado por que comprende:
    - al menos una caja que comprende tanto un sensor de flujo de calor como un sensor de temperatura, - medios de conexión, especialmente inalámbricos, entre la caja y la unidad de cálculo electrónico.
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Families Citing this family (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR3076353A1 (fr) * 2017-12-29 2019-07-05 Saint-Gobain Isover Procede et dispositif de controle non destructif d'une paroi
FR3077132B1 (fr) * 2018-01-23 2021-06-18 Saint Gobain Isover Procede et dispositif de determination du coefficient de transmission thermique d'une paroi
DE102018218096B4 (de) * 2018-10-23 2020-07-09 Deutsches Zentrum für Luft- und Raumfahrt e.V. Verfahren zur berührungslosen Bestimmung von Wärmedurchgangskoeffizienten an Wänden eines Raumes sowie System zur Bestimmung von Wärmedurchgangskoeffizienten an Wänden eines Raumes
CN109829191B (zh) * 2018-12-24 2022-05-24 中国石油大学(北京) 构造-热演化史恢复的热运动学的系统及方法
JP7314731B2 (ja) * 2019-09-11 2023-07-26 株式会社大林組 熱負荷計算装置、熱負荷計算方法及びプログラム
KR102334361B1 (ko) * 2019-10-25 2021-12-03 한국전력공사 열관류율 진단 장치 및 그것의 제어 방법
CN111157570B (zh) * 2019-12-31 2022-08-12 国网北京市电力公司 房屋热惯性的测试方法、系统及装置
CN113419120B (zh) * 2021-05-08 2022-10-25 同济大学 一种介质薄膜与金属界面热阻的测量方法及系统
JP7035251B1 (ja) 2021-05-17 2022-03-14 東京瓦斯株式会社 断熱性能評価装置、断熱性能の評価方法及びプログラム
JP7082722B1 (ja) 2021-05-17 2022-06-08 東京瓦斯株式会社 断熱性能評価装置、断熱性能の評価方法及びプログラム
WO2024020670A1 (en) * 2022-07-27 2024-02-01 National Research Council Of Canada Systems for non-destructive in-situ determination of r-values of materials and methods thereof
DE102023104465A1 (de) 2023-02-23 2024-08-29 Deutsches Zentrum für Luft- und Raumfahrt e.V. Verfahren zur Bestimmung von Wärmedurchgangskoeffizienten und Wärmekapazitäten einer Gebäudehülle

Family Cites Families (26)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6050299B2 (ja) * 1977-11-17 1985-11-07 古河電気工業株式会社 熱抵抗測定装置
HU186066B (en) * 1982-06-03 1985-05-28 Budapesti Mueszaki Egyetem Method and apparatus for measuring coefficient of heat transfer
US5258929A (en) * 1988-01-18 1993-11-02 Ishikawajima-Harima Heavy Industries Co., Ltd. Method for measuring thermal conductivity
US4916715A (en) * 1988-04-13 1990-04-10 General Electric Company Method and apparatus for measuring the distribution of heat flux and heat transfer coefficients on the surface of a cooled component used in a high temperature environment
US5112136A (en) * 1990-09-24 1992-05-12 Kiyoshi Sakuma Method of and apparatus for measuring thermal conductivity
US5833365A (en) * 1995-03-24 1998-11-10 Interuniversitair Micro-Electronika Centrum Vzw Method for local temperature sensing for use in performing high resolution in-situ parameter measurements
JP4324643B2 (ja) * 2002-06-28 2009-09-02 英弘精機株式会社 熱流センサー及びその製造方法
US7246939B1 (en) * 2003-10-23 2007-07-24 Gultekin David H Measurement of thermal diffusivity, thermal conductivity, specific heat, specific absorption rate, thermal power, heat transfer coefficient, heat of reaction and membrane permeability by nuclear magnetic resonance
RU2261437C1 (ru) * 2004-04-08 2005-09-27 Технологический институт энергетических обследований, диагностики и неразрушающего контроля "ВЕМО" Способ теплового неразрушающего контроля многослойных объектов
JP2007024727A (ja) * 2005-07-19 2007-02-01 Tokyo Univ Of Science 窓の熱的性能計測装置
CN101126729B (zh) * 2007-09-18 2010-06-02 南京航空航天大学 双热流计稳态法材料热导率测量方法
JP2010078447A (ja) * 2008-09-25 2010-04-08 Tokyo Electric Power Co Inc:The Ｑ値解析システム、ｑ値解析方法及びｑ値解析プログラム
RU2383008C1 (ru) * 2008-12-19 2010-02-27 Олег Николаевич Будадин Способ теплового неразрушающего контроля теплотехнических характеристик материалов и конструкций
FR2958017B1 (fr) * 2010-03-26 2013-02-22 Herve Pouliquen Dispositif pour l'analyse du comportement thermique en regime transitoire d'un local equipe d'une installation de chauffage
FR2964455B1 (fr) * 2010-09-03 2013-07-12 Saint Gobain Rech Procede et dispositif de determination du coefficient de deperdition thermique d'un local
US8620632B2 (en) * 2011-06-24 2013-12-31 International Business Machines Corporation Estimating building thermal properties by integrating heat transfer inversion model with clustering and regression techniques for a portfolio of existing buildings
RU2475729C1 (ru) * 2011-09-13 2013-02-20 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Брянская государственная инженерно-технологическая академия" Способ теплотехнического обследования зданий и сооружений
RU2516203C2 (ru) * 2011-12-19 2014-05-20 Елена Вячеславовна Абрамова Способ интеллектуального энергосбережения на основе инструментального многопараметрового мониторингового энергетического аудита и устройство для его осуществления
RU2598404C2 (ru) * 2012-04-11 2016-09-27 Стифтельсен Аркада Способ и устройство для измерения теплового потока через объекты
JP5841485B2 (ja) * 2012-04-13 2016-01-13 株式会社インテグラル 熱損失係数推定装置、熱損失係数推定方法、およびプログラム
JP6004328B2 (ja) * 2012-06-29 2016-10-05 パナソニックＩｐマネジメント株式会社 断熱性能推定装置
CN102778473B (zh) * 2012-07-10 2014-04-16 东华大学 一种围护结构热阻现场检测方法
CN102788816B (zh) * 2012-08-29 2014-07-30 温州大学 建筑物环境模拟实验系统
FR3016037B1 (fr) * 2013-12-30 2016-01-01 Saint Gobain Isover Procede et dispositif de determination du coefficient de deperdition thermique d'un local
GB2557592A (en) * 2016-12-09 2018-06-27 Evonetix Ltd Temperature control device
US10896279B2 (en) * 2017-04-28 2021-01-19 Mentor Graphics Corporation Determination of structure function feature correlation to thermal model element layers

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