ES2870202T3 - Cadena de amplificación con deriva de frecuencia y con varias salidas - Google Patents

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Abstract

Una cadena de amplificación (100) de pulsos, con deriva de frecuencia de M salidas, con M>1, que comprende: - un estirador (10) con tasa de estiramiento tx_estiramiento, - M amplificadores en cascada (201,....20M), - M compresores de salida (301,....30M) colocados respectivamente a la salida de cada amplificador, dicha cadena de amplificación comprende además: - un dispositivo de compresión parcial (50) dispuesto entre el estirador y el primer amplificador, dicho dispositivo de compresión parcial tiene al menos una tasa de compresión parcial, siendo dicha(s) tasa(s) de compresión parcial inferior(es) a tx_estiramiento, y - un conmutador óptico (40) configurado para recibir un haz de salida del estirador (10) y dirigirlo directamente al primer amplificador (201) de la cascada o al dispositivo de compresión parcial (50) en función del compresor de salida seleccionado entre los M compresores de salida.

Description

DESCRIPCION
Cadena de amplificación con deriva de frecuencia y con varias salidas
El campo de la invención es el de las cadenas de amplificación con deriva de frecuencia y con varias salidas.
Cabe recordar que una cadena de amplificación con una salida tiene a su entrada un estirador cuya función es estirar temporalmente un pulso láser con una tasa de estiramiento tx_estiramiento, siendo el pulso estirado luego amplificado por un amplificador y luego comprimido por un compresor temporal con una tasa de compresión tx_compresión = tx_estiramiento, colocado en una cámara de vacío, como se muestra en la figura 1. En la literatura, tx_compresión = - tx_estiramiento se encuentra a veces por convención, pero esta convención no se utiliza en lo que sigue. La función del compresor es compensar el estiramiento del estirador. Tanto el estirador como el compresor suelen tener redes de difracción.
En los documentos US2013/0223460 A1 y US2005/0265407 A1 se divulgan ejemplos de cadenas de amplificación de deriva de frecuencia.
Una cadena de amplificación de M salidas tiene M amplificadores en cascada a la salida del estirador 100, estando cada amplificador 20i i que varía de 1 a M asociado a su propio compresor (hay por tanto M compresores 30i), formando el conjunto de salidas de cada compresor las M salidas de la cadena, como se muestra en la figura 2. A la salida de cada amplificador láser, el haz láser puede ser enviado al compresor asociado a dicho amplificador, o al siguiente amplificador.
A lo largo de la trayectoria del pulso a través de una cadena de amplificación, el pulso debe cumplir con ciertas restricciones, incluyendo los parámetros de fluencia y energía de cada elemento óptico, lo que lleva a la definición de un diámetro mínimo del haz incidente para cada elemento óptico. En el caso de una cadena de amplificación con varias salidas, esto significa que cuantos más amplificadores haya, más aumenta este diámetro mínimo del haz (la dispersión espacial del haz aumenta) al aumentar la posición del amplificador en la cascada y las dimensiones del amplificador en cuestión. Dado que las dimensiones de cada elemento se calculan con la mayor precisión posible en función de este diámetro, sobre todo por razones de espacio y coste, esto significa que aumentan las dimensiones del elemento óptico y, por tanto, su coste. El diámetro mínimo es el más importante al final de la cadena, es decir, a la entrada del compresor de salida n°M. El último compresor de la última salida recibe un pulso láser de alta energía y, por tanto, de gran diámetro para garantizar la resistencia al flujo láser de las redes utilizadas en este compresor. Para limitar el viñeteado del haz láser en este compresor, las redes están alejadas unas de otras, lo que provoca un aumento de la tasa de compresión que ya no es igual a la tasa de estiramiento del estirador (que se había calculado para la resistencia al flujo de la óptica de los amplificadores láser sin tener en cuenta este viñeteado). Hay que recordar que la tasa de compresión es proporcional a la distancia entre las redes. Como la tasa de estiramiento debe ser igual a la tasa de compresión para encontrar la duración del pulso de salida limitada por la transformada de Fourier, el estirador debe adaptarse a este último compresor y debe tener una tasa de estiramiento igual a la tasa de compresión del último compresor (compresor n°M). A continuación, es necesario adaptar todos los compresores intermedios (compresor n° 1 a M-1) a la tasa de estiramiento del estirador. La distancia entre sus redes se hace mayor que si se utilizaran como una sola salida, lo que obliga a aumentar las dimensiones de sus redes y de su cámara de vacío.
Ilustraremos este problema en el siguiente ejemplo con energías muy altas y potencias elevadas.
Por ejemplo, consideramos una cadena con dos salidas con un estirador con una tasa de estiramiento igual a 10ps/nm, una energía de 25 J a la salida del amplificador n° 1, una potencia de 1 PW a la salida del compresor n° 1, una energía de 250 J a la salida del amplificador n° 2, una potencia de 10 PW a la salida del compresor n° 2.
Las redes de difracción de cada compresor suelen tener una resistencia al flujo de unos 200mJ/cm2. Por ello, cada compresor está dimensionado para trabajar con una fluencia media de 100mJ/cm2 para tener un margen de seguridad y no arriesgarse a sufrir daños.
Con tales hipótesis, esto requiere un compresor n°2 muy grande, para el cual las diferentes redes de difracción deben estar separadas para evitar cualquier viñeteado. La tasa de compresión de un compresor de este tipo es importante, normalmente 14 ps/nm, diferente de la tasa de estiramiento. A continuación, es necesario revisar la configuración de toda la cadena.
Una primera solución consiste en utilizar un compresor n°1 con la misma tasa de compresión que el compresor n°2, siendo esta tasa de compresión igual a la tasa de estiramiento, es decir, 14 ps/nm en nuestro ejemplo. Para ello, las redes de difracción del compresor n°1 están más separadas que para una tasa de estiramiento de 10ps/nm; por tanto, deben ser mayores. La cámara de vacío del compresor 1 también debe ser más grande.
Otra solución es utilizar compresores con diferentes tasas de compresión, por ejemplo, 10 ps/nm para el compresor n° 1, 14 ps/nm para el compresor n° 2, y modificar la tasa de estiramiento del estirador en función de la salida prevista, por ejemplo, motorizando la segunda red del estirador. Sin embargo, el estirador es un elemento fundamental.
En la Fig. 3 se muestra un ejemplo de estirador con redes de difracción 10; se trata de un estirador con un triplete de Offner 1 y dos redes de difracción 11, 12 paralelas entre sí. En esta configuración, la óptica del triplete de Offner está formada por un espejo cóncavo 2 y un espejo convexo 3 cuyo radio de curvatura es la mitad del la del espejo cóncavo. Estos espejos se colocan en una geometría concéntrica. El triplete de Offner produce una imagen del mismo tamaño que el objeto. Se coloca en la trayectoria de los pulsos entre las dos redes de difracción inclinadas 11, 12. Se pueden realizar una o varias pasadas (anotadas nbre_pass_ETR en lo sucesivo) a través del estirador utilizando un prisma plegable (diedro 13) como se muestra en la figura. La cantidad de dispersión introducida por el estirador se determina por la distancia G_ETR entre las dos redes 11, 12.
Al trasladar una de las dos redes por motor, éstas deben permanecer paralelas entre sí para no introducir aberraciones cromáticas. Sus líneas grabadas también deben permanecer paralelas entre sí: las líneas de una red son paralelas a las líneas de la otra red.
Como se puede ver en la Figura 3, la mayor de las dos redes (red 11), y por lo tanto la más pesada, debe ser trasladada, con muy buena estabilidad de balanceo/guiñada/cabeceo.
El cambio rápido de una salida a otra puede, por lo tanto, requerir el restablecimiento del ajuste del estirador y, por lo tanto, la comprobación de las aberraciones cromáticas en la salida del estirador. Este procedimiento lleva tiempo. También podemos ver en la figura 3 que el diedro 13 debe estar sobredimensionado de forma significativa.
En consecuencia, sigue existiendo la necesidad de una cadena de amplificación con deriva de frecuencia y varias salidas que satisfaga simultáneamente todos los requisitos mencionados anteriormente en términos de estabilidad de control, facilidad de funcionamiento, espacio y coste.
Más precisamente, la invención tiene por objeto una cadena de amplificación de un pulso, con deriva de frecuencia en M salidas, con M>1, que comprende:
- un estirador de tasa tx_estiramiento,
- M amplificadores en cascada,
- M compresores de salida, colocados respectivamente a la salida de cada amplificador.
Se caracteriza principalmente por incluir:
- un dispositivo de compresión parcial situado entre el estirador y el primer amplificador, dicho dispositivo de compresión parcial tiene al menos una tasa de compresión parcial, siendo la(s) tasa(s) de compresión parcial inferior a tx_estiramiento, y
- un conmutador óptico configurado para recibir un haz de salida del estirador y dirigirlo directamente al primer amplificador de la cascada o al dispositivo de compresión parcial en función de uno de los compresores de salida seleccionados.
Este dispositivo de compresión parcial, situado entre el estirador y el amplificador n° 1, permite adaptar la tasa de estiramiento a la tasa de compresión de los distintos compresores de salida.
El haz que sale del estirador se envía mediante el conmutador óptico al dispositivo de compresión parcial o directamente al amplificador n° 1. Así, el usuario puede pasar rápidamente de un modo de funcionamiento a otro, sin tener que reajustar la configuración del estirador como en la técnica anterior.
Esto permite tanto evitar la motorización de un componente difractivo del estirador como obtener compresores intermedios (1 a M-1) lo más compactos posible.
Cuando M>2, el dispositivo de compresión parcial puede incluir un compresor parcial con tasa de compresión ajustable, por ejemplo, obtenida por motorización de una de las redes de difracción para un compresor parcial con redes de difracción.
Alternativamente, cuando M>2, el dispositivo de compresión parcial tiene L compresores parciales, 1<L<M, teniendo cada compresor parcial una tasa de compresión constante.
La cadena de amplificación según la invención está típicamente configurada para amplificar un pulso con una duración inferior a 100 fs.
Se coloca un dispositivo de compresión parcial entre el estirador y el amplificador n° 1. Permite adaptar la tasa de estiramiento a las tasas de compresión de los distintos compresores de salida. Las salidas intermedias (1 a M-1) se optimizan así en términos de espacio. Esto evita la necesidad de motorizar un componente difractivo del estirador y al mismo tiempo permite que los compresores sean lo más compactos posible.
La invención también tiene por objeto un procedimiento de utilización de una cadena de amplificación de un pulso según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque comprende las siguientes etapas:
- estiramiento del pulso por el estirador,
- dependiendo de un compresor de salida seleccionado entre dichos compresores de salida, enviar el pulso al dispositivo de compresión parcial a través del conmutador óptico o pasar directamente a la siguiente etapa, - enviar el pulso en la cascada de amplificadores desde el primer amplificador al amplificador asociado con el compresor de salida seleccionado,
- enviar el pulso a dicho compresor de salida seleccionado.
El haz que sale del estirador puede ser enviado mediante el conmutador óptico al dispositivo de compresión parcial o directamente al amplificador n° 1. Así, el usuario puede pasar rápidamente de un modo de funcionamiento a otro, sin tener que reajustar la configuración del estirador como en la técnica anterior.
Otras características y ventajas de la invención serán evidentes a partir de la siguiente descripción detallada, dada a modo de ejemplo y por referencia a los dibujos anexos en los que:
La figura 1 muestra un diagrama esquemático de una cadena de amplificación con deriva de frecuencia y con una salida según el estado de la técnica,
La figura 2 muestra una representación esquemática de una cadena de amplificación con deriva de frecuencia y con varias salidas según el estado de la técnica,
La figura 3, ya descrita, muestra un ejemplo esquemático de un estirador del estado de la técnica, La figura 4 muestra un ejemplo esquemático de un compresor según el estado de la técnica,
La figura 5 representa esquemáticamente una cadena de amplificación con deriva de frecuencia y con varias salidas según la invención,
La figura 6 representa esquemáticamente un ejemplo de compresor parcial de tasa constante de una cadena de amplificación según la invención,
La figura 7 representa de forma esquemática un primer ejemplo de compresor parcial con tasa ajustable y diedro plegable de una cadena de amplificación según la invención,
La figura 8 representa esquemáticamente un segundo ejemplo de un compresor parcial con una tasa ajustable y dos pares de redes de una cadena de amplificación según la invención.
De una figura a otra, los mismos elementos están marcados por las mismas referencias.
Como se indica en el preámbulo, una cadena de amplificación consta esencialmente de un estirador, un amplificador, un compresor. Consideramos un estirador y compresores con redes de difracción.
El estirador y el compresor son similares: el estirador es un compresor con una distancia equivalente negativa entre sus redes de difracción producida por un sistema óptico de -1 aumento, de ahí la convención citada en el preámbulo. En la figura 3 se muestra un ejemplo de estirador 10 con dos redes de difracción 11, 12.
También se puede utilizar un estirador de red de difracción simple. El principio de un estirador de red simple es el mismo, pero la red simple está alejada del centro de curvatura del triplete de Offner.
El estirador 10 se caracteriza por los siguientes parámetros geométricos:
- La distancia entre las 2 redes: G_ETR. En el caso de un estirador con una sola red de difracción, G_ETR es el doble de la distancia entre la red de difracción y el centro de curvatura del triplete de Offner.
- El ángulo de incidencia en la 1a red 12 (o en la red única): 0_ETR.
- La densidad de líneas de cada red: N_ETR.
Como ya se ha mencionado, son posibles una o más pasadas por el estirador.
La tasa de estiramiento es:
con:
A0=longitud de onda media del espectro de pulsos,
c=velocidad de la luz,
0d_ETR el ángulo difractado de orden 1 por la primera red 12 (o la red única) para la longitud de onda A0, que viene dado por la fórmula :
sen(6d_ETR)+sen(0_ETR)=AC N_ETR
En la Figura 4 se muestra un diagrama esquemático de un compresor 30¡, con dos pares de redes de difracción 31 ¡, 32i, y 33i, 34¡. Las cuatro redes tienen el mismo número de líneas por mm. Las redes 31 i y 34i tienen las mismas dimensiones; del mismo modo, las redes 32¡ y 33i tienen las mismas dimensiones, pero las dimensiones de estas últimas pueden ser mayores que las de las redes 31 ¡ y 34i. El pulso incidente 5 en la primera red 31i se difracta hacia la segunda red 32¡ paralela a la primera. Es difractado por esta segunda red que lo envía a una tercera red 33i que lo difracta a una cuarta red 34¡. A la salida de esta 4a red 34¡, se comprime la duración del pulso 5.
Los parámetros geométricos de un compresor son:
- la distancia entre las 2 redes de cada par: G_CPR,
- el ángulo de incidencia en la 1a red: 0_CPR,
- la densidad de líneas de las redes: N_CPR.
La tasa de compresión es:
2 tx_compresión = - G_CPR vio- N_CPR*
c-cos3(ecl_CPR)
- 0d_CPR el ángulo difractado por la primera red para la longitud de onda A0, viene dado por la fórmula:
sen(0d_CPR)+sen(0_CPR)=AO N_CPR
La fase espectral del estirador y del compresor son exactamente opuestas si:
G_CPR= G_ETR x nbre_pass_ETR
0_CPR= 0_ETR
N_CPR= N_ETR.
En el caso ideal en el que no se coloca ningún material dispersivo en la cadena de amplificación, la fase espectral es cero y la duración del pulso láser está limitada por la transformada de Fourier, que es su mínimo teórico. Por supuesto, el haz láser de una cadena de amplificación pasa a través de materiales dispersivos, por ejemplo, cristales de amplificación. Pero la tasa de estiramiento de los elementos dispersivos es insignificante comparada con la tasa de estiramiento del estirador o de los compresores; aquí despreciamos la tasa de estiramiento (o de forma equivalente la fase espectral) aportada por estos elementos dispersivos.
Según la invención, un dispositivo de compresión parcial 50 se coloca entre el estirador 10 y el amplificador 1 (20-i). Un ejemplo de una cadena de 100 de amplificación con deriva de frecuencia y M salidas según la invención se describe en relación con la figura 5.
Comprende:
- un estirador 10, conectado a un
- conmutador óptico 40, conectado a
- un dispositivo de compresión parcial 50 que tiene la función de poder adaptar la tasa de estiramiento a la tasa de compresión de cada compresor de salida, y
- a un primer amplificador 201 asociado a un primer compresor de salida 301,
- estando otros amplificadores 202, ..., 20m, todos los amplificadores 20i, ..., 20m dispuestos en cascada, estando cada otro amplificador 2O2, ..., 20m asociado a otro compresor de salida 302, ..., 30m. Las tasas de compresión de los compresores de salida son crecientes, teniendo el último compresor M la máxima tasa de compresión. Dependiendo de la salida seleccionada, el pulso láser a la salida de un amplificador 201, ..., 20m-1 se dirige al compresor asociado a este amplificador o al siguiente amplificador mediante un conmutador óptico (no mostrado en la figura) colocado a la salida de cada amplificador excepto el último.
El conmutador óptico 40 (y posiblemente también los conmutadores de salida de los amplificadores) es un invariante óptico. Puede tratarse de un sistema de espejo retráctil compuesto por dos espejos paralelos montados en un único elemento de traslación motorizado, o de un espejo montado en una placa de rotación para abordar o evitar el compresor parcial. Así, el dispositivo de compresión parcial puede seleccionarse o evitarse en función de la posición de este sistema de espejos.
Se prevén varias configuraciones para el dispositivo de compresión parcial 50, en función de las tasas de compresión de los compresores de salida.
Definimos:
- tx_estiramiento_resistencia_flujo: tasa mínima de estiramiento del estirador 10, necesaria para la resistencia al flujo de la óptica de la cadena de amplificación láser.
- tx_estiramiento(i) la tasa de estiramiento del estirador 10, que es necesaria tanto para limitar el viñeteado en el compresor n°i (compresor 30i), como para garantizar la resistencia al flujo de la óptica de la cadena de amplificación láser aguas arriba de este compresor n°i; tenemos pues :
tx_estiramiento(i)> tx_estiramiento_resistencia_flujo y como la energía recibida por el compresor n° i es mayor que la energía recibida por el compresor n° i-1 (compresor 30m), tenemos:
tx_estiramiento(i) > tx_estiramiento(i-1).
En cuanto al compresor n° M, es el viñeteado el que limita la distancia entre las redes de este compresor n° M (compresor 30m), más que la resistencia al flujo de las ópticas de los diferentes amplificadores láser 201 a 20m. -tx_estiramiento_max = max [tx_estiramiento(i)] = tx_estiramiento(M).
La tasa de estiramiento del estirador 10 es tx_estiramiento_max. - tx_partial_compresión, la tasa de compresión del dispositivo de compresión parcial 50, que es un parámetro a optimizar.
Para las salidas i que verifican:
tx_estiramiento(i)< tx_estiramiento_max - tx_compresión_partial
el haz láser a la salida del estirador 10 se dirige al dispositivo de compresión parcial 50 mediante el conmutador óptico 40.
Para las otras salidas (como tx_estiramiento(i)> tx_estiramiento_max - tx_compresión _parcial), el haz láser a la salida del estirador 10, es desviado por el conmutador óptico 40 para evitar el dispositivo de compresión parcial 50; es desviado directamente al amplificador n° 1. Este es el caso, concretamente, de la última salida (= salida del compresor n° M).
Así, el pulso láser pasa primero por el estirador 10. Según el número de salida i que se utilice, i que varía de 1 a M, el pulso se envía al dispositivo de compresión parcial 50 o se envía directamente a la siguiente etapa.
El pulso láser pasa entonces por la serie de amplificadores 201 hasta 20i. A continuación, se desvía al compresor 30¡. No pasa por el amplificador 20i+1.
Los diferentes compresores de las distintas salidas tienen parámetros geométricos equivalentes a los del estirador: 0_CPR(i) y N_CPR(i) son cercanos a los parámetros 0_ETR y N_ETR del estirador. Son iguales en teoría, pero se acercan en la práctica si se tienen en cuenta los materiales dispersivos (cristales de amplificación, por ejemplo) entre el estirador y los compresores. Su distancia entre redes G_CPR(i) se adapta a la tasa de compresión deseada. El dispositivo de compresión parcial es, por ejemplo, un compresor Treacy 50a descrito en relación con la figura 6 con parámetros geométricos equivalentes a los de los otros compresores 30i y del estirador 10: mismo 0_CPR, mismo N_CPR. Incluye:
Una primera red de difracción 51a, una segunda red de difracción 52a.
Las redes 51a y 52a tienen el mismo número de líneas, son paralelas y sus líneas son paralelas entre sí. Pueden ser de diferentes tamaños, normalmente la anchura de 52a es mayor que la de 51a. Un diedro 60a permite que los haces láser vuelvan a 52a y cambien su altura. Por lo tanto, los haces láser pasan en orden sobre 51a, 52a, 60a, 51a.
La distancia G_CPR_parcial(i) es del orden de:
Figure imgf000007_0001
La tasa de compresión del compresor parcial se deduce de: tx_compresión_parcial. También podemos escribir: tx_compresión_parcial (i)= tx_estiramiento(M)-tx_estiramiento(i).
Cuando los compresores de salida intermedios No. 1 a M-1 (301 a 30m-1) tienen todos la misma tasa de compresión, el dispositivo de compresión parcial 50 consiste típicamente en un solo compresor parcial 50a de tasa de compresión constante, un ejemplo del cual se muestra en la Figura 6.
Cuando los compresores 1 a M-1 tienen diferentes tasas de compresión (con tasas de compresión crecientes), el dispositivo de compresión parcial 50 puede tener varios compresores parciales, típicamente hasta 30¡ compresores con diferentes tasas de compresión. La tasa de compresión parcial de cada uno de estos compresores parciales es constante y se determina en relación con el o los compresores de salida correspondientes. Estos compresores parciales están dispuestos en paralelo.
Alternativamente, el dispositivo de compresión parcial 50 puede estar equipado con uno (o más) compresores parciales con tasa de compresión ajustable en función del compresor de salida correspondiente. Esta tasa de compresión ajustable se consigue, por ejemplo, utilizando un compresor con:
- la segunda red de difracción 52a está motorizada en traslación a lo largo de la dirección del haz medio correspondiente a la longitud de onda del centro del espectro entre 51a y 52a en el caso de un compresor 50a con dos redes diedro plegable, cuyo ejemplo se muestra en la figura 7, estando entonces el diedro 60a sobredimensionado por las mismas razones que el estirador mostrada en la figura 2, o
- las segunda y tercera redes de difracción 52b, 53b están motorizadas en traslación a lo largo de la dirección del haz medio correspondiente a la longitud de onda del centro del espectro entre 52b y 53b en el caso de un compresor 50b con dos pares de redes 51b, 52b, 53b, 54b como se muestra en la figura 8.
Esta cadena de amplificación según la invención permite a la vez evitar la motorización de un componente difractivo del estirador y utilizar compresores intermedios (301 a 30m-1) lo más compactos posible.
Describiremos un ejemplo de realización con las siguientes especificaciones:
- Espectro centrado en 800nm, gaussiano, ancho a media altura 60nm. Se debe minimizar el viñeteado del espectro 720-890nm.
- 3 amplificadores láser con cristales de Ti :Sa bombeados por láseres a 532nm.
- 3 compresores de salida (uno después de cada amplificador láser).
- tasa de estiramiento mínima: tx_estiramiento_resistencia_flujo =9,58 ps/nm. Esta tasa de estiramiento garantiza que la óptica de los amplificadores láser no se dañe.
Configuración del amplificador:
Figure imgf000007_0002
Elegimos trabajar con compresores basados en redes holográficas convencionales, con 1480 líneas/mm.
El ángulo de incidencia se elige en torno a 56° (compromiso entre la eficacia de la difracción en la banda espectral útil y la limitación del viñeteado).
La fluencia máxima para las redes de difracción holográficas es de unos 110mJ/cm2.
Obtenemos los siguientes diámetros en la entrada de los 3 compresores:
Figure imgf000008_0003
La distancia G_CPR(3) = 980mm se establece para limitar el viñeteado en el compresor n° 3.
El compresor 3 tiene una tasa de compresión de 14,1 ps/nm. Por lo tanto, es mayor de lo necesario para garantizar sólo la resistencia al flujo, es decir, mayor que tx _estiramiento_resistencia_fllujo = 9,58 ps/nm.
Según la invención, el estirador está diseñado para tener la misma tasa de estiramiento que el compresor M al final de la cadena, en este caso el compresor n° 3.
Cuando se utilizan las salidas 1 o 2, el pulso láser se envía desde el estirador a un dispositivo de compresión parcial de manera que la tasa de estiramiento del estirador (14,1 ps/nm) menos la tasa del dispositivo de compresión parcial (4,52 ps/nm) es igual a tx_estiramiento_resistencia_fllujo (9,58 ps/nm).
Los parámetros de los elementos individuales son:
Figure imgf000008_0001
Figure imgf000008_0002
El compresor 3 es, por tanto, el más grande.
En este ejemplo, los compresores 1 y 2 tienen la misma tasa de compresión, por lo que el dispositivo de compresión parcial sólo tiene un compresor de tasa constante.

Claims (6)

REIVINDICACIONES
1. Una cadena de amplificación (100) de pulsos, con deriva de frecuencia de M salidas, con M>1, que comprende:
- un estirador (10) con tasa de estiramiento tx_estiramiento,
- M amplificadores en cascada (201,....20m),
- M compresores de salida (30-i ,....30m) colocados respectivamente a la salida de cada amplificador, dicha cadena de amplificación comprende además:
- un dispositivo de compresión parcial (50) dispuesto entre el estirador y el primer amplificador, dicho dispositivo de compresión parcial tiene al menos una tasa de compresión parcial, siendo dicha(s) tasa(s) de compresión parcial inferior(es) a tx_estiramiento, y
- un conmutador óptico (40) configurado para recibir un haz de salida del estirador (10) y dirigirlo directamente al primer amplificador (201) de la cascada o al dispositivo de compresión parcial (50) en función del compresor de salida seleccionado entre los M compresores de salida.
2. Cadena de amplificación según la reivindicación anterior, caracterizada porque M>2, y porque el dispositivo de compresión parcial comprende un compresor parcial (50a, 50b) con una tasa de compresión ajustable.
3. Cadena de amplificación según la reivindicación anterior, caracterizada porque el compresor parcial comprende al menos una red de difracción traslacional motorizada.
4. Cadena de amplificación según la reivindicación 1, caracterizada porque M>2, y porque el dispositivo de compresión parcial comprende L compresores parciales con redes de difracción, 1<L<M, teniendo cada compresor parcial una tasa de compresión constante.
5. Cadena de amplificación según una de las reivindicaciones anteriores, configurada para amplificar un pulso que tenga una duración inferior a 100 fs.
6. Procedimiento de utilización de una cadena de amplificación de un pulso según una de las reivindicaciones anteriores, comprendiendo dicho procedimiento las siguientes etapas:
- estiramiento del pulso por el estirador (10),
- dependiendo de un compresor de salida (30¡) seleccionado entre dichos compresores de salida, enviar el pulso al dispositivo de compresión parcial (50) a través del conmutador óptico (40) o pasar directamente a la siguiente etapa,
- enviar el pulso en la cascada de amplificadores desde el primer amplificador (201) al amplificador (20i) asociado al compresor de salida seleccionado (30i),
- enviar el pulso a dicho compresor de salida seleccionado (30i).
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