ES2617480T3

ES2617480T3 - Dispositivo con escala variable para el tratamiento de material en partículas

Info

Publication number: ES2617480T3
Application number: ES12729107.8T
Authority: ES
Inventors: Herbert Hüttlin
Original assignee: Romaco Innojet GmbH
Current assignee: Romaco Innojet GmbH
Priority date: 2012-06-20
Filing date: 2012-06-20
Publication date: 2017-06-19
Anticipated expiration: 2032-06-20
Also published as: PL2864031T3; PT2864031T; WO2013189532A1; US20150102144A1; HUE033425T2; CN104394974A; SI2864031T1; HUE033006T2; CN104394974B; EP2864031A1; EP2864031B1

Abstract

Dispositivo para el tratamiento de material (60) en forma de partículas, con una cámara de proceso (18, 108), que presenta un fondo (20), que está constituido por placas de guía (22, 24) que se solapan, entre las que están presentes unos intersticios (26, 26', 28, 28') a través de los cuales se puede introducir aire de proceso (29) aproximadamente horizontal en la cámara de proceso (22, 24), en el que las placas de guía (22, 24) están dispuestas de tal manera que aparecen dos circulaciones opuestas, dirigidas una sobre la otra, en el aire de proceso (29), que confluyen a lo largo de una zona de rotura (30), en el que en la zona de rotura (30) se puede pulverizar sobre el material (60) un medio de tratamiento por medio de al menos una tobera de pulverización (32), caracterizado porque el dispositivo (10, 100) se puede componer de módulos de potencia (12, 102) individuales aproximadamente del mismo tipo de construcción y del mismo tamaño, en el que los módulos de potencia (12, 102) presentan una sección transversal rectangular y se pueden yuxtaponer en una serie sobre al menos un lado rectangular abierto, en el que las extensiones longitudinales de las zonas de rotura (30) respectivas se yuxtaponen en la dirección de la serie.

Description

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DESCRIPCION

Dispositivo con escala variable para el tratamiento de material en partfculas

La invencion se refiere a un dispositivo para el tratamiento de material en forma de partfculas, con una camara de proceso, que presenta un fondo, que esta constituido por placas de gma que se solapan, entre las que estan presentes unos intersticios a traves de los cuales se puede introducir aire de proceso aproximadamente horizontal en la camara de proceso, en el que las placas de gma estan dispuestas de tal manera que aparecen dos circulaciones opuestas, dirigidas una sobre la otra, en el aire de proceso, que confluyen a lo largo de una zona de rotura, en el que en la zona de rotura se puede pulverizar sobre el material un medio de tratamiento por medio de al menos una tobera de pulverizacion.

Un dispositivo de este tipo se conoce a partir del documento DE 199 04 147 A1.

Un fondo redondo circular en la seccion transversal de la camara de proceso esta constituido por placas de gmas aproximadamente planas, que se solapan entre sf, entre las cuales se forman intersticios o bien ranuras, a traves de los cuales se puede introducir aire de proceso con una componente de movimiento esencialmente horizontal en la camara de proceso. Las ranuras estan dispuestas en este caso de tal forma que resultan dos corrientes opuestas, dirigidas una sobre la otra, que se extienden esencialmente horizontales, en el aire de proceso introducido, que chocan entre sf a lo largo de una zona de rotura y son desviadas en una circulacion dirigida esencialmente vertical hacia arriba. Las partfculas a tratar son arrastradas de manera correspondiente por el aire de proceso y caen en virtud de la fuerza de la gravedad, despues de que han alcanzado una cierta altura, dirigidas hacia la izquierda y hacia la derecha fuera de la zona de rotura sobre el fondo. Allf son movidas de nuevo por el aire de proceso en la direccion de la zona de rotura. En la zona de rotura estan dispuestas toberas de pulverizacion, para imponer sobre el material movido en la zona de rotura verticalmente hacia arriba un medio de pulverizacion, por ejemplo una solucion de revestimiento. El aire de proceso presenta un cierto contenido de calor, que se ocupa de un proceso de secado lo mas rapido posible sobre la superficie de las partfculas de material pulverizadas, de manera que estas caen de nuevo y son movidas otra vez sobre la zona de rotura, ya secadas lo mas ampliamente posible. En el ciclo siguiente, se pulveriza entonces de nuevo una capa de medio de tratamiento, de manera que se puede aplicar poco a poco una capa de revestimiento muy uniforme y especialmente de medida muy estable.

En un desarrollo de la tecnologfa con las zonas de rotura, se han desarrollado construcciones del fondo, en las que la zona de rotura se extiende en forma circular, Si se descompone el aire de procese entrante todavfa en una componente de movimiento amplia, aparecen anillos de producto giratorios, en suspension en la camara de proceso, alrededor de los cuales circulan toroidalmente las partfculas individuales de producto.

Esto posibilita la consecucion de resultados de tratamiento excelentes con un tamano determinado de un aparato y para una cierta anchura de banda de las partfculas de material. Con tales aparatos se pueden tratar especialmente partfculas de material > 1,5 mm hasta el intervalo de centimetros, es decir, en un orden de magnitud de comprimidos o de capsulas de forma oblonga.

En tales aparatos plantea un problema el llamado Scaling-up. Por lo tanto, se emprenden en primer lugar en tales aparatos primeros ensayos con un material a tratar, en el que son habituales aqm tamanos de la carga en el intervalo de hasta 300 g.

A continuacion se trabaja con aparatos mayores en la llamada escala de laboratorio con tamanos de las cargas de hasta el intervalo de algunos kg. Si se consiguen allf resultados satisfactorios, se avanza una fase en la llamada escala piloto, en la que se pueden tratar en aparatos todavfa mayores tamanos de las cargas en el intervalo de hasta 100 kg.

Segun el tipo del producto a tratar, se crean entonces instalaciones a la escala de produccion, que posibilitan tamanos de las cargas de hasta el intervalo de 1000 kg.

En muchos campos tecnicos, en particular en el sector farmaceutico, no solo cambian los tamanos de las cargas de un producto a otro, sino tambien el tamano y la forma del producto a tratar.

Un papel importante juega tambien el material, a partir del cual esta fabricado el producto, por ejemplo si este muestra buenas propiedades de flujo, si presenta una resistencia suficiente o si tiende a roturas y desprendimientos, lo que es el caso con frecuencia en comprimidos prensados antes del revestimiento.

Entonces es necesario encontrar para cada tamano de la carga y para determinadas propiedades del producto en investigaciones prolongadas e innumerables ensayos los tamanos de los aparatos adecuados para la realizacion del tratamiento.

Se conocen a partir del documento DE 103 09 989 A1 dispositivos en forma de tunel para el tratamiento de material

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en forma de partfculas, que presentan una camara de proceso extendida alargada, a lo largo de la cual se puede mover el material a tratar desde una entrada hacia una salida. Sin embargo, este dispositivo presenta un tamano o bien una longitud muy determinados, que adolecen de costes de inversion correspondientes y de una necesidad de espacio correspondiente. A traves del funcionamiento de ciclo continuado es posible adapta el producto, cuando este permanece constante, a diferentes tamanos de cargas, accionando la instalacion de manera mas larga o mas corta en el ciclo.

Un cometido de la presente invencion es crear un dispositivo que es adecuado por sf mismos para el tratamiento de una anchura de banda relativamente grande de diferente producto con diferentes propiedades, pero que se puede adaptar al mismo tiempo de manera flexible a diferentes tamanos de cargas, sin tener que crear aparatos voluminosos, que esta previstos, por principio, para tamanos de cargas mucho mayores.

De acuerdo con la invencion, el cometido se soluciona porque el dispositivo se puede componer de modulos de potencia individuales aproximadamente del mismo tipo de construccion y del mismo tamano, en el que los modulos de potencia presentan una seccion transversal rectangular y se pueden yuxtaponer en una serie sobre al menos un lado rectangular abierto, en el que las extensiones longitudinales de las zonas de rotura respectivas se yuxtaponen en la direccion de la serie.

El concepto del modulo de potencia en el sentido de la presente invencion significa que este modulo de potencia con las previsiones constructivas de un fondo con placas de grna que se solapan y la zona de rotura esta en condiciones de tratar de una manera excelente una anchura de banda relativamente grande de diferentes partfculas de material con diferentes propiedades hasta un tamano de carga determinado. Tales experiencias existen en el solicitante, por ejemplo, en conexion con los aparatos mencionados al principio con seccion transversal redonda y con la zona de rotura. Con otras palabras, tal modulo de potencia de este tipo de construccion y de un tamano determinado, “se presta” para fluidizar y mover un material de una manera optima, y esto con una altura del monton totalmente determinada en la camara de proceso. Tal modulo de potencia puede tratar, por ejemplo, partfculas de material de la mas diferente forma, tamano y densidad, entre otros tambien piezas brutas de sustancia solida de la farmacia, de la qrnmica tecnica, del sector de los alimentos o del sector de artfculos dulces. En el sector de los alimentos, estos materiales son productos granulados como granos de cafe o similares, en la industria de productos dulcen son bombones o piezas de chocolate, etc.

A traves de la prevision de una seccion transversal aproximadamente rectangular, se puede adaptar de una manera muy flexible a las necesidades de diferentes clientes porque modulos de potencia individuales se pueden yuxtaponer en una serie sobre un lado rectangular abierto, de manera que las extensiones longitudinales de la zona de rotura respectiva se extienden en la direccion de la serie y se yuxtaponen.

En el caso mas sencillo se ensamblan dos modulos de potencia de este tipo sobre un lado abierto respectivo para formar un dispositivo. En cada modulo de potencia individual se mantiene aproximadamente igual la curva caractenstica de tratamiento, de manera que se pueden procesar magnitudes de cargas en el factor 2 sin adaptaciones constructivas costosas.

Si se ensamblan tres modulos de potencia de este tipo, entonces el modulo central presenta dos lados abiertos opuestos, en los que se coloca en cada caso un modulo de potencia provisto con un lado abierto.

De manera correspondiente se pueden yuxtaponer tambien cuatro, cinco, seis o mas modulos de potencia de este tipo.

La conduccion del aire de proceso, por lo tanto, tambien la conduccion de la temperatura y de la humedad asf como la curva caractenstica de llenado y de vaciado se pueden mantener, en principio, inalteradas. Solamente debe yuxtaponerse un numero correspondiente de modulos de potencia. En numerosos ensayos se ha establecido que en el caso de un numero grande de caractensticas y tamanos diferentes del producto, a traves de la yuxtaposicion de varios modulos de potencia se puede conseguir un resultado del tratamiento bueno constante a medida que se incrementa el tamano de las cargas.

De esta manera, a traves de un sistema modular, que contiene varios modulos de potencia, se puede realizar de manera flexible un Scaling-up, sin modificar en este caso la curva caractenstica de la circulacion y del movimiento, para asegurar de esta manera un resultado del tratamiento uniforme con diferentes tamanos de la carga.

En otra configuracion de la invencion, entre dos modulos de potencia vecinos se puede insertar una pared de separacion, que separa los modulos de potencia yuxtapuestos en subunidades de modulos de potencia.

Esta configuracion eleva ahora la flexibilidad de tal dispositivo con el proposito de que no solo sea posible de manera sencilla un Scaling-up, sino que se pueden procesar tambien de manera correspondiente cargas mas pequenas.

Si se parte del ejemplo mas sencillo, en el que dos modulos de potencia estan acoplados entre sf, solamente a

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traves de una insercion sencilla de una pared de separacion o en cada caso en uno de los dos modulos de potencia se puede realizar un tratamiento, cuando debe procesarse un tamano de carga correspondiente mas sencillo.

En el caso de tres modulos ensamblados, se puede insertar tal pared de separacion, por ejemplo, entre el primero y el segundo modulos de potencia. A traves de esta medida sencilla esta disponible un dispositivo para tres tamanos de cargas diferentes, a saber, los tamanos de cargas que pueden ser tratados al mismo tiempo por tres modulos de potencia, los tamanos de cargas que pueden ser tratados de una manera optima por dos modulos de potencia, o tambien tamanos de cargas, que pueden ser tratados de una manera optima por un unico modulo de potencia. Esto muestra de manera especialmente expresiva la flexibilidad de la instalacion, no solo en el sentido de un Scaling-up, sino tambien en un Scaling-down.

La insercion intermedia de una pared de separacion es una medida facil de realizar, que se puede llevar a cabo tambien por medios sencillos, insertando, por ejemplo, desde arriba o desde el lado solamente una pared entre los modulos de potencia adyacentes.

En otra configuracion de la invencion, cada modulo de potencia presenta un soplante propio, a traves del cual se puede insertar el aire de proceso a traves del fondo en la camara de proceso.

Esta medida tiene la ventaja de que la conduccion del aire de proceso a traves de la camara de proceso de un modulo de potencia se puede ajustar en cada caso individualmente o bien de una manera optima.

En otra configuracion, el soplante esta constituido como soplante axial, cuyo ventilador esta dispuesto debajo del fondo en el modulo de potencia.

Esto abre de manera mas ventajosa un control inmediato y una alimentacion sin perdida del aire de proceso en el lado inferior del fondo.

En otra configuracion de la invencion, cada modulo de potencia esta provisto en un lado desplazado alrededor de 90° con respecto al lado abierto con una disposicion de filtro.

Esta medida tiene la ventaja de que en un modulo de potencia propiamente dicho son retenidas las partfculas de producto o tambien fragmentos de ellas que son arrastrados por el aire de proceso, dado el caso, se pueden conducir de nuevo a un proceso de tratamiento.

En otra configuracion de la invencion, cada modulo de potencia esta provisto con una tapa movil, que representa un cierre superior de la camara de proceso.

Esta medida tiene la ventaja de que a traves de la tapa se puede abrir la camara de proceso, de modo que se pueden realizar manipulaciones correspondientes, como llenado, limpieza o similar a traves de esta abertura. Si la tapa esta fabricada de cristal, a traves de esta se puede observar visualmente el desarrollo del tratamiento en la camara de proceso.

En otra configuracion de la invencion, el aire de proceso que circula desde la camara de proceso es desviado a traves de la tapa lateralmente y dirigido hacia abajo hasta la disposicion de filtro.

Esta medida tiene la ventaja de que la tapa sirve al mismo tiempo como dispositivo de desviacion y de conduccion del aire de proceso hacia la disposicion de filtro.

En otra configuracion de la invencion, debajo del fondo esta dispuesto al menos un intercambiador de calor.

Esta medida tiene la ventaja de que a traves de los intercambiadores de calor se puede realizar una conduccion de la temperatura sin perdidas y efectiva.

De este modo, un intercambiador de calor puede estar configurado como una especie de trampa de refrigeracion, para condensar la humedad arrastrada por el aire de proceso. El intercambiador de calor se puede utilizar tambien para llevar el aire de proceso alimentado por el soplante del lado inferior del fondo rapidamente a una temperatura optima.

En otra configuracion de la invencion, en la zona de rotura esta dispuesta, al menos por secciones, una tobera de pulverizacion lineal que pulveriza verticalmente hacia arriba.

Esta medida tiene la ventaja de que a traves de tal configuracion de las toberas en la zona de rotura, se puede pulverizar el material desviado hacia arriba en un lugar favorable sobre una cierta longitud con el medio de tratamiento. Despues de la elevacion en la zona de rotura, las partfculas caen a ambos lados de la zona de rotura de nuevo hacia abajo, de manera que esta disponible espacio y tiempo suficientes para que se seque el medio

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pulverizado en la zona de rotura.

En otra configuracion, en un modulo de potencia se puede insertar al menos una pared, que divide la camara de proceso de este modulo de potencia en al menos dos subunidades.

Esta medida tiene la ventaja considerable de que un modulo de potencia se puede dividir por medio de esta pared en subunidades mas pequenas, para realizar, por ejemplo, primeros ensayos con un material determinado a mini escala o escala de laboratorio.

De manera mas conveniente, un modulo de potencia presenta un tamano tal que se puede tratar en el una carga determinada que existe con frecuencia, en este campo, en el que se emplea el modulo de potencia. Si debe tratarse un material de tipo nuevo, se pueden realizar ensayos correspondientes, a traves de la subdivision de la camara de proceso de un modulo de potencia en al menos dos subunidades, a escala minima o escala de laboratorio. Si un modulo de potencia, por ejemplo, tiene la capacidad de procesar un material de aproximadamente 30 litros a granel, entonces este se puede dividir, segun como se coloque la pared, en dos subunidades de 15 litros a granel respectivos o tambien en dos subunidades de 10 y 20 litros a granel. Entonces no es necesario prever, ademas de la unidad minima de modulo de potencia todavfa unidades mas pequenas, para realizar tales ensayos de laboratorio. De manera mas conveniente, esta posibilidad se puede prever tambien en un modulo de potencia al final o al principio de una serie de modulos de potencia ensamblados. Esto muestra de manera especialmente expresiva la flexibilidad del dispositivo con respecto a los tamanos de las cargas.

En otra configuracion de la invencion, la tobera de pulverizacion lineal esta dividida en secciones individuales, para suministrar medio de pulverizacion a las subunidades que se resultan a traves de la pared insertada.

Esta medida tiene la ventaja de que en conexion con la prevision de subunidades se divide tambien de manera correspondiente la tobera de pulverizacion lineal, de manera que entonces se puede suministrar medio de pulverizacion de manera variable a las subunidades respectivas con una seccion de la tobera de pulverizacion lineal.

En otra configuracion de la invencion, dos modulos de potencia estan ensamblados, transversalmente a la direccion de la yuxtaposicion, para formar un modulo de potencia doble.

Esta medida tiene la ventaja de que en lugar o adicionalmente a la yuxtaposicion a lo largo de la serie se pueden ensamblar en primer lugar dos modulos de potencia transversalmente a la direccion de esta yuxtaposicion para formar un modulo de potencia doble. Estos modulos de potencia dobles se pueden yuxtaponer en la direccion de esta yuxtaposicion unos debajo de los otros para formar un modulo de potencia doble, de manera que entonces resulta una serie, cuya capacidad es ya al principio el doble que la de un unico modulo de potencia.

Con otras palabras, no se realiza un Scaling-up en las etapas 1, 2, 3, 4, 5 de modulos de potencia yuxtapuestos, sino en las etapas 2, 4, 6, 8, 10, etc.

En otra configuracion, los modulos de potencia con una disposicion de filtro estan ensamblados en un lado para formar un modulo de potencia doble, de tal manera que las disposiciones de filtro se colocan en lados opuestos entre sf transversalmente a la disposicion de la serie.

Esta medida tiene la ventaja de que durante la yuxtaposicion de varios modulos de potencia dobles de este tipo, las disposiciones de filtro se encuentran en cada caso a lo largo del lado exterior del cuerpo rectangular extendido alargado resultante y de esta manera son facilmente accesibles para procesos de cambio.

En otra configuracion de la invencion, un modulo de potencia presenta una camara de proceso con una seccion transversal aproximadamente cuadrada, en la que se extiende en el centro la zona de rotura.

Esta geometna tiene la ventaja de que a la izquierda y a la derecha de la zona de rotura esta disponible el mismo espacio para el producto que cae en cada caso, lo que es extraordinariamente conveniente para un resultado uniforme del tratamiento.

En otras configuraciones, la camara de proceso presenta una anchura de la seccion transversal en el intervalo de magnitudes de 300 a 700 mm, en particular en el intervalo de 400 a 600 mm, y como maximo con preferencia presenta una anchura de aproximadamente 500 mm.

Paralelamente a ello es ventajoso que la camara de proceso presente una altura de llenado de producto estatica en el intervalo de 100 a 150 mm, de aproximadamente 110 a 140 mm y como maximo con preferencia en el intervalo de 135 mm.

Numerosos ensayos con partfculas de material previstas en los diferentes sectores para el tratamiento, que se

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mueven en un intervalo de tamanos de 1,5 mm hasta el intervalo de centimetros, han mostrado que estas se pueden tratar muy bien y de una manera muy uniforme en camaras de proceso en este intervalo de la seccion transversal. Un unico modulo de potencia muestra ya una flexibilidad muy grande frente a diferentes partfculas de producto, en particular con diferentes tamanos y diferentes propiedades de flujo de las partfculas de producto. Este tiene aproximadamente 33,5 litros a granel en un modulo de potencia. En una disposicion en serie de tres modulos de potencia individuales, son posibles de esta manera aproximadamente 100 kg, en el caso de seis modulos de potencia son posibles aproximadamente 200 kg de carga. Si se trabaja ya desde el principio con modulos de potencia dobles, se eleva de manera correspondiente el tamano de las cargas. A traves de la insercion de la pared de separacion correspondiente, que se puede cambiar rapidamente en la medida reticular de la extension longitudinal de un modulo de potencia, por ejemplo de 500 mm, se pueden tratar entonces tamanos de cargas variables, que representan un multiplo de una “cantidad a granel basica” de por ejemplo 33,5 litros a granel, de un modulo de potencia individual.

En otra configuracion de la invencion, la tobera de pulverizacion lineal presenta secciones longitudinales activas para pulverizacion de 50 a 500 mm.

Se ha establecido en ensayos que tales secciones longitudinales activas para pulverizacion son suficientes para poder conseguir resultados optimos de tratamiento en un modulo de potencia.

Las secciones cortas abren tambien la posibilidad fabricar en un modulo de potencia a traves de la insercion de paredes las subunidades correspondientes en un modulo de potencia basico, que pueden ser suministradas entonces con medio de pulverizacion a traves de las secciones cortas individuales.

En otra configuracion de la invencion, en el fondo estan dispuestos unos elementos de conduccion de aire, que imponen al aire de proceso que circula a traves del fondo una componente de movimiento en la direccion de la serie de los modulos de potencia yuxtapuestos.

Esta medida tiene la ventaja de que, ademas del movimiento de circulacion principal dirigido transversalmente a la extension longitudinal de la zona de rotura, se impone todavfa una componente de movimiento axial adicional, cuando se desea.

En otra configuracion de la invencion, los elementos de grna son regulables, de manera que a traves de estos se puede imponer en al aire de proceso una componente de movimiento variable en la direccion de la serie.

Esta medida tiene la ventaja de que se puede reaccionar de una manera muy flexible a diferentes particularidades del material.

En otra configuracion de la invencion, los elementos de grna son regulables de tal forma que se puede imponer sobre un lado de una zona de rotura al aire de proceso una componente de movimiento en una direccion de la serie, pero sobre el otro lado de la zona de rotura se puede imponer la componente de movimiento en direccion opuesta.

Si se mira desde arriba sobre el fondo de uno o varios de tales modulos de potencia yuxtapuesta, entonces a traves de esta configuracion, sobre un lado de la zona de rotura en material se mueve en una direccion a lo largo de la yuxtaposicion, por ejemplo de izquierda a derecha, pero sobre el lado opuesto de derecha a izquierda.

En cualquier momento, estas partes moviles inciden sobre una pared frontal unilateral de un modulo de potencia extremo. Por lo tanto, visto en una direccion, se desplazan poco a poco partfculas de material en la direccion de esta pared y se compactan allt

Puesto que sobre el lado opuesto la componente de movimiento es opuesta, predomina sobre el otro lado de la zona de rotura en esta pared un calentamiento del material.

Esto conduce a que desde uno de los lados con la compactacion del material se muevan partfculas de material transversalmente mas alla de la zona de rotura y se conduzcan hacia la otra mitad de las partfculas de material.

En el extremo opuesto de la serie tiene lugar entonces el proceso inverso, es decir, que as partfculas conducidas hacia esta mitad son acumuladas en el extremo opuesto, compactadas y entonces pasan a la otra mitad sobre la zona de rotura.

Si se considera ahora, como se ha mencionado anteriormente, el proceso desde arriba, entonces se reconoce que se impone al mismo tiempo a toda la corriente de material una componente de movimiento circundante circunferencial que, de acuerdo el numero de modulos que esten yuxtapuestos, se configura mas o menos largo en forma rectangular.

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Esta componente de movimiento adicional contribuye de nuevo de una manera considerable a un resultado uniforme del tratamiento. Existe una cierta aproximacion a la geometna anular en el caso de camaras de proceso con seccion transversal de forma circular, pero no aparece una geometna anular exacta, sino que aparece un movimiento de forma rectangular circundante correspondiente, que se dirige con el movimiento en direccion a la zona de rotura y se superpone a la subida vertical hacia arriba y a la cafda de nuevo de las partfculas de material. Visto en general, el movimiento que resulta de ello es muy conveniente para un resultado mejorado del tratamiento.

En otra configuracion de la invencion, los elementos de grna estan configurados como linguetes de grna dispuestos entre las placas de grna y pivotables alrededor de un eje vertical, que estan conectados con un elemento de ajuste comun, cuyo desplazamiento provoca una articulacion comun de los linguetes de grna.

De esta manera es posible imponer adicionalmente componentes de movimiento deseadas al aire de proceso a traves de innumerables linguetes de grna, de manera que a traves del elemento de ajuste comun este desplazamiento se realiza en cada caso de forma sincronizada.

En otra configuracion de la invencion, los elementos de grna son regulables sobre uno de los lados de la zona de rotura independientemente de los elementos de grna del lado opuesto.

Esta medida tiene la ventaja de que con ello son posibles numerosos procesos para influir sobre el aire de proceso. Si los elementos de grna estan regulados de tal forma que las corrientes opuestas descritas anteriormente aparecen en la direccion de la confluencia, entonces resulta el “circuito” descrito anteriormente.

Pero tambien es posible alinear los elementos de grna exactamente de tal forma que las partfculas de material deben moverse casi en angulo recto sobre la zona de rotura, cuando se desea. Esto abre tambien la posibilidad de alinear todos los elementos de grna en la misma direccion, de manera que poco a poco se mueve todo el material desde un extremo del dispositivo hacia el otro. Esto abre la posibilidad de permitir que los modulos de potencia ensamblados o bien trabajen en el funcionamiento continuo o alinear al final de un proceso de tratamiento los elementos de grna de tal manera que con ello es posible un vaciado en una direccion. Tambien esto muestra la configuracion altamente flexible para la adaptacion a diferentes propiedades del material, aqrn especialmente propiedades de flujo.

En otra configuracion de la invencion, el control de la capacidad de desplazamiento de los elementos de grna esta configurado de tal forma que en el caso de yuxtaposicion de modulos de potencia adyacentes, se pueden acoplar los controles entre sf.

Esta medida tiene la ventaja de que en el caso de yuxtaposicion de traves de caractensticas de acoplamiento correspondientes, se acoplan los controles de tal forma que entonces se puede realizar de manera exacta sincronizada la alineacion deseada de los elementos de mando en el caso de varios modulos de potencia yuxtapuestos a traves del acoplamiento.

Se entiende que las caractensticas mencionadas anteriormente y las caractensticas que se explicara todavfa a continuacion no solo se pueden utilizar en la combinacion indicada en cada caso, sino tambien en otras combinaciones o individualmente, sin abandonar el marco de la presente invencion.

A continuacion se describe y se explica en detalle la invencion con la ayuda de los dibujos adjuntos en conexion con algunos ejemplos de realizacion seleccionados. En este caso:

La figura 1 muestra una seccion vertical de un modulo de potencia.

La figura 2 muestra una seccion vertical de la figura 1 con flechas de la circulacion para la explicacion de los medios moviles y de las partfculas de producto en tal modulo de potencia.

La figura 3 muestra una seccion a lo largo de la lmea MI-IM en la figura 1.

Las figuras 4a a 4d de la figura 3 muestran secciones correspondientes con diferente numero de modulos de potencia ensamblados a lo largo de una direccion de la yuxtaposicion, a saber, dos, cuatro y seis.

La figura 5 muestra una seccion, que corresponde a una serie de modulos de potencia, como se representa en la figura 1, en la que en el extremo superior se representan secciones a lo largo de las lmeas Va, Vb y Vc de la figura 1.

La figura 6 muestra una vista en planta superior muy esquematica sobre un modulo de potencia de la figura 1, en la que se muestra la direccion de movimiento de las partfculas de material en un modulo de potencia.

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La figura 7 muestra una representacion que corresponde a la figura 6 con dos modulos de potencias yuxtapuestos.

La figura 8 muestra un detalle en la seccion vertical de un fondo de un modulo de potencia.

La figura 9 muestra una vista en planta superior parcialmente fragmentaria sobre elementos de grna, que estan dispuestos en el fondo.

La figura 10 muestra una vista en planta superior parcialmente fragmentaria sobre una pluralidad de elementos de grna en un estado de ajuste predeterminado.

La figura 11 muestra una vista en planta superior, que corresponde a la vista en planta superior de la figura 10, con elementos de grna regulados de otra manera.

La figura 12 muestra una vista parcial en perspectiva de un dispositivo con seis modulos de potencia.

La figura 12a muestra un detalle de la figura 12.

La figura 13 muestra el dispositivo de la figura 12 en el estado acabado.

La figura 14 muestra una representacion de la seccion vertical comparable con la representacion de la figura 1 de un modulo de potencia doble, que esta compuesto por dos modulos de potencia de la figura 1 en simetna de espejo a lo largo de la zona de rotura; y

La figura 15 muestra una vista en planta superior, que corresponde a la representacion de la figura 3, sobre una serie de seis modulos de potencia dobles ensamblados.

En las figuras 1 a 13 se representa un primer ejemplo de realizacion de un dispositivo de acuerdo con la invencion, que se designa, en general, con el numero de referencia 10.

El dispositivo 10 se compone de modulos de potencia 12 individuales, de manera que se describe en primer lugar para la comprension basica la estructura de un unico modulo de potencia, como se representa en las figuras 1 a 4a.

Cada modulo de potencia 12 presenta una carcasa 14 aislada de pared doble de chapa de acero noble, cuya seccion transversal 16 es aproximadamente de forma rectangular, como se muestra en la figura 3. El lado rectangular mas largo tiene una longitud de aproximadamente 700 mm, el mas corto tiene una longitud de aproximadamente 500 mm.

La altura de la carcasa 14 es aproximadamente 1.300 mm.

La carcasa 14 esta cerrada en el extremo inferior sobre un zocalo 15. En el extremo superior, la carcasa 14 esta abierta y esta cubierta por una tapa 36 de vidrio industrial transparente. La tapa 36 esta fijada abatible sobre un soporte de fijacion 37 en la pared trasera 31 de la carcasa 14.

En el interior de la carcasa 14 esta presente una camara de proceso 18, cuya medida de la seccion transversal 16 es cuadrada, como se puede reconocer especialmente a partir de la figura 3 y presenta las medidas 500 mm x 500 mm. En el extremo inferior, la camara de proceso 18 esta provista con un fondo 20, que esta compuesto de dos series de placas de grna 22 y placas de grna 24 superpuestas y que se solapan parcialmente. Especialmente a partir de la vista en planta superior de la figura 3 se deduce claramente que entre una franja colocada mas alta y una franja colocada mas baja estan configurados en cada caso intersticios 26, 26', a traves de los cuales puede pasar aire de proceso 29, como se indica en la figura 2. De manera correspondiente estan presentes intersticios 28, 28' entre las placas de grna 24.

Como se puede reconocer especialmente a partir de la figura 3, los intersticios 26 se extienden paralelo a la pared frontal 25, derecha en esta vista en planta superior, de la carcasa 14. Esta es la pared, que esta opuesta a la pared, en la que esta colocado el soporte de fijacion 37 para la tapa 36.

Esta pared frontal 25 se extiende entre dos paredes laterales 35 y 39.

Como se puede reconocer especialmente a partir de las representaciones en seccion de las figuras 1 a 3, la camara de proceso 18 esta delimitada sobre un lado por una pared de la camara 34. La pared de la camara 34 se extiende sobre toda la anchura entre las paredes laterales 35 y 39.

Como se puede deducir especialmente a partir de la representacion en seccion de las figuras 1 y 2, la pared de la camara 34, vista desde el fondo 20, se extiende cobre una cierta altura, aqrn de aproximadamente 300 mm, pero

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termina a una distancia delante del extremo superior de la carcasa 14. En el extremo superior, la pared de la camara 34 esta redondeada.

La pared de la camara 34 esta adyacente a una camara funcional 38 en el interior de la carcasa 14.

La camara funcional 38 se extiende de esta manera junto a la camara de proceso 18 propiamente dicha y esta delimitada lateralmente por parte de las paredes laterales 35 y 39, en el interior de la carcasa 14 por la pared de la camara 34 y en el extremo trasero o bien izquierdo en la representacion de las figuras 2 y 3 por la pared trasera 31.

Como se puede reconocer especialmente a partir de las representaciones en seccion de las figuras 1 y 2, en la camara funcional 38 esta alojada una disposicion de filtro. Se trata de tres filtros de polvo gruesos 40 entrelazados en forma de V, las llamadas fases de filtro 1 a 3, con poros mas finos que se reducen hacia abajo.

Debajo de los tres filtros de polvo gruesos 40 en forma de V esta dispuesta todavfa una llamada fase de filtro muy fino 41 de bolsillo.

Debajo de la camara funcional 38 se extiende una bandeja colectora de condensado 44 en forma de V en la seccion, que esta provista con una salida de condensado 46.

En la zona de la camara de proceso 18, pero debajo del fondo 20 y casi directamente sobre la bandeja 44 esta dispuesto un refrigerador de baja temperatura 48. El refrigerador de baja temperatura 48 esta disenado de tal forma que no puede estar por debajo de la temperatura de rodo del aire de proceso 29, de manera que se puede condensar y gotear el agua o disolvente arrastrados por el aire de proceso 29 a traves de la disposicion de filtro. Estas cantidades de lfquido con acumuladas por la bandeja 44 y alimentadas a la salida de condensado 46, a traves de la cual se pueden descargar estos condensados fuera del dispositivo 10.

Por encima del refrigerador de baja temperatura 48 esta dispuesto un soplante axial de alta potencia 50, que esta disenado para el movimiento del aire de proceso 29. Este puede ser accionado con motor electrico o con correa.

En el extremo del lado de salida de la corriente, es decir, por encima del soplante axial 50, esta dispuesto un intercambiador de calor 52, a traves del cual se puede acondicionar de manera correspondiente, es decir, se puede calentar el aire de proceso 29 conducido por el soplante axial 50 hacia el lado inferior del fondo 20.

Entre el intercambiador de calor 52 y el lado inferior del fondo 20 estan dispuestas todavfa las llamadas trampillas de desviacion 54, que sirven para una regulacion espontanea y rapida de la temperatura del aire de proceso 29.

A partir de las representaciones en seccion, especialmente las representaciones en seccion de las figuras 1, 2 y 3, se puede reconocer que en el fondo 20 esta dispuesta una tobera de pulverizacion lineal 32, que pulveriza verticalmente hacia arriba en la camara de proceso 18. La tobera de pulverizacion lineal 32 se extiende aproximadamente en el centro en la seccion transversal 16 de la camara de proceso 18 y se extiende paralelamente a la pared 25 del lado frontal de la carcasa. La tobera de pulverizacion lineal 32 puede pulverizar sobre toda su longitud, o tambien solo por secciones. La tobera de pulverizacion lineal 32 se encuentra, por lo tanto, en el centro entre la primera serie de placas de grna 22 colocadas superpuestas y la segunda serie opuesta de palcas de grna 24 colocadas superpuestas.

Los intersticios 26, 26' de las placas de grna 22 colocadas superpuestas y que se solapan parcialmente estan alineados de tal forma que dirigen el aire de proceso 29 que pasa a traves de ellas de manera que se extiende aproximadamente horizontal sobre la tobera de pulverizacion lineal 32.

Los intersticios 28, 28' de la segunda serie de placas de grna 24 colocadas superpuestas estan dirigidos entonces de tal manera que a traves de estos se conduce el aire de proceso 29 de la misma manera sobre la tobera de pulverizacion lineal 32.

De esta manera resultan dos circulaciones parciales opuestas entre si, que se encuentran en el centro en la zona de la tobera de pulverizacion lineal 32. Allf se desvfan las corrientes de aire de proceso opuestas, que chocan entre sf, aproximadamente en angulo recto hacia arriba, como se indica en la figura 2. Esta zona es la llamada zona de rotura vertical 30. Puesto que la tobera de pulverizacion lineal 32 esta configurada como tobera que pulveriza verticalmente hacia arriba, se pulverizan las partfculas de material moviles 60, que se elevan hacia arriba en este lugar en esta zona con el medio de pulverizacion lfquido.

Las partfculas de material 60 se mueven a ambos lados de la zona de rotura 30 hacia arriba y caen entonces lateralmente fuera de la zona de rotura de nuevo hacia abajo en virtud de la fuerza de la gravedad. En este caso tambien algunas partfculas rebotan en el lado interior de la pared frontal 25 o bien sobre el lado interior de la pared de la camara 34 y desde allf son conducidas desde esta hacia debajo de nuevo en direccion del fondo 20. En la

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zona del fondo 20 las partfculas de material 60 son recibidas entonces de nuevo por el aire de proceso 29 que pasa a traves de los intersticios 26 y 28, es acelerado y es movido en la direccion de la zona de rotura 30. Las partfculas de material 60 descendentes caen en este caso sobre una especie de colchon de aire de proceso 29 introducido aproximadamente horizontal.

Como se deduce especialmente a partir de la figura 2, el aire de proceso 29 se separa despues de un cierto tiempo de las partfculas de material 60 y se eleva de nuevo hacia abajo y circula entre el lado inferior de la tapa 36 y el canto superior de la pared de la camara 34 a la camara funcional 38.

El aire de proceso 29 circula allf desde arriba hacia abajo en primer lugar a traves de la serie de tres filtros de polvo gruesos 40, en los que se filtran de forma escalonada las partfculas de material 60 o los fragmentos arrastrados por el aire de proceso 29.

A continuacion el aire de proceso 29 circula todavfa a traves de la fase de filtro muy fino de bolsillo 41 conectado a continuacion, de manera que abandona la fase de filtro muy fino 41 casi libre de sustancia solida. El aire de proceso 29 es aspirado entonces de nuevo a traves del soplante axial 50 y es conducido hacia arriba por delante del refrigerador de baja temperatura 48.

En este caso, se condenan las cantidades de lfquido presentes en el aire de proceso 29. Estas son, por una parte, agua y sobre todo componentes de disolventes, que sirven para desprender el medio de tratamiento, que es pulverizado a traves de la tobera de pulverizacion lineal 32.

A traves del soplante axial 50 se mueve y se acelera el aire de proceso 29 liberado de partes solidas como tambien de partes lfquidas en la direccion del lado inferior del fondo 20. A traves del intercambiador de calor 52 y las trampillas de desviacion 54 se acondiciona el aire de proceso 29 de manera correspondiente.

Despues del paso a traves del fondo 20, el aire de proceso 29 se ocupa de nuevo de que las partfculas de material 60 humedecidas con el medio de pulverizacion por la tobera de pulverizacion lineal 32 se muevan hacia arriba, las cuales caen entonces de nuevo lateralmente hacia abajo sobre el fondo 20. La construccion es tal que las partfculas de material 60 disponen de tiempo suficiente y sobre todo tambien de espacio suficiente para que estas se sequen y no se adhieran juntas formando aglomerados. El aire de proceso 29 correspondientemente caliente recibe en este caso el disolvente y circula entonces, como se ha descrito anteriormente, de nuevo fuera de la camara de proceso 18.

De esta manera, aqrn el modulo de potencia 12 trabaja, en lo que se refiere al aire de proceso 29, en un sistema de circuito cerrado.

Desde el lado exterior solamente la tobera de pulverizacion lineal 32 alimenta el medio lfquido a pulverizar, cuyas porciones de sustancia solida deben aplicarse sobre las partfculas de material 60 y cuyos componentes lfquidos son arrastrados por el aire de proceso 29 hasta que este alcanza de nuevo el condensador.

El modulo de potencia 12 no solo es un sistema cerrado en sf en lo que se refiere al aire de proceso 29, sino que ofrece con un tamano determinado, especialmente con relacion a las medidas mencionadas anteriormente, un dispositivo, en el que se puede tratar una anchura de banda relativamente grande de partfculas de material 60 en forma de polvo. El lfmite inferior en las partfculas de material esta en el intervalo de aproximadamente 1,5 mm, el lfmite superior esta en el intervalo de centfmetros de comprimidos o capsulas de forma oblonga, como deben recubrirse especialmente en el sector de la medicina, o deben proveerse con una capa de revestimiento en la industria de artfculos dulces o la industria alimenticia. La altura de llenado de producto estatica sobre el fondo 20 esta en este caso aproximadamente en 135 mm. De esta manera resulta un tamano de la carga por modulo de potencia 12 de aproximadamente 33,5 litros a granel.

En las figuras 4b a 4d se representa como se montan varios modulos de potencia 12 descritos anteriormente para formar una serie.

La representacion de la figura 4a corresponde a la representacion de la figura 3, estando girado aqrn el modulo de potencia 12 alrededor de 90°. A partir de la figura 4b se deduce claramente que dos de tales modulos de potencia 12 estan reunidos en una serie.

A traves se ha retirado la pared lateral 39 del modulo de potencia izquierdo 12 en la representacion de la figura 4b, y la pared lateral 35 en el modulo de potencia derecho 12 correspondiente.

De esta manera resulta una estructura de forma rectangular, como se representa en la figura 4b. Las toberas de pulverizacion lineales 32 respectivas y, por lo tanto, tambien las zonas de rotura 30 correspondientes se encuentran en este caso unas detras de las otras linealmente o estan yuxtapuestas de manera correspondiente. Se puede

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reconocer tambien que las camaras funcionales 38 estan dispuestas adyacentes entre s^ en un lado, de manera que los filtros alojados alU son accesibles desde un lado.

En la figura 4c se representa ahora como estan yuxtapuestos cuatro modulos de potencia 12 de este tipo. En este caso, entonces en los dos modulos de potencia centrales 12 no estan presentes ya las paredes laterales 35 y 39, de manera que, visto en general, resulta una camara de proceso de forma rectangular, que tiene la anchura de un modulo de potencia 1, es decir, aproximadamente 500 mm, pero la longitud de cuatro modulos de potencia 12, es decir, 2.000 mm.

En la figura 4d se representa como estan yuxtapuestos seis modulos de potencia 12 de este tipo. Aqu se ha obtenido de esta manera una camara de proceso rectangular extendida alargada, cuya longitud es 3 m, y cuya anchura es 0,5 m.

En la figura 5 se representa de nuevo, un poco ampliada, la situacion que se representa en la figura 4d, en la que en los tres modulos de potencia superiores 12 en la representacion de la figura 5 se representan las secciones Va a Vb de la figura 1.

En el modulo de potencia 12 mas alto en la figura 5 se muestra una seccion apenas por encima de las trampillas de desviacion 54, en el modulo de potencia 12 segundo mas alto se muestra una seccion a lo largo de la lmea Vb debajo del soplante axial 50, y en el tercer modulo de potencia 12 desde arriba se muestra la seccion Vc apenas por encima del soplante axial 50.

En la figura 5 se muestra que en el modulo de potencia 12 mas bajo en esta representacion esta insertada desde arriba una pared de separacion 58, que divide la camara de proceso 18 en dos subunidades 62 y 64 diferentes.

En este caso, la pared de separacion 58 esta colocada de tal forma que divide la camara de proceso 18 en la relacion 2:1. Es decir, que la subunidad 64 mas pequena corresponde a un tercio del volumen original de la camara de proceso, la subunidad 62 corresponde aproximadamente a dos tercios.

En estas subunidades 62 y 64 se pueden realizar ensayos a escala muy pequena o escala de laboratorio, cuando debe tratarse un producto, para el que deben buscarse empmcamente las condiciones de tratamiento correspondiente. La subdivision mostrada anteriormente estaba en la relacion 2:1; evidentemente se pueden utilizar tambien otras escalas de subdivision para ensayos previos correspondientes.

A partir de la representacion de la figura 5 se deduce claramente que la tobera de pulverizacion lineal 32 esta subdividida en tres secciones activas 66, 67 y 68.

Si se coloca la pared de separacion 58 de la manera que se representa en la figura 5, la seccion 68 puede impulsar entonces la subunidad 64 con medio de pulverizacion. De manera correspondiente, las dos secciones 66 y 67 impulsan la subunidad mayor 62 con medio de pulverizacion.

En la figura 3 se indica que entre las placas de grna 22 y 24 superpuestas estan dispuestos elementos de conduccion de aire 70.

A partir de las representaciones ampliada de las figuras 8 a 11 se puede deducir que cada elemento de conduccion de aire 170 esta constituido de un linguete de grna 72, que esta alojado de forma giratoria sobre un bulon de cojinete vertical 74, que se extiende entre dos placas de grna 24 que se solapan. Este bulon de cojinete 74 puede servir al mismo tiempo tambien como espaciador entre dos placas de grna 24 superpuestas.

En el lado inferior de cala linguete de grna 72 se distancia un esparrago 76, que esta alojado entre dos dientes 78 y 79 de una placa dentada 80. La placa dentada 80 propiamente dicha esta conectada con una barra de ajuste 82.

En la figura 10 se representa una situacion, en la que la barra de ajuste 82 ha desplazado la placa dentada 80 a una posicion tal que todos los linguetes de grna 72 estan exactamente en angulo recto con respecto a la zona de rotura 30 o bien con respecto a la tobera de pulverizacion lineal 32 correspondiente. En este caso, las dos corrientes parciales opuestas no impondnan a traves de los linguetes de grna 72 ninguna componente de movimiento a traves de los linguetes de grna 72 en la direccion de la zona de rotura 30 o bien en la direccion longitudinal de la tobera de pulverizacion lineal 32. En la posicion de ajuste representada en la figura 11, los linguetes de grna 72 impondnan a las corrientes parciales opuestas, que circular sobre la zona de rotura 30, una componente del movimiento en la misma direccion, en la representacion de la figura 11 hacia abajo. Esto se puede aprovechar, por ejemplo, para vaciar el dispositivo, formado por varios modulos de potencia 12 ensamblados, en un extremo.

En la figura 3 se representa que los elementos de grna de aire 70 o bien los linguetes de grna 72 correspondientes estan ajustados de tal manera que imponen sobre las corrientes opuestas una componente de movimiento que, vista

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en la direccion longitudinal de la zona de rotura 30, se representa en las figuras 6 y 7. En la figura 6, se representa de manera muy esquematica una vista en planta superior sobre un fondo 20 de un modulo de potencia 12, como se muestra en la figuras 3, solo que girado alrededor de 90°.

Como se ha mencionado anteriormente, sobre un lado de la zona de rotura 30 se impone sobre la corriente de aire de proceso 29 entrante una componente de movimiento en direccion A.

Sobre el lado opuesto los linguetes de grna 72 estan alineados de tal forma que se impone al aire de proceso 29 una componente de movimiento a lo largo de la zona de rotura 30 en la direccion opuesta B.

De ello resulta que a traves de la componente del movimiento en direccion B en el extremo derecho las partfculas de material 60 se compactan un poco, puesto que no continuan moviendose ya en virtud de la pared lateral 35, de manera que estas se mueven mas alla de la zona de rotura 30m en la direccion de la otra mitad.

Allf se ha generado en la zona de la pared lateral 46 a traves de la componente del movimiento A dirigida en sentido opuesto un cierto calentamiento de las partfculas de material 60, de manera que estas son aspiradas aqrn y son movidas en la direccion de la pared lateral opuesta 39, donde se compactan de nuevo un poco. Allf estas pasan entonces de nuevo mas alla de la zona de rotura 30 a la zona caliente con la componente de movimiento B. Esta componente de movimiento se superpone evidentemente con la componente de movimiento vertical hacia arriba y descendente lateral, como se representa en la figura 2.

Visto en general, en un modulo de potencia 12 resulta de esta manera una componente de movimiento, circundante en el circuito, a lo largo de las flechas A y B a lo largo del lado interior de las paredes laterales 35 y 39.

Estas componentes del movimiento proporcionan una cierta mezcla de las partfculas de material 60 en la camara de proceso 18 de un modulo de potencia 12 y contribuyen a un resultado de tratamiento uniforme.

En la figura 7 se representa ahora que esto resulta tambien cuando varios modulos de potencia 12, aqrn dos modulos de potencia 12, estan yuxtapuestos.

A partir de la figura 7 se puede reconocer que a traves de los linguetes de grna 72 descritos anteriormente predominan sobre un lado de la zona de rotura 30 las componentes del movimiento B y sobre el lado opuesto las componentes del movimiento A. A partir de aqrn se conducen entonces las partfculas de material 60 en cada caso hacia un extremo de la camara de proceso 18, se concentran allf, luego rebosan la zona de rotura 30 y son movidas a continuacion en direccion opuesta de nuevo en la otra mitad parcial a lo largo de la componente del movimiento A. Esto resulta cuando los linguetes de grna 72 estan alineados de manera correspondiente, como se representa en la figura 3.

En las figuras 12 y 13 se representa en perspectiva un dispositivo 10, que esta compuesto en toral por seis modulos de potencia 12. A partir de la figura 12 se puede reconocer que entre el segundo y el tercer modulo de potencia 12 yuxtapuestos esta insertada una pared de separacion 59, que divide toda la camara de proceso 18 en dos subunidades, de manera correspondiente una subunidad formada por dos modulos de potencia 12 ensamblados y una subunidad formada por cuatro modulos de potencia 12 ensamblados.

Como se puede deducir a partir de la representacion ampliada de la figura 12a, la pared de separacion 59 es una chapa de separacion sencilla, que esta provista en el extremo superior con un liston 61. El liston 61 esta presente de todos modos, puesto que sirve como superficie de apoyo para la tapa 36 vecina del segundo o tercer modulo de potencia 12. Es decir, que en caso necesario se inserta la pared de separacion 59 facilmente desde abajo en el liston 61 y es retenido por este. Esto muestra como se puede obtener a traves de medios relativamente sencillos una alta flexibilidad en las magnitudes de la camara de proceso de diferente volumen.

A partir de la representacion en perspectiva de la figura 12 se puede reconocer que en el extremo delantero y/o en el extremo trasero del dispositivo 10 esta previsto en la pared correspondiente 35 o bien 39 del modulo de potencia 12 respectivo un orificio 27, a traves del cual se puede vaciar el espacio interior. A tal fin, como se representa en la figura 13, esta conectado un llamado recipiente de vaciado 33, en el que se puede vaciar el material tratado despues de un proceso de tratamiento. Para vaciar todo el material de manera selectiva en esta direccion, se alinean los elementos de conduccion del aire 70 o bien los linguetes de grna 72 tal como se representa en la figura 11, es decir, que se aplica al material una componente del movimiento, que lo mueve en la direccion del recipiente de vaciado 33.

En las figuras 14 y 15 se muestra que en el dispositivo 100 el componente basico es un modulo de potencia doble 102. Si se compara el modulo de potencia 12 de la figura 1 con el modulo de potencia doble 102, entonces se reconoce que el modulo de potencia doble 102 esta compuesto de dos modulos de potencia 12 ensamblados en simetna de espejo con respecto a un plano del espejo 104, en los que se ha omitido la pared frontal 25.

De esta manera, el modulo de potencia doble 102 presenta en los lados exteriores opuestos al plano del espejo 104 los filtros 40 correspondientes y de manera correspondiente dos fondos 20 adyacentes entre sf, que se encuentran al mismo nivel. De esta manera, existen tambien dos zonas de rotura 30, que estan dispuestas, sin embargo, en una camara de proceso comun 108.

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La tapa 106 esta configurada entonces de tal manera que cubre el espacio interior del modulo de potencia doble 102. De esta manera, en la figura 14 se puede reconocer que el primer modulo de potencia doble 12 o de salida esta compuesto de dos modulos de potencia 12 dispuestos en simetna de espejo entre sf que, por lo que se refiere a los componentes esenciales, estan constituidos iguales que el modulo de potencia 12. Por lo tanto, tambien se han 10 utilizado los mismos signos de referencia para componentes comparables.

A partir de la figura 15 se puede deducir que seis de tales modulos de potencia dobles 102 estan yuxtapuestos en una serie, de manera que las dos zonas de rotura 30, que se extienden paralelas entre sf, se extienden en la direccion longitudinal o bien en la direccion yuxtapuesta. De manera correspondiente, tambien las toberas de 15 pulverizacion lineal 32 dispuestas en esta zona estan colocadas yuxtapuestas en una serie doble. En esta configuracion entonces ya en el modulo de potencia doble 102 se puede tratar tal vez la cantidad doble como en el modulo de potencia 12. De manera correspondiente, en la instalacion general representada en la figura 13 de seis modulos de potencia dobles 112 se puede tratar de doce veces la cantidad.

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REIVINDICACIONES

1. - Dispositivo para el tratamiento de material (60) en forma de partfculas, con una camara de proceso (18, 108), que presenta un fondo (20), que esta constituido por placas de gma (22, 24) que se solapan, entre las que estan presentes unos intersticios (26, 26', 28, 28') a traves de los cuales se puede introducir aire de proceso (29) aproximadamente horizontal en la camara de proceso (22, 24), en el que las placas de gma (22, 24) estan dispuestas de tal manera que aparecen dos circulaciones opuestas, dirigidas una sobre la otra, en el aire de proceso (29), que confluyen a lo largo de una zona de rotura (30), en el que en la zona de rotura (30) se puede pulverizar sobre el material (60) un medio de tratamiento por medio de al menos una tobera de pulverizacion (32), caracterizado porque el dispositivo (10, 100) se puede componer de modulos de potencia (12, 102) individuales aproximadamente del mismo tipo de construccion y del mismo tamano, en el que los modulos de potencia (12, 102) presentan una seccion transversal rectangular y se pueden yuxtaponer en una serie sobre al menos un lado rectangular abierto, en el que las extensiones longitudinales de las zonas de rotura (30) respectivas se yuxtaponen en la direccion de la serie.
2. - Dispositivo de acuerdo con la reivindicacion 1, caracterizado porque entre dos modulos de potencia (12, 102) vecinos se puede insertar una pared de separacion (59), que separa los modulos de potencia (12, 102) ensamblados en subunidades de modulos de potencia (12, 102).
3. - Dispositivo de acuerdo con la reivindicacion 1 o 2, caracterizado porque cada modulo de potencia (12, 102) esta provisto con un soplante (50) propio, a traves del cual se puede introducir el aire de proceso (29) a traves del fondo (20) en la camara de proceso (18, 108).
4. - Dispositivo de acuerdo con la reivindicacion 3, caracterizado porque el soplante esta constituido como soplante axial (50), cuyo ventilador esta dispuesto debajo del fondo (20) en el modulo de potencia (12, 102).
5. - Dispositivo de acuerdo con una de las reivindicaciones 1 a 4, caracterizado porque cada modulo de potencia (12) esta provisto en un lado desplazado 90° hacia el lado abierto con una disposicion de filtro (40, 41).
6. - Dispositivo de acuerdo con una de las reivindicaciones 1 a 5, caracterizado porque cada modulo de potencia (12, 102) esta provisto con una tapa movil (36, 106), que representa un cierre superior de la camara de proceso (18, 108).
7. - Dispositivo de acuerdo con la reivindicacion 6, caracterizado porque el aire de proceso (29) que circula desde la camara de proceso (18, 108) es desviado a traves de la tapa (36, 106) lateralmente y dirigido hacia abajo hacia la disposicion de filtro (40, 41).
8. - Dispositivo de acuerdo con una de las reivindicaciones 1 a 7, caracterizado porque debajo del fondo (20) esta dispuesto un intercambiador de calor (52).
9. - Dispositivo de acuerdo con una de las reivindicaciones 1 a 9, caracterizado porque en la zona de rotura (30) esta dispuesta una tobera de pulverizacion lineal (32) que pulveriza, al menos por secciones, verticalmente hacia arriba.
10. - Dispositivo de acuerdo con una de las reivindicaciones 1 a 9, caracterizado porque en el modulo de potencia (12) se puede introducir al menos una pared (58), que divide la camara de proceso (18) de este modulo de potencia (12) en al menos dos subunidades (62, 64).
11. - Dispositivo de acuerdo con la reivindicacion 10, caracterizado porque la tobera de pulverizacion lineal (32) presenta secciones individuales (66, 67, 68), que alimentan a las subunidades (62, 64) resultantes a traves de la pared (58) insertada con medio de pulverizacion.
12. - Dispositivo de acuerdo con una de las reivindicaciones 1 a 11, caracterizado porque dos modulos de potencia (12), estan ensamblados transversalmente a la direccion de la yuxtaposicion, para formar un modulo de potencia doble (102).
13. - Dispositivo de acuerdo con la reivindicacion 12, caracterizado porque dos modulos de potencia (12) se pueden ensamblar con una disposicion de filtro (40, 41) en un lado para formar un modulo de potencia doble (102), de tal manera que las disposiciones de filtro (40, 41) se apoyan en lados opuestos, extendidos transversalmente a la disposicion de la serie.
14. - Dispositivo de acuerdo con una de las reivindicaciones 1 a 13, caracterizado porque un modulo de potencia (12) presenta una camara de proceso (18) con una seccion transversal (16) aproximadamente cuadrada, en cuyo centro se extiende la zona de rotura (30).

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15. - Dispositivo de acuerdo con la reivindicacion 14, caracterizado porque la camara de proceso (18) de un modulo de potencia (12) presenta una anchura de la seccion transversal en el intervalo de magnitud de 300 a 700 mm y una altura estatica de llenado de producto en el intervalo de 100 a 150 mm.
16. - Dispositivo de acuerdo con la reivindicacion 15, caracterizado porque la camara de proceso (18) presenta una anchura de la seccion transversal en el intervalo de 400 a 600 mm y una altura estatica de llenado de producto de 110 a 140 mm.
17. - Dispositivo de acuerdo con la reivindicacion 15 o 16, caracterizado porque la camara de proceso (18) presenta una anchura de la seccion transversal de aproximadamente 500 mm y una altura estatica de llenado de producto de aproximadamente 135 mm.
18. - Dispositivo de acuerdo con una de las reivindicaciones 1 a 17, caracterizado porque la tobera de pulverizacion lineal (32) presenta secciones longitudinales activas para pulverizacion de 50 a 100 mm.
19. - Dispositivo de acuerdo con una de las reivindicaciones 1 a 18, caracterizado porque en el fondo (20) estan dispuestos elementos de conduccion del aire (70), que imponen a ambos lados de la zona de rotura (30) del aire de proceso (29) que circula a traves del fondo (20) una componente de movimiento (A, B) en la direccion de la serie de los modulos de potencia (12) yuxtapuestos.
20. - Dispositivo de acuerdo con la reivindicacion 19, caracterizado porque los elementos de conduccion del aire (70) son regulables, de manera que a traves de estos se puede imponer al aire de proceso (29) una componente de movimiento (A, B) variable en la direccion de la serie.
21. - Dispositivo de acuerdo con la reivindicacion 19 o 20, caracterizado porque los elementos de conduccion del aire (70) se pueden ajustar de tal manera que sobre un lado de una zona de rotura (30) del aire de proceso (29) se puede imponer una componentes de movimiento (A) en una direccion de la serie, sin embargo sobre el otro lado de la zona de rotura (30) se puede imponer una componente de movimiento (B) en direccion opuesta.
22. - Dispositivo de acuerdo con una de las reivindicaciones 19 a 21, caracterizado porque los elementos conduccion de aire (70) estan configurados como linguetes de grna (72) dispuestos entre las placas de grna (22, 24), pivotables alrededor de un eje vertical (74), que estan unidos con un elemento de ajuste (80, 82) comun, cuyo desplazamiento provoca una articulacion comun de los linguetes de grna (72).
23. - Dispositivo de acuerdo con una de las reivindicaciones 20 a 22, caracterizado porque los elementos de conduccion del aire (70) son regulables sobre un lado de la zona de rotura (30) independientemente de los elementos de conduccion de aire (70) sobre el lado opuesto.
24. - Dispositivo de acuerdo con la reivindicacion 23, caracterizado porque el control de la capacidad de regulacion de los elementos de conduccion del aire (70) esta configurado de tal manera que en el caso de yuxtaposicion de modulos de potencia (12) vecinos, se puede acoplar el control entre sr