ES2558738T3 - Procedimiento de operación de un sistema de electrólisis - Google Patents

Procedimiento de operación de un sistema de electrólisis Download PDF

Info

Publication number
ES2558738T3
ES2558738T3 ES13702412.1T ES13702412T ES2558738T3 ES 2558738 T3 ES2558738 T3 ES 2558738T3 ES 13702412 T ES13702412 T ES 13702412T ES 2558738 T3 ES2558738 T3 ES 2558738T3
Authority
ES
Spain
Prior art keywords
water
low temperature
pem
electrolyzer
pem electrolyzer
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
ES13702412.1T
Other languages
English (en)
Inventor
Thomas Hammer
Dieter Most
Jochen SCHÄFER
Martin Tackenberg
Armin Datz
Klaus Dennerlein
Norbert Huber
Andreas Reiner
Jochen Straub
Werner Straub
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Siemens AG
Original Assignee
Siemens AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Siemens AG filed Critical Siemens AG
Application granted granted Critical
Publication of ES2558738T3 publication Critical patent/ES2558738T3/es
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
    • C25B—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES FOR THE PRODUCTION OF COMPOUNDS OR NON-METALS; APPARATUS THEREFOR
    • C25B15/00—Operating or servicing cells
    • C25B15/08—Supplying or removing reactants or electrolytes; Regeneration of electrolytes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
    • C25B—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES FOR THE PRODUCTION OF COMPOUNDS OR NON-METALS; APPARATUS THEREFOR
    • C25B1/00—Electrolytic production of inorganic compounds or non-metals
    • C25B1/01—Products
    • C25B1/02—Hydrogen or oxygen
    • C25B1/04—Hydrogen or oxygen by electrolysis of water
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
    • C25B—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES FOR THE PRODUCTION OF COMPOUNDS OR NON-METALS; APPARATUS THEREFOR
    • C25B9/00—Cells or assemblies of cells; Constructional parts of cells; Assemblies of constructional parts, e.g. electrode-diaphragm assemblies; Process-related cell features
    • C25B9/70—Assemblies comprising two or more cells
    • C25B9/73—Assemblies comprising two or more cells of the filter-press type
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
    • Y02E60/30—Hydrogen technology
    • Y02E60/36—Hydrogen production from non-carbon containing sources, e.g. by water electrolysis
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/10—Process efficiency
    • Y02P20/129—Energy recovery, e.g. by cogeneration, H2recovery or pressure recovery turbines

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Electrochemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Water Treatment By Electricity Or Magnetism (AREA)
  • Electrolytic Production Of Non-Metals, Compounds, Apparatuses Therefor (AREA)
  • Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)

Abstract

Procedimiento de operación de un sistema de electrólisis (1) para generar hidrógeno y oxígeno mediante descomposición de agua en un electrolizador PEM (2), donde - al electrolizador PEM se suministra el agua de proceso (PW), - el calor residual, generado en el electrolizador PEM (2) al descomponer el agua de proceso (PW) se almacena en un medio de transferencia de calor (WM), - el medio de transferencia de calor (WM) se suministra a una instalación de destilación a baja temperatura (10), y - en la instalación de destilación a baja temperatura (10) por medio del calor residual se produce agua desionizada (DW) a partir del agua sin procesar (RW) bajo presión atmosférica a temperaturas de operación de entre 60° y 70°, donde - únicamente una parte, particularmente menos del 50% del agua desionizada se suministra (DW) como agua de proceso (PW) al electrolizador PEM (2), y - un flujo de agua industrial (IW), que comprende particularmente más del 50% del agua desionizada (DW), se extrae del sistema de electrólisis (1) tras la instalación de destilación a baja temperatura (10) y antes del electrolizador PEM (2).

Description

5
10
15
20
25
30
35
40
45
DESCRIPCION
Procedimiento de operacion de un sistema de electrolisis
La invention se relaciona con un procedimiento de operacion de un sistema de electrolisis para generar hidrogeno y oxlgeno mediante descomposicion de agua.
La descomposicion del agua en hidrogeno y oxlgeno por medio de electrolisis establece la posibilidad de almacenar corriente electrica mediante el uso de hidrogeno u oxlgeno. La energla electrica aplicada se recupera tras la reaction en su mayor parte por la energla qulmica de los productos hidrogeno y oxlgeno. Sin embargo, en el proceso de electrolisis ademas de los productos hidrogeno y oxlgeno se originan tambien perdidas, que se presentan en forma de calor de reaccion.
El proceso de electrolisis se surte de agua corriente, tratandose generalmente de agua completamente desalada, particularmente destilada. Para evitar que la superficie del electrodo del electrolizador se cubra con minerales y otras impurezas, se depura y desioniza la propia agua corriente antes de la entrada al electrolizador. Para evitar la corrosion y desactivacion del catalizador, no puede haber en el agua aparte de lo mencionado ningun contenido de cloruros. Durante la operacion del electrolizador, el agua de proceso desionizada se descompone solo parcialmente, una mayor parte del agua de procesos permanece en un circuito de agua de proceso. Sin embargo, se tiene que anadir agua desionizada adicional, para compensar el consumo de agua de proceso en el electrolizador.
El agua desionizada, que se utiliza en un electrolizador como agua de proceso, se tiene que obtener antes de una fuente de agua sin procesar (por ejemplo, agua corriente, aguas fluviales, agua de lagos, aunque tambien de mar o agua salobre). En funcion de la entrada a una fuente de agua de alta calidad o de calidad media, esto incurre en altos costes energeticos y de aparataje. Esto reduce el grado de eficiencia total del proceso de electrolisis.
El procesamiento del agua necesaria para la production de hidrogeno por electrolisis se lleva a cabo generalmente por separado del propio proceso de electrolisis y por tanto tampoco se tiene en cuenta habitualmente al considerar el grado de efectividad del proceso de electrolisis. Si una parte del procesamiento del agua se lleva a cabo fuera de la instalacion de electrolisis, por ejemplo, utilizando conductos de agua potable operados por las companlas locales, se tiene que pagar por esta agua de elevado tratamiento, un precio mas alto en comparacion con la descarga, por ejemplo, de aguas fluviales. Los costes energeticos se inclinan entonces hacia el explotador del tratamiento de agua potable, en vez de poder contabilizarse como parte del grado de efectividad global.
El consumo energetico para preparar el agua desionizada y desalada reduce la eficiencia del proceso de electrolisis. Ademas, o bien se usa agua potable o, si en el lugar no hay ninguna fuente de agua potable, han de proporcionarse las correspondientes instalaciones para el procesamiento de agua no procesada de calidad media. Ambos hechos elevan los costes del proceso de electrolisis. En este contexto es valido prestar atencion a que durante la electrolisis una considerable proportion de energla electrica se transforman en energla calorlfica/calor residual, que se libera en gran parte sin aprovecharse.
Gracias a la DE 10 2005 011 316 A1 se conoce, por ejemplo, ceder el calor de las corrientes obtenidas de hidrogeno y oxlgeno al agua necesaria para la electrolisis para su precalentamiento.
La presente invencion se basa en el objeto de aumentar la eficiencia de un proceso de electrolisis.
El objeto se resuelve conforme a la invencion mediante un procedimiento de operacion de un sistema de electrolisis para generar hidrogeno y oxlgeno mediante descomposicion de agua en un electrolizador PEM, donde
- al electrolizador PEM se suministra el agua de proceso
- el calor residual, generado en el electrolizador PEM (2) al descomponer el agua de proceso (PW) se almacena en un medio de transferencia de calor (WM),
- el medio de transferencia de calor suministra energla a una instalacion de destilacion a baja temperatura, y
- en la instalacion de destilacion a baja temperatura (10) por medio del calor residual se produce agua desionizada (DW) a partir del agua sin procesar (RW) bajo presion atmosferica a temperaturas de operacion de entre 60° y 70°,
donde
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
55
- unicamente una parte, particularmente menos del 50% del agua desionizada se suministra como agua de proceso al electrolizador PEM, y
- un flujo de agua industrial, que comprende particularmente mas del 50% del agua desionizada, se extrae del sistema de electrolisis tras la instalacion de destilacion a baja temperatura y antes del electrolizador PEM.
En este contexto, se entiende por instalacion de destilacion a baja temperatura una instalacion de procesamiento de agua, en la que se lleva a cabo la elaboracion de agua destilada a temperaturas inferiores a 100°C. Un proceso tal basado en la evaporacion (es decir, el proceso ocurre por debajo de la temperatura de ebullicion) y recondensacion se describe, por ejemplo, en la DE 10 2008 051 731 A1.
Como agua de proceso se designa en este contexto al agua destilada, que se suministra al electrolizador PEM para su descomposicion en hidrogeno y oxlgeno. El agua de proceso puede incluir tanto agua corriente destilada como tambien agua que no se ha consumido tras el paso a traves del electrolizador PEM y se conduzca de nuevo al electrolizador PEM.
Como flujo de agua industrial se designa en este contexto el agua que se prepara en la instalacion de destilacion a baja temperatura, aunque no se suministra como agua de proceso al electrolizador PEM. El flujo de agua industrial i.d.R. es mayor que el flujo del agua de proceso producida en la instalacion de destilacion a baja temperatura; el flujo de agua industrial asciende particularmente a mas del 50% del agua destilada en la instalacion de destilacion a baja temperatura. El flujo de agua industrial se extrae del sistema de electrolisis y se emplea sin tratar o tras pasos adicionales de procesamiento en un proceso industrial para la agricultura o como agua potable.
La descomposicion de agua se lleva a cabo mediante una unidad membrana-electrodos (MAE - del ingles “membrane electrode assembly”) en el electrolizador PEM. La membrana all! contenida se caracteriza por su conductividad en el intercambio de protones (PEM del ingles “protone exchange membrane” -membrana de intercambio de protones). Un electrolizador PEM opera a una temperatura de entre 50°C y 130°C, tlpicamente en un intervalo de temperatura entre 70°C y 90°C. a este nivel de temperatura puede emplearse directamente el calor residual del proceso de electrolisis, para "calentar" la instalacion de tratamiento de aguas termicamente accionado. Correspondientemente, la temperatura del medio de transferencia de calor asciende a entre 60°C y 100°C, particularmente a entre 70°C y 80°C y en la instalacion de destilacion a baja temperatura se ajusta una temperatura de operacion entre 60°C y 100°C, particularmente entre 70°C y 80°C. Hoy en dla se conocen procesos de tratamiento de aguas, que, en comparacion con la destilacion convencional, trabajan tambien ya bajo presion atmosferica a temperaturas de 60°C a 70°C con muy buena calidad.
La presente invencion se basa en la idea de emplear el calor residual, producido en el electrolizador PEM por transformacion de la energla electrica en los productos hidrogeno y oxlgeno en forma de calor de reaccion, para la produccion de agua desionizada. Para este proposito se preve una instalacion de destilacion a baja temperatura, unida de manera tecnica de fluidos con el electrolizador PEM. A traves de un medio de transferencia de calor, particularmente un fluido, se extrae el calor residual del electrolizador PEM particularmente de manera continua y se suministra a un intercambiador de calor integrado en la instalacion de destilacion a baja temperatura. En el intercambiador de calor se introduce ademas agua sin procesar, que se desala y desioniza en el contexto de un proceso de tratamiento termico por medio del calor residual del electrolizador PEM. El medio de transferencia de calor representa por consiguiente una fuente de calor en la transferencia de calor en el intercambiador de calor. El circuito del medio de transferencia de calor puede ser tanto abierto como tambien cerrado.
En la invencion se reconoce el efecto sinergico entre un electrolizador PEM y una instalacion de destilacion a baja temperatura. El conocimiento decisivo es en este contexto, que el calor residual originado en el electrolizador PEM es claramente mayor que la cantidad de calor necesaria para la instalacion de destilacion a baja temperatura, de forma que se sobrecompense el autoconsumo de agua en el electrolizador PEM de la instalacion de destilacion a baja temperatura. Por consiguiente, se asegura que una corriente menor del agua destilada, particularmente un 50% del agua destilada corriente se devuelve como agua de proceso al electrolizador PEM; la mayor parte del agua destilada corriente, sin embargo, se pone a disposicion para otros procesos.
Con ayuda del aprovechamiento optimo del calor del sistema de electrolisis se asegura, que haya suficiente agua para el funcionamiento de la electrolisis, as! como que se produzca un flujo de agua industrial previsto para otros procesos industriales o agricolas. Esto significa, que el nivel de temperatura del medio de transferencia de calor tras la incorporacion del calor residual del electrolizador PEM basta, para poder utilizar el calor residual directamente en una instalacion de destilacion a baja temperatura. En el procedimiento arriba descrito puede ahorrarse la energla para la produccion del agua destilada, hasta la energla electrica, por ejemplo, para las bombas, pues esta energla puede suministrarse ya al sistema de electrolisis, de forma que se reduzca la demanda total de energla del sistema. En el caso de una planta de electrolisis de 1 MW se precisan por ejemplo en funcionamiento nominal como mlnimo 160 l de agua de proceso desmineralizada y/o desionizada por hora. El tratamiento termico de agua posee un consumo energetico de aprox. 0,25 kWh/l, en el caso de una desalacion por membrana se encuentra este para el
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
55
agua de mar a 0,1 kWh/l. Esto significa, que utilizando la corriente de calor residual del electrolizador para una instalacion de tratamiento solamente termico como por ejemplo una instalacion de destilacion a baja temperatura, hasta 2000 l por hora de agua desalada puede suministrarse al sistema de electrolisis.
Como una parte del agua desionizada en la instalacion de destilacion a baja temperatura se suministra al electrolizador PEM, se origina con ello ademas automaticamente una compensacion de corriente de medio adaptada a la demanda. Si mediante la entrada aumentada de energla electrica mucha agua de proceso se descompone en sus elementos, se origina tambien una mayor cantidad de calor residual, que conlleva de nuevo en la instalacion de tratamiento de aguas a una elevada produccion de agua desionizada. Reintroducida, el agua desionizada puede cubrir el elevado consumo de agua en el electrolizador PEM.
El fenomeno descrito muestra tres considerables ventajas. Por un lado, se pueden ahorrar, gracias al almacenamiento del calor residual del proceso de electrolisis en el medio de transferencia de calor, costes para la adquisicion de agua de refrigeracion o de una refrigeracion por aire durante el funcionamiento de la electrolisis, pues el calor residual resultante se extrae del electrolizador PEM. Por otro, el calor residual se continua usando en el tratamiento termico de agua en la instalacion de destilacion a baja temperatura, para generar agua desionizada. Y por un tercero, de este modo puede producirse tanta agua sin procesar, que no cubra solo la demanda de agua de proceso para el proceso de electrolisis, sino que tambien quede un exceso de agua procesada, que puede utilizarse en otra parte.
Mas favorablemente se extrae el agua desionizada, que permanece en el electrolizador PEM sin descomponer, como agua de proceso excedente del electrolizador PEM, donde el agua de proceso excedente se suministra despues de nuevo al electrolizador PEM. El agua de proceso excedente puede mezclarse particularmente con el agua destilada corriente, para formar la corriente de agua de proceso. Por un lado, no se origina por consiguiente ninguna perdida de agua, sino que el agua de proceso se retroalimenta al electrolizador PEM. Por otro, particularmente relevante para instalaciones de electrolisis a alta presion, se mantiene la presion del agua de proceso excedente, de forma que la cantidad total de agua, que se suministra al electrolizador PEM, no se tenga que llevar a alta presion.
Conforme a una primera variante de ejecucion preferente se usa agua desionizada como medio de transferencia de calor en la instalacion de destilacion a baja temperatura. El agua desionizada puede ser agua desionizada corriente, o agua desionizada que se haya empleado ya en el proceso, como por ejemplo el agua de proceso excedente.
Preferentemente se utiliza el agua de proceso excedente como medio de transferencia de calor. De este modo no es particularmente necesario ningun medio de transferencia de calor separado, sino el agua de proceso excedente, que tras la electrolisis tiene en todo caso que refrigerarse, se suministra como fuente directa de calor a la instalacion de destilacion a baja temperatura. Preferentemente, ademas, tras la expulsion de calor en la instalacion de destilacion a baja temperatura, al menos una parte del agua de proceso excedente se retroalimenta, en cada caso tras un paso de purificacion adicional, al electrolizador PEM. De este modo, en que el agua de proceso excedente se reutiliza en el proceso de electrolisis, es necesaria una cantidad muy baja de agua desionizada corriente.
Conforme a una segunda variante de ejecucion preferente, el medio de transferencia de calor se transvasa en un circuito cerrado entre el electrolizador pEm y la instalacion de destilacion a baja temperatura. En este caso, el medio de transferencia de calor es otro diferente del agua de proceso excedente tras el proceso de electrolisis o el agua desionizada en la instalacion de destilacion a baja temperatura y solo se lleva a cabo una interaction termica entre los medios antes descritos. La ventaja principal de esta ejecucion es que la regulation de la presion del agua de proceso se lleva a cabo independientemente del circuito de medio de transferencia de calor, es decir que el electrolizador PEM puede operar sin problemas bajo alta presion. Otra ventaja de esta ejecucion es que el proceso de transferencia de calor se realiza continuamente mediante una cantidad constante de medio de transferencia de calor y, por consiguiente, generalmente no es necesaria un suministro de medio de transferencia de calor adicional. Como medio de transferencia de calor se utilizan en este contexto tanto agua como tambien refrigerantes o aceites termicos apropiados.
Conforme a una tercera variante de ejecucion preferente se usa agua sin procesar como medio de transferencia de calor. En este contexto, en un primer paso procedimental se suministra agua sin procesar a la instalacion de destilacion a baja temperatura y se precalienta. El agua precalentada se suministra a continuation al electrolizador PEM, donde no se mezcla particularmente con el agua de proceso en el electrolizador PEM. En el electrolizador PEM se calienta el agua precalentada particularmente a una temperatura de operation del electrolizador PEM, donde recibe directamente el calor residual del proceso en marcha en el electrolizador PEM. Finalmente, se suministra el agua calentada de nuevo al intercambiador de calor de la instalacion de destilacion a baja temperatura, en la que ahora se realiza la deionization. El agua desionizada corriente (agua corriente) se suministra como agua de proceso al electrolizador PEM.
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
55
Preferentemente se remineraliza al menos una parte del agua desionizada en la instalacion de destilacion a baja temperatura. Mediante la remineralizacion del agua desionizada puede producirse agua potable, agua para riego, as! como agua para otros procesos industriales.
Para aislar la demanda de agua industrial o potable y la demanda de agua desionizada para el electrolizador PEM respecto a oscilaciones temporales, se almacena temporalmente al menos una parte del agua desionizada en la instalacion de destilacion a baja temperatura. Ademas, de este modo se logra una cierta independencia de oscilaciones de la disponibilidad de agua sin procesar.
Segun una ejecucion preferente se utiliza destilacion por membrana como destilacion a baja temperatura para producir de agua desionizada. La destilacion por membrana es un proceso de separation de accionamiento termico, en el que una membrana hidrofoba representa una barrera para la fase llquida de una corriente de agua, mientras que la fase gaseosa atraviesa la membrana. La fuerza motriz para el proceso forma una calda de presion de vapor parcial, producida habitualmente por una diferencia de temperatura.
Preferentemente se opera el electrolizador PEM independientemente de un suministro de agua potable. En este contexto, el agua sin procesar no es agua potable, sino que la electrolisis se realiza apartada de tomas a suministros de agua potable de gran calidad. Con suministro de agua potable se designa aqul un suministro de agua corriente, proporcionado particularmente por un suministrador local de agua.
En cuanto a un funcionamiento autonomo del electrolizador PEM se suministra convenientemente como agua sin procesar a la instalacion de destilacion a baja temperatura agua de mar, aguas residuales industriales o municipales (por ejemplo, de una estacion depuradora) o agua salobre. De este modo se cumplen tambien las condiciones previas de infraestructura para una instalacion de electrolisis autonoma. Se hacen utiles ademas tambien fuentes de agua "malas" para el abastecimiento del electrolizador PEM. El proceso de electrolisis produce suficiente calor residual, para procesar tanta agua desionizada de una fuente de agua sin procesar, que no solo pueda abastecerse completamente al electrolizador PEM, sino que proporcione agua de alta pureza tras el correspondiente acondicionamiento para el suministro de agua potable. Por otra parte, una tecnologla de destilacion a baja temperatura, como por ejemplo destilacion por membrana, produce agua con un grado de pureza tan alto (salinidad < 10 ppm), que, en comparacion con el empleo de agua potable, no se necesite otro acondicionamiento previo antes del empleo en el electrolizador PEM. Ya hay experiencias con estas tecnologlas en el procesamiento de agua de mar, agua salobre, as! como agua de proceso, en diversas industrias, de forma que estos procesos pueden utilizarse en una ancha paleta de fuentes de agua sin procesar.
Generalmente se extrae el calor perdido del electrolizador PEM mediante enfriamiento forzado. Para ello se preven las correspondientes superficies de enfriamiento en un dispositivo refrigerante. Mas favorablemente se realiza una refrigeration del agua de proceso excedente en un dispositivo refrigerante del electrolizador PEM, integrado en la instalacion de destilacion a baja temperatura. Como el dispositivo refrigerante forma un componente integral de la instalacion de destilacion a baja temperatura, se obtiene la ventaja adicional de que el capital invertido se emplea mejor. La instalacion de destilacion a baja temperatura puede montarse particularmente mediante un reequipamiento del dispositivo refrigerante de un electrolizador PEM existente.
La cantidad de agua sin procesar preparada se regula preferentemente en funcion de la cantidad de calor residual del electrolizador PEM. De este modo se asegura, que al electrolizador PEM se suministra suficiente agua corriente, de forma que se extraiga el calor residual generado y ademas la temperatura en el electrolizador PEM permanezca particularmente constante dentro de un intervalo de temperaturas razonable para el proceso de electrolisis.
Segun una variante de ejecucion preferente se controla o se regula un suministro de agua sin procesar en funcion de la temperatura en la instalacion de destilacion a baja temperatura. Para ello se mide la temperatura en la instalacion de destilacion a baja temperatura con ayuda de sensores de temperatura. El caudal de agua sin procesar se regula de tal manera, que la temperatura de operation en la instalacion de destilacion a baja temperatura no queda por debajo de un valor mlnimo necesario para la destilacion del agua sin procesar y permanece en cada caso por debajo de un valor maximo, en el que la calidad de la purification del agua se reduce. El valor mlnimo depende de la interpretation de la instalacion de destilacion a baja temperatura, donde cuanto menor sea el valor mlnimo, tanto mayor sera el flujo volumetrico necesario de medio de transferencia de calor. El valor mlnimo no deberla quedar particularmente por debajo de 60°. El valor maximo depende de nuevo de las impurezas presentes en el agua sin procesar y sus presiones de vapor como funcion de la temperatura. El valor maximo puede ademas particularmente ser como maximo tan alto como la temperatura en el primario del intercambiador de calor (si no se preve ningun dispositivo de calentamiento adicional).
Segun otra variante de ejecucion preferente, se controla un rendimiento especlfico del medio de transferencia de calor en funcion de una temperatura de operacion en el electrolizador PEM. Tambien para ello se preven sensores de temperatura, que miden particularmente de manera continua la temperatura de operacion en el electrolizador PEM. En caso de desviaciones de la temperatura en el electrolizador PEM respecto de la temperatura de operacion deseada se ajusta correspondientemente el flujo del medio de transferencia de calor.
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
Ademas de los sensores de temperatura se pueden prever tambien sensores electroquimicos apropiados, que supervisan la calidad del agua destilada en la instalacion de destilacion a baja temperatura.
Los ejemplos de ejecucion de la invencion se describen mas a fondo en base al diseno. Aqul muestran esquematicamente y de manera muy simplificada:
FIG 1 un primer ejemplo de ejecucion de un sistema de electrolisis,
FIG 2 un segundo ejemplo de ejecucion de un sistema de electrolisis, y
FIG 3 un tercer ejemplo de ejecucion de un sistema de electrolisis.
Los mismos slmbolos de referencia tienen en las diferentes Figuras el mismo significado.
En la FIG 1 se muestra un sistema de electrolisis 1 comprendiendo un electrolizador PEM 2 para generar hidrogeno H2 y oxlgeno O2. En el ejemplo de ejecucion mostrado se lleva a cabo una electrolisis a alta presion. Es tambien posible operar el electrolizador PEM 2 a presion atmosferica.
Componente de un electrolizador PEM 2 es una membrana polimerica permeable a los protones (del ingles “Proton- Exchange-Membrane”) aqul no mostrada a fondo, contactada por ambos lados por electrodos untados con catalizador (anodo, catodo). Sobre esta se aplica una tension externa y por el lado del anodo del electrolizador PEM 2 se suministra agua. Al desintegrar el agua se producen oxlgeno, electrones e iones hidrogeno cargados positivamente. Los iones hidrogeno se difunden a traves de la membrana conductora de protones al lado del catodo, donde se combinan con los electrones del circuito externo para dar moleculas de hidrogeno H2. Cada uno de los
gases producto generados H2 y O2 se purga en una derivacion de gas propia 4, 6 del electrolizador PEM 2.
El proceso de electrolisis se surte en la FIG 1 a traves de una bomba de alta presion 9 del agua de proceso PW necesaria. se trata en este contexto/ocasion de agua destilada totalmente desalada con una conductividad menor de 1 mS. El circuito de agua del lado del anodo u oxlgeno riega la membrana, abastece al proceso electroqulmico del agua necesaria, que se desintegra, y elimina ademas del calor de reaccion originado tambien el gas oxlgeno generado.
El agua de proceso excedente EPW, que no se ha desintegrado en el proceso de electrolisis, se extrae del electrolizador PEM 2 con ayuda de una derivacion de agua de proceso 8, pues la temperatura de operacion del electrolizador PEM de base polimerica 2 esta limitada a un intervalo de temperaturas de 50°C a 130°C y por consiguiente es necesaria una extraccion continua del calor de reaccion originado en el electrolizador PEM 2. La derivacion del agua de proceso8 es ademas parte de un circuito de agua de proceso para el electrolizador PEM 2.
El sistema de electrolisis 1 conforme a la FIG 1 comprende por anadidura una instalacion de destilacion a baja temperatura 10. La instalacion de destilacion a baja temperatura 10 muestra un intercambiador de calor 12, en el que en el primario se introduce el agua de proceso excedente EPW del electrolizador PEM 2 a traves de la derivacion del agua de proceso 8. A traves de una llnea de agua sin procesar 14 se suministra agua sin procesar RW a la instalacion de destilacion a baja temperatura 10, particularmente de origen natural como por ejemplo agua de mar, agua salobre o agua salada. A traves de la llnea de agua sin procesar 14 puede suministrarse alternativamente tambien agua de una instalacion industrial, agua residual municipal de una depuradora o tambien agua potable o agua corriente.
La instalacion de destilacion a baja temperatura 10 es por ejemplo una instalacion de destilacion por membrana, en la que del agua de proceso excedente EPW se extrae el calor y se utiliza para el procesamiento del agua sin procesar del secundario RW. El agua de proceso excedente EPW representa, por consiguiente, en el ejemplo de ejecucion conforme a la FIG 1 un medio de transferencia de calor WM. En la instalacion de destilacion a baja temperatura 10 se cede ademas el calor residual almacenado en el medio de transferencia de calor WM del proceso de electrolisis al agua sin procesar RW para producir agua desionizada corriente FM.
El agua DW desalada y destilada en la instalacion de tratamiento 10 se extrae a continuacion a traves de una llnea de deionato 16 de la instalacion de destilacion a baja temperatura 10 y se divide en dos corrientes: una de agua corriente, que se suministra a traves de una valvula 18 a un conducto de suministro 20 del electrolizador PEM 2, y un flujo de agua industrial IW, que se extrae del sistema de electrolisis 1. A traves de la valvula 18 se regula el agua de proceso PW, compuesta por el agua corriente FW y el agua de proceso EPW excedente refrigerada. El agua de proceso excedente EPW refrigerada se transporta a traves de una llnea 22 primero a un tanque de agua 24, de donde se bombea particularmente tras un paso de purification asimismo a traves de la valvula 18 del conducto de suministro 20 al electrolizador PEM 2. Paralelamente se elimina de la instalacion de destilacion a baja temperatura 10 el concentrado de agua residual producido al destilar el agua sin procesar RW a traves de una derivacion 26.
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
55
En la FIG 1 el tanque de agua 24 se preve unicamente para el agua de proceso excedente EPW, que se utiliza de nuevo en el proceso de electrolisis, mientras que el agua corriente FW se suministra particularmente de manera continua al electrolizador PEM 2. Sin embargo, es posible, tambien almacenar primero agua destilada DW en la llnea de deionato 16, antes de fraccionarla, o tambien almacenar el flujo de agua corriente FW, antes de suministrarla al electrolizador PEM 2.
La temperatura de operacion imperante en la instalacion de destilacion a baja temperatura 10 asciende por ejemplo particularmente a 70°C. Debido al tipo de instalacion de destilacion a baja temperatura 10 esta temperatura es sin embargo suficiente, para procesar el agua sin procesar RW de la llnea 14 de tal manera, que sirva como agua de proceso PW para el proceso de electrolisis.
A traves de un primer sensor de temperatura TS1 se mide continuamente la temperatura en la instalacion de destilacion a baja temperatura 10. En funcion de esta temperatura se regula ademas el caudal de agua sin procesar RW. Para ello han de considerarse, respecto a la temperatura medida, unos llmites inferior y superior y/o un valor mlnimo y uno maximo. Si la temperatura alcanza el valor mlnimo de aprox. 60°C o se encuentra por debajo de este valor, se reduce o incluso interrumpe el caudal de agua sin procesar RW. En caso de un claro aumento de la temperatura en la instalacion de destilacion a baja temperatura 10, en cambio, se eleva el caudal de agua sin procesar RW. El valor maximo para la temperatura en la instalacion de destilacion a baja temperatura 10 se fija de manera que el destilado cumpla aun los requisitos de pureza exigidos. En el caso del agua salada sin otras impurezas son tolerables temperaturas hasta 90°C, en el caso de aguas con impurezas oleosas pueden ser necesarias temperaturas por debajo de 80°C.
Un proceso de regulacion similar tiene tambien lugar en el electrolizador PEM 2, cuya temperatura de operacion se mide mediante otro sensor de temperatura TS 2. El caudal de agua desionizada DW, en adelante designada tambien como deionato, se regula en el electrolizador PEM 2 de tal forma que la temperatura de operacion en el electrolizador PEM 2 no supere un valor previamente dado, que asegura una operacion correcta del electrolizador PEM 2.
Ademas, el caudal de agua sin procesar RW se regula en funcion de la cantidad de calor residual del electrolizador PEM 2. Si en el electrolizador PEM 2 el agua de proceso PW se separa siempre en sus elementos, surge tambien una cantidad aumentada de calor residual. Este calor residual conlleva en la instalacion de destilacion a baja temperatura 10 de nuevo un elevado ritmo de produccion de deionato DW, que se introduce en el electrolizador PEM 2 y puede all! cubrir el elevado consumo de agua.
Una segunda variante de ejecucion de un sistema de electrolisis 1 puede verse en la FIG 2. La diferencia sustancial en comparacion con la distribucion conforme a la FIG 1 es, que en la segunda variante de ejecucion se preve un circuito cerrado para el medio de transferencia de calor WM. Para ello comprende tambien el electrolizador PEM 2 un intercambiador de calor 28. El medio de transferencia de calor WM, que en este contexto puede ser tanto agua de refrigeracion como tambien otro refrigerante, se bombea al intercambiador de calor 28 del electrolizador PEM 2 y almacena all! el calor residual del proceso de electrolisis, calentandose el medio de transferencia de calor WM a una temperatura de entre 50°C y 100°C; si el medio de transferencia de calor WM se halla bajo presion, su temperatura puede ascender tambien hasta 130°C. a traves de una llnea de circuito 30 se introduce el medio de transferencia de calor WM calentado al intercambiador de calor 12 de la instalacion de destilacion a baja temperatura 10 y cede su calor al agua sin procesar RW. El agua sin procesar RW esta sujeta en der instalacion de destilacion a baja temperatura 10 a un proceso de evaporacion, as! como a un posterior proceso de condensacion, donde se produce deionato DW, una parte del cual se suministra como agua corriente FW a traves del conducto de suministro 20 directamente al electrolizador PEM 2 y otra parte se sigue utilizando como agua industrial IW fuera del sistema de electrolisis 1. El concentrado de agua residual, que queda en el proceso de destilacion, se reconduce a traves del conducto 26, por ejemplo, al mar.
Tambien en el sistema de electrolisis 1 conforme a la FIG 2 se mide la temperatura de operacion en el electrolizador PEM 2 por medio del sensor de temperatura TS 2 y correspondientemente se controla y/o regula el circuito para el medio de transferencia de calor WM, as! como el caudal de agua sin procesar RW.
Un tercer ejemplo de ejecucion para la distribucion y la conexion tecnica de fluidos del electrolizador PEM 2 con la instalacion de destilacion a baja temperatura 10 se muestra en la FIG 3. Conforme a la FIG 3, a traves del conducto de agua sin procesar 14 se introduce como agua sin procesar RW, por ejemplo, agua de mar con una temperatura inferior a 20°C. En el intercambiador de calor 12 se precalienta el agua sin procesar RW y se introduce, a continuacion, a traves de un conducto 32 en el segundo intercambiador de calor 28, asignado al electrolizador PEM 2. En el intercambiador de calor 28 se calienta el agua sin procesar RW, debido al calor residual que se origina en el proceso de electrolisis, y se lleva a traves del conducto de agua caliente 34 de vuelta a la instalacion de destilacion a baja temperatura 10. Solo en la instalacion de destilacion a baja temperatura 10 en contacto con aire se evapora el agua sin procesar RW calentada en un evaporador y, a continuacion, se condensa, de forma que se produzca deionato DW, que se extrae a traves de un conducto de deionato 16 de la instalacion de destilacion a baja temperatura 10.
El agua desionizada o deionato DW se almacena temporalmente, en el ejemplo de ejecucion mostrado, primero en un tanque de agua 36. A traves del conducto de suministro 20 se bombea una menor parte del agua desionizada DW como agua corriente FW de nuevo al electrolizador PEM 2. Otra parte del agua desionizada DW forma el flujo de agua industrial IW y se remineraliza, alimentandola, por ejemplo, a un lecho empedrado 38, de forma que se 5 produzca agua potable TW, que se introduce a traves de un conducto de agua potable 40 en la red municipal de suministro de agua potable o alternativamente se utiliza para otros procesos industriales. Es tambien posible, que el das agua desionizada DW en la instalacion de procesamiento 10 se divida en una corriente de agua corriente FW y un flujo de agua industrial IW, sin que el deionato DW se almacene temporalmente en un tanque de agua 36. En vez de la remineralizacion en el lecho empedrado 38 puede efectuarse aparte de esto otro tipo de procesamiento del 10 agua desionizada DW, de forma que esta corriente de agua sirva al menos como agua de proceso en otro proceso industrial.
Tambien en la distribucion conforme a la FIG 3 se lleva a cabo una medicion de la temperatura en la instalacion de destilacion a baja temperatura 10 as! como en el electrolizador PEM 2 y, en base a los valores medidos, se regula el caudal de agua sin procesar RW (en este caso, el agua sin procesar RW representa tambien el medio de 15 transferencia de calor WM para la recogida del calor residual del electrolizador PEM 2).
Los sistemas de electrolisis 1 conformes a las FIG 1 a FIG 3 se distinguen todos porque son autonomos en referencia a un suministro de agua potable. Sirven, por consiguiente, para un llamado funcionamiento aislado. Particularmente en los casos, en los que una parte del agua desionizada DW se procesa ulteriormente (remineralizacion) puede emplearse el aprovechamiento del calor residual del electrolizador PEM 2 para la 20 desalacion del agua de mar y la produccion de agua potable TW en zonas pobres en agua en proximidades de la costa.

Claims (15)

  1. 5
    10
    15
    20
    25
    30
    35
    40
    REIVINDICACIONES
    1. Procedimiento de operacion de un sistema de electrolisis (1) para generar hidrogeno y oxlgeno mediante descomposicion de agua en un electrolizador PEM (2), donde
    - al electrolizador PEM se suministra el agua de proceso (PW),
    - el calor residual, generado en el electrolizador PEM (2) al descomponer el agua de proceso (PW) se almacena en un medio de transferencia de calor (WM),
    - el medio de transferencia de calor (WM) se suministra a una instalacion de destilacion a baja temperatura (10), y
    - en la instalacion de destilacion a baja temperatura (10) por medio del calor residual se produce agua desionizada (DW) a partir del agua sin procesar (RW) bajo presion atmosferica a temperaturas de operacion de entre 60° y 70°,
    donde
    - unicamente una parte, particularmente menos del 50% del agua desionizada se suministra (DW) como agua de proceso (PW) al electrolizador PEM (2), y
    - un flujo de agua industrial (IW), que comprende particularmente mas del 50% del agua desionizada (DW), se extrae del sistema de electrolisis (1) tras la instalacion de destilacion a baja temperatura (10) y antes del electrolizador PEM (2).
  2. 2. Procedimiento segun la Reivindicacion 1, donde el agua de proceso (PW), que permanece sin descomponer en el electrolizador PEM (2), se extrae como agua de proceso excedente (EPW) del electrolizador PEM (2), alimentandose el agua de proceso excedente (EPW) de nuevo al electrolizador PEM (2).
  3. 3. Procedimiento segun una de las anteriores reivindicaciones, donde como medio de transferencia de calor (WM) en la instalacion de destilacion a baja temperatura (10) se utiliza agua desionizada (DW).
  4. 4. Procedimiento segun la Reivindicacion 2, donde el agua de proceso excedente (EPW) se utiliza como medio de transferencia de calor (WM).
  5. 5. Procedimiento segun una de las anteriores reivindicaciones, donde el medio de transferencia de calor (WM) se transvasa en un circuito cerrado (30) entre el electrolizador PEM (2) y la instalacion de destilacion a baja temperatura (10).
  6. 6. Procedimiento segun una de las anteriores reivindicaciones, donde como medio de transferencia de calor (WM) se utiliza agua sin procesar (RW).
  7. 7. Procedimiento segun una de las anteriores reivindicaciones, donde al menos una parte del flujo de agua industrial (IW) se remineraliza.
  8. 8. Procedimiento segun una de las anteriores reivindicaciones, donde el agua desionizada en la instalacion de destilacion a baja temperatura (10) (DW) se almacena temporalmente.
  9. 9. Procedimiento segun una de las anteriores reivindicaciones, donde para producir agua desionizada (DW) en la instalacion de destilacion a baja temperatura (10) se utiliza destilacion por membrana.
  10. 10. Procedimiento segun una de las anteriores reivindicaciones, donde der electrolizador PEM (2) se opera independientemente de un suministro de agua potable.
  11. 11. Procedimiento segun una de las anteriores reivindicaciones, donde la instalacion de destilacion a baja temperatura (10) como agua sin procesar (RW) se suministra agua de mar, aguas residuales industriales o municipales o agua salobre.
  12. 12. Procedimiento segun una de las anteriores reivindicaciones, donde un suministro del agua sin procesar (RW) se regula en funcion de la temperatura en la instalacion de destilacion a baja temperatura (10).
  13. 13. Procedimiento segun una de las anteriores reivindicaciones 2 a 12, donde se realiza una refrigeracion del agua de proceso excedente (EPW) en un dispositivo refrigerante (12) del electrolizador PEM (2), integrado en la instalacion de destilacion a baja temperatura (10).
  14. 14. Procedimiento segun una de las anteriores reivindicaciones, donde la cantidad de agua sin procesar preparada (RW) se regula en funcion de la cantidad de calor residual del electrolizador PEM (2).
  15. 15. Procedimiento segun una de las anteriores reivindicaciones, donde un rendimiento especlfico del medio de transferencia de calor (WM) se regula en funcion de una temperatura de operacion del electrolizador PEM (2).
ES13702412.1T 2012-02-02 2013-01-25 Procedimiento de operación de un sistema de electrólisis Active ES2558738T3 (es)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP12153648 2012-02-02
EP12153648.6A EP2623640B1 (de) 2012-02-02 2012-02-02 Verfahren zum Betrieb eines Elektrolyseurs
PCT/EP2013/051471 WO2013113631A1 (de) 2012-02-02 2013-01-25 Verfahren zum betrieb eines elektrolysesystems sowie ein elektrolysesystem

Publications (1)

Publication Number Publication Date
ES2558738T3 true ES2558738T3 (es) 2016-02-08

Family

ID=47633033

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
ES13702412.1T Active ES2558738T3 (es) 2012-02-02 2013-01-25 Procedimiento de operación de un sistema de electrólisis

Country Status (6)

Country Link
EP (2) EP2623640B1 (es)
CN (1) CN104093884B (es)
DK (1) DK2623640T3 (es)
ES (1) ES2558738T3 (es)
PT (1) PT2780491E (es)
WO (1) WO2013113631A1 (es)

Families Citing this family (21)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2835448A1 (de) * 2013-08-08 2015-02-11 Siemens Aktiengesellschaft Elektrolyseanlage und Verfahren zum Betreiben einer Elektrolyseanlage
GB2535152A (en) 2015-02-06 2016-08-17 Ecotricity Group Ltd A method of producing a synthetic diamond
DE102016218235A1 (de) * 2016-09-22 2018-03-22 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zur Herstellung von Propanol, Propionaldehyd und/oder Propionsäure aus Kohlendioxid, Wasser und elektrischer Energie
EP3348319A1 (de) * 2017-01-13 2018-07-18 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren und vorrichtung zum kühlen eines fluidstroms einer elektrolyseeinheit und zur wassergewinnung
WO2018196947A1 (de) * 2017-04-24 2018-11-01 Hoeller Electrolyzer Gmbh Verfahren zum betreiben einer wasserelektrolysevorrichtung
EP3498887A1 (de) * 2017-12-18 2019-06-19 Siemens Aktiengesellschaft Elektrolysevorrichtung und verfahren zum betreiben der elektrolysevorrichtung
DE102018200199A1 (de) * 2018-01-09 2019-07-11 BSH Hausgeräte GmbH Modul mit einer PEM-Elektrolysezelle und mit einer Regeleinrichtung zur Regelung der Wasserzufuhr, Haushaltskältegerät sowie Verfahren
AU2020387622A1 (en) * 2019-11-21 2022-06-23 Ohmium International, Inc. Electrochemical devices, modules, and systems for hydrogen generation and methods of operating thereof
EP4061984A1 (en) 2019-11-21 2022-09-28 Ohmium International, Inc. Modular systems for hydrogen generation and methods of operating thereof
IT202000007702A1 (it) * 2020-04-10 2021-10-10 Microprogel S R L “Metodo e apparato per de-ionizzare l’acqua di alimentazione di una cella PEM”
PL434074A1 (pl) * 2020-05-26 2021-11-29 New Energy Transfer Spółka Z Ograniczoną Odpowiedzialnością Urządzenie do produkcji wodoru i sposób produkcji wodoru z wykorzystaniem tego urządzenia
DE102020005242A1 (de) * 2020-08-27 2022-03-03 Linde Gmbh Wärmerückgewinnung bei Elektrolyseprozessen
DE102021202576B3 (de) 2021-03-17 2022-05-12 Siemens Energy Global GmbH & Co. KG Verfahren zum Betreiben einer Elektrolyseanlage
EP4067534A1 (en) * 2021-03-30 2022-10-05 Siemens Gamesa Renewable Energy A/S Offshore renewable energy power station
EP4095286A1 (de) * 2021-05-25 2022-11-30 Siemens Energy Global GmbH & Co. KG Anordnung und verfahren zur umweltfreundlichen erzeugung von wasserstoff
EP4112777A1 (de) * 2021-06-30 2023-01-04 Siemens Energy Global GmbH & Co. KG Offshore-elektrolyseanlage sowie verfahren zum betrieb einer offshore-elektrolyseanlage
DE102021118709A1 (de) 2021-07-20 2023-01-26 N-ERGIE Aktiengesellschaft Verfahren zur Entsalzung von Wasser
SE2150984A1 (en) 2021-08-03 2023-02-04 Aktiebolaget Scarab Dev Hydrogen Gas Production System with Integrated Water Purification and Water Electrolysis
DE102021214205A1 (de) 2021-12-13 2023-06-15 Robert Bosch Gesellschaft mit beschränkter Haftung Elektrolysesystem und Elektrolyseverfahren zur Elektrolyse von Wasser
DE102022213508A1 (de) 2022-12-13 2024-06-13 Prüfrex engineering e motion gmbh & co. kg Verfahren zum Betrieb einer Elektrolyseanlage
CN117468021A (zh) * 2023-11-09 2024-01-30 中国科学院大连化学物理研究所 一种碱性和质子交换膜混联海水制氢的系统及方法

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CH137203A (de) * 1928-12-22 1929-12-31 Escher Wyss Maschf Ag Einrichtung zur Erzeugung destillierten Wassers in Anlagen für die elektrolytische Zersetzung von Wasser.
US4490232A (en) * 1981-10-29 1984-12-25 The Laitram Corporation Wave-powered electrolysis of water
DE3201339A1 (de) * 1982-01-18 1983-07-28 Kraftwerk Union AG, 4330 Mülheim Anlage zur energieumwandlung
CN2379610Y (zh) * 1999-07-06 2000-05-24 孙基哲 一种氢气燃气轮机的余热回收装置
US7188478B2 (en) * 2004-09-13 2007-03-13 General Electric Company Power generation system and method of operating same
DE102005011316B4 (de) 2005-03-11 2006-12-14 Kaufmann, Hans, Dipl.-Ing. (FH) Elektrolyseur und Verfahren zum Betrieb des Elektrolyseurs
ES2562438T3 (es) * 2008-06-25 2016-03-04 Siemens Aktiengesellschaft Sistema de almacenamiento de energía y método para almacenar y suministrar energía
DE102008051731A1 (de) 2008-10-15 2010-04-22 Terrawater Gmbh Vorrichtung zum Abtrennen von einer Flüssigkeit gelösten Fremdstoffen

Also Published As

Publication number Publication date
CN104093884B (zh) 2017-04-12
EP2623640B1 (de) 2019-01-09
EP2623640A1 (de) 2013-08-07
PT2780491E (pt) 2016-02-29
WO2013113631A1 (de) 2013-08-08
CN104093884A (zh) 2014-10-08
EP2780491A1 (de) 2014-09-24
EP2780491B1 (de) 2015-10-28
DK2623640T3 (en) 2019-04-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
ES2558738T3 (es) Procedimiento de operación de un sistema de electrólisis
US20220017384A1 (en) Bubble-Column-Humidification Apparatus and Method
US8021519B2 (en) Water distillation system
US9162906B2 (en) Method for desalinating saltwater using concentration gradient energy
ES2929993T3 (es) Proceso para tratar agua salada producida en pozos de petróleo y gas
WO2011050473A1 (en) Method and system for desalinating saltwater while generating electricity
KR100567357B1 (ko) 수전해 장치
WO2013049572A1 (en) Electrochemical desalination for oil recovery
WO2014007033A1 (ja) 塩排水の処理方法及びその処理装置
WO2016120717A1 (en) Desalination device and process using gas diffusion electrodes
US11919785B2 (en) Ocean alkalinity system and method for capturing atmospheric carbon dioxide
CN219731071U (zh) 一种用于海上风电制氢电解用水的制备及供给系统
JP2006299322A (ja) 水電解装置、発電装置及び貯湯槽を備える発電システム
JP5383111B2 (ja) 燃料電池
JP2008135271A (ja) 燃料電池装置
KR101378917B1 (ko) 전해수 순환식 고효율 차아염소산나트륨 발생 장치
JPH022830A (ja) 電気透析装置
JP2007283228A (ja) 電気脱イオン装置
CN219050834U (zh) 一种气体提取回收系统
KR102609121B1 (ko) 전기 탈이온 장치를 구비한 연료전지 시스템
JP6801731B2 (ja) 純水製造装置及び純水製造方法
JP6580503B2 (ja) 燃料電池システム
CN104250044A (zh) 一种气体水合物海水深度处理方法和装置
WO1999040030A2 (fr) Station de traitement de l&#39;eau utilisant des ions d&#39;argent
ES2338205A1 (es) Plataforma flotante autopropulsada de desalacion, potabilizacion, almacenamiento y distribucion de agua de mar.