ES2527346A2

ES2527346A2 - Integración de desasfaltado con disolvente con hidroprocesamiento de resina y coquización retardada

Info

Publication number: ES2527346A2
Application number: ES201490103A
Authority: ES
Inventors: Daniel B. Gillis
Original assignee: Foster Wheeler USA Corp; Foster Wheeler Inc
Current assignee: Foster Wheeler Inc; Amec Foster Wheeler USA Corp
Priority date: 2012-03-19
Filing date: 2013-03-15
Publication date: 2015-01-22
Anticipated expiration: 2033-03-15
Also published as: CA2867914C; CL2014002478A1; US9296959B2; RU2014141944A; IN2014DN08559A; CN104395437A; MY172186A; MX358296B; CO7170185A2; CN110041961A; PH12014502061B1; US20130240407A1; RU2634721C2; ES2527346B1; CA2867914A1; PH12014502061A1; ES2527346R1; DE112013001538T5; WO2013142313A1; MX2014011112A

Abstract

La invención se refiere a un proceso que combina el desasfaltado con disolvente con el hidrotratamiento de resina y acoplado con coquización retardada de manera que se reduzcan los costes asociados con la realización de cada una de las etapas por separado. El proceso integrado de la invención permite mayores rendimientos de producto junto con menores costes de energía y transporte.

Description

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INTEGRACIÓN DE DESASFALTADO CON DISOLVENTE CON HIDROPROCESAMIENTO DE RESINA Y COQUIZACIÓN RETARDADA

DESCRIPCIÓN

Referencias cruzadas a solicitudes relacionadas

La presente solicitud reivindica el beneficio conforme a 35 U.S.C. $ 119(e) de la solicitud de patente provisional de los EE. UU. con Nº de serie 61/612.855 presentada el 19 de marzo del 2012, que se incorpora en el presente documento por referencia en su totalidad como se expone con todo detalle en el presente documento.

Campo de la invención

La invención se refiere al desasfaltado con disolvente de aceites pesados acoplado con el hidroprocesamiento de resina y con coquización retardada.

Antecedentes de la invención

Convencionalmente, un proceso de desasfaltado con disolvente (SDA) se emplea en una refinería de petróleo con el fin de extraer componentes valiosos de una materia prima de petróleo residual, que es un hidrocarburo pesado que se produce como subproducto del refinado del crudo de petróleo. Los componentes extraídos se vuelven a alimentar a la refinaría, en la que se convierten en fracciones más ligeras valiosas tales como gasolina. Las materias primas residuales del petróleo adecuadas que pueden usarse en un proceso SDA incluyen, por ejemplo, colas de una torre atmosférica, colas de una torre de vacío, crudo de petróleo, crudos de petróleo de destilación primaria, extracto de aceite de hulla, esquistos bituminosos y aceites recuperados de arenas asfálticas.

En un proceso SDA típico, un disolvente de hidrocarburo ligero se añade a la alimentación de petróleo residual de una refinería y se procesa en lo que puede llamarse un separador de asfalteno. Los disolventes comunes usados comprenden disolventes parafínicos ligeros. Los ejemplos de disolventes parafínicos ligeros incluyen, pero no se limitan a, propano, butano, isobutano, pentano, isopentano, neopentano, hexano, isohexano, heptano y disolventes conocidos similares usados en desasfaltado, y mezclas de los mismos. A temperatura y presiones elevadas, la mezcla en el separador de asfalteno se separa en una pluralidad de corrientes líquidas, normalmente una corriente de aceite desasfaltado (DAO) sustancialmente libre de asfalteno, resinas y disolvente, y una mezcla de asfalteno y disolvente dentro de la cual puede estar disuelto el DAO.

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Una vez retirados los asfaltenos, la corriente de DAO sustancialmente libre de asfalteno, las resinas y el disolvente normalmente se someten a un sistema de recuperación de disolvente. El sistema de recuperación de disolvente de la unidad de SDA extrae una fracción de disolvente del DAO rico en disolvente llevando a ebullición el disolvente, comúnmente usando vapor de agua o aceite caliente de los quemadores. El disolvente vaporizado se condensa después y se recircula para su uso nuevamente en la unidad de SDA.

Frecuentemente es beneficioso separar un producto de resina de la corriente de DAO/producto de resina. Esto se hace normalmente antes de que el disolvente se retire del DAO. “Resinas”, como se usa en el presente documento, se refiere a resinas que se han separado y obtenido de una unidad de SDA. Las resinas son más densas o más pesadas que el aceite desasfaltado, pero más ligeras que los asfaltenos mencionados anteriormente. El producto de resina normalmente comprende más hidrocarburos aromáticos con cadenas laterales con elevada sustitución alifática, y también puede comprender metales tales como níquel y vanadio. Generalmente, las resinas comprenden el material a partir del cual se han retirado los asfaltenos y el DAO.

Los crudos de petróleo contienen moléculas poliaromáticas, heteroatómicas, que incluyen compuestos tales como azufre, nitrógeno, níquel, vanadio y otros en cantidades que pueden afectar negativamente al procesamiento en la refinería de fracciones de crudo de petróleo. Los crudos de petróleo ligeros o condensados tienen concentraciones de azufre tan bajas como el 0,01 por ciento en peso (% en peso). A diferencia, los crudos de petróleo pesados y las fracciones pesadas de petróleo tienen concentraciones de azufre tan altas como el 5-6 % en peso. Similarmente, el contenido de nitrógeno de los crudos de petróleo puede estar en el intervalo del 0,001-1,0 % en peso. Estas impurezas deben retirarse durante el refinado para satisfacer las normativas medioambientales establecidas para los productos finales (por ejemplo, gasolina, diésel o fueloil), o para las corrientes de refinado intermedias que van que procesarse para una revalorización adicional, tal como isomerización o reformado. Además, se sabe que contaminantes tales como nitrógeno, azufre y metales pesados desactivan o envenenan los catalizadores y, por tanto, deben retirarse.

Los asfaltenos, que son de naturaleza sólida y comprenden aromáticos polinucleares presentes en la disolución de aromáticos más pequeños y moléculas de resina, también están presentes en los crudos de petróleo y fracciones pesadas en cantidades variables. Los asfaltenos no existen en todos los condensados o en los crudos de petróleo ligeros; sin embargo, están presentes en cantidades relativamente grandes en crudos de petróleo y

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fracciones de petróleo pesadas. Los asfaltenos son componentes o fracciones insolubles y sus concentraciones se definen como la cantidad de asfaltenos precipitados por la adición de un disolvente de n-parafina a la materia prima.

En una refinería típica, el crudo de petróleo se fracciona en primer lugar en la columna de destilación atmosférica para separar el gas rico en productos azufrados que incluye metano, etano, propanos, butanos y sulfuro de hidrógeno, nafta (intervalo de punto de ebullición: 36180 ºC), queroseno (intervalo de punto de ebullición: 180-240 ºC), gasóleo (intervalo de punto de ebullición: 240-370 ºC) y residuo atmosférico, que son las fracciones de hidrocarburo que hierven por encima de 370 ºC. El residuo atmosférico de la columna de destilación atmosférica se usa como fueloil o se envía a una unidad de destilación a vacío, dependiendo de la configuración de la refinería. Los principales productos de la destilación a vacío son gasóleo de vacío, que comprende hidrocarburos que hierven en el intervalo de 370-520 ºC y residuo de vacío, que comprende hidrocarburos que hierven por encima de 520 ºC.

Las corrientes de nafta, queroseno y gasóleo derivadas de los crudos de petróleo u otras fuentes naturales, tales como esquistos bituminosos, bitúmenes y arenas asfálticas, se tratan para retirar los contaminantes, tales como azufre, que superan la especificación indicada para el producto o productos finales. El hidrotratamiento es la tecnología de refinado más común usada para retirar estos contaminantes. El gasóleo de vacío se procesa en una unidad de hidrocraqueo para producir gasolina y diésel, o en un unidad de craqueo catalítico fluido (FCC) para producir principalmente gasolina, aceite de ciclo ligero (LCO) y aceite de ciclo pesado (HCO) como subproductos, usándose el primero como componente de mezcla en tanto la fabricación de diésel como en fueloil, enviándose el último directamente a la fabricación de fueloil.

Hay varias opciones de procesamiento para la fracción de residuo de vacío, que incluyen hidroprocesamiento (que incluye tanto hidrotratamiento del residuo como hidrocraqueo del residuo, que incluye tanto reactores de lecho en ebullición como de tipo fase en suspensión), coquización, reducción de viscosidad, gasificación y desasfaltado con disolvente. El desasfaltado con disolvente (SDA) es una tecnología de eficacia probada para la separación de residuos por su peso molecular y se realiza de forma comercial en todo el mundo. La separación en el proceso SDA puede ser en dos o, algunas veces, tres componentes, es decir, un proceso SDA de dos componentes o un proceso de SDA de tres componentes. En el proceso SDA, la fracción rica en asfaltenos (brea) que comprende aproximadamente el 6-8 % en peso de hidrógeno se separa del residuo de vacío por

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contacto con un disolvente parafínico (número de carbonos que oscila de 3 a 8) a temperaturas y presiones elevadas. La fracción de aceite desasfaltado (DAO) recuperada, que comprende aproximadamente el 9-11 % en peso de hidrógeno, se caracteriza como una fracción de hidrocarburo pesado que está libre de moléculas de asfalteno y puede enviarse

5 a otras unidades de conversión tales como una unidad de hidroprocesamiento (que incluye hidrotratamiento e hidrocraqueo) o una unidad de craqueo catalítico fluido (FCC) para procesamiento adicional.

El rendimiento de DAO normalmente se establece por las limitaciones de las propiedades de la materia prima que va a procesarse, tales como metales organometálicos y el residuo de 10 carbón de Conradson (CCR) de los procesos aguas abajo. Estas limitaciones están normalmente por debajo del DAO recuperable máximo dentro del proceso SDA (Tabla 1 y Figura 1). La Tabla 1 ilustra los rendimientos típicos obtenidos en un proceso SDA. Si el rendimiento de DAO puede aumentarse, entonces los valiosos rendimientos de transporte de combustible global, basados en la alimentación de residuo, pueden aumentarse y 15 potenciarse la rentabilidad del SDA. Se produciría un beneficio paralelo con la combinación de SDA, seguido de una coquización retardada. El maximizar el rendimiento de DAO maximiza la conversión catalítica del residuo con respecto a la conversión térmica, que

ocurre en la coquización retardada.

Tabla 1

DAO

ALIMENTACIÓN: (HC limitado) BREA

% en VOL: 100,00 53,21 46,79

% en PESO: 100,00 50,00 50,00

API: 5,37 14,2 -3,4

Gr. espec.: 1,0338 0,9715 1,1047

S, % en peso: 4,27 3,03 5,51

N, ppm en peso: 0,3 0 0

Carbón Conr, % en peso: 23 7,7 38,3

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DAO

ALIMENTACIÓN: (HC limitado) BREA

Insol. de C7, % en peso: 6,86 0,05 13,7

UOP K: 11,27 11,54 11,01

Ni, ppm: 24 2,0 46,0

V, ppm: 94 5,2 182,8

Incluso sin limitaciones de procesamiento aguas abajo para el DAO, el coste de hidroprocesamiento del DAO puede ser muy alto. Al examinar las propiedades del DAO y su composición (Tabla 2), puede verse que el producto de fabricación final del DAO, normalmente denominada fracción de resina, establece la intensidad y finalmente el coste de la unidad de hidroprocesamiento. Por tanto, sería deseable tratar la fracción de resina por separado de una manera rentable.

Tabla 2

DAO ALIMENTACIÓN (HC RESINA BREA limitado)

% en VOL 100,00 53,21 14,73 32,06

% en PESO 100,00 50,00 15,00 35,00

API 5,37 14,2 2,9 -6,1

Gr. espec. 1,0338 0,9715 1,0526 1,1287

S, % en peso 4,27 3,03 5,09 5,69

N, ppm en peso 0,3 0 0 1

Carbón Conr, % en peso 23 7,7 23,0 44,8

Insol. de C7, % en peso 6,86 0,02 0,1 19,5

UOP K 11,27 11,54 11,22 10,92

Ni, ppm 24 2,0 14,4 59,6

V, ppm 94 5,2 30,2 248,2

Para aplicaciones en las que la única ruta de hidroprocesamiento aguas abajo es el 10 hidrocraqueo, la calidad del DAO es mucho más restrictiva. Incluso con el

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hidroprocesamiento de resina, la corriente de resina hidroprocesada puede no ser adecuada como materia prima para el hidrocraqueador de gasóleo de vacío (VGO). Por lo tanto, una separación selectiva adicional de la corriente de resina hidroprocesada sería beneficiosa para producir una materia prima para el hidrocraqueo de VGO adicional para aquellas aplicaciones en las que el hidrocraqueo es la ruta de hidroprocesamiento aguas abajo.

La separación selectiva de corriente de resina hidroprocesada también es beneficiosa para producir materia prima de FCC adicional cuando el FCC tiene limitaciones de las propiedades de la materia prima y para maximizar los rendimientos de productos de alto valor del FCC.

Por tanto, se desearía tratar la fracción de resina por separado de una manera rentable para reducir la tendencia a la coquización de la corriente de resina antes de que se procese en el coquizador retardado. Esto debería aumentar los valiosos rendimientos de transporte de combustible y disminuir el coque producido, aumentando adicionalmente el SDA y el beneficio de la coquización.

Sumario de la invención

Una realización de la invención se refiere a un proceso de desasfaltado con disolvente que comprende: introducir una materia prima de aceite de hidrocarburo que contiene asfaltenos a un recipiente de mezcla; separar el aceite desasfaltado en una fracción de aceite y una fracción de resina dentro del proceso de desasfaltado con disolvente; hidrotratar la fracción de resina en un proceso de tratamiento por hidroprocesamiento de resinas especializado; integrar la sección de recuperación de resinas del proceso de desasfaltado con disolvente con el proceso de tratamiento por hidroprocesamiento de resinas; y procesar la resina tratada hidroprocesada en un coquizador retardado.

Otra realización de la invención se refiere a un método de integración de un proceso de desasfaltado con disolvente y un proceso de hidroprocesamiento de resina que comprende: añadir un disolvente a una corriente de hidrocarburo pesado que comprende asfaltenos, resina y aceite; retirar los asfaltenos de la corriente de hidrocarburo pesado de manera que se produzca una corriente de asfalteno sustancialmente libre de disolvente y una disolución de disolvente sustancialmente libre de asfalteno que comprende el disolvente, la resina y el aceite; calentar la disolución de disolvente de manera que precipite la resina; separar la resina de la disolución de disolvente, producir un producto de resina y una mezcla que comprende el aceite y el disolvente; aplicar calor a la mezcla de manera que se vaporice

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una fracción del disolvente; retirar de la mezcla la fracción de disolvente vaporizada dejando un producto de aceite desasfaltado libre de resina; hidroprocesar el producto de resina de manera que se produzca un producto residual hidroprocesado o alternativamente someter el producto de resina a una etapa de craqueo térmico; y someter el producto de resina hidroprocesado a un proceso de coquización retardada.

Breve descripción de los dibujos

La FIG. 1 muestra las cualidades del aceite desasfaltado con respecto al tipo de residuo y el rendimiento según una realización de la invención;

la FIG. 2 muestra un esquema de flujo de desasfaltado con disolvente de dos productos según una realización de la invención;

la FIG. 3 muestra un esquema de flujo de desasfaltado con disolvente de tres productos según la realización de la invención;

la FIG. 4 muestra un esquema de flujo para la producción de resina según una realización de la invención;

la FIG. 5 muestra un esquema de flujo de un proceso de hidroprocesamiento según una realización de la invención;

la FIG. 6 muestra un esquema de flujo integrado de desasfaltado con disolvente y coquización según una realización de la invención;

la FIG. 7 muestra un proceso de desasfaltado con disolvente integrado acoplado con una etapa de hidroprocesamiento de resina y un esquema de flujo de coquización según una realización de la invención;

la FIG. 8A muestra un proceso de desasfaltado con disolvente integrado acoplado con una etapa de hidroprocesamiento de resina, una etapa de separación selectiva de resina y un esquema de flujo de coquización según una realización de la invención;

la FIG. 8B muestra un proceso de desasfaltado con disolvente integrado acoplado con una etapa de craqueo térmico, una etapa de separación selectiva de resina y un esquema de flujo de coquización según una realización de la invención;

la FIG. 9 muestra un proceso de desasfaltado con disolvente acoplado con la coquización de recirculación cero que está integrada con un proceso de separación de HCGO más pesado

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según una realización de la invención; y

la FIG. 10 muestra el impacto del hidroprocesamiento de resina sobre el rendimiento del coque según una realización de la invención.

Descripción detallada de realizaciones ejemplares

Una realización de la invención incluye un proceso que comprende varias etapas que permiten un aumento en el rendimiento de DAO hasta la limitación del hidroprocesamiento aguas abajo o las limitaciones en la materia prima de FCC. La FIG. 1 es una ilustración de los contaminantes de DAO frente al rendimiento de DAO para diferentes tipos de residuo.

En una realización de la invención se obtiene un aumento en el rendimiento de DAO mediante un proceso que comprende las etapas de separar el DAO en dos fracciones dentro del proceso de desasfaltado con disolvente (SDA), en concreto DAO y resinas; hidroprocesar las resinas en un proceso de hidroprocesamiento de resina especializado; integrar la sección de recuperación de resinas del proceso de SDA con el proceso de hidroprocesamiento de resinas, y separar selectivamente la corriente de resina hidroprocesada.

La FIG. 2 es una ilustración de un proceso SDA de dos productos, en la que los dos productos son DAO y brea (fracción rica en asfaltenos).

Otra realización de la invención muestra un proceso SDA de tres productos, que produce DAO, brea y resina. Para producir el producto de resina intermedio se requiere un esquema de flujo apropiado (FIG. 3). El equipo adicional incluye un sedimentador de resina localizado entre el extractor y el separador de DAO-disolvente, intercambiadores de calor adicionales y un separador de resina para separar el disolvente arrastrado fuera del producto de resina (FIG. 4).

En una realización de la invención, el hidroprocesamiento de residuos se lleva a cabo a presiones parciales de hidrógeno elevadas que oscilan de aproximadamente 5,52 a aproximadamente 17,24 MPa (800-2500 psig). En otras realizaciones de la invención, el hidroprocesamiento se lleva a cabo a temperaturas que oscilan de aproximadamente 343 a aproximadamente 499 ºC (650-930 ºF). En otras realizaciones de la invención, las etapas de hidroprocesamiento se realizan usando un catalizador fabricado de uno o más metales. Ejemplos de catalizadores metálicos usados en las realizaciones de la invención incluyen catalizadores que comprenden hierro, níquel, molibdeno y cobalto. Los catalizadores

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metálicos usados en las realizaciones de la invención promueven tanto la retirada de contaminantes como el craqueo de los residuos a moléculas más pequeñas contenidas dentro del reactor de hidroprocesamiento. Las condiciones de proceso usadas en las realizaciones de la invención, incluyendo temperatura, presión y catalizador, varían dependiendo de la naturaleza de la materia prima.

El reactor de hidroprocesamiento puede ser tanto un reactor de lecho fijo de flujo descendente que contiene catalizador en el reactor, en el que el objetivo principal es el hidrotratamiento; un reactor de lecho en ebullición de flujo ascendente en el que el catalizador está suspendido y puede añadirse y extraerse mientras el reactor está en funcionamiento, en el que el objetivo es alguna conversión e hidrotratamiento; como un reactor de fase en suspensión de flujo ascendente en el que el catalizador se añade a la alimentación y sale con el producto por la parte superior del reactor, en el que el objetivo es principalmente la conversión.

Como se usa en el presente documento, el término “hidroprocesamiento” se refiere a cualquiera de diversos procesos de ingeniería química que incluyen hidrogenación, hidrocraqueo e hidrotratamiento. Cada una de las reacciones de hidroprocesamiento mencionadas anteriormente puede llevarse a cabo usando los reactores de hidroprocesamiento descritos anteriormente.

Puede requerirse equipo adicional tal como bombas, intercambiadores de calor, calentador de la alimentación al reactor, equipo de separación y fraccionamiento para soportar el proceso de hidroprocesamiento. La FIG. 5 resalta las etapas clave de un proceso de hidroprocesamiento según una realización de la invención. Dependiendo de la aplicación, el esquema de flujo puede cambiarse; sin embargo, se requieren las etapas clave de calentamiento de la alimentación, reacción y separación y adición de gas rico en hidrógeno y recirculación.

En una realización de la invención, el proceso de hidroprocesamiento se localiza aguas abajo del proceso SDA. El proceso de hidroprocesamiento hidrotrata la fracción de resina. Los beneficios del rendimiento del producto se consiguen ampliamente con este enfoque.

En una realización de la invención, la etapa de SDA se acopla con el proceso de coquización. Como se expone en la FIG. 6, la brea de SDA se manda directamente a un coquizador retardado. En otra realización, como se muestra en la FIG. 7, el proceso es la combinación de un SDA de 3 productos con hidroprocesamiento de resina tras lo cual las

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resinas hidroprocesadas se envían con la brea a un coquizador retardado.

La FIG. 8A muestra una realización alternativa de la invención que separa selectivamente las resinas hidroprocesadas en un tercer extractor de SDA. El producto de brea de las resinas se combina entonces con la corriente de brea de SDA y se envía a un coquizador retardado, y el producto de DAO de resinas se combina con el DAO de SDA para procesarse en el proceso de conversión de VGO aguas abajo.

La FIG. 8B muestra una realización alternativa de la presente invención en la que la unidad de hidroprocesamiento de resina se sustituye con una unidad de craqueo térmico de resina. Los residuos térmicamente craqueados se separan entonces en un tercer extractor de SDA.

En una realización alternativa de la invención ilustrada en la FIG. 9, el producto líquido más pesado del coquizador retardado se manda a la unidad de SDA aguas arriba para la posterior recuperación de la materia prima de conversión de VGO adicional.

En una realización de la invención, con respecto a la coquización retardada de residuo de vacío, la adición de un proceso de SDA antes de un proceso de coquización retardada reduce el coque producido el 19 % en peso, en el que la limitación del rendimiento de DAO es aproximadamente el 50 % en peso para un proceso de hidrocraqueo aguas abajo. Con la extracción de resina propuesta, el coque producido se reduce otro 15 % en peso para aproximadamente una reducción de coque total del 35 % en peso en comparación con procesar el 100% de residuo de vacío (FIG. 10).

El conjunto de condiciones anterior es un ejemplo de una materia prima y aplicación de refinería específicas. Los rendimientos base específicos y con la extracción de resina propuesta podrían tener diferentes rendimientos.

En otra realización de la invención, la producción de productos más deseables, tales como combustibles para transporte, ocurre cuando la corriente de resina se procesa en un proceso de conversión catalítica aguas abajo. Como se muestra en la Tabla 3, los rendimientos de líquido normalmente aumentarán aproximadamente el 5-8 % en peso, los hidrocarburos ligeros se reducirán aproximadamente el 2-3 % en peso y el coque neto producido se reducirá aproximadamente el 4 % en peso. Debe observarse que los rendimientos de producto obtenidos usando los procesos de la invención dependen de la naturaleza de la materia prima y las condiciones del proceso.

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Tabla 3

RESINA

DAO: (después

ALIMENTACIÓN: (HC RESINA de hidrot) BREA

limitado)

% en VOL: 100,00 53,21 14,73 14,16 32,06

% en PESO: 100,00 50,00 15,00 13,73 35,00

API: 5,37 14,2 2,9 9,7 -6,1

Gr. espec.: 1,0338 0,9715 1,0526 1,0022 1,1287

S, % en peso: 4,27 3,03 5,09 0,42 5,69

N, ppm en peso: 3000 1250 3000 1700 5500

Carbón Conr, %: 23 7,7 23,0 8,5 44,8

en peso

Insol. de C7, % en: 6,86 0,02 0,1 0,05 19,5

peso

Ni, ppm: 24 2,0 14,4 0,5 59,6

V, ppm: 94 5,2 30,2 1,0 248,2

En otra realización de la invención, el hidroprocesamiento selectivo de la corriente de resina reduce los costes globales del hidroprocesamiento, evitando que se eleve la intensidad del 5 VGO y la intensidad del hidrocraqueo de DAO.

En ciertas realizaciones de la invención, para aplicaciones en las que el proceso de hidrocraqueo de VGO aguas abajo tiene limitaciones en la calidad de la materia prima, las resinas hidroprocesadas se separan en un extractor en corrientes de DAO de resina hidroprocesada y brea de resina hidroprocesada. La elevación seleccionada en este 10 extractor se ajusta por las limitaciones en la calidad de la alimentación al hidrocraqueador de VGO. Normalmente, este rendimiento de DAO está por encima del 50 % en peso de la corriente de resina hidroprocesada. La Tabla 4 compara rendimientos de SDA típicos frente al hidrotratador combinado de SDA/resina con rendimientos de separación selectiva para crudo rico en productos azufrados de vacío típico. La materia prima para el proceso de

15 hidrocraqueo aumenta otro 12 % en peso del residuo de vacío y el posible rendimiento de coque cuando la brea de SDA se coquiza disminuye otro 13 % en peso.

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Tabla 4

SDA convencional: SDA-TR FW

DAO

ALIMENTACIÓN: (HC BREA DAO BREA

limitado)

% en VOL: 100,00 53,2 46,8 65,4 34,9

% en PESO: 100,00 50,0 50,0 61,0 38,4

API: 5,4 14,2 -3,4 15,2 -7,2

S, % en peso: 4,3 3,0 5,5 2,6 5,2

N, ppm en peso: 3000 1250 4750 1200 5300

CCR, % en peso: 23,0 7,7 38,3 7,0 42,8

Insol. de C7, % en: 6,9 0,02 13,7 0,01 17,8

peso

Ni + V, ppm: 118 7,2 229 6,0 280

Posible coque: Base -19 % -32 %

En una realización de la invención, la integración térmica y la eliminación de equipos redundantes entre el SDA y el hidrotratador de resina reducen los costes de capital y 5 operativos combinados de ambos procesos.

El proceso de la invención se ha descrito y explicado con referencia a los dibujos de proceso esquemáticos. Las variaciones y modificaciones adicionales pueden ser evidentes para los expertos en la materia basándose en la descripción anterior y el alcance de la invención se determinará mediante las siguientes reivindicaciones.

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Claims

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REIVINDICACIONES

1. Un proceso de desasfaltado de un disolvente que comprende: introducir una materia prima de aceite de hidrocarburos a un reactor; 5 introducir un disolvente a la materia prima;

separar una fracción que contiene asfalteno de la materia prima para formar una materia prima agotada en asfalteno; separar una fracción que contiene resina en una sección de recuperación de resina de la

materia prima de la que se ha separado el asfalteno para formar una materia prima agotada

10 en resina; separar una fracción que contiene aceite desasfaltado de la materia prima agotada en resina;

integrar la sección de recuperación de resina con un proceso de hidroprocesamiento; hidroprocesar la fracción que contiene resina en el proceso de hidroprocesamiento para 15 generar un producto residual hidroprocesado; y procesar el producto residual hidroprocesado en un coquizador retardado.
2. El proceso de la reivindicación 1, en el que el proceso de hidroprocesamiento se lleva a cabo a presiones parciales de hidrógeno que oscilan de aproximadamente 5,52 a aproximadamente 17,24 MPa (800-2500 psig).

20 3. El proceso de la reivindicación 1, en el que el proceso de hidroprocesamiento se lleva a cabo a temperaturas que oscilan de aproximadamente 343 a aproximadamente 499 ºC (650930 ºF).
4. El proceso de la reivindicación 1, en el que el proceso de hidroprocesamiento se lleva a cabo con un catalizador.

25 5. El proceso de la reivindicación 4, en el que el catalizador es un catalizador metálico.
6. El proceso de la reivindicación 5, en el que el catalizador metálico comprende uno o más

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metales seleccionados del grupo que consiste en hierro, níquel, molibdeno y cobalto.
7. El proceso de la reivindicación 1, en el que el producto residual hidroprocesado se somete a un proceso de separación adicional.
8. El proceso de la reivindicación 7, en el que el proceso de separación adicional 5 comprende generar una corriente de cabeza de resina y una corriente de cola de resina.
9.

El proceso de la reivindicación 1, en el que el disolvente comprende un disolvente parafínico ligero.
10.

El proceso de la reivindicación 9, en el que el disolvente parafínico ligero es propano,

butano, isobutano, pentano, isopentano, neopentano, hexano, isohexano, heptano y 10 mezclas de los mismos.
11. Un método de integración de un proceso de desasfaltado con disolvente y un proceso de

selección de resina que comprende: añadir un disolvente a una corriente de hidrocarburo pesado que comprende asfaltenos, resina y aceite;

15 retirar los asfaltenos de la corriente de hidrocarburo pesado de manera que se produzca una corriente de asfalteno sustancialmente libre de disolvente y una disolución de disolvente sustancialmente libre de asfalteno que comprende el disolvente, la resina y el aceite;

calentar la disolución de disolvente de manera que precipite la resina; separar la resina de la disolución de disolvente, produciendo un producto de resina y una

20 mezcla que comprende el aceite y el disolvente; aplicar calor a la mezcla de manera que se vaporice una fracción del disolvente; retirar de la mezcla la fracción de disolvente vaporizado dejando un producto de aceite

desasfaltado libre de resina; someter el producto de resina a craqueo térmico de manera que se produzca un producto 25 residual; y someter el producto residual a procesamiento en un coquizador retardado.

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19-09-2014
12.

El método de la reivindicación 11, en el que al menos una fracción del disolvente se retira con el producto de resina.
13.

El método de la reivindicación 12, en el que el producto de resina comprende aproximadamente el 50 % de resina y aproximadamente el 50 % de disolvente.

5 14. El método de la reivindicación 11, en el que el producto de aceite desasfaltado libre de resina se procesa adicionalmente en una unidad de craqueo de producto seleccionada del grupo que consiste en una unidad de hidrotratamiento, una unidad de hidrocraqueo y una unidad de craqueo catalítico fluidizado.
15. El método de la reivindicación 11, en el que el producto de aceite desasfaltado libre de

10 resina comprende aproximadamente el 50 % de aceite desasfaltado y aproximadamente el 50 % de disolvente.
16. El método de la reivindicación 11, en el que la disolución de disolvente comprende aproximadamente el 10 % de aceite desasfaltado y resina, y aproximadamente el 90 % de disolvente.

15 17. El método de la reivindicación 11, en el que el disolvente vaporizado se condensa, se combina con el disolvente y se añade a la corriente de hidrocarburo pesado que comprende asfaltenos, resina y aceite.
18. El método de la reivindicación 11, en el que el producto residual se somete a una etapa de separación adicional en la unidad de SDA.

20 19. El método de la reivindicación 18, en el que la etapa de separación adicional comprende generar una corriente de cabeza de resina y una corriente de cola de resina.
20.

El método de la reivindicación 11, en el que el disolvente comprende un disolvente parafínico ligero.
21.

El método de la reivindicación 20, en el que el disolvente parafínico ligero es propano,

25 butano, isobutano, pentano, isopentano, neopentano, hexano, isohexano, heptano y mezclas de los mismos.

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