ES2347075T3 - Balasto para lampara de desgarga de alta intensidad. - Google Patents
Balasto para lampara de desgarga de alta intensidad. Download PDFInfo
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Abstract
Circuito de balasto para lámpara que comprende: una fuente de alta tensión que tiene un carril positivo y un carril negativo; un primer borne (C) de lámpara y un segundo borne (D) de lámpara, entre los que puede conectarse una lámpara (11) de descarga de alta intensidad; un primer conmutador (1) conectado entre el carril positivo y un primer nodo (A), un primer diodo (4) conectado entre el primer nodo (A) y el carril negativo, y un primer inductor (5) conectado entre el primer nodo (A) y un nodo (E) común; un segundo diodo (3) conectado entre el carril positivo y un segundo nodo (B), un segundo conmutador (2) conectado entre el segundo nodo (B) y el carril negativo, y un segundo inductor (6) conectado entre el segundo nodo (B) y el nodo (E) común; un primer condensador (9) conectado en paralelo con los bornes (C, D) de lámpara; un accionador (22) para hacer funcionar los conmutadores (1, 2) primero y segundo; y un circuito limitador de corriente para limitar la corriente eléctrica a través de una lámpara (11) conectada entre los bornes (C, D) de lámpara; caracterizado porque comprende además: un tercer inductor (8) conectado entre el nodo (E) común y el primer borne (C) de lámpara, de manera que el tercer inductor (8) y el primer condensador (9) forman un circuito de resonancia de alta frecuencia para cebar la lámpara (11); y un segundo condensador (7) conectado entre el nodo (E) común y el segundo borne (D) de lámpara para desviar la corriente de ondulación lejos de la lámpara (11).
Description
Balasto para lámpara de descarga de alta
intensidad.
Esta invención se refiere a un circuito de
control electrónico que es particularmente, aunque no
exclusivamente, adecuado para cargar lámparas de descarga de haluro
de metal, arco de mercurio y sodio a baja y alta presión (lámparas
de descarga de alta intensidad o lámparas HID). Normalmente, tales
sistemas pueden utilizarse para la iluminación de carreteras,
alumbrado por proyección para arquitectura, iluminación de almacenes
e industrial, etc.
La figura 4 se ha tomado de una solicitud de
patente anterior publicada como el documento
EP-A-0984670, en la que los
inventores describen una topología de circuito con dos convertidores
reductores independientes que pueden funcionar en dos modos.
Un circuito de control de frecuencia (no se
muestra en la figura 4) controla el oscilador 101 para emitir una
onda cuadrada. La salida del oscilador 101 se divide, pasándose una
mitad a través de un inversor 102, para crear dos salidas
complementarias en antifase entre sí. Estas salidas antifase están
conectadas a las entradas de dos puertas 103 y 104 Y de doble
entrada, estando conectadas las otras entradas de las dos puertas Y
a la salida de un comparador 105 de tensión. Las salidas de las dos
puertas 103, 104 Y están conectadas a un CI 106 de accionador de
puerta MOS, que acciona un par de MOSFET 109, 110 mediante
resistores 111, 112 de accionamiento de puerta. Cada MOSFET 109, 110
está conectado en serie a un diodo 115, 116 de recuperación rápida.
Los nodos A y AA de conexión respectivos MOSFET a diodo están
conectados además a inductores 117 y 117A separados, que están
conectados entre sí en el nodo B, que también está conectado al
condensador 118 y la lámpara 119. El condensador 118 está conectado
al nodo C. La lámpara 119 se devuelve al nodo C por medio del
bobinado primario del transformador 120 de corriente. El nodo C
proporciona un trayecto de retorno de corriente para el condensador
118 y la lámpara 119 por medio de los condensadores 121, 122 a los
carriles +HT y 0 V.
En el primer modo de funcionamiento, el circuito
de control de frecuencia establece la frecuencia del oscilador a
normalmente varias decenas de kilohercios. La salida del comparador
105 de tensión (nodo F) es un 1 lógico, así, las salidas
complementarias antifase del oscilador 101 y el inversor 102 se
hacen "pasar" por las puertas 103 y 104 Y, accionando las
entradas del CI 106 de accionador de puerta MOS, que a su vez
acciona las puertas de los MOSFET 109 y 110. La conmutación
alternante de los MOSFET 109 y 110 conecta alternativamente el nodo
A al carril +HT y el nodo AA al carril 0 V, de manera que el
circuito resonante LC que comprende los inductores 117 y 117A y el
condensador 118 se estimula alternativamente por medio del nodo A y
el inductor 117 y por medio del nodo AA y el inductor 117A a la
frecuencia resonante fundamental de los componentes LC resonantes o
un armónico de los mismos. Por lo tanto, la multiplicación de
tensión se produce en el nodo B debido al factor Q de los
componentes 117 y 118 resonantes. Los componentes resonantes están
diseñados con suficiente factor Q para proporcionar una tensión que
pueda ionizar el gas que llena el tubo de arco de la lámpara 119,
iniciando así un arco en los electrodos de la lámpara.
Este arco se sostiene por corriente que fluye a
través del bobinado primario del transformador 120 de corriente y el
nodo C a los condensadores 121 y 122, que permiten a la corriente
volver a los carriles +HT y 0 V. La impedancia de arco es lo
suficientemente baja para desviar la mayor parte de la corriente que
fluye en el inductor 117 ó 117A lejos del condensador 118 y a través
de la lámpara 119. El circuito funciona en este primer modo hasta
que los electrodos de la lámpara se calientan suficientemente para
establecer una emisión termoiónica. El circuito se conmuta entonces
al segundo de los dos modos discretos de funcionamiento.
En el segundo modo de funcionamiento, el
circuito de control de frecuencia establece el oscilador 101a una
segunda frecuencia menor, normalmente aunque no exclusivamente de
varias decenas o cientos de hercios. Dado que la emisión termoiónica
ya está establecida en la lámpara por el calentamiento de los
electrodos en el primer modo de funcionamiento, la tensión
disponible en los bornes de la lámpara en este segundo modo (no
resonante) de funcionamiento es suficiente para mantener el arco en
los electrodos de la lámpara. La salida del comparador 105 de
tensión (nodo F) es un 1 lógico, así las salidas complementarias
antifase del oscilador 101 y el inversor 102 se hacen "pasar"
por las puertas 103 y 104 Y, accionando las entradas del CI 106 de
accionador de puerta MOS, que a su vez acciona las puertas de los
MOSFET 109, 110. El encendido y apagado alternante de los dos MOSFET
109, 110 en oposición conecta alternativamente el nodo A al carril
+HT y el nodo AA al carril 0 V. Por lo tanto, en un semiciclo del
oscilador el MOSFET 109 conduce la corriente desde el carril +HT a
la lámpara por medio del nodo A, el inductor 117 y el nodo B; y en
el semiciclo opuesto del oscilador el MOSFET 110 conduce corriente
desde la lámpara al carril 0 Y por medio del nodo B, el inductor
117A y el nodo AA.
La corriente de lámpara se transforma mediante
la relación de vueltas del transformador 120 de detección de
corriente, se rectifica mediante el rectificador 123 y se convierte
en una tensión positiva a través del resistor 124 proporcional a la
corriente de lámpara. Esta tensión aparece en el nodo D y se refiere
al carril 0 V. El nodo D se conecta a la entrada inversora del
comparador 105 de tensión. La tensión en el nodo D se compara con
una tensión establecida por un divisor de potencial (resistores 125
y 126), cuyo punto medio (nodo E) se conecta a la entrada no
inversora del comparador 105 de tensión. Si la tensión proporcional
a la corriente de lámpara en el nodo D supera a la tensión
establecida por el divisor de potencial en el nodo E, la salida
(nodo F) del comparador 105 de tensión se conmuta a un estado de 0
lógico. Ya que el nodo F se conecta a las entradas de las puertas
103 y 104 Y, ambas salidas de las puertas Y se fuerzan entonces a un
nivel de 0 lógico independientemente de los estados lógicos de las
otras entradas a las puertas Y que establecen las salidas del
oscilador 101 y el inversor 102. Por lo tanto, cualquiera que sea el
MOSFET 109 ó 110 que conduce y abastece corriente al circuito de la
lámpara, se conmuta a un estado no conductor y se hace circular
corriente reactiva que fluye en el inductor 117 ó 117A por medio del
diodo 116 ó 115 de recuperación rápida. Cuando el valor de corriente
disminuye suficientemente para reducir la tensión proporcional a la
corriente de lámpara en el nodo D hasta una tensión por debajo de la
establecida en el nodo E, el nodo F de salida del comparador de
tensión vuelve a un estado lógico 1 permitiendo a las puertas 103 y
104 Y "pasar" por los estados lógicos relevantes establecidos
en sus otras entradas y así conmutar el MOSFET 109, 110 relevante a
un estado de conducción.
Normalmente, la corriente de lámpara en el
primer modo de funcionamiento es suficientemente alta para disparar
el funcionamiento de este circuito limitador de corriente. Dado que
la frecuencia del oscilador en el segundo modo de funcionamiento es
sustancialmente menor que en el primer modo de funcionamiento, los
inductores 117, 117A pasarán corrientes mucho más altas puesto que
su impedancia a baja frecuencia es mucho menor que su impedancia a
alta frecuencia. Por tanto, el funcionamiento del circuito limitador
de corriente descrito anteriormente es una característica esencial
en este segundo modo de funcionamiento. En efecto, debido al
funcionamiento del circuito limitador de corriente, la forma de onda
de la corriente de lámpara en el segundo modo se aproxima a una onda
cuadrada con alguna ondulación de alta frecuencia debido al
funcionamiento del circuito limitador de corriente superpuesto en
los extremos superior e inferior de la forma de onda.
El circuito de la técnica anterior ilustrado en
la figura 4, está limitado en su aplicación práctica, debido a la
corriente de ondulación de amplitud relativamente alta en la lámpara
provocada por la conmutación de los convertidores reductores en el
segundo modo de funcionamiento continuo. Las normas internacionales
propuestas requieren bajos niveles de ondulación de alta frecuencia
en la forma de onda de la lámpara para reducir la posibilidad de que
se produzca resonancia de arco acústico.
Las preocupaciones medioambientales también han
reducido la utilización de kriptón radiactivo en algunas lámparas de
descarga, con el resultado de que son más difíciles de cebar y con
el circuito conocido se requeriría una mayor tensión de cebado.
La invención proporciona un circuito de balasto
para lámpara como se define en la reivindicación 1. Características
preferidas pero no esenciales del circuito se definen en las
reivindicaciones 2 a 6.
La invención también proporciona un método para
alimentar una lámpara de descarga de alta intensidad como se define
en la reivindicación 7. Características preferidas pero no
esenciales de este método se definen en las reivindicaciones 8 a
12.
La figura 1 ilustra un balasto para lámpara de
descarga de alta intensidad según una realización preferida de la
presente invención.
La figura 2 ilustra un diagrama de circuitos de
un ejemplo de un balasto para lámpara según la figura 1.
La figura 3 es un diagrama de flujo de un método
para hacer funcionar un balasto para lámpara de descarga de alta
intensidad según la invención.
La figura 4 ilustra un balasto para lámpara de
descarga de alta intensidad según la técnica anterior.
El circuito ilustrado en la figura 1 tiene la
misma topología general de una etapa de salida de convertidor
reductor dual que comprende dispositivos 1 y 2 de conmutación
semiconductores, diodos 3 y 4 e inductores 5 y 6 conectados entre
carriles 12 y 13 positivo y negativo de bus de CC de alta tensión
como se describe en relación con la técnica anterior de la figura 4.
Los diferentes componentes pueden implementarse mediante cualquier
dispositivo conocido en la actualidad o desarrollado posteriormente,
y los conmutadores 1, 2 principales son MOSFET o dispositivos
IGBT.
El circuito de la figura 1 difiere de la
ilustración de la figura. 4. En primer lugar, la figura 1 incluye un
filtro 62 de compatibilidad electromagnética, un rectificador 64 y
un controlador 66 de factor de potencia. Puede utilizarse cualquier
circuito conocido en la actualidad o desarrollado posteriormente
para estos componentes.
En segundo lugar, la figura 1 también incluye un
controlador 60. El controlador 60 es un microprocesador, procesador
general, circuito integrado, circuito integrado de aplicación
específica, disposición de puertas programables en campo, circuito
analógico, circuito digital, combinaciones de los mismos u otro
dispositivo de control conocido en la actualidad o desarrollado
posteriormente. El controlador 60 controla el funcionamiento del
controlador 66 de factor de potencia, el control de temperatura, las
tensiones de referencia y/o un circuito 22 de accionador de puerta.
El controlador 60 incluye un oscilador o controla un oscilador en el
circuito 22 integrado (CI) de accionador de puerta para hacer
funcionar los conmutadores 1 y 2 principales.
En tercer lugar, la figura 1 incluye un circuito
68 de arranque rápido. Como se muestra en la figura 2, el circuito
68 de arranque rápido incluye un transistor, una pluralidad de
diodos y resistores. Adicionalmente pueden proporcionarse diferentes
o menos componentes. El circuito 68 de arranque rápido es un
suministro de fuente de tensión independiente de la tensión de red,
que permite energizar el controlador 66 de factor de potencia y el
controlador 60 cuando se requiera a la potencia de la red o bajo
control del programa almacenado en el controlador 60. Durante un
periodo de apagado causado por el programa almacenado en el
controlador 60, el suministro de corriente al controlador 60 se
mantiene por el circuito 68 de arranque rápido de manera que permite
al controlador 60 mantener la posición en el programa almacenado y,
por tanto, planificar eventos basados en el tiempo. El circuito 68
de arranque rápido también permite mantener la tensión en el
suministro de circuito de controlador de factor de potencia de tal
manera que cuando el programa almacenado en el controlador 60 exija
que el controlador 66 de factor de potencia pueda hacerse funcionar,
el controlador 66 de factor de potencia está inmediatamente listo
para tal funcionamiento.
En cuarto lugar, el CI 22 de accionador de
puerta se conecta con los conmutadores 1 y 2 a través de circuitos
de accionador de puerta. Cada circuito de accionador de puerta
incluye un conmutador 16, 17, resistores 18, 19 de bajo valor y
resistores 20, 21 de alto valor. El CI 22 de accionador de puerta es
un circuito integrado, pero puede ser un procesador, una disposición
de puertas programables en campo, un circuito analógico, circuito
digital u otro dispositivo para el control de los conmutadores 1, 2
principales. Los conmutadores 16, 17 son conmutadores
semiconductores, tales como transistores o MOSFET, pero pueden ser
otros conmutadores digitales o analógicos conocido en la actualidad
o desarrollados posteriormente. Los conmutadores 16 y 17 pueden
denominarse conmutadores de rendimiento ya que el rendimiento del
circuito de accionamiento de puerta varía basándose en el
funcionamiento de los conmutadores 16, 17. La terminología de valor
bajo y alto para los resistores 18, 19, 20, 21 se refiere a las
resistencias y puede tener alguna diferencia.
En quinto lugar, el circuito resonante incluye
un inductor 8 adicional conectado en serie entre los inductores 5, 6
y el borne (C) de lámpara. El inductor 8 y el condensador 9
funcionan como un circuito de resonancia para cebar la lámpara 11.
Un condensador 7 de derivación conecta los inductores, 5, 6 al otro
borne (D) de lámpara. El condensador de derivación es un condensador
de valor relativamente alto. Un borne C de lámpara está conectado al
nodo del inductor 8 y el condensador 9, y el otro borne D de lámpara
está conectado al nodo del condensador 7 y el transformador 10 de
corriente. El transformador 10 de corriente está conectado al nodo
de dos condensadores 14 y 15, que se conectan respectivamente a los
carriles 12 y 13 de bus de CC negativo y positivo, permitiendo de
este modo que la corriente de lámpara 11 y el condensador 7 se
devuelva a los carriles de bus de CC. Pueden usarse componentes
adicionales o diferentes para derivación y resonancia, tales como
componentes de resistor, condensador y/o inductor
adicionales.
adicionales.
Por último, se proporciona control de
retroalimentación adicional. El control de retroalimentación incluye
el comparador 28, los amplificadores 31 y 43, resistores,
condensadores y diodos. Puede proporcionarse otra retroalimentación
con componentes diferentes, adicionales o menos componentes. El
comparador 28 y los amplificadores 31, 43 son amplificadores
operacionales, tales como en un circuito integrado, aunque puede
haber otros dispositivos digitales o analógicos. El comparador 28 es
un circuito limitador de corriente que puede hacerse funcionar para
controlar el funcionamiento de los convertidores reductores duales.
Pueden utilizarse otros circuitos limitadores de corriente, tales
como el amplificador 31 operacional (integrador) y/o el amplificador
43 operacional. Pueden proporcionarse otras disposiciones de
componentes.
La figura 2 es un diagrama de circuitos de una
realización de la figura 1. La figura 2 muestra los valores o partes
para los diversos componentes de circuito para el funcionamiento
como un balasto para lámpara HID de entrada universal de 39 vatios.
Pueden utilizarse otros valores o partes para el mismo
funcionamiento de carga o uno
diferente.
diferente.
La figura 3 muestra una realización de un método
para hacer funcionar el balasto para lámpara de descarga de alta
intensidad de las figuras 1 ó 2, pero puede utilizarse para otros
balastos. Pueden utilizarse acciones adicionales, diferentes o menos
acciones que las que se muestran en la figura 3. Las acciones se
realizan en el orden mostrado o en un orden diferente. El método de
la figura 3 y el balasto de la figura 1, se describen a continuación
en combinación.
En la acción 302, el suministro de la red al
balasto se enciende y el circuito de arranque rápido proporciona
corriente al controlador 60, que permite el arranque del programa
almacenado en software. Inicialmente, el controlador 60 inhibe el
funcionamiento del controlador 66 de factor de potencia en la acción
304. El funcionamiento arranca en la acción 306. El arranque o
encendido, se registra en la acción 308. En la acción 310, el
controlador 60 realiza pruebas de temperatura, tal como midiendo una
tensión a través de un termistor. Si la temperatura está por debajo
de un umbral, tal como 60 grados centígrados, el método se retrasa
en la acción 316. El retardo es tal que el encendido y apagado
repetido del suministro de la red no dará lugar la disipación
excesiva durante el primer modo de funcionamiento de gran pérdida.
El límite térmico para el arranque es tal que el primer modo de
funcionamiento de gran pérdida no supone un daño para el circuito
debido a esfuerzo térmico. Asimismo, la probabilidad de que la
lámpara se enfríe lo suficiente para cebar si el balasto todavía
está por encima de los 60 grados centígrados desde la operación
anterior es casi cero. En la acción 318, se libera el controlador 66
de factor de potencia para su funcionamiento. En la acción 320, el
controlador 60 realiza pruebas de salida de tensión adecuada al
circuito de balasto. Pueden utilizarse otras pruebas de puesta en
marcha, rutinas o procedimientos.
Si existe una tensión de circuito y temperatura
adecuada durante las acciones de puesta en marcha, el proceso avanza
a uno de dos modos diferentes de funcionamiento. El primer modo
incluye las acciones 322-330 para cebar e ionizar
suficientemente el gas en la lámpara 11. El segundo modo incluye las
acciones 332-338 para hacer funcionar el balasto y
la lámpara en un estado estable. Cada uno de los modos puede incluir
acciones adicionales, diferentes o menos acciones.
El primer modo intenta cebar la lámpara 11 con
una señal de alta frecuencia y alta tensión. Un convertidor reductor
incluye el conmutador 1 principal, el diodo 4 y el inductor 5, y
otro convertidor reductor incluye el conmutador 2 principal, el
diodo 3 y el inductor 6. Los conmutadores 1, 2 principales son
dispositivos de conmutación semiconductores, tales como MOSFET. Los
conmutadores 1, 2 principales se conmutan a encendido o apagado
alternativamente. La corriente de cada convertidor reductor carga el
condensador 7 y se devuelve por medio de un transformador 10 de
corriente a los carriles 12 y 13 de bus de CC por medio de
condensadores 14 y 15. La corriente que fluye alternativamente en
direcciones opuestas desde cada convertidor reductor en el
condensador 7 hace que el condensador se cargue primero en una
dirección y luego en la otra de tal manera que hay un cambio de
tensión en el condensador 7 en respuesta a los semiciclos
alternantes de la corriente de cada uno de los convertidores
reductores. Este cambio de tensión se amplifica por el circuito de
resonancia y filtro LC (inductor 8 y condensador 9), dando como
resultado una alta tensión requerida para ionizar el gas en el tubo
11 de arco de lámpara e iniciar el arco.
Los conmutadores 1, 2 principales funcionan a
varias frecuencias programadas y ciclos de trabajo programados. En
la acción 322, el controlador 60 carga una rutina de cebado para
controlar las frecuencias y los ciclos de trabajo. La rutina de
cebado puede proporcionarse por medios de control analógico o de
programa o código almacenado digitalmente. La frecuencia de la
conmutación de los dos convertidores reductores puede controlarse en
un intervalo de modo que en la generación de resonancia se tiene en
cuenta un intervalo de tolerancia en el inductor 8 y el condensador
9. Dependiendo del lugar de una combinación particular del inductor
8 y condensador 9 en la tolerancia, una frecuencia particular causa
la amplificación de resonancia por el circuito de resonancia. La
amplificación de resonancia provoca una alta tensión requerida para
ionizar el gas en la lámpara 11 e iniciar el arco.
Además de la tolerancia del circuito de
resonancia, la capacidad adicional conectada externamente puede
desplazar la frecuencia resonante. Tal capacidad adicional externa
puede ser el resultado de largas longitudes de cable entre el
balasto y la lámpara 11 conectada u otros elementos capacitivos
conectados externamente. La variación de la frecuencia de la
conmutación de los dos convertidores reductores de conformidad con
la rutina de cebado tiene en cuenta posibles cantidades de esta
capacidad adicional y el desplazamiento correspondiente en la
frecuencia resonante. Por variación de la frecuencia, por lo menos
una señal alterna puede contener la frecuencia resonante fundamental
o estar lo suficientemente cerca en frecuencia para provocar
resonancia. La frecuencia se varía por un intervalo de frecuencias
que cubre todo o partes de cualquier tolerancia diseñada de
componentes 7, 8, 9 LC utilizadas en el circuito de resonancia y
filtro LC y, opcionalmente, cualquier capacidad conectada
externamente.
En la acción 324, la variación de la frecuencia
incluye frecuencias de subarmónico de una o más de las frecuencias
resonantes fundamentales intentadas u otras posibles frecuencias
resonantes dentro de la tolerancia del circuito de resonancia y
filtro LC con o sin ninguna capacitancia posible conectada
externamente. Estas frecuencias de subarmónico, especialmente
subarmónicos impares (por ejemplo, el tercer o quinto subarmónico),
pueden generar resonancia en el circuito, pero a menor amplitud que
por el accionamiento del circuito de resonancia a la frecuencia
fundamental. Si la lámpara 11 "se ceba" en primer lugar
aplicando una tensión de baja amplitud por un tiempo prolongado,
entonces puede iniciarse un arco en la lámpara 11 con más facilidad,
es decir, aplicando una tensión de menor amplitud o duración más
corta que si la lámpara 11 no se hubiera cebado de este modo. Si el
circuito de resonancia y filtro LC se acciona a una frecuencia de
subarmónico por un período de tiempo con el fin de crear una
resonancia a baja amplitud, la lámpara 11 se ceba de este modo. El
cebado posterior de la lámpara 11 puede lograrse accionando el
circuito LC durante un tiempo comparativamente corto a la frecuencia
fundamental.
En un ejemplo, el circuito de resonancia y
filtro LC tiene una frecuencia fundamental típica de 69 kHz. En
primer lugar se acciona el circuito a la frecuencia del tercer
subarmónico de 23 kHz por un período de 4 ms, seguido por seis
ciclos de la frecuencia fundamental (que dura 87 \mus), que puede
ser suficiente para hacer que la lámpara se cebe. Si la lámpara no
se ceba, el patrón puede repetirse como parte de la rutina de
cebado. Con cada repetición, las dos frecuencias de accionamiento
pueden incrementarse ligeramente (mientras permanecen en proporción
entre sí) para tratar de lograr una mejor resonancia, hasta que la
lámpara 11 se haya cebado de manera satisfactoria.
El ciclo de trabajo de dichos dos convertidores
reductores se controla para garantizar que los inductores 5 y 6 no
se saturen y permitir así que corrientes altas perjudiciales fluyan
en los conmutadores 1 y 2 principales y los diodos 3 y 4. La
corriente fluye en la misma dirección a través de los inductores 5 y
6 conectados en serie entre los carriles 12, 13 de alta y baja
tensión, lo que permite una acumulación de la corriente. Un ciclo de
trabajo del 50% para un funcionamiento alternante de los
conmutadores 1 y 2 principales puede saturar los inductores 5, 6,
después de dos o más ciclos. Para permitir una disminución
suficiente de la corriente para evitar la saturación en un
funcionamiento a alta frecuencia, se usa un ciclo de trabajo menor
del 50% para cada uno de los conmutadores 1, 2 principales. Puede
usarse cualquier ciclo de trabajo, tal como menor del 30%, el 25% o
el 20%. El ciclo de trabajo de las señales a las frecuencias
fundamentales puede ser diferente o igual a los ciclos de trabajo de
las señales en los subarmónicos. Pueden utilizarse ciclos de trabajo
del 50% en realizaciones alternativas.
Pueden proporcionarse ciclos de trabajo
diferentes para frecuencias diferentes o en diferentes momentos. La
variación de la frecuencia y el ciclo de trabajo pueden cubrir un
intervalo de frecuencias y un intervalo de ciclos de trabajo. La
frecuencia y el ciclo de trabajo pueden variarse en conjunto o de
forma independiente para controlar las corrientes en los
conmutadores 1, 2 principales y el control de la alta tensión
necesaria para la ionización del gas en la lámpara 11 y el inicio
del arco. Tal control de la frecuencia puede comprender varias
etapas, cada una de frecuencia discreta o una banda de
frecuencias.
En una realización, la rutina de cebado de la
acción 322 se proporciona en la tabla 1 a continuación:
El tiempo proporciona una duración para aplicar
la señal alterna. La frecuencia fundamental varía en dos etapas
(fundamental 1 y 2), y el tercer subarmónico varía en cuatro etapas
(1/3 de armónico 1 a 4). Los armónicos 1 y 2 son subarmónicos de
frecuencias fundamentales ligeramente más pequeñas o más grandes de
la fundamental 1, y los armónicos 3 y 4 son diferentes subarmónicos
más pequeños de la fundamental 2. Pueden usarse otras frecuencias,
desplazamientos de frecuencia, tamaños de etapa, número de
frecuencias, patrones de desplazamiento u otras características.
También pueden utilizarse diferentes ciclos de trabajo.
En la acción 326, el controlador 60 realiza
pruebas de corriente que indican que la lámpara se ha cebado. En la
acción 328, si se detecta corriente, el temporizador de 2 s se
reinicia a cero. Si la corriente es intermitente, el bucle de
software continúa hasta el límite de 5 s en la acción 327. Si no se
detecta corriente durante cualquier período de 2 segundos de la
acción 329, el balasto excede el tiempo asignado y se apaga en la
acción 314 tras incrementar un registro en la acción 312. Si la
corriente es intermitente en la acción 329, se reinicia el
temporizador de 2 segundos cada vez que se detecta corriente hasta
que o bien el temporizador de 2 segundos en la acción 329 o bien el
temporizador de 5 segundos en la acción 327 exceden el tiempo
asignado y el balasto se apaga en la acción 314. El proceso de
rutina de cebado continúa hasta que se detecta suficiente corriente
en la acción 326 o uno de los temporizadores de las acciones 327 y
329 encamine el proceso a un modo de apagado o fallo de la acción
314. En el modo de apagado, se implementan secuencialmente
diferentes períodos de espera que aumentan de manera incremental
para apagados posteriores antes de regresar a la acción 306. Puede
usarse un período de espera similar, un número diferente de períodos
de espera u otros períodos de espera aparte de los que se muestran
en la figura 3. Si ninguno de los temporizadores ha expirado,
continúa el proceso de las acciones 322, 324 y 326. Se intentan
diferentes frecuencias de subarmónico y fundamentales según la
rutina de cebado.
En la acción 328, se ajusta un temporizador. En
la acción 330, se pone en prefuncionamiento el temporizador. Si se
detecta corriente en la acción 326, entonces se reinicia el
temporizador de 2 segundos en las acciones 328 y 329 y se incrementa
el temporizador puesto en prefuncionamiento en la acción 330. El
balasto continúa en el modo de prefuncionamiento en el que es
posible regresar y llamar a la rutina de cebado si no se detecta
corriente en la acción 326. Si se detecta corriente cada vez en la
acción 326, el temporizador 330 puesto en prefuncionamiento
finalmente excede el tiempo asignado y el balasto se pone a
funcionar en la acción 332. En la operación de prefuncionamiento, el
balasto puede cambiar entre el primer modo (rutina de cebado) y el
segundo modo (prueba de corriente en semiciclos alternos de baja
frecuencia) dependiendo de la detección o no de corriente.
En la acción 332, el balasto empieza a funcionar
en el segundo modo de funcionamiento. En el segundo modo de
funcionamiento, de nuevo se hace funcionar cada uno de los dos
convertidores reductores para controlar la corriente en semiciclos
opuestos de corriente de lámpara de baja frecuencia para dar una
salida de corriente casi de onda cuadrada en la lámpara 11. La
corriente de ondulación de alta frecuencia de la conmutación de los
dos convertidores reductores se desvía al nodo de medición de
corriente en el transformador 10 mediante el condensador 7. La
tensión en el condensador 7 cambia sólo ligeramente con la corriente
entrante de los convertidores reductores. El circuito resonante del
inductor 8 y el condensador 9 filtra la ondulación de alta
frecuencia adicional, atenuando adicionalmente cualquier corriente
de alta frecuencia en la lámpara 11 conectada. La corriente de
lámpara es sustancialmente de onda cuadrada con una amplitud muy
baja de corriente de ondulación de alta frecuencia superpuesta.
Para el funcionamiento en el segundo modo, los
conmutadores 1, 2 principales funcionan sustancialmente como
conmutadores de corriente para limitar la pérdida de corriente. Los
conmutadores 16, 17 y los resistores 18-21 forman
los circuitos de accionamiento de puerta. Los conmutadores 16, 17
funcionan en diferentes estados para los diferentes modos de
funcionamiento del balasto.
En el primer modo de funcionamiento de alta
frecuencia, se requiere que la conmutación a encendido de los
dispositivos 1, 2 de conmutación de semiconductor sea rápida para
proporcionar un buen control del ciclo de trabajo. Tal conmutación
rápida se proporciona mediante resistores 18 y 19 de accionamiento
de puerta de valor bajo cada uno conectado en serie con conmutadores
16 y 17 respectivos. Cuando uno de los conmutadores 16, 17 está
encendido, la puerta del conmutador 1, 2 principal de convertidor
reductor correspondiente se conmuta mediante el CI 22 de accionador
de puerta a través del resistor 18, 19 de valor bajo en paralelo con
el resistor 20, 21 de valor mayor.
En el segundo modo de funcionamiento, se
requiere que la conmutación a encendido de los conmutadores 1, 2
principales sea más lenta para cargar los condensadores 23, 24 de
conmutación de corriente de apagado lentamente para minimizar las
pérdidas. Tales pérdidas son menos sostenibles en el segundo modo de
funcionamiento, que está previsto que funcione de manera continua,
que en el primer modo de funcionamiento, que está previsto que
funcione sólo temporalmente en el arranque. En una realización, se
usa una frecuencia de 155 Hz. Se proporciona la conmutación más
rápida mediante resistores 20, 21 de accionamiento de puerta de
valor mayor conectados en paralelo con los resistores 18, 19 de
valor bajo y los conmutadores 16, 17 conectados en serie. Cuando uno
de los dispositivos 16, 17 de conmutación de semiconductor está
apagado, la puerta del conmutador 1, 2 principal de convertidor
reductor correspondiente se conmuta a encendido mediante el CI 22 de
accionador por medio del resistor 20, 21 de accionamiento de puerta
de valor mayor.
El control de los conmutadores 16, 17 que
conectan o desconectan los resistores 18, 19 de accionamiento de
puerta de valor bajo para la conmutación a encendido del conmutador
1, 2 principal de convertidor reductor puede ser a través de un
circuito de carga RC pasivo o mediante medios activos proporcionados
por un código o programa almacenado digitalmente u otro medio de
control digital o analógico. La conmutación a encendido de los
conmutadores 1, 2 principales se produce a corriente de inductor
sustancialmente cero, de modo que sólo se proporciona al conmutador
1, 2 principal sustancialmente la corriente para descargar los
condensadores 23, 24 de conmutación. La tensión de conmutación
realiza transiciones gradualmente.
En ambos modos de funcionamiento, la conmutación
a apagado del conmutador 1, 2 principal mediante el CI 22 de
accionador de puerta es a través del resistor 20, 21 de valor alto
en paralelo con el resistor 18, 19 de valor bajo conectado en serie
y el diodo parásito en el dispositivo 16, 17 de semiconductor de
conmutación. El dispositivo de conmutación de semiconductor se apaga
muy rápido y la corriente se conmuta alejándose del dispositivo 1, 2
de conmutación hacia el condensador 23, 24 respectivo con el fin de
evitar pérdidas en el dispositivo 1,2 de conmutación. Los resistores
18 a 21 conmutados y los condensadores 23, 24 de conmutación
permiten el funcionamiento de los conmutadores 1, 2 principales como
dispositivos de conmutación de corriente sustancialmente cero. Puede
usarse cualquier período de tiempo para la transición de la tensión
de apagado, tal como 250 nanosegundos.
En el segundo modo de funcionamiento, se
controla la corriente de inductor de convertidor reductor de tal
manera que el convertidor reductor activo para el presente semiciclo
de corriente de lámpara de baja frecuencia se apaga nominalmente a
dos veces la corriente de lámpara nominal y se enciende
inmediatamente o tras un retardo cuando la corriente de inductor de
convertidor reductor está en cero. Puesto que la elevación y la
disminución de la corriente en el inductor 5, 6 de convertidor
reductor es sustancialmente lineal con el tiempo, la corriente de
inductor promedio puede ser sustancialmente la misma que la
corriente de lámpara nominal, aunque los conmutadores 1 y 2
principales se conmuta a apagado a aproximadamente dos veces la
corriente de lámpara nominal. Pueden evitarse pérdidas de
conmutación mediante los condensadores 23, 24 de conmutación y
permitir un conmutador 1, 2 principal más pequeño, tal como un
transistor montado en superficie. La corriente de ondulación de alta
frecuencia de la conmutación del convertidor reductor activo se
desvía mediante el condensador 7 y se atenúa mediante el filtro LC
formado por el inductor 8 y condensador 9. A pesar de los grandes
cambios de corriente en el inductor 5, 6 de convertidor reductor, la
corriente en la lámpara 11 sigue siendo sustancialmente una onda
cuadrada con una cantidad relativamente pequeña de ondulación de
alta frecuencia superpuesta.
Tras cebar la lámpara 11 en el primer modo de
funcionamiento y conmutar al segundo modo de funcionamiento, la
corriente de calentamiento de la lámpara que normalmente está entre
1,2 y 1,8 veces la corriente de funcionamiento de lámpara nominal se
controla por un circuito de control de corriente promedio. El
circuito de control de corriente promedio incluye el resistor 29, el
condensador 30, los circuitos 25, 26 rectificadores y el resistor 27
de carga de transformador de corriente. El resistor 29 y el
condensador 30 actúan para promediar la tensión proporcional a la
señal de corriente del transformador 10 de corriente. La señal de
corriente promedio, que es el promedio de la suma de las corrientes
de la lámpara 11 y el condensador 7, se compara con un valor de
tensión de referencia establecido por los resistores 32 y 33 de
divisor de potencial. La comparación la realiza el amplificador 31
operacional, que está configurado como un integrador. Si la tensión
que representa la señal de corriente promedio es inferior a la de la
señal del valor de referencia, la salida del amplificador 31
operacional cambia a una velocidad controlada por el condensador 34
en una dirección positiva, y si la tensión que representa la señal
de corriente promedio es superior a la de la señal del valor de
referencia, la salida del amplificador 31 operacional cambia a una
velocidad controlada por el condensador 34 en una dirección
negativa. El comparador 28 usa esta señal 35 de salida para
controlar la corriente de lámpara promedio durante el calentamiento
de la lámpara cuando la tensión de arco de la lámpara es baja en
comparación con la tensión de la lámpara completamente calentada
nominal. El comparador 28 compara la corriente instantánea del
condensador 7 y de la lámpara 11 con el valor de la señal 35 de
salida proporcionada a través del resistor 36, el diodo 37 y el
resistor 38 del circuito de control de corriente promedio. Se
controla la corriente de calentamiento de la lámpara para
proporcionar una corriente de calentamiento de la lámpara ideal y
mantener una corriente segura en los semiconductores 1, 2 de
conmutación de convertidor reductor.
El circuito de balasto está dotado de una
tensión de bus de CC fija en los carriles 12 y 13 positivo y
negativo de manera que la corriente que fluye en el bus de CC es
sustancialmente proporcional a la potencia en la lámpara. El
controlador 60 detecta la corriente de bus de CC usando los
resistores 39-42. La caída de tensión a través de
los resistores 39-42 es sustancialmente proporcional
a la potencia en la lámpara.
A medida que la lámpara se calienta y la tensión
de arco aumenta casi hasta la tensión de lámpara nominal, el
circuito de control de potencia de lámpara controla la corriente en
la lámpara 11. El circuito de control de potencia de lámpara incluye
el amplificador 43 operacional, los resistores 44, 45, 46 y 47, el
condensador 48 y el resistor 49 de salida. Comparando la caída de
tensión en los resistores 39-42 de detección de
potencia con una señal de tensión de referencia proporcionada por la
red de divisor de potencial de resistor de los resistores
44-47, la salida 50 del amplificador 43 operacional
cambia a positivo o negativo dependiendo de la diferencia entre la
caída de tensión proporcional de potencia detectada en los
resistores 39-42 de detección de potencia y la señal
de tensión de referencia. Esta señal de salida de diferencia de
potencia se usa para controlar la suma de la corriente de
condensador de primera etapa promedio y la corriente de lámpara a
través de un divisor de potencial. El divisor de potencial incluye
los resistores 49, 38 y 51. El comparador 28 compara la corriente
instantánea de la lámpara 11 y del condensador 7 con el valor de la
señal 50 de salida de diferencia de potencia. Cuando la lámpara 11
se acerca a la temperatura de funcionamiento y a la tensión de
funcionamiento nominal, se controla de manera precisa la potencia de
lámpara a la potencia de lámpara nominal alterando la señal de
referencia de control en el comparador 28, alterando así el valor de
la corriente a el que la señal lógica de salida del comparador 28
cambia de estado, conmutando así el nivel lógico en la clavija de
apagado del CI 22 de accionador de puerta, y conmutando así a
apagado o encendido el circuito de convertidor reductor activo en
respuesta a la comparación de la señal de corriente instantánea y la
señal de corriente deseada del circuito de control de potencia.
Puede usarse un control independiente por el
comparador 28, el amplificador 31 y el amplificador 43, tal como el
control independiente de la corriente de lámpara promedio y de alta
frecuencia. En una realización, se mide la corriente cero para
conmutar a encendido los conmutadores 1, 2 principales. En otras
realizaciones, se supone que la corriente cero se debe al
sincronismo con o sin retardo adicional a la corriente cero. Una
opción es usar un bobinado secundario en el inductor de convertidor
reductor. Cuando se disipa completamente la energía almacenada en el
núcleo del inductor (por ejemplo, flujo cero = corriente cero), la
tensión a través del secundario cae hasta cero. Esto puede
detectarse y entonces usarse para conmutar a encendido los
conmutadores principales de nuevo.
La conmutación entre los modos de funcionamiento
primero y segundo depende del cebado satisfactorio de la lámpara 11
y el establecimiento de un arco estable en la lámpara 11. El primer
modo de funcionamiento puede estar seguido de un cambio al segundo
modo de funcionamiento durante el que se monitoriza la corriente de
lámpara en la acción 334. Si no se detecta ninguna corriente de
lámpara tras conmutar al segundo modo de funcionamiento, no habrá
ninguna conmutación a apagado del convertidor reductor activo para
el presente semiciclo de baja frecuencia. Esto puede detectarse a
partir de la señal del transformador 10 de corriente a través del
circuito 25, 26 rectificador de señal de corriente, el resistor 27
de carga de transformador de corriente y el comparador 28. La salida
del comparador 28 controla el nivel lógico en la clavija de apagado
del CI 22 de accionador de puerta. También se conecta a una de la
clavijas de entrada en el controlador 60 que puede programarse para
responder si no se detecta ningún cambio en el nivel lógico en
respuesta a la corriente de lámpara. Son posibles otras
disposiciones para monitorizar la respuesta y/o corriente de
lámpara.
Si no se detecta ninguna corriente de lámpara,
el proceso puede conmutar de vuelta al primer modo de funcionamiento
en el que la alta tensión intentará de nuevo cebar la lámpara 11,
tal como a través de las acciones 312 y 314 o a través de una vía
diferente. Puede intentarse esta conmutación desde el primero hasta
el segundo y de vuelta al primer modo de funcionamiento cualquier
número de veces o durante cualquier cantidad de tiempo según se
determine por un programa almacenado u otro dispositivo analógico o
digital. Puede terminarse tal conmutación hacia atrás y hacia
delante entre los modos primero y segundo por un temporizador
prioritario de manera que el circuito se apague durante un tiempo
predeterminado antes de intentar de nuevo cebar la lámpara y
establecer un arco estable (acción 314) o tras varios ciclos de este
tipo del temporizador puede apagarse de manera permanente hasta
eliminar la potencia y posteriormente restablecerla al circuito.
Puede almacenarse tal estrategia de control como un programa o
llevarse a cabo por otros dispositivos analógicos o digitales.
En la acción 336, se verifica la temperatura
durante el funcionamiento de la lámpara 11 en el segundo modo. El
termistor u otro sensor de temperatura determina si el circuito o
una parte del balasto está por encima de una temperatura umbral, tal
como 90 grados Celsius, la misma temperatura que en la acción 310 o
una temperatura diferente. Si la temperatura supera el umbral, se
incrementa o guarda un registro en una memoria en la acción 340.
Entonces se implementa un apagado térmico en la acción 342. El
apagado dura un tiempo suficiente, tal como 30 minutos, para enfriar
el balasto y/o la lámpara 11. Entonces puede reiniciarse el balasto
en la acción 306.
En la acción 338, se registra el tiempo que ha
estado funcionando la lámpara 11 y/o el circuito de balasto. El
proceso continúa haciendo funcionar la lámpara 11 en la acción 332
hasta que el balasto se conmuta a apagado, se detecta una corriente
insuficiente en la acción 334 o la temperatura se vuelve excesiva en
la acción 336.
Claims (12)
1. Circuito de balasto para lámpara que
comprende:
- una fuente de alta tensión que tiene un carril positivo y un carril negativo;
- un primer borne (C) de lámpara y un segundo borne (D) de lámpara, entre los que puede conectarse una lámpara (11) de descarga de alta intensidad;
- un primer conmutador (1) conectado entre el carril positivo y un primer nodo (A), un primer diodo (4) conectado entre el primer nodo (A) y el carril negativo, y un primer inductor (5) conectado entre el primer nodo (A) y un nodo (E) común;
- un segundo diodo (3) conectado entre el carril positivo y un segundo nodo (B), un segundo conmutador (2) conectado entre el segundo nodo (B) y el carril negativo, y un segundo inductor (6) conectado entre el segundo nodo (B) y el nodo (E) común;
- un primer condensador (9) conectado en paralelo con los bornes (C, D) de lámpara;
- un accionador (22) para hacer funcionar los conmutadores (1, 2) primero y segundo; y
- un circuito limitador de corriente para limitar la corriente eléctrica a través de una lámpara (11) conectada entre los bornes (C, D) de lámpara;
caracterizado porque comprende
además:
- un tercer inductor (8) conectado entre el nodo (E) común y el primer borne (C) de lámpara, de manera que el tercer inductor (8) y el primer condensador (9) forman un circuito de resonancia de alta frecuencia para cebar la lámpara (11); y un segundo condensador (7) conectado entre el nodo (E) común y el segundo borne (D) de lámpara para desviar la corriente de ondulación lejos de la lámpara (11).
\vskip1.000000\baselineskip
2. Circuito de balasto para lámpara según la
reivindicación 1, en el que cada uno de los conmutadores (1, 2)
primero y segundo tiene un condensador (23, 24) de conmutación
conectado en paralelo con el mismo.
\vskip1.000000\baselineskip
3. Circuito de balasto para lámpara según la
reivindicación 1 o la reivindicación 2, en el que el circuito
limitador de corriente comprende:
- un primer sensor (10) de corriente conectado de manera que mide la corriente instantánea a través de una lámpara (11) conectada entre los bornes (C, D) de lámpara;
- un convertidor (25, 26, 27) para convertir la corriente medida en una señal de tensión; y
- un primer comparador (28) que tiene una primera entrada conectada a la señal de tensión, una segunda entrada conectada a una primera tensión de referencia y una salida conectada al accionador (22), para emitir al accionador (22) una señal determinada por la diferencia entre la señal de tensión y la primera tensión de refe- rencia.
\vskip1.000000\baselineskip
4. Circuito de balasto para lámpara según la
reivindicación 3, en el que el circuito limitador de corriente
comprende además:
- un amplificador (31) configurado como un integrador y que tiene una primera entrada conectada a la señal de tensión, una segunda entrada conectada a una segunda tensión de referencia y una salida conectada a la segunda entrada del primer comparador (28), para emitir al primer comparador (28) una señal (35) determinada por un promedio por el tiempo de la diferencia entre la señal de tensión y la segunda tensión de referencia.
\vskip1.000000\baselineskip
5. Circuito de balasto para lámpara según la
reivindicación 3 o la reivindicación 4, en el que el circuito
limitador de corriente comprende además:
- un segundo sensor (39, 40, 41, 42) de corriente conectado de manera que mide la corriente a través de los carriles (12, 13) de la fuente de alta tensión y convierte la corriente medida en una señal de tensión; y
- un segundo amplificador (43) que tiene una primera entrada conectada a la señal de tensión, una segunda entrada conectada a una tercera tensión de referencia y una salida conectada a la segunda entrada del primer comparador (28), para emitir al primer comparador (28) una señal (50) determinada por la diferencia entre la señal de tensión y la tercera tensión de referencia.
\vskip1.000000\baselineskip
6. Circuito de balasto para lámpara según
cualquier reivindicación anterior, en el que el accionador (22) está
conectado a una puerta de cada uno de los conmutadores (1,2) por
medio de un circuito de accionamiento de puerta, comprendiendo cada
circuito de accionamiento de puerta:
- un conmutador (16, 17) de accionamiento de puerta en serie con un primer resistor (18, 19) de accionamiento de puerta entre una salida del accionador (22) y la puerta del conmutador (1, 2); y
- un segundo resistor (20, 21) de accionamiento de puerta conectado entre la salida del accionador (22) y la puerta del conmutador (1, 2) en paralelo con el conmutador (16, 17) de accionamiento de puerta y el primer resistor (18, 19) de accionamiento de puerta;
en el que el primer resistor (18, 19) de
accionamiento de puerta tiene una menor resistencia que el segundo
resistor (20, 21) de accionamiento de puerta.
\vskip1.000000\baselineskip
7. Método para alimentar una lámpara (11) de
descarga de alta intensidad que está conectada entre los bornes (C,
D) de lámpara de un circuito de balasto para lámpara según
cualquiera de las reivindicaciones 1 a 6, comprendiendo el método
las etapas de:
- en un primer modo, hacer funcionar los conmutadores (1,2) primero y segundo alternativamente a una primera frecuencia de conmutación de manera que se provoca resonancia en el tercer inductor (8) y el primer condensador (9), generando de este modo suficiente tensión entre los bornes (C, D) de lámpara primero y segundo para provocar que se cebe la lámpara (11); y
- posteriormente, en un segundo modo, mientras que la lámpara (19) continúa conduciendo, hacer funcionar los conmutadores (1, 2) primero y segundo alternativamente a una segunda frecuencia de conmutación que es menor que la primera frecuencia, y usar el segundo condensador (7) para desviar la corriente de ondulación de alta frecuencia lejos de la lámpara (11).
\vskip1.000000\baselineskip
8. Método según la reivindicación 7 para
alimentar una lámpara (11) de descarga de alta intensidad,
comprendiendo el método además:
- en el primer modo, variar la primera frecuencia de conmutación por un intervalo continuo o discreto de posibles frecuencias resonantes.
\vskip1.000000\baselineskip
9. Método según la reivindicación 7 o la
reivindicación 8 para alimentar una lámpara (11) de descarga de alta
intensidad, comprendiendo el método además:
- en el primer modo, hacer funcionar los conmutadores (1,2) primero y segundo alternativamente a un subarmónico impar de la primera frecuencia de conmutación antes de hacer funcionar los conmutadores (1, 2) a la primera frecuencia de conmutación.
\vskip1.000000\baselineskip
10. Método según la reivindicación 9 para
alimentar una lámpara (11) de descarga de alta intensidad, en el que
los conmutadores (1, 2) primero y segundo se hacen funcionar
alternativamente al subarmónico impar en un ciclo de trabajo menor
del 50%.
\vskip1.000000\baselineskip
11. Método según cualquiera de las
reivindicaciones 7 a 10 para alimentar una lámpara (11) de descarga
de alta intensidad, comprendiendo el método además:
- en el segundo modo, en el que sólo uno de los conmutadores (1, 2) y su inductor (5, 6) asociado están activos durante cada semiciclo de la segunda frecuencia de conmutación, usar el circuito limitador de corriente para apagar el conmutador activo cuando la corriente en el inductor (5, 6) asociado alcanza sustancialmente dos veces una corriente de trabajo nominal de la lámpara; y encender el conmutador activo cuando la corriente en la lámpara es sustancialmente cero.
\vskip1.000000\baselineskip
12. Método según cualquiera de las
reivindicaciones 7 a 11 para alimentar una lámpara (11) de descarga
de alta intensidad que está conectada entre los bornes (C, D) de
lámpara de un circuito de balasto para lámpara según la
reivindicación 6, comprendiendo el método las etapas de:
- en el primer modo, encender los conmutadores (16, 17) de accionamiento de puerta de modo que el accionador (22) enciende los conmutadores (1, 2) principales por medio de los primeros resistores (18, 19) de accionamiento de puerta en paralelo con los segundos resistores (20, 21) de accionamiento de puerta; y
- en el segundo modo, apagar los conmutadores (16,17) de accionamiento de puerta de manera que el accionador (22) enciende los conmutadores (1, 2) principales por medio de los segundos resistores (20, 21) de accionamiento de puerta.
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