ES2346015T3 - Procedimiento de afinado de una lente oftalmica. - Google Patents
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Abstract
Procedimiento de afinado de una lente oftálmica (20), que comprende el mecanizado del canto (23) de la lente (20) por medio de por lo menos una herramienta rotativa que tiene un eje, siendo móviles el eje de la herramienta y la lente uno con respecto a otra en rotación alrededor de un eje de bloqueo (C) y en traslaciones radial y axial y controlándose estas movilidades para que el canto (23) de la lente presente una forma globalmente perfilada, con una nervadura de encajado (24) apropiada para encajarse en una luneta (11) de un cerco (14) de una montura de gafas (10) y, a ambos lados de esta nervadura de encajado (24), unos primer y segundo rebordes (26, 27), caracterizado porque, dadas una primera rama longitudinal (28) del primer reborde (26) y una segunda rama longitudinal (29) del segundo reborde (27), el canto (23) de la lente (20) se mecaniza de tal manera que, en cada sección axial (Si) de la lente (20), las trazas (Q2i, Q3i) en esta sección axial (Si) de las primera y segunda ramas longitudinales (28, 29) de los dos rebordes (26, 27) presentan respectivamente unas primera y segunda distancias (T1i, T2i) al eje de bloqueo (C) de la lente (20), cuya diferencia es una función, denominada de desnivelado, no enteramente uniforme de la posición del plano (X) de la sección axial (Si) considerado a lo largo del canto (23) de la lente (20).
Description
Procedimiento de afinado de una lente
oftálmica.
La presente invención se refiere de manera
general al campo de las gafas y más precisamente a la adquisición
de la forma de la luneta de un cerco de una montura de gafas y al
mecanizado de la lente destinada a encajarse en este cerco.
Se refiere más particularmente a un
procedimiento de afinado de una lente oftálmica, que comprende el
mecanizado del canto de la lente por medio de una herramienta
rotativa que tiene un eje, siendo móviles el eje de la herramienta
y la lente uno con respecto a la otra en rotación alrededor de un
eje de bloqueo y en traslación axial y radial, y siendo guiadas
estas movilidades para que el canto de la lente presente una forma
globalmente perfilada, con una nervadura de encajado apropiada para
encajarse en una luneta de un cerco de una montura de gafas y, a
ambos lados de esta nervadura de encajado, unos primer y segundo
rebordes.
La parte técnica de la profesión del óptico
consiste en montar un par de lentes oftálmicas sobre una montura
seleccionada por un portador. Este montaje se descompone en tres
operaciones principales:
- la adquisición de la forma de la luneta de
cada uno de los dos cercos de la montura de gafas elegida por el
futuro portador, es decir, de la forma de las ranuras que recorren
el interior de cada cerco de la montura,
- el centrado de cada lente, que consiste en
determinar la posición que ocupará cada lente sobre la montura con
el fin de centrarse convenientemente enfrente de la pupila del ojo
del portador, de manera que ejerza convenientemente la función
óptica para la cual se ha concebido,
- el afinado de cada lente, que consiste en
mecanizar o recortar su contorno a la forma deseada, teniendo en
cuenta la forma de la luneta y los parámetros de centrado definidos,
con, al final del mecanizado, el biselado, que consiste en realizar
sobre el canto de la lente una nervadura de encajado destinada a
mantener la lente en la luneta que comprende la montura.
\vskip1.000000\baselineskip
En el marco de la presente invención, interesan
principalmente la primera operación de adquisición de la forma de
las lunetas de los cercos de la montura de gafas elegida y la
tercera operación de mecanizado del canto de la lente.
En la práctica, para el óptico, se trata en
primer lugar de palpar el fondo de las ranuras de cada uno de los
dos cercos de la montura de gafas seleccionada con el fin de
determinar con precisión las coordenadas de una pluralidad de
puntos que caracterizan la forma de una rama longitudinal de la
luneta de cada cerco. El conocimiento de la forma de esta rama
permite que el óptico deduzca la forma aproximada que deberá
presentar el contorno de la lente a mecanizar con el fin de poder
insertarse en el cerco correspondiente de la montura.
Para mejorar la precisión del encajado de la
lente en el cerco correspondiente de la montura, el óptico, como
expone la patente EP 0 819 967 de la solicitante, puede proceder a
otra operación de adquisición por palpado transversal de la forma
de una sección de la luneta con el fin de prever la geometría del
encajado de la nervadura de encajado de la lente oftálmica en la
luneta de la montura de gafas. La adquisición de esta forma permite
calcular la profundidad de hundimiento de la nervadura de encajado
en la luneta con el fin de mecanizar el contorno de las lentes con
una precisión incrementada teniendo en cuenta esta profundidad de
hundimiento.
En el marco de las monturas fuertemente basadas,
la solicitante ha constatado que subsiste una imprecisión en el
cálculo de encajado, que implica dificultades de montaje de las
lentes en la montura, incluso imposibilidades de montaje debidas a
interferencias entre los rebordes de la luneta y el bisel.
Por otra parte, en el caso de las monturas cuyos
cercos presentan zonas muy volteadas, es decir, muy retorcidas, la
luneta presenta una fuerte inclinación con respecto al canto de la
lente, si bien aparece un intersticio poco agraciado entre el cerco
de la montura y el canto de la lente oftálmica.
Con el fin de mejorar la precisión y la estética
del encajado, la presente invención según la reivindicación 1
propone un procedimiento de adquisición de la forma de una luneta
tal como se ha definido en la introducción, en el que, dados una
primera rama longitudinal del primer reborde y una segunda rama
longitudinal del segundo reborde, el canto de la lente se mecaniza
de tal manera que, en cada sección axial de la lente, las trazas en
esta sección axial de las primera y segunda ramas longitudinales de
los dos rebordes presenten, respectivamente, unas primera y segunda
distancias al eje de bloqueo de la lente cuya diferencia es una
función, denominada de desnivelado, no completamente uniforme.
Un cerco de una montura de gafas comprende
generalmente una cara interior provista en su centro de una luneta
(especie de ranura que se extiende en cruz a lo largo del contorno
interior de los cercos) bordeada por dos caras planas. Esta luneta
presenta generalmente, en sección, la forma de un diedro con una
arista de fondo bordeada por dos flancos.
Según la forma de la montura elegida por el
portador, la inclinación de la luneta y de las caras planas varía
más o menos a lo largo del contorno interior de cada cerco. Según el
estado de la técnica, la inclinación del perfil de la nervadura de
encajado sobre el canto de la lente permanece a su vez generalmente
constante. Esta diferencia de inclinación entre la luneta y la
nervadura de encajado induce una variación de la distancia que
separa cada uno de los rebordes (del canto de la lente) de la cara
plana correspondiente (del cerco de la montura).
En particular, cuando la luneta está volteada
muy fuertemente, la distancia que separa uno de los rebordes, el
dispuesto del lado de la cara delantera convexa de la lente, de la
cara plana correspondiente puede adoptar un valor importante, lo
cual crea un intersticio poco estético entre el cerco de la montura
y el canto de la lente oftálmica.
Por otra parte, la distancia que separa el otro
de los rebordes de la cara plana correspondiente es muy reducida,
incluso nula, pudiendo ser el origen de conflictos entre el canto de
la lente y el cerco de la montura. Este conflicto provoca
dificultades de montaje de las lentes en la montura.
Por consiguiente, la presente invención propone
mecanizar el canto la lente oftálmica de tal manera que, una vez
que la lente esté encajada en la montura, la distancia entre los
rebordes de la lente y las caras planas de la montura permanezca
constantemente pequeña a lo largo del contorno interior del cerco.
Así, no aparecerán ningún intersticio visible ni ningún conflicto
entre el cerco de la montura y la lente oftálmica.
Según un primer modo de realización de la
invención, al mecanizarse la nervadura de encajado según unas
consignas axial y radial de forma que dan respectivamente, en
función de la posición del plano de la sección axial considerada de
la lente, las posiciones axial y radial de la traza de una rama
longitudinal directora de esta nervadura de encajado en esta
sección axial, dicha función de desnivelado incorpora por lo menos
una de las consignas radial y axial de forma de la rama
longitudinal directora en la sección axial considerada a lo largo
del canto de la lente.
Según una característica ventajosa de la
invención, dicha función de desnivelado comprende un parámetro
característico de la forma global de una de las caras ópticas de la
lente oftálmica o de una rama longitudinal de la luneta del cerco
de la montura de las gafas.
El volteo de la luneta se debe al hecho de que
la montura de las gafas está combada. En efecto, cuanto más combada
esté la montura, más inclinada estará la luneta. Así, conociendo la
forma de una rama longitudinal de la luneta del cerco de la montura
de gafas, se puede aproximar el combado de la montura y, por tanto,
el volteo de la luneta. Se puede deducir entonces la función de
desnivelado.
Por otra parte, una lente oftálmica presenta un
combado apropiado que se elige en función del combado del cerco
correspondiente de la montura, de manera que la lente se pueda
encajar en este cerco. Así, la forma de la lente es globalmente
proporcional al combado de la montura de gafas. Por consiguiente,
conociendo la forma de la lente, se puede determinar el volteo de
la luneta.
Según otra característica ventajosa de la
invención, dicho parámetro característico de forma comprende un
radio de una base esférica que se aproxima a la forma de la lente
oftálmica o de una rama longitudinal de la luneta del cerco de la
montura de las gafas.
Según otra característica ventajosa de la
invención, dicha función de desnivelado comprende por lo menos un
parámetro que se deduce de las consignas de forma radial y axial de
la rama longitudinal directora de la nervadura de encajado.
La rama longitudinal directora de la nervadura
de encajado se extiende globalmente a la superficie de una esfera.
En función únicamente de las coordenadas radiales y axiales de una
pluralidad de puntos de la rama longitudinal directora de la
nervadura de encajado, es posible determinar las características de
esta esfera inscrita. Conociendo la forma de esta esfera, es
posible deducir el volteo de la luneta y, por tanto, la función de
desnivelado.
Según otra característica ventajosa de la
invención, se adquiere por palpado con o sin contacto la geometría
del perfil de la luneta del cerco en por lo menos una sección
transversal adquirida del cerco y dicha función de desnivelado
comprende un parámetro dependiente de la geometría del perfil así
adquirido.
Según un segundo modo de realización de la
invención de acuerdo con la reivindicación 10, el procedimiento
comprende la adquisición de la forma de una primera rama
longitudinal de la luneta, la adquisición de un ángulo de
orientación del perfil de la luneta o de la geometría del perfil de
la luneta en una pluralidad de secciones transversales adquiridas
de la luneta, y el afinado de la lente oftálmica según el
procedimiento de la reivindicación 1, en el que dicha función de
desnivelado se deduce de los ángulos de orientación adquiridos o de
las geometrías adquiridas del perfil de la luneta.
\newpage
Según este modo de realización de la invención,
se hace referencia únicamente a la forma de la luneta del cerco de
la montura de las gafas para determinar su volteo o torsión (es
decir, su orientación) a lo largo del contorno del cerco con el fin
de poder mecanizar el canto de la lente según la función de
desnivelado.
Según otra característica ventajosa de la
invención, para determinar el ángulo de orientación del perfil de
la luneta en dicha pluralidad de secciones transversales adquiridas
de esta luneta, se palpa el perfil de la luneta en por lo menos dos
secciones transversales palpadas de esta luneta, se calcula el
ángulo de orientación de este perfil de luneta en cada una de las
secciones transversales palpadas y se deduce de ello, por
interpolación, el ángulo de orientación del perfil de la luneta en
cada sección transversal adquirida de dicha pluralidad de secciones
transversales adquiridas.
Generalmente, el volteo de una luneta de cerco
de gafas no es exactamente proporcional al combado del cerco de la
montura. Además, sucede que el ángulo de apertura de la luneta varía
ligeramente a lo largo del contorno de los cercos de la montura.
Con el fin de tener en cuenta estas variaciones de la forma de la
luneta a lo largo de su contorno, el presente procedimiento se
propone palpar transversalmente un número restringido de secciones
de la luneta para deducir con más precisión la evolución del volteo
de la luneta a lo largo del cerco de la montura de las gafas.
Según otra característica ventajosa de la
invención, la posición del plano de sección de por lo menos una de
las secciones transversales palpadas de la luneta se elige por
cálculo a partir de la forma previamente adquirida de la primera
rama longitudinal de la luneta, para que el perfil de la luneta en
esta sección transversal palpada presente un ángulo de orientación
superior o inferior a un valor umbral predefinido.
Generalmente, las modificaciones de la forma de
la luneta aparecerán en las zonas muy combadas de los cercos de la
montura, es decir, en las zonas temporales de la montura; si no, el
perfil de la luneta permanece sustancialmente idéntico fuera de
estas zonas. Así, se palpa en este caso el perfil de la luneta fuera
de estas zonas para determinar la forma que la luneta presenta en
la mayor parte de los cercos de la montura. Se puede palpar
asimismo el perfil de la luneta en estas zonas combadas para
determinar la forma de la luneta en estas zonas.
Según otra características ventajosa de la
invención, para determinar el ángulo de orientación del perfil de
la luneta en dicha pluralidad de secciones transversales adquiridas
de la luneta, se adquiere, además de la forma de la primera rama
longitudinal de la luneta, la forma de por lo menos una segunda rama
longitudinal de la luneta, desplazada con respecto a la primera
rama longitudinal, y se determinan las posiciones relativas de las
primera y segunda ramas longitudinales.
El ángulo de apertura de un diedro, las
coordenadas espaciales del vértice del diedro y las de un punto de
uno de sus flancos permiten caracterizar este diedro. Así,
conociendo el ángulo de apertura de la luneta y las coordenadas
espaciales de una pluralidad de puntos de las primera y segunda
ramas longitudinales, es posible determinar con precisión la
inclinación del perfil de la luneta en una pluralidad de secciones
del contorno del cerco de la montura de las gafas.
Según otra característica ventajosa de la
invención, dado que la adquisición de la forma de las primera y
segunda ramas longitudinales se realiza por deslizamiento de un
palpador a lo largo de la luneta, teniendo cada una de las primera
y segunda ramas longitudinales tres parámetros de forma
correspondiente a tres dimensiones del espacio, dos de los
parámetros de forma de la segunda rama longitudinal se determinan en
función de sus homólogos de la primera rama longitudinal y el
tercer parámetro de forma se toma durante la lectura de la segunda
rama longitudinal.
La lectura de la primera rama longitudinal es
fácil puesto que un simple apoyo del palpador en dirección de la
luneta le hace deslizar a lo largo de los flancos de la luneta hasta
la arista de fondo. La constancia en este apoyo durante la lectura
completa de la primera rama longitudinal permite así asegurar que el
palpador permanezca en el fondo de la luneta. La lectura de la
segunda rama longitudinal es menos fácil. En efecto, ésta necesita
que el palpador sea mantenido contra uno de los flancos de la
luneta, sin deslizarse hacia la arista de fondo o sin salir de la
luneta. Para ello, el procedimiento se propone pilotar el palpador
en función de dos parámetros de la arista de fondo de la luneta
para asegurar que el palpador se deslice sobre uno de los flancos
de la luneta.
Según otra característica ventajosa de la
invención, se adquiere, además de la forma de la primera rama
longitudinal y de la forma de la segunda rama longitudinal, la
forma de una tercera rama longitudinal de la luneta y se deduce el
ángulo de orientación del perfil de la luneta en cada sección de la
pluralidad de secciones transversales adquiridas de la luneta en
función únicamente de las posiciones relativas de las trazas de las
primera, segunda y tercera ramas longitudinales en dicha
sección.
Las coordenadas espaciales del vértice de un
diedro y las de un punto dispuesto sobre cada uno de sus flancos
permiten caracterizar este diedro. Esta variante de realización de
la invención se propone entonces palpar tres ramas longitudinales
de la luneta con el fin de determinar el volteo de la luneta sin
recurrir al ángulo de apertura de la luneta para calcular este
volteo.
Según otra característica ventajosa de la
invención, la nervadura de encajado se mecaniza según una consigna
axial de afinado calculada, por simulación de encajado de la
nervadura de encajado en la luneta de la montura de gafas, en
función del ángulo de orientación del perfil de la luneta o de la
geometría del perfil de la luneta en cada sección de la pluralidad
de secciones transversales adquiridas de la luneta.
El volteo de la luneta hace variar la posición
axial del fondo de luneta, hacia la cara delantera o hacia la cara
trasera de los cercos de la montura de las gafas. Así, el
procedimiento según la invención propone tener en cuenta la
variación del volteo en los cálculos de encajado para mecanizar,
sobre el canto de la lente, la nervadura de encajado a una
distancia variable de la cara delantera de la lente.
Según otra característica ventajosa de la
invención, el canto de la lente se mecaniza de tal manera que la
orientación del perfil del canto de la lente oftálmica con respecto
al eje de bloqueo de la lente varíe a lo largo del canto de la
lente según dicha función de desnivelado.
Según otra característica ventajosa de la
invención, el mecanizado del canto de la lente oftálmica se realiza
por medio de una muela que presenta una garganta para mecanizar la
nervadura de encajado y, a ambos lados de esta garganta, dos caras
para mecanizar los rebordes y que, para el mecanizado, gira
alrededor de un eje de rotación orientable con respecto al eje de
bloqueo de la lente oftálmica, y la variación de la orientación del
perfil del canto de la lente oftálmica se realiza guiando la
orientación del eje de rotación de la muela con respecto al eje de
bloqueo de la lente oftálmica durante el mecanizado del canto de la
lente.
Así, para hacer variar las separaciones entre
cada uno de los rebordes y el eje óptico de la lente, el
procedimiento propone hacer variar la inclinación de la nervadura
de encajado y de los rebordes a lo largo del canto de la lente. En
particular, el cálculo de esta inclinación se puede realizar en
función del volteo de la luneta (deducido de la forma de la rama
longitudinal) para que, en cualquier punto del cerco, los rebordes
del canto de la lente estén inclinados de la misma manera que las
caras planas de la cara interior del cerco.
Según otra característica ventajosa de la
invención, el canto de la lente se mecaniza de tal manera que, en
cada sección axial de la lente, los perfiles de los dos rebordes se
extiendan globalmente según unas rectas sustancialmente paralelas
al eje de bloqueo de la lente oftálmica.
Según otra característica ventajosa de la
invención, al presentar la nervadura de encajado un vértice y dos
flancos oblicuos a ambos lados de su vértice, el mecanizado del
canto de la lente oftálmica se realiza por medio de una pequeña
muela que comprende dos zonas de trabajo, conformada cada una de
ellas para mecanizar simultáneamente uno de los flancos oblicuos de
la nervadura de encajado y el reborde adyacente del canto de la
lente oftálmica, y se controla la posición de la pequeña muela para
que cada una de sus zonas de trabajo mecanice sucesiva y
asimétricamente uno de los flancos oblicuos de la nervadura de
encajado y el reborde adyacente, y después el otro de los flancos
oblicuos de la nervadura de encajado y el reborde adyacente.
Así, para hacer variar las separaciones radiales
entre cada uno de los rebordes y el eje óptico de la lente, el
procedimiento propone mecanizar más o menos profundamente cada
reborde del canto de la lente.
La descripción siguiente haciendo referencia a
los dibujos adjuntos, dados a título de ejemplos no limitativos,
pondrá más claramente de manifiesto la invención y cómo se puede
realizar.
En los dibujos adjuntos:
- la figura 1 es una vista de conjunto en
perspectiva de un aparato de lectura de forma en el que está
dispuesta una montura de gafas con cercos;
- la figura 2A es una vista en sección
transversal de un cerco de montura de gafas;
- la figura 2B es una vista en sección axial
parcial de una lente oftálmica;
- las figuras 3A y 3B son unas vistas en sección
axial parcial de una lente oftálmica encajada en la luneta de uno
de los cercos de la montura de gafas de la figura 1, en dos puntos
distintos de su contorno;
- la figura 4A es una vista esquemática en
perspectiva de una porción de uno de los cercos de la montura de
gafas de la figura 1;
- la figura 4B es una vista esquemática en
perspectiva de una porción de la lente oftálmica de la figura
2B;
- las figuras 5A y 5B son unos esquemas de
principio que ilustran, según dos variantes de realización de un
primer modo de realización de la invención, la adquisición de la
forma de la luneta del cerco de la montura de gafas de la figura 1
por un palpador,
- las figuras 6A y 6B son esquemas de principio
que ilustran la adquisición de la forma de la luneta del cerco de
la montura de gafas de la figura 1 por un palpador según dos
variantes de realización de la invención;
- la figura 7 es una vista esquemática de una
muela de acabado que bisela una lente oftálmica;
- la figura 8 es una vista esquemática de una
muela de afinado que bisela una lente oftálmica según una variante
de realización de la invención;
- la figura 9 es una vista esquemática de una
sección transversal de un cerco de la montura de gafas de la figura
1 en el que está encajada una lente oftálmica; y
- las figuras 10 y 11 son unas vistas en sección
axial parcial de una lente oftálmica afinada según la invención y
encajada en la luneta de uno de los cercos de la montura de gafas de
la figura 1.
Para la puesta en práctica del procedimiento
según la invención, se puede disponer de un aparato de lectura de
forma. Este aparato de lectura de forma es un medio bien conocido
por el experto en la materia y no constituye propiamente el objeto
de la invención descrita. Por ejemplo, es posible utilizar un
aparato de lectura de forma tal como el descrito en la patente EP 0
750 172 o el comercializado por Essilor bajo la marca Kappa o bajo
la marca Kappa CT.
La figura 1 es una vista general de este aparato
de lectura de forma 1, tal como se presenta a su usuario. Este
aparato comprende una tapa superior 2 que recubre el conjunto del
aparato a excepción de una porción superior central en la que está
dispuesta una montura de gafas 10.
El aparato de lectura de forma 1 está destinado
a obtener la forma de los contornos interiores de esta montura de
gafas 10.
La montura de gafas 10 es en este caso de tipo
de cercos. En particular, comprende dos cercos 14 destinados cada
uno de ellos a posicionarse enfrente de uno de los ojos del portador
cuando este último lleva dicha montura. Como representan las
figuras 3A y 3B, cada uno de los cercos 14 de la montura de gafas 10
está adaptado para alojar una lente oftálmica 20.
Como representan las figuras 2B y 4B, la lente
oftálmica 20 presenta dos caras ópticas trasera 21 y delantera 22,
un canto 23 y un eje óptico C (sustancialmente perpendicular al
plano tangente al centro de la cara óptica delantera de la lente).
La lente está destinada a mecanizarse para presentar en su canto 23
una nervadura de encajado 24 (o bisel) cuya sección presenta una
forma de V con un ángulo B1 en el vértice. Por tanto, esta
nervadura de encajado 24 presenta un vértice 24C en forma de arista
que se extiende a lo largo del canto 23 de la lente y, a cada lado
de este vértice, dos flancos oblicuos trasero 24A y delantero 24B.
El canto de la lente 20 es mecanizado asimismo de manera que
presente dos rebordes trasero 26 y delantero 27 (denominados
asimismo pies de bisel) dispuestos a cada lado de la nervadura de
encajado 24.
Como muestra la figura 4B, cada sección axial Si
de la lente se realiza según un plano de sección X que pasa por el
eje óptico C y define un perfil 23A del canto 23 de la lente. Este
perfil comprende en este caso dos segmentos paralelos
correspondientes a las trazas de los rebordes 26, 27 en este plano
de sección X y dos segmentos inclinados y secantes correspondientes
a las trazas de los flancos oblicuos 24A, 24B de la nervadura de
encajado 24.
Se pueden definir en el canto 23 de la lente
unas ramas longitudinales que se extienden a lo largo de su
contorno. En particular, se considera una rama longitudinal
directora 25 confundida con la arista de vértice 24C de la
nervadura de encajado 24. Las trazas de estas ramas longitudinales
en cada sección axial Si de la lente forman unos puntos que
pertenecen al perfil 23A del canto de la lente. La traza de la rama
longitudinal directora 25 en la sección axial Si está señalada como
Q_{1}i, mientras que las de las otras ramas longitudinales están
señaladas como Q_{2}i,..., Q_{k}i.
Como representan las figuras 2A y 4A, los dos
cercos 14 de la montura de gafas 10 presentan una cara interior que
comprende una ranura interior, comúnmente denominada luneta 11, cuya
sección presenta una forma de diedro de ángulo de apertura A1 y de
anchura en la abertura C1. A cada lado de esta luneta, la cara
interior de cada cerco 14 presenta dos rebordes 14A. Cada luneta 11
presenta una arista de fondo 12 bordeada por dos flancos 13. El
ángulo de apertura A1 de este diedro es a priori constante,
pero puede variar eventualmente a lo largo del contorno interior de
cada cerco 14. Como muestra la figura 4A, cada sección transversal
Sj del cerco 14 de la montura se realiza según un plano de sección
Y homólogo de uno de los planos de sección X de la lente (es decir
que estos planos de sección están destinados a confundirse cuando la
lente está encajada en su cerco de montura de gafas). Cada sección
transversal Sj del cerco 14 define un perfil 11A de luneta 11. Cada
uno de estos perfiles 11A comprende en este caso dos segmentos
paralelos correspondientes a las trazas de los rebordes 14A en este
plano y dos segmentos inclinados y secantes correspondientes a las
trazas de los flancos 13 de la luneta 11.
Se pueden considerar unas ramas longitudinales
que pertenecen a la luneta 11 y que se extienden a lo largo de su
contorno. En particular, se considera una primera rama longitudinal
17 que se confunde con la arista de fondo 12 de la luneta 11. Las
trazas de estas ramas longitudinales en cada sección transversal Sj
del cerco forman unos puntos que pertenecen al perfil 11A de la
luneta. La traza de la primera rama longitudinal 17 en la sección
transversal Sj se señala como P_{1}j, mientras que las trazas de
las otras ramas longitudinales son designadas como P_{2}j,...,
P_{h}j.
La montura de gafas 10 está combada, de modo que
las lunetas 11 están volteadas, es decir, retorcidas. Por
consiguiente, cada sección Sj de la luneta 11 presenta una
inclinación apropiada. Tal como representan las figuras 3B y 4A,
esta inclinación, que varía a lo largo de la lunetas 11, se
cuantifica, en cada sección Sj de la luneta, con ayuda de un ángulo
denominado ángulo de volteo Cj. El ángulo de volteo Cj corresponde
al ángulo formado por la bisectriz F de la luneta y el plano medio
Q del cerco de la montura (plano que presenta como media el
alejamiento mínimo a los puntos de la arista del fondo de la
luneta). Este ángulo de volteo es generalmente nulo en las zonas
nasales de los cercos 14 de la montura 10 y máximo en las zonas
temporales. La sección de la luneta representada en la figura 3A
corresponde en este caso a una sección realizada al nivel de una
zona nasal del cerco 14 de la montura de gafas 10; la sección de la
luneta representada en la figura 3B corresponde a una sección
realizada al nivel de una zona temporal del cerco 14 de la
montura.
Se comprende, con ayuda de las figuras 3A y 3B,
que el volteo de las lunetas 11 tiene una influencia sobre la
manera según la cual la nervadura de encajado 24 de la lente
oftálmica 20 se encaja en el cerco 14 que le está asociado. Más
precisamente, la distancia entre el vértice 24C de la nervadura de
encajado 24 de la lente oftálmica 20 y la arista de fondo 12 de la
luneta 11 varía en función del ángulo de volteo Cj. Por tanto,
conviene tener en cuenta esta variación determinando el ángulo de
volteo Cj en cualquier punto del contorno interior de cada cerco 14
de la montura de gafas 10. Además, el espacio que separa el reborde
trasero 26 del canto 23 de la lente oftálmica 20 y el reborde 14A
correspondiente al cerco 14 varía en función del ángulo de volteo
Cj. Lo mismo ocurre para el espacio que separa el reborde delantero
27 del canto 23 de la lente oftálmica 20 y el reborde 14A
correspondiente del cerco 14. Cuando el valor del ángulo de descarga
Cj es elevado, este espacio puede ser importante en el lado de la
cara delantera de la montura y muy pequeño en el lado de su cara
trasera. Este gran espacio en la cara delantera es poco estético y
la falta de espacio en la cara trasera puede crear un conflicto
entre la montura y la lente. Por tanto, conviene modificar la
posición relativa de los rebordes 26, 27 del canto 23 de la lente
oftálmica 20 de manera que, en cada sección transversal Sj de la
luneta 11 de la montura, su distancia al cerco 14 de la montura
permanezca sustancialmente constante. Éste es el objetivo de la
presente invención.
El aparato de lectura de forma 1 representado en
la figura 1 comprende un juego de dos mordazas 3 de las que por lo
menos una de las mordazas 3 es móvil con respecto a la otra, de modo
que las mordazas 3 se puedan aproximar o separar una de otra para
formar un dispositivo de apriete. Cada una de las mordazas 3 está
provista, además, de dos pinzas formadas cada una de ellas por dos
pivotes 4 móviles para adaptarse de modo que presionen entre ellos
la montura de gafas 10 con el fin de inmovilizarla.
En el espacio dejado a la vista por la abertura
superior central de la tapa 2, se puede observar un bastidor 5. Una
platina (no visible) se puede desplazar en traslación sobre este
bastidor 5 según un eje de transferencia D. En esta platina está
montado de forma giratoria un plato giratorio 6. Por tanto, este
plato giratorio 6 es apropiado para adoptar dos posiciones sobre el
eje de transferencia D, una primera posición en la que el centro
del plato giratorio 6 está dispuesto entre los dos pares de pivotes
4 que fijan el cerco derecho de la montura de gafas 10, y una
segunda posición en la que el centro del plato giratorio 6 está
dispuesto entre los dos pares de pivotes 4 que fijan el cerco
izquierdo de la montura de gafas 10.
El plato giratorio 6 posee un eje de rotación B
definido como el eje normal a la cara delantera de este plato
giratorio 6 y que pasa por su centro. Está adaptado para pivotar
alrededor de este eje con respecto a la platina. Por otra parte, el
plato giratorio 6 comprende una lumbrera 7 oblonga en forma de arco
de círculo a través de la cual forma resalte un palpador 8. Este
palpador 8 comprende un vástago de soporte 8A de eje perpendicular
al plano de la cara delantera del plato giratorio 6 y, en su extremo
libre, un dedo de palpado 8B de eje perpendicular al eje del
vástago de soporte 8A. Este dedo de palpado 8B está destinado a
seguir por deslizamiento o, eventualmente, rodadura la arista de
fondo 12 de cada luneta 11 de la montura de gafas 10.
El aparato de lectura de forma 1 comprende unos
medios de accionamiento (no representados) adaptados, por una
primera parte, para hacer deslizar el vástago de soporte 8A a lo
largo de la lumbrera 7 con el fin de modificar su posición radial
con respecto al eje de rotación B del plato giratorio 6 y, por una
segunda parte, para hacer variar la posición angular del plato
giratorio 6 alrededor de su eje de rotación B, así como, por una
tercera parte, para posicionar el dedo de palpado 8B del palpador 8
a una altitud más o menos importante con respecto al plano de la
cara delantera del plato giratorio 6.
En resumen, el palpador 8 está provisto de tres
grados de libertad, de los que un primer grado de libertad R está
constituido por la aptitud del palpador 8 para desplazarse
radialmente con respecto al eje de rotación B gracias a su libertad
de movimiento a lo largo del arco de círculo formado por la lumbrera
7, un segundo grado de libertad TETA está constituido por la
aptitud del palpador 8 para pivotar alrededor del eje de rotación B
gracias a la rotación del plato giratorio 6 con respecto a la
platina, y un tercer grado de libertad Z está constituido por la
aptitud del palpador 8 para trasladarse según un eje paralelo al eje
de rotación B del plato giratorio 6.
Cada punto leído por el extremo del dedo de
palpado 8B del palpador 8 es señalado en un sistema de coordenadas
correspondiente R, TETA, Z. Cada plano de sección X axial de la
lente 20 y cada plano de sección Y transversal Sj del cerco 14 está
definido por su posición angular TETAi, TETAj alrededor del eje de
bloqueo C. Dos planos de sección axial X y transversal Sj se
denominan homólogos cuando sus posiciones angulares TETAi y TETAj
son iguales.
El aparato de lectura de forma 1 comprende
además un dispositivo electrónico y/o informático 100 que permite,
por una parte, pilotar los medios de accionamiento del aparato de
lectura de forma 1 y, por otra parte, adquirir y registrar las
coordenadas R, TETA, Z del extremo del dedo de palpado 8B del
palpador 8.
\newpage
Según un primer modo de realización del
procedimiento de adquisición según la invención y haciendo
referencia a la figura 1, previamente al arranque del palpado de la
luneta 11 de uno de los cercos 14 de la montura de gafas 10, la
montura se inserta entre los pivotes 4 de las mordazas 3, de modo
que cada uno de los cercos 14 está preparado para ser palpado según
un trayecto que empieza por la inserción del palpador 8 entre los
dos pivotes 4 que aprisionan la parte inferior del cerco
correspondiente de la montura, y después siguiendo la luneta 11 de
la montura, con el fin de cubrir toda la circunferencia del cerco 14
de la montura de gafas 10.
En posición inicial, cuando el dedo de palpado
8B está dispuesto entre los dos pivotes 4, el dispositivo
electrónico y/o informático 100 define como nulas la posición
angular TETA y la altitud Z del extremo del dedo de palpado 8B del
palpador 8.
Para adquirir la forma de la luneta 11 de cada
bloque 14 de la montura de gafas 10, el procedimiento según la
invención comprende cuatro etapas principales.
En el curso de una primera etapa, se determina
la forma de una primera rama longitudinal 17 de la luneta 11 de uno
de los cercos 14. Para ello, los medios de accionamiento hacen
pivotar el plato giratorio 6.
Durante este pivotamiento del plato giratorio 6,
los medios de accionamiento imponen un esfuerzo radial constante
sobre el palpador 8 en dirección de la luneta 11 para que el dedo de
palpado 8B del palpador 8 se deslice a lo largo de la arista del
fondo 12 de la luneta 11 sin subir a lo largo de los flancos 13 de
la luneta 11.
Como muestran las figuras 4A y 5A, el
dispositivo electrónico y/o informático 100 toma durante la rotación
del plato giratorio 6 las coordenadas espaciales R_{1}j, TETAj,
Z_{1}j de una pluralidad de puntos P_{1}j de la arista de fondo
12 de la luneta 11 (por ejemplo, 360 puntos separados angularmente
en un grado). Cada punto P_{1}j corresponde a la traza de la
primera rama longitudinal 17 en una sección transversal Sj
referenciada de la luneta 11. A partir de las coordenadas
espaciales R_{1}j, TETAj, Z_{1}j de estos 360 puntos, el
dispositivo electrónico y/o informático 100 deduce y memoriza una
imagen digital del contorno de la arista de fondo 12 de la luneta
11. Este contorno corresponde al contorno de la primera rama
longitudinal 17 de la luneta 11 confundido con la arista de fondo
12. Al final de la revolución completa del plato giratorio 6, los
medios de accionamiento detienen la rotación de este último.
En el curso de una segunda etapa, el dispositivo
electrónico y/o informático 100 procede a una etapa de lectura de
una segunda rama longitudinal 18 de la luneta que está desplazada
con respecto a la primera rama longitudinal 17.
Mientras que el plato giratorio 6 permanece
inmóvil, el dispositivo electrónico y/o informático 100 controla
los medios de accionamiento con el fin de aumentar la altitud Z del
palpador en una altura I, haciendo deslizar el dedo de palpado 8B
sobre uno de los flancos 13 de la luneta 11.
Después, los medios de accionamiento hacen
pivotar de nuevo el plato giratorio 6, de tal modo que el dedo de
palpado 8B permanece constantemente por encima de la arista de fondo
12 de la luneta 11, separado de esta última en la altura I. Para
ello, los medios de accionamiento ejercen radialmente sobre el
palpador 8 un esfuerzo de retorno en dirección de la luneta 11 con
el fin de que ésta y el palpador permanezcan siempre en contacto
una con otro.
El dispositivo electrónico y/o informático 100
toma entonces las coordenadas espaciales R_{2}j, TETAj, Z_{2}j
de 360 puntos P_{2}j de la segunda rama longitudinal 18 de la
luneta 11, situados sobre uno de los flancos de la luneta. Estos
360 puntos están dispuestos cada uno de ellos sobre una de las
secciones transversales Sj señaladas de la luneta 11.
Se observará entonces que la altitud Z_{2}j de
cada punto P_{2}j es igual a la suma de la constante I y la
altitud Z_{1}j del punto P_{1}j correspondiente de la primera
rama longitudinal 17.
Como variante, como muestra la figura 5B, la
segunda rama longitudinal puede ser leída por el vástago de soporte
8A del palpador 8. En esta variante, la segunda rama longitudinal 18
se extiende a lo largo de uno de los rebordes 14A de la luneta 11.
Más precisamente, en cada sección transversal Sj de la luneta 11, la
traza P_{2}j de la segunda rama longitudinal 18 corresponde al
punto del perfil 11A de la luneta 11 cuya coordenada radial
R_{2}j es la más pequeña.
Para el palpado de esta segunda rama, los medios
de accionamiento del palpador disponen el dedo de palpado 8B del
palpador 8 a una altitud Z superior a la altitud máxima del cerco de
la montura con el fin de evitar cualquier interferencia entre el
cerco de la montura y el dedo de palpado. El palpador 8 es pilotado
entonces radialmente en dirección de la cara interior del cerco 14
de manera que su vástago de soporte 8A haga contacto con el cerco.
Después, los medios de accionamiento hacen pivotar de nuevo el plato
giratorio 6 con el fin de adoptar la posición radial R_{2}j de
las trazas P_{2}j de la segunda rama longitudinal 18 en las 360
secciones transversales Sj señaladas del cerco. Las altitudes
Z_{2}j de estas trazas se deducen a continuación de las
posiciones radiales R_{2}j medidas y de la geometría del perfil de
la luneta 11 (que se determinará en el curso de una tercera
etapa).
Sea como sea, en el curso de una tercera etapa,
el dispositivo electrónico y/o informático 100 procede a una etapa
de lectura de un perfil 11A cualquiera de una sección Sj de la
luneta 11. En la práctica, esta sección transversal Sj palpada está
situada en la proximidad de la zona nasal del cerco 14 de la montura
de las gafas 10.
\newpage
Para realizar esta lectura, estando inmovilizado
el plato giratorio 6, el dispositivo electrónico y/o informático
100 controla los medios de accionamiento con el fin de imponer al
palpador 8 un esfuerzo radial constante hacia la luneta 11 y
modificar la altitud Z del palpador 8, de modo que se deslice sobre
uno y después sobre el otro de los dos flancos 13 de la luneta 11,
así como sobre los rebordes 14A del cerco 14. Este palpado del
perfil 11A de la luneta 11 permite determinar con precisión el valor
del ángulo de apertura A1 del diedro formado por esta luneta
11.
En el curso de una cuarta etapa, se deducen las
variaciones del ángulo de volteo Cj en función de las posiciones
relativas de las primera y segunda ramas longitudinales 17, 18. Más
precisamente, se determina, en cada sección transversal Sj de la
luneta, el ángulo de volteo Cj en función de la posición relativa de
las trazas P_{1}j, P_{2}j de las primera y segunda ramas
longitudinales 17, 18 en esta sección transversal Sj.
En este modo de realización de la invención, se
procede a la aproximación de que el ángulo de apertura A1 de la
luneta 11 de la montura de gafas 10 permanezca constante a lo largo
del contorno interior de los cercos 14.
El cálculo del ángulo de volteo se realiza para
cada una de las 360 secciones Sj de la luneta según la fórmula:
Como variante, la lectura de la segunda rama
longitudinal de la luneta 11 se puede realizar de manera
diferente.
Según esta variante, para leer la segunda rama
longitudinal 18, mientras que el plato giratorio 6 está inmóvil, el
dispositivo electrónico y/o informático 100 controla los medios de
accionamiento con el fin de, por una parte, imponer al palpador 8
un esfuerzo constante de retorno vertical hacia arriba y, por otra
parte, disminuir la posición radial del palpador de modo que este
último se separe radialmente de la arista de fondo 12 de la luneta
11 en una distancia
J.
J.
Después, los medios de accionamiento hacen
pivotar el plato giratorio 6 de tal modo que el dedo de palpado 8B
permanezca constantemente por encima de la arista de fondo 12 de la
luneta 11, a una distancia radial de esta última igual a la
distancia J.
El dispositivo electrónico y/o informático 100
toma entonces las coordenadas espaciales R_{2}j, TETAj, Z_{2}j
de 360 puntos P_{2}j de la segunda rama longitudinal 18 de la
luneta 11.
Se destacará que las coordenadas radiales
R_{2}j de los puntos P_{2}j son iguales a las coordenadas
radiales R_{1}j de los puntos P_{1}j correspondientes, de las
cuales se resta la constante J.
Según esta variante, el cálculo del ángulo de
volteo se realiza para cada una de las 360 secciones Sj de la
luneta según la fórmula:
Sea como sea, en el curso de una quinta etapa
más particularmente representada en la figura 7, se procede al
afinado y biselado de la lente oftálmica 20.
Para el afinado de la lente, se utiliza una
muela cilíndrica (no representada) adaptada para reducir los radios
de la lente en función de la forma de la primera rama longitudinal
de la luneta y del ángulo de volteo Cj.
Más precisamente, gracias a la primera etapa de
lectura de la forma de la arista de fondo 12 de la luneta 11, se
conoce la forma de la primera rama longitudinal de la luneta 11. Se
conoce asimismo la inclinación de la luneta a lo largo del cerco
14.
En resumen, en cada sección transversal Sj de la
luneta (a la cual corresponde una sección axial Si homóloga de la
lente oftálmica 20), se conocen las coordenadas espaciales R_{1}j,
TETAj, Z_{1}j de la traza P_{1}j de la primera rama
longitudinal 17 en esta sección, así como el valor del ángulo de
volteo Cj de la luneta 11.
Conociendo además la anchura de la abertura C1
de la luneta 11 y el ángulo B1 en el vértice de la nervadura de
encajado 24 (que depende de la forma de la muela utilizada), el
dispositivo electrónico y/o informático 100 puede calcular la forma
y la posición que debe presentar la arista de vértice 24C de la
nervadura de encajado 24 con respecto a la primera rama
longitudinal 17 para que el encajado de la lente en su cerco se
realice correctamente. Estas características calculadas
proporcionan al dispositivo de afinado una consigna de radio de
afinado que facilita, en sección axial Si de la lente, el radio que
debe presentar el vértice de la nervadura de encajado 24 de la
lente.
\newpage
Para afinar la lente oftálmica 20, se la bloquea
según su eje óptico de manera que pueda pivotar alrededor de este
eje, denominado eje de bloqueo C. La muela cilíndrica está adaptada
a su vez para girar alrededor de un eje de rotación paralelo a este
eje de bloqueo C. La muela es puesta a continuación en rotación por
contacto con la lente con el fin de reducir, para cada posición
angular TETAi de la lente alrededor del eje de bloqueo C, el radio
de la lente a la longitud deseada. Al final de este afinado, el
canto 23 de la lente presenta un perfil plano.
Después, se procede a continuación al biselado
de la lente para formar a lo largo de su canto 23 la nervadura de
encajado 24.
Para este biselado, se utiliza una herramienta
de acabado 30, tal como la representada en la figura 7, que
comprende una pequeña muela de pulido 31 pegada a una pequeña muela
de acabado 32.
La pequeña muela de acabado 32 comprende una
cara de trabajo cilíndrica 35 encuadrada por dos caras de trabajo
cónicas 36, 37, las tres de revolución alrededor de un eje de
rotación A de la herramienta de acabado 30. Las dos caras de
trabajo cónicas 36, 37 son simétricas con respecto al plano mediano
R de la cara de trabajo cilíndrica. El plano mediano R delimita dos
zonas de trabajo 33, 34 de la pequeña muela de acabado 32. Una de
estas zonas de trabajo 33 está conformada para mecanizar
simultáneamente uno de los flancos oblicuos 24A de la nervadura de
encajado 24 de la lente oftálmica 20 y el reborde 26
correspondiente, mientras que la otra de estas zonas de trabajo 34
está conformada para mecanizar simultáneamente el otro de los
flancos oblicuos 24B de la nervadura de encajado 24 y el reborde
correspondiente 27.
La lente oftálmica es sostenida por unos árboles
de soporte (no representados) que le permiten pivotar alrededor del
eje de bloqueo C. El eje de rotación A de la herramienta de acabado
30 es en este caso sustancialmente paralelo al eje de bloqueo C de
la lente oftálmica 20.
Durante el mecanizado del canto 23 de la lente
oftálmica 20, el dispositivo electrónico y/o informático 100
controla la posición axial de la pequeña muela de acabado 32 con
respecto al eje de bloqueo C de la lente oftálmica 20 para poner
una primera de estas zonas de trabajo 33, 34 enfrente de una de las
aristas del canto de la lente oftálmica 20. Después, este
dispositivo electrónico y/o informático 100 controla la posición
radial de la pequeña muela de acabado 32 con respecto al eje de
bloqueo C con el fin de poner la herramienta en contacto con la
lente. La rotación de la herramienta y el pivotamiento de la lente
son controlados simultáneamente con el fin de mecanizar uno de los
flancos oblicuos 24A de la nervadura de encajado y el reborde 26
adyacente. El mecanizado de este flanco de la nervadura de encajado
24 se realiza de tal modo que, en cada sección axial Si de la
lente, el reborde 26 del canto de la lente se sitúe a una distancia
radial T_{1}i del eje de bloqueo C de la lente.
El mecanizado del segundo flanco oblicuo 24B de
la nervadura de encajado se realiza a consecuencia de este
mecanizado del primer flanco oblicuo. Este segundo mecanizado se
realiza asimétricamente con respecto al primer flanco oblicuo. El
mecanizado de este flanco oblicuo delantero 24B de la nervadura de
encajado 24 se realiza de tal modo que, en cada sección axial Si de
la lente, el reborde 27 del canto 23 de la lente se sitúe a una
distancia radial T_{2}i del eje de bloqueo de la lente.
Así, los dos rebordes 26, 27 del canto de la
lente se extienden, en cada sección axial Si de la lente, según
unas rectas sustancialmente paralelas al eje de bloqueo C de la
lente oftálmica.
Según una característica particularmente
ventajosa de la invención, la diferencia entre las distancias
radiales T_{1}i, T_{2}i es una función de la sección axial
considerada Si de la lente oftálmica, que se denomina función de
desnivelado y que no es uniforme. La ecuación de esta función de
desnivelado se calcula en función de las variaciones del ángulo de
volteo Cj de la luneta 11. Se calcula previamente al mecanizado de
la lente con el fin de poder controlar la pequeña muela de acabado
como se desee. Se proporciona un ejemplo de dicho cálculo al final
de esta exposición.
Según una variante de realización de la
invención representada en la figura 8, los dos flancos de la
nervadura de encajado 24 de la lente oftálmica 20 se pueden
realizar simultáneamente. La herramienta utilizada para el biselado
es en este caso una muela de biselado 40 clásica que presenta una
forma cilíndrica provista, a media altura, de una garganta de
biselado 41 y que está adaptada para pivotar alrededor de un eje de
rotación E confundido con su eje de revolución. La garganta de
biselado 41 presenta la forma inversa de la forma de la nervadura
de encajado a realizar sobre el canto de la lente oftálmica 20. Por
tanto, presenta dos flancos 41A, 41B y está bordeada por dos caras
cilíndricas 42, 43 conformadas para mecanizar los rebordes 26, 27
del canto 23 de la lente
oftálmica.
oftálmica.
La lente oftálmica 20 está en este caso
bloqueada asimismo por unos árboles de soporte (no representados)
con el fin de que pueda pivotar alrededor de su eje de bloqueo
C.
Ventajosamente, el eje de rotación E de la muela
de biselado 40 es orientable con respecto al eje de bloqueo C de la
lente oftálmica 20. El dispositivo electrónico y/o informático 100
controla dinámicamente, durante el biselado de la lente oftálmica
20, la orientación de estos dos ejes E y C uno con respecto a otro
con el fin de hacer variar la orientación de los rebordes y de la
nervadura de encajado 24 a lo largo del canto 23 de la lente
oftálmica 20.
\newpage
Este control se realiza de manera que, en cada
sección axial Si de la lente, el eje de bloqueo C esté inclinado
con respecto al eje de rotación E en un ángulo igual al ángulo de
volteo Cj del perfil 11A de la luneta 11 en la sección transversal
Sj de la luneta homóloga a la sección axial Si considerada de la
lente.
Por consiguiente, la nervadura de encajado 24 de
la lente oftálmica 20 está inclinada de la misma manera que la
luneta 11 del cerco 14 destinado a alojar la lente.
Generalmente, las lunetas de las monturas de
gafas presentan un ángulo de apertura A1 que es constante en las
zonas poco volteadas de los cercos de las monturas, pero que varía
en las zonas más volteadas. Por consiguiente, los cálculos
anteriores del volteo Cj de la luneta 11 de la montura presentan
ligeras imprecisiones.
Según una primera variante de realización de la
invención, el cálculo del volteo Cj de la luneta 11 se puede
realizar sin recurrir al ángulo de apertura A1 de la luneta 11.
Según esta variante de realización de la
invención, las dos primeras etapas de adquisición de la forma de la
luneta 11 son idénticas (palpado de las primera y segunda ramas
longitudinales 17, 18).
En el curso de una tercera etapa, el dispositivo
electrónico y/o informático 100 procede al palpado de una tercera
rama longitudinal 19 de la luneta. Las segunda y tercera ramas
longitudinales 18, 19 están dispuestas cada una de ellas sobre un
flanco 13 distinto de la luneta 11.
La lectura de la forma de la tercera rama
longitudinal 19 se realiza de la misma manera que la de la forma de
la segunda rama longitudinal 18, pero conservando el palpador 8
contra el otro flanco 13 de la luneta 11, por debajo de la arista
de fondo 12 de la luneta 11, separado de ésta última en la altura I.
Así, el dispositivo electrónico y/o informático 100 toma las
coordenadas espaciales R_{3}j, TETAj, Z_{3}j de 360 puntos
P_{3}j de la tercera rama longitudinal 19 de la luneta 11.
Se observará entonces que la altitud Z_{3}j de
cada punto P_{3}j es igual a la altitud Z_{1}j del punto
P_{1}j correspondiente de la primera rama longitudinal 17, de la
cual se resta la constante I.
En el curso de una cuarta etapa, se calcula el
ángulo de volteo Cj de cada una de las secciones Sj de la luneta en
función únicamente de las posiciones relativas de los puntos
P_{1}j, P_{2}j, P_{3}j de cada sección Sj de la luneta
11.
Así, para cada sección Sj, el ángulo de volteo
Cj se puede calcular según la fórmula:
Se observa en este caso que la toma de los
contornos de las tres ramas longitudinales 17, 18, 19 permite
realizar un cálculo preciso del volteo que no depende del ángulo de
apertura A1 de la luneta 11 (este ángulo puede ser eventualmente
variable a lo largo del contorno interior del cerco 14, lo que
falsearía los cálculos).
En el caso en que la luneta presente una
sección, no en forma de diedro, sino según otra forma tal como un
semicírculo, esta fórmula se puede adaptar evidentemente. Con este
fin, el dispositivo electrónico y/o informático podrá comprender en
la memoria una pluralidad de fórmulas matemáticas, adaptadas cada
una de ellas a una forma de luneta. Con el fin de determinar qué
fórmula elegir, el dispositivo electrónico y/o informático podrá
explotar el deslizamiento del palpador a lo largo de los flancos de
la luneta (cuando el palpador sale del fondo de la luneta para
desplazarse a la altura de la segunda rama longitudinal) para
determinar la forma de la sección de la luneta y, por tanto, la
fórmula matemática mejor adaptada a esta forma de luneta.
Sea como sea, al final del cálculo del volteo en
cualquier punto del contorno interior de cada cerco 14, el
dispositivo electrónico y/o informático 100 puede determinar muy
precisamente la función de desnivelado para el mecanizado de la
lente oftálmica 20 de manera que esta última se pueda encajar muy
precisamente en la luneta 11 correspondiente de uno de los cercos
14 de la montura de las gafas.
Como variante, como se representa en la figura
6A, las lecturas de las segunda y tercera ramas longitudinales 18,
19 se pueden realizar simultáneamente con ayuda de un palpador 8
adecuado.
Según esta variante, el palpador 8 presenta en
su extremo superior, no sólo un dedo de palpado 8B idéntico al
descrito anteriormente, sino también una esfera de palpado 8C de
diámetro K importante. En el ejemplo ilustrado por la figura 6A,
esta esfera de palpado está dispuesta en el vértice del vástago de
soporte 8A, suficientemente por encima (o por debajo) del dedo de
palpado 8B para evitar cualquier conflicto del dedo de palpado con
el cerco 14 durante el palpado de la luneta con la esfera de
palpado.
Como variante, como representa la figura 6B, la
esfera de palpado 8C se puede disponer de manera diametralmente
opuesta al dedo de palpado 8B con respecto al eje del vástago de
soporte 8A. El palpador 8 debe presentar entonces un grado de
libertad suplementario, constituido por una movilidad ALPHA de
pivotamiento alrededor del eje de su vástago de soporte 8A, para
poder realizar una semivuelta sobre sí mismo. La esfera de palpado
presenta así, aprovechando este pivotamiento, una posición
intercambiable con el dedo de palpado 8B para la lectura de las
lunetas 11.
Sea como sea, el diámetro K de esta esfera está
calibrado y su posición con respecto al extremo del dedo de palpado
8B es conocida de modo que las posiciones de los puntos de su
superficie esférica puedan ser determinadas por el dispositivo
electrónico e informático 100.
Para el palpado de las primera y segunda ramas
longitudinales, el dispositivo electrónico y/o informático 100
controla las movilidades del palpador 8 para poner la esfera de
palpado 8C en contacto con la luneta 11. Siendo importante su
diámetro K, la esfera de palpado 8C no entra en contacto con la
arista de fondo 12 de la luneta 11, sino más bien en contacto con
dos puntos P_{2}j, P_{3}j dispuestos cada uno de ellos sobre
uno de los flancos de la luneta 11.
Después, los medios de accionamiento hacen
pivotar el plato giratorio 6 de modo que la esfera de palpado 8C
palpe el conjunto del contorno del cerco 14 de la montura,
permaneciendo en contacto con los flancos 13 de la luneta 11.
Conociendo la geometría de la arista de fondo 12
de la luneta 11, el dispositivo electrónico y/o informático 100
determinar cuáles son los puntos de la superficie esférica de su
esfera de palpado 8C que están en contacto con la luneta 11 y toma
así las coordenadas espaciales R_{2}j, TETA_{j}, Z_{2}j y
R_{3}j, TETAj, Z_{3}j de los puntos P_{2}j, P_{3}j de las
segunda y tercera ramas longitudinales 18, 19.
El cálculo del volteo de la luneta y el
mecanizado del canto 23 de la lente 20 se realizan entonces según
un procedimiento análogo al expuesto anteriormente.
Según una segunda variante de realización de la
invención, es posible afinar la precisión del cálculo del ángulo de
volteo Cj en las zonas muy volteadas de la montura. Según esta
variante, las dos primeras etapas de lectura de las primera y
segunda ramas longitudinales 17, 18 y la tercera etapa de lectura de
un perfil 11A de la luneta 11 permanecen idénticas.
Por el contrario, la cuarta etapa de cálculo del
volteo de la luneta se modifica ligeramente. En un primer momento,
el dispositivo electrónico y/o informático 100 calcula, según la
fórmula matemática proporcionada anteriormente, una aproximación
del ángulo de volteo Cj de la luneta en una pluralidad de secciones
transversales Sj de la luneta 11 (figura 4A). Después, el
dispositivo electrónico y/o informático 100 procede al palpado de
los perfiles 11A de secciones Sj suplementarias de la luneta 11.
Para identificar los perfiles de luneta a
palpar, el dispositivo electrónico y/o informático 100 elige un
plano de sección Y, en el que el ángulo de volteo aproximado Cj de
la luneta es inferior a un valor umbral predeterminado, y uno o
varios planos diferentes de sección Y, en los que el ángulo de
volteo aproximado Cj de la luneta es superior a este valor umbral.
A continuación, controla el palpado de los perfiles de la luneta en
estos planos de sección Y identificados. Se sabe que el perfil de la
luneta varía poco en las zonas poco volteadas del cerco 14, siendo
ésta la razón por la cual se palpa el perfil de la luneta únicamente
en una sección poco volteada de la luneta. Por el contrario, la
geometría del perfil de la luneta puede evolucionar sustancialmente
en las zonas volteadas de los cercos de la montura (zona temporal),
siendo ésta la razón por la cual se palpa el perfil de la luneta en
varias secciones volteadas de la luneta.
Como variante, el dispositivo electrónico y/o
informático 100 puede palpar directamente varias secciones
transversales Sj predefinidas de la luneta Según esta variante, el
dispositivo no procede al cálculo de una aproximación del ángulo de
volteo Cj de la luneta con el fin de determinar qué secciones
transversales palpar. Por el contrario, procede directamente al
palpado de varios perfiles de la luneta, por ejemplo en número de
dos o tres, cuyas posiciones angulares TETAj están predeterminadas
(por ejemplo, 0 grados para palpar el perfil de una parte inferior
del cerco, 90 grados para palpar el perfil de una parte temporal del
cerco y 180 grados para palpar el perfil de una parte alta del
cerco).
Como variante adicional, si el dispositivo
electrónico y/o informático 100 está unido a una interfaz gráfica
que proporciona al usuario una imagen de la primera rama
longitudinal 17 previamente palpada, el usuario puede puntear
directamente sobre la imagen presentada las secciones transversales
Sj que desea que palpe el palpador.
Sea como sea, el palpado de dos o tres perfiles
11A de la luneta 11 permite determinar los ángulos de apertura A1
de los diedros formados por la luneta 11 al nivel de cada una de
estas secciones transversales Sj leídas. El dispositivo electrónico
y/o informático 100 puede calcular entonces aproximadamente, a
partir de estos ángulos de apertura, las variaciones del ángulo de
apertura A1 de la luneta 11 a lo largo del contorno interior del
cerco 14 de la montura de las gafas 100.
Dado que el ángulo de apertura A1 es entonces
una variable, el dispositivo electrónico y/o informático 100
procede a un cálculo afinado del volteo de la luneta por medio de la
fórmula matemática:
Según una tercera variante de realización de la
invención, el dispositivo electrónico y/o informático determina el
ángulo de volteo Cj de una pluralidad de secciones transversales Sj
de la luneta 11 palpando únicamente una sola rama longitudinal.
\global\parskip0.900000\baselineskip
Según esta variante, la primera etapa de lectura
de la forma de la primera rama longitudinal 17 permanece
idéntica.
En el curso de una segunda etapa, el dispositivo
electrónico y/o informático 100 controla los medios de accionamiento
del palpador 8 para que este último palpe una pluralidad de
secciones transversales Sj de la luneta 11 cuyas posiciones
angulares TETAj están predeterminadas. Por ejemplo, puede controlar
el palpado de diez perfiles 11A de la luneta distribuidos
regularmente a lo largo del contorno del cerco 14.
En el curso de una tercera etapa, el dispositivo
calcula el ángulo de volteo Cj de cada una de estas diez secciones
de la luneta. A continuación, deduce a partir de esto, por un
cálculo de interpolación clásico, el ángulo de volteo Cj del
conjunto de los perfiles 11A de la luneta. La etapa de mecanizado
del canto 23 de la lente oftálmica 20 se realiza entonces de manera
idéntica.
Según otras variantes de realización de la
invención, es posible, en el curso de la primera etapa del
procedimiento descrito anteriormente, adquirir la forma de una o
varias ramas longitudinales de la luneta 11 y la forma de uno o
varios perfiles 11A de la luneta 11 de manera diferente.
Por ejemplo, es posible adquirir estas formas
por medio de un registro de base de datos. En este ejemplo, el
registro de base de datos comprende una pluralidad de registros
asociados cada uno de ellos a un tipo referenciado de monturas de
gafas (es decir, a una forma de montura de gafas). Más precisamente,
cada registro comprende un identificador que corresponde al tipo de
montura de gafas considerado, y una tabla de valores que referencia,
por ejemplo, las coordenadas espaciales de los 360 puntos P_{1}j
característicos de la forma de la primera rama longitudinal 17.
Así, para adquirir la forma de esta rama, el usuario busca en la
base de datos el registro cuyo identificador corresponde a la
montura de gafas elegida por el portador. Después, los valores
referenciados en este registro son explotados a continuación por el
dispositivo electrónico y/o informático 100 para calcular el volteo
de la luneta 11 a lo largo del cerco de la montura de gafas.
Otro ejemplo que permite adquirir la forma de la
luneta consiste en leer, por formación de imagen láser, la
geometría de la luneta en su conjunto, en tres dimensiones. El
documento EP 1 353 141 de la solicitante expone un ejemplo de
dispositivo y de procedimiento que permiten realizar esta lectura
tridimensional. Se comprende que esta lectura proporciona la forma
de una pluralidad de ramas longitudinales de la luneta y la
geometría del perfil de la luneta en una pluralidad de secciones de
la luneta. Por tanto, el dispositivo electrónico y/o informático
puede determinar en cada sección de la luneta, el ángulo de volteo
del perfil de la luneta.
Según otro modo de realización de la invención,
la determinación de la función de desnivelado se realiza
considerando el hecho de que el cerco de la montura de las gafas
está circunscrito globalmente a la superficie de una esfera.
Según este modo, en el curso de una primera
etapa, se lee la forma de una rama longitudinal 17 de la luneta 11.
Por ejemplo, esta lectura se puede realizar palpando la arista de
fondo 12 de la luneta 11 como se ha explicado anteriormente. Esta
lectura proporciona las coordenadas R_{1}j, TETAj, Z_{1}j de una
pluralidad de puntos P_{1}j de la primera rama longitudinal
17.
El objetivo es entonces determinar unas
consignas axial y radial de forma para el afinado y el biselado de
la lente oftálmica por medio de la pequeña muela de acabado 32
(figura 7). Estas consignas deben proporcionar las coordenadas
R_{1}i, TETAi, Z_{1}i de una pluralidad de puntos Q_{1}i de la
rama longitudinal directora 25 de la nervadura de encajado 24 a
formar sobre el canto de la lente 23. Deben proporcionar asimismo
las distancias T_{1}i, T_{2}i al eje de bloqueo C de cada uno
de los rebordes 26, 27 del canto de la lente.
Las distancias T_{1}i, T_{2}i al eje de
bloqueo C de cada uno de los rebordes 26, 27 se pueden calcular
únicamente a partir del ángulo de apertura A1 de la luneta 11 y del
volteo de la luneta 11, o bien determinando sección por sección, la
configuración del encajado de la nervadura de encajado de la lente
20 en la luneta 11 del cerco 14 de la montura. Este segundo método
es el que se presenta en este caso.
Haciendo referencia a la figura 9, se sabe que,
clásicamente, la primera rama longitudinal 17 de la luneta 11 está
sustancialmente inscrita en la superficie de una esfera de centro O
(de coordenadas x_{0}, y_{0}, z_{0} en una referencia
ortonormalizada cualquiera) y de radio R0. Se observa en este caso
que el centro O de la esfera pertenece generalmente al eje de
bloqueo C de la lente oftálmica 20.
Ahora bien, como se ilustra en la figura 9, el
ángulo de volteo Cj de un perfil 11A de una sección transversal Sj
de la luneta 11 depende de la posición del perfil 11A sobre la
esfera. En particular, cuanto más alejado esté el perfil 11A del
eje de bloqueo C, más importante es su ángulo de volteo Cj.
Con el fin de determinar el ángulo de volteo Cj
de cada perfil de la luneta, una solución consiste entonces en
determinar, por una parte, la posición del perfil sobre la esfera y,
por otra parte, las coordenadas x_{0}, y_{0}, z_{0} del
centro O de la esfera, así como el valor de su radio R_{0}.
\global\parskip1.000000\baselineskip
Para determinar estas coordenadas y este radio,
un primer método consiste en resolver un sistema de cuatro
ecuaciones con cuatro incógnitas:
R_{0}^{2}=(x_{j}-x_{0})^{2}+(y_{i}-y_{0})^{2}+(z_{j}-z_{0})^{2}
siendo x_{j}, y_{j}, z_{j}
las coordenadas cartesianas de cuatro trazos P_{1}j de la primera
rama longitudinal 17 de la luneta 11 en la referencia
ortonormalizada
considerada.
\vskip1.000000\baselineskip
Dado que la primera rama longitudinal 17 no está
en realidad exactamente circunscrita a una esfera, la elección de
las cuatro trazas entre el conjunto de trazas de la primera rama
longitudinal 17 tiene una influencia sobre el resultado del
cálculo. Por tanto, este cálculo presenta una precisión limitada. Es
posible aumentar esta precisión haciendo referencia, no a cuatro
trazas P_{1}j de la primera rama longitudinal 17 de la luneta,
sino a un número mayor N de trazas P_{1}j.
En esta óptica, la determinación de las
coordenadas del centro O de la esfera y de su radio R_{0} se hace
minimizando la función f siguiente:
f = Suma
([x_{j}-x_{0})^{2}+(y_{j}-y_{0})^{2}+(z_{j}-z_{0})^{2}-R_{0}^{2}]^{2},
estando j comprendido entre 1 y
N).
Existen diversos métodos para minimizar esta
función. Entre ellos, es posible utilizar el método del gradiente
conjugado, del cual se encontrarán las explicaciones en la obra
"Numerical Recipes in C - The art of Scientific Computing" -
Segunda Edición, editada por Cambridge University Press, páginas 420
a 425.
Al final de estos cálculos, el dispositivo
electrónico y/o informático posee en la memoria las características
de la esfera.
Según una variante de la invención, las
coordenadas del centro O de la esfera y/o el valor de su radio
R_{0} pueden ser adquiridas por el usuario a partir del valor de
la curvatura de la cara delantera esférica de la lente oftálmica 20
(que se proporciona al usuario durante la compra de la lente o que
se puede determinar por un palpado de la cara delantera de la
lente) o a partir de un valor característico del combado global de
la montura de gafas 10 (una montura de gafas se forma generalmente
en plano y después se deforma de manera que se combe según un radio
de curvatura definido que corresponde globalmente al radio R_{0}
de la esfera).
Sea como sea, el dispositivo electrónico y/o
informático procede a continuación al cálculo del ángulo de volteo
Cj de la luneta 11 en cada sección transversal Sj de la luneta 11
por medio de la fórmula:
El cálculo de este ángulo de volteo puede
permitir a continuación mecanizar directamente el canto 23 de la
lente oftálmica 20 según el modo de realización descrito
anteriormente y representado en la figura 8.
Para mecanizar el canto 23 de la lente según el
modo de realización descrito anteriormente y representado en la
figura 7, conviene determinar la configuración exacta, sección por
sección, punto por punto, del encajado de la nervadura de encajado
24 de la lente en la luneta 11.
En efecto, cuando la lente oftálmica 20 presenta
un espesor importante a lo largo de su canto 23, los rebordes 26,
27 del canto 23 presentan una anchura grande. Se comprende entonces
que cuando la luneta está fuertemente volteada y/o su reborde 14A
trasero presenta una anchura importante, la arista periférica de la
cara óptica trasera de la lente oftálmica puede entrar en conflicto
con este reborde 14A de la cara interior del cerco 14.
Por tanto, se propone en este caso determinar la
configuración exacta, punto por punto, del encajado de la nervadura
de encajado 24 de la lente en la luneta 11 de la montura con el fin
de evitar que aparezcan dichos conflictos. Se determina para ello
la geometría del perfil de la luneta 11 en una pluralidad de
secciones transversales Sj con el fin de determinar la geometría
que debe presentar el perfil 23A del canto 23 de la lente en una
pluralidad de secciones axiales Si homólogas de dichas secciones
transversales Sj.
Más precisamente, el dispositivo electrónico y/o
informático 100 debe proceder al cálculo de las coordenadas
espaciales de varios puntos (en este caso en número de h, siendo h
superior a 5) del perfil 11A de la luneta 11 en una pluralidad de
secciones transversales Sj de la luneta.
Para ello, el dispositivo procede al palpado del
perfil 11A de una primera sección transversal Sm de la luneta 11.
Toma así las coordenadas espaciales de varios puntos P_{1}m,
P_{2}m,..., P_{h}m del perfil de esta primera sección Sm de la
luneta 11.
Después, deduce de esto, en cada sección
transversal diferente Sn de la luneta 11, las coordenadas espaciales
de puntos P_{1}n, P_{2}n,..., P_{h}n del perfil de la luneta
en cada sección Sn. Estos puntos son homólogos de los puntos
P_{1}m, P_{2}m,..., P_{h}m del perfil de la primera sección Sm
de la luneta.
Conociendo el ángulo de volteo Cm de la luneta
11 en la primera sección Sm y el ángulo de volteo Cn de cualquier
otra sección Sn de la luneta 11, el dispositivo electrónico y/o
informático 100 deduce la posición de los puntos correspondientes
P_{1}n, P_{2}n,..., P_{h}n del perfil de cada sección
diferente Sn de la luneta 11 aplicando al vector [R_{i}m;
Z_{i}m] de las coordenadas de cada punto P_{i}m del perfil de la
primera sección de la luneta, una matriz de rotación M que es la
siguiente:
En particular, estos cálculos permiten deducir
la anchura y la posición de cada flanco de la luneta y de cada uno
de sus rebordes 14A, así como el valor del ángulo de apertura A1 de
la luneta.
En este estadio de este modo de realización de
la invención, el dispositivo electrónico y/o informático conoce, en
cada sección axial Si de la lente y en cada sección transversal Sj
homóloga de la luneta:
- el ángulo de volteo Cj de la luneta,
- el ángulo de apertura A1 de la luneta (figura
2A), que se supone que es constante a lo largo de toda la
luneta,
- el ángulo E1 que forma el perfil de uno u otro
de los flancos oblicuos 24A, 24B de la nervadura de encajado 24 con
el eje de bloqueo C (figura 2B), calculándose este ángulo a partir
del ángulo en el vértice de las superficies de trabajo cónicas 36,
37 de la pequeña muela de acabado 32 (figura 7),
- el ángulo en el vértice B1 de la nervadura de
encajado, que es igual a Pi-2.E1 (siendo Pi=3,14
...),
- la anchura L1 del flanco delantero de la
luneta 11,
- la anchura L2 del flanco trasero de la luneta
11,
- la anchura L3 del reborde delantero 14A de la
cara interior del cerco 14, y
- la anchura L4 del reborde trasero 14A de la
cara interior del cerco 14.
\vskip1.000000\baselineskip
Se busca determinar las consignas axial y radial
de forma del vértice 24C para el afinado de la nervadura de
encajado 24 teniendo en cuenta el volteo Cj de la luneta 11. Se
busca además determinar las distancias S1 y S2 que separan
radialmente el vértice 24C de la nervadura de encajado 24 de cada
uno de los segmentos de los perfiles de los rebordes delantero 27 y
trasero 26 del canto de la lente oftálmica 20.
A este fin, para cada sección axial Si de la
lente, se coloca en una referencia O1, Z, R cuyo origen O1 pertenece
a la arista de la luneta 11 que une el flanco delantero 13 de la
luneta con el reborde delantero 14A correspondiente (figuras 10 y
11). Se definen mediante r, z las coordenadas de un punto en esta
referencia.
Se determinan entonces las ecuaciones en esta
referencia:
- de la recta del perfil del flanco delantero de
la luneta:
- de la recta del perfil del flanco
trasero de la
luneta:
\newpage
- de la recta del perfil del
reborde trasero
14A:
- de la recta del perfil del flanco
trasero 24A de la nervadura de encajado
24:
Son posibles dos configuraciones de encajado de
la nervadura de encajado 24 en la luneta 11 de la montura.
En una primera configuración de encajado
representada en la figura 10, el flanco delantero de la luneta está
más inclinado que el flanco delantero de la nervadura de encajado
(E1 > a_{0}). En este caso, los dos puntos de contacto, en la
sección considerada, de la nervadura de encajado con la luneta son,
por una parte, el punto de contacto del vértice Q_{1}i de la
nervadura de encajado 24 con uno de los flancos de la luneta y, por
otra parte, el punto de contacto del flanco trasero de la nervadura
de encajado 24 con la arista de la luneta 11 que une el flanco
trasero 13 de la luneta con el reborde delantero 14A
correspondiente.
En este caso, el vértice Q_{1}i de la
nervadura de encajado 24 se sitúa en la intersección de la recta del
perfil del flanco delantero de la luneta con la recta del perfil
del flanco trasero 24A de la nervadura de encajado 24.
Por tanto, es posible calcular las coordenadas
de este vértice:
Se deduce de estas coordenadas la ecuación de la
recta del perfil del flanco delantero 24B de la nervadura de
encajado 24:
En una segunda configuración de encajado
representada en la figura 11, el flanco delantero de la luneta está
menos inclinado que el flanco delantero de la nervadura de encajado
(E1 < a_{0}). En este caso, los dos puntos de contacto, en la
sección considerada, de la nervadura de encajado con la luneta están
dispuestos sobre las aristas de la abertura de la luneta.
En este caso, el vértice Q_{1}i de la
nervadura de encajado 24 se sitúa en la intersección de la recta del
perfil del flanco trasero 24A de la nervadura de encajado 24 con la
recta del perfil de su flanco delantero 24B.
Por tanto, es posible calcular las coordenadas
de este vértice:
En este estadio, el dispositivo electrónico y/o
informático tiene en la memoria las coordenadas del vértice
Q_{1}i de la nervadura de encajado 24 y las coordenadas del fondo
P_{1}j de la luneta en la referencia O1, Z, R, cualquiera que sea
la configuración del encajado. Determina entonces, a partir de una
matriz de cambio de referencias, las coordenadas de una pluralidad
de trazas del vértice de la nervadura de encajado 24 en un mismo y
único referente, el del dispositivo de mecanizado de la lente.
Conviene entonces determinar las distancias
radiales que separan el vértice de la nervadura de encajado 24 de
cada uno de los dos segmentos del perfil de los rebordes 26, 27 del
canto de la lente en la sección considerada.
Dado que el reborde delantero está dispuesto al
nivel del origen O1 de la referencia elegida, la distancia que
separa radialmente el reborde delantero del vértice Q_{1}i de la
nervadura de encajado 24 corresponde al valor r_{q}.
La posición radial r_{s} del reborde trasero
26 del canto de la lente se calcula a su vez para que este reborde
esté dispuesto lo más cerca posible del reborde trasero 14A del
cerco 14. Por tanto, el reborde trasero 26 de la lente está
destinado a disponerse al nivel del punto del perfil de la luneta
cuya coordenada r es la más grande.
Conociendo, en la referencia O1, Z, R, las
coordenadas del vértice Q_{1}i de la nervadura de encajado y las
posiciones radiales con respecto a este vértice de cada uno de los
rebordes 26, 27 del canto de la lente, el dispositivo 100 procede
al cálculo de las consignas axial y radial de afinado de la lente en
la referencia de la pequeña muela sujeta al eje de bloqueo C. En
particular, calcula las distancias T_{1}i, T_{2}i de cada uno
de los rebordes del canto de la lente con respecto al eje de bloqueo
C de la lente.
Evidentemente, como variante, es posible
mecanizar un poco más profundamente los rebordes del canto de la
lente con respecto al vértice de la nervadura de encajado para
asegurar que estos rebordes no interfieran con el cerco de la
montura.
Como variante, es posible asimismo mecanizar el
vértice de la nervadura de encajado para conferirle una forma
redondeada, teniendo en cuenta para ello los cálculos anteriores,
con el fin de solidificar este vértice. En caso contrario, el
vértice, durante el montaje a la fuerza de la lente en el cerco 14
por la cara delantera del cerco, correría el peligro de recortarse,
lo que perjudicaría a continuación el mantenimiento de la lente 20
en el cerco 14 de la montura de gafas 10.
Claims (26)
1. Procedimiento de afinado de una lente
oftálmica (20), que comprende el mecanizado del canto (23) de la
lente (20) por medio de por lo menos una herramienta rotativa que
tiene un eje, siendo móviles el eje de la herramienta y la lente
uno con respecto a otra en rotación alrededor de un eje de bloqueo
(C) y en traslaciones radial y axial y controlándose estas
movilidades para que el canto (23) de la lente presente una forma
globalmente perfilada, con una nervadura de encajado (24) apropiada
para encajarse en una luneta (11) de un cerco (14) de una montura
de gafas (10) y, a ambos lados de esta nervadura de encajado (24),
unos primer y segundo rebordes (26, 27),
caracterizado porque, dadas una primera
rama longitudinal (28) del primer reborde (26) y una segunda rama
longitudinal (29) del segundo reborde (27), el canto (23) de la
lente (20) se mecaniza de tal manera que, en cada sección axial
(Si) de la lente (20), las trazas (Q_{2}i, Q_{3}i) en esta
sección axial (Si) de las primera y segunda ramas longitudinales
(28, 29) de los dos rebordes (26, 27) presentan respectivamente
unas primera y segunda distancias (T_{1}i, T_{2}i) al eje de
bloqueo (C) de la lente (20), cuya diferencia es una función,
denominada de desnivelado, no enteramente uniforme de la posición
del plano (X) de la sección axial (Si) considerado a lo largo del
canto (23) de la lente
(20).
(20).
\vskip1.000000\baselineskip
2. Procedimiento según la reivindicación
anterior, en el que la nervadura de encajado (24) se mecaniza según
unas consignas axial y radial de forma que proporcionan
respectivamente, en función de la posición del plano (X) de la
sección axial (Si) considerada de la lente (20), las posiciones
axial y radial de la traza (Q_{1}i) de una rama longitudinal
directora (25) de esta nervadura de encajado (24) en esta sección
axial (Si), y en el que dicha función de desnivelado incorpora por
lo menos una de las consignas radial y axial de forma de la rama
longitudinal directora (25) en la sección axial (Si) considerada a
lo largo del canto (23) de la lente (20).
3. Procedimiento según la reivindicación
anterior, en el que dicha función de desnivelado comprende un
parámetro (R_{0}) característico de la forma global de una de las
caras ópticas (21, 22) de la lente oftálmica (20) o de una rama
longitudinal (17, 18, 19) de la luneta (11) del cerco (14) de la
montura de gafas (10).
4. Procedimiento según la reivindicación
anterior, en el que dicho parámetro característico de forma
comprende un radio (R0) de una base esférica que se aproxima a la
forma de la lente oftálmica (20) o de una rama longitudinal (17) de
la luneta del cerco (14) de la montura de gafas (10).
5. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 2 a 4, en el que dicha función de desnivelado
comprende por lo menos un parámetro (R_{0}) que se deduce a
partir de las consignas de forma radial y axial de la rama
longitudinal directora (25) de la nervadura de encajado (24).
6. Procedimiento según una de las
reivindicaciones anteriores, en el que se adquiere por palpado, con
o sin contacto, la geometría del perfil (11A) de la luneta (11) del
cerco en por lo menos una sección transversal (Sj) adquirida del
cerco, y en el que dicha función de desnivelado comprende un
parámetro dependiente de la geometría del perfil (11A) así
adquirido.
7. Procedimiento según la reivindicación
anterior, en el que se adquiere la forma de una primera rama
longitudinal (17) de la luneta (11), y en el que la posición
(TETAi) de un plano de sección (Y) de la o de por lo menos una de
las secciones transversales (Sj) palpadas de la luneta se identifica
por cálculo, a partir de la forma previamente adquirida de la
primera rama longitudinal (17) de la luneta (11), para que el perfil
(11A) de la luneta (11) en esta sección transversal (Sj) palpada
presente un ángulo de orientación (Cj) superior o inferior a un
valor umbral
predefinido.
predefinido.
8. Procedimiento según una de las dos
reivindicaciones anteriores, en el que la posición (TETAi) del plano
de sección (Y) de la o de por lo menos una de las secciones
transversales (Sj) palpadas de la luneta (11) está predefinida o se
identifica manualmente por medio de una interfaz gráfica que
comprende unos medios de punteado de la sección transversal (Sj) a
palpar.
9. Procedimiento según una de las tres
reivindicaciones anteriores, que comprende, previamente al
mecanizado del canto (23) de la lente (20), la adquisición de un
ángulo de orientación (Cj) del perfil (11A) de la luneta (11) o de
la geometría del perfil (11A) de la luneta (11) en una pluralidad de
secciones transversales (Sj) adquiridas de la luneta (11).
10. Procedimiento de preparación para el montaje
de una lente oftálmica (20) en una luneta (11) de cerco (14) de
montura de gafas (10), que comprende:
- la adquisición de la forma de una primera rama
longitudinal (17) de la luneta (11),
- la adquisición de un ángulo de orientación
(Cj) del perfil (11A) de la luneta (11) o de la geometría del
perfil (11A) de la luneta (11) en una pluralidad de secciones
transversales (Sj) adquiridas de la luneta (11),
- el afinado de la lente oftálmica (20) según el
procedimiento de la reivindicación 1,
en el que dicha función de desnivelado se deduce
a partir de los ángulos de orientación (Cj) adquiridos o de las
geometrías adquiridas del perfil (11A) de la luneta (11).
\vskip1.000000\baselineskip
11. Procedimiento según la reivindicación 10, en
el que, para adquirir la forma de la primera rama longitudinal (17)
de la luneta (11), se lee por medio de un palpador (8) mecánico,
continuamente o de forma discreta, la forma de una arista de fondo
(12) de la luneta (11).
12. Procedimiento según la reivindicación 10, en
el que, para adquirir la forma de la primera rama longitudinal (17)
de la luneta (11), se lee automáticamente una entrada de un registro
de base de datos de la que cada entrada está asociada a un tipo de
montura (10) referenciada y contiene la forma de la primera rama
longitudinal (17) de la luneta (11) correspondiente al tipo de
montura referenciado.
13. Procedimiento según la reivindicación 10, en
el que, para adquirir la forma de la primera rama longitudinal (17)
de la luneta (11) y la geometría del perfil (11A) de la luneta (11),
se adquiere por formación de imagen láser la geometría de la luneta
(11) en tres dimensiones.
14. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 10 a 13, en el que, para determinar el ángulo de
orientación (Cj) del perfil (11A) de la luneta (11) en dicha
pluralidad de secciones transversales (Sj) adquiridas de esta
luneta, se palpa el perfil de la luneta en por lo menos dos
secciones transversales (Sj) palpadas de esta luneta, se calcula el
ángulo de orientación (Cj) de este perfil (11A) de luneta (11) en
cada una de las secciones transversales (Sj) palpadas y se deduce
de ello, por interpolación, el ángulo de orientación (Cj) del
perfil (11A) de la luneta (11) en cada sección transversal (Sj)
adquirida de dicha pluralidad de secciones transversales
adquiridas.
15. Procedimiento según la reivindicación
anterior, en el que la posición (TETAi) de un plano de sección (Y)
de por lo menos una de las secciones transversales (Sj) palpadas de
la luneta (11) se elige por cálculo, a partir de la forma
previamente adquirida de la primera rama longitudinal (17) de la
luneta (11), para que el perfil de la luneta en esta sección
transversal (Sj) palpada presente un ángulo de orientación (Cj)
superior o inferior a un valor umbral predefinido.
16. Procedimiento según una de las dos
reivindicaciones anteriores, en el que la posición (TETAi) de un
plano de sección (Y) de por lo menos una de las secciones
transversales (Sj) palpadas de la luneta (11) está predefinida o se
elige manualmente por medio de una interfaz gráfica que comprende
unos medios de punteado de la sección transversal (Sj) a
palpar.
17. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 10 a 13, en el que, para determinar el ángulo de
orientación (Cj) del perfil (11A) de la luneta en dicha pluralidad
de secciones transversales (Sj) adquiridas de la luneta (11), se
adquiere, además de la forma de la primera rama longitudinal (17) de
la luneta (11), la forma de por lo menos una segunda rama
longitudinal (18, 19) de la luneta (11), desplazada con respecto a
la primera rama longitudinal (17), y se determinan las posiciones
relativas de las primera y segunda ramas longitudinales (17,
18).
18. Procedimiento según la reivindicación
anterior, en el que, dado que la adquisición de la forma de las
primera y segunda ramas longitudinales (17, 18) se realiza por
deslizamiento de un palpador (8) a lo largo de la luneta (11),
poseyendo cada una de las primera y segunda ramas longitudinales
(17, 18) tres parámetros de forma (R, TETA, Z) correspondientes a
tres dimensiones del espacio, dos de los parámetros de forma de la
segunda rama longitudinal (18) se determinan en función de sus
homólogos de la primera rama longitudinal (17) y el tercer
parámetro de forma se toma durante la lectura de la segunda rama
longitudinal (18).
19. Procedimiento según la reivindicación
anterior, en el que uno de los grados de libertad (R, Z) del
palpador (8), el que permite que el palpador tome dicho tercer
parámetro de forma de las primera y segunda ramas longitudinales
(17, 18), es controlado en retroceso de manera que el palpador (8)
permanezca en contacto con la luneta (11).
20. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 17 a 19, en el que se adquiere, además de la forma
de la primera rama longitudinal (17) y de la forma de la segunda
rama longitudinal (18), la forma de una tercera rama longitudinal
(19) de la luneta (11), y se deduce el ángulo de orientación (Cj)
del perfil (11A) de la luneta (11) en cada sección de la pluralidad
de secciones transversales (Sj) adquiridas de la luneta (11) en
función únicamente de las posiciones relativas de las trazas
(P_{1}j, P_{2}j, P_{3}j) de las primera, segunda y tercera
ramas longitudinales (17, 18, 19) en dicha sección.
21. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 9 a 20, en el que la nervadura de encajado (24) se
mecaniza según una consigna de radio de afinado calculada, por
simulación de encajado de la nervadura de encajado (24) en la
luneta (11) de la montura de gafas (10), en función del ángulo de
orientación (Cj) del perfil (11A) de la luneta (11) en cada sección
de la pluralidad de secciones transversales adquiridas (Sj) de la
luneta (11).
22. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 9 a 21, en el que la nervadura de encajado (24) se
mecaniza según una consigna axial de afinado calculada, por
simulación de encajado de la nervadura de encajado (24) en la
luneta (11) de la montura de gafas (10), en función del ángulo de
orientación (Cj) del perfil (11A) de la luneta (11) o de la
geometría del perfil (11A) de la luneta (11) en cada sección de la
pluralidad de secciones transversales adquiridas (Sj) de la luneta
(11).
23. Procedimiento según una de las
reivindicaciones anteriores, en el que el canto (23) de la lente
(20) se mecaniza de tal manera que la orientación del perfil (23A)
del canto (23) de la lente oftálmica (20), con respecto al eje de
bloqueo (C) de la lente (20), varíe a lo largo del canto (23) de la
lente (20) según dicha función de desnivelado.
24. Procedimiento según la reivindicación
anterior, en el que el mecanizado del canto (23) de la lente
oftálmica (20) se realiza por medio de una muela (40) que presenta
un garganta (41) para mecanizar la nervadura de encajado (24) y, a
ambos lados de esta garganta (41), dos caras (42, 43) para mecanizar
los rebordes (26, 27) y que, para el mecanizado, gira alrededor de
un eje de rotación (E) orientable con respecto al eje de bloqueo (C)
de la lente oftálmica (20), y en el que la variación de la
orientación del perfil del canto (23) de la lente oftálmica (20) se
realiza controlando la orientación del eje de rotación (E) de la
muela (40) con respecto al eje de bloqueo (C) de la lente oftálmica
(20) durante el mecanizado del canto (23) de la lente (20).
25. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 1 a 22, en el que el canto (23) de la lente (20) se
mecaniza de tal manera que, en cada sección axial (Si) de la lente
(20), los perfiles de los dos rebordes (26, 27) se extiendan
globalmente según unas rectas sustancialmente paralelas al eje de
bloqueo (C) de la lente oftálmica (20).
26. Procedimiento según la reivindicación
anterior, en el que la nervadura de encajado (24) presenta un
vértice (24C) y dos flancos oblicuos (24A, 24B) a ambos lados de su
vértice (24C), el mecanizado del canto (23) de la lente oftálmica
(20) se realiza por medio de una pequeña muela (32) que comprende
dos zonas de trabajo (33, 34), conformada cada una de ellas para
mecanizar simultáneamente uno de los flancos oblicuos (24A, 24B) de
la nervadura de encajado (24) y el reborde (26, 27) adyacente del
canto (23) de la lente oftálmica (20), y en el que se controla la
posición de la pequeña muela (32) para que cada una de sus zonas de
trabajo (33, 34) mecanice sucesiva y asimétricamente uno de los
flancos oblicuos (24A, 24B) del nervadura de encajado (24) y el
reborde (26, 27) adyacente, y después el otro de los flancos
oblicuos (24A, 24B) de la nervadura de encajado (24) y el reborde
(26, 27) adyacente.
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