ES2327133T3 - Procedimiento de arranque para un compresor de piston. - Google Patents
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Abstract
Procedimiento para arrancar un compresor de pistón (1), en el que se acciona un pistón (2) del compresor de pistón (1) en una fase de reposición (15) aplicando un par de accionamiento de reposición (AR) en dirección a un punto de compresión (Sk) de la posición (S) del pistón, manteniéndose el par de accionamiento de reposición (AR) hasta que el compresor de pistón (1), debido a un desalojamiento de fluido del espacio de compresión (9) - formado entre el pistón (2) y un cilindro de presión correspondiente (3) - a través de al menos un sitio de fuga (17) y sobrepasando un punto de régimen (S b, S'' b), haya alcanzado una situación de arranque (S IV), y en el que se acelera el pistón (2) en una fase de aceleración (16) desde la situación de arranque (SIV) con un par de accionamiento de arranque (AS) en una dirección de giro de funcionamiento (B).
Description
Procedimiento de arranque para un compresor de
pistón.
La invención se refiere a un procedimiento para
arrancar un compresor de pistón. La invención se refiere, además, a
un compresor de pistón que trabaja con arreglo al procedimiento
citado.
Un compresor de pistón presenta usualmente al
menos un pistón que se puede mover por medio de un motor dentro de
un cilindro de presión de tal manera que, en el curso del movimiento
del pistón, se expanda y se comprima periódicamente el volumen de
un espacio de compresión formado entre el cilindro de presión y el
pistón. Durante la fase de expansión se aspira un fluido
compresible, especialmente un agente frigorífico tal como, por
ejemplo, R600a, hacia el espacio de compresión a través de una
válvula de entrada prevista en el cilindro de presión. El fluido
aspirado es comprimido durante la fase de compresión subsiguiente y
es expulsado a presión elevada a través de la válvula de salida del
cilindro de presión. La posición del pistón que identifica la
transición de una fase de compresión a una fase de expansión
subsiguiente se denomina punto de compresión en lo que sigue. La
posición del pistón que identifica la transición entre una fase de
expansión y una fase de compresión subsiguiente se denomina
análogamente punto de expansión.
La designación de compresor de pistón se refiere
tanto a un compresor de pistón alternativo como a un compresor de
pistón rotativo o rodante. En un compresor de pistón alternativo el
pistón puede moverse linealmente dentro del cilindro de presión. El
pistón de este compresor de pistón rotativo es accionado usualmente
a través de una excéntrica rotativa. Por el contrario, en un
cilindro de pistón rotativo el pistón es accionado a rotación
directamente a través de un árbol de accionamiento y gira con
respecto al cilindro de presión. Sin limitación a una de estas dos
formas de construcción, se aprovecha seguidamente como medida de la
posición del pistón la posición de giro del árbol de accionamiento
o de la excéntrica, por lo que la referencia a una posición
determinada del pistón de un compresor de pistón alternativo se
efectúa también en forma de una indicación angular. El desarrollo
de una fase de expansión y de una fase de compresión subsiguiente,
que corresponde en general a una revolución completa de 360º del
árbol de accionamiento o de la excéntrica, se denomina ciclo de
trabajo del compresor de pistón.
Durante el funcionamiento de un compresor de
pistón se presenta un par de carga que fluctúa periódicamente con
el ciclo de trabajo y que recorre en general, durante la evolución
de la fase de compresión, un máximo muy marcado (denominado a
continuación pico de carga). Es usual diseñar un compresor de pistón
electrónicamente regulado de tal manera que el par de accionamiento
máximo del motor se quede por debajo del valor máximo del par de
carga que se presenta durante el pico de carga. En funcionamiento,
el pico de carga es superado por la inercia de compresor de pistón,
es decir, por la energía cinética almacenada en una masa
volante.
En el arranque de un compresor de pistón no está
presente el impulso necesario para ello, de modo que es frecuente
que un compresor de pistón habitual no pueda ser arrancado por su
fuerza propia o que al menos no pueda serlo desde cualquier
posición del pistón. Para incrementar el recorrido de impulsión y,
por tanto, facilitar el autoarranque se hace a veces que el pistón
de un compresor de pistón realice antes del proceso de arranque
propiamente dicho un giro de retroceso en sentido contrario a la
dirección de giro de funcionamiento. En un compresor de pistón
convencional este giro de retroceso del pistón se concluye como muy
tarde en una posición del pistón en la que el par de accionamiento
máximo del motor corresponde al par de carga que se opone a una
compresión adicional. Una construcción correspondiente es conocida,
por ejemplo, por la patente DE 100 23 523 C1, que revela las
características del preámbulo de la reivindicación 6. Esta posición
del pistón se denomina seguidamente punto de régimen.
La invención se basa en el problema de indicar
un procedimiento por medio del cual se logre de manera sencilla un
comportamiento de arranque mejorado en un compresor de pistón. La
invención se basa también en el problema de indicar un compresor de
pistón adecuado para la puesta en práctica del procedimiento
citado.
Respecto del procedimiento, el problema se
resuelve según la invención por medio de las características de la
reivindicación 1. Según ésta, se ha previsto que en una fase de
reposición se accione primero el pistón de un compresor de pistón
aplicando un par de accionamiento de reposición en dirección a un
punto de compresión de la posición del pistón y que se mantenga el
par de accionamiento de reposición hasta que el pistón, sobrepasando
un punto de régimen, haya alcanzado una situación de arranque. Se
aprovecha aquí de manera deliberada al menos un sitio de fuga del
compresor de pistón a través del cual escapa del espacio de
compresión el fluido comprimido en el transcurso de la fase de
reposición, de modo que la posición del pistón, más allá del punto
de régimen, se aproxima sucesivamente a la situación de arranque.
En una fase de aceleración que sigue a la llegada a la situación de
arranque se acelera entonces el pistón desde la situación de
arranque con un par de accionamiento de arranque en una dirección
de giro de funcionamiento. Como sitio de fuga se aprovecha
especialmente la holgura de pistón-cilindro que,
debido a la construcción, existe siempre en un compresor de
pistón.
Con el procedimiento anteriormente descrito se
logra de manera sencilla en un compresor de pistón un recorrido de
aceleración especialmente largo para absorber la energía cinética
necesaria para vencer el pico de carga. El sistema de accionamiento
del compresor de pistón que trabaja según el procedimiento de la
invención puede diseñarse así para un par de accionamiento máximo
relativamente pequeño. Se ahorran con ello costes de fabricación en
una medida decisiva.
El par de accionamiento de reposición está
preferiblemente dirigido en sentido contrario a la dirección de
giro de funcionamiento, de modo que el compresor de pistón es hecho
girar en retroceso, durante la fase de reposición, en sentido
contrario a la dirección de giro de funcionamiento. Esto es
conveniente especialmente cuando, a consecuencia de la clase de
construcción del compresor de pistón, se presenta durante el giro
hacia atrás un par de carga más pequeño y/o una tasa de fuga más
alta que durante un giro correspondiente hacia delante.
Particularmente en un compresor de pistón alternativo, la tasa de
fuga y la evolución del par de carga se desarrollan en general
simétricamente con respecto a una inversión de la dirección de giro.
En este caso, el pistón, durante la fase de reposición, puede ser
accionado de manera equivalente también en la dirección de giro de
funcionamiento.
Para lograr durante la fase de aceleración un
recorrido de aceleración lo más largo posible se ha elegido
preferiblemente la situación de arranque de tal manera que ésta esté
localizada en el entorno del punto de compresión o ligeramente
adelantada a éste, visto en la dirección de giro de funcionamiento.
Convenientemente, la situación de arranque está localizada
especialmente dentro de un intervalo angular de \pm30º en torno al
punto de compresión.
Respecto del compresor de pistón, el problema
anteriormente citado se resuelve conforme a la invención por medio
de las características de la reivindicación 6. Según ésta, el
compresor de pistón comprende un pistón que puede ser movido en un
cilindro de presión por medio de un sistema de accionamiento. El
sistema de accionamiento comprende un motor eléctrico, que actúa
sobre el pistón a través de un árbol de accionamiento, y una unidad
de control que activa dicho motor. La unidad de control está
concebida aquí para activar el motor según el procedimiento
anteriormente descrito. La unidad de control está concebida aquí
especialmente para activar el motor durante la fase de reposición
de tal manera que el pistón sea accionado bajo la acción del par de
giro de reposición en dirección al punto de compresión, y para
mantener el par de accionamiento de reposición hasta que el pistón
haya alcanzado una situación de arranque. La unidad de control está
concebida también para activar el motor durante la fase de
aceleración de tal manera que el pistón sea acelerado hacia fuera
de la situación de arranque en la dirección de giro de
funcionamiento bajo la acción del par de accionamiento de
arranque.
A continuación, se explica con más detalle un
ejemplo de realización de la invención ayudándose de un dibujo.
Muestran en éste:
Las figuras 1 a 4, cada una en una
representación en sección esquemática, un compresor de pistón en
cuatro posiciones consecutivas del pistón durante el proceso de
arranque del compresor de pistón,
La figura 5, en un diagrama esquemático, una
evolución característica del par de carga - que se presenta durante
el funcionamiento del compresor de pistón según la figura 1 - en
función de la posición del pistón y
La figura 6, en una representación según la
figura 5, la evolución del par de carga durante el proceso de
arranque.
\vskip1.000000\baselineskip
Las partes y magnitudes correspondientes entre
ellas están provistas siempre de los mismos símbolos de referencia
en todas las figuras.
El compresor de pistón 1 representado
esquemáticamente en las figuras 1 a 4 está construido como un
compresor de pistón alternativo. El compresor de pistón 1 comprende
un pistón 2 que es desplazable linealmente (en dirección vertical
según la figura 1) en un cilindro de presión 3. Para el
accionamiento del pistón 2 está previsto un motor eléctrico 4 que
está construido especialmente como un motor síncrono de imanes
permanentes y que es activado por medio de una unidad de control
electrónica 5. El motor 4 actúa, a través de un árbol de
accionamiento 6 solamente insinuado, sobre una excéntrica de
accionamiento 7 que a su vez está unidad articuladamente con el
pistón 2 a través de una biela 8, con lo que un movimiento de giro
de la excéntrica de accionamiento 7 se convierte de manera conocida
en un movimiento de oscilación lineal del pistón 2.
Mediante el cilindro de presión 3 y el pistón 2
se delimita un espacio de compresión 9 en el que una entrada 11 y
una salida 12 para un fluido F a comprimir desembocan en un fondo 10
del cilindro de presión 3 que queda alejado del pistón 2. El fluido
F consiste preferiblemente en un agente frigorífico, por ejemplo
R600a.
En la respectiva desembocadura de la entrada 11
o la salida 12 en el espacio de compresión 9 está prevista una
válvula de entrada 13 o una válvula de salida 14 que, según la
posición de dicha válvula, bloquea la entrada 11 o la salida 12 de
una manera hermética para el fluido o la deja libre. Cada válvula 13
ó 14 está configurada como una compuerta que está pretensada en una
posición de reposo cerrada por una fuerza elástica, especialmente
un muelle, o por una conformación elástica de la propia compuerta.
Cada válvula 13 ó 14 se abre y se cierra automáticamente a la
manera de una válvula de retención bajo la acción de un gradiente de
presión correspondiente del fluido F. La válvula de entrada 13 se
abre aquí cuando reina una depresión suficiente en el espacio de
compresión 9 con respecto a la entrada 11. Análogamente, la válvula
de salida 14 se abre cuando reina una sobrepresión suficiente en el
espacio de compresión 9 con respecto a la salida 12.
El volumen del espacio de compresión 9 varía en
función de la posición S del pistón. Como medida de la posición S
del pistón se aprovecha aquí la posición de giro o la posición
angular del árbol de accionamiento 6 y de la excéntrica de
accionamiento 7 unida con éste de manera solidaria en rotación. En
una posición S = 0º del pistón 2, éste se ha introducido al máximo
en el cilindro de presión 3 y, por tanto, se ha minimizado el
volumen del espacio de compresión 9. En una posición S = 180º del
pistón 2, éste se ha extendido de manera correspondiente al máximo
hacia fuera del cilindro de presión 3 y, por tanto, se ha maximizado
el volumen del espacio de compresión 9. Haciendo girar la
excéntrica de accionamiento 7 en una dirección de giro de
funcionamiento B insinuada en la figura 1, una variación de la
posición S del pistón de 0º a 180º corresponde a una fase de
expansión E (figura 5), en el curso de la cual se expande el
espacio de compresión 9 y, por tanto, se aspira fluido desde la
entrada 11. Una variación de la posición S del pistón de 180º a 360º
= 0º corresponde a una fase de compresión K (figura 5), durante la
cual se comprime el fluido F contenido en el espacio de compresión
9 y este fluido es expulsado por la salida 12. El comienzo de la
fase de expansión E correspondiente a una posición S = 0º del
pistón se denomina punto de compresión S_{k} y el comienzo de la
fase de compresión K correspondiente a una posición S = 180º del
pistón se denomina punto de expansión S_{e}. Una revolución
completa de la excéntrica de accionamiento 7, es decir, una
variación de la posición S del pistón de 0º a 360º se denomina
ciclo de trabajo del compresor de pistón 1. Por tanto, el ciclo de
trabajo comprende la fase de expansión E y la fase de compresión
subsiguiente K.
Durante el funcionamiento del compresor de
pistón 1 se presenta - condicionado sustancialmente por la presión
variable del fluido en el espacio de compresión 9 - un par de giro
de carga (en lo que sigue denominado abreviadamente par de carga L)
ejercido por el pistón 2 sobre la excéntrica de accionamiento 7, el
cual actúa en contra de un par de giro de accionamiento (denominado
en lo que sigue abreviadamente par de accionamiento A) ejercido por
el motor 4 sobre la excéntrica de accionamiento 7.
Como se representa a título de ejemplo en la
figura 5, el par de carga L varía periódicamente en función de la
posición S del pistón. En condiciones de funcionamiento habituales,
el valor absoluto del par de carga L que se presenta durante la
fase de expansión E es pequeño, mientras que el par de carga L en el
transcurso de la fase de compresión K recorre un máximo muy marcado
que se denomina a continuación pico de carga P. En la zona del pico
de carga P se alcanza un par de carga máximo L_{max}
aproximadamente en una posición del pistón de S \approx 270º.
El motor 4 se ha diseñado de tal manera que un
par de accionamiento máximo A_{max} que puede ejercerse sobre la
excéntrica de accionamiento 7 sea más pequeño que el par de carga
máximo L_{max}. Como consecuencia, existe una posición S del
pistón en la que el par de carga L justamente sobrepasa el par de
accionamiento máximo A_{max}, con lo que la potencia del motor ya
no es suficiente para realizar una compresión adicional. Este
llamado punto de régimen S_{b} se presenta en el entorno del pico
de carga P, es decir, bajo un accionamiento del pistón 2 en la
dirección de funcionamiento B en una posición S del pistón que queda
ligeramente por debajo de 270º.
En caso de un accionamiento del pistón 2 en
sentido contrario a la dirección de giro de funcionamiento B se
presenta en el compresor de pistón 1 un par de carga L' (insinuado
en la figura 5 como una línea de puntos) con un pico de carga
correspondiente P', cuyo par aparece reflejado de forma
sustancialmente simétrica con respecto al punto de compresión
S_{k}. Durante un giro hacia atrás se alcanza un punto de régimen
correspondiente S'_{b} en una posición S del pistón que sobrepasa
ligeramente los 90º.
Durante el funcionamiento del compresor de
pistón 1 se vencen el punto de régimen S_{b} y, por tanto, el
pico de carga P aprovechando la energía cinética del compresor de
pistón 1. Sin embargo, esta energía cinética no está disponible
todavía al arrancar el compresor de pistón 1, de modo que este
compresor de pistón 1 no puede ser arrancado directamente por su
fuerza propia desde una posición inicial S_{I} del pistón
representada a título de ejemplo en la figura 1. El procedimiento
descrito seguidamente con más detalle con ayuda de las figuras 2 a
4 y 6 sirve para mejorar el comportamiento de arranque del compresor
de pistón 1.
Según esto, el proceso de arranque del compresor
de pistón 1 se descompone en una fase de reposición 15 (figura 6) y
una fase de aceleración subsiguiente 16 (figura 6). Durante la fase
de reposición 15 el pistón 2 es hecho girar en retroceso con un
pequeño par de accionamiento, en sentido contrario a la dirección de
giro de funcionamiento B, desde la posición inicial S_{I} de
dicho pistón hasta que se alcance una situación de arranque S_{IV}
(figura 4) con respecto a la posición S del pistón. El compresor de
pistón 1 recorre aquí las posiciones S_{II} y S_{III} del
pistón representadas en las figuras 2 y 3, respectivamente.
Característico del procedimiento según la
invención es el hecho de que la situación de arranque S_{IV} se
ha elegido en el entorno del punto de compresión S_{k} y aquí
especialmente entre los puntos de régimen S_{b} y S'_{b}, de
modo que, durante la fase de reposición 15, se tiene que superar el
punto de régimen S'_{b} al girar en retroceso el pistón 2.
Asimismo, cuando el pistón 2 deba ser movido por un giro hacia
delante hasta la situación de arranque S_{IV}, se tendría que
superar el punto de régimen S_{b}.
La superación del punto de régimen S'_{b} se
logra ejerciendo por parte del motor 4, durante la fase de
reposición 15, un par de accionamiento de reposición A_{R} que se
conserva también y justamente cuando se ha alcanzado o sobrepasado
el punto de régimen S'_{b}. Esto se materializa técnicamente
haciendo que el campo del estator del motor 4 gire en retroceso
durante un intervalo de tiempo prefijado con una pequeña velocidad
angular.
En este caso, se aprovechan deliberadamente
sitios de fuga del espacio de compresión 9 que existen debido a la
construcción, especialmente debido a la holgura de
pistón-cilindro presente siempre en cierta medida.
Manteniendo el par de accionamiento de reposición A_{R} se tiene
que, contrariamente al comportamiento de funcionamiento habitual
del compresor de pistón 1, escapa una cantidad apreciable de fluido
F (figura 3) a través de estos sitios de fuga 17, de modo que, en
condiciones de carga estacionaria, se reduce adicionalmente el
volumen del espacio de compresión 9 y la posición S del pistón se
aproxima así, pasando por el punto de régimen S'_{b}, al punto de
compresión S_{k}. Casi se "tuneliza" el pico de carga P' de
esta manera.
Según la clase de construcción del compresor de
pistón 1, como alternativa o adicionalmente a los sitios de fuga 17
proporcionados por la holgura de pistón-cilindro se
puede aprovechar también un sitio de fuga que una eventualmente el
espacio de compresión 9 con la entrada 11. Como alternativa o
adicionalmente a los sitios de fuga 17 condicionados por la
construcción, puede estar previsto también un sitio de fuga
artificial, por ejemplo en forma de una delgada tubería de
derivación que contornee la válvula de entrada 13. Esto es
conveniente especialmente cuando se deba evitar un escape del
fluido F hacia el medio ambiente.
La situación exacta de la posición de arranque
S_{IV} depende ligeramente de la posición inicial S_{I} del
pistón. El sistema de activación del motor durante la fase de
reposición 15 se ha diseñado aquí de tal manera que la situación de
arranque S_{IV} esté localizada siempre en un rango angular de
\pm30º en torno al punto de compresión S_{k} y, en el caso de
una posición inicial S_{I} del pistón de aproximadamente 180º,
coincida sustancialmente con el punto de compresión S_{k}. Como
conveniente para el adecuado dimensionamiento del par de
accionamiento de reposición A_{R} se ha manifestado un sistema de
activación del motor en el que el campo del estator del motor 4 sea
hecho girar en retroceso durante un intervalo de tiempo prefijado
entre 3 y 30 segundos con una velocidad angular entre 1 y 10
revoluciones por minuto, especialmente durante alrededor de 20
segundos con alrededor de 4 revoluciones por minuto.
Una vez alcanzada la situación de arranque
S_{IV} se ejerce en el transcurso de la fase de aceleración 16 un
par de accionamiento de arranque A_{S} sobre la excéntrica de
accionamiento 7 y, por tanto, sobre el pistón 2, cuyo par actúa en
la dirección de giro de funcionamiento B y corresponde, en cuanto a
su valor absoluto, al par de accionamiento máximo A_{max}.
Como puede apreciarse especialmente en la figura
6, la posición S del pistón recorre durante la fase de aceleración
16 una zona de aceleración 18 de más de 240º, en cuya evolución no
se presenta un par de carga incrementado L, con lo que el compresor
de pistón 1 puede recibir un impulso suficiente para superar el pico
de carga P. Por tanto, la larga zona de aceleración 18 hace posible
un diseño especialmente bajo del motor 4 respecto del par de
accionamiento máximo A_{max}, sin que resulte perjudicado el
comportamiento de arranque del compresor de pistón 1.
La fase de reposición 15 y la fase de
aceleración 16 pueden realizarse inmediatamente una tras otra en el
tiempo. Sin embargo, la fase de reposición 15 y la fase de
aceleración 16 pueden realizarse también separadas una de otra en
el tiempo. En particular, se ha previsto opcionalmente que la fase
de reposición 15 se realice al final de una fase de funcionamiento
del compresor de pistón 1, de modo que este compresor de pistón 1,
en una fase de funcionamiento subsiguiente, se encuentre ya desde el
principio en la situación de arranque S_{IV} y pueda ser
arrancado inmediatamente ejecutando la fase de aceleración 16. Como
opción, se ha previsto alternativamente a esto que el procedimiento
anteriormente descrito se ejecute únicamente cuando ha fracasado un
intento de arranque inmediato previamente realizado a consecuencia
de una posición inicial desfavorable S_{I} del pistón.
Además, en el compresor de pistón representado
en las figuras 1 a 4 se puede ejercer también en una variante del
procedimiento de arranque descrito un par de accionamiento de
reposición A_{R} que actúe en la dirección de giro de
funcionamiento B. Asimismo, el procedimiento de arranque descrito se
puede aplicar también de manera equivalente en un compresor de
pistón rotativo.
El procedimiento descrito se puede utilizar
también de manera equivalente en un compresor de pistón con un
motor electrónicamente regulado de otra clase, especialmente un
motor de corriente continua sin escobillas (BLDC), un motor
asíncrono, un motor de reluctancia, etc.
Claims (6)
1. Procedimiento para arrancar un compresor de
pistón (1), en el que se acciona un pistón (2) del compresor de
pistón (1) en una fase de reposición (15) aplicando un par de
accionamiento de reposición (A_{R}) en dirección a un punto de
compresión (S_{k}) de la posición (S) del pistón, manteniéndose el
par de accionamiento de reposición (A_{R}) hasta que el compresor
de pistón (1), debido a un desalojamiento de fluido del espacio de
compresión (9) - formado entre el pistón (2) y un cilindro de
presión correspondiente (3) - a través de al menos un sitio de fuga
(17) y sobrepasando un punto de régimen (S_{b}, S'_{b}), haya
alcanzado una situación de arranque (S_{IV}), y en el que se
acelera el pistón (2) en una fase de aceleración (16) desde la
situación de arranque (S_{IV}) con un par de accionamiento de
arranque (A_{S}) en una dirección de giro de funcionamiento
(B).
2. Procedimiento según la reivindicación 1,
caracterizado porque el par de accionamiento de reposición
(A_{R}) está orientado en sentido contrario a la dirección de
giro de funcionamiento (B).
3. Procedimiento según la reivindicación 1 ó 2,
caracterizado porque la situación de arranque (S_{IV}) se
elige en un rango angular de la posición (S) del pistón de \pm30º
con respecto al punto de compresión (S_{k}).
4. Procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 3, caracterizado porque, para generar el
par de accionamiento de reposición (A_{R}), se excita un campo
del estator de un motor (4) de accionamiento del compresor de
pistón (1), durante un intervalo de tiempo prefijado entre 3 y 30
segundos, con una velocidad angular prefijada entre 1 y 10
revoluciones por minuto.
5. Procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 4, caracterizado porque el par de
accionamiento de arranque (A_{S}) corresponde a un par de
accionamiento máximo prefijado (A_{max}).
6. Compresor de pistón (1) con un pistón (2) que
puede ser movido dentro de un cilindro de presión (3) por medio de
un árbol de accionamiento (6) accionado por un motor (4), y con una
unidad de control (5) para activar el motor (4), estando construida
la unidad de control (5) para
- -
- prefijar en una fase de reposición (15) un par de accionamiento de reposición (A_{R}) mediante el cual el pistón (2) sea accionado en dirección a un punto de compresión (S_{k}) de la posición (S) del pistón,
caracterizado porque la unidad de control
(5) está construida para
- -
- mantener el par de accionamiento de reposición (A_{R}) hasta que el pistón (2), a consecuencia de un desalojamiento de fluido de un espacio de compresión (9) - formado entre el pistón (2) y el cilindro de presión (3) - a través de un sitio de fuga (17) y sobrepasando un punto de régimen (S_{b}, S'_{b}), haya alcanzado una situación de arranque (S_{IV}), y
- -
- prefijar en una fase de aceleración (16) un par de accionamiento de arranque (A_{S}) mediante el cual el pistón (2) sea acelerado desde la situación de arranque (S_{IV}) en una dirección de giro de funcionamiento (B).
Applications Claiming Priority (2)
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