ES2318161T3 - Aparato para determinar la eficacia de una dialisis. - Google Patents
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Abstract
Aparato (210) adaptado para la estimación de una tasa de aclaramiento de cuerpo entero de un tratamiento de diálisis de un paciente (120), expresando la tasa de aclaramiento de cuerpo entero cómo de bien responde el paciente (120) a una potencial capacidad de limpieza de un dializador (130) que realiza el tratamiento, comprendiendo el aparato (210): un circuito monitor (211) de urea adaptado para: determinar una concentración de urea inicial en el dializado (Cd0); determinar un caudal total (Qd) de dializado consumido durante el tratamiento incluyendo cualquier ultrafiltración; medir, durante una fase de estado estable (t3 a t4) del tratamiento, una pendiente (Kwb/V) de una función de la velocidad de eliminación que describe cómo disminuye una concentración de urea en el dializado en el transcurso del tratamiento; y medir una masa (m 0) de urea prediálisis en el paciente (120), y un procesador (212) adaptado para determinar la tasa de aclaramiento de cuerpo entero (Kwb/Kef) para el paciente (120), determinándose la tasa de aclaramiento de cuerpo entero (K wb/K ef) como el producto de dicha pendiente (K wb/V) y dicha masa (m 0) de urea prediálisis, dividido por dicho caudal (Q d) y dividido por dicha concentración de urea inicial en el dializado (Cd0).
Description
Aparato para determinar la eficacia de una
diálisis.
La presente invención se refiere en general al
aclaramiento por diálisis. Más particularmente, la invención se
refiere a un aparato para estimar la eficacia de un proceso de un
sistema de diálisis según la reivindicación 1. La invención se
puede usar en un método de realización de un programa de tratamiento
de diálisis según el preámbulo de la reivindicación 15.
Generalmente, en la diálisis, existe una amplia
necesidad de entender mejor las diferencias entre pacientes, y qué
factores determinan la eficacia alcanzable del tratamiento de
diálisis en los pacientes individuales. En teoría, se pueden usar
varios parámetros diferentes para caracterizar la capacidad de un
dializador de filtrar productos residuales de la corriente
sanguínea de un paciente y restablecer los constituyentes normales
de su sangre. Por ejemplo, se pueden usar modelos para
concentraciones de solutos en las diferentes partes del cuerpo.
También es posible caracterizar pacientes mediante parámetros
medibles, que a su vez se pueden usar para mejorar la eficacia de
los tratamientos de diá-
lisis.
lisis.
Un buen modelo a usar con el fin de entender el
proceso de diálisis para limpiar de un soluto el cuerpo es el
modelo denominado de flujo sanguíneo regional para la distribución
de los solutos en el cuerpo, el cual fue desarrollado por Daugirdas
y Schneditz. La urea es una molécula marcadora común para la
descripción del proceso de la diálisis, y se usará con este fin
para la siguiente descripción. No obstante, también se puede
aplicar la misma descripción a otros solutos, tales como creatinina,
glucosa, fosfato y otros iones. Según un modelo, el cuerpo humano
incluye dos reservas contenedoras de urea; una reserva grande de
volumen V_{L}, que es perfundida por un flujo sanguíneo
relativamente pequeño Q_{L}, y una reserva pequeña de volumen
V_{H}, que es perfundida por un flujo sanguíneo relativamente
grande Q_{H}, véase figura 1. La reserva pequeña de volumen
V_{H} representa la sangre en los órganos internos, tales como el
hígado, etcétera, y la reserva grande de volumen V_{L} representa
sangre situada en los músculos, la piel y similares. Debido al flujo
sanguíneo Q_{H} comparativamente grande hacia la reserva pequeña
de volumen V_{H}, esta reserva se depurará de forma mucho más
eficaz que la reserva grande de volumen V_{L}. De este modo,
después de un periodo transitorio inicial, la concentración de urea
C_{H} en la reserva pequeña de volumen V_{H} será menor que la
concentración de urea C_{L} en la reserva grande de volumen
V_{L}. Antes de volver al corazón \eta, la sangre de las dos
reservas V_{L} y V_{H} se mezclará, y por lo tanto una
concentración de urea venosa mixta C_{mv} se convierte en un
valor medio ponderado de las dos concentraciones de las reservas
C_{L} y C_{H}, con los factores de ponderación de flujo
respectivos Q_{L} y Q_{H}, de acuerdo con lo siguiente:
El denominador en este caso representa el flujo
sanguíneo total Q_{L} + Q_{H}. Obsérvese que el valor medio
C_{mv} queda incluido entre las dos concentraciones de las
reservas C_{L} y C_{H}. No obstante, el mismo estará más
próximo a la concentración de urea C_{H} en la reserva pequeña de
volumen V_{H} ya que su factor de ponderación Q_{H} es mayor
que Q_{L}. Antes de alcanzar el corazón \eta, la sangre venosa
mezclada se mezclará también con sangre parcialmente limpiada del
dializador 130, de manera que la concentración de urea en el
corazón \eta, que es igual a una concentración C_{b} que vuelve
al acceso y al dializador, será menor que la totalidad del resto de
concentraciones.
Cuando se describe la depuración del cuerpo
entero, resulta también interesante describir la concentración
media de urea en el cuerpo entero. A la misma se le hace referencia
en ocasiones como concentración equilibrada C_{eq}, ya que es la
concentración que resultaría si se dejase que el cuerpo equilibrara
las concentraciones de las reservas C_{L} y C_{H}. En nuestro
modelo de flujo sanguíneo regional, la concentración equilibrada
C_{eq} es:
La concentración equilibrada C_{eq} quedará
incluida también entre las concentraciones de las reservas C_{L}
y C_{H}. No obstante, la misma estará más próxima a la
concentración de urea C_{L} en la reserva grande de volumen
V_{L} debido a que el volumen V_{L} es mayor que el volumen
V_{H}. Consecuentemente, se obtiene la relación:
El aclaramiento es una entidad que se usa para
describir la eficacia del proceso de depuración. De forma más
precisa, el aclaramiento se define como la velocidad de eliminación
dividida por la concentración de la sustancia en el fluido a
limpiar. Normalmente, el aclaramiento K de un dializador, que se usa
para caracterizar dializadores en diferentes condiciones de flujo,
se define como la velocidad de eliminación dividida por la
concentración C_{b}, es decir, la concentración en la sangre que
vuelve desde el sistema cardiopulmonar hacia el acceso y el
dializador. Una parte de la sangre limpiada del dializador que se
mezcla con la sangre que vuelve del cuerpo sale del corazón y entra
directamente en el dializador nuevamente. A esto se le denomina
recirculación cardiopulmonar, y es la razón por la que la sangre que
entra en el dializador tiene una concentración menor (es decir,
C_{b}) que la sangre que vuelve del cuerpo. El denominado
aclaramiento efectivo K_{ef} se define en cambio como la
velocidad de eliminación dividida por la concentración venosa mixta
C_{mv}, y es una mejor medida de la depuración efectiva del
paciente. El aclaramiento efectivo K_{ef} se puede estimar si se
mide la velocidad de eliminación o bien en el lado de la sangre o
bien en el lado del dializado del dializador, y la concentración
venosa mixta (o la concentración sanguínea sistémica) C_{mv} se
mide deteniendo la bomba de sangre durante un intervalo (por
ejemplo, 1 minuto) para dejar que desaparezca el efecto de la
recirculación cardiopulmonar antes de extraer una muestra de sangre.
Otro método sencillo para estimar el aclaramiento efectivo es medir
el efecto de un escalón en la conductividad del dializado de entrada
en la conductividad del dializado de salida, por ejemplo, según los
procedimientos propuestos en los documentos EP 547 025, EP 658 352
y US 6.217.539.
No obstante, una medida todavía mejor
consistiría en describir la limpieza de la concentración equilibrada
del cuerpo entero C_{eq}. Este aclaramiento denominado de cuerpo
entero K_{wb} (ó K_{eq}) se define como la velocidad de
eliminación dividida por la concentración equilibrada C_{eq}. Por
otra parte, debido a las relaciones entre las concentraciones de
urea correspondientes, se obtienen las siguientes relaciones entre
los aclaramientos:
Como resulta relativamente difícil medir las
concentraciones de las reservas C_{L} y C_{H}, no existe una
forma directa de medir la concentración equilibrada C_{eq}, y
consecuentemente, la estimación del aclaramiento de cuerpo entero
K_{wb} también resulta difícil. Una posibilidad para medir la
concentración equilibrada C_{eq} consiste en esperar hasta que
las concentraciones se hayan equilibrado después del tratamiento.
No obstante, esto ocupa relativamente mucho tiempo (entre media hora
y una hora) y por lo tanto resulta poco práctico.
El interés en aclaramiento de cuerpo entero
K_{wb} se origina en el hecho de que esta medida describe el
efecto de limpieza del dializador sobre el cuerpo, mientras que el
aclaramiento del dializador K y el aclaramiento efectivo K_{ef}
constituyen descripciones de la capacidad de limpieza del dializador
y del dializador junto con el sistema cardiopulmonar \eta y
\lambda respectivamente. El aclaramiento del dializador K se
conoce a partir de la hoja de datos del dializador, y la relación
entre esta medida y el aclaramiento efectivo K_{ef} viene dada
por la expresión:
en la que Q es el flujo sanguíneo
sistémico total, es decir, Q = Q_{L} + Q_{H}.
Desafortunadamente, la relación entre el aclaramiento efectivo
K_{ef} y el aclaramiento de cuerpo entero K_{wb} es mucho menos
trivial.
Sin embargo, es posible estudiar la relación
teórica entre las concentraciones de las reservas C_{L} y
C_{H}. El establecimiento de una ecuación de balance de masas para
cada una de las dos reservas de volumen V_{L} y V_{H} conduce a
un sistema de dos ecuaciones diferenciales de primer orden acopladas
para las concentraciones C_{L} y C_{H}. Si se incluye el efecto
de una velocidad de ultrafiltración constante, los volúmenes de las
reservas V_{L} y V_{H} disminuirán linealmente con el tiempo, y
las ecuaciones diferenciales para las concentraciones C_{L} y
C_{H} tendrán coeficientes variables.
Daugirdas y Schneditz han conseguido resolver
estas ecuaciones para el caso en el que la generación de urea se
incluía en los volúmenes de las reservas V_{L} y V_{H}.
Daugirdas y Schneditz estudiaron el impacto sobre el rebote de urea
después del tratamiento, es decir, la magnitud del equilibrado de
las concentraciones de urea después del tratamiento. No obstante,
se dejó que los volúmenes V_{L} y V_{H} variaran, lo cual a su
vez, condujo a una relación en estado no estable entre las
concentraciones de las reservas C_{L} y C_{H}. De este modo, no
se pudo obtener una estimación fiable del aclaramiento de cuerpo
entero K_{wb}.
La patente US n.º 6.258.027 da a conocer un
método y un dispositivo para calcular la eficacia de la diálisis
con respecto a un intercambio de masas de un soluto en un fluido. No
obstante, no se determina ninguna medida que refleje el
aclaramiento de cuerpo entero del dializador en un paciente.
En el documento
US-A-5.662.806 se calcula un índice
de reducción del soluto, SRI.
El objetivo de la presente invención es por lo
tanto aliviar los problemas anteriores y lograr de este modo una
estimación mejorada del aclaramiento de cuerpo entero del dializador
sobre un paciente en particular y permitir la identificación de
casos en los que es necesaria, y probablemente posible, una
mejora.
Según un aspecto de la invención, el objetivo se
logra mediante un aparato que usa el método inicialmente descrito
de estimación de eficacia de un proceso, en el que se determina una
tasa de aclaramiento de cuerpo entero, que expresa cómo de bien
responde el paciente a la capacidad de limpieza potencial de un
dializador.
Una ventaja importante que se obtiene mediante
esta estrategia es que la tasa de aclaramiento de cuerpo entero
proporciona una medida adecuada de la utilidad real del tratamiento
de diálisis. Por otro lado, como cada paciente tiene su propia
respuesta característica a un tratamiento en particular, es muy
difícil determinar el beneficio específico del proceso de
diálisis.
Según realizaciones preferidas de la invención,
las mediciones referentes a la pendiente de la función logarítmica
de la velocidad de eliminación se pueden realizar o bien en un lado
del dializado o bien en un lado de la sangre de un sistema de
diálisis incluyendo el dializador y el paciente.
Según una realización de la invención, el
objetivo se puede lograr mediante un programa de ordenador, que sea
cargable directamente en la memoria interna de un ordenador, e
incluya software para controlar el método antes propuesto cuando
dicho programa se ejecute en un ordenador.
Según otra realización de la invención, el
objetivo se puede lograr por medio de un soporte legible por
ordenador, que tenga un programa grabado en el mismo, en el que el
programa deba controlar un ordenador para ejecutar el método antes
propuesto.
Según una realización de la invención, el
objetivo se logra por medio de un aparato, que está adaptado para
estimar la tasa de aclaramiento de cuerpo entero de un tratamiento
de diálisis de un paciente. Nuevamente, con el término eficacia se
pretende significar cómo de bien responde el paciente a una
capacidad de limpieza de un dializador, que realiza el tratamiento.
El aparato incluye un monitor de urea y un procesador. El circuito
monitor de urea está adaptado para: determinar una concentración
inicial de urea en el dializado; determinar un caudal total de
dializado consumido durante el tratamiento (incluyendo cualquier
ultrafiltración); durante una fase de estado estable del
tratamiento, medir una pendiente de una función logarítmica de
velocidad de eliminación, que describe cómo se reduce una
concentración de urea en el dializado en el transcurso del
tratamiento; y medir una masa de urea prediálisis en el paciente.
El procesador está adaptado para determinar la tasa de aclaramiento
de cuerpo entero del paciente multiplicando la pendiente de la
función logarítmica de la velocidad de eliminación por la masa de
urea prediálisis y dividiendo el resultado de la misma por el caudal
y la concentración inicial de urea en el dializado. De forma
similar al método antes propuesto, este aparato resulta ventajoso
ya que proporciona una medida de la utilidad real del tratamiento de
diálisis.
Una ventaja general que se obtiene por medio de
la invención es que, basándose en la tasa de aclaramiento de cuerpo
entero para un tratamiento de diálisis de un paciente en particular,
se puede conseguir que un tratamiento sucesivo del mismo paciente
sea más eficaz. A saber, si se determina una tasa relativamente
baja, la siguiente vez se pueden realizar ciertas acciones para
mejorar el resultado de la diálisis. Por ejemplo, se puede prolongar
el tiempo de tratamiento, se puede modificar la composición del
dializado, o se puede realizar algún tipo de procedimiento de
intervención con respecto al paciente. El procedimiento de
intervención puede conllevar el sometimiento del paciente a
ejercicio físico, masaje, un cambio en la temperatura ambiente, un
aumento de la ingesta de fluidos, acupuntura, y/o medicación que
influya en el flujo sanguíneo sistémico o la distribución del flujo
sanguíneo en el cuerpo del
paciente.
paciente.
A continuación se explicará la presente
invención más detalladamente por medio de realizaciones preferidas,
que se dan a conocer como ejemplos, y en referencia a los dibujos
adjuntos.
La Figura 1 muestra un modelo esquemático de la
corriente sanguínea de un paciente, que está conectado a un
dializador según la invención,
la Figura 2 ilustra un paciente que está
conectado a un aparato para la estimación de una tasa de
aclaramiento de cuerpo entero de un tratamiento de diálisis según
una realización de la invención,
la Figura 3 es una gráfica sobre una función de
la velocidad de eliminación que describe un primer ejemplo de cómo
disminuye una concentración de urea durante un tratamiento de
diálisis,
la Figura 4 muestra un diagrama de flujo que
ilustra el método general de estimación de la eficacia de un
proceso de un sistema de diálisis según la invención,
la Figura 5 muestra un diagrama de flujo que
ilustra el método general de estimación de una tasa de aclaramiento
de cuerpo entero de un tratamiento de diálisis de un paciente según
la invención, y
la Figura 6 una gráfica sobre una función de la
velocidad de eliminación que describe un segundo ejemplo de cómo
disminuye una concentración de urea durante un tratamiento de
diálisis, y
las Figuras 7 a 24 ilustran ejemplos de diálisis
que aclaran adicionalmente la estrategia según la invención.
\vskip1.000000\baselineskip
Volviendo a continuación a la figura 1, por
contraposición a Daugirdas y Schneditz, la invención supone que los
volúmenes de las reservas V_{L} y V_{H} son constantes. De este
modo, se supone que no tiene lugar ninguna ultrafiltración, y se
ignora la generación de urea. Esto significa que es posible
establecer una ecuación diferencial para la relación entre las dos
concentraciones de las reservas C_{L} y C_{H}. Por otra parte,
se puede demostrar que la relación entre las dos concentraciones de
las reservas C_{L} y C_{H} tiende a una constante. Esto a su
vez significa que la tasa de aclaramiento: "aclaramiento de cuerpo
entero" - con respecto a - "aclaramiento efectivo"
K_{wb}/K_{ef} (que es igual a la relación: "concentración
venosa mixta" - con respecto a - "concentración
equilibrada" C_{mv}/C_{eq}) también tiende a una constante.
Los factores que determinan las relaciones en estado estable son la
fracción del volumen de la reserva grande V_{L} con respecto al
volumen de sangre total V=V_{L}+V_{H}, la fracción del flujo
sanguíneo Q_{L} en la reserva grande con respecto al flujo
sanguíneo sistémico total Q, y la fracción del aclaramiento efectivo
K_{ef} con respecto al flujo sanguíneo sistémico total Q.
Consecuentemente, aparte del aclaramiento efectivo K_{ef}, la
tasa de aclaramiento se determina únicamente mediante parámetros
específicos de cada paciente. Todo lo anterior se cumple si el
aclaramiento de cuerpo entero K_{wb} se relaciona con el
aclaramiento del dializador K, en lugar de con el aclaramiento
efectivo K_{ef}. Normalmente, "para valores típicos" se tarda
aproximadamente entre media hora y una hora en alcanzar un nivel de
estado estable para estos parámetros relacionados con los
pacientes.
No obstante, según la invención, la relación
K_{wb}/K_{ef} ó K_{wb}/K se usa para caracterizar la
capacidad de un dializador con respecto a diferentes pacientes.
Siempre que esto se realice con un valor de K ó K_{ef}
específico, la totalidad de los parámetros restantes que determinan
estas relaciones son específicos de cada paciente, y por lo tanto
se pueden usar para especificar cómo de bien responde el paciente a
la capacidad de limpieza del dializador.
La figura 2 ilustra una situación en la que un
paciente 120 está conectado a un aparato 210 según una realización
de la invención. El aparato 210 está adaptado para estimar la
eficacia (con respecto a la tasa de aclaramiento de cuerpo entero
K_{wb}/K_{ef}) de un tratamiento de diálisis del paciente 120
realizado por un dializador 130.
El aparato 210 incluye un circuito monitor 211
de urea y un procesador 212. El circuito monitor 211 de urea está
adaptado para medir una masa de urea prediálisis m_{0} en el
paciente 120. El circuito monitor 211 de urea está adaptado también
para determinar una concentración de urea inicial en el dializado
C_{d0} (por ejemplo, por medio de muestras tomadas entre t_{1}
y t_{2} en la figura 3, y una extrapolación de vuelta a cero) y
un caudal total Q_{d} de dializado consumido durante el
tratamiento (incluyendo cualquier ultrafiltración). Durante la fase
de estado estable del tratamiento, el circuito monitor 211 de urea
mide una pendiente K_{wb}/V de una función logarítmica de la
velocidad de eliminación, que describe cómo disminuye una
concentración de urea en el dializado en el transcurso del
tratamiento (por ejemplo, por medio de muestras tomadas entre
t_{3} y t_{4} en la figura 3).
El procesador 212 está adaptado para determinar
la tasa de aclaramiento de cuerpo entero K_{wb}/K_{ef} para el
paciente 120 basándose en la masa de urea prediálisis m_{0}, la
pendiente K_{wb}/V de la función logarítmica de la velocidad de
eliminación, la concentración de urea inicial en el dializado
C_{d0} y el caudal total Q_{d}. Específicamente, el procesador
212 calcula la tasa de aclaramiento de cuerpo entero
K_{wb}/K_{ef} según la expresión:
\vskip1.000000\baselineskip
\vskip1.000000\baselineskip
es decir, la tasa de aclaramiento
de cuerpo entero K_{wb}/K_{ef} se determina como el producto de
la pendiente K_{wb}/V y la masa de urea prediálisis m_{0},
dividido por el caudal Q_{d} y la concentración de urea inicial
en el dializado
C_{d0}.
El racionamiento que subyace tras esto es que es
posible calcular K_{wb}/V como la pendiente de una curva
logarítmica, que describe la concentración de urea en el dializado
consumido. La concentración de urea se puede medir continuamente
por medio del monitor 211 de urea. Estas mediciones también
consiguen que resulte posible determinar la masa de urea
prediálisis m_{0}, por ejemplo, según el procedimiento propuesto
en el documento US 6.258.027.
Por definición, la masa de urea prediálisis
m_{0} es igual al producto del volumen de distribución (es decir,
el volumen de agua de todo el cuerpo V en el caso de la urea) y la
concentración de agua plasmática C_{pw}, es decir,
m_{0}=V\cdotC_{pw}. La concentración de agua plasmática
C_{pw} se puede medir en una muestra de sangre extraída del
paciente 120 antes de que comience el tratamiento, y como el volumen
V es el volumen de agua (con iones disueltos), la concentración
plasmática medida debe ser la concentración de agua plasmática
C_{pw}. Por otro lado, se puede calcular un aclaramiento efectivo
del agua plasmática a partir de la velocidad de eliminación y de la
concentración de agua plasmática C_{pw}. Esto se puede realizar
en el inicio del tratamiento.
\newpage
No obstante, la muestra de sangre extraída del
paciente antes de que comience el tratamiento refleja una
concentración de urea equilibrada (es decir, sistémica). Por lo
tanto, se puede calcular un aclaramiento efectivo K_{ef} según la
expresión
en la que Q_{d} es el caudal de
dializado consumido incluyendo cualquier ultrafiltración, y C_{d0}
y C_{pw} representan valores respectivamente de la concentración
de urea inicial en el dializado y de la concentración de agua
plasmática prediálisis. Sin embargo, según la invención, nos
interesa únicamente la relación entre K_{wb} y K_{ef}. Por lo
tanto, se puede eliminar la concentración de agua plasmática
C_{pw}, y no se requiere ninguna muestra de sangre. De este modo,
siempre que se conozca el caudal del dializado Q_{d}, se puede
calcular la tasa de aclaramiento K_{wb}/K_{ef} por medio del
procesador 212 en la figura 2
como:
La figura 3 es una gráfica sobre una función de
la velocidad de eliminación C_{d} (ó C_{b}) que describe un
ejemplo de cómo disminuye una concentración de urea en el dializado
(o en la sangre) durante el tratamiento de diálisis. En el caso de
que la curva describa la concentración de urea en el dializado, a
partir de la curva de urea en el monitor de urea (véase, por
ejemplo, 211 en la figura 2) se puede hallar una concentración de
urea inicial C_{d0}, ajustando una exponencial 310 a la función
durante una fase inicial del tratamiento t_{1} a t_{2}, por
ejemplo, entre 5 y 20 minutos en el comienzo del tratamiento.
Evidentemente, una gráfica que describa la función de la velocidad
de eliminación C_{b} en el lado de la sangre comienza en realidad
en una concentración inicial de urea diferente de cero C_{b0}, por
ejemplo en dos veces el valor de C_{d0} ilustrado. No obstante,
en este caso no se muestra esta parte de la gráfica.
En el lado del dializado, la exponencial 310 se
extrapola hacia atrás al inicio (es decir, t=0) para hallar el
valor de la concentración de urea inicial en el dializado C_{d0}.
Generalmente, el monitor 211 de urea tarda aproximadamente 5
minutos en hallar valores correctos en el inicio del tratamiento, y
este retardo significa que la urea del dializado C_{d0} hallada
por el método propuesto es un valor que se corresponde con una
recirculación cardiopulmonar completamente desarrollada. Por otro
lado, la concentración de urea inicial en sangre C_{b0} se
determina de la forma más sencilla por medio de una muestra de
sangre prediálisis.
La figura 4 muestra un diagrama de flujo que
ilustra el método general de estimación de la eficacia de un
proceso de un sistema de diálisis según la invención.
Una etapa 410 implica la realización de un
tratamiento de diálisis de un paciente específico. Otra etapa 420,
que se ejecuta parcialmente antes y se ejecuta parcialmente en
paralelo con la etapa 410, implica la determinación de una tasa de
aclaramiento de cuerpo entero para el paciente según el método antes
propuesto. Aunque, evidentemente, el tratamiento de diálisis de la
etapa 410 continúa hasta que se ha finalizado el tratamiento, la
determinación en la etapa 420 se puede completar en un instante de
tiempo anterior después de lo cual el procedimiento finaliza.
La figura 5 muestra un diagrama de flujo que
ilustra el método general de estimación de una tasa de aclaramiento
de cuerpo entero de un tratamiento de diálisis de un paciente según
la invención.
Una primera etapa 510 determina una
concentración de urea inicial en el dializado C_{d0}. A
continuación, una etapa 520 determina un caudal total Q_{d} de
dializado consumido durante el tratamiento, incluyendo cualquier
ultrafiltración. Durante una fase de estado estable del tratamiento,
se realizan mediciones que reflejan la velocidad a la que disminuye
una concentración de urea en el dializado en el transcurso del
tratamiento. Específicamente, una etapa 530 calcula una pendiente
K_{wb}/V de una función logarítmica de la velocidad de
eliminación, que describe la concentración de urea en el dializado
con el tiempo. Subsiguientemente, una etapa 540 determina una masa
de urea prediálisis m_{0} en el paciente (por ejemplo, según el
procedimiento propuesto en el documento US 6.258.027). Finalmente,
una etapa 550 determina la tasa de aclaramiento de cuerpo entero
K_{wb}/K_{ef} como el producto de la pendiente K_{wb}/V
calculada en la etapa 530 y la masa de urea prediálisis m_{0} (de
la etapa 540), dividido por la concentración de urea inicial en el
dializado C_{d0} (determinada en la etapa 510) y el caudal
Q_{d} (determinado en la etapa 520).
Volviendo a continuación a la figura 3, durante
una fase de estado estable del tratamiento t_{3} a t_{4}, por
ejemplo, una hora o por lo menos media hora después del comienzo del
tratamiento y en adelante, se calcula una pendiente K_{wb}/V del
logaritmo de la concentración del dializado. Tal como se ha
mencionado ya anteriormente en referencia a la figura 3, la
pendiente K_{wb}/V del logaritmo de la concentración se puede
medir en el lado del dializado o en el lado de la sangre usando por
lo menos dos muestras de sangre que estén bien separadas en el
tiempo. El volumen de distribución completo V se puede medir por
separado, y, multiplicando la pendiente K_{wb}/V por el volumen
V, se puede obtener el aclaramiento de cuerpo entero K_{wb}. A
continuación, se determina la tasa de aclaramiento dividiendo
K_{wb} por K_{ef} ó K.
Una forma directa de medir el aclaramiento
efectivo K_{ef} o el aclaramiento del dializador K consiste en
registrar una velocidad de eliminación (o bien en el lado de la
sangre o bien en el lado del dializado) y dividir la cifra
registrada por la concentración de urea sistémica (o venosa mezclada
en sangre) C_{mv} ó la concentración de entrada del dializador
C_{b} respectivamente.
De otro modo, el aclaramiento efectivo K_{ef}
se puede medir por medio de métodos basados en la conductividad,
tales como los descritos en los documentos EP 547 025, EP 658 352 y
US 6.217.539. Alternativamente, el aclaramiento del dializador K se
puede hallar a partir de la hoja de datos del dializador.
Existen muchas maneras de determinar el volumen
de distribución total V. Una posibilidad consiste en recoger una
parte del dializado consumido, del cual se determina la urea
eliminada a partir de la concentración de urea multiplicada por el
volumen de dializado total. Después de la corrección por la
generación de urea, esta medida se relaciona con el cambio de la
concentración de urea en sangre equilibrada con una corrección para
la ultrafiltración. El volumen de distribución total V multiplicado
por el cambio en la concentración en sangre, equilibrada y
corregida debe ser igual a la cantidad eliminada. Esto proporciona
un valor para el volumen V.
Todavía otra posibilidad de obtener la tasa de
aclaramiento consiste en medir la relación entre la concentración
final de urea en sangre poco después del final del tratamiento, y la
concentración equilibrada C_{eq} después de entre media hora y
una hora, es decir, medir el rebote de la urea. Si se usa la
concentración final de urea en sangre directamente después del
final del tratamiento, la cifra refleja la relación K_{wb}/K, ya
que se incluirá el efecto de la recirculación cardiopulmonar. Por el
contrario, si se usa una concentración de urea final en sangre, que
se mida aproximadamente un minuto después del final del tratamiento,
al cifra refleja la relación K_{wb}/K_{ef} ya que en ese caso
ha desaparecido el efecto de la recirculación cardiopulmonar.
Debería observarse que la concentración
equilibrada real C_{eq} debe medirse para el cálculo de la tasa.
Por ejemplo, no basta con calcular la concentración equilibrada
C_{eq} a partir de la concentración final y la eficacia del
tratamiento (como sugiere Daugirdas), o medir la concentración
aproximadamente 35 minutos después del final del tratamiento (como
sugiere Tattersall). A saber, estas estrategias únicamente
proporcionarán un efecto medio sobre una pluralidad de pacientes, no
el efecto con respecto a cada paciente en particular.
Otra posibilidad consiste en estudiar la
concentración de urea en el dializado consumido. Esta concentración
presenta un comportamiento a modo de dos reservas. Después del
intervalo inicial de entre media hora y una hora la concentración
sigue una exponencial individual, mientras que una primera parte de
la curva se describe mejor como una suma de esta exponencial y otra
exponencial (que se va apagando más rápidamente). Por lo tanto, se
pueden usar estas dos exponenciales para caracterizar al paciente
con respecto a la tasa de aclaramiento.
Haciendo referencia a la figura 6, una
alternativa a los métodos antes descritos consiste en calcular la
tasa de aclaramiento K_{wb}/K a partir de concentraciones en tres
muestras de sangre. Una primera muestra C_{b0} se toma justo en
el inicio del tratamiento (es decir, t=0). Una segunda muestra
C_{mid} se toma en t_{mid}, por lo menos entre media hora y una
hora tras el inicio del tratamiento, después de que se haya
desarrollado el gradiente entre las dos reservas del cuerpo. Una
tercera muestra final C_{última} se toma en t_{último} hacia el
final del tratamiento. El logaritmo de los dos valores C_{mid} y
C_{última} se usan para extrapolar linealmente hacia atrás en
dirección al inicio del tratamiento para hallar cuál habría sido la
concentración inicial si el gradiente entre las reservas del cuerpo
se hubiera desarrollado completamente ya en el inicio. A
continuación, este valor se divide por el valor inicial real
obtenido a partir de la primera muestra C_{b0} para hallar la
tasa de aclaramiento K_{wb}/K. Consecuentemente, la tasa de
aclaramiento K_{wb}/K se calcula como:
A continuación se presentan ejemplos que aclaran
adicionalmente la invención, estudiando la relación entre el
aclaramiento de cuerpo entero y el aclaramiento efectivo del agua en
sangre para la urea. El aclaramiento efectivo del agua en sangre se
puede medir a través del efecto del dializador sobre escalón en la
conductividad de entrada. Al mismo se le denomina efectivo porque
tiene en cuenta el efecto de recirculación, tanto cardiopulmonar
como en el acceso. Esto ha derivado en el malentendido de que este
aclaramiento describe también el efecto de limpieza total del
tratamiento de diálisis. Las diferencias entre las dos definiciones
de aclaramiento son importantes para cálculos de dosis, y también
se pueden usar para explicar diferencias entre pacientes. Para
continuar es necesario describir las definiciones de aclaramiento, y
con este fin se usará el modelo de flujo sanguíneo regional. Los
ejemplos se describen en referencia a las figuras 7 a 24.
Tal como se muestra en la figura 7, en este
modelo se dispone de una pequeña reserva de volumen V_{H},
correspondiente a órganos internos que son perfundidos por un flujo
sanguíneo de alta velocidad Q_{H}. La reserva grande con volumen
V_{L} es perfundida por el flujo sanguíneo de baja velocidad
Q_{L}. El sistema cardiopulmonar está agrupado, y sangre con una
concentración de urea C_{b} entra en el dializador.
Haciendo referencia a continuación a la figura
8, como la reserva con el flujo de lavado se limpiará más
eficazmente, su concentración C_{H} será siempre menor que la
concentración de la reserva de bajo flujo C_{L}. La concentración
venosa mixta C_{mv} que vuelve al sistema cardiopulmonar desde el
cuerpo es un resultado de las dos concentraciones de las reservas
ponderadas conjuntamente según los flujos Q_{H} y Q_{L}. Por lo
tanto, C_{mv} debe estar situada entre C_{H} y C_{L}, y será
más próxima a C_{H} debido al factor de ponderación más fuerte
del flujo alto Q_{H}.
Tal como se representa en la Figura 9, para
medir la depuración del cuerpo entero la concentración equilibrada
C_{eq} es más relevante que C_{mv}. C_{eq} es además un valor
medio ponderado de las concentraciones de las reservas, pero con
sus volúmenes como factores de ponderación, lo cual marca una gran
diferencia. Exactamente tal como C_{mv}, C_{eq} también estará
incluida entre C_{H} y C_{L}, aunque estará más próxima a
C_{L} debido al factor de ponderación más fuerte del volumen de
la reserva grande de bajo flujo V_{L}.
A continuación, en la figura 10 se presenta este
orden entre las diferentes concentraciones, siendo C_{b} la más
baja como consecuencia de mezclar C_{mv} con sangre limpiada del
dializador. Como el aclaramiento es la velocidad de eliminación
dividida por la concentración, se podría disponer de cinco valores
de aclaramiento diferentes. Evidentemente, C_{H} y C_{L} son
menos interesantes, aunque la totalidad de los otros tres presentan
interpretaciones significativas.
Tal como se define en la figura 11, el primero,
que involucra la concentración sanguínea que entra en el
dializador, es el aclaramiento normal del dializador que se usa para
caracterizar diferentes dializadores. Si se usa la concentración
venosa mixta, se obtiene el aclaramiento efectivo, que incluirá los
efectos de la recirculación tanto cardiopulmonar como de acceso. El
mismo se puede medir por métodos de conductividad tales como
Aclaramiento en Línea (OnLine Clearance) de Fresenius y
Diascan de Gambro. Finalmente, se tiene el aclaramiento de cuerpo
entero, al que también se le puede denominar aclaramiento
equilibrado, y el mismo se obtiene como resultado si se usa la
concentración equilibrada. Debido a la relación entre las
concentraciones, siempre tendremos esta relación entre los
aclaramientos, y nuestro objetivo fue estudiar la relación entre
los dos últimos, tanto clínica como teóricamente. Por lo tanto,
¿cómo se midieron estos aclaramientos?.
En la figura 12, se midió el aclaramiento
efectivo K_{ef} de dos maneras diferentes.
La figura 13 presenta el aclaramiento por
conductividad. En primer lugar, usando un escalón en la
conductividad de entrada del fluido de diálisis, se calculó el
aclaramiento en la máquina de diálisis Integra a partir de la
disminución en el dializador de la magnitud del escalón de
conductividad. Se sabe que esto proporciona una estimación del
aclaramiento efectivo del agua plasmática.
En segundo lugar, tal como se muestra en la
figura 14, se calculó el aclaramiento a partir del caudal de
dializado y las concentraciones iniciales de urea en el dializado y
en agua plasmática. La concentración del dializado se midió
continuamente en el dializado consumido por medio de un monitor de
urea.
La concentración inicial se determinó ajustando
una exponencial entre 5 y 20 minutos a partir del inicio, la cual a
continuación se extrapoló hacia atrás. Este cálculo proporcionará el
aclaramiento efectivo ya que la concentración del dializado después
de 5 minutos se referirá a una recirculación cardiopulmonar
totalmente desarrollada, mientras que la muestra de sangre
pretratamiento proporciona la concentración de urea en sangre
sistémica.
A continuación, como se muestra en la figura 15,
se obtiene el aclaramiento de urea de cuerpo entero a partir de la
cinética de la urea basada en la masa que se ha descrito en otros
lugares. Esta es una representación gráfica logarítmica de la urea
en el dializado, y la pendiente negativa en estado estable será K/V
de cuerpo entero. A partir de la pendiente y la velocidad de
eliminación, es posible calcular mo, la masa de urea prediálisis en
el cuerpo, y por definición esta es igual al producto del volumen y
la concentración de agua plasmática. (Se ha demostrado que Kt/V de
cuerpo entero concuerda con Kt/V equilibrada, y el volumen V con el
volumen determinado mediante recogida del dializado y DDQ,
Cuantificación Directa del Dializado).
Además, tal como en la figura 16, el
aclaramiento de cuerpo entero se puede calcular a continuación como
el producto de la pendiente y la masa de urea, dividido por la
concentración de agua plasmática.
A continuación, en particular tal como se
muestra en la figura 17, se estudió la relación entre el
aclaramiento de cuerpo entero y el aclaramiento efectivo en 80
tratamientos de 20 pacientes. Se usó un monitor de urea en el
dializado consumido para calcular el aclaramiento de cuerpo entero
aproximadamente una hora tras el inicio del tratamiento. Se usó una
máquina Integra para 42 tratamientos y una máquina Cobe C3 para los
restantes 38. El aclaramiento efectivo se calculó a partir de las
concentraciones iniciales, aunque el aclaramiento basado en la
conductividad se pudo medir únicamente en los tratamientos Integra.
Se tuvieron que descartar 9 tratamientos debido a recirculación
fistular o problemas técnicos.
En referencia a la figura 18, se observa una
gráfica sobre los 35 tratamientos Integra restantes, en los que el
aclaramiento de cuerpo entero es aproximadamente un 11% inferior al
aclaramiento basado en la conductividad. Sin embargo, los datos
están bastante dispersos, y por lo tanto sería bueno comparar el
aclaramiento de cuerpo entero con el aclaramiento efectivo inicial
basándose, por el contrario, en las concentraciones de urea.
\newpage
Tal como se muestra en la figura 19, esto se
puede realizar debido a que el aclaramiento basado en la
conductividad y el aclaramiento efectivo inicial concuerdan bastante
satisfactoriamente tal como se muestra en este diagrama de nuestro
estudio. Esta concordancia también ha sido mostrada por varios
estudios previos.
En referencia a la figura 20, si ahora se
compara el aclaramiento de cuerpo entero con el aclaramiento
efectivo inicial basándose en concentraciones de urea en la
totalidad de los 71 tratamientos restantes se observa que los datos
están mucho menos dispersos. La diferencia sigue siendo
aproximadamente del 11%. La siguiente figura muestra la relación
entre estos dos aclaramientos.
A continuación, en la figura 21, se muestra la
relación como una función de la eficacia relativa del tratamiento,
K/V de cuerpo entero, y se observa que existe una correlación
negativa. Esto se corresponde con la correlación entre K/V y el
error en la Kt/V de una única reserva que es el fundamento para la
ecuación de la velocidad de Daugirdas.
Seguidamente, en la figura 22, si se echa un
vistazo a las tasas de aclaramiento para cada paciente, se observa
que existe una clara diferencia entre pacientes. En este caso se
muestran los valores de rango y mediana para cada paciente, y los
pacientes se han ordenado según el valor de mediana. Se observa que
la tasa de aclaramiento varía entre aproximadamente 0,8 y 0,95.
Para la mayoría de pacientes, la variación en la tasa es menor que
la variación entre pacientes.
Haciendo referencia a continuación a la figura
23, volvamos en este momento hacia atrás e intentemos explicar un
fundamento teórico para las variaciones de la tasa. Se usarán
nuevamente el modelo del flujo sanguíneo regional de dos reservas,
y en el análisis simplificado se supone que no existe
ultrafiltración ni generación de urea. A continuación, es posible
establecer una ecuación diferencial que describa la evolución de la
relación de las dos concentraciones de las reservas, que muestra
que su relación se aproximará de forma bastante rápida a un valor
de estado estable. Esto es todo lo que se necesita para calcular la
relación en estado estable entre el aclaramiento de cuerpo entero y
el aclaramiento efectivo. La tasa de aclaramiento dependerá de la
relación de los dos volúmenes, la relación de los dos flujos, y la
relación del aclaramiento efectivo con respecto al flujo sanguíneo
sistémico.
Haciendo referencia a la figura 24, se muestra
en este caso la tasa de aclaramiento teórica en función del
aclaramiento efectivo para un flujo sanguíneo sistémico de 5 L/min,
un volumen de la reserva de flujo bajo del 80% del volumen total, y
una fracción de flujo hacia esta reserva del 10, el 20 y el 30% del
flujo sistémico total. Este intervalo de parámetros concuerda con
lo que Daugirdas y Schneditz determinaron como necesario para
explicar el rebote de urea observado. En nuestro estudio, los
aclaramientos estuvieron ligeramente por encima de 200, y se
observa que la variación de la tasa teórica está entre 0,8 y 0,95,
lo cual concuerda satisfactoriamente con los resultados clínicos.
Se observa también que en aclaramientos mayores entre 300 y 400, el
aclaramiento de cuerpo entero puede ser de hasta el 30% ó más por
debajo del aclaramiento efectivo, aunque la tasa real depende
fuertemente de los parámetros del paciente.
Se pueden extraer las siguientes conclusiones.
El aclaramiento efectivo por conductividad sobrevalora el
aclaramiento de cuerpo entero de una manera que depende del
paciente. Por último, aunque no menos importante, en pacientes con
un gran intervalo entre el aclaramiento de cuerpo entero y el
aclaramiento efectivo (es decir, una relación pequeña) parece que
existe un gran potencial para mejoras de la eficacia al influir en
los parámetros del paciente. La gran pregunta es cómo se podría
conseguir esto.
El término "comprende/comprendiendo" cuando
se usa en la presente memoria descriptiva se adopta para
especificar la presencia de características, unidades, etapas o
componentes mencionados. No obstante, el término no excluye la
presencia o adición de una o más características, unidades, etapas o
componentes adicionales o grupos de los mismos.
La invención no se limita a las realizaciones
descritas en las figuras, sino que se puede variar libremente
dentro del alcance de las reivindicaciones.
Claims (1)
1. Aparato (210) adaptado para la estimación de
una tasa de aclaramiento de cuerpo entero de un tratamiento de
diálisis de un paciente (120), expresando la tasa de aclaramiento de
cuerpo entero cómo de bien responde el paciente (120) a una
potencial capacidad de limpieza de un dializador (130) que realiza
el tratamiento, comprendiendo el aparato (210):
- un circuito monitor (211) de urea adaptado para: determinar una concentración de urea inicial en el dializado (C_{d0}); determinar un caudal total (Q_{d}) de dializado consumido durante el tratamiento incluyendo cualquier ultrafiltración; medir, durante una fase de estado estable (t_{3} a t_{4}) del tratamiento, una pendiente (K_{wb}/V) de una función de la velocidad de eliminación que describe cómo disminuye una concentración de urea en el dializado en el transcurso del tratamiento; y medir una masa (m_{0}) de urea prediálisis en el paciente (120), y
- un procesador (212) adaptado para determinar la tasa de aclaramiento de cuerpo entero (K_{wb}/K_{ef}) para el paciente (120), determinándose la tasa de aclaramiento de cuerpo entero (K_{wb}/K_{ef}) como el producto de dicha pendiente (K_{wb}/V) y dicha masa (m_{0}) de urea prediálisis, dividido por dicho caudal (Q_{d}) y dividido por dicha concentración de urea inicial en el dializado (C_{d0}).
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DE102005001051B4 (de) * | 2005-01-07 | 2007-10-31 | Fresenius Medical Care Deutschland Gmbh | Vorrichtung und Verfahren zur Erkennung von Komplikationen während einer extrakorporalen Blutbehandlung |
US7815809B2 (en) * | 2005-12-13 | 2010-10-19 | Gambro Lundia Ab | Method for conductivity calculation in a treatment fluid upstream and downstream a filtration unit in apparatuses for the blood treatment |
US8753515B2 (en) | 2009-12-05 | 2014-06-17 | Home Dialysis Plus, Ltd. | Dialysis system with ultrafiltration control |
WO2011074603A1 (ja) * | 2009-12-17 | 2011-06-23 | ニプロ株式会社 | 血液透析装置 |
US8501009B2 (en) | 2010-06-07 | 2013-08-06 | State Of Oregon Acting By And Through The State Board Of Higher Education On Behalf Of Oregon State University | Fluid purification system |
JP5450818B2 (ja) * | 2010-07-14 | 2014-03-26 | 旭化成メディカル株式会社 | 血液透析システム |
US8945936B2 (en) | 2011-04-06 | 2015-02-03 | Fresenius Medical Care Holdings, Inc. | Measuring chemical properties of a sample fluid in dialysis systems |
EP2747808B1 (en) | 2011-08-22 | 2016-11-30 | Medtronic Inc. | Dual flow sorbent cartridge |
AU2012318561B2 (en) | 2011-10-07 | 2017-04-20 | Outset Medical, Inc. | Heat exchange fluid purification for dialysis system |
EP2800592B1 (en) | 2012-01-04 | 2019-03-06 | Medtronic Inc. | Multi-staged filtration system for blood fluid removal |
US11154648B2 (en) | 2013-01-09 | 2021-10-26 | Medtronic, Inc. | Fluid circuits for sorbent cartridge with sensors |
US11565029B2 (en) | 2013-01-09 | 2023-01-31 | Medtronic, Inc. | Sorbent cartridge with electrodes |
US9707328B2 (en) | 2013-01-09 | 2017-07-18 | Medtronic, Inc. | Sorbent cartridge to measure solute concentrations |
US9713666B2 (en) | 2013-01-09 | 2017-07-25 | Medtronic, Inc. | Recirculating dialysate fluid circuit for blood measurement |
US10850016B2 (en) | 2013-02-01 | 2020-12-01 | Medtronic, Inc. | Modular fluid therapy system having jumpered flow paths and systems and methods for cleaning and disinfection |
US10010663B2 (en) | 2013-02-01 | 2018-07-03 | Medtronic, Inc. | Fluid circuit for delivery of renal replacement therapies |
US9623164B2 (en) | 2013-02-01 | 2017-04-18 | Medtronic, Inc. | Systems and methods for multifunctional volumetric fluid control |
US9827361B2 (en) | 2013-02-02 | 2017-11-28 | Medtronic, Inc. | pH buffer measurement system for hemodialysis systems |
US9144640B2 (en) | 2013-02-02 | 2015-09-29 | Medtronic, Inc. | Sorbent cartridge configurations for improved dialysate regeneration |
US10052612B2 (en) | 2013-11-26 | 2018-08-21 | Medtronic, Inc. | Zirconium phosphate recharging method and apparatus |
US10537875B2 (en) | 2013-11-26 | 2020-01-21 | Medtronic, Inc. | Precision recharging of sorbent materials using patient and session data |
US10004839B2 (en) | 2013-11-26 | 2018-06-26 | Medtronic, Inc. | Multi-use sorbent cartridge |
US9943780B2 (en) | 2013-11-26 | 2018-04-17 | Medtronic, Inc. | Module for in-line recharging of sorbent materials with optional bypass |
US9895477B2 (en) | 2013-11-26 | 2018-02-20 | Medtronic, Inc. | Detachable module for recharging sorbent materials with optional bypass |
US9884145B2 (en) | 2013-11-26 | 2018-02-06 | Medtronic, Inc. | Parallel modules for in-line recharging of sorbents using alternate duty cycles |
ES2864727T3 (es) | 2014-04-29 | 2021-10-14 | Outset Medical Inc | Sistema y métodos de diálisis |
US10016553B2 (en) | 2014-06-24 | 2018-07-10 | Medtronic, Inc. | Replenishing urease in dialysis systems using a urease introducer |
WO2015199768A1 (en) | 2014-06-24 | 2015-12-30 | Medtronic, Inc. | Stacked sorbent assembly |
CN106659827B (zh) | 2014-06-24 | 2019-07-09 | 美敦力公司 | 使用脲酶袋补充透析系统中的脲酶 |
EP3160533B1 (en) | 2014-06-24 | 2020-08-12 | Medtronic Inc. | Sorbent pouch |
WO2015199766A1 (en) | 2014-06-24 | 2015-12-30 | Medtronic, Inc. | Modular dialysate regeneration assembly |
CN106604752B (zh) | 2014-06-24 | 2019-07-09 | 美敦力公司 | 用于补充吸附剂盒内的脲酶的脲酶引入系统 |
DE102014012423A1 (de) | 2014-08-20 | 2016-02-25 | Fresenius Medical Care Deutschland Gmbh | Dialysemaschine mit der Fähigkeit zur Bestimmung einer prädialytischen Eigenschaft im Blut eines Dialysepatienten |
US9713665B2 (en) | 2014-12-10 | 2017-07-25 | Medtronic, Inc. | Degassing system for dialysis |
US10874787B2 (en) | 2014-12-10 | 2020-12-29 | Medtronic, Inc. | Degassing system for dialysis |
US10098993B2 (en) | 2014-12-10 | 2018-10-16 | Medtronic, Inc. | Sensing and storage system for fluid balance |
JP6991155B2 (ja) * | 2016-06-30 | 2022-01-12 | ガンブロ・ルンディア・エービー | 血液処理機器iiの接続テスト |
WO2018035520A1 (en) | 2016-08-19 | 2018-02-22 | Outset Medical, Inc. | Peritoneal dialysis system and methods |
US10981148B2 (en) | 2016-11-29 | 2021-04-20 | Medtronic, Inc. | Zirconium oxide module conditioning |
US11167070B2 (en) | 2017-01-30 | 2021-11-09 | Medtronic, Inc. | Ganged modular recharging system |
US10960381B2 (en) | 2017-06-15 | 2021-03-30 | Medtronic, Inc. | Zirconium phosphate disinfection recharging and conditioning |
JP6914803B2 (ja) | 2017-10-17 | 2021-08-04 | 日機装株式会社 | 血液浄化装置 |
JP6997582B2 (ja) * | 2017-10-17 | 2022-01-17 | 日機装株式会社 | 血液浄化装置 |
US11278654B2 (en) | 2017-12-07 | 2022-03-22 | Medtronic, Inc. | Pneumatic manifold for a dialysis system |
US11033667B2 (en) | 2018-02-02 | 2021-06-15 | Medtronic, Inc. | Sorbent manifold for a dialysis system |
US11110215B2 (en) | 2018-02-23 | 2021-09-07 | Medtronic, Inc. | Degasser and vent manifolds for dialysis |
US11213616B2 (en) | 2018-08-24 | 2022-01-04 | Medtronic, Inc. | Recharge solution for zirconium phosphate |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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SE465404B (sv) | 1988-03-03 | 1991-09-09 | Gambro Ab | Dialyssystem |
MX9306336A (es) * | 1992-10-13 | 1995-01-31 | Baxter Int | Metodo y aparato para monitorear o vigilar un tratamiento de hemodialisis,que se lleva a cabo en una maquina de hemodialisis. |
US5685988A (en) * | 1993-09-15 | 1997-11-11 | Malchesky; Paul | Dialysis process and system |
FR2713937B1 (fr) | 1993-12-17 | 1996-05-31 | Hospal Ind | Procédé de détermination d'un paramètre significatif du progrès d'un traitement extracorporel de sang. |
SE9604370D0 (sv) | 1996-11-28 | 1996-11-28 | Gambro Ab | Method and system for preventing intradialytic symptomatology |
DE19746367C2 (de) | 1996-11-30 | 1999-08-26 | Fresenius Medical Care De Gmbh | Verfahren zur in-vivo-Bestimmung von Parametern der Hämodialyse und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens |
SE513034C2 (sv) | 1997-06-02 | 2000-06-19 | Gambro Lundia Ab | Metod och anordning för beräkning av dialyseffektivitet |
SE9702074D0 (sv) * | 1997-06-02 | 1997-06-02 | Gambro Ab | Method and device for calculating dialysis efficiency |
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