ES2317629T3 - Acero inoxidable ferritico con 19% cromo estabilizado con niobio. - Google Patents
Acero inoxidable ferritico con 19% cromo estabilizado con niobio. Download PDFInfo
- Publication number
- ES2317629T3 ES2317629T3 ES07290039T ES07290039T ES2317629T3 ES 2317629 T3 ES2317629 T3 ES 2317629T3 ES 07290039 T ES07290039 T ES 07290039T ES 07290039 T ES07290039 T ES 07290039T ES 2317629 T3 ES2317629 T3 ES 2317629T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- leq
- ferritic
- steel
- stainless steel
- titanium
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
- C21D8/0273—Final recrystallisation annealing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/0068—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for particular articles not mentioned below
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/008—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tin
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/20—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/30—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with cobalt
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/52—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with cobalt
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/004—Dispersions; Precipitations
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/005—Ferrite
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
- F01N13/00—Exhaust or silencing apparatus characterised by constructional features ; Exhaust or silencing apparatus, or parts thereof, having pertinent characteristics not provided for in, or of interest apart from, groups F01N1/00 - F01N5/00, F01N9/00, F01N11/00
- F01N13/08—Other arrangements or adaptations of exhaust conduits
- F01N13/10—Other arrangements or adaptations of exhaust conduits of exhaust manifolds
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
- F01N13/00—Exhaust or silencing apparatus characterised by constructional features ; Exhaust or silencing apparatus, or parts thereof, having pertinent characteristics not provided for in, or of interest apart from, groups F01N1/00 - F01N5/00, F01N9/00, F01N11/00
- F01N13/16—Selection of particular materials
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
- F01N2530/00—Selection of materials for tubes, chambers or housings
- F01N2530/02—Corrosion resistive metals
- F01N2530/04—Steel alloys, e.g. stainless steel
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Catalysts (AREA)
Abstract
Plancha de acero inoxidable ferrítico donde la composición incluye, las proporciones estando expresadas en pesos: siendo entendido que: C <= 0,03% Mn <= 1% 0,3<= Si<= 1% S <= 0,01% P <= 0,04% 18%>= Cr<= 22% Ni<= 0,5% Mo <= 2,5% Cu <= 0,5% Ti<= 0,02% Zr <= 0.02% Al <= 0,02% 0,2% <= Nb <= 1% V <= 0,2% N <= 0,03% 0,005% <= Co<= 0,05% Sn<= 0,05% Ti + Al + Zr <= 0,030% Cr + 5 Si <= 20% Mo + 3(Nb-7C-7N) <= 1,5% V + 10 Ti <= 0,06% el resto de la composición estando constituido por hierro e impurezas inevitables resultantes de la elaboración.
Description
Acero inoxidable ferrítico con 19% de cromo
estabilizado con niobio.
La invención se refiere a un acero inoxidable
ferrítico, con 19% Cr estabilizado con niobio, y su utilización
para piezas sometidas a elevadas temperaturas, en particular a más
de 950-1000ºC.
Para ciertas aplicaciones tales como las piezas
situadas en las partes calientes de las líneas de escape para el
automóvil, se busca simultáneamente una buena resistencia a la
oxidación y un buen comportamiento mecánico a una alta temperatura:
características mecánicas elevadas, buenos comportamientos a la
fluencia y la fatiga térmica. El comportamiento mecánico a una alta
temperatura debe estar igualmente adaptado a los ciclos térmicos
asociados a las fases de aceleración-desaceleración
de los motores. Además ciertas partes tales como los colectores de
gas de escape requieren una buena capacidad de formación en frío
para ser conformados por plegado o hidroplastia.
Diferentes tipos de acero inoxidable austenítico
o ferrítico han sido propuestos para responder a las exigencias
específicas de las diferentes zonas de la línea de escape. Se ha
notado en particular un desarrollo de ciertos tipos de aceros
inoxidables ferríticos: esto se debe a que tiene un costo menos
elevado que aquel de los aceros austeníticos o refractarios, así
como a su mejor comportamiento a la oxidación cíclica, éste último
punto resultante de una diferencia de coeficiente de dilatación
entre el acero y la capa superficial de óxidos menor para los
aceros ferríticos que para los aceros austeníticos. Se conocen así
aceros inoxidables ferríticos al 17% Cr estabilizados con 0,14% de
titanio y 0,5% de niobio (tipo EN 1.4509, AISI 441). Este tipo de
matiz sin embargo no está adaptado a las partes más calientes de
las líneas de escape cuando las temperaturas son superiores a
950ºC, ya que su resistencia a la fluencia es insuficiente y la
oxidación a una alta temperatura se produce de manera excesiva. Se
conocen igualmente aceros inoxidables ferríticos al 14% Cr
estabilizados con 0,5% de niobio sin titanio (tipo EN 1.4595).
Estos presentan un comportamiento a una alta temperatura
equivalente a aquella de los tipos precedentes, pero una mejor
aptitud para la conformación. Sin embargo la temperatura máxima de
utilización sigue siendo 950ºC. Según
EP-AI-1083241 una precipitación fija
a los niveles de las juntas del grano de la fase Fe_{2}Nb_{3}
asegura un buen comportamiento a la fluencia para un acero
ferrítico con bajo cromo. La influencia de Nb no combinado sobre las
propiedades mecánicas como la fluencia de los aceros ferríticos es
señalada en los documentos
US-A-4726853 ó
EP-AI-478790.
La presente invención tiene como propósito
resolver los problemas mencionados más arriba. Pretende en
particular poner a disposición un acero inoxidable ferrítico que
presenta un buen comportamiento al calor, lo que quiere decir una
resistencia elevada a la fluencia, a la fatiga térmica y a la
oxidación a temperaturas de oxidación periódica superiores a 950ºC
así como una aptitud a la conformación en frío cercana a la de los
tipos existentes. Para este propósito, la invención tiene como
objeto una plancha de acero inoxidable ferrítico cuya composición
comprende, las proporciones siendo expresadas en peso: C \leq
0,03%, Mn \leq 1%, 0,3 \leq Si \leq 1%, S \leq 0,01%, P
\leq 0,04%, 18% \leq Cr \leq 22%, Ni \leq 0,5%, Mo \leq
2,5%, Cu \leq 0,5%, Ti \leq 0,02%, Zr \leq 0,02%, Al \leq
0,02%, 0,2% \leq Nb \leq 1%, V \leq 0,2%, N \leq 0,03%,
0,005% \leq Co \leq 0,05%, Sn \leq 0,05%, el resto de la
composición estando constituida por hierro e impurezas inevitables
resultantes de la elaboración, las proporciones de titanio,
aluminio y circonio satisfaciendo la relación: Ti + Al + Zr \leq
0,030%, las proporciones de silicio y cromo satisfaciendo la
relación: Cr + 5 Si \geq 20%, las proporciones de niobio,
carbono, nitrógeno y molibdeno satisfaciendo la relación: Mo +
3(Nb-7C-7N) \geq 1,5%, las
proporciones de titanio y vanadio satisfaciendo la relación: V + 10
Ti \geq 0,06%.
Preferentemente, la plancha de acero contiene
una precipitación intergranular que comprende al menos 80% de
compuestos Fe_{2}Nb_{3} cúbicos.
Preferentemente además, la fracción lineal f de
las juntas de granos ferríticos que presenta una precipitación de
compuestos Fe_{2}Nb_{3} cúbicos, es superior o igual al 5%.
Según un modo preferido, la estructura es
enteramente recristalizada y el tamaño promedio de grano ferrítico
del acero está comprendido entre 10 y 60 micrómetros.
La invención tiene igualmente como objeto un
procedimiento de fabricación de una plancha de acero inoxidable
ferrítico, de acuerdo al cual:
- se aprovisiona un acero de composición
descrita más arriba,
- se procede a la colada de un semiproducto a
partir de este acero,
- se lleva el semiproducto a una temperatura
superior a 1000ºC,
- se lamina al calor el semiproducto de forma
que se obtenga una plancha laminada al calor,
- se lamina en frío la plancha, y después
- se recoce la plancha laminada en frío a una
temperatura T_{R} comprendida entre 1030 y 1130ºC y una duración
t_{R} comprendida entre 10 segundos y 3 minutos.
\vskip1.000000\baselineskip
Los parámetros T_{R} y t_{R} son escogidos
de tal forma que se obtenga una estructura completamente
recristalizada con un tamaño de grano comprendido entre 10 y 60
micrómetros.
La invención tiene igualmente como objeto la
fabricación de una pieza según la cual se aprovisiona una plancha
de acero inoxidable ferrítico fabricada según el procedimiento
mencionado más arriba, se forma la plancha para obtener una pieza,
y después se somete la pieza a uno ó mas ciclos térmicos en un campo
de temperaturas comprendidas entre 650 y 1050ºC con una duración
acumulada superior a 30 minutos.
La invención tiene igualmente como objeto la
utilización de una plancha de acero según las características
descritas más arriba, para la fabricación de piezas sometidas a una
temperatura de utilización periódica superior a 950ºC, y
especialmente de colectores de escape de gas de combustión en el
campo del automóvil, de quemadores, de intercambiadores de calor,
de envolturas de turbocompresores, o de calderas.
Otras características y ventajas de la invención
aparecerán en el curso de la descripción dada más abajo a modo de
ejemplo y hecha con referencia a las figuras anexas siguientes:
- La figura 1 define esquemáticamente la
fracción lineal f de las juntas de granos ferríticos que comprende
una precipitación de Fe_{2}Nb_{3} cúbicos.
- La figura 2 presenta la influencia de la
fracción f sobre el comportamiento en la fluencia.
- La figura 3 presenta una observación en
Microscopía Electrónica de Transmisión de precipitados cúbicos
Fe_{2}Nb_{3} en una plancha laminada en frío y recocida de un
acero de acuerdo a la invención, después de un tratamiento de 100 h
a 1000ºC.
- Las figuras 4 y 5 presentan respectivamente
clichés de difracción electrónica y clichés teóricos de acuerdo al
eje de zona de estos precipitados Fe_{2}Nb_{3}.
- La figura 6 presenta una observación en
Microscopía Electrónica de Transmisión de precipitados hexagonales
Fe_{2}Nb en una plancha laminada en frío y recocida de un acero de
referencia, después de un tratamiento de 100 h a 1000ºC.
- Las figuras 7 y 8 presentan respectivamente
clichés de difracción electrónica y clichés teóricos de acuerdo al
eje de zona de esos precipitados Fe_{2}Nb.
\vskip1.000000\baselineskip
En lo que concierne a la composición química del
acero, el carbono aumenta las características mecánicas a alta
temperatura, en particular la resistencia a la fluencia. Sin embargo
dada su solubilidad tan débil en la ferrita, el carbono tiende a
precipitarse en forma de carburos M_{23}C_{6} ó M_{7}C_{3} a
una temperatura inferior a 900ºC aproximadamente. Esta
precipitación generalmente situada en las juntas de los granos puede
conducir a un empobrecimiento en cromo en la vecindad de sus juntas
y así pues a una sensibilización a la corrosión intergranular. Esta
sensibilización se puede encontrar en particular en las Zonas
Afectadas por el Calor en soldadura que han sido recalentadas a una
temperatura muy alta. La proporción de carbono debe pues ser
limitada a 0,03% para obtener una resistencia satisfactoria a la
corrosión intergranular así como para no disminuir la capacidad de
formación. Además, la proporción de carbono debe satisfacer una
relación con el molibdeno, el niobio y el nitrógeno, como será
explicado después.
El manganeso incrementa las características
mecánicas. Más allá de 1% en peso, la cinética de oxidación al
calor se vuelve sin embargo muy rápida y una capa de óxido menos
compacta se desarrolla, formada de espinela con bromita.
Como el cromo, el silicio es un elemento muy
eficaz para incrementar la resistencia a la oxidación durante los
ciclos térmicos. Para asegurar ese rol, es necesaria una proporción
mínima de 0,3% en peso. Los inventores han puesto igualmente en
evidencia que las proporciones ponderales en cromo y en silicio
deben obedecer a la relación: Cr + 5 Si \geq 20%, de forma que se
obtenga una buena resistencia a la oxidación cíclica a 1000ºC.
Sin embargo, para no disminuir la aptitud al
laminado al calor y a la conformación en frío, la proporción de
silicio debe estar limitada a 1% en peso.
El azufre y el fósforo son impurezas que
disminuyen la ductilidad al calor y la capacidad de formación. El
fósforo segrega fácilmente a las juntas del grano y disminuye su
cohesión. A este efecto, las proporciones de azufre y fósforo deben
ser respectivamente inferiores o iguales a 0,01 y 0,04% en
pesos.
El cromo es un elemento esencial para la
estabilización de la fase ferrítica y para incrementar la
resistencia a la oxidación. En conexión con los otros elementos de
la composición, su proporción mínima debe ser superior o igual a
18% a fin de obtener una estructura ferrítica a cualquier
temperatura y obtener una buena resistencia a la oxidación cíclica.
Su proporción máxima no puede sin embargo exceder de 22% bajo pena
de aumentar excesivamente la resistencia mecánica al ambiente y de
disminuir consecutivamente la aptitud a la conformación.
\newpage
El níquel es un elemento de gammageno que
aumenta la ductilidad del acero. A fin de conservar una estructura
monofásica ferrítica, su proporción debe ser inferior o igual a 0,5%
en peso.
El molibdeno incrementa no solamente la
resistencia a una alta temperatura sino también la resistencia a la
oxidación. Sin embargo, más allá de 2,5% en peso de Mo, el límite de
elasticidad y la resistencia a la temperatura ambiente son
incrementadas de forma excesiva, la ductilidad y la aptitud a la
conformación disminuyen. Como se verá más adelante, el molibdeno
debe satisfacer igualmente una relación conjuntamente con el niobio,
el carbono y el nitrógeno, para obtener una resistencia mecánica y
una resistencia a la fluencia satisfactorias a 1000ºC así como una
resistencia a la fatiga térmica entre 100 y 1000ºC.
El cobre tiene un efecto endurecedor en
caliente. En cantidad excesiva, disminuye sin embargo la ductilidad
durante el laminado en caliente. A este efecto, la proporción de
cobre debe ser entonces inferior o igual a 0,5% en peso.
Los inventores han puesto en evidencia que las
proporciones de titanio, aluminio y circonio deben ser conjuntamente
limitadas a fin de obtener una precipitación más intensa de
Fe_{2}Nb_{3} cúbicos: esta precipitación de compuestos
intermetálicos que intervienen a alta temperatura, permite obtener
un buen comportamiento a la oxidación cíclica y a la fluencia a
1000ºC. Para este propósito, las proporciones ponderales en Ti, Zr,
Al, deben estar limitadas a 0,02% cada una, y la suma de sus
proporciones debe ser tal que: Ti + Al + Zr \leq 0,030%. En el
caso contrario, el niobio precipita, no en forma de
Fe_{2}Nb_{3}, sino a partir de 650ºC en forma de compuestos
Fe_{2}Nb, menos eficaces para resistir a la fluencia.
El niobio es un elemento importante de la
invención. Usualmente, este elemento puede ser utilizado como
elemento estabilizador en los aceros inoxidables ferríticos: en
efecto, el fenómeno de sensibilización mencionado más arriba puede
ser evitado por la adición de elementos que forman carburos o
carbonitruros muy estables térmicamente. De esta forma, se reduce
lo más posible el carbono y el nitrógeno en solución y se evita así
una precipitación ulterior de carburos y de nitruros de cromo. El
niobio (así como el titanio y, en menor medida, el circonio y el
vanadio) fija entonces de forma estable el carbono y el
nitrógeno.
Pero el niobio se combina igualmente con el
hierro para formar ciertos compuestos intermetálicos en el intervalo
650ºC-1050ºC: los inventores han puesto en
evidencia que una precipitación intergranular de Fe_{2}Nb_{3}
cúbico que interviene a una alta temperatura podría aprovecharse
para aumentar las propiedades mecánicas al calor. Esto necesita sin
embargo las condiciones siguientes:
Si la proporción en Nb total del acero es
inferior a 0,2%, el acero está insuficientemente estabilizado y la
cantidad de Fe_{2}Nb_{3} precipitada es insuficiente para
obtener las propiedades pretendidas a una alta temperatura.
Para obtener esta precipitación favorable del
niobio, los inventores han puesto en evidencia igualmente la
importancia de la proporción en niobio efectiva, designada por
\DeltaNb: el niobio efectivo designa la cantidad de niobio en
solución sólida disponible para precipitar con el hierro, creando la
hipótesis de que el carbono y el nitrógeno han precipitado
totalmente con el niobio bajo forma de carbonitruros NbCN. En esas
condiciones:
\DeltaNb=Nb-7C-7N.
Para garantizar una resistencia mecánica y una
resistencia a la fluencia a 1000ºC satisfactorias, así como una
resistencia a la fatiga térmica entre 100ºC y 1000ºC, los inventores
han puesto en evidencia que las proporciones en Mo y en \DeltaNb
debían exceder un valor particular de forma que:
Mo + 3 \Delta
Nb = Mo + 3 (Nb-7C-7N) \geq
1,5%.
Sin embargo, conviene por otra parte limitar las
adiciones de niobio: Cuando la proporción de niobio es superior a
1% en pesos, el endurecimiento obtenido es muy importante, el acero
es menos fácilmente deformable y la recristalización después del
laminado en frío es más difícil.
El vanadio es un elemento que aumenta la
resistencia a una alta temperatura. A fin de asegurar una adherencia
satisfactoria de la capa de óxido formada durante la utilización a
una alta temperatura y de garantizar un buen comportamiento a la
oxidación, los inventores han puesto en evidencia que las
proporciones de titanio y vanadio deben satisfacer la relación: V
+10 Ti \geq 0,06%. Conviene sin embargo limitar la proporción de
vanadio a 0,2% para no disminuir la capacidad de formación.
Como el carbono, el nitrógeno aumenta las
características mecánicas. Sin embargo, el nitrógeno tiende a
precipitar a las juntas del grano en forma de nitruros, reduciendo
así la resistencia a la corrosión. A fin de limitar los problemas
de sensibilización, la proporción de nitrógeno debe ser inferior o
igual a 0,03%.
El cobalto es un elemento endurecedor en
caliente pero que degrada la capacidad de formación: A este efecto
su proporción debe estar comprendida entre 0,005% y 0,05% en
pesos.
A fin de evitar los problemas de forjado en
caliente, la proporción de estaño debe ser inferior o igual a
0,05%.
\newpage
De acuerdo a la invención, el tamaño promedio de
grano del acero en estado de entrega está comprendido entre 10 y 60
micrómetros, la precipitación ulterior de compuestos intermetálicos
que permiten también estabilizar el tamaño de grano después de la
utilización. Un tamaño de grano inferior a 10 micrómetros tiene un
efecto nefasto sobre la fluencia intergranular. Un tamaño de grano
superior a 60 micrómetros conducirá a la aparición de
irregularidades de superficie antiestéticas, o "piel de
naranja", después de la conformación a la temperatura
ambiente.
Los aceros de acuerdo a la invención incluyen
una precipitación intergranular de compuestos Fe_{2}Nb_{3} de
estructura cúbica, después de un tratamiento térmico comprendido
entre 650ºC y 1050ºC durante un tiempo superior a 30 minutos. De
acuerdo a la invención, los precipitados Fe_{2}Nb_{3} son muy
mayoritarios entre los otros precipitados intergranulares, lo que
quiere decir que representan más del 80% de la población
intergranular. La naturaleza y la repartición de esos precipitados
son muy favorables para resistir a la fluencia, en comparación con
los precipitados Fe_{2}Nb, o fases de Lavas. Los compuestos
Fe_{2}Nb que precipitan en forma intra o intergranular son sólo
estables hasta 950ºC, contrariamente a los precipitados
Fe_{2}Nb_{3} que son estables hasta 1050ºC.
De acuerdo a la invención, la estructura del
acero en el estado de entrega está totalmente recristalizada: de
manera que, la precipitación ulterior de los compuestos
Fe_{2}Nb_{3} interviene de forma muy homogénea.
Los inventores han puesto en evidencia que la
eficacia de los compuestos Fe_{2}Nb_{3} cúbicos era
particularmente incrementada cuando la fracción lineal de las
juntas de granos ferríticos que presentaban una precipitación de
esos compuestos, era superior o igual a 5%. La definición de ésta
fracción lineal f se muestra en la figura 1: Si se considera un
grano particular donde el contorno está limitado por granos
sucesivos de longitud L_{1},L_{2}..L_{i}, las observaciones
en microscopía electrónica muestran que ese grano puede comprender
precipitados Fe_{2}Nb_{3} a lo largo de las juntas sobre una
longitud d_{1},..d_{i},.. Considerando una superficie(S)
estadísticamente representativa de la
micro-estructura, por ejemplo compuesta por más de
50 granos, se define la fracción lineal incluyendo los precipitados
de Fe_{2}Nb_{3} por la expresión f:
f =
\frac{\sum_{(S)} \ di}{\sum_{(S)} \
Li}
\sum\limits_{(S)} di designa la longitud total
de las juntas de granos incluyendo los precipitados
Fe_{2}Nb_{3}, relativamente en la superficie(S)
considerada. \sum\limits_{(S)} Li representa la longitud total de
las juntas de granos relativamente en la superficie(S)
considerada.
La expresión f traduce entonces la tasa de
recubrimiento de las juntas de granos ferríticos por una
precipitación de Fe_{2}Nb_{3} cúbicos. Los inventores han
puesto en evidencia, como lo muestra la figura 2, que la resistencia
a la fluencia después de una prueba llamada
"sag-test", era netamente muy mejorada cuando
la fracción lineal de los precipitados Fe_{2}Nb_{3} cúbicos era
superior o igual a 5%: en esas condiciones, esos precipitados
juegan un rol muy eficaz de anclaje de las juntas y aminoran la
fluencia.
La conformación del procedimiento de fabricación
de una plancha de acero inoxidable ferrítico de acuerdo a la
invención podrá ser especialmente la siguiente:
- se aprovisiona un acero de composición de
acuerdo a la invención
- se procede a la colada de un semiproducto a
partir de este acero. Esta colada puede ser realizada en lingotes o
también en forma de desbaste producido por colada continua (un
espesor que va generalmente de algunas decenas de milímetros para
los desbastes delgados hasta algunas centenas de milímetros para los
desbastes clásicos) o de bandas delgadas entre cilindros de acero
contra-rotativos. Los semiproductos colados son
llevados enseguida a una temperatura superior a 1000ºC para
alcanzar en cualquier punto una temperatura favorable a las
deformaciones elevadas que va a sufrir el acero durante el laminado
en caliente.
Se decapa y después se lamina la plancha en las
condiciones usuales, aplicando por ejemplo una tasa de reducción de
30 a 90%. Se recoce a continuación la plancha laminada en frío a una
temperatura T_{R} y una duración t_{R}.
Esos parámetros T_{R} y t_{R} son escogidos
de tal manera que se obtiene una recristalización completa con un
tamaño promedio de grano ferrítico comprendido entre 10 y 60
micrómetros. Un incremento de T_{R} y t_{R} aumenta la tasa de
recristalización así como el tamaño promedio del grano. Una
temperatura de T_{R} comprendida entre 1030 y 1130ºC y un tiempo
t_{R} comprendido entre 10 segundos y 3 minutos permiten obtener
simultáneamente una recristalización completa y un tamaño promedio
de grano ferrítico comprendido entre 10 y 60 micrómetros.
En esta fase, la plancha de acero está en estado
de entrega. Una pieza puede ser entonces fabricada a partir de esta
plancha de acero poniendo en práctica los modelos usuales de
deformación, tales como embutido, hidroplastia o plegado. Cuando se
realiza la plancha de acero en estado de entrega con un tamaño de
grano ferrítico comprendido entre 10 y 60 micrómetros, ésta
presenta simultáneamente una buena resistencia a la fluencia durante
su utilización a alta temperatura.
Durante la puesta en servicio ulterior de la
pieza, uno o más ciclos térmicos en un campo de temperaturas
comprendidas entre 650 y 1050ºC con una duración acumulada superior
a 30 minutos, conducen a una precipitación de Fe_{2}Nb_{3} y un
incremento de la resistencia a la fluencia. Esta resistencia es
particularmente elevada cuando la fracción lineal f de las juntas
de granos ferríticos que comprenden una precipitación de los
compuestos Fe_{2}Nb_{3} es superior o igual a 5%.
Ejemplo
A modo de ejemplo no limitativo, los resultados
siguientes van a mostrar las características ventajosas conferidas
por la invención.
Se han elaborado aceros donde la composición
expresada en porcentaje ponderal, se muestra en la tabla 1 más
abajo. Además de los aceros I1 a I4 de acuerdo a la invención, se ha
indicado a modo de comparación la composición de aceros de
referencia R1 a R6. Se ha puesto igualmente en la tabla 2, el valor
de las expresiones: Ti + Al + Zr, Cr + 5 Si, Mo +
3(Nb-7C-7N), V + 10 Ti, para
cada una de las composiciones de más arriba.
Después de la colada, los aceros han sido
recalentados hasta una temperatura superior a 1000ºC, laminados al
calor hasta un espesor de 3 mm, decapados y después laminados en
frío hasta un espesor de 1,5 mm. Las planchas de acero han sido a
continuación recocidas a una temperatura de 1100ºC con una duración
de 30 segundos.
\vskip1.000000\baselineskip
\vskip1.000000\baselineskip
\vskip1.000000\baselineskip
(Tabla pasa a página
siguiente)
La tabla 3 presenta el resultado de cierto
número de pruebas efectuadas a altas temperaturas sobre los aceros
u observaciones realizadas después de esos ciclos a altas
temperaturas. Esas pruebas están destinadas a apreciar el
comportamiento mecánico, particularmente en condiciones de
utilización con temperatura superior o igual a 950ºC.
- -
-
\vtcortauna
- -
-
\vtcortauna
- -
-
\vtcortauna
- -
-
\vtcortauna
- -
-
\vtcortauna
\vskip1.000000\baselineskip
En los aceros de acuerdo a la invención, la
recristalización es completa y el tamaño promedio del grano
ferrítico está comprendido entre 10 y 60 micrómetros.
La figura 3 anexada ilustra los precipitados
observados después de pruebas de fluencia a 1000ºC en las coladas
I1, I2, I3 e I4, de acuerdo a la invención. Se nota la presencia de
precipitados intra y sobre todo intergranulares, recubriendo una
gran parte de las juntas del grano ferríticos. Los análisis por
espectrometría con dispersión de energía (EDS) y de longitud de
onda (WDS) revelan que más del 80% de los precipitados están
constituidos de niobio y de hierro, de estequiometría
Fe_{2}Nb_{3}, y que no contienen ni carbono ni nitrógeno. A fin
de identificar esos precipitados, los clichés de difracción
electrónica (figura 4) han sido comparados a los clichés teóricos
de acuerdo al eje de la zona (figura 5): esos precipitados son
compuestos intermetálicos Fe_{2}Nb_{3} cúbicos, cuyo parámetro
de malla es a = 1,13 nanómetros.
En comparación, la figura 6 presenta los
precipitados observados en los aceros de referencia R3, R4 y R5. La
tasa de recubrimiento de las juntas de los granos ferríticos por
esos precipitados es muy débil después de las pruebas de fluencia a
1000ºC. Los clichés experimentales de difracción electrónica y los
clichés teóricos de acuerdo al eje de la zona de esos precipitados
son mostrados respectivamente en las figuras 7 y 8. El análisis EDS
y los exámenes de difracción revelan que se trata de precipitados de
Fe_{2}Nb, o fase de Laves, de red hexagonal.
Los aceros I1 a I4 de acuerdo a la invención
combinan buenas propiedades mecánicas al calor: resistencia
mecánica, resistencia a la fluencia, a la fatiga térmica y a la
oxidación cíclica.
Los aceros R1 y R2 presentan una combinación de
titanio y de vanadio insuficiente: las resistencias a la oxidación
cíclica y a la fatiga térmica no son satisfactorias en razón de la
falta de adhesión de las capas de óxido con el acero sustrato.
En los aceros R3, R4 y R5 de referencia, las
proporciones de Ti o de Zr, en Ti + Al + Zr son excesivas, lo que
no permite la precipitación del niobio en forma de Fe_{2}Nb_{3}:
es al contrario de Fe_{2}Nb que precipita hacia
650-800ºC durante la utilización a una alta
temperatura. Estos precipitados relativamente bastos, presentes en
poca cantidad en las juntas de los granos y totalmente remitidos en
solución a temperaturas superiores a 950ºC, son poco eficaces para
mejorar el comportamiento a la fluencia. En comparación, los
precipitados Fe_{2}Nb_{3} de los aceros de acuerdo a la
invención son más estables, aún a más de 950ºC. Correlativamente el
comportamiento a la fluencia y la resistencia a la oxidación cíclica
de los aceros R3 a R5 son insuficientes.
El acero R5 tiene igualmente una proporción
excesiva de titanio y una combinación (Ti + Al + Zr) no
satisfactoria. Además, su combinación: Mo + 3\DeltaNb, es
insuficiente. En consecuencia, el acero no presenta propiedades
mecánicas satisfactorias a una alta temperatura, en particular de
fluencia.
El acero R6 presenta una proporción insuficiente
de cromo así como de las combinaciones: Mo + 3\DeltaNb, Cr + 5%Si.
A pesar de la presencia de los compuestos Fe_{2}Nb_{3}, las
propiedades de resistencia a la oxidación y las propiedades
mecánicas a una alta temperatura son insuficientes.
Los aceros de acuerdo a la invención serán
utilizados para la fabricación de piezas sometidas a una temperatura
de utilización periódica superior a 950ºC, y especialmente de
colectores de escape de gas de combustión en el campo del
automóvil, de quemadores, de intercambiadores de calor o envolturas
de turbocompresores, de calderas.
Claims (7)
1. Plancha de acero inoxidable ferrítico donde
la composición incluye, las proporciones estando expresadas en
pesos:
C \leq
0,03%
Mn \leq
1%
0,3 \leq Si \leq
1%
S \leq
0,01%
P \leq
0,04%
18%\leq Cr \leq
22%
Ni \leq
0,5%
Mo \leq
2,5%
Cu \leq
0,5%
Ti \leq
0,02%
Zr \leq
0.02%
Al \leq
0,02%
0,2% \leq Nb \leq
1%
V \leq
0,2%
N \leq
0,03%
0,005% \leq Co \leq
0,05%
Sn\leq
0,05%
siendo entendido
que:
Ti + Al + Zr \leq
0,030%
Cr + 5 Si \geq
20%
Mo +
3(Nb-7C-7N) \geq
1,5%
V + 10 Ti \geq
0,06%
el resto de la composición estando
constituido por hierro e impurezas inevitables resultantes de la
elaboración.
2. Pieza fabricada a partir de una plancha de
acero de acuerdo a la reivindicación 1 caracterizada porque
comprende una precipitación intergranular que incluye al menos 80%
de compuestos Fe_{2}Nb_{3} cúbicos
3. Pieza de acuerdo a la reivindicación 2,
caracterizada porque la fracción lineal f de juntas del grano
ferríticos que presentan una precipitación de compuestos
Fe_{2}Nb_{3} cúbicos, es superior o igual a 5%, la fracción
está definida por
{}\hskip17cm f = \frac{\sum_{(S)} \ di}{\sum_{(S)} \ Li},
{}\hskip17cm mente en la superficie (S) considerada y \sum\limits_{(S)} Li representa la longitud total de las juntas de granos.
{}\hskip17cm f = \frac{\sum_{(S)} \ di}{\sum_{(S)} \ Li},
\hskip0.1cm\sum\limits_{(S)} di designa la longitud total de las juntas de granos que comprende los precipitados Fe_{2}Nb_{3} relativa-
{}\hskip17cm mente en la superficie (S) considerada y \sum\limits_{(S)} Li representa la longitud total de las juntas de granos.
4. Plancha o pieza de acero de acuerdo a
cualquiera de las reivindicaciones 1 a 3 donde la estructura es
enteramente recristalizada y el tamaño promedio del grano ferrítico
está comprendido entre 10 y 60 micrómetros.
\newpage
5. Procedimiento de fabricación de una plancha
de acero inoxidable ferrítico, de acuerdo al cual:
- se aprovisiona un acero de composición de
acuerdo a la reivindicación 1,
- se procede a la colada de un semiproducto a
partir de este acero,
- se lleva el semiproducto a una temperatura
superior a 1000ºC,
- se lamina al calor el semiproducto de forma
que se obtenga una plancha laminada en caliente,
- se lamina en frío dicha plancha, y después
- se recoce dicha plancha laminada en frío a una
temperatura de T_{R} comprendida entre 1030 y 1130ºC y una
duración t_{R} comprendida entre 10 segundos y 3 minutos, para
obtener una estructura completamente recristalizada con un tamaño
de grano ferrítico comprendido entre 10 y 60 micrómetros.
6. Procedimiento de fabricación de una pieza de
acuerdo al cual se aprovisiona una plancha de acero inoxidable
ferrítico fabricado de acuerdo a la reivindicación 5, y luego
- se forma dicha plancha para obtener una pieza,
después
- se somete dicha pieza a uno ó mas ciclos
térmicos en un campo de temperaturas comprendidas entre 650 y 1050ºC
con una duración acumulada superior a 30 minutos.
7. Utilización de la plancha de acero de acuerdo
a cualquiera de las reivindicaciones 1 ó 4, o fabricada de acuerdo
a un procedimiento de acuerdo a la reivindicación 5 para la
fabricación de piezas sometidas a una temperatura de utilización
periódica superior a 950ºC, y especialmente de colectores de escape
de gas de combustión en el campo automóvil, de quemadores, de
intercambiadores de calor, de envolturas de turbocompresores, de
calderas.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
EP06290231A EP1818421A1 (fr) | 2006-02-08 | 2006-02-08 | Acier inoxydable ferritique dit à 19% de chrome stabilisé au niobium |
EP06290231 | 2006-02-09 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
ES2317629T3 true ES2317629T3 (es) | 2009-04-16 |
ES2317629T5 ES2317629T5 (es) | 2012-12-26 |
Family
ID=36691479
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
ES07290039T Active ES2317629T5 (es) | 2006-02-08 | 2007-01-11 | Acero inoxidable ferrítico con 19% de cromo estabilizado con niobio |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
EP (2) | EP1818421A1 (es) |
AT (1) | ATE417134T1 (es) |
DE (1) | DE602007000326D1 (es) |
DK (1) | DK1818422T4 (es) |
ES (1) | ES2317629T5 (es) |
PT (1) | PT1818422E (es) |
SI (1) | SI1818422T2 (es) |
Families Citing this family (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP2857538B1 (en) * | 2012-05-28 | 2018-04-18 | JFE Steel Corporation | Ferritic stainless steel |
US9873924B2 (en) | 2012-09-03 | 2018-01-23 | Aperam Stainless France | Ferritic stainless steel sheet, method for the production thereof, and use of the same, especially in exhaust lines |
FI124995B (fi) | 2012-11-20 | 2015-04-15 | Outokumpu Oy | Ferriittinen ruostumaton teräs |
WO2016068291A1 (ja) * | 2014-10-31 | 2016-05-06 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 耐排ガス凝縮水腐食性とろう付け性に優れたフェライト系ステンレス鋼及びその製造方法 |
JP6159775B2 (ja) * | 2014-10-31 | 2017-07-05 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 耐排ガス凝縮水腐食性とろう付け性に優れたフェライト系ステンレス鋼及びその製造方法 |
US11261512B2 (en) | 2016-09-02 | 2022-03-01 | Jfe Steel Corporation | Ferritic stainless steel |
US20190316236A1 (en) * | 2016-12-21 | 2019-10-17 | Jfe Steel Corporation | Ferritic stainless steel |
KR102508125B1 (ko) * | 2018-01-31 | 2023-03-08 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 페라이트계 스테인리스강 |
SI3670692T1 (sl) | 2018-12-21 | 2022-11-30 | Outokumpu Oyj, | Feritno nerjavno jeklo |
KR102259806B1 (ko) * | 2019-08-05 | 2021-06-03 | 주식회사 포스코 | 고온 내크립 특성이 향상된 페라이트계 스테인리스강 및 그 제조 방법 |
CN113186472B (zh) * | 2021-01-15 | 2022-07-22 | 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 | 耐蚀钢筋及其生产方法 |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4010049A (en) * | 1975-10-06 | 1977-03-01 | Jones & Laughlin Steel Corporation | Columbium-stabilized high chromium ferritic stainless steels containing zirconium |
FR2589482B1 (fr) * | 1985-11-05 | 1987-11-27 | Ugine Gueugnon Sa | Tole ou bande en acier ferritique inoxydable, en particulier pour systemes d'echappement |
JP2696584B2 (ja) * | 1990-03-24 | 1998-01-14 | 日新製鋼株式会社 | 低温靭性,溶接性および耐熱性に優れたフエライト系耐熱用ステンレス鋼 |
JPH0735556B2 (ja) † | 1990-12-26 | 1995-04-19 | 川崎製鉄株式会社 | 高温強度と溶接熱影響部の靱性に優れたフェライト系ステンレス鋼 |
JPH0717988B2 (ja) † | 1991-03-08 | 1995-03-01 | 日本冶金工業株式会社 | 靱性および耐食性がともに優れるフェライト系ステンレス鋼 |
FR2798394B1 (fr) * | 1999-09-09 | 2001-10-26 | Ugine Sa | Acier ferritique a 14% de chrome stabilise au niobium et son utilisation dans le domaine de l'automobile |
US6426039B2 (en) * | 2000-07-04 | 2002-07-30 | Kawasaki Steel Corporation | Ferritic stainless steel |
-
2006
- 2006-02-08 EP EP06290231A patent/EP1818421A1/fr not_active Withdrawn
-
2007
- 2007-01-11 SI SI200730015T patent/SI1818422T2/sl unknown
- 2007-01-11 PT PT07290039T patent/PT1818422E/pt unknown
- 2007-01-11 DK DK07290039.2T patent/DK1818422T4/da active
- 2007-01-11 DE DE602007000326T patent/DE602007000326D1/de active Active
- 2007-01-11 ES ES07290039T patent/ES2317629T5/es active Active
- 2007-01-11 EP EP07290039A patent/EP1818422B2/fr active Active
- 2007-01-11 AT AT07290039T patent/ATE417134T1/de active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DK1818422T4 (da) | 2012-10-29 |
DE602007000326D1 (de) | 2009-01-22 |
SI1818422T1 (sl) | 2009-04-30 |
EP1818422B1 (fr) | 2008-12-10 |
DK1818422T3 (da) | 2009-02-23 |
ATE417134T1 (de) | 2008-12-15 |
EP1818422A1 (fr) | 2007-08-15 |
ES2317629T5 (es) | 2012-12-26 |
EP1818422B2 (fr) | 2012-07-18 |
SI1818422T2 (sl) | 2012-11-30 |
PT1818422E (pt) | 2009-01-30 |
EP1818421A1 (fr) | 2007-08-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
ES2317629T3 (es) | Acero inoxidable ferritico con 19% cromo estabilizado con niobio. | |
ES2639231T3 (es) | Chapa de acero con muy altas características mecánicas de resistencia y de maleabilidad, procedimiento de fabricación y uso de estas chapas | |
ES2667993T3 (es) | Lámina de acero inoxidable austenítico resistente al calor | |
ES2526974T3 (es) | Hojas de acero de alta resistencia que presentan un balance excelente entre capacidad de expansión de agujeros y ductilidad y también una resistencia a fatiga excelente, hojas de acero revestidas de zinc y procedimientos para producir las hojas de acero | |
ES2741304T3 (es) | Acero de alta resistencia y procedimiento de fabricación | |
ES2515116T3 (es) | Procedimiento de fabricación de chapas de acero que presentan una elevada resistencia y una excelente ductilidad, y chapas así producidas | |
ES2791675T3 (es) | Procedimiento de fabricación de chapas de acero austenítico de hierro-carbono-manganeso de muy altas características de resistencia y excelente homogeneidad | |
ES2683843T3 (es) | Lámina de acero para elementos de estampación en caliente y método de producción de la misma | |
ES2387229T3 (es) | Acero para la formación en caliente o al temple bajo herramienta, con ductilidad mejorada | |
ES2386701T3 (es) | Procedimiento de fabricación de chapas de acero de doble fase laminadas en frío con resistencia muy elevada y chapas así obtenidas | |
ES2612515T3 (es) | Chapa de acero de altas características mecánicas de resistencia, de ductilidad y de formabilidad, procedimiento de fabricación y utilización de tales chapas | |
ES2613618T3 (es) | Chapa de acero laminada en frío y revestida de cinc o de aleación de cinc, procedimiento de fabricación y utilización de tal chapa | |
CN108779532A (zh) | 耐热性和加工性优异的排气部件用奥氏体系不锈钢板、涡轮增压器部件和排气部件用奥氏体系不锈钢板的制造方法 | |
ES2651071T3 (es) | Chapa de acero inoxidable ferrítico | |
ES2692848T3 (es) | Chapa de acero doblemente recocida con altas características mecánicas de resistencia y de ductilidad, procedimiento de fabricación y uso de dichas chapas | |
EP2617854B1 (en) | Heat-resistant ferritic stainless steel sheet having excellent oxidation resistance | |
ES2718492T3 (es) | Lámina de acero galvanizado por inmersión en caliente y método para su fabricación | |
ES2706305T3 (es) | Lámina de acero inoxidable ferrítico laminada en caliente y recocida, procedimiento para producir la misma, y lámina de acero inoxidable ferrítico laminada en frío y recocida | |
ES2254752T3 (es) | Procedimiento de fabricacion de tubos soldados y tubo asi obtenido. | |
ES2831841T3 (es) | Chapa de acero inoxidable ferrítico laminada en caliente y recocida y método para producir la misma | |
CN106164315B (zh) | 铁素体系不锈钢箔及其制造方法 | |
ES2708578T3 (es) | Lámina de acero inoxidable austetínico y procedimiento de obtención de esta lámina | |
ES2818560T3 (es) | Lámina de acero inoxidable ferrítico | |
CN108431279A (zh) | 具有高强度和优异的耐久性的汽车用部件及其制造方法 | |
CA2582409A1 (en) | High strength thin-gauge steel sheet excellent in elongation and hole expandability and method of production of same |