ES2310582T3 - Procedimiento de disolucion y de descontaminacion. - Google Patents
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Abstract
Procedimiento de disolución de depósitos de rutenio presentes en una superficie que comprende una puesta en contacto de dicha superficie con una solución acuosa de perrutenato, teniendo dicha solución acuosa un pH superior o igual a 12.
Description
Procedimiento de disolución y de
descontaminación.
La presente invención se refiere a un
procedimiento de disolución de depósitos de rutenio presentes sobre
una superficie, así como a un procedimiento de descontaminación de
circuitos internos de una fábrica de retratamiento de combustibles
nucleares que utiliza dicho procedimiento de disolución.
La presente invención se ocupa por lo tanto
especialmente de la descontaminación de circuitos internos de
fábricas de retratamiento de combustibles nucleares irradiados. El
procedimiento de la presente invención permite extraer de las
canalizaciones y de los aparatos de tales fábricas depósitos
compuestos en parte de rutenio.
El rutenio radiactivo, es decir, los isótopos
^{106}Ru y ^{103}Ru, o estable forma parte de los productos de
fisión presentes en el combustible nuclear después de la irradiación
en reactor. De manera general, para un combustible irradiado a
34.000 megavatios/día, el contenido de rutenio es del orden del 0,2%
de la masa de uranio inicial.
Durante las etapas de retratamiento de los
combustibles irradiados, la gran mayoría de este rutenio se
encuentra en los circuitos y aparatos de las fábricas de
retratamiento en diversas formas químicas. Algunas especies son
solubles en el medio de ataque del combustible generalmente
utilizado, es decir, el ácido nítrico. Estas especies son, por
ejemplo, los complejos de rutenio nitrosilo nitro nitrado
RuNO(NO_{3})_{3}(H_{2}O)_{2}.
Otras especies son particularmente insolubles en este medio tales
como los óxidos de rutenio RuO_{2} y
RuO_{2}.x(H_{2}O)_{2<x<3} o también el
rutenio metálico. La fracción de rutenio insoluble representa en
general entre el 25 y el 90% según el tipo de combustible.
Según su génesis y su naturaleza química, estas
especies insolubles se encuentran en diversos lugares de las
fábricas de retratamiento tales como en los circuitos de disolución
en cabeza de procedimiento, al nivel del primer ciclo de extracción
o de los circuitos de concentración y de almacenamiento de los
productos de fisión.
En términos de saneamiento de las fábricas de
retratamiento, el tratamiento del rutenio es importante por dos
razones esenciales:
- por el hecho de su actividad específica, el
rutenio activo depositado representa una parte importante de la
actividad residual y el arrastre de este rutenio constituye un medio
privilegiado de reducción del caudal de dosis de las instalaciones
antes de su desmantelamiento;
- el rutenio se precipita arrastrando
radioelementos, tales como U o Pu por ejemplo. Estos depósitos
irradiantes cubren las paredes metálicas y limitan por este hecho
la eficacia de las secuencias de decapado de las paredes metálicas
que representan las fases últimas de saneamiento.
La eliminación de estos diversos depósitos de
rutenio constituye por lo tanto una etapa inevitable en el
saneamiento de una fábrica de retratamiento del combustible
irradiado.
La solicitud de patente
EP-A-0247933 describe un
procedimiento de descontaminación de materiales sólidos contaminados
por elementos radiactivos tales como el rutenio. En este
procedimiento, la pieza a descontaminar se pone en primer lugar en
contacto con una solución descontaminante de sosa a 8 mol.l^{-1} y
de K_{2}S_{2}O_{8} a 25 g.l^{-1}, y a continuación se
aclara con una solución de ácido sulfúrico a 0,5 mol.l^{-1}.
Este procedimiento es eficaz pero presenta dos
inconvenientes principales:
- utiliza una solución fuertemente sódica de
unos 184 g.l^{-1} de sosa, lo cual genera un número importante de
vidrios para tratar los efluentes generados, y
- utiliza sulfatos, lo cual es penalizante en
términos exutorio y puede plantear problemas de corrosión en medio
ácido sobre ciertas clases de acero tales como los aceros
austeníticos.
Se han considerado otros oxidantes en medio
alcalino tales como el Mn^{VII} en forma de KMnO_{4}, pero unos
fenómenos de precipitación de Mn^{II} reducido conducen a atrapar
una parte del Ru en lodos radiactivos difíciles de tratar.
Los procedimientos de oxidación en medio ácido
presentan el inconveniente de dar lugar a una fuerte volatilización
del rutenio en forma de tetraóxido de rutenio RuO_{4} lo cual
desemboca en una contaminación aérea de las instalaciones por
polimerización reductora en forma de
(RuO_{2})x.(RuO_{4})y.zH_{2}O. Este fenómeno se
encuentra también durante el tratamiento de los efluentes que
contienen rutenio por evaporación en medio nítrico o de la
disolución de los combustibles usados. Además, los procedimientos
oxidantes en medio ácido presentan el inconveniente de ser más
delicados en términos de resistencia a la corrosión de las
instalaciones de acero austenítico que presentan un campo de
pasivación bastante estrecho.
El procedimiento
JP-A-63243232 presenta un
procedimiento de descontaminación de las piezas contaminadas con Ru
por puesta en contacto con un flujo gaseoso de ozono, formación de
RuO_{4} volátil, captura del RuO_{4} sobre un adsorbente
específico y reducción del rutenio atrapado en forma de Ru metálico.
La utilización del ozono como agente oxidante permite mantener el
rutenio en forma volátil, es decir, que no hay fenómenos de
polimerización sobre las partes aéreas metálicas, hasta el reactor
de recuperación.
Este procedimiento no se puede ejecutar en el
caso del saneamiento de una fábrica de retratamiento por varias
razones:
- la descontaminación se lleva a cabo a alta
temperatura, ahora bien, no es posible calentar, salvo mediante
fuertes inversiones, el conjunto de los circuitos a
descontaminar,
- este procedimiento implica crear un reactor de
captura del rutenio, lo cual constituye una modificación de
instalación delicada,
- este procedimiento implica una unidad de
recuperación del Ru que habría que crear en su totalidad para el
proyecto de saneamiento.
Por otra parte, se utiliza la oxidación del
rutenio por el ozono en fase líquida para la purificación y la
recuperación del rutenio de los catalizadores y de los
electrodos.
El documento
US-A-5248496 describe un medio de
volatilización del rutenio en forma de RuO_{4} por formación
sucesiva de rutenato, perrutenato y a continuación tetraóxido a pH
cercano a 8 a una temperatura comprendida entre 80 y 100ºC.
El documento
JP-A-10273327 describe un medio de
síntesis de RuO_{4} por reacción de especies ruteniadas, Ru
metálico, trihaluro, sulfato, óxido o en forma de complejos
solubles, por ozono en agua a pH inferior o igual a 7 y a una
temperatura comprendida idealmente entre 5 y 50ºC.
En estos dos procedimientos, el paso por una
forma gaseosa permite purificar el rutenio con vista a su
reutilización. Por lo tanto se buscan condiciones de volatilización
máxima.
Este objetivo no se busca en el caso del
saneamiento de fábricas de retratamiento. En efecto, en estas
fábricas, es necesario solubilizar el rutenio en una solución
descontaminante antes de enviar dicha solución a los exutorios para
una vitrificación.
La presente invención tiene precisamente por
objeto proporcionar un procedimiento que responda a este objetivo y
que soluciona los inconvenientes anteriormente mencionados.
Para alcanzar este objetivo, la presente
invención proporciona un procedimiento de disolución de depósitos
de rutenio presentes sobre una superficie que comprende una puesta
en contacto de dicha superficie con una solución acuosa de
perrutenato, teniendo dicha solución acuosa un pH superior o igual a
12.
Los depósitos de rutenio son por ejemplo,
rutenio metálico u óxidos de rutenio tales como los óxidos de
rutenio y RuO_{2} y
RuO_{2}.x(H_{2}O)_{2<x<3.}
La reacción puesta en obra se puede escribir en
forma esquemática:
Ru_{sólido} +
RuO_{4}-_{aq} \rightarrow 2 \
RuO_{4}{}^{2-}{}_{aq}
siendo Ru_{sólido}, el rutenio
que constituye el depósito a disolver,
RuO_{4}-_{aq}, el perrutenato de la solución
acuosa básica utilizado para disolver los depósitos de rutenio según
la presente invención, y RuO_{4}^{2-}_{aq} el rutenio que se
ha disuelto en la solución acuosa en su forma de
rutenato.
El perrutenato es el oxidante del par
perrutenato/rutenato:
RuO_{4}{}^{2-}/RuO_{4}{}^{2-} \
E^{0} = 0,593 \ V/ENH \ con \
pH=14
En el procedimiento de la presente invención,
este par redox presenta las siguientes ventajas:
- su potencial de oxidación es suficientemente
elevado para oxidar los depósitos de rutenio apuntados en el
procedimiento de la presente invención,
\newpage
- es soluble en su forma oxidada y en su forma
reducida, lo cual evita los fenómenos de precipitación tales como
los encontrados en la técnica anterior con el par
MnO_{4}^{-}/MnO_{2}.
Según una realización particular de la presente
invención, el perrutenato se puede regenerar in situ por
inyección, en la solución acuosa en contacto con dicha superficie,
de un agente de regeneración gaseoso.
El agente de regeneración gaseoso puede ser, por
ejemplo, ozono, una mezcla de aire y ozono, nitrógeno y ozono u
oxígeno y ozono.
El ozono se puede producir a partir de un
generador de descarga en el cual se hace circular bien aire
industrial, bien nitrógeno y oxígeno puro.
La reacción química de regeneración de los
perrutenatos a partir de rutenatos por ozono se puede escribir como
sigue:
2 \
RuO_{4}{}^{2-}{}_{aq} + O_{3} + H_{2}O \rightarrow
RuO_{4}{}^{-}{}_{aq} + O_{2} + 2 \
OH^{-}
En el procedimiento de la presente invención,
cuando está presente, el ozono desempeña una doble función de
agente de regeneración de los perrutenatos y de oxidación directa
del depósito.
En efecto, por el hecho de su potencial redox
elevado en medio básico, 1,246 V/ENH a 25ºC y pH = 14, oxida la
mayoría de las especies inorgánicas. De este modo, en solución,
oxida las especies ruteniadas que forman los depósitos de rutenio
directamente según la reacción:
Ru_{sólido} +
7/3 \ O_{3} + H_{2}O \rightarrow RuO_{4}{}^{2-}{}_{aq} + O_{2} + 2 \
OH^{-}
El procedimiento de la presente invención puede
por lo tanto permitir una regeneración continua de los perrutenatos
a partir de los rutenatos formados por la disolución de los
depósitos de rutenio, y eventualmente el paso en solución de una
parte del ozono que puede actuar directamente sobre los depósitos de
rutenio.
El agente de regeneración se puede inyectar en
la solución de disolución de los depósitos de rutenio a partir de
cualquier punto de inyección preexistente en una instalación de
retratamiento de combustibles irradiados, tal como un fermentador
tal como un fermentador de transferencia y/o de agitación, una caña
o rampa de borboteo, etc. Idealmente se buscará según la invención,
la solubilización más completa de este agente, por ejemplo ozono,
en fase
acuosa.
acuosa.
La inyección del agente de regeneración gaseoso,
según el procedimiento de la presente invención, permite
ventajosamente una renovación continua de la interfaz líquido/sólido
entre la solución básica de disolución de los depósitos de rutenio
y la superficie a tratar, que favorece las reacciones de disolución
de las especies insolubles, es decir, de dichos depósitos.
Según la invención, la puesta en contacto se
efectúa preferiblemente durante una duración suficiente para
disolver la totalidad de los depósitos de rutenio. Esta duración
depende por lo tanto especialmente de la concentración de
perrutenato de la solución acuosa básica utilizada, y de la cantidad
de depósito de rutenio a disolver. El experto en la técnica sabrá
adaptar esta duración en función de estos parámetros y de las
exigencias industriales tales como el tiempo procurado para tal
operación.
Para la puesta en contacto, según una
realización de la presente invención, la solución acuosa se puede
poner en circulación ventajosamente entrando en contacto con la
superficie que lleva el depósito de rutenio a disolver con el fin
de facilitar los intercambios entre la solución y los depósitos a
disolver. Por ejemplo, cuando se trata de la superficie interna de
un conducto, la solución se puede poner en circulación en el
interior del conducto.
Cuando las reacciones del ozono con el rutenato
o los contaminantes producen oxígeno, éste se puede evacuar
directamente en circuitos de respiraderos que existen por ejemplo en
las instalaciones de retratamiento de los combustibles.
Según la invención, la solución acuosa es una
solución acuosa básica que contiene una sal de rutenio de valencia
VII, el perrutenato RuO_{4}^{-}. Según la invención, esta
solución acuosa puede tener una concentración C en mol.l^{-1} de
perrutenato, con 0 < C \leq 0,1, por ejemplo de aproximadamente
10^{-4} mol.l^{-1}.
El pH \geq 12 permite obtener los rutenatos y
perrutenatos, y evitar o limitar la formación del tetraóxido de
rutenio por el hecho de la reacción de reducción del mismo por los
iones de hidróxido presentes en solución según la siguiente
reacción:
2 \ RuO_{4} +
2 \ OH^{-} \rightarrow 2 \ RuO_{4}{}^{-} + H_{2}O + \ ^{1}/_{2} \
O_{2}
Por otra parte, en el caso de que el ozono se
utilice para regenerar el perrutenato, la concentración de OH^{-}
no debe ser demasiado elevada para de este modo limitar el consumo
de ozono por los OH^{-}, reacción que transforma el ozono
molecular disuelto en especies radicalares ineficaces.
De este modo, según la invención la solución
acuosa básica tiene preferiblemente una concentración de iones
OH^{-} que va de 0,01 a 6 mol.l^{-1}, preferiblemente de 0,03 a
0,6 mol.l^{-1}, por ejemplo de 0,5 mol.l^{-1}.
La solución acuosa se puede volver básica por
ejemplo, por hidróxido de sodio.
Según la invención, la puesta en contacto se
puede efectuar a una temperatura que va de 5 a 50ºC, por ejemplo a
la temperatura ambiente, por ejemplo a una temperatura de 15 a 30ºC.
Una temperatura superior disminuye la solubilidad del ozono y
aumenta la velocidad de consumo del ozono molecular por reacción con
los OH^{-}.
En la realización particular del procedimiento
de la presente invención, cuando se inyecta ozono en la solución
acuosa de disolución, puede provocar la volatilización de una parte
del rutenio. Esto no es penalizante en el procedimiento de la
presente invención puesto que el ozono excedentario, que puede
representar aproximadamente el 50% del ozono inyectado, mantiene el
RuO_{4} formado en forma gaseosa.
Según la presente invención, los gases tales
como el ozono excedentario y el RuO_{4} que salen de la solución
acuosa durante el procedimiento de disolución,, se pueden recuperar
por lavado mediante una solución de lavado de estos gases.
Según la invención, la disolución de lavado de
los gases puede ser una solución acuosa que comprende de 0,01 a 10
mol.l^{-1} de iones OH^{-}, por ejemplo de 0,5 a 2 mol.l^{-1},
por ejemplo una solución de sosa. La concentración de la sosa puede
ser por ejemplo de aproximadamente 1 mol.l^{-1}. La sosa desempeña
la doble función de destrucción del ozono excedentario por
formación de especies radicalares que se descomponen
instantáneamente en oxígeno, y de recuperación del rutenio en forma
de mezcla soluble de rutenato/perrutenato.
El lavado de los gases se puede efectuar a una
temperatura que va de 0 a 100ºC, preferiblemente a temperatura
ambiente, por ejemplo a una temperatura de 15 a 30ºC.
El procedimiento de la presente invención
consiste en suma en una descontaminación por disolución oxidante de
las diferentes especies ruteniadas presentes sobre una superficie,
por ejemplo en los circuitos y aparato s de una fábrica de
retratamiento de combustibles nucleares irradiados.
La presente invención se refiere por lo tanto
también a un procedimiento de descontaminación de una fábrica de
retratamiento de combustibles nucleares irradiados que aplican el
procedimiento de disolución de la presente invención.
Además de las ventajas anteriormente
mencionadas, el coste del tratamiento del efluente de disolución
procedente del procedimiento de la presente invención se reduce por
el hecho de la regeneración del agente de oxidación.
Además, los riesgos de corrosión de los aceros
austeníticos de algunas instalaciones por ozono en medio básico son
muy reducidos. En efecto, el campo de pasivación de los aceros
austeníticos en medio básico está por supuesto, comprendido entre
0,200 y 1,400 V/ENH, lo cual limita los riesgos de corrosión cuando
es necesario tener un potencial de aproximadamente 0,6 V/ENH para
obtener rutenatos y perrutenatos en medio básico.
Todavía surgirán otras ventajas a la luz de la
siguiente descripción, de los siguientes ejemplos ilustrativos y no
limitativos, y de las figuras anexas.
- La figura 1 es una representación esquemática
de las diferentes reacciones químicas que se pueden poner en obra
en el procedimiento de la presente invención,
- la figura 2 es una representación esquemática
de un dispositivo de realización del procedimiento de la presente
invención, y
- la figura 3 es una representación gráfica de
la evolución de la concentración de especies ruteniadas en función
del tiempo en una solución de perrutenato según el procedimiento de
la presente invención.
La tabla 1 siguiente ilustra la dependencia de
la velocidad de disolución de un depósito de rutenio respecto del
contenido de rutenatos presentando el tiempo necesario para la
disolución de un depósito de 0,2 g de dióxido de rutenio hidratado
por un caudal de ozono gaseoso de 4,2 g.h^{-1} en sosa 0,5 molar.
El volumen del reactor era de 3 litros. Cada una de las reacciones
se ha realizado en condiciones hidrodinámicas similares y a
20ºC.
Las reacciones químicas puestas en obra se
esquematizan en la figura 1. En esta figura: S = superficie sobre
la cual se encuentra el depósito de rutenio y L = solución acuosa
básica.
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En el transcurso de la reacción de disolución de
los depósitos de rutenio, se solubiliza el rutenio oxidado en forma
de rutenato y a continuación de perrutenato, la reacción es por lo
tanto autocatalítica.
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La tabla 2 presenta el potencial de abandono de
una solución acuosa de sosa en presencia o en ausencia de borboteo
de gas: oxígeno u oxígeno ozonado.
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La tabla 2 ilustra el hecho de que la
introducción de ozono en la solución aumenta considerablemente el
poder oxidante de la misma y hace posible las reacciones de
oxidación de las diferentes especies ruteniadas a solubilizar.
La tabla 3 muestra la evolución del potencial
oxidante de una solución de sosa en presencia de ozono según la
concentración de sosa.
El poder oxidante de la solución aumenta, por
consiguiente, cuando se disminuye la concentración de sosa.
La tabla 4 ilustra el efecto de reducción del
contenido de sosa respecto del tiempo necesario para la disolución
de 0,2 g de dióxido de rutenio hidratado con un caudal de ozono
gaseoso de 4,2 g.h^{-1} a temperatura ambiente (T=20ºC) para
condiciones hidrodinámicas similares.
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La reducción del contenido de sosa disminuye por
lo tanto el tiempo de disolución del rutenio hidratado hasta un
umbral para una concentración cercana a 0,5 mol por litro de
solución.
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La tabla 5 ilustra la disminución del contenido
de ozono molecular en solución en función de la temperatura en una
solución [NaOH] = 1 mol.l^{-1}.
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La tabla 6 ilustra la independencia de la
velocidad de reacción respecto de la temperatura entre 20 y 40ºC
presentando el tiempo necesario para la disolución de un depósito de
0,2 g de dióxido de rutenio hidratado con un caudal de ozono
gaseoso de 4,2 g.h^{-1} en sosa 0,5 molar y condiciones
hidrodinámicas similares.
Debido al hecho de que la utilización del
procedimiento de la presente invención tal como se ha descrito
anteriormente, de la presencia de fermentadores en las cubas a
descontaminar y de una columna de lavado de los gases que llevan
los circuitos de respiraderos en las fábricas de retratamiento de
combustibles irradiados, el dispositivo se esquematiza en la figura
2 anexa.
Comprende una cuba 3 provista de un sistema de
inyección de gas 2, por ejemplo un fermentador. La cuba está
contaminada por un depósito 4 que contiene rutenio.
La cuba se llena con una solución acuosa
basificada por hidróxido de sodio, a una concentración de 0,3
mol.l^{-1} al cual se añade rutenato de sodio, a una
concentración de 100 mg.l^{-1}.
La cuba se agita mediante el fermentador,
alimentando el circuito de gas 1 del fermentador 2 con una mezcla
gaseosa que contiene ozono y al menos un gas elegido entre nitrógeno
y oxígeno.
Las zonas de reacción implicadas en la
descontaminación son:
la zona A en la cual el depósito cubre la cuba,
y en la cual se desarrolla principalmente la oxidación por los
perrutenatos formados en el fermentador 2, y
la zona B en el fermentador 2 donde se
desarrolla la oxidación directa por el ozono de las partículas
sólidas arrastradas por la agitación y la oxidación de los
rutenatos en perrutenatos.
Paralelamente, se arrastra una fracción
volatilizada de rutenio hacia un circuito de tratamiento de los
gases 5 equipado con un contactador gas/líquido 7 constituido por
una columna de lavado de los gases, en la cual se pone en contacto
una solución de lavado básico 6 de hidróxido de sodio a una
concentración de 1 mol.l^{-1} con la fase gaseosa antes de la
salida de la misma hacia el circuito de respiraderos 8. La zona de
reacción implicada en esta etapa es la zona C correspondiente a la
columna de lavado de los gases en la cual se desarrolla la
destrucción del ozono excedentario y la solubilización del RuO_{4}
por reducción por sosa en forma de perrutenatos.
La figura 3 ilustra la evolución de la
composición de la solución de descontaminación durante la disolución
de 50 mg de rutenio insoluble en forma de dióxido de rutenio
hidratado por puesta en contacto con una solución acuosa de sosa
0,1 mol.l^{-1} que contiene perrutenatos en solución a razón de 75
mg/l de Ru en forma de perrutenatos a 25ºC en ausencia de agente de
regeneración de los perrutenatos.
Durante este experimento, el volumen de solución
de descontaminación que era de 1 litro se agitó de manera
constante.
En esta figura, la referencia 20 indica la
evolución de la concentración de Ru total en la solución de
descontaminación (mg.l^{-1}), la referencia 22 indica la
evolución de la concentración de perrutenato en la solución de
descontaminación (mg.l^{-1}), y la referencia 24 indica la
evolución de la concentración de rutenato en la solución de
descontaminación (mg.l^{-1}), el todo en función del tiempo en
horas.
Esta figura muestra que, en el transcurso de la
reacción, la concentración de perrutenato disminuye debido a la
ausencia de agente de regeneración, paralelamente la concentración
de rutenato aumenta al igual que la concentración de rutenio en
solución. Estas curvas ilustran también el hecho de que la reacción
de disolución del depósito de rutenio por el perrutenato es muy
rápida y al cabo de dos horas se solubiliza la casi totalidad del
depósito.
Claims (12)
1. Procedimiento de disolución de depósitos de
rutenio presentes en una superficie que comprende una puesta en
contacto de dicha superficie con una solución acuosa de perrutenato,
teniendo dicha solución acuosa un pH superior o igual a 12.
2. Procedimiento según la reivindicación 1, en
el cual dicha solución acuosa tiene una concentración C en
mol.l^{-1} de perrutenato, con 0 < C \leq 0,1.
3. Procedimiento según la reivindicación 1, en
el cual dicha solución acuosa tiene una concentración C de
perrutenato de 10^{-4} mol.l^{-1}.
4. Procedimiento según la reivindicación 1 ó
2, en el cual la solución acuosa tiene una concentración de iones
OH^{-} que va de 0,01 a 6 mol.l^{-1}.
5. Procedimiento según la reivindicación 1 ó
2, en el cual la solución acuosa tiene una concentración de iones
OH^{-} de 0,03 a 0,6 mol.l^{-1}.
6. Procedimiento según la reivindicación 1 ó
2, en el cual la puesta en contacto se efectúa a una temperatura
que va de 5 a 50ºC.
7. Procedimiento según la reivindicación 1, en
el cual el perrutenato se regenera in situ por inyección, en
la solución acuosa en contacto con dicha superficie, de un agente de
regeneración gaseoso.
8. Procedimiento según la reivindicación 7, en
el cual el agente de regeneración es una mezcla de aire y de ozono,
de nitrógeno y de ozono o de oxígeno y ozono.
9. Procedimiento según la reivindicación 7, en
el cual el agente de regeneración se inyecta mediante un fermentador
o rampas de borboteo.
10. Procedimiento según la reivindicación 7,
en el cual gases tales como el ozono excedentario y RuO_{4} que
salen de la solución acuosa durante el procedimiento de disolución
se recuperan y someten a un tratamiento de lavado mediante una
solución de lavado de estos gases.
11. Procedimiento según la reivindicación 10,
en el cual la solución de lavado de los gases es una solución
acuosa que comprende de 0,01 a 10 mol.l^{-1} de iones
OH^{-}.
12. Procedimiento de descontaminación de
circuitos de una fábrica de retratamiento de combustibles nucleares,
comprendiendo dicho procedimiento la ejecución de un procedimiento
según una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 11 anteriores.
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