ES2297421T3 - Refrigerador. - Google Patents
Refrigerador. Download PDFInfo
- Publication number
- ES2297421T3 ES2297421T3 ES04732772T ES04732772T ES2297421T3 ES 2297421 T3 ES2297421 T3 ES 2297421T3 ES 04732772 T ES04732772 T ES 04732772T ES 04732772 T ES04732772 T ES 04732772T ES 2297421 T3 ES2297421 T3 ES 2297421T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- heat exchanger
- refrigerant
- air
- liquid
- pressure
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 claims abstract description 120
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 60
- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims abstract description 5
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims description 19
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 abstract description 12
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 abstract description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 133
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 8
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 8
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 7
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 5
- LYCAIKOWRPUZTN-UHFFFAOYSA-N Ethylene glycol Chemical compound OCCO LYCAIKOWRPUZTN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 2
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 2
- 230000004308 accommodation Effects 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B5/00—Compression machines, plants or systems, with several evaporator circuits, e.g. for varying refrigerating capacity
- F25B5/02—Compression machines, plants or systems, with several evaporator circuits, e.g. for varying refrigerating capacity arranged in parallel
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B29/00—Combined heating and refrigeration systems, e.g. operating alternately or simultaneously
- F25B29/003—Combined heating and refrigeration systems, e.g. operating alternately or simultaneously of the compression type system
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B41/00—Fluid-circulation arrangements
- F25B41/20—Disposition of valves, e.g. of on-off valves or flow control valves
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B49/00—Arrangement or mounting of control or safety devices
- F25B49/02—Arrangement or mounting of control or safety devices for compression type machines, plants or systems
- F25B49/027—Condenser control arrangements
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B6/00—Compression machines, plants or systems, with several condenser circuits
- F25B6/02—Compression machines, plants or systems, with several condenser circuits arranged in parallel
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2339/00—Details of evaporators; Details of condensers
- F25B2339/04—Details of condensers
- F25B2339/047—Water-cooled condensers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2600/00—Control issues
- F25B2600/11—Fan speed control
- F25B2600/111—Fan speed control of condenser fans
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2700/00—Sensing or detecting of parameters; Sensors therefor
- F25B2700/19—Pressures
- F25B2700/195—Pressures of the condenser
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2700/00—Sensing or detecting of parameters; Sensors therefor
- F25B2700/21—Temperatures
- F25B2700/2116—Temperatures of a condenser
- F25B2700/21161—Temperatures of a condenser of the fluid heated by the condenser
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
- Y02B30/00—Energy efficient heating, ventilation or air conditioning [HVAC]
- Y02B30/70—Efficient control or regulation technologies, e.g. for control of refrigerant flow, motor or heating
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Air Conditioning Control Device (AREA)
- Compression-Type Refrigeration Machines With Reversible Cycles (AREA)
- Devices That Are Associated With Refrigeration Equipment (AREA)
- Heat-Pump Type And Storage Water Heaters (AREA)
- Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)
Abstract
Un refrigerador incluyendo: un compresor (1) que comprime un refrigerante; un primer intercambiador de calor de líquido (3) que realiza intercambio térmico entre el refrigerante y un primer medio de calor líquido; un segundo intercambiador de calor de líquido (4) que realiza intercambio térmico entre el refrigerante y un segundo medio de calor líquido; un intercambiador de calor de aire (6) que realiza intercambio térmico entre el refrigerante y aire; un regulador de caudal de refrigerante de lado de salida (8) dispuesto entre una salida del compresor (1) y el primer intercambiador de calor de líquido (3) y el intercambiador de calor de aire (6) para regular un caudal del refrigerante del primer intercambiador de calor de líquido; un regulador de caudal de refrigerante de lado de entrada (9) dispuesto entre una entrada del compresor (1) y el segundo intercambiador de calor de líquido (4) y el intercambiador de calor de aire (6) para regular un caudal del refrigerante; un primer expansor (11) dispuesto entre el primer intercambiador de calor de líquido (3) y el segundo intercambiador de calor de líquido (4) para expandir el refrigerante; un segundo expansor (12) dispuesto entre el primer intercambiador de calor de líquido (3) y el intercambiador de calor de aire (6) para expandir el refrigerante; un ventilador (16) que envía aire al intercambiador de calor de aire (6); un sensor de presión (18) que detecta un valor de presión del refrigerante del intercambiador de calor de aire (6); un dispositivo de establecimiento de valor de presión deseado (19) que establece un valor de presión deseado (Ps) del refrigerante del intercambiador de calor de aire (6) según un valor de temperatura deseado (Ts) del primer medio de calor líquido; y un controlador de ventilador (19) que controla el ventilador (16) de modo que el valor de detección del sensor de presión (18) sea el valor de presión deseado (Ps).
Description
Refrigerador.
La presente invención se refiere a un
refrigerador que tiene un intercambiador de calor de líquido y un
intercambiador de calor de aire.
Existe convencionalmente un refrigerador para
alimentar simultáneamente agua fría y agua caliente, compuesto por
un compresor para comprimir un refrigerante, un intercambiador de
calor de agua caliente, un expansor, un intercambiador de calor de
agua fría y un intercambiador de calor de aire, con una válvula de
tres vías montada en un lado de salida del compresor y una válvula
de tres vías montada en un lado de entrada del compresor (véase JP
S56-7955 A).
En el refrigerador convencional, cuando el
intercambiador de calor de agua fría tiene mayor carga de calor que
el intercambiador de calor de agua caliente, el grado de abertura de
la válvula de tres vías de lado de salida se regula con el fin de
comunicar el lado de salida del compresor con el intercambiador de
calor de agua caliente y el intercambiador de calor de aire,
mientras que el grado de abertura de la válvula de tres vías de
lado de entrada se regula con el fin de comunicar el lado de entrada
del compresor con el intercambiador de calor de agua fría. En
consecuencia, el intercambiador de calor de aire funciona como un
condensador, por el que la carga de calor se equilibra entre el
intercambiador de calor de agua fría que tiene una carga de calor
relativamente grande y el intercambiador de calor de agua caliente
que tiene una carga de calor relativamente pequeña.
Cuando el intercambiador de calor de agua
caliente tiene mayor carga de calor que el intercambiador de calor
de agua fría, el grado de abertura de la válvula de tres vías de
lado de salida se regula con el fin de comunicar el lado de salida
del compresor solamente con el intercambiador de calor de agua
caliente, mientras que el grado de abertura de la válvula de tres
vías de lado de entrada se regula con el fin de comunicar el lado
de entrada del compresor con el intercambiador de calor de agua fría
y el intercambiador de calor de aire. En consecuencia, el
intercambiador de calor de aire funciona como un evaporador, porque
la carga de calor se equilibra entre el intercambiador de calor de
agua caliente que tiene una carga de calor relativamente grande y
el intercambiador de calor de agua fría que tiene una carga de calor
relativamente pequeña.
Sin embargo, en el refrigerador convencional,
cuando el intercambiador de calor de aire funciona como un
condensador, el aire usado en el intercambio de calor de aire tiene
generalmente una temperatura inferior a la del agua caliente para
intercambio térmico en el intercambiador de calor de agua caliente,
que hace presión de condensación del refrigerante en el
intercambiador de calor de aire menor que la presión de condensación
del refrigerante en el intercambiador de calor de agua caliente.
Por lo tanto, dado que un caudal del refrigerante en el
intercambiador de calor de aire es menor que el del refrigerante en
el intercambiador de calor de agua caliente, aumenta el
estancamiento del refrigerante, es decir, tiene lugar el llamado
fenómeno de inundación. Como resultado, el refrigerador
convencional experimenta el problema de que una cantidad del
refrigerante que hay que retener en un circuito de refrigerante es
mayor que en un refrigerador normal que tiene solamente un
intercambiador de calor de agua fría y un intercambiador de calor
de aire. Por ejemplo, en el caso donde el intercambiador de calor
de agua caliente realiza intercambio térmico usando agua caliente
con una temperatura de aproximadamente 45ºC a una temperatura
exterior de -5ºC, existe el problema de que el refrigerador
convencional necesita el doble de refrigerante que el usado en el
refrigerador normal.
Además, cuando la carga de calor en el
intercambiador de calor de agua caliente y el intercambiador de
calor de agua fría cambia, y la carga de calor del intercambiador
de calor de agua caliente es mayor que la carga de calor del
intercambiador de calor de agua fría, las válvulas de tres vías de
lado de salida y de lado de entrada son reguladas de modo que el
intercambiador de calor de aire que ha estado funcionando como el
condensador funciona como un evaporador. En este caso, una gran
cantidad de un líquido refrigerante estancado en el intercambiador
de calor de aire debido al fenómeno de inundación puede fluir al
compresor, y puede hacer que vuelva líquido al compresor, lo que
puede dar lugar a rotura.
Un objeto de la presente invención es
proporcionar un refrigerador que tiene un intercambiador de calor de
aire en el que es menos probable que tenga lugar el fenómeno de
inundación.
Este objeto se logra con un refrigerador según
la reivindicación 1.
Según esta construcción, el refrigerante
comprimido en el compresor circula por el primer intercambiador de
calor de líquido, el expansor y el segundo intercambiador de calor
de líquido en secuencia dado que el caudal del refrigerante en cada
intercambiador de calor es regulado por el regulador de caudal de
refrigerante. En este caso, el primer intercambiador de calor de
líquido sirve como un condensador para calentar el primer medio de
calor líquido, mientras que el segundo intercambiador de calor de
líquido sirve como un evaporador para enfriar el segundo medio de
calor líquido. Además, el caudal del refrigerante al intercambiador
de calor de aire es regulado por el regulador de caudal de
refrigerante de modo que el intercambiador de calor de aire sirva
como un condensador o como un evaporador. Esto equilibra la carga de
calor entre el primer intercambiador de calor de líquido y el
segundo intercambiador de calor de líquido. El valor de presión
deseado del refrigerante del intercambiador de calor de aire se
establece según el valor de temperatura deseado del primer medio de
calor líquido por el dispositivo de establecimiento de valor de
presión deseado. Entonces, por ejemplo, la velocidad de rotación y
el número operativo de ventiladores en el ventilador son controlados
por el controlador de ventilador de modo que el valor de detección
del sensor de presión sea el valor de presión deseado. Esto hace
posible evitar que la presión de refrigerante en el intercambiador
de calor de aire sea considerablemente más baja que la presión de
refrigerante en el primer intercambiador de calor de líquido. En
otros términos, se evita que la presión de condensación del
refrigerante en el intercambiador de calor de aire sea
considerablemente más baja que la presión de condensación del
refrigerante en el primer intercambiador de calor de líquido. Por
lo tanto, es menos probable que aumente el estancamiento del
refrigerante en el intercambiador de calor de aire, y es menos
probable que tenga lugar el denominado fenómeno de inundación del
refrigerante. Como resultado, el refrigerador puede reducir
considerablemente la cantidad del refrigerante requerido a retener
en un circuito de refrigerante, y también puede evitar que el
líquido vuelva del compresor.
Además, cuando, por ejemplo, la temperatura
deseada del primer intercambiador de calor de líquido es
relativamente baja, y así las presiones de condensación del primer
intercambiador de calor de líquido y el intercambiador de calor de
aire pueden ser bajas, el aumento apropiado del volumen de aire
enviado por el ventilador puede reducir el caudal de refrigerante a
los respectivos intercambiadores de calor, lo que hace posible
mantener una cantidad de descarga de refrigerante del compresor al
mínimo requerido. Por lo tanto, el refrigerador puede reducir
efectivamente el consumo de potencia, por ejemplo, de un motor que
mueve el compresor.
Además, dado que la presión de refrigerante en
el intercambiador de calor de aire se ha de regular de modo que sea
una presión según el valor de temperatura deseado del primer medio
de calor líquido, la presión de descarga del compresor que alimenta
el refrigerante al intercambiador de calor de aire solamente tiene
que ser una presión compatible con el valor de temperatura deseado
del primer medio de calor líquido. Por lo tanto, según el valor de
temperatura deseado, por ejemplo, la presión de descarga del
compresor se puede reducir de la presión de descarga en el caso
donde la presión de descarga del compresor está fijada a una presión
de descarga según un valor máximo de los valores de temperatura
deseados ponibles del primer medio de calor líquido. Como
resultado, se puede reducir efectivamente el consumo de potencia,
por ejemplo, del motor que mueve el compresor.
Además, el volumen de aire enviado al
intercambiador de calor de aire es regulado de modo que el
refrigerante del intercambiador de calor de aire alcance un valor
de presión deseado, y esto evita que la presión de refrigerante en
el intercambiador de calor de aire sea considerablemente más baja
que la presión de refrigerante en el primer intercambiador de calor
de líquido, que a su vez puede reducir al mínimo requerido el caudal
de refrigerante alimentado al intercambiador de calor de aire. Por
lo tanto, el regulador de caudal de refrigerante hace posible
alimentar el refrigerante con un caudal mayor que el caudal
convencional al primer intercambiador de calor de líquido que
recibe alimentación del refrigerante juntamente con el
intercambiador de calor de aire, que permite que la temperatura del
primer medio de calor líquido sea controlada por el primer
intercambiador de calor de líquido con mayor exactitud que en el
refrigerador convencional.
Se define que en la presente memoria
descriptiva, la presión del refrigerante del intercambiador de calor
de aire se refiere a cada una de la presión del refrigerante en el
intercambiador de calor de aire, la presión del refrigerante cerca
de la entrada del intercambiador de calor de aire, y la presión del
refrigerante cerca de la salida del intercambiador de calor de
aire.
Además, el regulador de caudal de refrigerante
puede ser una válvula de tres vías o una combinación de una
pluralidad de válvulas de dos vías.
En una realización, el refrigerador incluye
además:
un sensor de temperatura que detecta un valor de
temperatura del primer medio de calor líquido sometido a
intercambio térmico con el refrigerante en el primer intercambiador
de calor de líquido; y
un corrector de valor de presión deseado que
corrige el valor de presión deseado en base al valor de detección
del sensor de temperatura.
Según esta realización, el valor de presión
deseado del refrigerante del intercambiador de calor de aire se
corrige en base a una temperatura real del primer medio de calor
líquido detectada por el sensor de temperatura. En consecuencia, en
el intercambiador de calor de aire, se evita fiablemente una
considerable reducción de la presión de condensación del
refrigerante según una presión de condensación real del refrigerante
en el primer intercambiador de calor de líquido. Como resultado, el
estancamiento del refrigerante en el intercambiador de calor de
aire se evita efectivamente de modo que se evite efectivamente el
fenómeno de inundación del refrigerante.
Además, dado que la presión del refrigerante en
el intercambiador de calor de aire se ha de regular de modo que sea
una presión correspondiente a una temperatura real del primer medio
de calor líquido, la presión de descarga del compresor que alimenta
el refrigerante al intercambiador de calor de aire solamente tiene
que ser una presión compatible con la temperatura real del primer
medio de calor líquido. Por lo tanto, la presión de descarga del
compresor se puede reducir según la temperatura real del primer
medio de calor líquido, que permite una reducción efectiva del
consumo de potencia, por ejemplo, de un motor que mueve el
compresor.
La presente invención se entenderá más
plenamente por la descripción detallada expuesta a continuación y
los dibujos acompañantes que se ofrecen a modo de ilustración
solamente, y así no son limitativos de la presente invención, y
donde:
La figura 1 es una vista esquemática que
representa un refrigerador en la realización de la presente
invención.
Y la figura 2 es una vista que representa un
circuito de refrigerante cuando el refrigerador opera en modo
orientado a enfriamiento.
Más adelante, la presente invención se
describirá con detalle en unión con la realización con referencia a
los dibujos.
La figura 1 es una vista esquemática que
representa un refrigerador en la realización de la presente
invención.
El refrigerador es un refrigerador para
alimentar simultáneamente agua fría y agua caliente, que incluye un
compresor 1 para comprimir un refrigerante, un intercambiador de
calor de agua caliente, un intercambiador de calor de agua caliente
3 que sirve como el primer intercambiador de calor de líquido, un
intercambiador de calor de agua fría 4 que sirve como el segundo
intercambiador de calor de líquido, y un intercambiador de calor de
aire 6. Como el refrigerante, se usa por ejemplo un refrigerante HFC
(hidrofluorocarbono) tal como R407C.
Una válvula de tres vías de lado de salida 8
está conectada a un tubo de salida del compresor 1, y cambiando el
grado de abertura de la válvula de tres vías de lado de salida 8, se
alimenta un refrigerante a alta presión desde el compresor 1 al
intercambiador de calor de agua caliente 3 y el intercambiador de
calor de aire 6 en varias proporciones de caudal. Una válvula de
tres vías de lado de entrada 9 está conectada a un tubo de entrada
del compresor 1, y cambiando el grado de abertura de la válvula de
tres vías de lado de entrada 9, se alimentan al compresor 1 en
varias proporciones de caudal un refrigerante a baja presión del
intercambiador de calor de aire 6 y un refrigerante a baja presión
del intercambiador de calor de agua fría 4. Más en concreto, la
válvula de tres vías de lado de salida 8 y la válvula de tres vías
de lado de entrada 9 funcionan como el regulador de caudal de
refrigerante.
El intercambiador de calor de agua caliente 3
realiza intercambio térmico entre un refrigerante a alta temperatura
y alta presión procedente del compresor 1 y el agua que sirve como
el primer medio de calor líquido para calentar el agua. El
intercambiador de calor de agua fría 4 realiza intercambio térmico
entre un refrigerante a baja temperatura y baja presión expandido
por una primera válvula electrónica de expansión 11 que sirve como
el expansor y el agua que sirve como el segundo medio de calor
líquido para enfriar el agua.
El intercambiador de calor de aire 6 sirve como
un condensador o como un evaporador dependiendo de los grados de
abertura de la válvula de tres vías de lado de salida 8 y la válvula
de tres vías de lado de entrada 9. Cuando sirve como el
condensador, el intercambiador de calor de aire 6 es alimentado con
un refrigerante a alta temperatura y alta presión desde el
compresor 1 mediante la válvula de tres vías de lado de salida 8
para realizar intercambio térmico entre el refrigerante y el aire.
El refrigerante sometido a intercambio térmico es conducido a un
receptor 14 a través de un tubo de refrigerante equipado con un
valor de comprobación. Cuando sirve como un evaporador, el
intercambiador de calor de aire 6 es alimentado con el refrigerante,
que se condujo al receptor 14 desde el intercambiador de calor de
agua caliente 3 y expandió y descomprimió por una segunda válvula
electrónica de expansión 12 que sirve como el expansor, para
realizar intercambio térmico entre el refrigerante y el aire. El
refrigerante sometido a intercambio térmico es aspirado por el
compresor 1 mediante la válvula de tres vías de lado de entrada
9.
En el intercambiador de calor de aire 6, a la
recepción de aire enviado desde un ventilador 16, se regula la
presión de condensación de un refrigerante interior. El ventilador
16 tiene un ventilador y un motor de velocidad regulable, y
controlando la velocidad de rotación del motor de velocidad
regulable, se controla el volumen de aire enviado al intercambiador
de calor de aire 6.
El refrigerador tiene una unidad de control 19
para controlar la operación del refrigerador según una temperatura
deseada del agua calentada por el intercambiador de calor de agua
caliente 3 y una temperatura deseada del agua enfriada por el
intercambiador de calor de agua fría 4. La unidad de control 19 está
conectada a un sensor de temperatura del agua caliente 17 para
detectar la temperatura del agua descargada del intercambiador de
calor de agua caliente 3, un sensor de temperatura del agua fría
para detectar la temperatura del agua descargada del intercambiador
de calor de agua fría 4, y un sensor de presión 18 para detectar la
presión de un refrigerante en el intercambiador de calor de aire 6,
respectivamente. En respuesta a una señal de cada sensor, la unidad
de control 19 controla el grado de abertura de la válvula de tres
vías de lado de salida 8, el grado de abertura de la válvula de
tres vías de lado de entrada 9, el grado de abertura de la primera
válvula electrónica de expansión 11, y el grado de abertura de la
segunda válvula electrónica de expansión 12.
Más en concreto, cada una de la válvula de tres
vías de lado de salida 8 y la válvula de tres vías de lado de
entrada 9 tiene un alojamiento que tiene tres orificios, un disco de
válvula alojado en el alojamiento para comunicar dos o los tres
orificios uno con otro, y un solenoide o un motor para mover el
disco de válvula. El solenoide o el motor recibe potencia de
accionamiento de las unidades de potencia 8a, 9a. En respuesta a
una señal de la unidad de control 19, las unidades de potencia 8a,
9a cambian el suministro de potencia al solenoide o el motor para
controlar la posición del disco de válvula con respecto al
alojamiento. Con esto se controlan la comunicación entre los tres
orificios y un caudal de fluido entre los orificios comunicados.
Además, cada una de las válvulas electrónicas de
expansión primera y segunda 11, 12 tiene una válvula de aguja, un
canal de fluido formado entre un orificio de entrada y un orificio
de salida para alojar la válvula de aguja, y un solenoide para
mover la válvula de aguja hacia adelante y hacia atrás en dirección
axial. El solenoide recibe suministro de potencia de accionamiento
de las unidades de potencia 11a, 12a. En respuesta a una señal de
la unidad de control 19, las unidades de potencia 11a, 12a cambian
el suministro de potencia al solenoide para controlar la posición
de la válvula de aguja con respecto al canal de fluido. Por esto, la
distancia entre la superficie periférica exterior de la válvula de
aguja y la superficie periférica interior del canal de fluido se
cambia para controlar la diferencia de la presión de fluido entre el
orificio de entrada y el orificio de salida.
Además, la unidad de control 19 está conectada a
un inversor 1a para suministrar potencia de accionamiento al
compresor 1, y controlando la frecuencia operativa del inversor 1a,
se cambia la frecuencia de potencia suministrada desde el inversor
1a al motor del compresor 1. Por esto, la velocidad de rotación del
motor en el compresor 1 se controla de modo que se controle la
velocidad de rotación de un elemento de compresión movido por el
motor, por lo que se controla una cantidad de descarga de
refrigerante del compresor 1.
Además, la unidad de control 19 está conectada a
un inversor 16a para suministrar potencia de accionamiento al
ventilador 16, y controlando la frecuencia operativa del inversor
16a, se cambia la frecuencia de potencia suministrada desde el
inversor 16a al motor del ventilador 16. Por esto, la velocidad de
rotación del motor en el ventilador 16 se controla de modo que se
controle la velocidad de rotación de un ventilador movido por el
motor, por lo que se controla el volumen de aire enviado desde el
ventilador 16 al intercambiador de calor de aire 6. Más en
concreto, la unidad de control 19 sirve también como el controlador
de ventilador.
La unidad de control 19 opera principalmente en
cinco modos según una temperatura deseada y una carga de calor del
intercambiador de calor de agua caliente 3 así como una temperatura
deseada y una carga de calor del intercambiador de calor de agua
fría 4.
En primer lugar, el primer modo es un modo
exclusivo de enfriamiento, que es un modo de operación para uso en
el caso donde una temperatura deseada se pone solamente en el
intercambiador de calor de agua fría 4. En este modo, el grado de
abertura de la válvula de tres vías de lado de salida 8 se pone de
modo que todo el refrigerante de descarga del compresor 1 sea
alimentado al intercambiador de calor de aire 6. Además, el grado
de abertura de la válvula de tres vías de lado de entrada 9 se pone
de manera que el refrigerante sea alimentado al compresor 1
solamente desde el intercambiador de calor de agua fría 4. Por esto
se forma un ciclo refrigerante en el que el refrigerante circula
por el compresor 1, el intercambiador de calor de aire 6, el
receptor 14, la primera válvula electrónica de expansión 11 y el
intercambiador de calor de agua fría 4, sirviendo solamente el
intercambiador de calor de aire 6 como un condensador mientras que
el intercambiador de calor de agua fría 4 realiza solamente
enfriamiento del agua.
El segundo modo es un modo orientado a
enfriamiento, que es un modo de operación para uso en el caso donde
una temperatura deseada se pone en el intercambiador de calor de
agua fría 4 y el intercambiador de calor de agua caliente 3, y la
carga de calor del intercambiador de calor de agua fría 4 es mayor
que la carga de calor del intercambiador de calor de agua caliente
3. En este modo, el grado de abertura de la válvula de tres vías de
lado de salida 8 se pone de manera que el refrigerante de descarga
del compresor 1 sea guiado al intercambiador de calor de agua
caliente 3 y el intercambiador de calor de aire 6 en proporciones
especificadas. Además, el grado de abertura de la válvula de tres
vías de lado de entrada 9 se pone de manera que solamente el
refrigerante del intercambiador de calor de agua fría 4 sea guiado
al compresor 1. Por esto, tanto el intercambiador de calor de agua
caliente 3 como el intercambiador de calor de aire 6 sirven como los
condensadores, y el agua es calentada en el intercambiador de calor
de agua caliente 3 mientras que el agua es enfriada en el
intercambiador de calor de agua fría 4. El grado de abertura de la
válvula de tres vías de lado de salida 8 es regulada de modo que la
carga de calor del intercambiador de calor de agua caliente 3 y la
carga de calor del intercambiador de calor de agua fría 4 se
equilibren en el intercambiador de calor de aire 6.
El tercer modo es un modo de
enfriamiento-calentamiento iguales, que es un modo
de operación para uso en el caso donde una temperatura deseada se
pone tanto en el intercambiador de calor de agua fría 4 como en el
intercambiador de calor de agua caliente 3, y la carga de calor del
intercambiador de calor de agua fría 4 y el calor plomo del
intercambiador de calor de agua caliente 3 son casi iguales. En este
modo, el grado de abertura de la válvula de tres vías de lado de
salida 8 se pone de manera que todo el refrigerante de descarga del
compresor 1 sea alimentado al intercambiador de calor de agua
caliente 3. Además, el grado de abertura de la válvula de tres vías
de lado de entrada 9 se pone de manera que solamente el refrigerante
del intercambiador de calor de agua fría 4 sea guiado al compresor
1. Por esto, se forma un ciclo refrigerante en el que el
refrigerante circula por el compresor 1, el intercambiador de calor
de agua caliente 3, el receptor 14, la primera válvula electrónica
de expansión 11 y el intercambiador de calor de agua fría 4, y el
agua se calienta en el intercambiador de calor de agua caliente 3
mientras que el agua se enfría en el intercambiador de calor de agua
fría 4.
El cuarto modo es un modo orientado a
calentamiento, que es un modo de operación para uso en el caso donde
una temperatura deseada se pone tanto en el intercambiador de calor
de agua fría 4 como en el intercambiador de calor de agua caliente
3, y la carga de calor del intercambiador de calor de agua fría 4 es
menor que la carga de calor del intercambiador de calor de agua
caliente 3. En este modo, el grado de abertura de la válvula de
tres vías de lado de salida 8 se pone de manera que todo el
refrigerante de descarga del compresor 1 sea alimentado al
intercambiador de calor de agua caliente 3. Además, el grado de
abertura de la válvula de tres vías de lado de entrada 9 se pone de
manera que un refrigerante del intercambiador de calor de aire 6 y
un refrigerante del intercambiador de calor de agua fría 4 sean
guiados al compresor 1 en proporciones especificadas. Por esto,
tanto el intercambiador de calor de agua fría 4 como el
intercambiador de calor de aire 6 sirven como los evaporadores. El
grado de abertura de la válvula de tres vías de lado de entrada 9 se
regula de modo que la carga de calor del intercambiador de calor de
agua caliente 3 y la carga de calor del intercambiador de calor de
agua fría 4 se equilibren en el intercambiador de calor de aire
6.
El quinto modo es un modo exclusivo de
calentamiento, que es un modo de operación para uso en el caso
donde una temperatura deseada se pone solamente en el
intercambiador de calor de agua caliente 3. En este modo, el grado
de abertura de la válvula de tres vías de lado de salida 8 se pone
de manera que todo el refrigerante de descarga del compresor 1 sea
alimentado al intercambiador de calor de agua caliente 3. Además, el
grado de abertura de la válvula de tres vías de lado de entrada 9
se pone de manera que el refrigerante sea alimentado al compresor 1
solamente desde el intercambiador de calor de aire 6. Por esto, se
forma un ciclo refrigerante en el que el refrigerante circula por
el compresor 1, el intercambiador de calor de agua caliente 3, el
receptor 14, la segunda válvula electrónica de expansión 12 y el
intercambiador de calor de aire 6, sirviendo solamente el
intercambiador de calor de aire 6 como un evaporador mientras que el
intercambiador de calor de agua caliente 3 realiza solamente
calentamiento del agua.
La figura 2 es una vista que representa un
circuito de refrigerante formado en el refrigerador cuando la unidad
de control 19 ejecuta el modo orientado a enfriamiento que es el
segundo modo de operación. En este modo orientado a enfriamiento,
un refrigerante a alta temperatura y alta presión descargado del
compresor 1 se desvía al intercambiador de calor de agua caliente 3
y el intercambiador de calor de aire 6 por la válvula de tres vías
de lado de salida 8 para calentar agua en el intercambiador de calor
de agua caliente 3 y enfriarse y experimentar intercambio de calor
con aire en el intercambiador de calor de aire 6 y enfriarse, y
posteriormente converge en el receptor 14. El refrigerante en el
receptor 14 experimenta expansión adiabática en la primera válvula
electrónica de expansión 11 de manera que sea refrigerante a baja
temperatura y baja presión, que enfría agua en el intercambiador de
calor de agua fría 4 y se calienta, antes de ser aspirado por el
compresor 1.
En el modo orientado a enfriamiento, cuando la
temperatura del aire exterior es relativamente baja y la temperatura
del agua alimentada al intercambiador de calor de agua caliente 3
es relativamente alta, la presión de refrigerante dentro del
intercambiador de calor de aire 6 es inferior a la presión de
refrigerante dentro del intercambiador de calor de agua caliente 3.
Aquí, la unidad de control 19 pone un valor de presión deseado Ps
del refrigerante del intercambiador de calor de aire 6 según un
valor de temperatura deseado Ts del agua sometida a intercambio
térmico en el intercambiador de calor de agua caliente 3. Así, la
unidad de control 19 sirve como el dispositivo de establecimiento
de valor de presión deseado. Entonces, la unidad de control 19
regula la velocidad de rotación de un motor del ventilador 16 de
modo que un valor detectado Pm de la presión de refrigerante en el
intercambiador de calor de aire 6 detectado por el sensor de
presión 18 se aproxime al valor de presión deseado Ps. Por esto, el
volumen de aire enviado al intercambiador de calor de aire 6 por el
ventilador del ventilador 16 se regula con el fin de reducir la
diferencia entre la presión de refrigerante en el intercambiador de
calor de aire 6 y la presión de refrigerante en el intercambiador
de calor de agua caliente 3. Esto hace posible evitar que la
presión de refrigerante en el intercambiador de calor de aire 6 sea
considerablemente más baja que la presión de refrigerante en el
intercambiador de calor de agua caliente 3. Como resultado, es
posible evitar efectivamente el fenómeno de inundación del
refrigerante producido, como se representa en el ejemplo
convencional, cuando un refrigerante queda estancado en el
intercambiador de calor de aire 6 en el que la presión de
condensación ha disminuido considerablemente.
Además, dado que el refrigerador puede evitar el
fenómeno de inundación del refrigerante en el intercambiador de
calor de aire 6, la cantidad del refrigerante que hay que retener en
un circuito de refrigerante se puede reducir considerablemente con
respecto a la cantidad convencional. Además, es posible evitar
efectivamente la desventaja de que cuando se conmuta el
refrigerador del modo orientado a enfriamiento al modo orientado a
calentamiento, el líquido refrigerante estancado en el
intercambiador de calor de aire 6 fluye al compresor 1 y hace que
el líquido vuelva al compresor, lo que da lugar a rotura.
Además, el refrigerador establece de forma
variable la presión deseada Ps del refrigerante en el intercambiador
de calor de aire según la temperatura deseada Ts del intercambiador
de calor de agua caliente 3. Por lo tanto cuando, por ejemplo, la
temperatura deseada Ts es relativamente baja y las presiones de
condensación del intercambiador de calor de agua caliente 3 y el
intercambiador de calor de aire 6 pueden ser bajas, el volumen de
aire enviado por el ventilador 16 se puede incrementar
apropiadamente, como resultado de lo que la cantidad de descarga de
refrigerante del compresor 1 se puede mantener al mínimo requerido.
Por lo tanto, el refrigerador puede reducir efectivamente el
consumo de potencia del motor del compresor 1. El consumo de
potencia del compresor 1 se puede reducir considerablemente con
respecto al consumo de potencia en el caso donde, por ejemplo, la
presión deseada Ps del intercambiador de calor de aire 6 es fija a
valores relativamente altos según la presión de condensación
obtenida en el caso de una temperatura máxima deseada Ts que
proporciona una carga máxima al intercambiador de calor de agua
caliente 3.
Además, dado que la presión de refrigerante en
el intercambiador de calor de aire 6 se ha de regular de modo que
sea una presión según la temperatura deseada Ts del intercambiador
de calor de agua caliente 3, la presión de descarga del compresor 1
que alimenta el refrigerante al intercambiador de calor de aire 6
solamente tiene que ser una presión compatible con la temperatura
deseada Ts del intercambiador de calor de agua caliente 3. Por lo
tanto, no es necesario fijar la presión de descarga del compresor a
la presión de descarga correspondiente a un valor máximo de las
temperaturas regulables deseadas del intercambiador de calor de agua
caliente. Como resultado, el refrigerador en esta realización puede
mantener la presión de descarga del compresor 1 al mínimo requerido
según la temperatura deseada Ts, lo que permite una reducción
considerable del consumo de potencia del motor del compresor 1.
Además, el volumen de aire enviado por el
ventilador 16 se regula de modo que el refrigerante del
intercambiador de calor de aire 6 adquiera la presión deseada Ps, y
esto evita que la presión de refrigerante en el intercambiador de
calor de aire 6 sea considerablemente más baja que la presión de
refrigerante en el intercambiador de calor de agua caliente 3, lo
que, a su vez, puede reducir al mínimo requerido el caudal de
refrigerante alimentado al intercambiador de calor de aire 6. Por
lo tanto, es posible alimentar el refrigerante con un caudal mayor
que el caudal convencional al intercambiador de calor de agua
caliente 3 que recibe alimentación del refrigerante juntamente con
el intercambiador de calor de aire 6 por la válvula de tres vías de
lado de salida 8. Como resultado, la temperatura del agua puede ser
controlada por el intercambiador de calor de agua caliente 3 con
mayor exactitud que en el refrigerador convencional.
Aunque en esta realización, la unidad de control
19 establece el valor de presión deseado Ps del refrigerante del
intercambiador de calor de aire 6 según el valor de temperatura
deseado Ts de agua sometida a intercambio térmico en el
intercambiador de calor de agua caliente 3, la temperatura deseada
Ts se puede corregir en base al valor detectado Tm del sensor de
temperatura de agua caliente 17. En consecuencia, en el caso donde,
por ejemplo, la carga de calor del intercambiador de calor de agua
caliente 3 ha cambiado, la presión del intercambiador de calor de
aire 6 puede ser controlada apropiadamente en base a una presión de
condensación real del intercambiador de calor de agua caliente 3.
Como resultado, se puede reducir efectivamente la diferencia en la
presión de condensación entre el intercambiador de calor de agua
caliente 3 y el intercambiador de calor de aire 6, y se puede
evitar de forma estable y fiable el fenómeno de inundación del
refrigerante en el intercambiador de calor de aire 6. Además, el
consumo de potencia del compresor 1 se puede reducir
efectivamente.
Aunque en esta realización, la unidad de control
19 establece el valor de presión deseado Ps del refrigerante del
intercambiador de calor de aire 6 según el valor de temperatura
deseado Ts de agua sometida a intercambio térmico en el
intercambiador de calor de agua caliente 3, el valor de presión
deseado Ps se puede poner según el valor detectado Tm del sensor de
temperatura de agua caliente 17. Con esto, la presión del
intercambiador de calor de aire 6 puede ser controlada
apropiadamente en base a la carga real de calor del intercambiador
de calor de agua caliente 3. Como resultado, se puede reducir
efectivamente la diferencia en la presión de condensación entre el
intercambiador de calor de agua caliente 3 y el intercambiador de
calor de aire 6, y se puede evitar de forma estable y fiable el
fenómeno de inundación del refrigerante en el intercambiador de
calor de aire 6. Además, la presión de descarga del compresor 1 se
puede reducir a la presión de descarga mínima requerida, que es la
presión compatible con una carga real de calor del intercambiador de
calor de agua caliente 3, y por lo tanto el consumo de potencia del
compresor 1 se puede reducir efectivamente.
En esta realización, la válvula de tres vías de
lado de salida 8 y la válvula de tres vías de lado de entrada 9
pueden ser válvulas de tres vías de cualquier tipo a condición de
que las válvulas tengan una función de comunicar un orificio con
los dos orificios restantes cambiando el grado de abertura. Además,
se puede combinar una pluralidad de válvulas selectoras y análogos
con el fin de cumplir la misma función que la válvula de tres
vías.
Aunque en esta realización se ha usado agua como
el primer medio de calor líquido y el segundo medio de calor
líquido, se puede aplicar medios distintos de agua, por ejemplo,
salmueras, tal como líquidos a base de etilen glicol, al primer
medio de calor líquido o el segundo medio de calor líquido o a
ambos.
Claims (2)
1. Un refrigerador incluyendo:
un compresor (1) que comprime un
refrigerante;
un primer intercambiador de calor de líquido (3)
que realiza intercambio térmico entre el refrigerante y un primer
medio de calor líquido;
un segundo intercambiador de calor de líquido
(4) que realiza intercambio térmico entre el refrigerante y un
segundo medio de calor líquido;
un intercambiador de calor de aire (6) que
realiza intercambio térmico entre el refrigerante y aire;
un regulador de caudal de refrigerante de lado
de salida (8) dispuesto entre una salida del compresor (1) y el
primer intercambiador de calor de líquido (3) y el intercambiador de
calor de aire (6) para regular un caudal del refrigerante del
primer intercambiador de calor de líquido;
un regulador de caudal de refrigerante de lado
de entrada (9) dispuesto entre una entrada del compresor (1) y el
segundo intercambiador de calor de líquido (4) y el intercambiador
de calor de aire (6) para regular un caudal del refrigerante;
un primer expansor (11) dispuesto entre el
primer intercambiador de calor de líquido (3) y el segundo
intercambiador de calor de líquido (4) para expandir el
refrigerante;
un segundo expansor (12) dispuesto entre el
primer intercambiador de calor de líquido (3) y el intercambiador
de calor de aire (6) para expandir el refrigerante;
un ventilador (16) que envía aire al
intercambiador de calor de aire (6);
un sensor de presión (18) que detecta un valor
de presión del refrigerante del intercambiador de calor de aire
(6);
un dispositivo de establecimiento de valor de
presión deseado (19) que establece un valor de presión deseado (Ps)
del refrigerante del intercambiador de calor de aire (6) según un
valor de temperatura deseado (Ts) del primer medio de calor
líquido; y
un controlador de ventilador (19) que controla
el ventilador (16) de modo que el valor de detección del sensor de
presión (18) sea el valor de presión deseado (Ps).
2. El refrigerador definido en la reivindicación
1, incluyendo además:
un sensor de temperatura (17) que detecta un
valor de temperatura del primer medio de calor líquido sometido a
intercambio térmico con el refrigerante en el primer intercambiador
de calor de líquido (3); y
un corrector de valor de presión deseado (19)
que corrige el valor de presión deseado (Ps) en base al valor de
detección (Tm) del sensor de temperatura (17).
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2003136941A JP3972860B2 (ja) | 2003-05-15 | 2003-05-15 | 冷凍装置 |
| JP2003-136941 | 2003-05-15 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| ES2297421T3 true ES2297421T3 (es) | 2008-05-01 |
Family
ID=33447241
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| ES04732772T Expired - Lifetime ES2297421T3 (es) | 2003-05-15 | 2004-05-13 | Refrigerador. |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US7426837B2 (es) |
| EP (1) | EP1624262B1 (es) |
| JP (1) | JP3972860B2 (es) |
| CN (1) | CN100340827C (es) |
| AT (1) | ATE378559T1 (es) |
| DE (1) | DE602004010095D1 (es) |
| ES (1) | ES2297421T3 (es) |
| WO (1) | WO2004102086A1 (es) |
Families Citing this family (39)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4411870B2 (ja) * | 2003-06-13 | 2010-02-10 | ダイキン工業株式会社 | 冷凍装置 |
| JP4268931B2 (ja) | 2004-12-30 | 2009-05-27 | 中山エンジニヤリング株式会社 | 冷蔵・冷凍設備及びその制御方法 |
| ITVR20050038A1 (it) * | 2005-03-24 | 2006-09-25 | Lambda Spa | Sistema integrato di impiantistica per la produzione di calore e di freddo per asservire unita' frigorifere e contemporaneamente unita' riscaldanti |
| JP4592617B2 (ja) | 2006-02-27 | 2010-12-01 | 三洋電機株式会社 | 冷却加熱装置 |
| AT504135B1 (de) * | 2006-11-13 | 2008-03-15 | Arneg Kuehlmoebel Und Ladenein | Verfahren zur wärmerückgewinnung |
| EP2122275B1 (en) * | 2006-12-22 | 2018-04-11 | Carrier Corporation | Methods and systems for controlling air conditioning systems having a cooling mode and a free-cooling mode |
| US20100024470A1 (en) * | 2007-05-23 | 2010-02-04 | Alexander Lifson | Refrigerant injection above critical point in a transcritical refrigerant system |
| JP4790685B2 (ja) * | 2007-10-04 | 2011-10-12 | オリオン機械株式会社 | 精密温度調整装置 |
| JP2009122357A (ja) * | 2007-11-14 | 2009-06-04 | Orion Mach Co Ltd | 板状部材の温度調整装置 |
| ES2685028T3 (es) * | 2007-11-30 | 2018-10-05 | Daikin Industries, Ltd. | Aparato de refrigeración |
| WO2009093986A2 (fr) * | 2008-01-23 | 2009-07-30 | Yassine Jallouli | Recuperateur de chaleur |
| FR2927159A1 (fr) * | 2008-02-04 | 2009-08-07 | Mobile Comfort Holding Soc Par | Dispositif thermodynamique polyvalent pour le chauffage et la climatisation |
| EP2085721A1 (fr) * | 2008-02-04 | 2009-08-05 | Mobile Comfort Holding | Dispositif thermodynamique multi-énergie à production simultanée d'eau chaude, eau tiède, eau froide et électricité |
| WO2009103470A1 (en) * | 2008-02-21 | 2009-08-27 | Carrier Corporation | Refrigerating system |
| JP5428381B2 (ja) * | 2009-02-24 | 2014-02-26 | ダイキン工業株式会社 | ヒートポンプシステム |
| FR2948990A1 (fr) * | 2009-08-04 | 2011-02-11 | Mobile Comfort Holding | Dispositif thermodynamique multi-energie modulaire |
| KR100947309B1 (ko) | 2009-09-10 | 2010-03-16 | 에이치에스지(주) | 냉온수 히트펌프 |
| US20110120163A1 (en) * | 2009-10-19 | 2011-05-26 | Carrier Corporation | Semi-Frozen Product Dispenser |
| KR101636326B1 (ko) * | 2009-12-24 | 2016-07-21 | 삼성전자주식회사 | 냉동 사이클 장치, 히트 펌프 급탕 에어컨 및 그 실외기 |
| CN101799227B (zh) * | 2010-03-13 | 2011-11-09 | 快意节能设备（深圳）有限公司 | 多功能空调、热水系统 |
| JP5220068B2 (ja) * | 2010-08-04 | 2013-06-26 | 三菱電機株式会社 | 空気調和機の室内機、及び空気調和機 |
| SG11201403966WA (en) | 2012-03-09 | 2014-12-30 | Carrier Corp | Intelligent compressor flooded start management |
| US10234165B2 (en) * | 2012-07-21 | 2019-03-19 | Zhongshan Broad-Ocean Motor Co., Ltd. | HVAC control system for household central air conditioning |
| ES2459272B1 (es) | 2012-11-05 | 2015-02-13 | Compañía Industrial De Aplicaciones Térmicas, S.A. | Nuevo circuito frigorífico para una máquina de climatización por compresión mecánica agua-aire-agua |
| JP2014159923A (ja) * | 2013-02-20 | 2014-09-04 | Ebara Refrigeration Equipment & Systems Co Ltd | ターボ冷凍機 |
| JP6105972B2 (ja) * | 2013-02-27 | 2017-03-29 | 荏原冷熱システム株式会社 | ターボ冷凍機 |
| KR101310884B1 (ko) | 2013-04-29 | 2013-09-25 | 심우천 | 하이브리드형 복합식 냉온수 생산시스템 및 그 생산시스템의 작동방법 |
| CN107270579A (zh) * | 2016-04-08 | 2017-10-20 | 开利公司 | 热泵机组及其多功能模式控制方法 |
| KR20170142505A (ko) * | 2016-06-17 | 2017-12-28 | 이완호 | 하이브리드 냉난방장치를 이용한 폐열 재활용 시스템 |
| KR101945464B1 (ko) * | 2016-06-17 | 2019-02-08 | 이완호 | 냉온수 동시 생산 하이브리드 히트 펌프 |
| CN106052192A (zh) * | 2016-07-19 | 2016-10-26 | 佛山市泰紫精密机械有限公司 | 一种空气能冷热水设备 |
| US10653042B2 (en) * | 2016-11-11 | 2020-05-12 | Stulz Air Technology Systems, Inc. | Dual mass cooling precision system |
| JP2018173223A (ja) * | 2017-03-31 | 2018-11-08 | 三菱重工サーマルシステムズ株式会社 | 冷凍機、温水ヒートポンプ、運転方法及びプログラム |
| CN107642918A (zh) * | 2017-10-11 | 2018-01-30 | 南京五洲制冷集团有限公司 | 一种冷热自适应冷热水机组 |
| US10895393B2 (en) * | 2018-07-06 | 2021-01-19 | Johnson Controls Technology Company | Variable refrigerant flow system with pressure optimization using extremum-seeking control |
| CN112665036A (zh) * | 2020-12-08 | 2021-04-16 | 珠海格力电器股份有限公司 | 四管制系统及冷热能力调节控制方法、装置、空调 |
| US11815298B2 (en) * | 2021-06-17 | 2023-11-14 | Rheem Manufacturing Company | Combined air conditioning and water heating via expansion valve regulation |
| CN114110978B (zh) * | 2021-11-22 | 2023-05-23 | 珠海格力节能环保制冷技术研究中心有限公司 | 空调系统、控制方法以及空调机组 |
| CN114279101A (zh) * | 2021-12-16 | 2022-04-05 | 珠海格力电器股份有限公司 | 四管制系统、控制方法、装置及空调 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6045345B2 (ja) * | 1979-06-30 | 1985-10-08 | ダイキン工業株式会社 | 熱回収式空気調和装置 |
| JPH07239157A (ja) * | 1994-02-28 | 1995-09-12 | Sanyo Electric Co Ltd | 空調機の運転制御方法 |
| JP2002277098A (ja) * | 2001-03-21 | 2002-09-25 | Daikin Ind Ltd | 冷凍装置 |
| JP4771627B2 (ja) * | 2001-08-30 | 2011-09-14 | 株式会社日本クライメイトシステムズ | 車両用空調装置 |
| JP4411870B2 (ja) * | 2003-06-13 | 2010-02-10 | ダイキン工業株式会社 | 冷凍装置 |
-
2003
- 2003-05-15 JP JP2003136941A patent/JP3972860B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
2004
- 2004-05-13 AT AT04732772T patent/ATE378559T1/de not_active IP Right Cessation
- 2004-05-13 CN CNB2004800132024A patent/CN100340827C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2004-05-13 DE DE602004010095T patent/DE602004010095D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2004-05-13 WO PCT/JP2004/006764 patent/WO2004102086A1/ja active IP Right Grant
- 2004-05-13 ES ES04732772T patent/ES2297421T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2004-05-13 EP EP04732772A patent/EP1624262B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2004-05-13 US US10/556,818 patent/US7426837B2/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP1624262A1 (en) | 2006-02-08 |
| DE602004010095D1 (de) | 2007-12-27 |
| JP2004340470A (ja) | 2004-12-02 |
| CN100340827C (zh) | 2007-10-03 |
| EP1624262A4 (en) | 2006-08-02 |
| JP3972860B2 (ja) | 2007-09-05 |
| WO2004102086A1 (ja) | 2004-11-25 |
| CN1788185A (zh) | 2006-06-14 |
| US20070051119A1 (en) | 2007-03-08 |
| EP1624262B1 (en) | 2007-11-14 |
| US7426837B2 (en) | 2008-09-23 |
| ATE378559T1 (de) | 2007-11-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| ES2297421T3 (es) | Refrigerador. | |
| ES2359634T3 (es) | Refrigerador. | |
| ES2700466T3 (es) | Optimización de funcionamiento de sistema de refrigeración enfriado por aire | |
| EP2309204A1 (en) | Refrigeration device | |
| WO2016170668A1 (ja) | 空気調和機 | |
| KR20060132869A (ko) | 냉장고 | |
| ES2749161T3 (es) | Un procedimiento de control de un sistema de compresión de vapor en modo eyector durante un tiempo prolongado | |
| ES2905833T3 (es) | Refrigerador | |
| JP5129237B2 (ja) | 冷凍回路における流量制御装置、冷凍システムの制御方法及び冷凍システム | |
| JP6694151B2 (ja) | 冷却装置 | |
| KR102287961B1 (ko) | 냉장고 및 그 제어방법 | |
| WO2021010130A1 (ja) | 冷凍装置 | |
| KR102237596B1 (ko) | 냉장고 및 그 제어방법 | |
| ES2966337T3 (es) | Unidad de fuente de calor y aparato de refrigeración | |
| JP7241866B2 (ja) | 冷凍サイクル装置 | |
| JP6785381B2 (ja) | 冷凍サイクル装置 | |
| KR102144467B1 (ko) | 냉장고 및 그 제어방법 | |
| KR102422097B1 (ko) | 공기조화기 | |
| JP5169003B2 (ja) | 空気調和装置 | |
| KR20180090691A (ko) | 냉장고의 냉매 제어 방법 | |
| JP2006220356A (ja) | 空気調和装置 | |
| KR19990065321A (ko) | 독립형 냉장고 및 그 운전방법 | |
| KR20030066117A (ko) | 냉장고의 정밀 온도 제어방법 |