ES2280500T3 - Un limitador de corriente de fallo superconductor. - Google Patents
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Classifications
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- H—ELECTRICITY
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- H10N60/00—Superconducting devices
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Abstract
Un limitador de corriente de fallo superconductor, incluyendo un compuesto conductor en forma de banda (1) con una primera y una segunda superficie principal, incluyendo una capa superconductora (11) hecha de un material superconductor a alta temperatura y una capa de derivación eléctrica (12), y una capa barrera térmica no conductora eléctrica (3) en contacto con la primera superficie principal del compuesto conductor (1), y dispuesta en la primera superficie principal de modo que se pueda poner en contacto con un fluido de refrigeración, caracterizado porque la capa barrera térmica (3) tiene propiedades térmicas que aumentan un tiempo de recuperación trec necesario para que el compuesto conductor (1) se enfríe por debajo de una temperatura crítica Tc del superconductor (11) después de un evento de fallo, en comparación con un compuesto conductor idéntico sin capa barrera térmica, y porque el grosor de la capa barrera térmica (3) es entre aproximadamente 0, 3 y 2 mm.
Description
Un limitador de corriente de fallo
superconductor.
La invención se refiere al campo de
superconductores a alta temperatura. Se basa en un limitador de
corriente de fallo superconductor según el preámbulo de la
reivindicación 1.
La memoria descriptiva alemana publicada
DE 196 34 424 A1 describe un dispositivo superconductor a alta temperatura para uso en un limitador de corriente. El dispositivo incluye una capa superconductora, una capa de plata en forma de una derivación eléctrica y que, juntamente con la capa superconductora, forma un compuesto conductor, y una capa compuesta de fibra. Ésta última contiene una matriz compuesta de resina epoxi y fibras de vidrio o carbono como un material base de refuerzo. Se usa para hacer el compuesto conductor mecánicamente robusto y se aplica por impregnación al vacío sobre al menos una superficie principal del compuesto conductor.
DE 196 34 424 A1 describe un dispositivo superconductor a alta temperatura para uso en un limitador de corriente. El dispositivo incluye una capa superconductora, una capa de plata en forma de una derivación eléctrica y que, juntamente con la capa superconductora, forma un compuesto conductor, y una capa compuesta de fibra. Ésta última contiene una matriz compuesta de resina epoxi y fibras de vidrio o carbono como un material base de refuerzo. Se usa para hacer el compuesto conductor mecánicamente robusto y se aplica por impregnación al vacío sobre al menos una superficie principal del compuesto conductor.
Los limitadores de corriente basados en
superconductores a alta temperatura se sumergen en un medio de
enfriamiento, preferiblemente nitrógeno líquido LN_{2}. Si el
superconductor experimenta una transición pasiva al estado
resistivo en el caso de una sobrecorriente resultante de un corto
circuito, se genera energía en el compuesto conductor y éste último
se calienta muy severamente y requiere una cierta cantidad de tiempo
para enfriarse de nuevo a la temperatura operativa. Por lo tanto,
el calor resistivo producido durante el evento de fallo tiene que
ser disipado lo más eficientemente que sea posible, es decir,
conducido hacia el nitrógeno líquido en ángulos rectos a la capa
compuesta conductora. En un dispositivo superconductor mencionado
anteriormente, la eficiencia de la transferencia de calor al
nitrógeno líquido LN_{2} se reduce, sin embargo, tan pronto como
se forma una película gaseosa en la superficie del dispositivo
superconductor, dado que el calor específico del gas nitrógeno es
inferior al calor latente de vaporización de LN_{2}.
En la memoria descriptiva alemana publicada DE
199 29 277 A1 se facilita un dispositivo superconductor a alta
temperatura en el que el superconductor está protegido contra
calentamiento excesivo después de un corto circuito. Esto se logra
proporcionando una capa de almacenamiento de calor en contacto con
el superconductor que absorbe el calor producido por una
sobrecorriente a corto plazo en el superconductor, y más tarde lo
emite al medio de enfriamiento. En consecuencia, el superconductor
no se calienta adiabáticamente, sino a una temperatura máxima
inferior, y se enfría de nuevo más rápidamente correspondientemente
a su temperatura crítica. Según una realización preferida, la capa
de almacenamiento de calor está formada de una capa de material
compuesto de fibra a la que se le añade un material de llenado con
un alto calor específico, con el fin de aumentar la capacidad de
calor. Este material de relleno se añade a la matriz polimérica y
pasa a través del tejido base del material compuesto.
Se ha observado que la capa de almacenamiento de
calor mencionada anteriormente acelera de hecho el enfriamiento del
compuesto conductor hasta la temperatura crítica después de un
evento de fallo. Sin embargo, en la interface entre el dispositivo
superconductor y el medio de enfriamiento, se vaporiza nitrógeno
líquido LN_{2} y se crean ondas de choque o presión. Éstas
últimas impactan en los componentes superconductores sumergidos en
el mismo volumen de nitrógeno líquido. Se ejercen considerables
esfuerzos mecánicos, a menudo en combinación con esfuerzos térmicos
adicionales, en estos componentes superconductores y pueden hacer
que éstos últimos fallen
mecánicamente.
mecánicamente.
El documento DE 19750758 se refiere a un
superconductor a temperatura alta en un sustrato y cubierto por una
capa shunt. El sustrato y la capa shunt están cubiertos por una capa
superficial termoaislante que está en contacto con nitrógeno
líquido como un refrigerante. La capa termoaislante incluye por
ejemplo una laca, resina epoxi o Teflon, y sirve la finalidad clara
e inesperada de disminuir el tiempo de recuperación, es decir, ayuda
a que el superconductor se enfríe de nuevo a la temperatura del
refrigerante más
rápidamente.
rápidamente.
Por lo tanto, un objeto de la invención es crear
un limitador de corriente de fallo superconductor del tipo
mencionado inicialmente, que está menos expuesto a esfuerzos
mecánicos en el caso de una corriente de fallo en una línea
incluyendo el dispositivo superconductor. Este objeto se logra con
un limitador de corriente de fallo superconductor según la
reivindicación de patente 1. Realizaciones preferidas son evidentes
por las reivindicaciones dependientes.
En el novedoso limitador de corriente de fallo
superconductor a alta temperatura, se dispone una barrera térmica
no conductora eléctrica junto a un compuesto conductor. Se evita que
el calor joule generado en el compuesto conductor durante un evento
de corriente de fallo sea conducido al instante a un depósito de
nitrógeno líquido. Dicho calor es liberado lentamente al líquido de
enfriamiento después de iniciarse el evento de fallo. Así se
incrementa el tiempo para enfriamiento a la temperatura operativa,
preferiblemente al menos un factor de dos, con respecto a un
dispositivo similar sin barrera térmica. Se crean menos ondas de
choque o presión violentas en el fluido de refrigeración
circundante después de un evento de corriente de fallo, y la
ebullición por películas es prácticamente ausente.
La cantidad física subyacente que determina la
transferencia de calor a través de la barrera térmica es la
relación de la conductividad térmica y el grosor de la barrera.
Preferiblemente, dicha relación deberá ser entre 50 y 1000
W/m^{2}K. Por otra parte, las consideraciones geométricas definen
un límite superior al grosor total de un módulo incluyendo dos
compuestos conductores en forma de banda yuxtapuestos, dando lugar a
un grosor máximo de las barreras térmicas de aproximadamente 2
mm.
En una variante preferida de la invención, la
barrera térmica incluye un cuerpo voluminoso hecho de un material
poroso tal como corcho o cartón prensado o fieltro de lana, que se
encola al compuesto conductor por medio de un adhesivo.
De particular interés como un material para la
barrera térmica es una capa de cartón prensado, es decir, celulosa
comprimida, preferiblemente al menos parcialmente impregnado con un
polímero termoestable tal como una resina epoxi. Un cartón prensado
impregnado es mecánicamente favorable debido a su bajo módulo
elástico y la excelente adaptación de su coeficiente de expansión
térmica con los del compuesto conductor.
La materia de la invención se explicará con más
detalle en el texto siguiente con referencia a realizaciones
ejemplares preferidas que se ilustran en los dibujos adjuntos, en
los que:
La figura 1 representa esquemáticamente una
vista en sección transversal a través de un dispositivo
superconductor que se extiende perpendicularmente al plano de la
sección transversal.
La figura 2 representa la dependencia del tiempo
de recuperación t_{rec} en el grosor d de la barrera térmica.
Y la figura 3 representa la dependencia del
tiempo de recuperación t_{rec} en la cantidad de energía E
depositada por unidad de superficie del dispositivo.
Los símbolos de referencia usados en los
dibujos, y sus significados, se enumeran de forma sintética en la
lista de símbolos de referencia. En principio, las partes idénticas
llevan los mismos símbolos de referencia en las figuras.
La figura 1 representa un dispositivo
superconductor plano a usar en un limitador de corriente de fallo
según la invención, que tiene un compuesto conductor 1 incluyendo
una capa superconductora 11 y una capa conductora normal de
derivación eléctrica 12. Una capa barrera térmica 3 está en contacto
con una superficie principal del compuesto conductor 1 y un fluido
de refrigeración 4. En esta realización ejemplar, la capa barrera
térmica 3 está dispuesta en el lado de derivación del compuesto
conductor 1 y unida a éste último por medio de una capa adhesiva 2
asegurando al mismo tiempo una transferencia de calor entre el
compuesto conductor 1 y la barrera térmica 3. Una parte principal
del calor disipado durante la sobrecarga a corto plazo del compuesto
conductor 1 se amortigua temporalmente en el compuesto 1 y la
barrera térmica 3. Dicho calor es liberado al refrigerante 4
después de unos pocos ciclos de corriente alterna, es decir
típicamente después de que termina el corto circuito.
Correspondientemente, el compuesto conductor requiere más tiempo
para enfriarse hasta la temperatura operativa, pero debido al
proceso liso de transferencia de calor, no se crean ondas de choque
en un fluido de refrigeración circundante
4.
4.
Las dimensiones típicas del dispositivo son
grosores de capa de 0,5 mm para una capa superconductora
policristalina bibase 11 y una capa de derivación de acero 12. La
anchura de una banda o pista de compuesto conductor en forma de un
meandro para limitación de corriente es aproximadamente 2 cm. El
compuesto conductor 1 puede ser unido a un sustrato u otra capa con
mayor resistencia térmica que la capa barrera térmica 3.
Alternativamente, se puede combinar un primer dispositivo de este
tipo en yuxtaposición de espalda con espalda con un segundo
dispositivo para formar el llamado módulo, como se explica
extensamente en dicho documento DE 196 34 424 A1. Se puede disponer
e interconectar cualquier número de módulos en forma de pila para
obtener una longitud suficiente del conductor. En tales pilas, el
aislamiento eléctrico entre conductores contiguos es solamente una
preocupación menor, puesto que la diferencia de voltaje entre dos
puntos es proporcional a la longitud de conductor entremedio, y por
lo tanto asciende solamente a una fracción del voltaje total
aplicado al limitador de corriente en caso de fallo. Sin embargo,
con el fin de hacer un uso eficiente del espacio disponible en un
depósito de refrigeración, el grosor total de un módulo, y por lo
tanto el grosor de las dos capas barrera térmica que lo encapsulan,
es limitado. Además, dado que se espera que una cobertura de 70% de
la superficie del compuesto conductor 1 dé lugar a una reducción
suficiente del N_{2} gaseoso que se forma en la interface entre el
medio de enfriamiento 4 y el dispositivo superconductor, el
compuesto conductor 1 no se tiene que cubrir en su totalidad por la
capa barrera térmica 3.
En los dispositivos superconductores mencionados
anteriormente, la densidad de transferencia de calor \gamma a
través del compuesto al refrigerante circundante, promediada durante
el proceso de recuperación, tiene que ser se sólo 2 W/cm^{2}.
Suponiendo una diferencia de temperatura promediada \DeltaT a
través de la barrera térmica de unas pocas decenas de K, la
relación \DeltaT, que es igual a la relación de la conductividad
térmica \kappa y un grosor d_{tb} de la barrera térmica,
asciende a 50 a 1000 W/m^{2}K. Sin embargo, si se han de esperar
mayores diferencias de temperatura \DeltaT, como media o valores
máximos, dicha relación se podría elegir de forma que fuese
correspondientemente menor.
La figura 2 es un gráfico que representa el
tiempo de recuperación t_{rec} en función del grosor d de la
barrera térmica. El tiempo de recuperación t_{rec} es el tiempo
necesario para que el superconductor 11, después de un evento de
fallo, vuelva a su temperatura operativa, que generalmente es la
temperatura del líquido refrigerante circundante. Por lo tanto, el
tiempo de recuperación t_{rec} se determina convenientemente
observando el tiempo hasta que no se forman más burbujas en el
líquido refrigerante. A una barrera térmica cero, es decir con la
capa de derivación en contacto directo con el refrigerante, el
proceso de recuperación tarda 10 segundos (punto negro intenso a
0,0 mm), mientras que con una capa de epoxi resina curada como
sugiere DE 199 29 277 A1 (segundo punto desde la izquierda, a
d=0,05 mm) el tiempo de recuperación t_{rec} se reduce a 7
segundos. En estos dos casos, se ha observado daño mecánico en los
componentes superconductores.
El tiempo de recuperación se podría incrementar
y el daño mecánico se podría reducir por medio de una barrera
térmica en forma de un cuerpo voluminoso o matriz con poros
abiertos. El término "voluminoso" en este contexto se refiere
a una barrera que consta de más de una capa de tela, es decir tejido
o fibras con textura. Los cuerpos voluminosos se impregnan
preferiblemente con una resina polimérica de baja viscosidad, que
cierra al menos parcialmente los poros abiertos. En la figura 2, se
enumeran los tiempos de recuperación t_{rec} para cartones
prensados impregnados de varios grosores d. Se obtuvieron resultados
similares con hojas de corcho de grosores comparables.
Alternativamente, también se comprobaron con éxito capas de fieltro
de lana y espuma de caucho. Al estar simplemente encoladas al
compuesto conductor y/o solamente impregnadas parcialmente, dichas
capas de fieltro de lana o espuma de caucho conservan esencialmente
una estructura de poros abiertos. Atrapando las burbujas de N_{2}
formadas en el interior de estos poros, se evita que el líquido
refrigerante LN_{2} entre en contacto con el compuesto conductor,
y se logra un retardo adicional de la transferencia de
calor.
calor.
La figura 3 representa la dependencia de los
tiempos de recuperación t_{rec} de la cantidad de energía E
generada por área superficial del compuesto, es decir la potencia
disipada por área superficial integrada durante el evento de fallo.
Como ya ilustrado en la figura 2, sin barrera térmica, t_{rec} es
igual a 10 segundos (punto negro intenso en E=25 J/cm^{2}, "0,0
mm"). Con una capa fina de resina epoxi curada de 0,05 mm de
grosor (triángulos, "0,05 mm") el tiempo de recuperación
t_{rec} disminuye mientras que para una capa de cartón prensado
impregnado de 0,5 mm de grosor (cuadrados, "0,5 mm"), el tiempo
de recuperación para todas las energías investigadas aumenta.
Los cartones prensados, es decir, placas
comprimidas hechas de celulosa se pueden impregnar con resinas
poliméricas de baja viscosidad usando procesos apropiados, dando
lugar a un compuesto de cartón prensado-matriz
polimérica. Los sistemas de resina adecuados se basan, por ejemplo,
en resinas epoxi, de silicio o de poliéster. Tales resinas pueden
ser usadas alternativamente o al mismo tiempo como el adhesivo 2
para unir la barrera térmica 3 al compuesto 1. Al hacerlo así, la
capa de resina polimérica 2 evita adicionalmente que el líquido de
refrigeración 4 penetre entre dichas capas.
En el rango entre temperatura ambiente y la
temperatura operativa, el coeficiente de expansión térmica medio
del compuesto de cartón prensado-matriz polimérica
es comparable al del compuesto conductor (10-15 x
10^{-6}/K). Esto da lugar a la posibilidad de poner el compuesto
de celulosa y el compuesto conductor en contacto mecánico directo y
permanente sin tener que preocuparse por el daño inducido por
esfuerzos durante el enfriamiento o el calentamiento.
- 1
-
\vtlargatri
- 11
-
\vtlargatri
- 12
-
\vtlargatri
- 2
-
\vtlargatri
- 3
-
\vtlargatri
- 4
-
\vtlargatri
Claims (4)
1. Un limitador de corriente de fallo
superconductor, incluyendo un compuesto conductor en forma de banda
(1) con una primera y una segunda superficie principal, incluyendo
una capa superconductora (11) hecha de un material superconductor a
alta temperatura y una capa de derivación eléctrica (12), y
una capa barrera térmica no conductora eléctrica
(3) en contacto con la primera superficie principal del compuesto
conductor (1), y dispuesta en la primera superficie principal de
modo que se pueda poner en contacto con un fluido de
refrigeración,
caracterizado porque la capa barrera
térmica (3) tiene propiedades térmicas que aumentan un tiempo de
recuperación t_{rec} necesario para que el compuesto conductor (1)
se enfríe por debajo de una temperatura crítica T_{c} del
superconductor (11) después de un evento de fallo, en comparación
con un compuesto conductor idéntico sin capa barrera térmica,
y porque el grosor de la capa barrera térmica
(3) es entre aproximadamente 0,3 y 2 mm.
2. El limitador de corriente de fallo según la
reivindicación 1, caracterizado porque la relación de una
conductividad térmica \kappa y un grosor d_{tb} de la capa
barrera térmica (3) es entre 50 y 1000 W/m^{2}K.
3. El limitador de corriente de fallo según la
reivindicación 1, caracterizado porque la capa barrera
térmica (3) incluye un cuerpo voluminoso hecho de un material
poroso.
4. El limitador de corriente de fallo según la
reivindicación 3, caracterizado porque la capa barrera
térmica (3) incluye un cartón prensado al menos parcialmente
impregnado con una resina polimérica.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EP02405496A EP1376709B1 (en) | 2002-06-17 | 2002-06-17 | Superconducting fault current limiter |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| ES2280500T3 true ES2280500T3 (es) | 2007-09-16 |
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Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| ES02405496T Expired - Lifetime ES2280500T3 (es) | 2002-06-17 | 2002-06-17 | Un limitador de corriente de fallo superconductor. |
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|---|---|
| EP (1) | EP1376709B1 (es) |
| AT (1) | ATE352874T1 (es) |
| DE (1) | DE60217840T2 (es) |
| ES (1) | ES2280500T3 (es) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009098345A1 (es) * | 2008-02-04 | 2009-08-13 | Universidade De Santiago De Compostela | Limitador superconductor de corriente integrado en el intercambiador de calor de un refrigerador termoacústico |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20080194411A1 (en) * | 2007-02-09 | 2008-08-14 | Folts Douglas C | HTS Wire |
| US7724482B2 (en) | 2007-02-09 | 2010-05-25 | American Superconductor Corporation | Parallel HTS transformer device |
| US20080191561A1 (en) | 2007-02-09 | 2008-08-14 | Folts Douglas C | Parallel connected hts utility device and method of using same |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19750758A1 (de) * | 1997-11-11 | 1999-05-12 | Siemens Ag | Strombegrenzungseinrichtung |
| AU1308200A (en) * | 1998-08-11 | 2000-03-06 | Abb Transmission & Distribution Technologies Ltd | Superconducting conductors and their method of manufacture |
| DE19856607C1 (de) * | 1998-12-08 | 2000-03-02 | Siemens Ag | Resistive Strombegrenzungseinrichtung mit mindestens einer von einer isolierenden Schicht abgedeckten Leiterbahn unter Verwendung von Hoch-T¶c¶-Supraleitermaterial |
| DE19929277A1 (de) * | 1999-06-25 | 2000-12-28 | Abb Research Ltd | Hochtemperatursupraleiteranordnung |
| DE19958727A1 (de) * | 1999-12-06 | 2001-06-07 | Abb Research Ltd | Hochtemperatursupraleiteranordnung und supraleitende Spule |
-
2002
- 2002-06-17 DE DE60217840T patent/DE60217840T2/de not_active Expired - Lifetime
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- 2002-06-17 EP EP02405496A patent/EP1376709B1/en not_active Revoked
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009098345A1 (es) * | 2008-02-04 | 2009-08-13 | Universidade De Santiago De Compostela | Limitador superconductor de corriente integrado en el intercambiador de calor de un refrigerador termoacústico |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
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| DE60217840T2 (de) | 2007-11-15 |
| EP1376709A1 (en) | 2004-01-02 |
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