ES2276513T3 - Junta de tubo con configuracion geometrica de insercion baja. - Google Patents
Junta de tubo con configuracion geometrica de insercion baja. Download PDFInfo
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Abstract
Junta de estanqueidad para tubo diseñada para recibir un tubo termoplástico en una ranura que hay dentro de un extremo del manguito, teniendo la junta una configuración geométrica de inserción mejorada, y comprendiendo la junta: un cuerpo elastomérico en forma de anillo (73) que, cuando se ve en sección transversal, consta de una zona de pico delantera (75) y una zona de compresión inferior (77), estando la zona de pico delantera (75) unida a la zona de compresión inferior (77) por una zona de superficie curva delantera (79) que define un ángulo alfa1 con respecto a un eje horizontal (81) trazado en paralelo a un eje central del tubo, estando la zona de compresión inferior (77) unida a una superficie de sellado secundaria (83) por una zona de superficie curva descendente (85) y una zona de ranura circular intermedia (87) provista de una superficie inferior, definiendo la zona de superficie curva descendente (85) hasta la superficie inferior de la zona de ranura circular intermedia (87) un segundo ángulo beta1 con respecto al eje horizontal (81) trazado en paralelo al eje central del tubo, seleccionándose un ángulo alfa1 que sea menor o igual a alrededor de 60 grados y mayor o igual a alrededor de 15 grados; caracterizada por el hecho de que se selecciona un ángulo beta1 mayor o igual a alrededor de 45 grados y menor o igual a alrededor de 100 grados,
Description
Junta de tubo con configuración geométrica de
inserción baja.
El presente invento hace referencia en general a
las juntas de estanqueidad que se utilizan para empalmes de tubos en
los que se instala una sección de tubo espiga macho en una sección
de tubo manguito hembra de acoplamiento.
Son varios los sectores en que se utilizan tubos
moldeados con materiales termoplásticos, entre ellos polietileno y
PVC. Para formar una unión entre secciones de tubo, se introduce la
espiga o extremo macho del tubo en la hembra o extremo manguito del
tubo. En la ranura que forma el extremo de manguito del tubo
termoplástico se aloja normalmente un anillo elastomérico anular o
junta. Cuando se introduce la espiga en el manguito, la junta ofrece
una capacidad de sellado mayor a la unión. Durante el proceso de
instalación es fundamental que la junta no pueda torcerse o darse la
vuelta, ya que una junta desplazada o movida afectará negativamente
a la capacidad de sellado final de la junta.
Algunos de los métodos del estado actual de la
técnica han supuesto el uso de uniones que formaban juntas de
"labio", teniendo estas juntas una porción de reborde que se
deformaba mediante plegado cuando se introducía la sección de tubo
macho en la sección de tubo hembra. Las juntas de labio se basan
generalmente en la presión interna del tubo que proporciona un
efecto de sellado. En algunas circunstancias, este tipo de uniones
son no son muy convenientes porque la junta de labio se puede
pelar, permitiendo que se produzcan escapes a través de la unión.
En particular, en condiciones de presión pulsátil, las juntas de
labio ofrecen unos resultados poco satisfactorios ya que una
disminución brusca de la presión interna del tubo puede traducirse
en la contaminación de la zona de sellado y del interior del tubo.
La patente estadounidense 3.179.446 revela una junta que tiene una
junta de labio de este tipo.
Un primer intento de garantizar la integridad
del empalme de los tubos que se utilizan en condiciones muy
exigentes consistió en proporcionar un refuerzo local en la porción
de ranura del extremo hembra del manguito por medio de un espesor
de pared más grueso en esta zona del tubo. En algunos casos, también
se utilizaron manguitos de refuerzo. Ninguna de estas soluciones
resultó ser ideal, no pudiendo ofrecer en algunos casos la
integridad necesaria para la junta y contribuyendo a menudo a la
complejidad y el coste del proceso de fabricación.
A principios de los años setenta, Rieber &
Son, de Bergen, Noruega, desarrollaron una nueva tecnología conocida
en el sector como la "Junta Rieber". El sistema Rieber utilizó
un elemento de molde combinado y un anillo de estanqueidad para
sellar una unión entre el extremo de manguito y el extremo de espiga
de dos tubos cooperativos moldeados con materiales termoplásticos.
En el proceso Rieber, la junta elastomérica se introdujo en una
ranura interna del extremo de manguito del tubo hembra mientras se
moldeaba al mismo tiempo el extremo hembra o abocardado. La
provisión de una junta elastomérica anclada y pretensada durante el
proceso de abocardado en la fábrica de tubos proporcionó un extremo
de manguito mejorado para hacer un empalme de tubos con una junta de
estanqueidad que no se torcería ni se daría vuelta ni permitiría de
otro modo que entraran impurezas en las zonas de sellado de la
unión, aumentando de este modo la fiabilidad de la junta y
disminuyendo el riesgo de fugas o de un posible fallo debido a la
abrasión. El proceso Rieber se describe en las siguientes patentes
concedidas en Estados Unidos, entre ellas: 4.120.521; 4.061.459;
4.030.872; 3.965.715; 3.929.958; 3.887.992; 3.884.612; y
3.776.682.
El sistema Rieber, con su junta instalada
integralmente, proporcionaba una configuración geométrica de junta
de compresión, en lugar de basarse en los sistemas de junta de labio
del estado actual de la técnica. Como el extremo hembra del
manguito del tubo se enfriaba alrededor de la junta instalada
previamente, el cuerpo elastomérico de la junta se comprimía entre
un anillo de refuerzo de acero y la ranura formada en el extremo de
manguito del tubo. Cuando se instalaba la espiga de acoplamiento
para formar un empalme de tubos, se producía más compresión de la
junta en dirección radial a lo largo de una zona de compresión
interna de la junta.
A pesar de los avances que ofrecía el proceso
Rieber, la configuración geométrica de junta de compresión
presentaba algunos problemas en determinadas aplicaciones de campo.
En algunas aplicaciones, concretamente en las que afectaban a tubos
con un diámetro más grande, la fuerza de inserción necesaria para
instalar el extremo de espiga macho en el extremo de manguito de
acoplamiento exigía una elevada fuerza de inserción que podía, en
algunas ocasiones, ocasionar la deformación o el desplazamiento de
la junta.
La patente estadounidense 4.818.209 revela una
junta de estanqueidad de un tubo de acuerdo con el preámbulo de la
reivindicación 1, es decir, una junta de estanqueidad de un tubo
provista de una junta de compresión.
Un objeto del presente invento es ofrecer una
junta de tubo para utilizarla en tales sistemas que ofrece una
configuración geométrica de junta de compresión mejorada.
Otro objeto del invento es ofrecer una junta de
tubo que proporcione al extremo de espiga macho una trayectoria con
una interferencia mínima y una fuerza de inserción menor, por
consiguiente, cuando entra en el extremo de espiga hembra con el
fin de facilitar el montaje del empalme del tubo en el terreno.
Otro objeto del invento es ofrecer un sistema de
sellado del tipo mencionado más arriba en el que se instala una
junta de estanqueidad en una ranura que hay en un extremo hembra del
manguito de un tubo termoplástico en el que la junta está diseñada
con una configuración geométrica de inserción mejorada para que
tenga una fuerza de inserción menor, al tiempo que mantiene una
junta de compresión adecuada con respecto a un extremo de manguito
macho para el acoplamiento del tubo.
Los objetos mencionados anteriormente se
consiguen con una junta de estanqueidad de un tubo de acuerdo con la
reivindicación 1.
La elección correcta de los ángulos \alpha y
\beta y, en particular, del ángulo \alpha ofrece varias
ventajas con respecto a la técnica anterior. Se reduce la fuerza de
inserción que se necesita durante el montaje de la junta. La
configuración geométrica mejorada proporciona asimismo un efecto de
autocentrado al extremo de espiga del tubo durante la inserción. El
diseño de la junta de estanqueidad del invento permite además la
inserción de espigas sin achaflanar (cortes de campo) sin dañar la
junta o interferir en la integridad del empalme del tubo.
De la descripción escrita que sigue se
desprenderán otros objetos, características y ventajas.
La figura 1 muestra una vista en perspectiva
parcial, separada parcialmente, que ilustra el empalme de tubos del
invento en el que se introduce un extremo de espiga macho del tubo
en un extremo hembra del manguito, teniendo el extremo hembra del
manguito una ranura para alojar la junta de estanqueidad del
invento;
Las figuras 2 a 5 muestran ejemplos esquemáticos
simplificados del proceso Rieber perteneciente al estado actual de
la técnica para instalar una junta estanca de compresión en una
ranura formada en el extremo hembra del manguito de un tubo
termoplástico;
La figura 6 muestra una vista transversal
lateral de una junta del estado actual de la técnica utilizada en el
proceso Rieber que se ilustra en las figuras 2 a 5;
Las figuras 7 y 8 muestran vistas transversales
laterales de la junta de estanqueidad del invento provista de una
configuración geométrica de inserción baja mejorada;
La figura 9 muestra un gráfico de fuerza de
inserción frente a distancia de recorrido de un empalme de tubos
achaflanados que compara la junta del invento con una junta del
estado actual de la técnica; y
La figura 10 muestra un gráfico similar al de la
figura 9 pero que muestra la fuerza de inserción frente a la
distancia de recorrido de un empalme de tubos sin achaflanar que
compara la junta del invento con una junta del estado actual de la
técnica.
Como mejor se entienden las ventajas que
proporciona la junta de tubo provista de la configuración geométrica
de junta de compresión mejorada del invento es haciendo referencia
a las juntas del estado actual de la técnica que proporcionaba el
proceso Rieber. Pasemos primero a las figuras 2 a 5. El proceso
Rieber se ilustra mostrando la instalación de una junta estanca por
compresión en la ranura situada en el extremo de manguito de la
sección de tubo hembra.
La figura 2 muestra una junta de estanqueidad
elastomérica 11 provista de un anillo de refuerzo de acero 13
situado en la superficie de trabajo exterior cilíndrica generalmente
15 del mandril 17 que se utiliza en el proceso de abocardado. La
junta elastomérica 11 puede moldearse con goma, por ejemplo, y es
una pieza circular en forma de anillo provista de una zona de
compresión inferior 19 y una porción de pico expuesta 21 que, como
se muestra en la figura 1, colinda con un anillo de conformado o de
retención 23. El anillo de conformado 23 tiene una primera
extensión cilíndrica generalmente 25 que se une a una segunda
extensión cilíndrica 27 por medio de una zona escalonada 29, por lo
que el diámetro exterior de la segunda extensión 27 es mayor que el
de la primera extensión cilíndrica 25, como se muestra en la figura
2.
En el estado actual de la técnica, el anillo
elastomérico reforzado de acero 11 se coloca sobre la superficie de
trabajo del mandril 17 y se aprieta hasta colocarlo contra el anillo
de conformado o de retención 23. En esta posición, la junta queda
firmemente anclada a la superficie del mandril.
En la segunda etapa del proceso, se calienta el
extremo del manguito 33 del tubo termoplástico 31 y se empuja sobre
el mandril de acero 17, la junta 11 y el anillo de retención 23. El
extremo del manguito se expande gracias a la naturaleza
termoplástica del tubo. En el estado actual de la técnica se conocen
varios materiales termoplásticos, como el polietileno, el
polipropileno y el cloruro de polivinilo (PVC), que tienen las
características de expansión necesarias, en función de la
aplicación final del empalme del tubo.
El extremo del manguito 33 se extiende por la
primera extensión cilíndrica 25 del anillo de retención 23 y
colinda con la zona escalonada 29 en la segunda etapa del
proceso.
En la siguiente etapa de la técnica (figura 4),
el mandril y el tubo se alejan del anillo de retención 23 y el
extremo de manguito del tubo 33 se repliega en torno al mandril y la
junta 11 debido a las fuerzas elásticas del material termoplástico.
Normalmente, también se suministraba vacío por los puertos 35, 37
que conectaban la superficie de trabajo del mandril con una fuente
de vacío (no se muestra).
En la última etapa del proceso, el manguito del
tubo 33 se enfría con una barra aspersora de agua 39 y boquillas
pulverizadoras 41. Cuando se produce el enfriamiento, el manguito
del tubo 33 se contrae alrededor de la junta 11, comprimiendo de
este modo el cuerpo de goma de la junta entre el anillo de refuerzo
de acero 13 y la ranura del manguito para crear una unión fuerte.
Como el sellado de la junta contra el manguito se realizó en
condiciones controladas en la fábrica, no había ninguna posibilidad
de que penetraran arena o contaminantes similares en la zona de
sellado crítica de la junta durante el almacenamiento, el transporte
o la instalación.
El proceso Rieber descrito más arriba se
comercializa desde principios de los años setenta y se describe en
las patentes mencionadas anteriormente concedidas en Estados Unidos,
entre otras fuentes. A las personas especializadas en las técnicas
de sellado de tubos termopolásticos les resultará, por lo tanto,
familiar.
La figura 1 muestra una junta de estanqueidad
del invento, designada en general con el número 43, que está
instalada en una ranura 45 provista en un extremo del manguito 47 de
un tubo termoplástico. La junta 43 tiene la configuración
geométrica de junta de compresión mejorada del invento para poder
introducir la sección de espiga macho del tubo 49 en la sección de
espiga hembra 47 con una fuerza de inserción mínima, al tiempo que
se mantiene la junta de compresión conveniente para la unión
realizada de este modo. Si bien la vista despiezada de las
secciones de tubo macho y hembra 47, 49 muestra la sección de espiga
macho del tubo 49 provista de un reborde achaflanado o bisel 50, se
ha observado que la junta mejorada del invento contiene un extremo
de espiga no achaflanado.
En la figura 6 de los dibujos se puede apreciar
mejor la configuración geométrica mejorada de la junta de
compresión del invento con respecto a la junta del estado actual de
la técnica. La junta del estado actual de la técnica 51 es un
cuerpo elastomérico en forma de anillo que, cuando se ve en sección
transversal, consta de una zona de pico delantero 53 y una zona de
compresión inferior 55. La zona de pico delantero 53 está unida a
la zona de compresión inferior 55 por una zona de superficie curva
delantera 57 que define un ángulo \alpha con respecto a un eje
horizontal 59 trazado en paralelo a un eje central 61 (figura 1) del
extremo del manguito o hembra del tubo termoplástico. En el ejemplo
que se muestra en la figura 6, el ángulo \alpha tiene
aproximadamente 75º con respecto al eje horizontal 59.
La zona de compresión inferior 55 también está
unida a una superficie de sellado secundaria 63 por medio de una
zona de superficie curva descendente 65 que define un segundo ángulo
\beta con respecto al eje horizontal 59 trazado en paralelo al
eje central 61 del tubo. El ángulo \beta tiene, en este caso, 45º
aproximadamente. La junta de estanqueidad 51 consta asimismo, en
este caso, de un elemento de refuerzo de metal, como por ejemplo un
anillo de acero 67 que atraviesa el interior de la junta por el
diámetro de la misma.
Con referencia a la figura 1, la elaboración del
empalme del tubo exige la inserción de la sección de espiga macho
del tubo 49 en la abertura de entrada del extremo hembra del
manguito 47. Cuando el extremo de espiga macho 49 pasa por la zona
de la junta, la zona de compresión 55 de la junta de estanqueidad 51
se comprime hasta el eje horizontal 59, aproximadamente, que se
muestra en la figura 6. Descomponiendo en sus vectores componentes
la fuerza de inserción necesaria para que la sección de espiga macho
del tubo 49 pase por la junta de estanqueidad 51, la zona de
superficie curva delantera 57 de la junta del estado actual de la
técnica requiere una fuerza componente x 69 de
aproximadamente 550 newtons y una fuerza componente y de
aproximadamente 155 newtons.
Pasemos a la figura 7 que muestra una junta de
estanqueidad de tubo del invento indicada en general con el número
73. La junta 73 consta una vez más de una zona de pico 75 que está
unida a una zona de compresión inferior 77 por medio de una zona de
superficie curva delantera 79 que define un ángulo \alpha_{1}
con respecto al eje horizontal 81 trazado en paralelo a un eje
central 61 del tubo. La zona de compresión inferior 77 está unida a
una superficie de sellado secundaria 83 por medio de una zona de
superficie curva descendente 85 y una zona de ranura circular
intermedia 87. La zona de superficie curva descendente 85 define un
segundo ángulo \beta_{1} con respecto al eje horizontal 81
trazado en paralelo al eje central 61 del tubo.
La superficie de sellado secundaria 83 es una
zona circular plana que termina en un ángulo interior 89 de la
junta 73. El ángulo interior está unido a una zona arqueada exterior
91 de la junta 73 por medio de una superficie exterior de la junta
que tiene una inclinación uniforme 93. La zona arqueada exterior 91
está unida a la zona de pico 75 de la junta por medio de una zona
curva cóncava 95. La junta 93 puede estar provista asimismo de un
elemento de refuerzo como el anillo metálico 97.
En el caso de la junta de estanqueidad mejorada
73 del invento, se seleccionan los ángulos \alpha_{1} y
\beta_{1} para minimizar la fuerza de inserción que se requiere
cuando se introduce un extremo de espiga macho 49 en el extremo
hembra del manguito 47, al tiempo que se mantiene una junta de
compresión entre las secciones del tubo. Preferentemente, se
selecciona un ángulo \alpha_{1} menor o igual a alrededor de
60º, mientras que se selecciona un ángulo \beta_{1} que sea
mayor o igual a alrededor de 45º con respecto al eje horizontal 81
trazado en paralelo al eje central 61 del tubo. Más preferentemente,
se selecciona un ángulo \alpha_{1} que tenga alrededor de 45º o
menos, mientras que se selecciona un ángulo \beta_{1} que tenga
90º, aproximadamente.
En el ejemplo de la figura 7, cuando el ángulo
\alpha_{1} tiene aproximadamente 45º y el ángulo \beta_{1}
90º, aproximadamente, las componentes de la fuerza de inserción se
descomponen en los vectores componentes x e y que, en
este caso, producen una componente x de 155 newtons y una
componente y de 155 newtons. Así, al modificar los ángulos
\alpha y \beta se reduce la fuerza de inserción total (F_{x}
de 155 N frente a F_{x} de 550 N).
La figura 8 muestra otra forma de realización
del invento que también tiene la configuración geométrica de
sellado mejorada. En este caso, la junta de estanqueidad 99 tiene
una zona de superficie curva delantera 101 que forma un ángulo
\alpha_{2} de aproximadamente 37º 15 minutos con respecto al eje
horizontal 103 trazado en paralelo al eje central del tubo 61. La
superficie curva descendente 105 define un ángulo \beta_{2} con
respecto al eje horizontal 103 de aproximadamente 90º en
perpendicular. En este caso, las componentes de fuerza del extremo
de espiga macho se descomponen en una componente x de 120
newtons y una componente y de 155 newtons. Una vez más, se
reduce la componente x de la fuerza de inserción.
Disminuyendo el ángulo \alpha que forma la
zona de superficie curva delantera 101 con respecto al eje
horizontal 103, se puede reducir la fuerza de inserción necesaria
del extremo de espiga macho para entrar en el manguito hembra del
tubo. Sin embargo, hay un equilibrio entre la fuerza de inserción
deseada y la fuerza de compresión que proporciona la junta en el
estado unión ensamblada. Si se disminuyera continuamente la fuerza
de inserción necesaria bajando el ángulo de inserción, al final no
se dispondría de una junta de compresión para mantener la
integridad de la unión en condiciones de campo. En la práctica, el
Solicitante ha observado que el ángulo \alpha de la zona de
superficie curva delantera 101 debería ser menor o igual a alrededor
de 60º y mayor o igual a 15º con respecto al eje horizontal 103,
más preferentemente a alrededor de 45º con respecto al eje
horizontal 81.
El ángulo \beta que define la superficie curva
descendente 105 es preferentemente suficiente para ofrecer una
condición de "labio" simulado a la junta para que la zona de
compresión inferior 107 pueda deformarse hacia dentro hasta cierto
punto, al tiempo que continúa ofreciendo una junta de compresión.
Preferentemente, el ángulo \beta que define la superficie curva
descendente 105 es mayor o igual a alrededor de 45º y menor o igual
a alrededor de 100º, más preferentemente a alrededor de 90º con
respecto al eje horizontal 103.
Los ángulos descritos previamente proporcionan
una junta con una configuración geométrica de inserción mejor. La
junta tiene la misma superficie de sellado en contacto con la espiga
macho que la junta del estado actual de la técnica, aunque con un
50%, aproximadamente, de la fuerza de inserción necesaria en el
ejemplo preferido. Si bien la fuerza de inserción (componente x) se
redujo de 550 newtons a 155 newtons entre las figuras 6 y 7, la
componente de compresión de la fuerza (componente y) permanece
invariable en 155 newtons.
Así pues, en el ejemplo dado, la fuerza de
inserción necesaria para introducir el extremo de espiga macho en
el extremo hembra del manguito para hacer un empalme de tubos se
puede descomponer en una componente-x de la fuerza
y una componente-y de la fuerza. Se seleccionan los
ángulos \alpha y \beta para reducir la
componente-x de la fuerza sin modificar
apreciablemente la componente-y de la fuerza cuando
se introduce el extremo de espiga macho en el extremo hembra del
manguito. Por "modificar apreciablemente" se entiende que la
componente-x de la fuerza se reduce preferentemente
un 40% o más, más preferentemente alrededor del 50%, mientras que
la componente-y de la fuerza se reduce menos del 5
al 10%, aproximadamente, y más preferentemente permanece igual.
La figura 9 muestra un gráfico de la fuerza de
inserción frente a la distancia de recorrido del extremo de espiga
macho del tubo en el extremo hembra del manguito para una junta del
invento 102 en comparación con una junta del estado actual de la
técnica 104. En este caso, la junta 102 tiene una espiga macho
achaflanada. La fuerza de inserción del estado actual de la técnica
era de 150 newtons en comparación con los 76 newtons de la junta
del invento. La fuerza de inserción es menor y más uniforme en la
junta 102 del invento.
La figura 10 muestra un gráfico de la fuerza de
inserción frente a la distancia de recorrido del extremo de espiga
macho del tubo en el extremo hembra del manguito pero, en este caso,
la espiga macho no está achaflanada. La curva 106 muestra la fuerza
de inserción de la junta del invento, mientras que la curva 108
muestra la junta del estado actual de la técnica. Otra vez, la
fuerza de inserción encontrada al realizar el empalme del tubo es
inferior y más uniforme en el caso de la junta 106 del invento. En
realidad, la fuerza de inserción para la junta del estado actual de
la técnica 108 se sale del gráfico en el caso de la espiga macho no
achaflanada. En otras palabras, o bien la espiga macho desplaza la
junta o bien tiende a cortarla.
Se ha ofrecido un invento que presenta varias
ventajas. El sistema de sellado del invento proporciona una junta
de estanqueidad conformada íntegramente dentro de una ranura que hay
en un extremo del manguito de un tubo termoplástico que presenta
una configuración geométrica de inserción baja mejorada. El diseño
de la junta del invento ofrece las ventajas de una junta de
compresión, al tiempo que reduce la fuerza de inserción necesaria
del extremo de espiga macho del tubo. La menor fuerza de inserción
necesaria contribuye a asegurar que la junta de estanqueidad se
mantiene en su sitio sin que se desplace o deforme durante la
elaboración de la misma. Como se utiliza una junta de compresión,
se evitan las desventajas de una junta de labio, como por ejemplo,
que se pele la junta en determinadas situaciones o que sea menos
efectiva en condiciones de presión pulsátil.
La junta de estanqueidad mejorada del invento
utiliza básicamente la misma cantidad de goma que el diseño de la
junta del estado actual de la técnica, permitiendo de este modo una
junta de compresión adecuada, mientras se reduce la fuerza de
inserción necesaria del extremo de espiga macho del tubo en el
extremo hembra del manguito de acoplamiento del tubo. Como
consecuencia, se protege la integridad de la unión, al tiempo que se
reduce la fuerza de inserción necesaria, facilitando con ello el
montaje de la junta en el terreno. A diferencia de las juntas de
labios del estado actual de la técnica, el sistema de sellado del
invento aceptará una carga de deformación. El sistema de sellado
albergará asimismo una espiga macho no achaflanada sin desplazar la
junta o cortarla durante el montaje.
Los cambios en la configuración geométrica de la
junta de estanqueidad no exigen cambios drásticos en el utillaje
necesario, lo que permite modificar la junta de manera sencilla y
económica, al tiempo que se consigue un rendimiento de campo
considerablemente mayor.
Claims (4)
1. Junta de estanqueidad para tubo diseñada para
recibir un tubo termoplástico en una ranura que hay dentro de un
extremo del manguito, teniendo la junta una configuración geométrica
de inserción mejorada, y comprendiendo la junta: un cuerpo
elastomérico en forma de anillo (73) que, cuando se ve en sección
transversal, consta de una zona de pico delantera (75) y una zona
de compresión inferior (77), estando la zona de pico delantera (75)
unida a la zona de compresión inferior (77) por una zona de
superficie curva delantera (79) que define un ángulo \alpha_{1}
con respecto a un eje horizontal (81) trazado en paralelo a un eje
central del tubo, estando la zona de compresión inferior (77) unida
a una superficie de sellado secundaria (83) por una zona de
superficie curva descendente (85) y una zona de ranura circular
intermedia (87) provista de una superficie inferior, definiendo la
zona de superficie curva descendente (85) hasta la superficie
inferior de la zona de ranura circular intermedia (87) un segundo
ángulo \beta_{1} con respecto al eje horizontal (81) trazado en
paralelo al eje central del tubo, seleccionándose un ángulo
\alpha_{1} que sea menor o igual a alrededor de 60 grados y
mayor o igual a alrededor de 15 grados; caracterizada por el
hecho de que se selecciona un ángulo \beta_{1} mayor o igual a
alrededor de 45 grados y menor o igual a alrededor de 100
grados.
2. Junta de estanqueidad para tubo de acuerdo
con la reivindicación 1, en la que se selecciona un ángulo
\alpha_{1} de 45 grados aproximadamente o menos.
3. Junta de estanqueidad para tubo de acuerdo
con la reivindicación 1, en la que se selecciona un ángulo
\beta_{1} de 90 grados, aproximadamente.
4. Junta de estanqueidad para tubo de acuerdo
con la reivindicación 1, en la que la junta consta además de un
elemento de refuerzo de metal (97) que rodea el diámetro de la
misma.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US5911 | 1995-10-27 | ||
| US09/005,911 US6105972A (en) | 1998-01-12 | 1998-01-12 | Pipe gasket with improved low insertion geometry |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| ES2276513T3 true ES2276513T3 (es) | 2007-06-16 |
Family
ID=21718319
Family Applications (1)
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