ES2266106T3 - A FAN DEVICE AND AN OUTDOOR UNIT FOR AIR CONDITIONER. - Google Patents
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Abstract
Un dispositivo ventilador incluyendo: un ventilador impulsor (4) que tiene una pluralidad de aspas (13), (13) en una forma aerodinámica gruesa tipificada por alas aerodinámicas formadas en una periferia exterior de un cubo (14) que funciona como un centro de rotación; una boca de campana (5) dispuesta en un lado radial exterior del ventilador impulsor (4) para separar una zona de aspiración (X) y una zona de expulsión (Y); y un protector de ventilador (6) dispuesto en un lado de expulsión del ventilador impulsor (4), caracterizado porque la boca de campana (5) se compone de una porción de arco circular de lado de aspiración (5a) colocada en un lado de aspiración, un arco circular de lado de expulsión (5b) colocada en un lado de expulsión, y una porción de cilindro (5c) colocada en entre el arco circular de lado de expulsión (5b) y la porción de arco circular de lado de aspiración (5a), estableciéndose una relación de H1/H0 en un rango de H1/H0 = 0, 40 a 0, 65, donde H1 denota una altura deuna porción de una altura direccional del eje de la boca de campana (5) que se solapa con una porción periférica exterior (P) de cada aspa (13), mientras que H0 denota una altura direccional del eje de la porción periférica exterior (P) de cada aspa (13).A fan device including: a drive fan (4) having a plurality of blades (13), (13) in a thick aerodynamic shape typified by aerodynamic wings formed on an outer periphery of a hub (14) that functions as a center of rotation; a bell mouth (5) arranged on an outer radial side of the impeller fan (4) to separate a suction zone (X) and an ejection zone (Y); and a fan guard (6) disposed on an ejection side of the impeller fan (4), characterized in that the bell mouth (5) is composed of a circular arc portion of the suction side (5a) placed on a side of aspiration, a circular arc of ejection side (5b) placed on an ejection side, and a cylinder portion (5c) placed in between the circular arc of ejection side (5b) and the circular arc portion of aspiration side (5a), establishing a ratio of H1 / H0 in a range of H1 / H0 = 0.40 to 0.65, where H1 denotes a height of a portion of a directional height of the bell mouth axis (5) that is flap with an outer peripheral portion (P) of each blade (13), while H0 denotes a directional height of the axis of the outer peripheral portion (P) of each blade (13).
Description
Un dispositivo ventilador y una unidad exterior para acondicionador de aire.A fan device and an outdoor unit for air conditioner.
La presente invención se refiere a un dispositivo ventilador y una unidad exterior para acondicionador de aire.The present invention relates to a fan device and an outdoor unit for conditioner air.
Una unidad exterior para acondicionador de aire está constituida, por ejemplo (véase también JP 03 267 600 A), como se representa en las figuras 1 a 3, de tal manera que un dispositivo ventilador 3 compuesto por un ventilador impulsor 4 que tiene varias (por ejemplo tres) aspas 13, 13, 13 formadas en la periferia exterior de un cubo 14 que funciona como el centro de rotación, una boca de campana 5 dispuesta en el lado radial exterior del ventilador impulsor 4 para separar una zona de aspiración X y una zona de expulsión Y, y un protector de ventilador 6 dispuesto en el lado de expulsión del ventilador impulsor 4, se dispone hacia abajo de un termointercambiador 2 en una caja 1. El interior de la caja 1 está dividido en una cámara de intercambio térmico 8 y una cámara de máquina 9 por una placa divisoria 7. En la cámara de intercambio térmico 8 se ha dispuesto un termointercambiador 2 que tiene una sección transversal en forma de L que mira a orificios de aspiración de aire 10, 10 formados en el lado trasero y en un lado lateral de la caja 1, y un dispositivo ventilador 3 dispuesto hacia abajo del termointercambiador 2, mientras que en la cámara de máquina 9 se dispone un compresor 11. El número de referencia 12 designa un motor de ventilador.An outdoor unit for air conditioner it is constituted, for example (see also JP 03 267 600 A), as depicted in figures 1 to 3, such that a fan device 3 composed of a drive fan 4 which it has several (for example three) blades 13, 13, 13 formed in the outer periphery of a hub 14 that functions as the center of rotation, a bell mouth 5 arranged on the outer radial side of the impeller fan 4 to separate a suction zone X and an ejection zone Y, and a fan guard 6 arranged on the ejection side of the impeller fan 4, it is arranged towards below a heat exchanger 2 in a box 1. The inside of the box 1 is divided into a thermal exchange chamber 8 and a machine chamber 9 by a dividing plate 7. In the chamber of heat exchange 8 a heat exchanger 2 has been arranged which it has an L-shaped cross section that looks at holes in air intake 10, 10 formed on the back side and on one side side of the box 1, and a fan device 3 arranged towards below the heat exchanger 2, while in the chamber of machine 9 is provided with a compressor 11. Reference number 12 designates a fan motor.
A excepción de la unidad exterior constituida como antes para acondicionador de aire, equipo tal como ventiladores y filtros de aire también pueden formar parte del dispositivo ventilador constituido de forma similar 3 (es decir, un dispositivo ventilador compuesto por un ventilador impulsor 4, una boca de campana 5 dispuesta fuera del ventilador impulsor 4 para separar una zona de aspiración y una zona de expulsión, y un protector de ventilador 6 dispuesto en el lado de expulsión del ventilador impulsor).With the exception of the outdoor unit constituted as before for air conditioner, equipment such as fans and air filters can also be part of the device fan similarly constituted 3 (i.e. a device fan consisting of a driving fan 4, a mouth of hood 5 arranged outside the drive fan 4 to separate a suction zone and an ejection zone, and a protective fan 6 arranged on the fan eject side driving).
En el caso del dispositivo ventilador
constituido como antes 3, como se representa en la figura 4, la
estructura típica consistía en aspirar aire del lado delantero y de
la porción periférica exterior del ventilador impulsor 4, donde una
altura H_{1}, que es la altura de una porción de la boca de
campana 5 solapada con una porción periférica exterior P de un aspa
13 del ventilador impulsor 4, es H_{1}/H_{0} = 0,25 a 0,40
expresada como una relación a una altura direccional del eje
H_{0} de la porción periférica exterior P del
aspa 13.In the case of the fan device constituted as before 3, as shown in Figure 4, the typical structure consisted of sucking air from the front side and the outer peripheral portion of the impeller fan 4, where a height H 1, which is the height of a portion of the bell mouth 5 overlapped with an outer peripheral portion P of a blade 13 of the impeller fan 4, is H 1 / H 0 = 0.25 to 0.40 expressed as a ratio to a directional height of the axis H 0 of the outer peripheral portion P of the
blade 13.
Cuando el ventilador impulsor 4 opera como se representa en la figura 5 y la figura 6, la diferencia de presión entre una superficie de presión positiva 13a y una superficie de presión negativa 13b del aspa 13 es grande, como consecuencia de los que en la porción periférica exterior no rodeada por la boca de campana 5 se genera un torbellino de punta de ala E en la porción periférica exterior (es decir, la punta de ala) P del aspa 13 por un flujo de fuga w de la superficie de presión positiva 13a a la superficie de presión negativa 13b. El torbellino de punta de ala E, como se representa en la figura 7, crece hacia el lado situado hacia abajo, avanza entre las aspas 13, 13, 13 y choca con el protector de ventilador 6 en el lado de expulsión, generando por ello turbulencia del flujo de aire e alrededor de las aspas 6a, 6a, ..., que constituye el protector de ventilador 6, que constituye una de las fuentes de emisión de ruido del protector de ventilador 6. El número de referencia 6b designa un nervio de soporte 6b para soportar las aspas 6a, 6a.... Se hace notar que los flujos de aire indicados por líneas de punto y trazo en la figura 7 aparecen en una posición simétrica a la posición de los flujos de aire indicados por líneas continuas (es decir, una posición enfrente del centro de rotación), aunque se muestran en la misma sección transversal por razones de conveniencia de la descripción.When the drive fan 4 operates as represented in figure 5 and figure 6, the pressure difference between a positive pressure surface 13a and a surface of negative pressure 13b of the blade 13 is large, as a result of those in the outer peripheral portion not surrounded by the mouth of bell 5 an E-wing whirlwind is generated in the portion outer peripheral (i.e. wing tip) P of blade 13 by a leakage flow w of the positive pressure surface 13a to the negative pressure surface 13b. The wingtip whirlpool E, as depicted in Figure 7, grows towards the side located down, move between the blades 13, 13, 13 and collide with the fan guard 6 on the ejection side, generating by it turbulence of the air flow and around the blades 6a, 6a, ..., which constitutes the fan guard 6, which constitutes one of the noise emission sources of the fan guard 6. Reference number 6b designates a support rib 6b for withstand blades 6a, 6a .... It is noted that air flows indicated by dotted and dashed lines in figure 7 appear in a position symmetrical to the position of the indicated air flows by continuous lines (that is, a position in front of the center of rotation), although they are shown in the same cross section by reasons of convenience of the description.
Para mejorar el rendimiento aerodinámico del ventilador impulsor 4, algunos ventiladores tienen un aspa 13 que tiene una forma aerodinámica gruesa tipificada por alas aerodinámicas. En el caso de un ventilador impulsor que tiene aspa gruesa de forma aerodinámica 13, un ventilador unitario (sin caja que rodea el ventilador y un protector de ventilador en el lado de expulsión) logra una mejora considerable del rendimiento de soplado y reducción de ruido en comparación con un ventilador impulsor que tiene un aspa 13' en forma de chapa gruesa cuyo grosor es aproximadamente constante (por ejemplo aproximadamente 3 mm) como se representa en la figura 8B. Más en particular, en el caso del aspa en forma de chapa fina 13 representada en la figura 8B, se produce turbulencia del flujo de aire e debido a separación incluso en la superficie de aspa y la turbulencia del flujo de aire e también es grande en una porción de borde trasero B, mientras que en el caso del aspa de forma aerodinámica gruesa 13 representada en la figura 8A, se impide la separación en la superficie de aspa y solamente se produce turbulencia del flujo de aire e debido a la separación en la porción de borde trasero B, logrando por ello una mejora del rendimiento de soplado y reducción de ruido.To improve the aerodynamic performance of the impeller fan 4, some fans have a blade 13 that it has a thick aerodynamic shape typified by wings aerodynamics In the case of a driving fan that has a blade thick aerodynamically 13, a unit fan (without box surrounding the fan and a fan guard on the side of expulsion) achieves a considerable improvement in blowing performance and noise reduction compared to a drive fan that It has a 13 'blade in the form of thick sheet whose thickness is approximately constant (for example approximately 3 mm) as depicted in figure 8B. More particularly, in the case of the blade in the form of thin sheet 13 shown in Figure 8B, it is produced turbulence of the air flow e due to separation even in the blade surface and airflow turbulence e is also large on a rear edge portion B, while in the case of the thick aerodynamic blade 13 shown in the figure 8A, separation on the blade surface is prevented and only it produces turbulence of the air flow and due to the separation in the rear edge portion B, thereby achieving an improvement in blowing performance and noise reduction.
Sin embargo, en el caso del ventilador impulsor 4 que tiene el aspa de forma aerodinámica gruesa antes descrita 13, la diferencia de presión entre la superficie de presión positiva 13a y la superficie de presión negativa 13b del aspa 13 es más grande que en el caso del ventilador que tiene el aspa en forma de chapa fina 13', de modo que estableciéndose la altura de la boca de campana 5 en el rango de H_{1}/H_{0} = 0,25 a 0,40 como se ha descrito anteriormente, un torbellino de punta de ala e que se produce y crece en la porción periférica exterior (es decir, la punta de ala) P del aspa 13 es más grande que en el caso del ventilador que tiene un aspa en forma de chapa fina 13'. Como resultado, el ruido generado por el protector de ventilador 6 por la colisión del torbellino de punta de ala E y el protector de ventilador 6 en el lado de expulsión del ventilador impulsor es más grande que en el caso del ventilador que tiene el aspa en forma de chapa fina 13'.However, in the case of the impeller fan 4 which has the thick aerodynamic blade described above 13, the pressure difference between the positive pressure surface 13a and the negative pressure surface 13b of the blade 13 is larger that in the case of the fan that has the blade-shaped blade thin 13 ', so that the height of the mouth of bell 5 in the range of H 1 / H 0 = 0.25 to 0.40 as has been described above, a wingtip whirlwind that is produces and grows in the outer peripheral portion (that is, the wing tip) P of blade 13 is larger than in the case of fan that has a blade in the form of thin sheet 13 '. How result, the noise generated by the fan guard 6 by the collision of the E-wing whirlpool and the protector of 6 fan on the ejection side of the impeller fan is more large than in the case of the fan that has the blade in the form of 13 'thin sheet.
Aunque un aspa aerodinámica más gruesa permite una mejora considerable del rendimiento de soplado y reducción de ruido en un ventilador unitario, el ventilador usado en el estado incorporado en un dispositivo de ventilador experimenta más ruido generado en el protector de ventilador. En últimos años se ha modificado la forma del aspa con el fin de reducir el ruido del ventilador, y por lo tanto en el dispositivo ventilador el ruido generado en el protector de ventilador es más grave que el ruido del ventilador impulsor. En consecuencia, cómo reducir el ruido generado por el protector de ventilador es un objeto principal en el desarrollo del dispositivo ventilador.Although a thicker aerodynamic blade allows a considerable improvement in blowing performance and reduction of noise in a unit fan, the fan used in the state Built-in fan device experiences more noise generated in the fan guard. In recent years it has modified the shape of the blade in order to reduce the noise of the fan, and therefore in the fan device the noise generated in the fan guard is more serious than noise of the impeller fan. Consequently, how to reduce noise generated by the fan guard is a main object in the fan device development.
En vista de la descripción anterior, un objeto de la presente invención el impedir la generación y el crecimiento de un torbellino de punta de ala en una porción periférica exterior del aspa que no está rodeada por una boca de campana para reducir el ruido (es decir, el ruido operativo) generado por la colisión del torbellino de punta de ala y un protector de ventilador en un lado de expulsión de un ventilador impulsor.In view of the above description, an object of the present invention preventing generation and growth of a wingtip whirlpool in an outer peripheral portion of the blade that is not surrounded by a bell mouth to reduce the noise (i.e. operational noise) generated by the collision of the wingtip whirlpool and a fan guard on one side of ejection of a driving fan.
Con el fin de lograr el objeto anterior, se ha previsto un dispositivo ventilador incluyendo: un ventilador impulsor 4 que tiene una pluralidad de aspas 13, 13... en forma aerodinámica gruesa tipificada por alas aerodinámicas formadas en una periferia exterior de un cubo 14 que funciona como un centro de rotación; una boca de campana 5 dispuesta en un lado radial exterior del ventilador impulsor 4 para separar una zona de aspiración X y una zona de expulsión Y; y un protector de ventilador 6 dispuesto en un lado de expulsión del ventilador impulsor 4,In order to achieve the above object, it has been provided a fan device including: a fan impeller 4 having a plurality of blades 13, 13 ... in shape thick aerodynamics typified by aerodynamic wings formed in an outer periphery of a hub 14 that functions as a center of rotation; a bell mouth 5 arranged on a radial side outside the impeller fan 4 to separate an area of aspiration X and an ejection zone Y; and a protector of fan 6 arranged on one side of fan expulsion impeller 4,
estando compuesta la boca de campana 5 por una porción de arco circular de lado de aspiración 5a colocada en un lado de aspiración, un arco circular de lado de expulsión 5b colocado en un lado de expulsión, y una porción de cilindro 5c colocada entre el arco circular de lado de expulsión 5b y la porción de arco circular de lado de aspiración 5a, estableciéndose una relación de H_{1}/H_{0} en un rango de H_{1}/H_{0} = 0,40 a 0,65 donde H_{1} denota una altura de una porción de la altura direccional del eje de la boca de campana 5 que se solapa con una porción periférica exterior P de cada aspa 13, mientras que H_{0} denota una altura direccional del eje de la porción periférica exterior P de cada aspa 13.the bell mouth 5 being composed of a circular arc portion of suction side 5a placed in a suction side, a circular arc of ejection side 5b placed on one side of ejection, and a portion of cylinder 5c placed between the circular arc of ejection side 5b and the portion of circular arc of suction side 5a, establishing a ratio of H_ {1} / H_ {0} in a range of H_ {1} / H_ {0} = 0.40 a 0.65 where H_ {1} denotes a height of a portion of the height directional shaft of the bell mouth 5 that overlaps with a outer peripheral portion P of each blade 13, while H_ {0} denotes a directional height of the axis of the peripheral portion exterior P of each blade 13.
La estructura anterior hace posible impedir el crecimiento de un flujo de fuga (es decir, un torbellino de punta de ala E) desde la superficie de presión positiva 13a a la superficie de presión negativa 13b del aspa 13 en una parte de la porción periférica exterior P del aspa 13 no rodeada por la boca de campana 5 manteniendo al mismo tiempo un flujo de aspiración de la porción periférica exterior P del aspa 13. Esto hace posible reducir el ruido generado por el protector de ventilador 6 por la colisión del torbellino de punta de ala E con el protector de ventilador 6 en el lado de expulsión, lo que da lugar a una contribución considerable a la disminución del ruido operativo. Se hace notar que en el caso de H_{1}/H_{0}<0,40, una zona de crecimiento del torbellino de punta de ala E (es decir, una parte de la porción periférica exterior P del aspa 3 no rodeada por la boca de campana 5) es demasiado grande, la cual produce ruido de interferencia por el torbellino de punta de ala E y el protector de ventilador 6 grande, mientras que en el caso de H_{1}/H_{0}>0,65, el área en el lado de aspiración del ventilador es demasiado pequeña, y una mayor velocidad de flujo produce ruido en el lado de aspiración grande. Por las razones anteriores, la relación de H_{1}/H_{0} se establece preferiblemente en el rango de H_{1}/H_{0} = 0,40 a 0,65. Se hace notar que la medición de ruido de soplado de la presente invención (es decir, el dispositivo ventilador que incorpora un ventilador impulsor que tiene una pluralidad de aspas gruesas de forma aerodinámica tipificadas por alas aerodinámicas) variándose el valor de H_{1}/H_{0}, proporcionó un resultado indicado por una línea continua en la figura 13. Este resultado también indica que la relación de H_{1}/H_{0} se establece preferiblemente en el rango de H_{1}/H_{0} = 0,40 a 0,65. Se hace notar que una línea de puntos en la figura 13 expresa un resultado de la medición de ruido de soplado generado por un dispositivo ventilador que incorpora un ventilador impulsor que tiene una pluralidad de aspas en forma de chapa fina para comparación con la presente invención.The previous structure makes it possible to prevent growth of a leakage flow (i.e. a whirlwind tip of wing E) from the positive pressure surface 13a to the negative pressure surface 13b of the blade 13 in a part of the outer peripheral portion P of the blade 13 not surrounded by the mouth of bell 5 while maintaining an aspiration flow of the outer peripheral portion P of the blade 13. This makes possible reduce the noise generated by fan guard 6 by the E-wing whirlwind collision with guard fan 6 on the ejection side, which results in a considerable contribution to the reduction of operational noise. Be notes that in the case of H_ {1} / H_ {0} <0.40, a zone of E-wing whirlpool growth (i.e., a part of the outer peripheral portion P of the blade 3 not surrounded by the mouth bell 5) is too large, which produces noise from interference by the E-wing whirlwind and the protector of 6 large fan while in the case of H_ {1} / H_ {0}> 0.65, the area on the suction side of the fan is too small, and higher flow rate It produces noise on the large suction side. For the reasons above, the ratio of H_ {1} / H_ {0} is established preferably in the range of H 1 / H 0 = 0.40 to 0.65. Be notes that the blowing noise measurement of the present invention (that is, the fan device incorporating a impeller fan having a plurality of thick blades of aerodynamic shape typified by aerodynamic wings) varying the value of H_ {1} / H_ {0}, provided a result indicated by a continuous line in figure 13. This result also indicates that the ratio of H 1 / H 0 is preferably established in the range of H 1 / H 0 = 0.40 to 0.65. It is noted that a line of dots in figure 13 expresses a result of the measurement of blowing noise generated by a fan device that incorporates a driving fan that has a plurality of blades in the form of thin sheet for comparison with this invention.
En una realización de la presente invención, la porción de cilindro 5c de la boca de campana 5 se solapa con la porción periférica exterior P de cada aspa 13, y la relación de H_{2}/H_{0} se establece en un rango de H_{2}/H_{0} = 0,25 a 0,50, donde H_{2} denota una altura direccional del eje de la porción de cilindro 5c. Por lo tanto, la porción de cilindro 5c de la boca de campana 5 hace posible impedir el crecimiento de un flujo de fuga (es decir, un torbellino de punta de ala E) desde la superficie de presión positiva 13a a la superficie de presión negativa 13b del aspa 13. Si la altura direccional del eje H_{2} de la porción de cilindro 5c es demasiado pequeña en comparación con la altura direccional del eje H_{0} de la porción periférica exterior P del aspa 13 (es decir, en el caso de H_{2}/H_{0}<0,25), una zona de crecimiento del torbellino de punta de ala E (es decir, una parte de la porción periférica exterior P del aspa 3 no rodeada por la porción de cilindro 5c de la boca de campana) es demasiado grande, produciendo el efecto de que la porción de cilindro 5c haga que el crecimiento del torbellino de punta de ala e sea insuficiente, incrementando por ello el ruido de interferencia por el torbellino de punta de ala E y el protector de ventilador 6. Si la altura direccional del eje H_{2} de la porción de cilindro 5c es demasiado grande en comparación con la altura direccional del eje H_{0} de la porción periférica exterior P del aspa 13 (es decir, en el caso de H_{2}/H_{0}>0,50), los radios de curvatura de las porciones de arco circular 5a, 5b en el lado de aspiración y el lado de expulsión son demasiado pequeños, lo que impide la entrada y salida suaves del aire, produciendo por ello turbulencia e incrementando el ruido. Por las razones anteriores, la relación de H_{2}/H_{0} se establece preferiblemente en el rango de H_{2}/H_{0}=0,25 a 0,50. Se hace notar que la medición de ruido de soplado de la presente invención (es decir, el dispositivo ventilador que incorpora un ventilador impulsor que tiene una pluralidad de aspas gruesas de forma aerodinámica tipificadas por alas aerodinámicas) variándose el valor H_{2}/H_{0} proporcionó el resultado mostrado en la figura 14. Este resultado también indica que la relación de H_{2}/H_{0} se establece preferiblemente en el rango de H_{2}/H_{0} = 0,25 a 0,50.In an embodiment of the present invention, the cylinder portion 5c of the bell mouth 5 overlaps with the outer peripheral portion P of each blade 13, and the ratio of H_ {2} / H_ {0} is set in a range of H_ {2} / H_ {0} = 0.25 to 0.50, where H 2 denotes a directional height of the axis of the cylinder portion 5c. Therefore, the cylinder portion 5c of the bell mouth 5 makes it possible to prevent the growth of a leakage flow (i.e. an E-wing whirlwind) from the positive pressure surface 13a to the pressure surface negative 13b of blade 13. If the directional height of the axis H_ {2} of the cylinder portion 5c is too small compared with the directional height of the axis H_ {0} of the peripheral portion exterior P of blade 13 (that is, in the case of H 2 / H 0 <0.25), a whirlpool growth zone of E wing tip (i.e., a part of the peripheral portion outer P of the blade 3 not surrounded by the cylinder portion 5c of the bell mouth) is too large, producing the effect of that the cylinder portion 5c causes the growth of the wingtip whirlwind insufficient, increasing by it the interference noise by the E-wing whirlwind and the fan guard 6. If the directional height of the shaft H2 of the cylinder portion 5c is too large in comparison with the directional height of the axis H_ {0} of the portion outer peripheral P of blade 13 (that is, in the case of H 2 / H 0> 0.50), the radii of curvature of the portions circular arc 5a, 5b on the suction side and the side of expulsion are too small, which prevents entry and exit soft air, thereby producing turbulence and increasing noise. For the above reasons, the ratio of H2 / H_ {0} it is preferably set in the range of H 2 / H 0 = 0.25 a 0.50. It is noted that the blowing noise measurement of the present invention (i.e. the fan device that incorporates a driving fan that has a plurality of blades thick aerodynamically typified by aerodynamic wings) varying the value H_ {2} / H_ {0} gave the result shown in figure 14. This result also indicates that the H 2 / H 0 ratio is preferably set in the range of H 2 / H 0 = 0.25 to 0.50.
En una realización de la presente invención, una posición de inicio de un arco circular de la porción de arco circular de lado de expulsión 513 en la boca de campana 5 es aproximadamente idéntica a una posición de una porción de borde trasero B de cada aspa 13. Por lo tanto, un borde trasero B del aspa 3 está separado del protector de ventilador 6 una distancia equivalente al radio de la porción de arco circular de lado de expulsión 5b de la boca de campana 5, de manera que la velocidad de expulsión y el flujo de aire W soplado desde el borde trasero B del aspa 3 se extienda suavemente hacia fuera sin separarse de la porción de arco circular de lado de expulsión 513 de la boca de campana 5, lo que permite reducir la velocidad sin producir turbulencia hasta que el flujo de aire llega al protector de ventilador 6, reduciendo por ello el ruido de interferencia con el protector de ventilador 6.In an embodiment of the present invention, a starting position of a circular arc of the arc portion circular side ejection 513 in the bell mouth 5 is approximately identical to a position of an edge portion rear B of each blade 13. Therefore, a rear edge B of the blade 3 is separated from the fan guard 6 a distance equivalent to the radius of the circular arc portion of the side of ejection 5b of the bell mouth 5, so that the speed of ejection and air flow W blown from the rear edge B of the blade 3 gently extend out without separating from the circular arc portion of ejection side 513 of the mouth of bell 5, allowing to reduce speed without producing turbulence until the air flow reaches the protector of fan 6, thereby reducing interference noise with the fan guard 6.
Además, se facilita una unidad exterior para acondicionador de aire incluyendo el dispositivo ventilador 3 y un termointercambiador 2 dispuesto en un lado de aspiración del dispositivo ventilador 3. Esta unidad exterior para acondicionador de aire puede reducir el ruido operativo.In addition, an outdoor unit is provided for air conditioner including fan device 3 and a heat exchanger 2 arranged on a suction side of the fan device 3. This outdoor unit for conditioner Air can reduce operational noise.
La figura 1 es una vista frontal que representa una unidad exterior general para acondicionador de aire.Figure 1 is a front view depicting a general outdoor unit for air conditioner.
La figura 2 es una vista en sección transversal tomada a lo largo de la línea II-II de la figura 1.Figure 2 is a cross-sectional view. taken along line II-II of the figure one.
La figura 3 es una vista en sección transversal tomada a lo largo de la línea III-III de la figura 1.Figure 3 is a cross-sectional view. taken along line III-III of the figure one.
La figura 4 es una vista en sección transversal que representa un ventilador impulsor convencional equipado con una boca de campana.Figure 4 is a cross-sectional view. which represents a conventional impeller fan equipped with a bell mouth
La figura 5 es una vista en perspectiva ampliada que representa una parte sustancial de un ventilador impulsor convencional equipado con una boca de campana para explicar el estado de formación de un torbellino de punta de ala.Figure 5 is an enlarged perspective view. which represents a substantial part of a drive fan conventional equipped with a bell mouth to explain the formation state of a wingtip whirlpool.
La figura 6 es una vista en sección transversal que representa un ventilador impulsor para explicar un estado de formación de un torbellino de punta de ala.Figure 6 is a cross-sectional view. which represents a driving fan to explain a state of formation of a whirlwind of wing tip.
La figura 7 es una vista en sección transversal fragmentaria ampliada que representa un estado de interferencia de un flujo de aire expulsado de un ventilador impulsor convencional equipado con una boca de campana y un protector de ventilador.Figure 7 is a cross-sectional view. Expanded fragmentary representing an interference state of a flow of air expelled from a conventional impeller fan Equipped with a bell mouth and a fan guard.
La figura 8A es una vista esquemática que representa un estado de un flujo de aire que fluye alrededor de un ala aerodinámica, mientras que la figura 8B es una vista esquemática que representa un estado de un flujo de aire que fluye alrededor de un ala de chapa fina.Figure 8A is a schematic view that represents a state of an air flow that flows around a aerodynamic wing, while Figure 8B is a schematic view which represents a state of an air flow that flows around a thin sheet wing.
La figura 9A es una vista en sección transversal que representa un ala aerodinámica, mientras que las figuras 9B a 9D son vistas en sección transversal que representan tres tipos de alas aerodinámicas que tienen una forma especial.Figure 9A is a cross-sectional view. representing an aerodynamic wing, while figures 9B a 9D are cross-sectional views representing three types of aerodynamic wings that have a special shape.
La figura 10 es una vista en sección transversal que representa un ventilador impulsor equipado con una boca de campana para uso en un dispositivo ventilador según una realización de la presente invención.Figure 10 is a cross-sectional view. representing a driving fan equipped with a mouth of hood for use in a fan device according to one embodiment of the present invention.
La figura 11 es una vista en sección transversal ampliada que representa una parte sustancial de un ventilador impulsor equipado con una boca de campana para uso en un dispositivo ventilador según una realización de la presente invención para explicar un estado de formación de un torbellino de punta de ala.Figure 11 is a cross-sectional view. enlarged representing a substantial part of a fan impeller equipped with a bell mouth for use in a device fan according to an embodiment of the present invention for explain a state of formation of a whirlwind of tip to.
La figura 12 es una vista en sección transversal fragmentaria ampliada que representa un estado de interferencia de un flujo de aire expulsado de un ventilador impulsor y un protector de ventilador en una unidad exterior para acondicionador de aire que usa un dispositivo ventilador según una realización de la presente invención.Figure 12 is a cross-sectional view. Expanded fragmentary representing an interference state of a flow of air expelled from a booster fan and a protector fan in an outdoor unit for air conditioner which uses a fan device according to an embodiment of the present invention
La figura 13 es un gráfico característico que representa los cambios de ruido de soplado por H_{1}/H_{0} en el caso de un ventilador impulsor equipado con una boca de campana para uso en un dispositivo ventilador según una realización de la presente invención (realización) y en el caso de un ventilador impulsor equipado con una boca de campana que tiene un aspa en forma de chapa fina (ejemplo convencional).Figure 13 is a characteristic graph that represents the blowing noise changes by H_ {1} / H_ {0} in the case of a drive fan equipped with a bell mouth for use in a fan device according to an embodiment of the present invention (embodiment) and in the case of a fan impeller equipped with a bell mouth that has a blade in form of thin sheet (conventional example).
La figura 14 es un gráfico característico que representa cambios de ruido de soplado por H_{2}/H_{0} en el caso de un ventilador impulsor equipado con una boca de campana para uso en un dispositivo ventilador según una realización de la presente invención.Figure 14 is a characteristic graph that represents blow noise changes by H2 / H_ {0} in the case of a drive fan equipped with a bell mouth for use in a fan device according to an embodiment of the present invention
La figura 15 es una vista que representa una prueba unitaria de un ventilador impulsor equipado con una boca de campana para uso en un dispositivo ventilador según una realización de la presente invención.Figure 15 is a view representing a unit test of a drive fan equipped with a manhole hood for use in a fan device according to one embodiment of the present invention.
La figura 16 es un gráfico característico que representa cambios de ruido de soplado por H_{3}/H_{0} en una prueba unitaria de un ventilador impulsor equipado con una boca de campana para uso en un dispositivo ventilador según una realización de la presente invención.Figure 16 is a characteristic graph that represents blow noise changes by H 3 / H_ {0} in a unit test of a drive fan equipped with a manhole hood for use in a fan device according to one embodiment of the present invention.
Las figuras 17A a 17D son vistas esquemáticas que representan ejemplos modificados de la relación posicional entre un aspa de un ventilador impulsor y una boca de campana cambiada.Figures 17A to 17D are schematic views representing modified examples of the positional relationship between a blade of a drive fan and a bell mouth changed
Y la figura 18 es un gráfico característico que representa cambios de ruido de soplado por H_{1}/H_{0} en el caso de un ventilador impulsor equipado con una boca de campana representada en la figura 17A (ejemplo comparativo) y en el caso de un ventilador impulsor equipado con una boca de campana representada en la figura 17D (realización).And Figure 18 is a characteristic graph that represents blow noise changes by H_ {1} / H_ {0} in the case of a drive fan equipped with a bell mouth represented in figure 17A (comparative example) and in the case of a drive fan equipped with a bell mouth represented in Figure 17D (embodiment).
A continuación se describirán realizaciones de la presente invención con referencia a los dibujos acompañantes.Embodiments of the present invention with reference to the accompanying drawings.
El dispositivo ventilador 3, que es para uso en una unidad exterior para acondicionador de aire representada en las figuras 1 a 3 como el dispositivo descrito en el ámbito del campo técnico, se compone de un ventilador impulsor 4 que tiene varias (por ejemplo tres) aspas 13, 13, 13 formadas en la periferia exterior de un cubo en forma de cilindro 14 que funciona como el centro de rotación, una boca de campana 5 dispuesta fuera de del ventilador impulsor 4 para separar una zona de aspiración X y una zona de expulsión Y, y un protector de ventilador 6 dispuesto en el lado de expulsión del ventilador impulsor 4.The fan device 3, which is for use in an outdoor unit for air conditioner represented in the Figures 1 to 3 as the device described in the field technically, it consists of a drive fan 4 that has several (for example three) blades 13, 13, 13 formed in the periphery exterior of a cylinder-shaped cube 14 that functions as the center of rotation, a bell mouth 5 arranged outside of the impeller fan 4 to separate a suction zone X and a ejection zone Y, and a fan guard 6 arranged in the drive fan expulsion side 4.
La unidad exterior para acondicionador de aire está constituida de tal manera que el interior de una caja en forma de hexaedro 1 esté dividida en una cámara de intercambio térmico 8 y una cámara de máquina 9 por una placa divisoria 7. En la cámara de intercambio térmico 8 se ha dispuesto un termointercambiador 2 que tiene una sección transversal en forma de L que mira a orificios de aspiración de aire 10, 10 formados en el lado trasero y en un lado lateral de la caja 1, y un dispositivo ventilador 3 dispuesto hacia abajo del termointercambiador 2, mientras que en la cámara de máquina 9 se dispone un compresor 11. El número de referencia 12 denota un motor de ventilador.The outdoor unit for air conditioner It is constituted in such a way that the inside of a shaped box of hexahedron 1 is divided into a heat exchange chamber 8 and a machine chamber 9 by a dividing plate 7. In the chamber of heat exchange 8 a heat exchanger 2 has been arranged which it has an L-shaped cross section that looks at holes in air intake 10, 10 formed on the back side and on one side side of the box 1, and a fan device 3 arranged towards below the heat exchanger 2, while in the chamber of machine 9 is provided with a compressor 11. Reference number 12 denotes a fan motor.
Como cada aspa 13 se adoptan las que tienen la
forma de un ala aerodinámica representada en la figura 8A, pero
también se puede adoptar alas aerodinámicas de forma similar que
tienen una forma
especial.Like each blade 13, those with the shape of an aerodynamic wing shown in Figure 8A are adopted, but similarly shaped aerodynamic wings that have a shape can also be adopted
special.
El ala aerodinámica que tiene una forma especial incluye las representadas en las figuras 9B a 9D. El ala aerodinámica que tiene una forma especial representada en la figura 9B, tiene la forma de un ala aerodinámica que tiene una porción abombada en un borde delantero F, y cuyo grosor de ala se reduce bruscamente desde la porción abombada y después se reduce gradualmente hacia un borde trasero B. El ala aerodinámica que tiene una forma especial representada en la figura 9C tiene la forma de un ala aerodinámica que tiene una porción de arco circular en el borde delantero F y cuyo grosor de ala se reduce gradualmente hacia el borde trasero B. El ala aerodinámica que tiene una forma especial representada en la figura 9D, tiene la forma de un ala aerodinámica que tiene un borde trasero f que tiene la forma de un arco circular y cuyo grosor de ala se incrementa inmediatamente hacia el borde trasero B, después se reduce bruscamente, y se reduce gradualmente hacia el borde trasero B. Estas alas aerodinámicas de forma especial tienen una capacidad similar al ala aerodinámica.The aerodynamic wing that has a special shape includes those represented in figures 9B to 9D. The wing aerodynamics that has a special shape represented in the figure 9B, has the shape of an aerodynamic wing that has a portion domed on a leading edge F, and whose wing thickness is reduced sharply from the bulging portion and then shrinks gradually towards a rear edge B. The aerodynamic wing that has a special form represented in figure 9C has the form of an aerodynamic wing that has a circular arc portion in the leading edge F and whose wing thickness is gradually reduced towards the rear edge B. The aerodynamic wing that has a shape special represented in figure 9D, has the shape of a wing aerodynamics that has a rear edge f that has the shape of a circular arc and whose wing thickness increases immediately towards the rear edge B, then sharply reduced, and reduced gradually towards the rear edge B. These aerodynamic wings of They have a special shape similar to the aerodynamic wing.
En la presente realización, como se representa en la figura 10, la boca de campana 5 se compone de una porción de arco circular de lado de aspiración 5a colocada en un lado de aspiración, un arco circular de lado de expulsión 5b colocado en un lado de expulsión, y una porción de cilindro 5c colocada entre la porción de arco circular de lado de expulsión 5b y la porción de arco circular de lado de aspiración 5a, y el borde trasero B del ventilador impulsor 4 se dispone en la posición correspondiente al borde exterior de la porción de cilindro 5c de la boca de campana 5 (en otros términos, la posición de inicio del arco circular de la porción de arco circular de lado de expulsión 5b en la boca de campana 5 es aproximadamente idéntica a la posición de la porción de borde trasero B del aspa 13).In the present embodiment, as depicted in figure 10, the bell mouth 5 is composed of a portion of circular arc of suction side 5a placed on one side of aspiration, a circular arc of ejection side 5b placed in a ejection side, and a portion of cylinder 5c placed between the circular arc portion of ejection side 5b and the portion of circular arc of suction side 5a, and the rear edge B of the impeller fan 4 is arranged in the position corresponding to the outer edge of the cylinder portion 5c of the bell mouth 5 (in other words, the starting position of the circular arc of the circular arc portion of ejection side 5b in the mouth of bell 5 is approximately identical to the position of the portion of rear edge B of the blade 13).
También en el dispositivo ventilador 3, una relación de H_{1}/H_{0} se establece en un rango de H_{1}/H_{0} = 0,40 a 0,65 donde H_{1} denota una altura de una porción de una altura direccional del eje de la boca de campana 5 que se solapa con una porción periférica exterior P del aspa 13, mientras que H_{0} denota una altura direccional del eje de la porción periférica exterior P del aspa 13.Also in the fan device 3, a H_ {1} / H_ {0} ratio is set in a range of H_ {1} / H_ {0} = 0.40 to 0.65 where H_ {1} denotes a height of a portion of a directional height of the bell mouth shaft 5 that overlaps an outer peripheral portion P of the blade 13, while H_ {0} denotes a directional height of the axis of the outer peripheral portion P of the blade 13.
Como se representa en las figuras 11 y 12, la posición anterior hace posible impedir el crecimiento de un flujo de fuga (es decir, un torbellino de punta de ala E) desde la superficie de presión positiva 13a a la superficie de presión negativa 13b del aspa 13 en una parte de la porción periférica exterior P del aspa 13 no rodeada por la boca de campana 5 manteniendo al mismo tiempo un flujo de aspiración de la porción periférica exterior P del aspa 13. La comparación con el caso de la figura 5 y la figura 7 demuestra que se reduce el tamaño del torbellino de punta de ala E. Consiguientemente, el ruido generado del protector de ventilador 6 por la colisión del torbellino de punta de ala E con el protector de ventilador 6 en el lado de expulsión se puede reducir, contribuyendo considerablemente a la disminución del ruido operativo. Se hace notar que en el caso de H_{1}/H_{0}<0,40, una zona de crecimiento del torbellino de punta de ala E (es decir, una parte de la porción periférica exterior P del aspa 3 no rodeada por la boca de campana 5) es demasiado grande, lo que hace que el ruido de interferencia por el torbellino de punta de ala E y el protector de ventilador 6 sea grande, mientras en el caso de H_{1}/H_{0}>0,65, el área en el lado de aspiración del ventilador es demasiado pequeña, y una mayor velocidad de flujo hace que el ruido en el lado de aspiración sea grande. Por las razones anteriores, la relación de H_{1}/H_{0} se establece preferiblemente en el rango de H_{1}/H_{0} = 0,40 a 0,65.As depicted in Figures 11 and 12, the previous position makes it possible to prevent the growth of a flow leakage (i.e. an E-wing whirlwind) from the positive pressure surface 13a to the pressure surface negative 13b of blade 13 in a part of the peripheral portion exterior P of blade 13 not surrounded by bell mouth 5 while maintaining an aspiration flow of the portion outer peripheral P of the blade 13. The comparison with the case of the Figure 5 and Figure 7 show that the size of the wing tip whirl E. Consequently, the noise generated of the fan guard 6 by the whirlwind collision of E-wing tip with fan guard 6 on the side of expulsion can be reduced, contributing significantly to the Reduction of operational noise. It is noted that in the case of H_ {1} / H_ {0} <0.40, a whirlpool growth zone of E wing tip (i.e., a part of the peripheral portion outer P of the blade 3 not surrounded by the bell mouth 5) is too large, which causes interference noise by the E-wing whirlpool and fan guard 6 sea large, while in the case of H_ {1} / H_ {0}> 0.65, the area in the suction side of the fan is too small, and a higher flow rate causes noise on the suction side be big For the above reasons, the relationship of H_ {1} / H_ {0} is preferably set in the range of H 1 / H 0 = 0.40 to 0.65.
Se hace notar que la medición del ruido de soplado de la presente invención (es decir, el dispositivo ventilador que incorpora un ventilador impulsor que tiene una pluralidad de aspas gruesas de forma aerodinámica tipificadas por alas aerodinámicas) variándose el valor de H_{1}/H_{0}, proporcionó un resultado indicado por una línea continua en la figura 13. Este resultado también indica que la relación de H_{1}/H_{0} se establece preferiblemente en el rango de H_{1}/H_{0} = 0,40 a 0,65. Se hace notar que una línea de puntos en la figura 13 indica un resultado de la medición de ruido de expulsión generado por un dispositivo ventilador que incorpora un ventilador impulsor que tiene una pluralidad de aspas en forma de chapa fina para comparación con la presente invención.It is noted that the noise measurement of blowing of the present invention (i.e. the device fan that incorporates a drive fan that has a plurality of thick blades aerodynamically typified by aerodynamic wings) varying the value of H_ {1} / H_ {0}, provided a result indicated by a continuous line in the Figure 13. This result also indicates that the ratio of H_ {1} / H_ {0} is preferably set in the range of H 1 / H 0 = 0.40 to 0.65. It is noted that a dotted line in figure 13 indicates a result of the noise measurement of expulsion generated by a fan device that incorporates a impeller fan having a plurality of blades in the form of thin sheet for comparison with the present invention.
Además, en el dispositivo ventilador 3, como se representa en la figura 10, la porción de cilindro 5c de la boca de campana 5 se solapa con la porción periférica exterior P de cada aspa 13, y una relación de H_{2}/H_{0} se establece en el rango de H_{2}/H_{0} = 0,25 a 0,50. donde H_{2} denota una altura direccional del eje de la porción de cilindro 5c.In addition, in the fan device 3, as depicted in figure 10, the cylinder portion 5c of the mouth of bell 5 overlaps the outer peripheral portion P of each blade 13, and a ratio of H2 / H_ {0} is set in the range of H 2 / H 0 = 0.25 to 0.50. where H_ {2} denotes a height directional axis of the cylinder portion 5c.
La posición anterior hace posible impedir el crecimiento de un flujo de fuga (es decir, un torbellino de punta de ala E) desde la superficie de presión positiva 13a a la superficie de presión negativa 13b del aspa 13 por la presencia de la porción de cilindro 5c de la boca de campana 5. Si la altura direccional del eje H_{2} de la porción de cilindro 5c es demasiado pequeña en comparación con la altura direccional del eje H_{0} de la porción periférica exterior P del aspa 13 (es decir, en el caso de H_{2}/H_{0}<0,25), una zona de crecimiento del torbellino de punta de ala E (es decir, una parte de la porción periférica exterior P del aspa 3 no rodeada por la porción de cilindro 5c de la boca de campana) es demasiado grande, haciendo que el efecto de la porción de cilindro 5c para impedir el crecimiento del torbellino de punta de ala e sea insuficiente, incrementando por ello el ruido de interferencia por el torbellino de punta de ala E y el protector de ventilador 6. Si la altura direccional del eje H_{2} de la porción de cilindro 5c es demasiado grande en comparación con la altura direccional del eje H_{0} de la porción periférica exterior P del aspa 13 (es decir, en el caso de H_{2}/H_{0}>0,50), el área en el lado de aspiración del ventilador es demasiado pequeña y una mayor velocidad de flujo incrementa el ruido en el lado de aspiración. Por las razones anteriores, la relación de H_{2}/H_{0} se establece preferiblemente en el rango de H_{2}/H_{0}=0,25 a 0,50.The previous position makes it possible to prevent growth of a leakage flow (i.e. a whirlwind tip of wing E) from the positive pressure surface 13a to the negative pressure surface 13b of blade 13 due to the presence of the cylinder portion 5c of the bell mouth 5. If the height directional axis H 2 of the cylinder portion 5c is too small compared to the directional height of the shaft H_ {0} of the outer peripheral portion P of the blade 13 (i.e. in the case of H 2 / H 0 <0.25), a growth zone of the E-wing whirlpool (i.e., a portion of the portion outer peripheral P of the blade 3 not surrounded by the portion of bell mouth cylinder 5c) is too large, causing the effect of the cylinder portion 5c to prevent growth the wingtip whirlwind is insufficient, increasing hence the interference noise by the wingtip whirlpool E and fan guard 6. If the directional height of the shaft H2 of the cylinder portion 5c is too large in comparison with the directional height of the axis H_ {0} of the portion outer peripheral P of blade 13 (that is, in the case of H_ {2} / H_ {0}> 0.50), the area on the suction side of the fan is too small and faster flow rate Increase the noise on the suction side. For the reasons above, the ratio of H_ {2} / H_ {0} is established preferably in the range of H 2 / H 0 = 0.25 to 0.50.
Se hace notar que la medición de ruido de soplado de la presente invención (es decir, el dispositivo ventilador que incorpora un ventilador impulsor que tiene una pluralidad de aspas gruesas de forma aerodinámica tipificadas por alas aerodinámicas) variándose un valor de H_{2}/H_{0}, proporcionó un resultado mostrado en la figura 14. Este resultado también indica que la relación de H_{2}/H_{0} se establece preferiblemente en el rango de H_{2}/H_{0} = 0,25 a 0,50.It is noted that the noise measurement of blowing of the present invention (i.e. the device fan that incorporates a drive fan that has a plurality of thick blades aerodynamically typified by aerodynamic wings) varying a value of H2 / H_ {0}, provided a result shown in figure 14. This result it also indicates that the ratio of H2 / H_ {0} is established preferably in the range of H 2 / H 0 = 0.25 to 0.50.
El ventilador impulsor 4 equipado con una boca de campana para uso en el dispositivo ventilador 3 como la presente invención se sometió a una prueba unitaria bajo el procedimiento siguiente.The drive fan 4 equipped with a mouth hood for use in fan device 3 as present invention was subjected to a unit test under the procedure next.
Más en particular, como se representa en la figura 15, se fijó un motor de ventilador 12 en una base de soporte 15 para colocar el ventilador impulsor 4 equipado con una boca de campana en una posición especificada, y se colocó un micrófono altamente direccional 16 en el lado de aspiración del ventilador impulsor 4 para recoger el ruido operativo operando el ventilador impulsor 4. Después, la prueba se realizó con un valor de H_{3}, una altura de la boca de campana 5 y un valor de H_{0}, cambiándose la altura direccional del eje del aspa 13, y se obtuvo el resultado mostrado en la figura 16.More particularly, as depicted in the Figure 15, a fan motor 12 was fixed on a support base 15 to place the impeller fan 4 equipped with a manhole bell in a specified position, and a microphone was placed highly directional 16 on the fan suction side impeller 4 to collect operating noise by operating the fan impeller 4. Next, the test was performed with a value of H 3, a height of the bell mouth 5 and a value of H_ {0}, changing the directional height of the axis of the blade 13, and obtained the result shown in figure 16.
Según el resultado, en el caso de un único ventilador unitario, el ruido de soplado se puede reducir disminuyendo la altura H_{3} de la boca de campana 5 para estrechar una área del aspa 13 rodeada por la boca de campana 5 (es decir, para disminuir H_{3}/H_{0}) e incrementando una cantidad de aspiración por el aspa 13 de la periferia exterior. La disminución de la altura H_{3} de la boca de campana 5 aumenta el área para que se produzca y desarrolle un torbellino de punta de ala, y amplía localmente la turbulencia en la porción periférica exterior del aspa 13, de manera que se considera que el ruido de expulsión aumenta, aunque en realidad el ruido de aspiración disminuye como se representa en la figura 16. Este es porque i) no hay aumento del ruido de expulsión debido a ruido de interferencia por un torbellino de punta de ala y un protector de ventilador sin la presencia del protector de ventilador en el lado de expulsión, y ii) reducir la altura de una boca de campana expande una zona periférica exterior del aspa, que produce reducción e igualación de la velocidad de aspiración, dando lugar a un aumento del efecto de reducción de ruido.According to the result, in the case of a single unit fan, the blowing noise can be reduced decreasing the height H 3 of the bell mouth 5 to narrow an area of the blade 13 surrounded by the bell mouth 5 (it is that is, to decrease H_ {3} / H_ {0}) and increase an amount of aspiration by the blade 13 of the outer periphery. The decrease in height H 3 of the bell mouth 5 increases the area to produce and develop a whirlwind tip wing, and locally expands turbulence in the peripheral portion outside of blade 13, so that the noise of expulsion increases, although in fact the suction noise decreases as shown in figure 16. This is because i) no There is increased ejection noise due to interference noise by a wingtip whirlpool and a fan guard without the presence of the fan guard on the ejection side, and ii) reduce the height of a bell mouth expands an area outer peripheral of the blade, which produces reduction and equalization of the suction speed, leading to an increase in the effect of noise reduction
En la presente realización, sin embargo, con la presencia de un protector de ventilador en el lado de expulsión, una altura más baja de una boca de campana no es necesariamente mejor y así hay una posición óptima como se ha descrito anteriormente.In the present embodiment, however, with the presence of a fan guard on the ejection side, a lower height of a bell mouth is not necessarily better and so there is an optimal position as described previously.
Además, en la presente realización, una posición de inicio del arco circular de la porción de arco circular de lado de expulsión 513 en la boca de campana 5 se hace aproximadamente idéntica a una posición del borde trasero B de cada aspa 13. Consiguientemente, un borde trasero B del aspa 3 está separado del protector de ventilador 6 una distancia equivalente al radio de la porción de arco circular de lado de expulsión 5b de la boca de campana 5, de manera que la velocidad de expulsión se reduce y un flujo de aire W soplado del borde trasero B del aspa 3 se extiende suavemente hacia fuera sin separarse de la porción de arco circular de lado de expulsión 5b de la boca de campana 5, lo que permite reducir la velocidad sin producir turbulencia hasta que el flujo de aire llega al protector de ventilador 6, implementando por ello la reducción de ruido de interferencia con el protector de ventilador 6.In addition, in the present embodiment, a position start of the circular arc of the side circular arc portion of ejection 513 in the bell mouth 5 is made approximately identical to a position of the rear edge B of each blade 13. Consequently, a rear edge B of the blade 3 is separated from the fan guard 6 a distance equivalent to the radius of the circular arc portion of ejection side 5b of the mouth of bell 5, so that the ejection speed is reduced and a air flow W blown from the rear edge B of the blade 3 extends gently out without separating from the circular arc portion of ejection side 5b of the bell mouth 5, which allows reduce speed without producing turbulence until the flow of air reaches fan guard 6, thereby implementing the interference noise reduction with fan guard 6.
Por ejemplo, como se representa en la figura 17A, si se quita la porción de arco circular de lado de expulsión de la boca de campana 5, el flujo de aire de expulsión W es un flujo ampliado rápido para generar turbulencia e. Si se quita la porción de arco circular de lado de expulsión de la boca de campana 5 y el protector de ventilador 6 se aproxima más al borde trasero B del aspa 13 como se representa en la figura 17B, el ruido de interferencia por el flujo de aire de expulsión W y el protector de ventilador 6 es grande. Si se forma una porción expandida de forma ahusada 5d desde arriba al borde trasero B del aspa 3 en el lado de expulsión de la boca de campana 5 como se representa en la figura 17C, se genera turbulencia e en un espacio entre la periferia exterior del aspa 13 y la porción expandida de forma ahusada 5d, lo que aumenta el ruido de interferencia con el protector de ventilador 6. Por las razones anteriores, una posición de inicio del arco circular de la porción de arco circular de lado de expulsión 5b en la boca de campana 5 se hace preferiblemente aproximadamente idéntica a una posición del borde trasero B de cada aspa 13.For example, as shown in the figure 17A, if the circular arc portion of the ejection side is removed from the bell mouth 5, the expulsion air flow W is a flow expanded rapidly to generate turbulence e. If the portion is removed circular arc of ejection side of the bell mouth 5 and the fan guard 6 is closer to the rear edge B of the blade 13 as shown in figure 17B, the noise of interference by the flow of expulsion air W and the protector of Fan 6 is big. If an expanded portion is formed tapered 5d from the top to the rear edge B of the blade 3 on the side of ejection of bell mouth 5 as shown in the figure 17C, turbulence e is generated in a space between the periphery exterior of the blade 13 and the tapered expanded portion 5d, what which increases interference noise with the protector of fan 6. For the above reasons, a starting position of the circular arc of the circular arc portion of ejection side 5b in the bell mouth 5 is preferably made approximately identical to a position of the rear edge B of each blade 13.
Como se representa en la figura 17A, los ruidos de expulsión en el caso donde se quita la porción de arco circular de lado de expulsión de la boca de campana 5 (denominado a continuación un ejemplo de referencia) y en el caso donde una posición de inicio del arco circular de la porción de arco circular de lado de expulsión 5b en la boca de campana 5 se hace aproximadamente idéntica a una posición del borde trasero B de cada aspa 13 (denominado a continuación una presente realización), se midieron variando el valor de H_{1}/H_{0}, y se obtuvo un resultado mostrado en la figura 18. Esto indica también que el dispositivo de la presente realización contribuye a la reducción de ruido.As depicted in Figure 17A, the noises of expulsion in the case where the circular arc portion is removed of side of expulsion of the mouth of bell 5 (denominated to a reference example below) and in the case where a start position of the circular arc of the circular arc portion of ejection side 5b in the bell mouth 5 is made approximately identical to a position of the rear edge B of each blade 13 (hereinafter referred to as a present embodiment), is measured by varying the value of H1 / H0, and a result shown in figure 18. This also indicates that the device of the present embodiment contributes to the reduction of noise.
La presente invención se aplica a un dispositivo ventilador que permite la reducción de ruido operativo impidiendo la generación de un torbellino de punta de ala en un ventilador impulsor, y a una unidad exterior para acondicionador de aire que lo usa.The present invention applies to a device fan that allows the reduction of operational noise preventing the generation of a wingtip whirlpool in a fan impeller, and to an outdoor unit for air conditioner that use it
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