ES2260049T5 - Procedimiento e instalacion para el tratamiento termico de material de grano fino. - Google Patents
Procedimiento e instalacion para el tratamiento termico de material de grano fino. Download PDFInfo
- Publication number
- ES2260049T5 ES2260049T5 ES00960598T ES00960598T ES2260049T5 ES 2260049 T5 ES2260049 T5 ES 2260049T5 ES 00960598 T ES00960598 T ES 00960598T ES 00960598 T ES00960598 T ES 00960598T ES 2260049 T5 ES2260049 T5 ES 2260049T5
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- zone
- calcination
- combustion
- section
- air
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B7/00—Hydraulic cements
- C04B7/36—Manufacture of hydraulic cements in general
- C04B7/364—Avoiding environmental pollution during cement-manufacturing
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Environmental Sciences (AREA)
- Public Health (AREA)
- Biodiversity & Conservation Biology (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Ecology (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
- Crucibles And Fluidized-Bed Furnaces (AREA)
- Inorganic Compounds Of Heavy Metals (AREA)
- Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
- Disintegrating Or Milling (AREA)
- Feeding, Discharge, Calcimining, Fusing, And Gas-Generation Devices (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
Abstract
Procedimiento para el tratamiento térmico de material de grano fino, especialmente para la fabricación de clínker de cemento a partir de harina cruda de cemento, en el que a) el material se precalienta en una zona de precalentamiento por medio de gases calientes, b) el material precalentado se calienta adicionalmente y se calcina al menos en su mayor parte en una zona de calcinación provista de combustible adicional, por la que fluyen gases de escape calientes de una zona de combustión, c) el material calcinado termina de quemarse en una zona de combustión y el material quemado se refrigera en una zona de refrigeración, alimentándose aire de escape de la zona de refrigeración como aire de combustión a la zona de calcinación, d) funcionando al menos la región de entrada a la zona de combustión de manera reductora mediante el aporte de combustible adicional para la reducción del contenido en óxido nítrico del gas de escape de la zona de combustión e) alimentándose además, para una reducción adicional del contenido en óxido nítrico, aditivos que contienen amoniaco al flujo de gas de la zona de calcinación generado tras la alimentación de aire de escape de la zona de refrigeración al gas de escape de la zona de combustión y alimentado con combustible adicional, f) y añadiéndose al menos la mayor parte de los aditivos que contienen amoniaco sólo en una región de la zona de calcinación, en la que la postcombustión de los productos de combustión que han reaccionado de manera incompleta, formados en la sección que funciona de manera reductora ha concluido en su mayor parte.
Description
Procedimiento e instalación para el tratamiento
térmico de material de grano fino.
La invención se refiere a un procedimiento así
como a una instalación para el tratamiento térmico de material de
grano fino según el preámbulo de las reivindicaciones 1 ó 7.
Durante el tratamiento térmico de material de
grano fino, especialmente durante la fabricación de clínker de
cemento, ya se añade un porcentaje fundamental del combustible en la
zona de calcinación. En este sentido, se produce en la zona de
calcinación una desacidificación muy considerable del material
precalentado.
Con respecto a las condiciones medioambientales
que se están agravando se intenta desde aproximadamente una década
optimizar las condiciones de combustión en la región de la zona de
calcinación, para disminuir el contenido en sustancias nocivas de
los gases de escape de la zona de combustión, especialmente el
contenido en óxido nítrico (NO_{x}). Para ello se conoce el hecho
de añadir en la región de entrada a la zona de combustión una
cantidad reducida de combustible (como máximo aproximadamente el 10
por ciento de la cantidad total de combustible), para generar en el
conducto ascendente que forma la zona de calcinación una atmósfera
reductora. A continuación el combustible de calcinación restante se
quema con adición de aire subestequiométrica. Una postcombustión
completa de CO y otros componentes de gases de humo se produce en
una sección de la zona de calcinación que se encuentra por encima
de una entrada de aire de escape de la zona de refrigeración (aire
terciario).
Para ajustar un intervalo de temperaturas
definido, que es necesario para la reducción óptima de NO_{x}, el
aporte del material precalentado igual que la alimentación del aire
de escape de la zona de refrigeración se efectúan de forma
escalonada. En este sentido, la zona de aporte inferior de material
y aire se encuentra aproximadamente a la altura de la alimentación
de combustible a la zona de calcinación, la segunda zona de aporte
del material precalentado se encuentra por encima de la (segunda)
entrada superior del aire de escape de la zona de
refrigeración.
Un procedimiento de este tipo es objeto del
documento EP 0 854 339 A1 de la solicitante. A este respecto se
producen en primer lugar en el sentido del flujo de los gases en la
zona de calcinación una región reductora caliente para la reducción
de NO_{x} y una región oxidativa caliente para la degradación de
componentes de gases de humo sin quemar.
Según otra propuesta realizada en el documento
EP 0 854 339 A1 puede ser además ventajoso, inyectar adicionalmente
amoniaco (NH_{3}) en el espacio de reacción de la zona de
calcinación, una disolución de amoniaco correspondiente o un
aditivo eficaz para una disminución adicional de NO_{x} (el
denominado proceso SNCR, compárese con "World Cement" marzo
1992, págs. 4 a 8). En esta variante del procedimiento descrito en
el documento EP 0 854 339 A1 se cierra el conducto parcial de aire
terciario que alimenta aire de la parte superior. La combustión del
combustible alimentado a la zona de calcinación se produce en una
atmósfera oxidativa. La adición dosificada de NH_{3} o agentes
parecidos se efectúa tras la alimentación de combustible y aire
terciario. En este sentido se ajusta el intervalo de temperaturas
óptimo para el proceso SNCR mediante la división del material
precalentado. En este sentido, un quemador adicional dispuesto en
la entrada del horno (región de entrada a la zona de combustión)
permanece en funcionamiento. Dado que con ello se reduce
parcialmente el NO_{x} procedente de la zona de combustión, la
cantidad del NH_{3} añadido de forma dosificada puede mantenerse
más reducida.
En el informe de investigación 01 ZH 8610 del
Ministerio Federal Alemán de Investigación y Tecnología, Técnica
Medioambiental ("Bundesministerium für Forschung und Technologie,
Umwelttechnik"), "Nichtkatalytische Reduktion des NO mit NH3
beim Zementbrennen" de Dr.-Ing. Albert Scheuer, VDZ, junio de
1989, se investigaron especialmente los efectos del lugar del
aporte de NH3 para diferentes instalaciones de horno de cemento.
Para una instalación B de horno con precalentador, hogar
secundario, calcinador y conducto de aire terciario se observó el
lugar óptimo de la inyección de NH3 en el plano de 10 m. En una
instalación E de horno, que no presentó ningún conducto de aire
terciario, el punto de inyección se encontró en la rama descendente
o en la última sección del calcinador.
Es cierto que el estado de la técnica conocido
descrito por el documento EP 0 854 339 ya representa una mejoría
clara frente a las propuestas de solución más antiguas. Sin embargo,
la invención tiene el objetivo de perfeccionar el procedimiento y
la instalación hasta el punto de reducir aún más el nivel de emisión
de NO_{x} que hasta el momento y al mismo tiempo disminuir el
consumo de aditivos que contienen amoniaco y mejorar el
aprovechamiento de combustible en la zona de calcinación.
Este objetivo se soluciona según la invención
mediante las características de las reivindicaciones 1 y 7.
Al contrario que en la variante mencionada
anteriormente del procedimiento descrito en el documento EP 0 854
339 A1 (en la que se cierra el conducto parcial de aire terciario
que alimenta el aire de la parte superior al aportar NH_{3}) en
el procedimiento según la invención mediante la alimentación
escalonada de aire terciario una gran parte de la longitud de la
construcción de la conducción de gas de escape del horno funciona
como zona de reducción. Así en esta región, incluso aunque más
tarde los aditivos que contienen amoniaco entren en acción, ya
puede producirse una disminución muy considerable del contenido en
NO_{x} de los gases de humo. Esta reducción anticipada del nivel
básico de NO_{x} permite además de un ajuste intencionado de las
condiciones de reacción en la zona de calcinación, especialmente
mediante la elección de un intervalo de temperaturas óptimo y un
contenido en O_{2} favorable, una reducción adicional muy eficaz
del contenido en NO_{x} con un consumo disminuido de aditivos que
contienen amoniaco así como un aprovechamiento favorable del
combustible en la zona de calcinación.
En caso de que la zona de precalentamiento se
forme por varias etapas de ciclón dispuestas una sobre otra, que
introducen el material que va a precalentarse sucesivamente de
arriba a abajo, así con una configuración conveniente del
procedimiento según la invención el flujo de material que sale de la
segunda etapa más inferior de ciclón se divide en dos flujos
parciales, de los que el primer flujo parcial se alimenta a la
sección de la zona de calcinación que funciona de forma reductora,
de manera preferible aproximadamente a la altura de la primera zona
de alimentación del gas de escape de la zona de refrigeración,
mientras que el segundo flujo parcial se alimenta a la sección de
la zona de calcinación que funciona de manera oxidativa,
preferiblemente por encima de la segunda zona de alimentación del
gas de escape de la zona de refrigeración.
De manera conveniente se fijan los flujos
parciales del material precalentado así como las cantidades de aire
de tal forma, que en la sección de la zona de calcinación que
funciona de manera oxidativa, conectada a la sección reductora de
la zona de calcinación, la temperatura del gas ascienda a entre 900
y 950ºC y el contenido en O_{2} a entre el 3 y el 5 por
ciento.
En la sección de la zona de calcinación que
funciona de manera oxidativa también transcurre la postcombustión
de los productos de combustión (CO, hidrocarburos, etc.) que han
reaccionado de manera incompleta, formados en la sección que
funciona de manera reductora. Para ello se requieren radicales OH.
Sin embargo, estos radicales OH también son necesarios para el
proceso de reducción que transcurre con los aditivos que contienen
amoniaco. Por tanto, en la sección de la zona de calcinación que
funciona de manera oxidativa existe una situación de competencia,
que es desfavorable o bien para la reducción de NO_{x} o bien para
la postcombustión de CO.
Si entonces se añade al menos la mayor parte de
los aditivos que contienen amoniaco sólo en una región de la zona
de calcinación, en la que la postcombustión de los productos de
combustión que han reaccionado de manera incompleta, formados en la
sección que funciona de manera reductora ha concluido en su mayor
parte, así puede mitigarse de manera eficaz la situación de
competencia expuesta.
La zona de calcinación contiene una rama
ascendente, conectada a la zona de combustión, una zona de desvío
así como una rama descendente, y se añade al menos la mayor parte de
los aditivos que contienen amoniaco sólo en la rama descendente de
la zona de calcinación, en su extremo. Sin embargo, una parte
reducida de los aditivos que contienen amoniaco puede añadirse ya
en la rama ascendente de la zona de calcinación por encima de la
segunda zona de alimentación del gas de escape de la zona de
refrigeración. Se hará uso de esta opción mencionada en último
lugar por ejemplo cuando por la situación del combustible sólo entre
un porcentaje relativamente reducido de los productos de combustión
que han reaccionado de manera incompleta de la sección de reducción
a la sección de oxidación de la zona de calcinación o cuando por
otros motivos la postcombustión de estos productos de combustión se
lleve a cabo de una forma especialmente rápida.
Para ajustar de manera óptima las temperaturas
para la reducción de NO_{x}, en el procedimiento según la
invención puede ser conveniente dividir el flujo de material que
sale de la tercera etapa más inferior de ciclón en dos flujos
parciales, de los que uno de los flujos parciales se alimenta al
flujo del gas que conduce a la segunda etapa más inferior de ciclón
y el otro flujo parcial se alimenta evitando la segunda etapa más
inferior de ciclón junto con el segundo flujo parcial del flujo de
material que sale de la segunda etapa más inferior de ciclón a la
sección de la zona de calcinación que funciona de manera oxidativa,
preferiblemente por encima de la segunda zona de alimentación del
gas de escape de la zona de refrigeración. Es cierto que una
conducción del material de este tipo tiene en total como
consecuencia unas temperaturas del gas en la zona de calcinación
superiores y una rentabilidad del calor algo peor, sin embargo
permite un ajuste óptimo del intervalo de temperaturas para la
reducción de NO_{x}.
De manera conveniente se fijan los parámetros
del procedimiento, especialmente las cantidades de combustible que
se añaden en la región de entrada a la zona de combustión así como
en la región de la sección de la zona de calcinación que funciona
de manera reductora así como la cantidad de aditivos que contienen
amoniaco que se aporta en la región de la sección de la zona de
calcinación que funciona de manera oxidativa de tal forma que en la
región de reducción se alcance en total del 70 al 80 por ciento y en
la región de oxidación, del 20 al 30 por ciento de la reducción del
contenido en óxido nítrico. A este respecto se lleva a cabo por
tanto la reducción básica del contenido en NO_{x} tanto como sea
posible en la región de la zona de calcinación que funciona de
forma reductora (el denominado procedimiento MSC), mientras que el
ajuste preciso de un valor de funcionamiento que se encuentre lo
más cerca posible del valor límite necesario se lleva a cabo
posteriormente por el aporte de aditivos que contienen amoniaco (el
denominado procedimiento SNCR). En este sentido para la solución
obtenida es fundamental que las dos etapas mencionadas estén
separadas lo máximo posible en espacio y tiempo en la zona de
calcinación: al menos la mayor parte de los aditivos que contienen
amoniaco actúa sólo en una región de la zona de calcinación, en la
que el efecto consecuente necesario de la sección que funciona de
manera reductora, más concretamente la postcombustión de los
productos de combustión que han reaccionado de manera incompleta,
ha concluido en su mayor
parte.
parte.
En el dibujo se visualiza de manera esquemática
un ejemplo de realización de una instalación para llevar a cabo el
procedimiento según la invención.
La instalación representada contiene como zona
de precalentamiento para el material de grano fino un precalentador
1 de ciclón por el que fluyen gases calientes de abajo a arriba con
varias etapas de ciclón dispuestas fundamentalmente una sobre otra.
Para simplificar, en el dibujo sólo se visualizan la etapa 1a más
inferior de ciclón, la segunda etapa 1b más inferior de ciclón y la
tercera etapa 1c más inferior de ciclón.
Para finalizar la combustión del material
precalentado se prevé una zona de combustión en forma de un horno 2
rotativo tubular, tras el que se dispone en el sentido del flujo del
material un refrigerador 3 que forma la zona de refrigeración de la
instalación.
En el dibujo las flechas continuas representadas
simbolizan el material que va a tratarse y su sentido de flujo,
mientras que las flechas discontinuas indican los flujos del gas y
su sentido de flujo.
Entre el horno 2 rotativo tubular y el
precalentador 1 de ciclón se dispone una zona 4 de calcinación, por
la que fluyen los gases de escape calientes del horno 2 rotativo
tubular correspondientemente a las flechas discontinuas. Esta zona
4 de calcinación contiene una rama ascendente (conducto ascendente)
de la conducción de los gases de escape del horno, una rama 5a
descendente así como una cámara 13 de desvío dispuesta
entremedias.
Por encima de la entrada 2a del horno se forma
en la rama 5 ascendente de la conducción de los gases de escape del
horno un espacio 6 de reacción, al que se conecta un conducto 7 de
aire terciario procedente del refrigerador 3 en dos zonas: un
conducto 7a parcial de aire terciario se conecta en una zona 7a' de
conexión en la región 6a terminal inferior del espacio 6 de
reacción, y más concretamente, en el sentido del flujo de los gases
de escape del horno representados por las flechas discontinuas,
detrás de una alimentación 9 inferior de combustible; un segundo
conducto 7b parcial de aire terciario se conecta a la región 6b
terminal superior del espacio 6 de reacción en una zona 7b' de
conexión. Por debajo de esta zona 7b' de conexión puede preverse de
forma hermética para el denominado aire de la parte superior una
segunda alimentación 9a de combustible. En los conductos 7a, 7b
parciales de aire terciario se prevén válvulas 8 para ajustar las
cantidades de aire.
La distancia A vertical entre ambas zonas 7a',
7b' de conexión del aire terciario determina la longitud del
espacio 6 de reacción. El tiempo de permanencia del gas en el
espacio 6 de reacción entre las regiones 6a y 6b terminales se
ajusta convenientemente mediante la elección de la longitud del
espacio 6 de reacción hasta aproximadamente de 0,5 a 1 s. En este
sentido en el espacio 6 de reacción se mantiene una atmósfera
reductora para reducir el contenido en NO_{x} de los gases de
escape del horno rotativo tubular.
El material precalentado de la segunda etapa 1b
más inferior de ciclón del precalentador 1 de ciclón se alimenta a
través de un dispositivo 15 distribuidor y dos conductos 10a, 10b de
material en la rama 5 ascendente de la zona 4 de calcinación. A
este respecto el conducto 10a de material se conecta a una zona 10'
de conexión en la región 6a terminal inferior del espacio 6 de
reacción, mientras que el conducto 10b de material se conecta
claramente por encima de la zona 7b' de conexión, es decir, por
encima de la región 6b terminal superior del espacio 6 de reacción,
al conducto ascendente de la zona 4 de calcinación.
El material precalentado de la tercera etapa 1c
más inferior de ciclón se divide igualmente mediante un dispositivo
16 distribuidor en dos cantidades parciales, que se conducen
mediante conductos 12a, 12b de material como sigue: la cantidad
parcial transportada por el conducto 12a de material llega al
conducto 11 de conexión, que conduce desde la etapa 1a de ciclón
hasta la etapa 1b de ciclón. Por tanto, esta cantidad parcial de
material alcanza de la forma habitual tras la tercera etapa 1c más
inferior de ciclón la segunda etapa 1b más inferior de ciclón. El
otro conducto 12b de material transporta la cantidad parcial del
material conducida por el mismo evitando la segunda etapa 1b más
inferior de ciclón al flujo parcial de material, que se conduce
desde el conducto 10b de material hasta la sección de la zona 4 de
calcinación que funciona de manera oxidativa.
La cámara 13 de desvío está provista de un
separador 13a. Un conducto 17 de material conectado a este separador
13a se bifurca a través de un distribuidor 18 en dos conductos 17a,
17b parciales. Desde aquí el conducto 17a desemboca en el conducto
10a de material procedente de la segunda etapa 1b más inferior de
ciclón, de forma que este flujo de material se reconduce desde el
conducto 17a parcial en la zona 10' de conexión de vuelta a la zona
4 de calcinación. El conducto 17b parcial conduce el material
transportado por el mismo a la entrada 2a de horno del horno 2
rotativo tubular, a la que llega también el material extraído de la
etapa 1a más inferior de ciclón a través de un conducto 19 de
material.
En la entrada 2a de horno se prevé además un
quemador 9b para generar una atmósfera reductora en la región más
inferior del conducto ascendente del horno. La región de la zona de
calcinación que funciona de manera oxidativa, que se encuentra por
encima de la región 6b terminal superior del espacio 6 de reacción
se designa con 14.
Entonces, la instalación según la invención
contiene dispositivos adecuados, para alimentar a al menos una zona
de la zona 4 de calcinación, preferiblemente sin embargo en dos
zonas, NH_{3} u otros aditivos que contienen amoniaco en la zona
de calcinación. Una primera zona 20 de alimentación de NH_{3} se
encuentra en el extremo de la rama 5a descendente de la zona 4 de
calcinación, es decir poco antes de la conexión de este conducto a
la etapa 1a más inferior de ciclón.
\newpage
Una segunda zona 21 de alimentación de NH_{3}
se encuentra en la rama 5 ascendente de la zona 4 de calcinación,
más concretamente por encima de la zona 7b' de conexión para el aire
terciario (aire de la parte superior), aunque por debajo de la
zona, en la que el conducto 10b de material desemboca en la región
14 de la zona 4 de calcinación que funciona de manera
oxidativa.
La mayor parte del NH_{3} o de los otros
aditivos que contienen amoniaco se añade en la zona 20 de
alimentación, es decir en una región, en la que la postcombustión
de los productos de combustión que han reaccionado de manera
incompleta, formados en la sección que funciona de manera reductora
(es decir en el espacio 6 de reacción) ha concluido en su mayor
parte. La postcombustión de estos productos de combustión que han
reaccionado de manera incompleta del espacio 6 de reacción comienza
a la altura de la zona 7b' de conexión para el aire terciario (aire
de la parte superior), continúa en la cámara 13 de desvío y termina
en la rama 5a descendente de la zona 4 de calcinación. Así, a la
altura de la zona 20 de alimentación de NH_{3} se dispone de
suficientes radicales OH para el proceso de reducción que
transcurre con el NH_{3}.
Según las proporciones de combustible dadas y
las condiciones de combustión ajustadas en la región 14 según las
mismas en determinados casos puede ser recomendable añadir ya una
cantidad parcial, en general menor, del NH_{3} u otros aditivos
que contienen amoniaco en la zona 21 de alimentación, en la que la
postcombustión de los productos de combustión que han reaccionado
de manera incompleta, procedentes de la sección que funciona de
manera reductora todavía no ha concluido.
Mediante la división de las cantidades de
material entre los conductos 10a y 10b de material se consigue en
la región 14 de la zona 4 de calcinación que funciona de manera
oxidativa un intervalo de temperaturas óptimo de entre 900 y 950ºC.
Por encima del valor límite superior aumenta la combustión del
agente reductor (con formación adicional de NO), por debajo aumenta
la fuga de NH_{3} (se produce por tanto una emisión
secundaria).
En caso de que se inyecte el NH_{3} u otros
aditivos que contienen amoniaco en las zonas 20 (y eventualmente
también 21) de alimentación en la zona 4 de calcinación aguas abajo
de la zona 7b' de conexión de la conducción del aire de la parte
superior, así puede garantizarse en esta región 14 que funciona de
manera oxidativa un contenido en oxígeno óptimo de entre el 3 y el
5 por ciento. Dado que en la región 14 que funciona de manera
oxidativa existe con respecto a los radicales OH la situación de
competencia expuesta entre el proceso de reducción que transcurre
con NH_{3} u otros aditivos que contienen amoniaco y la
postcombustión de los productos de combustión que han reaccionado
de manera incompleta, formados en el espacio 6 de reacción, para
mitigar esta situación de competencia se lleva a cabo la adición de
la parte principal del NH_{3} o de los otros aditivos que
contienen amoniaco sólo en la zona 20 de alimentación, en la que la
postcombustión de los productos de combustión que han reaccionado
de manera incompleta ha concluido en su mayor parte.
Claims (7)
1. Procedimiento para el tratamiento térmico de
material de grano fino, especialmente para la fabricación de
clínker de cemento a partir de harina cruda de cemento, en el
que
- a)
- el material se precalienta en una zona de precalentamiento por medio de gases calientes,
- b)
- el material precalentado se calienta adicionalmente y se calcina al menos en su mayor parte en una zona de calcinación provista de combustible adicional, por la que fluyen gases de escape calientes de una zona de combustión,
- c)
- el material calcinado termina de quemarse en una zona de combustión y el material quemado se refrigera en una zona de refrigeración, alimentándose aire de escape de la zona de refrigeración como aire de combustión a la zona de calcinación,
- c1)
- alimentándose el aire de escape de la zona de refrigeración a la zona de calcinación en dos flujos de aire parciales en diferentes zonas, ajustándose la alimentación de aire y de combustible de tal forma que se hace funcionar la sección de la zona de calcinación que se encuentra entre la primera y la segunda zona de alimentación en condiciones reductoras y la sección adyacente de manera oxidativa, y
- d)
- funcionando al menos la región de entrada a la zona de combustión de manera reductora mediante el aporte de combustible adicional para la reducción del contenido en óxido nítrico del gas de escape de la zona de combustión,
- e)
- alimentándose además, para una reducción adicional del contenido en óxido nítrico, aditivos que contienen amoniaco al flujo de gas de la zona de calcinación generado tras la alimentación de aire de escape de la zona de refrigeración al gas de escape de la zona de combustión y alimentado con combustible adicional, alimentándose los aditivos que contienen amoniaco sólo en una sección de la zona de calcinación que funciona de manera oxidativa que se conecta a la sección de la zona de calcinación que funciona de manera reductora,
y en el que
- f)
- la zona de calcinación contiene una rama que se conecta a la zona de combustión, una zona de desvío así como una rama descendente y se añade al menos la mayor parte de los aditivos que contienen amoniaco sólo en el extremo de la rama descendente de la zona de calcinación, en la que la postcombustión de los productos de combustión que han reaccionado de manera incompleta, formados en la sección que funciona de manera reductora ha concluido en su mayor parte.
2. Procedimiento según la reivindicación 1, en
el que la zona de precalentamiento se forma mediante varias etapas
de ciclón dispuestas una sobre otra, que introducen el material que
va a precalentarse sucesivamente de arriba a abajo,
caracterizado porque el flujo de material que sale de la
segunda etapa más inferior de ciclón se divide en dos flujos
parciales, de los que el primer flujo parcial se alimenta a la
sección de la zona de calcinación que funciona de manera reductora,
de manera preferible aproximadamente a la altura de la primera zona
de alimentación del aire de escape de la zona de refrigeración,
mientras que el segundo flujo parcial se alimenta a la sección de
la zona de calcinación que funciona de manera oxidativa,
preferiblemente por encima de la segunda zona de alimentación del
aire de escape de la zona de refrigeración.
3. Procedimiento según la reivindicación 1,
caracterizado porque una parte reducida de los aditivos que
contienen amoniaco ya se añade en la rama ascendente de la zona de
calcinación por encima de la segunda zona de alimentación del aire
de escape de la zona de refrigeración.
4. Procedimiento según la reivindicación 3,
caracterizado porque el flujo de material que sale de la
tercera etapa más inferior de ciclón se divide en dos flujos
parciales, de los que un flujo parcial se alimenta al flujo de gas
que conduce a la segunda etapa más inferior de ciclón y el otro
flujo parcial se alimenta, evitando la segunda etapa más inferior
de ciclón, junto con el segundo flujo parcial del flujo de material
que sale de la segunda etapa más inferior de ciclón a la sección de
la zona de calcinación que funciona de manera oxidativa,
preferiblemente por encima de la segunda zona de alimentación del
aire de escape de la zona de refrigeración.
5. Procedimiento según al menos una de las
reivindicaciones anteriores, caracterizado porque los flujos
parciales del material precalentado así como las cantidades de aire
se fijan de tal forma que en la sección de la zona de calcinación
que funciona de manera oxidativa, que se conecta a la sección
reductora de la zona de calcinación la temperatura del gas asciende
a entre 900 y 950ºC y el contenido en O_{2}, entre el 3 y el
5%.
6. Procedimiento según la reivindicación 1,
caracterizado porque los parámetros de procedimiento,
especialmente las cantidades de combustible añadidas en la región
de entrada a la zona de combustión así como en la región de la
sección de la zona de calcinación que funciona de manera reductora
así como la cantidad de aditivos que contienen amoniaco aportada en
la región de la sección de la zona de calcinación que funciona de
manera oxidativa se fijan de tal forma que en las regiones
reductoras se alcanza un total del 70 al 80% y en la región
oxidativa, del 20 al 30% de la reducción del contenido en óxido
nítrico.
7. Instalación para el tratamiento térmico de
material de grano fino, especialmente para la fabricación de clínker
de cemento a partir de harina cruda de cemento que contiene
- a)
- una zona (1) de precalentamiento para el precalentamiento del material por medio de gases calientes,
- b)
- una zona (4) de calcinación provista de combustible adicional por la que fluyen gases de escape calientes de una zona (2) de combustión, para un calentamiento adicional y una calcinación al menos en su mayor parte del material precalentado,
- c)
- una zona (2) de combustión para la combustión final del material calcinado así como una zona (3) de refrigeración para la refrigeración del material quemado, alimentándose aire de escape de la zona de refrigeración como aire de combustión a la zona (4) de calcinación,
- c1)
- estando previstas una primera y una segunda zona de alimentación para la alimentación de aire de escape de la zona de refrigeración a la zona de calcinación en dos flujos de aire parciales en diferentes zonas, ajustándose la alimentación de aire y de combustible de tal forma que puede hacerse funcionar en condiciones reductoras la sección de la zona de calcinación que se encuentra entre la primera y la segunda zona de alimentación y la sección adyacente de manera oxidativa, y
- d)
- estando previsto para una reducción del contenido en óxido nítrico del gas de escape de la zona (2) de combustión mediante un funcionamiento reductor de al menos la región (2a) de entrada a la zona de combustión en esta región de entrada un quemador para el aporte de combustible adicional
- e)
- estando previstos además medios para la alimentación de aditivos que contienen amoniaco a la zona (4) de calcinación para una reducción adicional del contenido en óxido nítrico del flujo de gas generado tras la alimentación de aire de escape de la zona de refrigeración al gas de escape de la zona de combustión y alimentado con combustible adicional, añadiéndose los aditivos que contienen amoniaco sólo en una sección de la zona de calcinación que funciona de manera oxidativa que se conecta a la sección de la zona de calcinación que funciona de manera reductora,
y en el que
- f)
- la zona de calcinación contiene una rama ascendente que se conecta a la zona de combustión, una zona de desvío así como una rama descendente y los medios (20, 21) para la alimentación de aditivos que contienen amoniaco están formados y dispuestos de tal forma que se añade al menos la mayor parte de los aditivos que contienen amoniaco sólo en el extremo de la rama descendente de la zona de calcinación, en la que la postcombustión de los productos de combustión que han reaccionado de manera incompleta, formados en la sección (6) que funciona de manera reductora ha concluido en su mayor parte.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE10003283A DE10003283A1 (de) | 2000-01-26 | 2000-01-26 | Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von feinkörnigem Gut |
| DE10003283 | 2000-01-26 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| ES2260049T3 ES2260049T3 (es) | 2006-11-01 |
| ES2260049T5 true ES2260049T5 (es) | 2009-04-16 |
Family
ID=7628761
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| ES00960598T Expired - Lifetime ES2260049T5 (es) | 2000-01-26 | 2000-09-04 | Procedimiento e instalacion para el tratamiento termico de material de grano fino. |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6544032B1 (es) |
| EP (1) | EP1257508B2 (es) |
| AT (1) | ATE325083T1 (es) |
| AU (1) | AU7284100A (es) |
| CZ (1) | CZ299983B6 (es) |
| DE (2) | DE10003283A1 (es) |
| DK (1) | DK1257508T4 (es) |
| ES (1) | ES2260049T5 (es) |
| PL (1) | PL199429B1 (es) |
| PT (1) | PT1257508E (es) |
| WO (1) | WO2001055048A1 (es) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DK174307B1 (da) * | 2000-08-24 | 2002-12-02 | Smidth & Co As F L | Fremgangsmåde samt anlæg til fremstilling af cementklinker. |
| US7377773B2 (en) * | 2006-08-03 | 2008-05-27 | Chemical Lime Company | Method of reducing NOx emissions in rotary preheater mineral kilns |
| EP1898171B1 (en) * | 2006-09-11 | 2009-08-19 | ABB Research Ltd | Precalciner temperature control |
| ITMI20111149A1 (it) * | 2011-06-23 | 2012-12-24 | Ecospray Technologies S R L | Apparato e metodo per la riduzione selettiva non catalitica sncr dei nox all'interno di impianti industriali di produzione del cemento |
| DE102013006237B4 (de) | 2013-04-11 | 2016-06-16 | Khd Humboldt Wedag Gmbh | Verfahren zum Betrieb einer Anlage zur Herstellung von Zement sowie Anlage zur Herstellung von Zement |
| DE102014005508B4 (de) * | 2014-04-12 | 2017-12-21 | Khd Humboldt Wedag Gmbh | Verfahren und Anlage zur Entstickung von Rauchgasen mit SNCR (Selektive nichtkatalytische Reduktion) und nachgeschaltetem Katalysator zum Ammoniakabbau |
| DE102015002688B3 (de) * | 2015-03-04 | 2016-05-19 | Khd Humboldt Wedag Gmbh | Verfahren und Anlage zur Entstickung von Bypassabgasen in einem mehrstufigen System von Mischkammern bei einer Anlage zur Herstellung von Zementklinker |
| DE102015005416B4 (de) | 2015-04-29 | 2023-11-30 | Khd Humboldt Wedag Gmbh | Verfahren zum Betrieb eines Calcinators mit einem Gasbrenner |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5924850B2 (ja) * | 1975-07-25 | 1984-06-12 | 新日鐵化学株式会社 | 窒素酸化物の低減方法 |
| DE3513484A1 (de) * | 1985-04-16 | 1986-10-16 | Krupp Polysius Ag, 4720 Beckum | Verfahren zur verringerung der stickoxid-emission aus zementbrennanlagen |
| DE4026814C2 (de) * | 1990-08-24 | 2000-05-18 | Deutz Ag | Anlage zur thermischen Behandlung von mehlförmigen Rohmaterialien |
| DE4123306C2 (de) * | 1991-07-13 | 2000-05-25 | Deutz Ag | Anlage zur thermischen Behandlung von mehlförmigen Rohmaterialien |
| DK171982B1 (da) * | 1992-03-27 | 1997-09-08 | Smidth & Co As F L | Fremgangsmåde og anlæg til selektiv reduktion af NO-indholdet i røggas fra et ovnanlæg |
| JPH11500706A (ja) * | 1995-10-31 | 1999-01-19 | エー． ドウメ，ヨーゼフ | セメントクリンカーの製造方法及び装置 |
| DE19649922A1 (de) * | 1996-12-02 | 1998-06-04 | Krupp Polysius Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Wärmebehandlung von feinkörnigem Gut |
| SE510766C2 (sv) * | 1997-03-26 | 1999-06-21 | Vladimir P Ronin | Förfarande för att behandla cementklinker |
-
2000
- 2000-01-26 DE DE10003283A patent/DE10003283A1/de not_active Ceased
- 2000-09-04 AT AT00960598T patent/ATE325083T1/de active
- 2000-09-04 EP EP00960598A patent/EP1257508B2/de not_active Expired - Lifetime
- 2000-09-04 DK DK00960598T patent/DK1257508T4/da active
- 2000-09-04 US US09/937,994 patent/US6544032B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-09-04 WO PCT/EP2000/008628 patent/WO2001055048A1/de active IP Right Grant
- 2000-09-04 PL PL352097A patent/PL199429B1/pl unknown
- 2000-09-04 CZ CZ20013445A patent/CZ299983B6/cs not_active IP Right Cessation
- 2000-09-04 AU AU72841/00A patent/AU7284100A/en not_active Abandoned
- 2000-09-04 PT PT00960598T patent/PT1257508E/pt unknown
- 2000-09-04 ES ES00960598T patent/ES2260049T5/es not_active Expired - Lifetime
- 2000-09-04 DE DE50012704T patent/DE50012704D1/de not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US6544032B1 (en) | 2003-04-08 |
| EP1257508A1 (de) | 2002-11-20 |
| DE50012704D1 (de) | 2006-06-08 |
| CZ299983B6 (cs) | 2009-01-14 |
| DK1257508T4 (da) | 2009-03-23 |
| WO2001055048A1 (de) | 2001-08-02 |
| AU7284100A (en) | 2001-08-07 |
| EP1257508B2 (de) | 2009-01-14 |
| PT1257508E (pt) | 2006-07-31 |
| PL352097A1 (en) | 2003-07-28 |
| EP1257508B1 (de) | 2006-05-03 |
| DE10003283A1 (de) | 2001-08-02 |
| ES2260049T3 (es) | 2006-11-01 |
| DK1257508T3 (da) | 2006-09-04 |
| PL199429B1 (pl) | 2008-09-30 |
| CZ20013445A3 (cs) | 2002-10-16 |
| ATE325083T1 (de) | 2006-06-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US9272240B2 (en) | Method and device for purifying exhaust gases | |
| US10479727B2 (en) | Method for operating a plant for producing cement | |
| US7377773B2 (en) | Method of reducing NOx emissions in rotary preheater mineral kilns | |
| JP2008545607A (ja) | 鉱物処理炉における高温ガス混合方法 | |
| ES2260049T5 (es) | Procedimiento e instalacion para el tratamiento termico de material de grano fino. | |
| CN110075680A (zh) | 低硫原料生产水泥的脱硫脱硝除尘超低排放工艺及系统 | |
| RU2263083C2 (ru) | Способ и установка для производства цементного клинкера | |
| US20090130615A1 (en) | Method for Calcination of a Material with Low NOchi Emissions | |
| US20190047911A1 (en) | Plant for production of cement with reduced emission of pollutant gasses | |
| CN106029599A (zh) | 水泥烧成装置及水泥窑排气的脱硝方法 | |
| AU2001269389A1 (en) | Method and plant for manufacturing cement clinker | |
| MXPA04008616A (es) | Metodo y planta para fabricar clinker de cemento. | |
| US6318278B1 (en) | Process for calcining an ore-based material | |
| ES2418483T3 (es) | Procedimiento y horno de cuba para quemar material fragmentado | |
| Guseva et al. | Nitrogen oxide emissions reducing in cement production | |
| JPWO2021019753A5 (ja) | セメントキルン排ガスの脱硝方法 | |
| US20050284347A1 (en) | Method of reducing cement kiln NOx emissions by water injection | |
| CN109442391A (zh) | 一种简单高效低氮排放的层燃锅炉 | |
| US20100316969A1 (en) | Method of Heating a Mineral Feedstock in a Firing Furnace of the Tunnel Furnace Type | |
| FI84934B (fi) | Saett att vid eldning av fasta braenslen pao wanderrost minska utslaeppen av svavel- och kvaeveoxider. | |
| ES2781825T3 (es) | Procedimiento para la producción de clínker de cemento | |
| CN1962518A (zh) | 将电石炉炉气直接燃烧生产生石灰的方法 | |
| WO2023105709A1 (ja) | セメント焼成装置 | |
| RU2286511C2 (ru) | Способ обезвреживания дымовых газов топливосжигающих агрегатов | |
| RU2063594C1 (ru) | Способ обжига карбонатного сырья и регенеративная шахтная печь для обжига карбонатного сырья |