CZ299983B6 - Zpusob a zarízení pro tepelné zpracování jemne zrnitého materiálu - Google Patents
Zpusob a zarízení pro tepelné zpracování jemne zrnitého materiálu Download PDFInfo
- Publication number
- CZ299983B6 CZ299983B6 CZ20013445A CZ20013445A CZ299983B6 CZ 299983 B6 CZ299983 B6 CZ 299983B6 CZ 20013445 A CZ20013445 A CZ 20013445A CZ 20013445 A CZ20013445 A CZ 20013445A CZ 299983 B6 CZ299983 B6 CZ 299983B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- zone
- calcining
- firing
- ammonia
- air
- Prior art date
Links
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims abstract description 55
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 28
- 238000009434 installation Methods 0.000 title claims abstract 3
- 238000001354 calcination Methods 0.000 claims abstract description 70
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims abstract description 36
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims abstract description 29
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N Nitric oxide Chemical compound O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 24
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 60
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 claims description 29
- 238000010304 firing Methods 0.000 claims description 24
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims description 23
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 21
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 claims description 20
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 16
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 claims description 11
- 230000001174 ascending effect Effects 0.000 claims description 10
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 claims description 9
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 claims description 9
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 8
- 239000004568 cement Substances 0.000 claims description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 3
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims description 3
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims description 3
- 239000010802 sludge Substances 0.000 claims description 2
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims 2
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 abstract description 5
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-O Ammonium Chemical compound [NH4+] QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-O 0.000 abstract 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 14
- 230000002860 competitive effect Effects 0.000 description 4
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 3
- 238000011946 reduction process Methods 0.000 description 3
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 2
- NLXLAEXVIDQMFP-UHFFFAOYSA-N Ammonium chloride Substances [NH4+].[Cl-] NLXLAEXVIDQMFP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VHUUQVKOLVNVRT-UHFFFAOYSA-N Ammonium hydroxide Chemical compound [NH4+].[OH-] VHUUQVKOLVNVRT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 240000007124 Brassica oleracea Species 0.000 description 1
- 235000003899 Brassica oleracea var acephala Nutrition 0.000 description 1
- 235000012905 Brassica oleracea var viridis Nutrition 0.000 description 1
- 238000005576 amination reaction Methods 0.000 description 1
- 235000011114 ammonium hydroxide Nutrition 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 1
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 229910000069 nitrogen hydride Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 description 1
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 1
- 230000032258 transport Effects 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B7/00—Hydraulic cements
- C04B7/36—Manufacture of hydraulic cements in general
- C04B7/364—Avoiding environmental pollution during cement-manufacturing
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Environmental Sciences (AREA)
- Public Health (AREA)
- Biodiversity & Conservation Biology (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Ecology (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
- Crucibles And Fluidized-Bed Furnaces (AREA)
- Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
- Inorganic Compounds Of Heavy Metals (AREA)
- Feeding, Discharge, Calcimining, Fusing, And Gas-Generation Devices (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Disintegrating Or Milling (AREA)
Abstract
Je popsán zpusob a zarízení pro tepelné zpracování jemne zrnitého materiálu. Pro snížení obsahu oxidu dusíku ve spalinách z vypalovací zóny se alespon jedna oblast kalcinacní zóny provozuje redukcne a do kalcinacní zóny se privádí aditiva s obsahem amoniaku. Pritom alespon prevážná cást aditiva obsahujícího amoniak se pridává teprve v oblasti kalcinacní zóny, ve které je prakticky ukonceno dohorívání neúplne zreagovaných spalných produktu vytvorených v redukcne provozovaném úseku.
Description
Způsob a zařízení pro tepelné zpracování jemně zrnitého materiálu
Oblast techniky
Vynález se týká způsobu a zařízení pro tepelné zpracování jemně zrnitého materiálu.
Dosavadní stav techniky
Při tepelném zpracování jemnozmného materiálu, zejména při výrobě cementového simku, se io podstatná část paliva přidává již v kaleinaění zóně. Přitom v kalcinaění zóně probíhá odstranění kyselosti předehřátého materiálu,
S ohledem na zpřísňující se podmínky prostředí se asi během desetiletí usiluje o optimalizaci spalovacích podmínek v kalcinaění zóně. aby se snížil obsah škodlivin v odplynech z vypalovací zóny. zejména obsah oxidů dusíku NOV Ktomu účelu je známo přidávat v náběhové oblasti vypalovací zóny malé množství paliva (maximálně asi 10 procent celkového množství paliva), abv se ve stoupacím potrubí tvořícím kalcinaění zónu vytvořila redukční atmosféra. Zbývající kalcinaění palivo se spaluje následně při podstech iometrickém přídavku vzduchu. Úplné dohoření CO a jiných složek spalin probíhá v úseku kaleinaění zóny, nacházejícím se nad vstupem vzduchu vystupujícího z chladicí zóny (terciárního vzduchu).
Pro nastavení definovaného rozmezí teploty, které je nezbytné pro optimální redukci NOV se přidávání předehřátého materiálu jakož i přivádění vzduchu vystupujícího z chladicí zóny provádí stupňovitě. Přitom leží spodní místo přidávání materiálu a vzduchu přibližně vc výšce přívodu paliva do kaleinaění zóny, druhé místo přidávání předehřátého materiálu se nachází nad horním (druhým) vstupem vzduchu vystupujícího z chladicí zóny.
Jeden takový způsob je předmětem EP-A1 0 854 339 téhož přihlašovatele. Při tomto způsobu se vytváří ve směru proudění plynu v kalcinaění zóně nejprve horká redukční oblast pro redukci
NOX, a horká oxidační oblast pro odstraňování nespálených složek spalin.
Podle dalšího návrhu uvedeného v EP-A 1 0 854 339 může byt někdy výhodné do reakčního prostoru kale i načni zóny navíc vstřikovat amoniak NEf, odpovídající roztok amoniaku nebo účinné aditivům pro další snížení obsahu NOX (tzv. SCNR-proces, srv. ..World Cement.
březen 1992, str. 4 až 8). Při této variantě způsobu popsaného v ΕΡ-Λ1 0 854 339 je uzavřeno potrubí terciárního vzduchu přivádějící horní vzduch. Spalování paliva přiváděného do kalcinaění zóny se provádí v oxidační atmosféře. Přidávání NIE nebo podobných prostředků se provádí za přívodem paliva a terciárního vzduchu. Přitom se optimální rozmezí teploty7 pro SNCR-proces nastavuje prostřednictvím rozdělení předehřátého materiálu. Přídavný hořák uspořádaný na vstupu pece (v náběhové oblasti vypalovací zóny) přitom zůstává v provozu. Protože NOX přicházející z vypalovací zóny se tím částečně redukuje, může být množství přidávaného NH? udržováno malé.
Výše popsaný známý stav techniky již představuje oproti starším řešením značné zlepšení.
Vynález však je založen na úkolu způsob zlepšit tak, aby byla úroveň emisí NC\ ještě více než dosud snížena a zároveň aby byla snížena spotřeba aditiv obsahujících amoniak a aby bylo zlepšeno využití paliva v kalcinaění zóně.
Podstata vynálezu
Tento úkol je podle vynálezu vyřešen tím, že alespoň převážná část aditiva obsahujícího amoniak se přidává teprve v oblasti kalcinaění zóny; ve které je prakticky ukončeno dohořívání neúplně zreago váných spalných produktů vytvořených v redukčně provozovaném úseku.
Při tomto způsobu se s výhodou
a) vzduch vystupující z chladicí zóny zavádí do kalcinační zóny ve dvou dílčích proudech vzduchu na dvou různých místech, přičemž přivádění paliva se nastavuje tak. že i úsek kalcinační zóny ležící mezi prvním a druhým přívodním místem je provozován za redukčních podmínek.
b) a aditiva obsahující amoniak se přivádějí teprve v oxidačně provozovaném úseku kalcinační zóny, navazujícím na redukčně provozovaný úsek kalcinační zóny.
Na rozdíl od výše uvedené varianty způsobu popsaného v bP-AI 0 854 339 (při které je při přidávání Nil· potrubí terciárního vzduchu přivádějící vrchní vzduch uzavřeno), při způsobu podle io vynálezu je pomocí stupňovitého přivádění terciárního vzduchu provozována větší část konstrukční délky potrubí spalin jako redukční zóna. V této oblasti tak může nastávat, ještě dříve než později začne účinkovat aditivum s obsahem amoniaku, již velmi silné snížení obsahu N(\ ve spalinách, Toto předřazené snižování základní úrovně N()x umožňuje, spolu s cílenou nastavitelností reakčních podmínek v kalcinační zóně. zejména prostřednictvím volby optimálního rozmezí teploty a příznivého obsahu O> velmi efektivní další snížení obsahu N(\ při snížené spotřebě ad iti v s obsahem amoniaku a příznivém využití paliva v kalcinační zóně.
Jestliže je přcdehřívací zóna tvořena více za sebou uspořádanými cyklonovými stupni, kterými předehřívaný materiál prochází shora dolů, dělí se podle výhodného provedení způsobu podle vynálezu proud materiálu, vystupující z druhého cyklonového stupně zdola, na dva dílčí proudy, z nichž první dílčí proud se zavádí do redukčně provozovaného úseku kalcinační zóny. s výhodou přibližně ve výšce místa prvního přívodního místa vzduchu vystupujícího z chladicí zóny, zatímco druhý dílčí proud se zavádí do oxidačně provozovaného úseku kalcinační zóny, s výhodou nad druhým přívodním místem vzduchu vystupujícího z chladicí zóny.
Dílčí proudy předehřátého materiálu, jakož i množství vzduchu jsou s výhodou nastaveny tak, že v oxidačně provozovaném úseku kalcinační zóny, navazujícím na redukující úsek kalcinační zóny, je teplota plynu 900 až 950 °C a obsah Cl· je 3 až 5 procent.
V oxidačně provozovaném úseku kalcinační zóny probíhá dohoří ván i neúplně z reagován ýeh spalných produktů (CO, uhlovodíky atd.) vytvořených v redukčně provozovaném úseku. K tomu jsou potřebné OH radikály. Tyto OH-radikály jsou však nezbytné také pro redukční proces probíhající s ad iti vy obsahujícími amoniak. Nastává tedy v oxidačně provozovaném úseku kaleinační zóny konkurenční situace, která je nepříznivá bud' pro redukci NOX nebo pro dohořívání
CO.
Jestliže se nyní alespoň převážná část aditiva obsahujícího amoniak přidává teprve v oblasti kalcinační zóny, ve které je prakticky ukončeno dohořívání neúplně /reagovaných spalných produktů vytvořených v redukčně provozovaném úseku, může být popsaná konkurenční situace efektivně zmírněna.
Jestliže kalcinační zóna obsahuje vzestupnou větev navazující na vypalovací zónu. obracející zónu a sestupnou větev, přidává se z výše uvedených důvodů alespoň převážná část aditiva obsahujícího amoniak teprve v sestupné větvi kalcinační zóny, s výhodou na jejím konci. Menší část aditiva s obsahem amoniaku však se může přidávat již ve vzestupné větvi kalcinační zóny nad druhým přívodním místem vzduchu vystupujícího z chladicí zóny. Tato možnost se může použít tehdy, když na základe palivové situace jen poměrně malá část neúplně /reagovaných spalných produktů vstupuje z redukujícího do oxidujícího úseku kalcinační zóny, nebo když dohořívání těchto spalných produktů z jiných důvodů probíhá zvlášť rychle.
so Pro optimální nastavení teplot pro redukci NOX může být při způsobu podle vynálezu výhodné rozdělit proud materiálu vystupující z třetího cyklonového stupně zdola na dva dílčí proudy, z nichž jeden dílčí proud se přivádí do proudu plynu vedoucího k druhému eyklonovému stupni zdola, a druhý dílčí proud se vede obtokem kolem druhého cyklonového stupně zdola spolu
- 7 .
s druhým dílčím proudem materiálu vystupujícím z druhého cyklonového stupně zdola do oxidačně provozovaného úseku kalcinační zóny, s výhodou nad druhým přívodním místem vzduchu vystupujícího z chladicí zóny. Takovéto vedení materiálu má sice za následek vyšší teploty plynu v kalcinační zóně a poněkud horší využití tepla, umožňuje však optimální nastavení rozmezí teploty pro redukcí NOX.
S výhodou jsou provozní parametry, zejména množství paliva přidávaného v náběhové oblasti vypalovací zóny a v oblasti redukčně provozovaného úseku kalcinační zóny, a množství aditiva s obsahem amoniaku přidávaného v oblasti oxidačně provozovaného úseku kalcinační zóny. in nastaveny tak, aby bylo dosaženo snížení obsahu oxidů dusíku celkem 70 až 80 % v redukčních oblastech a 20 až 30 % v oxidační oblasti. Přitom se tedy provádí základní snížení obsahu NC\ jak jen v eo největší míře v redukčně provozované oblasti kalcinační zóny (takzvaný
MSC-způsob), zatímco jemné nastavení provozní hodnoty ležící eo nejblíže požadované mezní hodnotě se provádí následně prostřednictvím přídavku aditiva s obsahem amoniaku (takzvaný
SCNR způsob). Podstatné pro dosažené řešení přitom je. že oba uvedené kroky jsou v rámci kalcinační zóny eo nejvíce prostorově a časově odděleny; alespoň převážná část aditiva obsahujícího amoniak začíná účinkoval teprve v oblasti kalcinační zóny. ve které je nezbytný důsledek redukčně provozovaného úseku, totiž dohořívání neúplně zreagovaného materiálu, prakticky ukončen.
Přehled obrázků na výkrese
Na obrázku je schematicky znázorněn příklad provedení zařízení pro provádění způsobu podle vynálezu.
Příklady provedení vynálezu
Znázorněné zařízení obsahuje jako předehřívací zónu pro jemnozrnný materiál cyk lo nový predell řívač 1 s více v podstatě nad sebou uspořádanými cyklono vým i stupni, skrze který zdola nahoru so proudí horké plyny. Na výkrese jsou pro jednoduchost znázorněny pouze nejspodnější cyklonový stupeň J_a, druhý cyklonový stupeň J_b zdola a třetí cyklonový stupeň J_c zdola.
Pro konečné vypálení předehřátého materiálu je uspořádána vypalovací zóna ve formě rotační válcové pece 2, za kterou je ve směru toku materiálu uspořádán chladič 3, tvořící chladicí zónu zařízení.
Souvislými čarami znázorněné šipky na výkrese představují zpracovávaný materiál a jeho směr toku, zatímco čárkované šipky vyznačují proudy plynu a jejich směr.
Mezi rotační válcovou pecí 2 a eyklonovým předehřívačem 1 je uspořádána kalcinační zóna 4, •to skrze kterou proudí ve směru čárkovaných šipek horké odplyny z rotační válcové pece 2. Tato kalcinační zóna 4 obsahuje vzestupnou větev (vzestupné potrubí), sestupnou větev 5a a mezi nimi uspořádanou obracející komoru J3.
Nad vstupem 2a pece je ve vzestupní větvi 5 potrubí spalin vytvořen reakční prostor 6, na který je 45 potrubí 7 terciárního vzduchu přicházející z chladiče 3 připojeno na dvou místech; první dílčí potrubí 7_a terciárního vzduchu je připojeno v místě 7a7 na spodní koncovou oblast 6a reakčního prostoru 6 a to ve směru proudění spalin naznačeném čárkovanou šipkou za spodním přívodem 9 paliva; druhé dílčí potrubí 7b terciárního vzduchu je připojeno v místě 7b' na horní koncovou oblast 6b reakčního prostoru 6. Těsně pod tímto místem 7bj připojení pro takzvaný vrchní vzduch může být uspořádán druhý pří vod 9a paliva, V dílčích potrubích 7a, Zh terciárního vzduchu jsou uspořádány klapky 8 pro nastavení množství vzduchu.
- 3 CZ 299983 Bó
Vertikální odstup A mezi oběma místy 7a\ 7b' připojení terciárního vzduchu určuje délku reakčního prostoru 6. Doba zdržení plynu v reakěním prostoru 6 mezi koncovými oblastmi 6a a
6b se s výhodou nastavuje prostřednictvím volby délky reakčního prostoru na asi 0.5 až 1 s.
V reakěním prostoru 6 se přitom udržuje redukční atmosféra pro snížení obsahu NOX ve spalinách z rotační válcové pece.
Předehřátý' materiál ze druhého zdola cyklonového stupně lb cyklonového předehřívače 1 se zavádí prostřednictvím dělicího zařízení J5 a dvou potrubí 1Oa, ! Ob materiálu do vzestupné větve 5 kale i načni zóny 4. Potrubí 10a materiálu je přitom připojeno v místě J_0' připojení do spodní koncové oblasti 6a reakčního prostoru 6, zatímco potrubí 10b materiálu je připojeno zřetelně nad místem 7b' připojení, tzm nad horní koncovou oblastí ób reakčního prostoru 6, do vzestupného potrubí kalcinační zóny 4.
Předehřátý materiál z třetího cyklonového stupně Jc zdola se prostřednictvím dělicího zařízení J_6 rovněž dělí na dvě dílčí množství, která jsou vedena skrze potrubí J2a, 12b materiálu následovně. Dílčí množství dopravované potrubím 12a materiálu se dostává do spojovacího potrubí, které vede z cyklonového stupně ja do cyklonového stupně jb. Toto dílčí množství materiálu tedy prochází obvyklým způsobem za třetím cyklenovým stupněm jc zdola do druhého cyklonového stupně Jb zdola. Druhé potrubí 12b materiálu dopravuje jim vedené dílčí množství materiálu kolem druhého cyklonového stupně jb zdola do dílčího proudu materiálu, který je veden potrubím 10b do oxidačně provozovaného úseku kalcinační zóny 4.
Obracecí komora JJ je opatřena odlučovačem 13a. Potrubí JJ materiálu připojené na tento odlučovač 13a se v děliči JJ větví do dvou dílčích potrubí 17a, 17b. Potrubí 17a ústí do potrubí
10a materiálu přicházejícího z druhého cyklonového stupně Jb zdola, takže je tento proud materiálu z dílčího potrubí 17a veden v místě JO' připojení zpět do kalcinační zóny 4. Dílčí potrubí 17b vede dopravovaný materiál na vstup 2a rotační válcové pece 2, do kterého se potrubím J9 materiálu dostává také materiál vynášený z nejspodnějšího cyklonového stupně Ja.
so Ve vstupu 2a je uspořádán ještě hořák 9b pro vytváření redukční atmosféry* v nejspodnější oblasti stoupacího potrubí pece.
Nad horní koncovou oblastí 6b reakčního prostoru 6 leží oxidačně provozovaná oblast J4 kalcinační zóny.
Zařízení podle vynálezu obsahuje vhodná zařízení pro přivádění, alespoň na jednom místě kalcinační zóny 4, s výhodou však na dvou místech, NI L nebo jiného aditiva s obsahem amoniaku do kalcinační zóny. První místo 20 zavádění NH? sc nachází v blízkosti spodního konce vzestupné větve 5a kalcinační zóny 4, tzn. krátce před připojením tohoto potrubí k nejspodnější mu cyklonovému stupni jc.
Druhé místo 2j zavádění NH^ se nachází ve vzestupné větvi 5 kalcinační zóny 4, a to nad místem 7bf připojení terciárního vzduchu (vrchního vzduchu), avšak pod místem, ve kterém ústí potrubí J_Ob materiálu do oxidačně provozované oblasti J_4 kalcinační zóny 4.
Převážná část NH; nebo jincho aditiva s obsahem amoniaku nebo jiného aditiva s obsahem amoniaku se přidává na přívodním místě 20, tzn. v oblasti, vc které je prakticky ukončeno dohoří vání neúplně /reagovaných spalných produktů vytvořených v redukčně provozovaném úseku (tzn. v reakěním prostoru 6). Dohořívání těchto neúplně /reagovaných spalných produktů z reakčního prostoru 6 začíná ve výšce místa 7b' připojení terciárního vzduchu (vrchního vzduchu), pokračuje v obracccí komoře JJ a doznívá v sestupné větvi 5a kalcinační zóny 4. Ve výšce pří vodního místa 20 pro NH? je tedy k dispozici dostatek OH-radikálů pro redukční proces probíhající s Nik
-4Q.7. 299983 B6
Vždy podle daných poměrů paliva a podle toho se v oblasti J_4 ustavujících spalovacích podmínek může v jednotlivých případech být přidáno dílčí, obecně malé. množství NH, nebo jiného aditiva s obsahem amoniaku již v přívodním místě 2J_, ve kterém ještě není ukončeno dohořívání neúplně /reagovaných spalných produktu pocházejících z redukčně provozovaného useku.
Prostřednictvím rozdělení množství materiálu mezi potrubí 10a a 10b materiálu je v oxidačně provozované oblasti 14 kalcinacní zóny 4 zajištěno optimální rozmezí teploty 900 až 950 °C. Nad horní mezí narůstá spalování redukčního prostředku (za dodatečného vzniku NO), pod ní se zvětšuje průnik Nik (vzniká tedy sekundární emise).
io
Jestliže se NHj nebo jiná aditiva s obsahem amoniaku vstřikují na přívodních místech 20 (a eventuálně také 21) do kalcinacní zóny 4 po proudu od místa 7b' připojení potrubí vrchního vzduchu, je možno v této oxidační oblasti J_4 zajistit optimální obsah kyslíku 3 až 5 %. Protože v oxidačně provozované oblasti 14 nastává, pokud jde o Ol 1—radikály, popsaná konkurenční situace mezi redukčním procesem probíhajícím s NI h nebo jiným adilivem s obsahem amoniaku a dohoríváním neúplně /reagovaných spalných produktů vytvořených v reakčním prostoru 6, vede k zostření této konkurenční situace přídavek hlavní části N1B nebo jiného aditiva s obsahem amoniaku teprve v přívodním místě 20, ve kterém je dohořívání neúplně zreagovaných spalných produktů prakticky ukončeno.
Claims (9)
1. Způsob tepelného zpracování jemnozrnného materiálu, zejména pro výrobu cementového slínku z mleté cementové suroviny, přičemž
a) materiál se predellřívá v předehřívací zóně pomocí horkých plynů,
50 b) předehřátý materiál sc dále zahřívá a alespoň do značné míry kalcinuje v kalcinacní zóně. skrze kterou proudí horké spaliny z vypalovací zóny, a do které se přidává přídavné palivo,
c) kale inováný materiál se vypaluje ve vypalovací zóně a vypálený materiál se chladí v chladicí zóně, přičemž vzduch vystupující / chladicí zóny se zavádí jako spalovací vzduch do kalcinacní zóny,
55 d) přičemž pro snížení obsahu oxidů dusíku ve spalinách z vypalovací zóny se alespoň náběhová oblast vypalovací zóny prostřednictvím přídavku přídavného paliva provozuje redukčně, a
e) přičemž dále se pro další snížení obsahu oxidů dusíku do plynného proudu v kalcinacní zóně. vzniklého po zavedení vzduchu vystupujícího / chladicí zóny do spalin z vypalovací zóny a po přidání přídavného paliva, přidává aditivum s obsahem amoniaku.
4() vyznačující se t í m . že
f) alespoň převážná část aditiva obsahujícího amoniak se přidává teprve v oblasti kalcinacní zóny, vc které je prakticky ukončeno dohořívání neúplně zreagovaných spalných produktů vytvořených v redukčně provozovaném úseku.
45
2. Způsob podle nároku 1, v y l n ač u j í c í se t í m . že
a) vzduch vystupující / chladicí zóny se zavádí do kalcinacní zóny ve dvou dílčích proudech vzduchu na dvou různých místech, přičemž přivádění paliva se nastavuje tak. Že i úsek kalcinacní zóny ležící mezi prvním a druhým přívodním místem jc provozován za redukčních podmínek.
b) aditiva s obsahem amoniaku se přivádějí teprve v oxidačně provozovaném úseku kalcinační 50 zóny, navazujícím na redukčně provozovaný úsek kalcinační zóny.
- 5 CZ 299983 B6
3. Způsob podle nároku 2. při kterém je předehřívací zóna tvořena více za sebou uspořádanými cyklonovými stupni, kterými předehřívaný materiál prochází shora dolů, vyznačující se tím, že proud materiálu, vystupující z druhého cyklonového stupně zdola se dělí na dva dílčí proudy, z nichž první dílčí proud se zavádí do redukčně provozovaného úseku kale i načni zóny,
5 s výhodou přibližně ve výšce prvního přívodního místa vzduchu vystupujícího / chladicí zóny, zatímco druhý dílčí proud se zavádí do oxidačně provozovaného úseku kalcinační zóny, s výhodou nad druhým přívodním místem vzduchu vystupujícího z chladicí zóny.
4. Způsob podle nároku 1, při kterém kalcinační zóna obsahuje vzestupnou větev navazující na lu vypalovací zónu, obracející zónu a sestupnou větev, vyznačující se tím, že alespoň převážná část aditiva obsahujícího amoniak se přidává teprve v sestupné větvi kalcinační zóny, s výhodou na jejím konci.
5. Způsob podle nároků 2 a 4, vyznačující se tím. že menší část aditiva s obsahem
15 amoniaku se přidává již ve vzestupné větvi kalcinační zóny nad druhým přívodním místem vzduchu vystupujícího z chladicí zóny.
6. Způsob podle nároku 3, vyznačující se tím, že proud materiálu vystupující z třetího cyklonového stupně zdola sc dělí na dva dílčí proudy, z nichž jeden dílčí proud se přivádí do
20 proudu plynu vedoucího k druhému cy klenovému stupni zdola, a druhý dílčí proud se vede obtokem kolem druhého cyklonového stupně zdola spolu s druhým dílčím proudem materiálu vystupujícím / druhého cyklonového stupně zdola do oxidačně provozovaného úseku kalcinační zóny, s výhodou nad druhým přívodním místem vzduchu vystupujícího z chladicí zóny.
25
7. Způsob podle některého z předcházejících nároků, vyznačující se tím. že dílčí proudy předehřátého materiálu jakož i množství vzduchu jsou nastaveny tak. že v oxidačně provozovaném úseku kalcinační zóny, navazujícím na redukující úsek kalcinační zóny, je teplota plynu 900 až 950 °C a obsah CE je 3 až 5 procent.
50
8. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že provozní parametry, zejména množství paliva přidávaného v náběhové oblasti vypalovací zóny a v oblasti redukčně provozovaného úseku kalcinační zóny, a množství aditiva s obsahem amoniaku přidávaného v oblasti oxidačně provozovaného useku kalcinační zóny, jsou nastaveny tak. aby bylo dosaženo snížení obsahu oxidů dusíku celkem 70 až 80 % v redukčních oblastech a 20 až 30 % v oxidační oblasti.
9. Zařízení pro tepelné zpracování jemnozrnného materiálu, zejména pro výrobu cementového slínku z mleté cementové suroviny, zahrnující
a) předehřívací zónu (1) pro předehřívání materiálu pomocí horkých plynů,
b) kalcinační zónu (4), skrze kterou proudí horké spaliny z vypalovací zóny (2), a do které se
4u přidává přídavné palivo, pro další ohřev a alespoň podstatnou kale i naci předehřátého materiálu.
e) vypalovací zónu (2) pro vypalování kalcinovaného materiálu a chladicí zónu (3) pro chlazení vypáleného materiálu, přičemž vzduch vystupující z chladicí zóny se zavádí jako spalovací vzduch do kalcinační zóny (4),
d) přičemž pro snížení obsahu oxidů dusíku ve spalinách z vypalovací zóny (2) prostřednictvím
45 redukčního provozování alespoň náběhové oblasti (2a) vypalovací zóny je v této náběhové oblasti uspořádán hořák pro přidávání přídavného paliva, a
e) přičemž dále jsou, pro další snížení obsahu oxidů dusíku v plynném proudu vzniklém po zavedení vzduchu vystupujícího z chladicí zóny do spalin / vypalovací zóny a po přidání přídavného paliva, uspořádány prostředky pro zavádění aditiva s obsahem amoniaku do
50 kalcinační zóny (4), vyznačující se t í m , že
-6CZ 299983 B6
f) prostředky (20. 21) pro zavádění aditiv obsahujících amoniak jsou uspořádány tak, žc alespoň převážná část aditiva s obsahem amoniaku se přidává teprve v oblasti (5a) kalcinační zóny (4), ve kterc je prakticky ukončeno dohořívání neúplně zreagovaných spalných produktů vy tvořených v redukčně provozovaném úseku (6).
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE10003283A DE10003283A1 (de) | 2000-01-26 | 2000-01-26 | Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von feinkörnigem Gut |
| PCT/EP2000/008628 WO2001055048A1 (de) | 2000-01-26 | 2000-09-04 | Verfahren und anlage zur wärmebehandlung von feinkörnigem gut |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ20013445A3 CZ20013445A3 (cs) | 2002-10-16 |
| CZ299983B6 true CZ299983B6 (cs) | 2009-01-14 |
Family
ID=7628761
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ20013445A CZ299983B6 (cs) | 2000-01-26 | 2000-09-04 | Zpusob a zarízení pro tepelné zpracování jemne zrnitého materiálu |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6544032B1 (cs) |
| EP (1) | EP1257508B2 (cs) |
| AT (1) | ATE325083T1 (cs) |
| AU (1) | AU7284100A (cs) |
| CZ (1) | CZ299983B6 (cs) |
| DE (2) | DE10003283A1 (cs) |
| DK (1) | DK1257508T4 (cs) |
| ES (1) | ES2260049T5 (cs) |
| PL (1) | PL199429B1 (cs) |
| PT (1) | PT1257508E (cs) |
| WO (1) | WO2001055048A1 (cs) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DK174307B1 (da) * | 2000-08-24 | 2002-12-02 | Smidth & Co As F L | Fremgangsmåde samt anlæg til fremstilling af cementklinker. |
| US7377773B2 (en) * | 2006-08-03 | 2008-05-27 | Chemical Lime Company | Method of reducing NOx emissions in rotary preheater mineral kilns |
| EP1898171B1 (en) * | 2006-09-11 | 2009-08-19 | ABB Research Ltd | Precalciner temperature control |
| ITMI20111149A1 (it) * | 2011-06-23 | 2012-12-24 | Ecospray Technologies S R L | Apparato e metodo per la riduzione selettiva non catalitica sncr dei nox all'interno di impianti industriali di produzione del cemento |
| DE102013006237B4 (de) * | 2013-04-11 | 2016-06-16 | Khd Humboldt Wedag Gmbh | Verfahren zum Betrieb einer Anlage zur Herstellung von Zement sowie Anlage zur Herstellung von Zement |
| DE102014005508B4 (de) * | 2014-04-12 | 2017-12-21 | Khd Humboldt Wedag Gmbh | Verfahren und Anlage zur Entstickung von Rauchgasen mit SNCR (Selektive nichtkatalytische Reduktion) und nachgeschaltetem Katalysator zum Ammoniakabbau |
| DE102015002688B3 (de) * | 2015-03-04 | 2016-05-19 | Khd Humboldt Wedag Gmbh | Verfahren und Anlage zur Entstickung von Bypassabgasen in einem mehrstufigen System von Mischkammern bei einer Anlage zur Herstellung von Zementklinker |
| DE102015005416B4 (de) | 2015-04-29 | 2023-11-30 | Khd Humboldt Wedag Gmbh | Verfahren zum Betrieb eines Calcinators mit einem Gasbrenner |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5214619A (en) * | 1975-07-25 | 1977-02-03 | Nippon Steel Chemical Co | Method of reducing nitrogen oxides |
| DE4026814A1 (de) * | 1990-08-24 | 1992-02-27 | Kloeckner Humboldt Deutz Ag | Anlage zur thermischen behandlung von mehlfoermigen rohmaterialien |
| WO1993019837A1 (en) * | 1992-03-27 | 1993-10-14 | F.L. Smidth & Co. A/S | Method and apparatus for selective reduction of the no-content of exhaust gases from a kiln plant |
| EP0854339A1 (de) * | 1996-12-02 | 1998-07-22 | Krupp Polysius Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Wärmebehandlung von feinkörnigem Gut |
| CZ287081B6 (en) * | 1995-10-31 | 2000-08-16 | Joseph E Doumet | Process and apparatus for producing cement clinker |
| CZ294934B6 (cs) * | 1997-03-26 | 2005-04-13 | Vladimir P. Ronin | Způsob zpracování cementového slínku |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3513484A1 (de) * | 1985-04-16 | 1986-10-16 | Krupp Polysius Ag, 4720 Beckum | Verfahren zur verringerung der stickoxid-emission aus zementbrennanlagen |
| DE4123306C2 (de) | 1991-07-13 | 2000-05-25 | Deutz Ag | Anlage zur thermischen Behandlung von mehlförmigen Rohmaterialien |
-
2000
- 2000-01-26 DE DE10003283A patent/DE10003283A1/de not_active Ceased
- 2000-09-04 PL PL352097A patent/PL199429B1/pl unknown
- 2000-09-04 EP EP00960598A patent/EP1257508B2/de not_active Expired - Lifetime
- 2000-09-04 DK DK00960598T patent/DK1257508T4/da active
- 2000-09-04 AT AT00960598T patent/ATE325083T1/de active
- 2000-09-04 WO PCT/EP2000/008628 patent/WO2001055048A1/de active IP Right Grant
- 2000-09-04 ES ES00960598T patent/ES2260049T5/es not_active Expired - Lifetime
- 2000-09-04 CZ CZ20013445A patent/CZ299983B6/cs not_active IP Right Cessation
- 2000-09-04 US US09/937,994 patent/US6544032B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-09-04 PT PT00960598T patent/PT1257508E/pt unknown
- 2000-09-04 AU AU72841/00A patent/AU7284100A/en not_active Abandoned
- 2000-09-04 DE DE50012704T patent/DE50012704D1/de not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5214619A (en) * | 1975-07-25 | 1977-02-03 | Nippon Steel Chemical Co | Method of reducing nitrogen oxides |
| DE4026814A1 (de) * | 1990-08-24 | 1992-02-27 | Kloeckner Humboldt Deutz Ag | Anlage zur thermischen behandlung von mehlfoermigen rohmaterialien |
| WO1993019837A1 (en) * | 1992-03-27 | 1993-10-14 | F.L. Smidth & Co. A/S | Method and apparatus for selective reduction of the no-content of exhaust gases from a kiln plant |
| CZ287081B6 (en) * | 1995-10-31 | 2000-08-16 | Joseph E Doumet | Process and apparatus for producing cement clinker |
| EP0854339A1 (de) * | 1996-12-02 | 1998-07-22 | Krupp Polysius Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Wärmebehandlung von feinkörnigem Gut |
| CZ294934B6 (cs) * | 1997-03-26 | 2005-04-13 | Vladimir P. Ronin | Způsob zpracování cementového slínku |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ES2260049T3 (es) | 2006-11-01 |
| EP1257508B2 (de) | 2009-01-14 |
| DK1257508T4 (da) | 2009-03-23 |
| EP1257508B1 (de) | 2006-05-03 |
| CZ20013445A3 (cs) | 2002-10-16 |
| WO2001055048A1 (de) | 2001-08-02 |
| DE10003283A1 (de) | 2001-08-02 |
| EP1257508A1 (de) | 2002-11-20 |
| ES2260049T5 (es) | 2009-04-16 |
| ATE325083T1 (de) | 2006-06-15 |
| US6544032B1 (en) | 2003-04-08 |
| DE50012704D1 (de) | 2006-06-08 |
| PL352097A1 (en) | 2003-07-28 |
| PT1257508E (pt) | 2006-07-31 |
| AU7284100A (en) | 2001-08-07 |
| DK1257508T3 (da) | 2006-09-04 |
| PL199429B1 (pl) | 2008-09-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5919301A (en) | Method and apparatus for heat treatment of fine-grained material | |
| RU2504722C2 (ru) | Усовершенствованная установка для получения клинкера из сырьевой смеси и соответствующий способ | |
| US6254382B1 (en) | Method and apparatus for thermal treatment of mealy raw materials | |
| EE9900547A (et) | Tsemendiklinkri tootmise meetod ja seade | |
| US20090130615A1 (en) | Method for Calcination of a Material with Low NOchi Emissions | |
| AU2001223913B2 (en) | Method and apparatus for manufacturing cement clinker from particulate cement raw material | |
| CN102665868A (zh) | 用于降低焦炉的废气中的氮氧化物的方法 | |
| CZ299983B6 (cs) | Zpusob a zarízení pro tepelné zpracování jemne zrnitého materiálu | |
| JPH03177785A (ja) | ロータリーキルンに粉塵を再利用する方法及び装置 | |
| US20190047911A1 (en) | Plant for production of cement with reduced emission of pollutant gasses | |
| RU2263083C2 (ru) | Способ и установка для производства цементного клинкера | |
| US4808108A (en) | Method and apparatus for the heat treatment of fine-grained material | |
| US6474984B2 (en) | Air injection for nitrogen oxide reduction and improved product quality | |
| CA2731483A1 (en) | Cement plant and method for operating a cement plant | |
| EP1017958B1 (en) | Oxygen enrichment of cement kiln system combustion | |
| CZ20012303A3 (cs) | Zařízení k termickému zpracování moučkovitých surových materiálů | |
| AU2002225689A1 (en) | Air injection for nitrogen oxide reduction and improved product quality | |
| RU2114078C1 (ru) | Способ получения портландцементного клинкера | |
| RU2286511C2 (ru) | Способ обезвреживания дымовых газов топливосжигающих агрегатов | |
| DE10142545A1 (de) | Verfahren zum Befeuern von Tunnelöfen für baukeramische Erzeugnisse |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20150904 |