ES2241787T3 - Rejuvenecimiento de tejidos. - Google Patents
Rejuvenecimiento de tejidos.Info
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Abstract
Un sistema de rejuvenecimiento de tejidos que comprende: un instrumento quirúrgico que tiene un primer y un segundo electrodo separados entre sí, y, conectado con los electrodos, un conducto del gas para llevar gas a los electrodos para permitir de ese modo que el gas pase entre los electrodos, estando situado el primer electrodo dentro del conducto del gas, y terminando el conducto del gas en una boquilla de salida de plasma, y un generador de potencia de radio frecuencia conectado a los electrodos del instrumento y dispuesto para suministrar potencia de radio frecuencia a los electrodos en un pulso de tratamiento aislado o por series para crear un plasma entre los electrodos a partir del gas suministrado a través del conducto, teniendo los pulsos una duración en el intervalo de 2 ms a 100 ms.
Description
Rejuvenecimiento de tejidos.
Esta invención se refiere al rejuvenecimiento de
tejidos, por ejemplo, rejuvenecimiento cutáneo, o el
rejuvenecimiento o eliminación de tejido situado dentro de, por
ejemplo, el canal alimentario, tracto respiratorio, vasos
sanguíneos, útero o uretra.
La piel humana tiene dos capas principales: la
epidermis, que es la capa exterior y tiene típicamente un grosor de
aproximadamente 120 \mu en la zona del rostro; y la dermis, que es
típicamente de 20 a 30 veces más gruesa que la epidermis, y contiene
folículos pilosos, glándulas sebáceas, terminaciones nerviosas y
capilares sanguíneos delgados. En volumen, la dermis está formada
predominantemente por colágeno de proteína.
Un objetivo común de muchos procedimientos
quirúrgicos cosméticos es mejorar el aspecto de la piel de un
paciente. Por ejemplo, un efecto clínico deseable en el campo de la
cirugía cosmética es proporcionar una mejora en la textura de la
piel envejecida y otorgarle un aspecto más juvenil. Estos efectos
pueden lograrse mediante la eliminación de una parte de la epidermis
o de su totalidad, y en ocasiones de parte de la dermis, lo que
provoca el crecimiento de una nueva epidermis que tiene las
propiedades deseadas. Además, con frecuencia la piel contiene tejido
cicatricial, cuyo aspecto es considerado por algunas personas como
perjudicial para su atractivo. La estructura cutánea que origina el
tejido cicatricial se forma típicamente en la dermis. Eliminando la
epidermis en una zona seleccionada y remodelando el tejido
cicatricial en la dermis resulta posible mejorar el aspecto de
ciertos tipos de cicatrices como, por ejemplo, las cicatrices
dejadas por el acné. El procedimiento de eliminación de tejido
epidérmico, y posiblemente dérmico, es conocido como
rejuvenecimiento cutáneo o dermoabrasión.
Una técnica conocida para lograr el
rejuvenecimiento cutáneo incluye la eliminación mecánica de tejido
por medio de, por ejemplo, un disco abrasivo. Otra técnica es
conocida como exfoliación química, y conlleva la aplicación de un
producto químico corrosivo en la superficie de la epidermis, para
eliminar células epidérmicas, y posiblemente dérmicas. Otra técnica
más es el rejuvenecimiento cutáneo por láser. Se emplean láseres
para emitir una cantidad controlada de energía a la epidermis. Esta
energía es absorbida por la epidermis, lo que provoca la necrosis de
las células epidérmicas. La necrosis puede darse a consecuencia de
la absorción de energía que provoca un aumento de la temperatura del
agua de las células hasta un nivel al cual las células mueren, o
bien, dependiendo de la frecuencia de la luz láser empleada, la
energía puede ser absorbida por moléculas del interior de las
células de la epidermis en una forma en la que se ocasiona su
disociación. Esta disociación molecular mata las células, y como
efecto secundario origina además un aumento en la temperatura de la
piel.
Típicamente, durante el rejuvenecimiento por
láser se dirige un haz láser a un área dada de tratamiento de la
piel durante un breve periodo de tiempo (típicamente menos de un
milisegundo). Esto puede lograrse, bien emitiendo pulsos de láser, o
bien moviendo el láser de forma continua y lo bastante rápida como
para que el haz láser incida únicamente en un área dada de la piel
durante un periodo de tiempo predeterminado. Se pueden efectuar
varias pasadas sobre la superficie de la piel, y normalmente los
restos de piel muerta se quitan de la piel entre las pasadas. Entre
los láseres usados actualmente para la dermoabrasión se incluyen el
láser de CO_{2} y el láser Erbio-YAG. Los
mecanismos mediante los que el tejido absorbe energía, provocando su
muerte, y los efectos clínicos resultantes obtenidos, tales como la
profundidad de la necrosis del tejido y la magnitud del margen
térmico (es decir, la región que rodea el área tratada que
experimenta una modificación del tejido a consecuencia de la
absorción de calor) varían entre un tipo de láser y otro. No
obstante, básicamente los diversos tratamientos que proporcionan
estos láseres pueden considerarse como un único tipo de
procedimiento terapéutico en el que se usa un láser para comunicar
energía para matar algo o parte de la epidermis (y, dependiendo del
objetivo del tratamiento, posiblemente parte de la dermis), con el
objetivo de originar el crecimiento de una nueva epidermis que tenga
un aspecto mejorado, y además, posiblemente, la estimulación de un
nuevo crecimiento de colágeno en la dermis.
Entre otras referencias de la técnica anterior de
interés para la presente invención, a modo de antecedentes, se
incluyen los documentos US 3.699.967 (Anderson), US 3.903.891
(Brayshaw), US 4.040.426 (Morrison), US 5.669.904, WO 95/0759, WO
95/26686 y WO 98/35618.
La presente invención proporciona una solución
diferente a las técnicas de rejuvenecimiento cutáneo conocidas.
Según un primer aspecto de la presente invención,
un sistema de rejuvenecimiento de tejidos comprende: un instrumento
quirúrgico que tiene un primer y un segundo electrodo separados
entre sí, y, conectado con los electrodos, un conducto de gas para
llevar gas a los electrodos para permitir de ese modo que el gas
pase entre los electrodos, estando el primer electrodo situado en el
interior del conducto de gas, y terminando el conducto de gas en una
boquilla de salida de plasma; y un generador de potencia de radio
frecuencia conectado a los electrodos del instrumento y dispuesto
para suministrar potencia de radio frecuencia a los electrodos en
pulsos de tratamiento aislados o por series para crear un plasma
entre los electrodos a partir del gas suministrado a través del
conducto, teniendo los pulsos unas duraciones en el intervalo de 2
ms a 100 ms.
La aplicación de un campo eléctrico al gas para
crear el plasma puede tener lugar a cualquier frecuencia adecuada,
incluida la aplicación de frecuencias electroquirúrgicas estándar en
la región de 500 kHz o el uso de frecuencias de microondas en la
región de 2450 MHz, teniendo ésta la ventaja de que los voltajes
adecuados para obtener el plasma se obtienen con más facilidad en
una estructura completa. El plasma puede iniciarse o
"encenderse" a una frecuencia, después de lo cual la óptima
transferencia de potencia al plasma puede tener lugar a una
frecuencia diferente.
En una forma de realización se aplica al
electrodo un voltaje oscilatorio de radio frecuencia para crear un
campo eléctrico que oscile en la misma medida, y la potencia
transferida al plasma se controla detectando la potencia reflejada
desde los electrodos (lo que proporciona una indicación de la
fracción de la potencia de salida desde el dispositivo de salida de
potencia que se ha transferido al plasma), y ajustando la frecuencia
del voltaje oscilatorio en la misma medida. A medida que la
frecuencia de la salida oscilatoria del generador se aproxima a la
frecuencia de resonancia del conjunto que contiene los electrodos
(que se ve afectado por la presencia del plasma), la potencia
transferida al plasma aumenta, y viceversa.
Preferentemente, en esta forma de realización, se
aplica al gas un campo eléctrico dipolar entre un par de electrodos
del instrumento que están conectados a unos terminales de salida
opuestos del dispositivo de salida de potencia.
El gas empleado es preferentemente no tóxico, y
más preferentemente, fácilmente biocompatible para permitir su
secreción o expulsión natural del cuerpo del paciente. El dióxido de
carbono es uno de los gases preferidos, ya que el cuerpo humano
elimina automáticamente dióxido de carbono del torrente sanguíneo
durante la respiración. Además, un plasma creado a partir de dióxido
de carbono es más caliente (aunque más difícil de crear) que un
plasma de, por ejemplo, argón, y en la mayoría de los quirófanos el
dióxido de carbono se encuentra fácilmente disponible. También se
puede usar nitrógeno o incluso aire.
En una forma de realización particularmente
preferida, el conducto del gas es un conducto alargado que se
extiende desde una entrada de gas hasta una boquilla de salida y que
tiene una pared dieléctrica resistente al calor, el segundo
electrodo está situado sobre una superficie exterior de la pared
dieléctrica, o adyacente a ésta, alineado con el primer electrodo, y
un elemento conductor eléctrico concentrador del campo eléctrico
situado dentro del conducto y entre el primer y el segundo
electrodo.
En tal instrumento, la presión del gas en el
interior del conducto puede forzar la salida del plasma por la
boquilla en una primera dirección, y los electrodos pueden estar
separados al menos en la primera dirección.
En las reivindicaciones dependientes que se
adjuntan se exponen otras características preferidas. El sistema que
se describe a continuación tiene la ventaja de ser capaz de producir
un tratamiento rápido en la superficie del tejido al tiempo que
minimiza los efectos no deseados, por ejemplo los efectos térmicos,
a una profundidad mayor de la requerida.
La invención permite el rejuvenecimiento cutáneo
de al menos la epidermis de un paciente usando un sistema quirúrgico
que comprende un instrumento que tiene un electrodo conectado a un
dispositivo de salida de potencia, comprendiendo el procedimiento
las etapas de: hacer funcionar el dispositivo de salida de potencia
para crear un campo eléctrico en la zona del electrodo; dirigir un
flujo de gas a través del campo eléctrico, y generar, en virtud de
la interacción del campo eléctrico con el gas, un plasma; controlar
la potencia transferida al plasma desde el campo eléctrico; dirigir
el plasma sobre el tejido durante un periodo de tiempo
predeterminado, y vaporizar al menos una parte de la epidermis a
consecuencia del calor suministrado a la epidermis desde el
plasma.
La invención también proporciona un sistema de
rejuvenecimiento de tejidos en el que el generador incluye un
controlador que funciona para controlar el ancho de los pulsos del
tratamiento para que tengan un ancho predeterminado. El controlador
está dispuesto preferentemente para ajustar el ancho del pulso del
tratamiento generando pulsos de control correspondientes que se
suministran a una etapa de potencia de radio frecuencia del
generador para alterar el nivel de salida de la etapa de potencia
desde un nivel sustancialmente estable hasta un nivel de salida de
potencia predeterminado, preferentemente constante, durante periodos
de tiempo iguales cada uno a un ancho de pulso demandado, por lo que
se produce un plasma gaseoso durante tales periodos de tiempo. El
controlador puede ajustar los periodos de tiempo y/o el nivel de
potencia para producir pulsos regulados de tratamiento para el
instrumento teniendo cada uno un contenido total de energía
predeterminado.
Es posible, dentro del alcance de la invención,
modular la salida de potencia de radio frecuencia (modulación de
100% o menos) dentro de cada pulso de tratamiento.
Se contemplan anchos del pulso de tratamiento de
2 ms a 100 ms, y están preferentemente dentro del intervalo de 3 ms
a 50 ms, y más preferentemente de 4 ms a 30 ms. En el caso de que se
suministren por series, los pulsos de tratamiento pueden tener una
frecuencia de repetición de 0,5 Hz a 10 Hz o 15 Hz, preferentemente
de 1 Hz a 6 Hz.
En el instrumento preferido hay una pared
dieléctrica sólida entre los electrodos, formada a partir de un
material que tiene una constante dieléctrica relativa mayor que la
unidad (preferentemente del orden de 5 o superior). Ventajosamente,
el conducto del gas está formado al menos en parte como un tubo
dieléctrico de tal material, comprendiendo el electrodo un electrodo
interno dentro del tubo y un electrodo externo coaxial rodeando el
tubo.
El sistema preferido es un sistema quirúrgico que
comprende un dispositivo de salida de potencia que genera una señal
de salida en un terminal de salida, un controlador capaz de recibir
señales de entrada procedentes de un usuario y de controlar el
dispositivo de salida de potencia en consecuencia, un instrumento
que tiene al menos un electrodo conectado al terminal de salida del
generador a través de una estructura de alimentación, un suministro
de gas y otra estructura de alimentación más para llevar el gas
desde el suministro hasta el instrumento. El funcionamiento
comprende las etapas de: recibir señales de entrada procedentes de
un usuario, y hacer funcionar el controlador para determinar, a
partir de las señales de entrada del usuario, el modo en que se debe
controlar el dispositivo de salida de potencia; hacer funcionar el
dispositivo de salida de potencia para suministrar un voltaje al, al
menos un, electrodo, para crear de ese modo un campo eléctrico en la
zona del electrodo; hacer pasar gas a través del campo eléctrico, y
crear un plasma a partir del gas, en virtud de la intensidad del
campo eléctrico; y controlar el dispositivo de salida de potencia,
de acuerdo con las señales de entrada del usuario al controlador,
para controlar la potencia suministrada al plasma. El controlador
puede funcionar para controlar el dispositivo de salida de potencia
para que suministre al plasma un nivel de energía predeterminado, y
el controlador puede controlar además la velocidad de flujo del gas
a través del campo eléctrico.
El gas comprende preferentemente moléculas que
tienen al menos dos átomos.
También se describe un sistema quirúrgico para su
uso en el rejuvenecimiento de tejido que comprende: una interfaz de
usuario que recibe señales de entrada procedentes de un usuario,
relativas al funcionamiento deseado del sistema; un dispositivo de
salida de potencia que genera una señal de voltaje de salida en un
terminal de salida; un suministro de gas; un instrumento que tiene
un electrodo conectado al terminal de salida del dispositivo de
salida de potencia para permitir de ese modo la generación de un
campo eléctrico en la zona del electrodo cuando se hace funcionar el
dispositivo de salida de potencia para producir un voltaje de salida
en el terminal de salida, estando el instrumento conectado también
con el suministro de gas y comprendiendo además un conducto para
hacer pasar el gas desde el suministro a través del campo eléctrico
en la zona del electrodo para crear un plasma; y un controlador que
está conectado con la interfaz de usuario y el dispositivo de salida
de potencia, estando el controlador adaptado para recibir y procesar
señales procedentes de la interfaz del usuario y para controlar,
basándose en las señales de la interfaz del usuario, el suministro
de energía desde el dispositivo de salida de potencia al plasma. El
controlador puede estar además adaptado para controlar el periodo de
tiempo a lo largo del cual se suministra potencia al plasma.
Las señales de la interfaz de usuario
transmitidas desde la interfaz de usuario al controlador pueden
estar relacionadas con una cantidad total de energía que se ha de
suministrar en el plasma. El sistema puede comprender también un
regulador del flujo de gas conectado al controlador, estando el
controlador adaptado además para controlar la velocidad de flujo del
gas desde el suministro. El controlador puede recibir señales de
realimentación indicativas de la potencia suministrada al
plasma.
El dispositivo de salida de potencia puede
incluir un oscilador sintonizable, y estando el controlador
conectado al oscilador para sintonizar el oscilador basándose en
señales de realimentación indicativas de la potencia atenuada dentro
del instrumento. Típicamente, la frecuencia de salida del oscilador
se encuentra dentro de la banda de 2400 a 2500 MHz.
En una forma de realización de la invención, el
instrumento quirúrgico tiene un par de electrodos conectados a
respectivos terminales de salida del dispositivo de salida de
potencia y que forman parte de un primer conjunto resonante que
entra en resonancia a una frecuencia predeterminada, y un segundo
par de electrodos conectados a respectivos terminales de salida del
dispositivo de salida de potencia y que forman parte de un segundo
conjunto resonante que también entra en resonancia a la frecuencia
predeterminada; un suministro de gas que suministra gas al campo
eléctrico oscilatorio situado entre el primer par de electrodos, y
al campo eléctrico situado entre el segundo par de electrodos; en el
que el primer mecanismo resonante entra en resonancia a la
frecuencia predeterminada antes de la formación de un plasma a
partir del gas, y el segundo conjunto resonante entra en resonancia
a la frecuencia predeterminada tras la generación de un plasma. En
tal sistema, el primer par de electrodos puede comprender un
electrodo interno y un electrodo externo que se extienda de forma
sustancialmente coaxial con, y alrededor del electrodo interno, y el
segundo par de electrodos puede comprender otro electrodo interno y
dicho electrodo externo. El sistema puede funcionar de tal forma
que, durante la resonancia de la primera estructura resonante se
cree una diferencia de potencial entre el electrodo interno y el
otro electrodo interno, y el plasma se enciende inicialmente entre
el electrodo interno y el otro electrodo externo a consecuencia de
la diferencia de potencial.
El instrumento puede comprender un mecanismo de
transformación de voltaje que proporcione una elevación del voltaje
de salida del dispositivo de salida de potencia, y que suministre el
voltaje elevado a través de los electrodos para intensificar de ese
modo el campo eléctrico situado entre los electrodos. En tal sistema
el mecanismo de transformación de voltaje puede comprender una
estructura en el interior del instrumento que tenga una frecuencia
de resonancia dentro del ancho de banda de la salida oscilatoria de
radio frecuencia. La estructura resonante puede comprender al menos
un trozo de línea de transmisión que tenga una longitud igual a un
cuarto de longitud de onda de la señal de salida oscilatoria del
dispositivo de salida de potencia.
El instrumento puede comprender también: un par
de electrodos; un conector conectable a una estructura de
alimentación, para permitir de ese modo llevar a los electrodos una
señal procedente del generador; y al menos un primer tramo de la
línea de transmisión conectado eléctricamente a los electrodos y a
la estructura de alimentación, teniendo el tramo de la línea de
transmisión una longitud eléctrica sustancialmente igual a un cuarto
de longitud de onda de una onda electromagnética que tenga una
frecuencia en el intervalo de 2400 MHz a 2500 MHz. Este instrumento
puede comprender también un segundo tramo de línea de transmisión
conectado eléctricamente al conector y al primer tramo de línea de
transmisión, teniendo el otro tramo de línea de transmisión una
longitud eléctrica sustancialmente igual a la longitud del primer
tramo de línea de transmisión, en el que las impedancias
características del primer y el segundo tramo de línea de
transmisión son diferentes, formando el primer y el segundo tramo de
línea de transmisión un conjunto de adaptación de impedancia entre
una impedancia característica relativamente baja de una estructura
de alimentación que se puede conectar al instrumento a través del
conector y una carga eléctrica de impedancia relativamente alta
proporcionada por un plasma formado entre los electrodos.
También se proporciona un instrumento quirúrgico
que comprende un par de electrodos separados entre sí; un conector
para conectar una señal eléctrica transmitida desde una estructura
de alimentación hasta los electrodos para permitir de ese modo la
creación de un campo eléctrico entre los electrodos; una abertura de
admisión de gas; un conducto del gas para llevar gas desde abertura
de admisión abertura de admisión a los electrodos para dejar que de
ese modo el gas pase entre los electrodos para permitir la creación
de un plasma entre los electrodos cuando se aplica un campo
eléctrico entre ellos; y una abertura en el instrumento a través de
la cual puede expulsarse el plasma bajo la presión del gas que pasa
a lo largo del conducto del gas.
En el caso de un instrumento quirúrgico que tenga
un primer y un segundo par de electrodos, los electrodos de cada par
pueden conectarse a diferentes terminales de salida de un
dispositivo de salida de potencia que genera una señal de salida
eléctrica oscilatoria. El dispositivo de salida de potencia se hace
funcionar para aplicar una señal eléctrica oscilatoria al primer y
al segundo par de electrodos, lo que provoca la resonancia de un
conjunto resonante, del cual forma al menos una parte el primer par
de electrodos; crear, en virtud de la resonancia, una diferencia de
potencial y, así, un campo eléctrico entre un electrodo del primer
par de electrodos y un electrodo del segundo par de electrodos;
hacer pasar un gas a través del campo eléctrico y, en virtud de la
interacción entre el campo eléctrico y el gas, formar un plasma. Los
electrodos entre los que se crea el campo eléctrico pueden
conectarse ambos al mismo terminal de salida del dispositivo de
salida de potencia. Generalmente, la formación de un plasma da lugar
a un cambio de las características eléctricas del segundo par de
electrodos, de tal forma que son al menos una parte de otro conjunto
resonante que entra en resonancia a la frecuencia de la señal de
salida eléctrica oscilatoria, comprendiendo entonces también el
procedimiento la etapa posterior a la formación de un plasma, de
provocar la resonancia del otro conjunto resonante para crear un
campo eléctrico con la intensidad suficiente entre el segundo par de
electrodos para mantener el plasma, y suministrar potencia al plasma
a partir de la señal de salida oscilatoria.
El funcionamiento del instrumento puede incluir:
hacer funcionar el dispositivo de salida de potencia para aplicar
una señal eléctrica oscilatoria al primer par de electrodos; aplicar
la señal de salida eléctrica oscilatoria al primer par de
electrodos; provocar la resonancia de un primer conjunto resonante
del cual forma parte el primer par de electrodos, y crear un campo
eléctrico durante la resonancia del primer conjunto resonante; hacer
pasar gas a través del campo eléctrico, y formar un plasma en virtud
de la interacción entre el campo eléctrico y el gas; posteriormente
a la formación de un plasma, aplicar la señal de salida eléctrica
oscilatoria al segundo par de electrodos y provocar la resonancia de
un segundo conjunto resonante del cual forma parte el segundo par de
electrodos, y mantener el plasma suministrando potencia de la señal
de salida oscilatoria al plasma a través del segundo par de
electrodos. La señal de salida oscilatoria puede permanecer
sustancialmente constante. El primer y el segundo par de electrodos
pueden ser distintos, o pueden tener un electrodo común a ambos. El
campo eléctrico se forma preferentemente entre el primer par de
electrodos, pero puede formarse entre un electrodo del primer par de
electrodos y un electrodo del segundo par de electrodos, en cuyo
caso, el campo eléctrico puede formarse entre dos electrodos, ambos
conectados al mismo terminal de salida del dispositivo de salida de
potencia.
El plasma producido mediante formas de
realización preferidas de la invención se puede usar para provocar
la necrosis de células epidérmicas vivas y la vaporización de
células epidérmicas muertas, y, si se requiere, para producir
efectos en la dermis.
Ahora se describirán formas de realización de la
invención a modo de ejemplo y en referencia a los dibujos adjuntos,
en los que:
la figura 1 es un dibujo esquemático que ilustra
el principio subyacente a un sistema quirúrgico para el
rejuvenecimiento cutáneo según la presente invención;
la figura 2 es una sección longitudinal de un
instrumento quirúrgico para su uso en un sistema según la presente
invención;
la figura 3 es un detalle de la figura 2;
la figura 4 es una ilustración esquemática de un
generador usado junto con el instrumento de las figs. 2 y 3;
la figura 5 es un gráfico que muestra la potencia
reflejada en función de la frecuencia de funcionamiento;
la figura 6 es una sección transversal que
muestra una modificación de parte del instrumento que se muestra en
la figura 3;
la figura 7 es un dibujo esquemático de otro
generador, que incluye un magnetrón;
la figura 8 es un diagrama de bloques más
detallado de un generador que incluye un magnetrón;
la figura 9 es un diagrama de circuitos de un
inversor del generador de la figura 8;
la figura 10 es un gráfico que ilustra las
características de encendido del magnetrón en el generador de la
figura 8;
la figura 11 es un diagrama de bloques de un
bucle de control de potencia externo del generador de la figura
8;
la figura 12 es un diagrama de bloques de los
bucles de control de potencia intermedio e interno del generador de
la figura 8;
la figura 13 es una sección transversal de un
aislante de UHF que forma parte del generador de la figura 8;
la figura 14 es una sección a través de una forma
de realización de un instrumento adecuado para su uso con el
generador de la figura 7;
la figura 15 es un gráfico de la potencia
reflejada frente a la frecuencia para el instrumento de la figura 14
cuando se emplea con el generador de la figura 7;
la figura 16 es una sección a través de otra
forma de realización del instrumento;
la figura 17 es un gráfico de potencia reflejada
frente a la frecuencia en el instrumento de la figura 16;
la figura 18 es una ilustración esquemática de
otra forma de realización del instrumento;
la figura 19 es una vista en perspectiva en corte
de otro instrumento; y
la figura 20 es una sección longitudinal de parte
del instrumento de la figura 19.
Ahora se describirá el principio del
funcionamiento de las formas de realización de la invención, en
referencia a la figura 1. Un sistema quirúrgico comprende un
generador 4 que incluye una salida de potencia 6, típicamente en
forma de un oscilador y un amplificador, o un dispositivo de
potencia termoiónica, y una interfaz de usuario 8 y un controlador
10. El generador produce una salida que se conecta con un electrodo
14 de un instrumento 16 a través de una estructura de alimentación
que incluye un cable 12. El sistema incluye también un suministro de
gas 18, que se suministra al instrumento por medio de un tubo 20. El
gas es preferentemente un gas que permita suministrar al tejido una
energía relativamente alta por unidad de energía suministrada al gas
en el instrumento. El gas debería incluir preferentemente un gas
diatómico (o un gas que tenga más de dos átomos), por ejemplo,
nitrógeno, dióxido de carbono o aire. En la práctica, el generador
funciona para establecer un campo eléctrico en la zona de la punta
22 del electrodo. El gas pasa desde el suministro 18 a través del
campo eléctrico. Si el campo es suficientemente fuerte, tendrá el
efecto de acelerar electrones libres lo suficiente como para
provocar colisiones con las moléculas de gas, cuya consecuencia será
la disociación de uno o más electrones de las moléculas de gas para
crear iones gaseosos, o la excitación de electrones en las moléculas
de gas a estados energéticos más elevados, o la disociación de
moléculas en sus átomos constituyentes, o la excitación de los
estados vibratorios de las moléculas gaseosas. El resultado en
términos macroscópicos es la creación de un plasma 24 que está
caliente. Se libera energía del plasma por medio de una
recombinación de electrones e iones para formar átomos o moléculas
de carga neutra y el relajamiento a estados de energía más bajos
desde estados de energía más altos. Tal liberación de energía
incluye la emisión de radiación electromagnética, por ejemplo, en
forma de luz, con un espectro característico del gas usado. La
temperatura del plasma depende de la naturaleza del gas y de la
cantidad de potencia suministrada al gas desde el campo eléctrico
(es decir, la cantidad de energía transferida a una cantidad dada de
gas).
En la forma de realización preferida se forma un
plasma de baja temperatura en nitrógeno. Éste es conocido también en
la técnica como Lewis-Rayleigh Afterglow y el
almacenamiento de energía por parte del plasma está dominado por
estados vibratorios de la molécula gaseosa y los estados elevados de
electrones aún ligados a las moléculas (conocidos como "estados
metaestables" debido a su vida relativamente corta antes de
decaer a un estado de energía más bajo).
En este estado, el plasma reaccionará con
facilidad, es decir, cederá energía debido a la colisión con otras
moléculas. El plasma emite una luz amarilla/naranja característica
con una longitud de onda principal de aproximadamente 580 nm.
Los estados relativamente duraderos del plasma
son una ventaja, ya que el plasma aún contiene cantidades útiles de
energía en el momento en que alcanza el tejido a tratar.
El plasma resultante se dirige hacia fuera desde
un extremo abierto del instrumento y hacia el tejido de un paciente,
para provocar la modificación o eliminación parcial o total del
mismo.
Tras el impacto, el plasma de nitrógeno penetra
una corta distancia dentro del tejido y decae rápidamente a un
estado de baja energía para alcanzar el equilibrio con su entorno.
Se transfiere energía mediante colisiones (calentando así el tejido)
y la emisión de energía electromagnética con un espectro que se
extiende típicamente desde 250 (luz amarilla) a 2500 nm (luz
infrarroja). La energía electromagnética es absorbida por el tejido
con el consiguiente calentamiento.
Cuando el sistema se emplea con el objeto de
efectuar un rejuvenecimiento cutáneo, existen diversos efectos de
rejuvenecimiento cutáneo que pueden lograrse mediante la aplicación
de un plasma a la piel, y se logran diferentes efectos suministrando
diferentes cantidades de energía a la piel durante diferentes
periodos de tiempo. El sistema funciona generando un plasma en
pulsos cortos. Las diversas combinaciones de estos parámetros dan
lugar a diferentes efectos de rejuvenecimiento cutáneo. Por ejemplo,
aplicando una potencia relativamente alta en pulsos extremadamente
cortos (es decir, durante un periodo de tiempo extremadamente corto)
se obtendrá la virtual vaporización instantánea de una capa superior
de la epidermis (es decir, la disociación en minúsculos fragmentos,
que en esta situación quedan normalmente suspendidos en el aire). El
suministro de alta potencia da lugar a la vaporización del tejido,
mientras que el corto periodo de tiempo durante el que se suministra
la energía evita una penetración más profunda del daño a los tejidos
inducido térmicamente. Para suministrar altos niveles de potencia al
tejido, se requiere un plasma de alta temperatura, y éste puede
obtenerse suministrando energía a un alto nivel a una cantidad dada
de gas (es decir, alta energía durante un corto periodo de tiempo, o
alta potencia) desde el campo eléctrico. Debería observarse que la
temperatura del plasma disminuye con el aumento de la distancia
desde la punta del electrodo, lo que significa que la distancia de
separación del instrumento desde la superficie de la piel afectará a
la temperatura del plasma que incide sobre la piel y, por lo tanto,
a la energía suministrada a la piel durante un periodo de tiempo
dado. Este es un tratamiento de rejuvenecimiento cutáneo
relativamente superficial, pero tiene la ventaja de tener unos
tiempos de curación extremadamente cortos.
Suministrando a la piel niveles de potencia más
bajos pero durante periodos de tiempo más largos se puede obtener un
efecto más profundo, provocado por la modificación térmica y la
final eliminación de un mayor espesor de tejido. Con un nivel de
potencia más bajo y, así, un menor índice de suministro de energía
se evita sustancialmente la vaporización instantánea del tejido,
pero el periodo de tiempo más largo durante el que se suministra
potencia da lugar a un mayor suministro de energía neto al tejido y
a efectos térmicos más profundos sobre el tejido. La resultante
formación de ampollas en la piel y la posterior necrosis tienen
lugar durante un periodo de tiempo sustancialmente más largo que en
el caso de un tratamiento superficial. El rejuvenecimiento cutáneo
que penetra a mayor profundidad, que puede conllevar un
procedimiento por etapas mediante el que se efectúan varias
"pasadas" sobre el tejido a fin de exponer al plasma un área de
piel dada en dos ocasiones o más, puede penetrar a una profundidad
suficiente como para provocar la desnaturalización del colágeno de
la dermis. Esto puede tener aplicación en la eliminación o
remodelación de tejido cicatricial (tal como el originado por el
acné, por ejemplo), y en la reducción de arrugas. También puede
lograrse la depilación de la superficie de piel.
Los sistemas y procedimientos de la presente
invención pueden usarse también para desbridar heridas o úlceras, o
en el tratamiento de diversos trastornos cutáneos o dermatológicos,
entre los que se incluyen: tumores malignos (con una influencia
sobre la piel tanto primaria como secundaria); manchas de vino de
Oporto; telangiectasia; granulomas; adenomas; hemangioma; lesiones
pigmentadas; nevi; pápulas fibrosas hiperplásicas, proliferativas e
inflamatorias; rinofima; queratosis seborréica; linfocitoma;
angiofibromas; verrugas; neurofibromas; condilomas; queloides o
tejido cicatricial hipertrófico.
El sistema y los procedimientos de la presente
invención tienen también aplicación en muchos otros trastornos, y a
este respecto, la capacidad de variar la profundidad del efecto
sobre el tejido de forma muy controlada resulta particularmente
ventajosa. Por ejemplo, en un modo de tratamiento superficial,
pueden tratarse superficies de otros tejidos corporales distintos de
la piel, incluido el revestimiento de la orofaringe, tractos
respiratorio y gastrointestinal en los que resulta deseable eliminar
lesiones superficiales tales como la leucoplasia (una lesión
superficial precancerosa que se encuentra a menudo en la
orofaringe), al tiempo que se minimiza el daño a las estructuras
subyacentes. Además, la superficie peritoneal de los órganos y
estructuras del interior del abdomen puede constituir un sitio para
la implantación anormal de tejido endométrico derivado del útero.
Éste está a menudo constituido por placas superficiales que también
pueden ser tratadas usando el aparato de la invención en un modo de
tratamiento superficial. Si tales lesiones afectan a capas de
tejido, éstas pueden ser tratadas mediante aplicaciones múltiples
que usen la invención o en las que la profundidad del efecto sobre
el tejido pueda ajustarse usando los elementos de control incluidos
dentro de la invención y que se describen más detalladamente en el
presente documento.
Empleando un sistema o procedimiento de acuerdo
con la invención con una configuración diseñada para lograr un
efecto más profundo, se pueden tratar o modificar las estructuras
del tejido situadas por debajo de la capa superficial. Tal
modificación puede incluir la contracción del tejido que contiene
colágeno que se encuentra a menudo en capas del tejido situadas por
debajo de la capa superficial. El control de profundidad del sistema
permite tratar las estructuras vitales sin, por ejemplo, provocar la
perforación de la estructura. Tales estructuras pueden incluir
partes del intestino cuyo su volumen se desee reducir como, por
ejemplo, en una gastropexia (reducción del volumen del estómago), o
en casos en los que el intestino incluye herniaciones anormales o
diverticulares. Entre tales estructuras se pueden incluir también
vasos sanguíneos que se hayan distendido anormalmente por un
aneurisma o varicosidades, siendo los sitios comunes la arteria
aorta, los vasos del cerebro o las venas superficiales de la pierna.
Aparte de estas estructuras vitales, también se pueden modificar
estructuras músculo-esqueléticas que se hayan
tensado o relajado. Una hernia de hiato ocurre cuando una parte del
estómago pasa a través de la crura del diafragma, que, por ejemplo,
podría modificarse usando el instrumento de tal forma que la
abertura a través de la cual tiene que pasar el estómago se estreche
hasta un punto en el que esto no suceda mediante la contracción la
crura. Las hernias de otras zonas del cuerpo pueden tratarse de
forma similar, incluso modificando estructuras que contienen
colágeno y que rodean la debilidad a través de la que tiene lugar la
herniación. Tales hernias incluyen hernias inguinales y otras
hernias abdominales, pero no se limitan a las mismas.
Ahora se describirán más detalladamente diversas
formas de realización del sistema para el rejuvenecimiento de
tejido. En referencia a las figuras 2 y 3, un instrumento de
rejuvenecimiento cutáneo 16 tiene un eje externo 30 que tiene un
conector 26 en su extremo proximal, por medio del cual puede
conectarse el instrumento a los terminales de salida de un generador
(descrito más detalladamente en referencia a la figura 4),
normalmente a través de un cable flexible, tal como se muestra en la
figura 1. El instrumento también recibe un suministro de nitrógeno
en la abertura de admisión 32, que se suministra inicialmente a lo
largo de un conducto anular 34 formado entre el eje 30 y un trozo de
cable coaxial de alimentación 40, y posteriormente, a través de las
aberturas 36 a lo largo de otros tramos del conducto anular 38A y
38B. Los tramos 38A, 38B del conducto anular están formados entre un
manguito conductor 50, que está conectado al conductor externo 44
del cable coaxial de alimentación, y elementos conductores 52 y 54
respectivamente que están conectados al conductor interno 42 del
cable coaxial de alimentación 40. En el extremo distal del conducto
anular 38B el gas se convierte en un plasma bajo la influencia de un
campo eléctrico oscilatorio de alta intensidad E entre un electrodo
interior en forma de aguja 60 proporcionado por el extremo distal
del elemento conductor 54, y un segundo electrodo externo 70
proporcionado por una parte del manguito 50 que es adyacente y
coextensiva con el electrodo de aguja 60. El plasma resultante 72
sale por una abertura 80 formada en un disco cerámico 82 en el
extremo distal del instrumento, en gran medida bajo la influencia de
la presión del suministro de nitrógeno; sirviendo la naturaleza
aislante del disco 82 para reducir o evitar un arco preferente entre
los electrodos 60 y 70.
El electrodo interno 60 está conectado a uno de
los terminales de salida del generador a través de los elementos
conductores 52, 54 y el conductor interno 42 de la estructura de
alimentación coaxial, y el electrodo externo 70 está conectado al
otro terminal de salida del generador a través del manguito
conductor 50 y el conductor externo 44 de la estructura de
alimentación coaxial 40. (También se pueden usar guías de ondas como
estructura de alimentación). La intensidad del campo eléctrico entre
ellos oscila por tanto a la frecuencia de salida del generador, que
en esta forma de realización se encuentra en la región de 2450 MHz.
Para generar un plasma a partir del gas nitrógeno, se requiere un
campo eléctrico de alta intensidad. A este respecto, la
configuración relativamente puntiaguda del electrodo de aguja 60
ayuda en la creación de tal campo, debido a que en la zona de la
punta se acumula una carga, que tiene el efecto de aumentar la
intensidad del campo en esa zona. Sin embargo, la creación de un
campo eléctrico de alta intensidad requiere una gran diferencia de
potencial entre el electrodo interno 60 y el externo 70 y, en
términos generales, la magnitud de la diferencia de potencial
necesaria para crear tal campo aumenta con el aumento de la
separación de los electrodos. La intensidad del campo eléctrico
necesaria para encender un plasma a partir del nitrógeno (y crear
así un plasma) se encuentra en la región de 3 MNewton por culombio
de carga, lo que traducido a una diferencia de potencial uniforme,
equivale aproximadamente a una diferencia de potencial de 3 kV entre
unos conductores separados una distancia de 1 mm. En el instrumento
que se ilustra en la figura 2, la separación entre el electrodo
interno 60 y el externo 70 es de aproximadamente 3 mm, de manera que
si el campo fuera uniforme, el voltaje necesario para lograr la
intensidad de campo necesaria sería aproximadamente de 10 kV. Sin
embargo, la geometría del electrodo 60 es de tal forma que concentra
carga en zonas del conductor que tienen una pequeña curvatura que
intensifica de ese modo las zonas del campo eléctrico adyacentes a
tales conductores y reduce la magnitud de la diferencia de potencial
que debe suministrarse a los electrodos para crear un campo con la
fuerza necesaria. No obstante, en la práctica no es necesariamente
deseable suministrar a los electrodos 60, 70 una diferencia de
potencial con la suficiente magnitud directamente desde el
generador, debido a que el aislante de la estructura de alimentación
usada para conectar la salida del generador a los electrodos 60, 70
puede ser propenso a sufrir descargas eléctricas a través del
aislamiento.
En la forma de realización descrita anteriormente
en referencia a las figuras 1 a 3, el voltaje de salida del
generador es preferentemente del orden de 100V. Para obtener un
voltaje lo suficientemente alto a través de los electrodos 60, 70
para encender un plasma, es necesario por lo tanto proporcionar una
transformación elevadora o ascendente del voltaje suministrado por
el generador. Un modo de lograrlo consiste en crear una estructura
resonante que incorpore los electrodos 60, 70. Si se suministra una
señal de salida desde el generador a la estructura resonante (y, por
tanto, a los electrodos) a una frecuencia que sea igual o similar a
su frecuencia de resonancia, la resonancia resultante proporciona
una multiplicación del voltaje de la señal de salida del generador a
través de los electrodos 60, 70 cuya magnitud está determinada por
la geometría de la estructura, los materiales usados en la
estructura (por ejemplo, los materiales dieléctricos), y la
impedancia de una carga. En este instrumento, la estructura
resonante está provista de una combinación de dos conjuntos de
adaptación de impedancia 92, 94 cuya función y funcionamiento se
describirá con más detalle posteriormente.
El uso de una estructura resonante constituye un
modo de proporcionar un voltaje suficientemente alto a través de los
electrodos 60, 70 para encender un plasma. Sin embargo, para que el
instrumento sea eficaz, es necesario que el generador suministre al
plasma un nivel de potencia predeterminado y controlable, ya que
esto afecta a la medida en que el nitrógeno se convierte en plasma,
que a su vez afecta a la energía que puede suministrarse al tejido
en forma de calor. Además, resulta deseable tener una transmisión
eficiente de la potencia desde el generador hasta la carga
proporcionada por el plasma. Como se menciona anteriormente, la
frecuencia de salida del generador en el presente ejemplo se
encuentra en la banda de frecuencias de las ondas decimétricas
(UHF), y se halla en la región de 2450 MHz, siendo ésta una
frecuencia cuyo uso está permitido para fines quirúrgicos por la
legislación ISM. A frecuencias de esta magnitud, resulta apropiado
considerar la transmisión de señales eléctricas como la transmisión
de ondas electromagnéticas en el contexto de tal sistema quirúrgico,
y las estructuras de alimentación para su eficaz propagación adoptan
la forma de líneas de transmisión coaxiales o de guía de ondas.
En el instrumento de la figura 2, el cable
coaxial 40 proporciona la estructura de alimentación de la línea de
transmisión desde el generador 4 hasta el instrumento 16. Los
conductores interno y externo 42, 44 de la estructura de
alimentación coaxial 40 están espaciados entre sí por un elemento
dieléctrico anular 46. Para proporcionar una transmisión de potencia
eficiente desde la salida del generador usando una línea de
transmisión, la impedancia interna del generador es idealmente igual
a la impedancia característica de la línea de transmisión. En el
presente ejemplo, la impedancia interna del generador es 50\Omega,
y la impedancia característica del cable coaxial 40 es también
50\Omega. La carga proporcionada al generador antes de encender el
plasma es del orden de 5K\Omega. Debido a esta gran diferencia de
impedancia entre la impedancia del generador y la estructura de
alimentación por una parte, y de la carga por la otra, el suministro
de potencia a la carga directamente desde la estructura de
alimentación dará lugar a pérdidas considerables de potencia (es
decir, salida de potencia desde el generador que no se suministra a
la carga) debido a las reflexiones de las ondas electromagnéticas en
la interconexión entre la estructura de alimentación y la carga.
Así, no es preferible conectar simplemente los conductores interno y
externo 42, 44 del cable coaxial 40 a los electrodos 60, 70 debido a
las pérdidas resultantes. Para compensar estas pérdidas es necesario
adaptar la relativamente baja impedancia característica del cable 40
y la relativamente alta impedancia de carga, y en la presente forma
de realización esto se logra conectando la carga a la estructura de
alimentación (cuya impedancia característica es igual a la
impedancia del generador) a través de un transformador de impedancia
proporcionado por dos tramos 92, 94 de línea de transmisión que
tienen diferentes impedancias características para proporcionar una
transición entre la baja impedancia característica de la estructura
de alimentación coaxial y la elevada impedancia de carga. La
estructura de adaptación 92 tiene un conductor interno proporcionado
por el elemento conductor 52, que tiene un diámetro relativamente
grande, y está separado de un conductor externo proporcionado por el
manguito conductor 50 por medio de dos separadores dieléctricos 56.
Como puede observarse a partir de la figura 2, la separación entre
los conductores interno y externo 52, 50 es relativamente pequeña, a
consecuencia de lo cual la estructura de adaptación 92 tiene una
impedancia característica relativamente baja (en la región de
8\Omega en esta forma de realización). La estructura de adaptación
94 tiene un conductor interno proporcionado por el elemento conducto
54, y un conductor externo proporcionado por el manguito 50. El
conductor interno proporcionado por el elemento conductor 54 tiene
un diámetro considerablemente menor que el elemento conductor 52, y
el hueco relativamente grande formado entre los conductores interno
y externo 50, 54 da lugar a una impedancia característica de la
estructura de adaptación 94 relativamente alta (80\Omega).
Eléctricamente, y cuando está operativo, el
instrumento puede concebirse como si estuviera formado por cuatro
secciones de diferentes impedancias conectadas en serie; la
impedancia Z_{F} de la estructura de alimentación proporcionada
por el cable coaxial 40, la impedancia de la estructura de
transición proporcionada por las dos estructuras de adaptación 92,
94 de la línea de transmisión conectadas en serie, que tienen
impedancias Z_{92} y Z_{94}, respectivamente, y la impedancia
Z_{L} de la carga proporcionada por el plasma que se forma en la
zona del electrodo de aguja 60. Donde cada una de las secciones 92,
94 de la estructura de adaptación tenga una longitud igual a un
cuarto de longitud de onda a 2450 MHz, se aplica la siguiente
relación entre impedancias cuando la impedancia de la carga y la de
la estructura de alimentación se adapta:
Z_{L}/Z_{F} =
Z_{94}{}^{2}/Z_{92}{}^{2}
La impedancia Z_{L} de la carga proporcionada
al generador por el plasma está en la región de 5k\Omega; la
impedancia característica Z_{F} del cable coaxial 40 es
50\Omega, lo que significa que la relación
Z_{94}^{2}/Z_{92}^{2} = 100 y así Z_{94}/Z_{92} = 10.
Se ha descubierto que los valores prácticos son 80\Omega para
Z_{94}, la impedancia de la parte 94 de la estructura de
adaptación, y 8\Omega para Z_{92}, la impedancia de la parte 92
de la estructura de adaptación.
El requisito de que cada una de las estructuras
de adaptación 92, 94 tengan una longitud de un cuarto de longitud de
onda constituye una parte inherente al procedimiento de adaptación.
Su importancia reside en que en cada una de las interconexiones
entre las diferentes impedancias características existirán
reflexiones de las ondas electromagnéticas. Haciendo que la longitud
de las secciones 92, 94 sea un cuarto de longitud de onda, las
reflexiones en, por ejemplo, la interconexión entre la estructura de
alimentación coaxial 40 y la parte 92 estará en contrafase con las
reflexiones en la interconexión entre la parte 92 y la parte 94, y
por tanto se interferirán destructivamente; lo mismo se aplica a las
reflexiones en la interconexión entre las secciones 92 y 94, por una
parte, y a las reflexiones en la interconexión entre la parte 94 y
la carga, por otra. La interferencia destructiva tiene el efecto de
minimizar las pérdidas de potencia debidas a las ondas reflejadas en
las interconexiones entre distintas impedancias, siempre que las
reflexiones netas de las ondas electromagnéticas que tienen un
ángulo de fase nominal de 0 radianes tengan la misma intensidad que
las reflexiones netas que tienen un ángulo de fase nominal de \pi
radianes (condición que se satisface seleccionando valores de
impedancia adecuados para las diferentes secciones 92, 94).
En referencia ahora a la figura 4, una forma de
realización de un generador usado junto con la forma de realización
del instrumento que se describe anteriormente comprende una fuente
de suministro de potencia 100, que recibe una entrada de red de
corriente alterna y produce un voltaje CC constante a través de un
par de terminales de salida 102, que están conectados a un
amplificador de potencia de estado sólido y ganancia fija 104. El
amplificador de potencia 104 recibe una señal de entrada desde un
oscilador sintonizable 106 a través de un atenuador variable 108. El
amplificador de potencia 104, el oscilador sintonizable 106, y el
atenuador variable 108 pueden concebirse como un dispositivo de
salida de potencia de CA. El control de la frecuencia de oscilación
del oscilador, y del atenuador 108 se realiza por medio de voltajes
de salida V_{sintonización} y V_{ganancia} procedentes de un
controlador 110 (cuyo funcionamiento se describirá posteriormente
con más detalle) dependientes de señales de realimentación, y
señales de entrada procedentes de una interfaz de usuario 112. La
salida del amplificador 104 pasa a través de un circulador 114, y
después ordenadamente a través de acopladores direccionales de
salida y retorno 116, 118 que, junto con los detectores 120, 122,
proporcionan una indicación de la potencia de salida P_{salida}
del generador y de la potencia reflejada P_{ref} de nuevo hacia el
generador, respectivamente. La potencia reflejada de nuevo hacia el
generador pasa a través del circulador 114 que dirige la potencia
reflejada hacia una resistencia de atenuación 124, cuya impedancia
se escoge de manera que proporcione una buen adaptación a la
estructura de alimentación 40 (es decir, 50\Omega). La resistencia
de atenuación tiene la función de disipar la potencia reflejada, y
lo hace convirtiendo la potencia reflejada en calor.
El controlador 110 recibe señales de entrada
I_{usuario}, P_{salida}, P_{ref}, G_{flujo} desde la
interfaz de usuario, los detectores de potencia de salida y
reflejada 120, 122 y un regulador del flujo de gas 130,
respectivamente, controlando éste último la tasa de suministro de
nitrógeno. Cada una de las señales de entrada pasa a través de un
convertidor analógico a digital 132 y se dirige hacia un
microprocesador 134. El microprocesador 134 funciona, a través de un
convertidor analógico a digital 136 para controlar el valor de tres
parámetros de control de salida: V_{sintonización}, que controla
la frecuencia de salida de sintonización del oscilador 106;
V_{ganancia}, que controla el grado de atenuación dentro del
atenuador variable 108 y por lo tanto, realmente, la ganancia del
amplificador 104; y G_{flujo}, la velocidad de flujo del gas a
través del instrumento, con el objetivo de optimizar el
funcionamiento del sistema. Esta optimización incluye la
sintonización de la salida del oscilador 106 a la frecuencia de
funcionamiento más eficaz, es decir, la frecuencia a la que se
transfiere más potencia al plasma. El oscilador 106 puede generar
señales de salida a lo largo de todo el ancho de banda ISM de 2400 a
2500 MHz. Para lograr la optimización de la frecuencia de
funcionamiento, tras el encendido del sistema, el microprocesador
134 ajusta la salida V_{ganancia} para hacer que el atenuador
reduzca la potencia de salida del generador hasta un nivel
extremadamente bajo, y efectúa un barrido del voltaje de salida de
ajuste de frecuencia V_{sintonización} desde su nivel más bajo al
más alto, haciendo que el oscilador efectúe en consecuencia un
barrido a través de su ancho de banda de salida de 100 MHz. El
microprocesador 134 registra los valores de potencia reflejada
P_{ref} a lo largo de todo el ancho de banda del oscilador, y la
figura 5 ilustra una relación típica entre la frecuencia de salida
del generador y la potencia reflejada P_{ref}. A partir de la
figura 5, puede observarse que el nivel más bajo de potencia
reflejada se da a una frecuencia f_{res}, que corresponde con la
frecuencia de resonancia de la estructura resonante que se halla
dentro del instrumento 16. Una vez determinado el valor de la
frecuencia más eficiente a la que se puede suministrar la potencia
al electrodo, a partir de un barrido inicial de frecuencias bajas de
potencia, el microprocesador sintoniza entonces la frecuencia de
salida del oscilador a la frecuencia f_{res}. En una modificación,
el controlador se puede poner en funcionamiento a través de una
señal de demanda procedente de la interfaz de usuario (siendo la
señal de demanda emitida por un usuario a través de la interfaz de
usuario) para realizar un barrido inicial de frecuencias anterior a
la conexión del instrumento 16 al generador. Esto permite al
controlador establecer una correspondencia de la estructura de
alimentación entre el dispositivo de salida de potencia y el
instrumento para tener en cuenta el efecto de cualquier
discrepancia entre secciones discretas de la estructura de
alimentación, etc., que tienen un efecto sobre la atenuación de
potencia a diversas frecuencias. El controlador 110 puede usar
después esta correspondencia de frecuencias para asegurar que sólo
tenga en cuenta las variaciones en la atenuación de potencia con la
frecuencia que no estén presentes endémicamente a consecuencia de
los componentes del generador y/o la estructura de alimentación
entre el generador y el instrumento.
La potencia de salida operativa del dispositivo
de salida de potencia se configura de acuerdo con la señal de
entrada I_{usuario} dirigida al controlador y procedente de la
interfaz de usuario 112, y que representa un nivel de potencia
demandada configurado por un operario en la interfaz de usuario 112.
Los diversos modos de control posibles del generador dependen de la
interfaz de usuario 112, y más particularmente las opciones que la
interfaz de usuario tiene programado dar a un usuario. Por ejemplo,
tal como se menciona anteriormente, existen varios parámetros que
pueden ajustarse para lograr diferentes efectos sobre el tejido,
tales como el nivel de potencia, la velocidad de flujo del gas, la
duración del periodo de tiempo (el ancho del pulso de tratamiento)
para la que el instrumento puede funcionar para generar un plasma
sobre una zona particular de la piel, y la distancia de separación
entre la abertura en el extremo distal del instrumento 16 y el
tejido. La interfaz de usuario 112 ofrece al usuario varios modos de
control distintos, cada uno de los cuales permitirá al usuario
controlar el sistema de acuerdo con diversos criterios de demanda.
Por ejemplo, un modo preferido de funcionamiento es uno que imita el
control operativo del aparato de rejuvenecimiento por láser, ya que
éste tiene la ventaja de ser entendido fácilmente por aquellos que
actualmente desempeñan su labor en el campo del rejuvenecimiento
cutáneo. En el modo de funcionamiento de rejuvenecimiento por láser,
la interfaz de usuario solicita al usuario que seleccione un nivel
de suministro de energía por área de la superficie (conocido en la
técnica como "fluencia") por pulso del instrumento. Cuando
funciona en este modo, el microprocesador configura V_{ganancia}
de manera que el dispositivo de salida de potencia tenga una salida
de potencia constante preestablecida, típicamente en la región de
160 W, y la señal de entrada del usuario, procedente de
I_{usuario}, se convierte en un periodo de tiempo demandado
representado por el ancho del pulso, calculado a partir de la
energía requerida por pulso de tratamiento y el nivel constante de
potencia de salida. Sin embargo, la señal de voltaje V_{ganancia}
se usa también para conectar y desconectar la salida del generador
de acuerdo con las señales de entrada I_{usuario} procedentes de
la interfaz de usuario. Así, por ejemplo, cuando el usuario pulsa un
botón en el mando del instrumento (que no se muestra), la interfaz
de usuario 112 envía una señal al microprocesador 134, que después
funciona para producir un pulso de un ancho predeterminado (por
ejemplo, 20 ms) alterando V_{ganancia} desde su configuración de
reposo, al que la salida del atenuador es tal que virtualmente no
hay señal que pueda amplificar el amplificador 104, y la salida del
generador es insignificante, hasta un valor que corresponde a la
potencia de salida constante preestablecida durante un periodo de
tiempo igual al ancho de pulso demandado. Esto tendrá el efecto de
alterar la salida del amplificador desde su nivel de reposo hasta el
nivel de potencia de salida constante preestablecida durante un
periodo de tiempo igual al ancho de pulso demandado, y finalmente,
de crear un plasma durante tal periodo de tiempo. Alterando el ancho
del pulso según una entrada de usuario, se pueden suministrar pulsos
de energías seleccionadas, típicamente, en el intervalo de 6 ms
hasta 20 ms. Estos pulsos pueden suministrarse en una única
aplicación o como un tren continuo de pulsos a una frecuencia de
pulso predeterminada.
El área de la superficie sobre la que se
suministra la energía será típicamente una función de la geometría
del instrumento, y ésta puede introducirse en la interfaz de usuario
de diversas maneras. En una forma de realización, la interfaz de
usuario almacena datos del área de la superficie para cada geometría
distinta de instrumento que pueda usarse con el generador, y el
instrumento en funcionamiento es identificado manualmente por el
usuario como respuesta a una indicación de la interfaz de usuario
112, o se identifica automáticamente en virtud de un artefacto de
identificación del instrumento que es detectable por el controlador
(lo que puede requerir una conexión entre el controlador y el
instrumento). Además, el área de la superficie será también una
función de la distancia de separación de la abertura 82 del
instrumento y el tejido, ya que cuanta mayor separación más frío
estará el plasma en el momento de alcanzar la superficie, y también,
dependiendo de la geometría del instrumento, el instrumento puede
producir un haz divergente. Los instrumentos pueden funcionar con
una distancia de separación fija, por ejemplo en virtud de un
separador conectado al extremo distal del instrumento, en cuyo caso,
los datos del área de la superficie conservados en la interfaz de
usuario tendrán en cuenta automáticamente la distancia de
separación. Otra posibilidad consiste en que los instrumentos
funcionen con una distancia de separación variable, en cuyo caso, la
distancia de separación debe medirse, y realimentar el controlador
para permitirle tener en cuenta el cálculo del área de la
superficie.
Otro parámetro que puede afectar a la energía por
unidad de área es la velocidad de flujo del gas, y en una forma de
realización preferida el controlador contiene preferentemente una
tabla de consulta 140 de la velocidad de flujo G_{flujo} frente a
la potencia de salida del generador P_{salida} para diversos
niveles de potencia de salida constante, y en consecuencia, se
ajusta la velocidad de flujo para un nivel de potencia de salida
dado. En otra modificación se puede ajustar dinámicamente la
velocidad de flujo del gas para tener en cuenta las variaciones en
la distancia de separación, por ejemplo, y preferentemente se
desconecta entre pulsos.
Tal como se describe anteriormente, para una
óptima facilidad de uso en el modo de rejuvenecimiento, el
dispositivo de salida de potencia suministrará idealmente una
potencia de salida constante a lo largo de toda la duración de una
salida, ya que esto facilita un sencillo control de la potencia de
salida total en un pulso dado. Con una potencia de salida constante,
el controlador es capaz de controlar la energía total suministrada
por pulso simplemente conectando el dispositivo de salida de
potencia (por medio de la señal V_{ganancia}) durante un periodo
de tiempo predeterminado, calculado sobre la base del nivel de
potencia de salida. Sin embargo, en la práctica puede darse el caso
de que la potencia de salida varíe en un grado considerable con
respecto a la precisión con la que se requiere determinar la energía
total suministrada por pulso de salida. En este caso el
microprocesador está programado para detectar la potencia de salida
integrando P_{salida} (desde el detector 120) con respecto al
tiempo, y desconectando el dispositivo de salida de potencia,
alterando V_{ganancia} para devolver el atenuador variable 108 a
su ajuste de reposo.
Otra complicación en el control del
funcionamiento del sistema surge debido a que la creación de un
plasma en la abertura 80 equivale, desde un punto de vista eléctrico
simplista, a prolongar la longitud del electrodo de aguja 60, ya que
el plasma está compuesto de moléculas ionizadas y por lo tanto es
conductor. Esto tiene el efecto de rebajar la frecuencia de
resonancia, de manera que la salida óptima del generador a la que se
puede suministrar potencia al instrumento con el objeto de encender
un plasma sea diferente a la frecuencia óptima a la que se puede
suministrar potencia a un plasma existente. Para resolver esta
dificultad, el microprocesador 134 está programado de forma continua
para sintonizar la salida del oscilador durante el funcionamiento
del sistema. En un modo preferido se emplea la técnica de la
aplicación de ruido aleatorio, mediante la cual el microprocesador
134 hace que la salida del oscilador genere momentáneamente salidas
a frecuencias 4 MHz por debajo y por encima de la frecuencia de
salida actual, y después toma muestras, a través del detector de
potencia reflejada 122, de la atenuación de potencia en esas
frecuencias. En el caso de que se atenúe más potencia en una de esas
frecuencias que en la actual frecuencia de funcionamiento, el
microprocesador vuelve a sintonizar la salida del oscilador a la
frecuencia a la que se dio la mayor atenuación de potencia, y
después repite el procedimiento. En otro modo de funcionamiento
preferido, el microprocesador 134 registra la magnitud del
desplazamiento en la frecuencia de resonancia cuando se enciende un
plasma, y en posteriores pulsos, desplaza en consecuencia la
frecuencia del oscilador 106 cuando el sistema se desintoniza (es
decir, cuando se enciende un plasma), tras lo cual se emplea la
técnica de la aplicación de ruido aleatorio. Esto tiene la ventaja
de proporcionar una resintonización más rápida del sistema una vez
que se enciende un plasma por primera vez.
Tal como se menciona anteriormente, en la forma
de realización que se muestra en la figura 4, el amplificador 104
está configurado típicamente para producir aproximadamente 160 W de
potencia de salida. Sin embargo, no toda se suministra al plasma.
Típicamente, también se pierde potencia a través de la radiación
desde el extremo del instrumento en forma de ondas
electromagnéticas, de la reflexión en las conexiones de los cables,
y en forma de pérdidas dieléctricas y conductivas (es decir, la
atenuación de potencia dentro de los elementos dieléctricos que
forman parte de la línea de transmisión). En el diseño del
instrumento de las figs. 2 y 3, es posible aprovechar la pérdida
dieléctrica en virtud de la alimentación del gas a través de los
conductos anulares 38A,B de las secciones 92, 94 de la estructura de
adaptación de impedancia; de esta forma, las pérdidas dieléctricas
de potencia en el gas sirven para calentar el gas, haciéndolo más
susceptible de convertirse en un plasma.
En referencia ahora a la figura 6, en una
modificación del instrumento 14 que se muestra en las figuras 2 y 3,
se añade una tapa terminal 84, hecha de un material conductor, al
extremo distal del instrumento 14. La tapa terminal está conectada
eléctricamente al manguito 50 y es, por tanto, parte del electrodo
70. La provisión de la tapa terminal 84 tiene varios efectos
beneficiosos. En primer lugar, debido a que el campo eléctrico se
extiende preferentemente de conductor a conductor, y la tapa
terminal 84 acerca realmente el electrodo 70 a la punta del
electrodo de aguja 60, se cree que esta geometría sirve para
aumentar la intensidad del campo eléctrico en la región a través de
la que pasa el plasma a medida que es expulsado del instrumento,
acelerando de ese modo los iones dentro del plasma. En segundo lugar
el efecto físico de la tapa terminal 84 sobre el plasma es el de
dirigir el plasma de un modo más controlado. En tercer lugar, las
corrientes de la vaina externa en el instrumento (es decir, la
corriente que se desplaza hacia arriba por el exterior del
instrumento de vuelta hacia el generador) se reducen
considerablemente con la tapa terminal 84, ya que el electrodo 60,
se extiende en menor medida más allá del extremo del instrumento, y
se reducen así las pérdidas de esta naturaleza.
En otra forma de realización, más sencilla, de un
sistema que funciona a una frecuencia de funcionamiento en la región
de 2450 MHz, se puede emplear un dispositivo de salida de potencia
capaz de suministrar considerablemente más potencia que un
amplificador de estado sólido. Con un aumento de la potencia
disponible desde el dispositivo de salida de potencia, el incremento
de voltaje requerido es menor e igualmente, el papel que desempeñan
las estructuras resonantes (por ejemplo) disminuye.
Por consiguiente, y en referencia ahora a la
figura 7, otro generador tiene un suministro de alto voltaje de CA
rectificado 200 conectado a un dispositivo de potencia de radio
frecuencia termoiónica, en este caso a un magnetrón 204. El
magnetrón 204 contiene un calentador de filamento (que no se
muestra) conectado al cátodo del magnetrón 204C que actúa para
liberar electrones del cátodo 204C, y que se controla mediante un
suministro de potencia del filamento 206; cuanto mayor sea la
potencia suministrada al calentador de filamento, más se calienta el
cátodo 204C y, por tanto, mayor es el número de electrones
suministrados al interior del magnetrón. El magnetrón puede tener un
imán permanente para crear un campo magnético en la cavidad que
rodea al cátodo, pero en esta forma de realización tiene un
electroimán con varias bobinas (que no se muestran) a las que se les
suministra corriente desde una fuente de potencia del electroimán
208. El ánodo del magnetrón 204A tiene una serie de cámaras
resonantes 210 dispuestas en un agrupamiento circular alrededor del
cátodo 204C y su cavidad anular correspondiente. Los electrones
libres procedentes del cátodo 204C se aceleran radialmente hacia el
ánodo 204A bajo la influencia del campo eléctrico creado en el
cátodo 204C por el suministro de alto voltaje 200. El campo
magnético generado por el electroimán (que no se muestra) acelera
los electrones en una dirección perpendicular a la del campo
eléctrico, a consecuencia de lo cual los electrones recorren una
trayectoria curva desde el cátodo 204C hacia el ánodo 204A, donde
ceden su energía a una de las cámaras resonantes 210. Mediante una
estructura de acoplamiento adecuada, se lleva la potencia desde las
cámaras resonantes 210 al terminal de salida. El funcionamiento de
los dispositivos de salida de potencia magnetrónica se entiende bien
de por sí y no se describe más detenidamente en el presente
documento. Como con el generador de la figura 4, se puede
proporcionar un circulador (que no se muestra en la figura 7) y
acopladores direccionales.
El dispositivo de salida de potencia de tipo
magnetrónico es capaz de generar una potencia considerablemente
mayor que el dispositivo de salida de potencia de estado sólido de
la figura 4, pero es más difícil de controlar. En términos
generales, la potencia de salida del magnetrón aumenta: (a) a medida
que aumenta el número de electrones que pasan desde el cátodo al
ánodo; (b) con un aumento del voltaje de suministro al cátodo
(dentro de una banda de voltaje relativamente estrecha); (c) y con
un aumento del campo magnético dentro del magnetrón. Por lo tanto,
el suministro de alto voltaje 200, el suministro del filamento 206 y
el suministro del electroimán 208 se controlan todos desde el
controlador de acuerdo con configuraciones de entrada procedentes de
la interfaz de usuario, como en el caso del dispositivo de salida de
potencia amplificador de estado sólido. Debido a que el magnetrón es
más difícil de controlar, resulta menos sencillo obtener una salida
de potencia uniforme durante toda la duración de un pulso de
tratamiento (pulso de potencia de salida). Por lo tanto, en un
procedimiento de control, el controlador funciona integrando la
potencia de salida con respecto al tiempo y desconectando el
suministro de alto voltaje 200 (apagando así el magnetrón) cuando se
haya suministrado el nivel de energía requerido, tal como se
describe anteriormente. Otra posibilidad consiste en detectar y
controlar la salida del suministro del cátodo para proporcionar el
control de la potencia de salida controlando la corriente
suministrada, siendo la corriente del cátodo/ánodo proporcional a la
potencia de salida.
Ahora se describirá, en referencia a la figura 8,
otro generador distinto para su uso en un sistema de acuerdo con la
invención, y que emplea un magnetrón como dispositivo de salida de
potencia. Como en la forma de realización de la figura 7, la
potencia para el magnetrón 204 se suministra de dos maneras, en
primer lugar como un alto voltaje de CC 200P para el cátodo y como
un suministro del filamento 206P para el calentador del cátodo.
Ambas potencias de entrada se derivan, en esta forma de realización,
a partir de una fuente de suministro de energía 210 que tiene un
voltaje de entrada de red 211. Una primera salida desde la unidad
210 es una salida de CC de nivel intermedio 210P en la región de 200
a 400 V CC (específicamente 350 V CC en este caso) que se suministra
a un convertidor de CC en forma de un inversor 200 que multiplica el
voltaje intermedio hasta un nivel que exceda de 2 kV CC, en este
caso en la región de 4 kV.
El suministro del filamento 206 también se
alimenta de la fuente de suministro de potencia 210. Tanto el
suministro de alto voltaje representado por el inversor 200 como el
suministro del filamento 206 están conectados a un controlador de
una CPU 110 para controlar la salida de potencia del magnetrón 204
de la manera que se describirá a continuación.
La interfaz de usuario 112 está conectada al
controlador 110 con el objeto de configurar el modo de potencia de
salida, entre otras funciones.
El magnetrón funciona en la banda de UHF,
típicamente a 2,475 GHz, produciendo una salida en la línea de
salida 204L que alimenta una etapa de transición de alimentación 213
convirtiendo la salida de guía de ondas del magnetrón en una línea
de alimentación coaxial de 50\Omega, proporcionándose también en
esta etapa el aislamiento de CA de baja frecuencia. Después de esto,
el circulador 114 proporciona una impedancia de carga constante de
50\Omega para la salida de la etapa de transición de la
alimentación 213. Aparte de una primera salida conectada a la etapa
de transición 213, el circulador 114 tiene una segunda salida 114A
conectada a la etapa de aislamiento de UHF 214 y de ahí al terminal
de salida 216 del generador. Una tercera salida 114B del circulador
114 hace pasar la potencia reflejada de vuelta desde la salida del
generador 216 a través de la salida 114A hasta una descarga
resistiva de potencia reflejada 124. Las conexiones detectoras de
potencia directa y reflejada 116 y 118 están, en esta forma de
realización, conectadas con la primera y la tercera salida del
circulador 114A y 114B respectivamente, para proporcionar señales de
detección para el controlador 110.
El controlador 110 aplica también a través de una
línea 218 una señal de control para abrir y cerrar una válvula de
suministro de gas 220 de manera que se suministre el gas nitrógeno
desde la fuente 130 hasta una abertura de salida del suministro de
gas 222. Un instrumento quirúrgico (que no se muestra en la figura
8) conectado al generador tiene un cable alimentador coaxial de
bajas pérdidas para su conexión a la salida de UHF 216 y un tubo de
suministro para su conexión a la abertura de salida de suministro
del gas 222.
Es importante que el efecto producido sobre el
tejido sea controlable y uniforme, lo que significa que la energía
suministrada a la piel debería ser controlable y uniforme durante el
tratamiento. Para el tratamiento de la piel u otro tejido
superficial es posible que el aparato de acuerdo con la invención
permita suministrar una cantidad controlada de energía a una pequeña
zona cada vez, típicamente una zona circular con un diámetro de
aproximadamente 6 mm. Tal como se menciona anteriormente, para
evitar efectos térmicos no deseados hasta una profundidad mayor de
la necesaria, se prefiere el uso de un suministro de plasma de
potencia relativamente alta, pero pulsado para un tratamiento rápido
hasta una profundidad limitada. Una vez tratada una pequeña zona,
típicamente con una única ráfaga de energía de radio frecuencia con
una duración inferior a 100 ms (un "pulso de tratamiento"
aislado), el usuario puede mover el instrumento a la siguiente zona
de tratamiento antes de volver a aplicar energía. Otra posibilidad
consiste en que los pulsos se suministren con una frecuencia
predeterminada. Se puede lograr la predictibilidad y la uniformidad
del efecto si la energía suministrada al tejido por pulso es
controlada y uniforme para una configuración de control dada en la
interfaz de usuario. Por este motivo, el generador preferido produce
una potencia de salida conocida y conecta y desconecta la potencia
de radio frecuencia de forma precisa. Generalmente, los pulsos de
tratamiento son mucho más cortos que 100 ms, por ejemplo, menos de
30 ms de duración, y pueden ser tan cortos como 2 ms. Cuando se
repite, la frecuencia de repetición se encuentra típicamente en el
intervalo de 0,5 ó 1 a 10 ó 15 Hz.
La principal aplicación para los dispositivos
magnetrónicos es la del calentamiento dieléctrico. El control de la
potencia tiene lugar mediante promediación temporal y, comúnmente,
el dispositivo funciona en modo discontinuo a la frecuencia de la
red (50 ó 60 Hz). Se aplica un circuito conmutador de la corriente
de red al bobinado principal del transformador elevador, cuyo
bobinado secundario se aplica a los terminales del ánodo y el cátodo
del magnetrón. Comúnmente, además, el suministro de potencia del
filamento se toma desde un bobinado secundario auxiliar del
transformador elevador. Esto tiene el inconveniente de que las
respuestas transitorias de las cargas del calentador y del
ánodo-cátodo son diferentes; el calentador puede
tener un tiempo de preparación de diez a treinta segundos mientras
que la respuesta ánodo-cátodo es menor de 10 \mus,
produciendo niveles de potencia de salida impredecibles tras un
corte importante. Debido a la alimentación de potencia discontinua a
la frecuencia de red, el máximo suministro de potencia puede ser de
tres a seis veces mayor que el suministro de potencia medio,
dependiendo de los actuales elementos de filtrado en el suministro
de potencia. Se apreciará a partir de las explicaciones dadas
anteriormente que tal funcionamiento de un magnetrón resulta
inapropiado para el rejuvenecimiento de tejidos. La unidad de
suministro de potencia del generador preferido de acuerdo con la
presente invención proporciona una alimentación de potencia continua
para el dispositivo de potencia de radio frecuencia (es decir, el
magnetrón en este caso) que se interrumpe únicamente por las
aplicaciones de los pulsos de tratamiento. En la práctica, los
pulsos de tratamiento se inyectan en una etapa de suministro de
potencia que tiene un suministro continuo de CC de, por ejemplo, al
menos 200 V. El circulador de UHF conectado a la salida del
magnetrón añade estabilidad proporcionando una carga de impedancia
constante.
En el generador que se ilustra en la figura 8 se
logra la deseada controlabilidad y uniformidad del efecto, en primer
lugar, mediante el uso de un suministro del filamento independiente.
Se hace funcionar el controlador 110 para excitar el calentador del
magnetrón al que después se le permite alcanzar un estado estable
antes de la actuación del suministro de alto voltaje en el cátodo
del magnetrón.
En segundo lugar, la cadena de suministro de
potencia de alto voltaje evita depender de un filtrado intenso y
forma parte de un bucle de control de un magnetrón que tiene una
respuesta mucho más rápida que los circuitos de control que usan
grandes capacidades de filtro en derivación. En particular, la
cadena de suministro de potencia incluye, como se explica
anteriormente en referencia a la figura 8, un inversor que
proporciona una fuente de corriente controlable y continua aplicada
a un alto voltaje a los terminales del ánodo y el cátodo del
magnetrón. Para una máxima eficacia, la fuente de corriente la
proporciona un suministro de potencia en modo conmutado que funciona
en un modo de corriente continua. Una inductancia en serie de
filtrado de corriente en el suministro de corriente recibe
alimentación de un dispositivo regulador reductor. En referencia a
la figura 9, que es un diagrama de circuitos simplificado, el
regulador reductor comprende un MOSFET 230, el inductor de filtro de
corriente 232 (aquí en la región de 500 \muH), y un diodo 234. El
regulador reductor, tal como se muestra, está conectado entre el
carril de 350 VCC de la salida de la fuente de suministro de
potencia 210P (véase la figura 8) y una configuración en puente de
cuatro MOSFET de conmutación 236 a 239, formando una etapa
inversora. Estos transistores 236 a 239 están conectados en un
puente en H y funcionan en contrafase con unos tiempos de conexión
ligeramente superiores a 50% para asegurar una corriente de
suministro continuo al bobinado principal 240P del transformador
elevador 240. Un rectificador en puente 242 conectado a través del
bobinado secundario 240F y un condensador de filtrado relativamente
pequeño 244, que tiene un valor menor o igual a 220 \muS producen
el suministro de alto voltaje 200P requerido para el magnetrón.
Pulsando el transistor reductor 230 como un
dispositivo de conmutación a una frecuencia considerablemente mayor
que la frecuencia de repetición de los pulsos de tratamiento, que es
típicamente de entre 1 y 10 Hz o 15 Hz, y debido al efecto del
inductor 232, puede proporcionarse el suministro continuo de
corriente a un nivel de potencia que exceda de 1 kW para el
magnetrón dentro de cada pulso de tratamiento. El nivel de corriente
se controla ajustando la relación trabajo-reposo de
los pulsos excitadores aplicada a la puerta del transistor reductor
230. Se usa el mismo terminal de puerta, en este caso en combinación
con un apagado de los pulsos excitadores en los transistores de la
etapa inversora, para desactivar el magnetrón entre pulsos de
tratamiento.
El experto en la técnica apreciará que los
componentes individuales a los que se ha aludido en la presente
descripción, por ejemplo los transistores, inductores y
condensadores individuales pueden sustituirse por múltiples
componentes de este tipo, según los requisitos de manejo de
potencia, y así sucesivamente- También se pueden usar otras
estructuras equivalentes.
La frecuencia de pulsado de los pulsos
excitadores del transistor reductor es preferentemente mayor de 16
kHz para su inaudibilidad (así como para una respuesta del bucle de
control y un mínimo rizado de corriente) y es preferentemente entre
40 kHz y 150 kHz. Ventajosamente, los transistores del inversor 236
a 239 son pulsados dentro los mismos intervalos de frecuencia,
preferentemente a la mitad de la frecuencia de la uniformidad del
transistor reductor entre sucesivos medios ciclos aplicados al
transformador elevador 240.
El transformador 240 tiene preferentemente un
núcleo de ferrita, y tiene una relación de transformación de
2:15.
Como se observará a partir de la figura 10, que
muestra el voltaje de salida en la salida 200P y la potencia de
salida del magnetrón al comienzo de un pulso de tratamiento, se
puede lograr la puesta en marcha en un tiempo relativamente corto,
típicamente menos de 300 \mus, dependiendo del valor del
condensador 244. El tiempo de desconexión es por lo general
considerablemente más corto. Esto produce la ventaja de que la
longitud del pulso de tratamiento, y en consecuencia, la energía
suministrada por pulso de tratamiento (típicamente de 2 a 6 julios),
no se ve prácticamente afectada por las limitaciones en el
suministro de potencia para el magnetrón. Se puede lograr una alta
eficacia (típicamente 80%) para la conversión de un voltaje de
suministro de cientos de voltios (en carriles de suministro 228 y
229) a la salida de alto voltaje 200P (véase la figura 9).
Ahora se puede lograr el control uniforme del
nivel de potencia de salida del magnetrón, con una respuesta rápida
a las condiciones cambiantes de carga, usando el control de
realimentación de la relación trabajo-reposo de los
pulsos excitadores al transistor reductor 230. Debido a que la
potencia de salida del magnetrón depende principalmente de la
corriente del ánodo al cátodo, los servomecanismos de control del
suministro de potencia se basan en la corriente. Estos incluyen un
bucle de control que genera un voltaje de error a partir de una
diferencia de ganancia multiplicada entre la corriente medida de
ánodo a cátodo y una demanda de corriente dependiente de la potencia
de salida preestablecida. El error de voltaje se compensa para la
corriente del inductor de almacenamiento y la diferencia de ganancia
multiplicada determina la relación trabajo-reposo de
los pulsos excitadores suministrados al transistor reductor 230, tal
como se muestra en los diagramas de bucle de control de las figuras
11 y 12.
También se prefiere una acción servo operada
basada en la corriente para permitir la compensación para el
envejecimiento del magnetrón que da lugar a un aumento de la
impedancia de ánodo a cátodo. Por consiguiente, se mantienen los
niveles de suministro de potencia requeridos hasta que el magnetrón
se averíe.
En referencia a las figuras 8 a 11, las
variaciones en la potencia de salida del magnetrón con respecto a la
corriente ánodo/cátodo, por ejemplo debidas al envejecimiento del
magnetrón, se compensan en el controlador 110 comparando una muestra
de potencia directa 250 (obtenida en la línea 116 en la figura 8)
con una señal de referencia de potencia 252 en el comparador 254. La
salida del comparador se usa como señal de referencia 256 para
configurar la corriente del ánodo del magnetrón, aplicándose esta
señal de referencia 256 a elementos del controlador 110 que
configuran el ciclo de trabajo de los pulsos excitadores al
transistor reductor 230 (figura 9), representado generalmente como
el bloque del "suministro de potencia principal del magnetrón"
258 en la figura 11.
En referencia a la figura 12, ese bloque
principal del suministro de potencia 258 tiene unos bucles de
control exterior e interior 260, 262. La señal de referencia de la
corriente del ánodo 256 se compara en el comparador 264 con una
medida efectiva 266 de la corriente suministrada al ánodo del
magnetrón para producir un voltaje de error V_{error}. Este
voltaje de error se hace pasar a través de una etapa de ganancia 268
en el controlador 110 y produce una señal de referencia de
modulación del ancho de pulso (PWM) a una entrada 270, a otro
comparador 272, donde se compara con una representación 274 de la
corriente efectiva en el bobinado principal del transformador
elevador (véase la figura 9). Esto produce una señal de control
(PWM) en línea 276 que se suministra a la puerta del transistor
reductor 230 que se observa en la figura 9, regulando de ese modo la
corriente principal del transformador a través del funcionamiento de
la etapa reductora 278.
El bucle interno 262 tiene una respuesta muy
rápida, y controla la corriente principal del transformador dentro
de cada ciclo de la forma de onda del pulso excitador de 40 kHz
suministrado al terminal de la puerta 276 del transistor reductor
230. El bucle externo 260 funciona con una constante de tiempo más
larga durante cada pulso de tratamiento para controlar el nivel de
la corriente del ánodo/cátodo del magnetrón. Se observará que el
efecto combinado de los tres bucles de control que aparecen en las
figuras 11 y 12 constituye el control uniforme y preciso de la
corriente y la potencia de salida del ánodo a lo largo de un
intervalo completo de periodos de tiempo, es decir, se logra la
regulación de la potencia de salida a corto plazo y a largo
plazo.
La configuración de potencia efectiva aplicada a
la entrada de demanda de UHF 252 del bucle de control más externo,
como se muestra en la figura 11, depende de la selección por parte
del usuario de la intensidad de tratamiento requerida. La
profundidad del efecto puede controlarse ajustando la duración de
los pulsos de tratamiento, siendo un intervalo típico de 6 a 20
ms.
La conexión de control entre el controlador 110 y
el suministro de potencia de alto voltaje aparece en la figura 8
como un canal de control y realimentación 280.
También es posible controlar la corriente del
calentador mediante una línea de demanda/realimentación 282, por
ejemplo para obtener la temperatura preferida del calentador de
régimen permanente.
En el caso de que el magnetrón tenga un
electroimán, la variación de la fuerza del campo magnético aplicada
a la cavidad del magnetrón proporciona otra variable de control (tal
como se muestra en la figura 8), por ejemplo si fueran necesarios
niveles de potencia continua más bajos.
La pérdida de retorno detectada por la línea 116
en la figura 8 es una medida de cuánta energía refleja la carga de
vuelta al generador. En una adaptación perfecta del generador y la
carga, la pérdida de retorno es infinita, mientras que una carga de
circuito abierto o cortocircuito produce una pérdida de retorno
cero. Por lo tanto, el controlador puede emplear una salida de
detección de pérdida de retorno en la línea 116 como medio para
determinar la adaptación de la carga, y en particular como medio
para identificar una avería del instrumento o el cable. La detección
de tal avería puede usarse para apagar el dispositivo de salida de
potencia, en el caso del magnetrón 204.
En la figura 13 se ilustra más detalladamente la
etapa de aislamiento de UHF 214 que se muestra en la figura 8. Como
aspecto particular de la invención, esta etapa de aislamiento, que
es aplicable a dispositivos electroquirúrgicos (es decir, incluidos
los de rejuvenecimiento de tejidos) que funcionan a frecuencias en
la gama de UHF y superiores, tiene una parte de guía de ondas 286 y,
dentro de la parte de guía de ondas, sondas receptora y emisora
espaciadas y separadas óhmicamente 288, 290 para su conexión al
dispositivo de potencia de radio frecuencia (en este caso un
magnetrón) y una salida, específicamente el conector de salida 216
que se muestra en la figura 8 en el presente caso. En el presente
ejemplo, la parte de guía de ondas es cilíndrica y tiene tapas
terminales 292 en cada extremo. El aislamiento de CC se proporciona
formando la parte de guía de ondas 286 como dos partes que encajan
entre sí 286A, 286B, estando una parte encajada dentro de la otra
parte, superpuesta sobre aquella con una capa aislante dieléctrica
294 entre las dos partes en la zona de superposición. En la pared de
la guía de ondas se montan conectores adecuados, aquí conectores
coaxiales 296, para suministrar energía de radio frecuencia a y
desde la sonda 288, 290.
Otra posibilidad consiste en que la guía de ondas
tenga una sección transversal rectangular o puede tener otra sección
transversal regular.
Cada sonda 288, 290, es una sonda de campo E
colocada en el interior de la cavidad de la guía de ondas como una
prolongación de su respectivo conductor interno del conector
coaxial, manteniendo el conductor externo la continuidad eléctrica
con la pared de la guía de ondas. En la presente forma de
realización, que puede funcionar en la región de 2,45 GHz, el
diámetro de la parte de guía de ondas está en la región de 70 a 100
mm, específicamente de 86 mm en el presente caso. Se puede cambiar
la escala de estas y otras dimensiones según la frecuencia de
funcionamiento.
La longitud de la cavidad interior de la parte de
guía de ondas entre la sonda 288, 290 es preferentemente un múltiplo
de \lambda_{g}/2 donde \lambda_{g} es la longitud de onda de
la guía dentro de la cavidad. La distancia entre cada sonda y su
tapa terminal más próxima está en la región de un múltiplo impar de
\lambda_{g}/4 (en el presente caso 32 mm), y el grado de
superposición axial entre las dos partes de la guía de ondas 286A,
286B debería ser al menos \lambda_{g}/4. La cinta de poliimida
constituye un típico material de descarga a través del material
aislante de alto voltaje y bajas pérdidas para la capa dieléctrica
294.
Se apreciará que la etapa de aislamiento
proporciona un grado de filtrado de paso de banda al imponer el
diámetro de la parte de guía de ondas un límite de frecuencia más
baja por debajo del cual no se pueden aceptar las ondas
estacionarias, mientras que el filtrado de paso alto se proporciona
mediante el aumento de las pérdidas con la frecuencia. Los
espaciados relativos de la sonda y las tapas terminales proporcionan
otras características de filtrado de paso de banda. Obsérvese que la
longitud preferida de la parte de guía de ondas entre las tapas
terminales 292 es aproximadamente \lambda_{g}. Se pueden
introducir otras estructuras en la parte de guía de ondas para
proporcional la atenuación preferente de las señales no
deseadas.
La etapa de aislamiento forma una barrera de
aislamiento a frecuencias CC y CA mucho más bajas que la frecuencia
de funcionamiento del generador y puede soportar, típicamente, un
voltaje de 5 kV CC aplicado entre las dos partes de la guía de ondas
286A, 286B.
A bajas frecuencias, la etapa de aislamiento
representa un condensador en serie con un valor menor de 1 \muF,
lo que evita la corriente termoiónica o las corrientes de fallo
simple que pueden provocar una estimulación nerviosa no deseada. Se
pueden obtener valores más bajos de capacidad reduciendo el grado de
superposición entre las partes de la parte de guía de ondas 286A,
286B, o aumentando la separación entre ellas allí donde se
superponen.
Se pueden lograr importantes reducciones en el
tamaño de la etapa de aislamiento llenando la cavidad interna con un
material dieléctrico que tenga una constante dieléctrica mayor que
la unidad.
Otra solución distinta a las sondas de campo E
288, 290 que se ilustran en la figura 13 consiste en la posibilidad
de emitir y recibir ondas usando elementos de campo H en forma de
bucles orientados a inducir un campo magnético.
En referencia ahora a la figura 14, un
instrumento para su uso con un generador que tiene un dispositivo de
salida de potencia magnetrónica comprende, como con el instrumento
de las figuras 2, 3 y 6, un eje exterior 30, conector 26, cable
coaxial de alimentación 40. Una estructura de adaptación de
impedancia transitoria incluye una parte de baja impedancia 92 y una
parte de alta impedancia 94, y proporciona una adaptación entre el
dispositivo de salida de potencia del generador y la carga
proporcionada por el plasma, que se crea en un campo eléctrico entre
un electrodo central de disco 160 y un electrodo externo 70
proporcionado por una parte del manguito conductor adyacente al
electrodo de disco 160. El gas pasa desde la abertura de admisión
32 y a lo largo de los conductos anulares 38A,B formados entre los
conductores interno e externo de las secciones 92, 94 de la
estructura de adaptación a través del campo eléctrico creado entre
los electrodos 160, 70 y se convierte en un plasma bajo la
influencia del campo eléctrico. Situado contra el interior del
manguito 50, y por tanto entre los electrodos 160, 70, se halla un
inserto tubular de cuarzo 180. El cuarzo es un material dieléctrico
de bajas pérdidas, y el inserto tiene el efecto de intensificar el
campo eléctrico entre los electrodos, aproximándolos entre sí
realmente, al tiempo que evita un arco preferente entre ellos,
produciendo de ese modo un haz de plasma más uniforme. En esta forma
de realización, el electrodo interno 160 es un disco, y está montado
directamente sobre el conductor interno 54 de la parte de adaptación
de alta impedancia, teniendo ésta una longitud que desde el punto de
vista eléctrico es un cuarto de longitud de onda de la salida del
generador. El electrodo de disco 160, debido a su longitud
relativamente pequeña, es realmente, cuando se considera en
combinación con el electrodo 70, un condensador discreto o
"concentrado", que, junto con la inductancia distribuida
inherente del conductor interno 54 forma un conjunto eléctrico
resonante en serie. La forma del electrodo de disco 160 sirve
también para ensanchar el haz de salida del plasma, incrementando de
ese modo la "huella" del haz sobre el tejido; esto puede ser
deseable en el rejuvenecimiento cutáneo, ya que esto significa que
se puede tratar un área dada del tejido con menos "disparos"
del instrumento. La elevación de voltaje que tiene lugar en esta
estructura resonante es menor en el instrumento de esta forma de
realización que con el instrumento de las figuras 2, 3 y 6, y, así,
la elevación del voltaje de salida del generador en los electrodos
160, 70 a consecuencia de la resonancia en el interior del conjunto
resonante es, en consecuencia, más baja. Una razón para ello es que
un dispositivo de salida de potencia magnetrónica produce un nivel
de potencia considerablemente más alta y a un voltaje más alto
(típicamente 300 Vrms), y por tanto no es necesario proporcionar tal
transformación de alta elevación, de ahí el valor de Q más bajo del
conjunto resonante.
La sintonización de la frecuencia de salida del
dispositivo de salida de potencia magnetrónica resulta complicada.
No obstante, la frecuencia de resonancia del instrumento experimenta
un desplazamiento una vez que se ha encendido un plasma a
consecuencia de una disminución de la impedancia de carga (debida a
la mayor conductividad del plasma con respecto al aire), así que
continúa existiendo el problema del óptimo suministro de potencia
para la ignición del plasma, por una parte, y del mantenimiento del
plasma, por otra. En referencia a la figura 15, la potencia
reflejada disipada dentro del instrumento antes de la ignición del
plasma con frecuencia variable se ilustra mediante la línea 300.
Puede observarse que la resonancia dentro del instrumento tiene
lugar a una frecuencia f_{res}, representada gráficamente por un
pico pronunciado, representativo de un factor de calidad Q
relativamente alto para la multiplicación de voltaje, o
transformación ascendente que tiene lugar dentro del instrumento
durante la resonancia. La curva característica de potencia reflejada
frente a la frecuencia para el instrumento una vez que se ha
encendido un plasma se ilustra mediante la línea 310, y puede
observarse que la frecuencia de resonancia del instrumento una vez
que se ha creado un plasma f_{pls} es menor que la de antes de la
ignición, y que la curva característica tiene un pico mucho más
achatado, representativo de un factor de calidad Q más bajo. Debido
a que el dispositivo de salida de potencia magnetrónica es
relativamente potente, un modo de funcionamiento preferido conlleva
la selección de una frecuencia de resonancia del instrumento tal que
la frecuencia de salida del dispositivo de salida de potencia
magnetrónica puede funcionar tanto para aprovechar la resonancia de
dentro del instrumento para encender un plasma, como también para
mantener un plasma.
De nuevo en referencia a la figura 15, el
dispositivo de salida de potencia magnetrónica tiene una frecuencia
de salida f_{salida} que se encuentra entre las frecuencias de
resonancia f_{res} y f_{pls}. La frecuencia f_{salida} se
desplaza lo más lejos posible desde la frecuencia de resonancia
f_{res} en la dirección de la frecuencia de resonancia f_{pls}
en un intento de optimizar el suministro de potencia al plasma, al
tiempo que se continúa asegurando que se da la suficiente resonancia
dentro del instrumento a f_{salida} para encender un plasma. Este
compromiso en la frecuencia de salida del dispositivo de salida de
potencia magnetrónica es posible a consecuencia de la potencia de
salida disponible relativamente grande, lo que significa que se
requiere mucha menos resonancia dentro del instrumento, tanto a fin
de encender un plasma como de mantener un plasma posteriormente, de
la que se requeriría con dispositivos de salida de potencia más
baja.
En otra forma de realización, el instrumento está
construido de manera que incorpora dos conjuntos resonantes: uno que
entra en resonancia antes de la ignición de un plasma y otro que
entra en resonancia después de la ignición, en los que ambos
conjuntos resonantes tienen una frecuencia resonante similar o
sustancialmente igual. Con un instrumento de este tipo resulta
posible optimizar el suministro de potencia para la ignición y el
mantenimiento de un plasma a una única frecuencia. En referencia
ahora a la figura 16, un instrumento 16 tiene un conector 26 en su
extremo distal, una estructura de alimentación coaxial 40 que se
extiende desde el conector 26 hasta una estructura de electrodo
bipolar que comprende un electrodo interno en forma de varilla 260 y
un electrodo externo 70 proporcionado por una parte de manguito 50
del conductor externo adyacente al electrodo de varilla 260. Una
tapa terminal conductora 84 define una abertura 80 a través de la
que pasa el plasma, y ayuda a intensificar el campo eléctrico a
través del que pasa el plasma, aumentando así la facilidad del
suministro de potencia al plasma. La impedancia característica del
tramo de línea de transmisión formado por la estructura de los
electrodos 260, 70 se escoge para proporcionar la adaptación entre
el dispositivo de salida de potencia y la carga proporcionada por el
plasma. Como se explicará posteriormente, se cree que en esta forma
de realización la carga del plasma tiene una impedancia más baja que
en formas de realización anteriores, lo cual, por tanto, hace más
fácil la adaptación. Además, el instrumento comprende un electrodo
auxiliar o de encendido 260S. El electrodo de encender 260S
comprende dos elementos: un elemento predominantemente inductivo,
proporcionado en este ejemplo por un trozo de cable 272 conectado en
su extremo proximal con el extremo proximal del electrodo de
varilla, y un elemento predominantemente capacitivo dispuesto en
serie con el elemento inductivo, que en este ejemplo lo proporciona
un anillo 274 de material conductor conectado al extremo distal del
cable 272, y que se extiende de forma sustancialmente coaxial con el
electrodo de varilla 260, pero está separado a partir de ese
punto.
En referencia ahora a la figura 17, la estructura
del electrodo de encendido 260S es tal que la inductancia en forma
del cable 272 y la capacidad en forma del anillo 274 forman un
conjunto resonante que entra en resonancia a la frecuencia de salida
del generador f_{salida}, y la línea 320 ilustra la variación
característica de la potencia reflejada con la frecuencia de entrada
para el electrodo de encendido 260S. A diferencia de esto, la línea
de transmisión formada por la estructura de los electrodos 260, 70
(cuya variación característica de potencia reflejada con la
frecuencia de entrada se ilustra en la línea 330), tiene, antes de
la ignición de un plasma, una frecuencia resonante f_{res} que es
considerablemente más alta que la frecuencia de salida del generador
en tal medida que a esa frecuencia habrá poca resonancia o nada. Sin
embargo, la estructura de los electrodos 260, 70 está configurada de
tal manera que, una vez que se ha formado un plasma (lo que puede
concebirse como un trozo de conductor que se extiende desde el
electrodo de varilla 260 hacia fuera de la abertura 80), sea un
conjunto resonante a la frecuencia de salida del generador, aunque
con una resonancia a un valor de Q más bajo. Así, antes de la
formación de un plasma, el electrodo de encendido 260 es un conjunto
resonante que proporciona una multiplicación de voltaje (también
conocida como transformación elevadora) de la señal de salida del
generador, mientras que posteriormente a la formación un plasma, la
estructura de los electrodos 260, 70 constituye un conjunto
resonante que proporcionará una multiplicación de voltaje. Puede
concebirse que la estructura de los electrodos 260S, 70 tiene una
longitud, desde el punto de vista eléctrico, y una vez que se ha
creado un plasma (y por lo tanto, incluida la longitud extra del
conductor proporcionada por el plasma), que es igual a un cuarto de
longitud de onda, y así, proporciona una buena adaptación de la
salida del generador.
Cuando la señal de salida del generador sale de
la estructura de alimentación coaxial 40, la señal excita
inicialmente el electrodo de encendido 260S haciendo que entre en
resonancia debido a que éste es resonante a la frecuencia de salida
del generador, pero no excita la estructura de los electrodos 260,
70 debido a que ésta no es resonante a la frecuencia de salida del
generador hasta que se haya creado un plasma. El efecto de una
resonancia (y por tanto, de una multiplicación de voltaje) en el
electrodo de encendido 260S que no tiene lugar en la estructura de
los electrodos 260, 70 es el de que haya una diferencia de potencial
entre el electrodo de encendido 260S y el electrodo de varilla 260.
Si esta diferencia de potencial es lo suficientemente grande como
para crear un campo eléctrico con la intensidad requerida entre el
electrodo de encendido 260S y el electrodo de varilla 260 (teniendo
en cuenta que, debido a la distancia relativamente pequeña entre los
electrodos 260S y 260, se requerirá una diferencia de potencial
relativamente baja), se crea un plasma entre los electrodos. Una vez
que se ha creado el plasma, éste afectará a las características
eléctricas de la estructura de los electrodos de tal forma que ésta
entra en resonancia a la frecuencia de salida del generador (o
frecuencias similares a la misma), aunque esta resonancia no será
tan pronunciada debido a que el valor Q del conjunto resonante
cuando se ha creado un plasma es menor que el valor Q del electrodo
de encendido 260S.
No es imprescindible que el electrodo de
encendido 260S y una estructura de los electrodos 260, 70
"encendida" (es decir, la estructura de los electrodos 260, 70
con un plasma creado) tienen idénticas frecuencias de resonancia
para aprovechar esta técnica de ignición dual de electrodos,
simplemente que cada una sea capaz de interactuar con la salida del
generador para encender y después mantener un plasma sin tener que
volver sintonizar la salida del generador. Sin embargo, las
frecuencias de resonancia deberían ser preferentemente iguales a las
de dentro del ancho de banda de las frecuencias de salida del
generador. Por ejemplo, si el generador producía una salida de 2450
MHz y esta salida, a esta frecuencia, tenía un ancho de banda
inherente de 2 MHz, de tal manera que, en realidad, a esta
frecuencia seleccionada la señal de salida del generador se
encuentra en el intervalo de frecuencias de 2449 a 2451 MHz, ambas
frecuencias resonantes deberían encontrarse en este intervalo para
un efecto óptimo.
En referencia ahora a la figura 18, en otra forma
de realización que proporciona la ignición independiente del plasma,
un instrumento incluye un conjunto de ignición de plasma 470S y una
estructura del electrodo 470 que están conectados eléctricamente por
separado (y aislados entre sí) a un circulador 414 dentro del
instrumento. Las señales de salida procedentes del generador pasan
inicialmente dentro del circulador 414. El circulador hace pasar las
señales de salida preferentemente hacia el canal de salida que
proporciona la mejor adaptación al generador. Como con la forma de
realización anterior, antes de la ignición de un plasma, la
adaptación a la estructura del electrodo 470 es mala, mientras que
el conjunto de ignición está configurado para proporcionar una buena
adaptación antes de la ignición, y así, el circulador hace pasar la
salida del generador hacia el conjunto de ignición 470S. Debido a
que se conecta de forma independiente, cualquier generador de
chispas o arcos capaz de producir una chispa o arco con niveles de
potencia disponibles para el generador puede proporcionar el
conjunto de ignición 470. Por ejemplo, el conjunto de ignición puede
incluir un circuito rectificador y un generador de chispas de CC, un
conjunto resonante para proporcionar una multiplicación de voltaje
como en la forma de realización de la figura 16 o cualquier otro
generador de chispas o arcos adecuado. Una vez que ha tenido lugar
la ignición del plasma, el cambio resultante en las características
eléctricas de la estructura del electrodo provoca la adaptación de
la salida del generador hacia la estructura del electrodo, y así, el
circulador actúa entonces para desviar la salida del generador hacia
la estructura del electrodo para permitir el suministro de potencia
al plasma.
En la mayoría de las formas de realización del
sistema quirúrgico descrito anteriormente se crea un campo eléctrico
oscilatorio entre dos electrodos, ambos sustancialmente aislados
eléctricamente con respecto al paciente (inevitablemente, habrá un
nivel de radiación de salida extremadamente bajo procedente del
instrumento en la dirección del paciente, y posiblemente cierta
cantidad apenas detectable de acoplamiento parásito con el
paciente), cuya presencia es irrelevante para la formación del
plasma. El plasma se enciende entre los electrodos (mediante la
aceleración de electrones libres entre los electrodos) y el plasma
se expulsa desde una abertura en el instrumento, principalmente bajo
la influencia de la presión del gas suministrado al instrumento. En
consecuencia, la presencia de la piel de un paciente no tiene ningún
efecto sobre la formación del plasma (mientras que en la técnica
anterior el plasma se enciende entre un electrodo dentro de un
instrumento y la piel del paciente) y el paciente no forma una
trayectoria conductora importante para cualquier corriente
electroquirúrgica.
En un instrumento particularmente preferido,
mejor adaptado para un funcionamiento con un generador de alta
potencia de salida tal como las formas de realización del generador
descritas anteriormente, que tienen un magnetrón como dispositivo de
salida de potencia, no se requiere una estructura de adaptación dual
tal como las que se incluyen en las formas de realización del
instrumento descritas anteriormente en referencia a las figuras 2 y
14. En referencia a las figuras 19 y 20, este instrumento preferido
comprende un manguito conductor continuo 50 que tiene su parte del
extremo proximal fijada dentro de y conectada a la pantalla externa
de un conector coaxial estándar (de tipo N), y un electrodo de aguja
interno 54 montado en una prolongación 42 del conductor interno del
conector. Encajado en el interior de la parte del extremo distal 70
del conductor externo del manguito 50, se encuentra un tubo
dieléctrico resistente al calor 180 hecho de un material dieléctrico
de bajas pérdidas tal como el cuarzo. Como se muestra en las figuras
19 y 20, este tubo se prolonga más allá del extremo distal del
manguito 50 y, además, se prolonga una distancia de al menos un
cuarto de longitud de onda (la longitud de onda de funcionamiento
\lambda) en el interior de la parte distal 70. Montado dentro del
tubo de cuarzo, donde se halla dentro de la parte del extremo distal
70 del manguito 50, se encuentra un elemento concentrador conductor
480, que puede considerarse como un elemento parásito de antena para
crear concentraciones del campo eléctrico entre el electrodo de
aguja 54 y la parte del extremo distal 70 del manguito 50.
El manguito 50 tiene una abertura de admisión de
gas 32 adyacente al conector 26, y proporciona un conducto del gas
anular 38 que se extiende alrededor de la prolongación del conductor
interno 42, el electrodo de aguja 38, y distalmente hasta el extremo
del tubo de cuarzo 180, formando éste la boquilla del instrumento
180N. Una junta de estanqueidad 482 impide el escape del gas desde
el interior del conducto 38 hacia el conector 26.
Cuando se conecta a un alimentador coaxial desde
un generador tal como el descrito anteriormente en referencia a la
figura 8, la parte proximal del instrumento, que comprende el
conector 26 y la prolongación del conductor interno del conector 42,
constituye una línea de transmisión que tiene una impedancia
característica que, en este caso, es 50\Omega. Un manguito PTFE
26S dentro del conector forma parte de la estructura de
50\Omega.
El electrodo de aguja 54 está hecho de un
conductor resistente al calor tal como el tungsteno y tiene un
diámetro tal que, en combinación con el manguito externo 50, forma
un tramo de la línea de transmisión con una impedancia
característica más alta que la del conector 26, típicamente en la
región de 90 a 120\Omega. Disponiendo que la longitud del
electrodo de aguja, es decir la distancia desde la prolongación del
conductor interno del conector 42 hasta su punta 54T (véase la
figura 20), esté en la región de \lambda/4, se puede hacer que
actúe como un elemento transformador de la impedancia que eleva el
voltaje en la punta 54T hasta un nivel considerablemente más alto
que el que se observa en el tramo de 50\Omega (prolongación del
conductor interno 42). Por consiguiente, se crea un campo E intenso
entre la punta 54T del electrodo de aguja interno y la parte
adyacente del extremo distal del conductor externo 70. Éste, por sí
mismo y dada una potencia de entrada suficiente, puede ser bastante
para crear un plasma gaseoso que se extienda hacia abajo desde la
punta 54T y a través de la boquilla 180N. Sin embargo, el encendido
del plasma más seguro se logra debido a la presencia del elemento
concentrador 480.
Este elemento concentrador 480 es un elemento
resonante dimensionado para tener una frecuencia de resonancia
cuando se encuentre in situ en el tubo de cuarzo, en la
región de la frecuencia de funcionamiento del instrumento y su
generador relacionado. Tal como se observará a partir de los
dibujos, particularmente haciendo referencia a la figura 20, el
elemento resonante 480 tiene tres partes, es decir, un primer y un
segundo elementos de parche plegados 480C, plegados en anillos
irregulares dimensionados para encajar dentro del tubo de cuarzo
180, y una estrecha franja intermedia de interconexión 480L. Estos
componentes están formados todos a partir de una única pieza de
material conductor, aquí acero inoxidable para muelles, cuya
elasticidad provoca que el elemento se apoye contra el tubo 180.
Se apreciará que los anillos 480C, desde el punto
de vista eléctrico, son predominantemente capacitivos, mientras que
la franja de conexión 480L es predominantemente inductiva. La
longitud del componente se aproxima a \lambda/4. Estas propiedades
le confieren una frecuencia de resonancia en la región de la
frecuencia de funcionamiento y una tendencia a concentrar el campo E
en la zona de sus partes extremas 480C.
En otra forma de realización (que no se muestra)
el elemento concentrador puede ser una hélice de sección transversal
circular o poligonal hecha de, por ejemplo, un material elástico tal
como el tungsteno. Se pueden usar otras estructuras.
El elemento concentrador se coloca de manera que
quede parcialmente superpuesto al electrodo de aguja 54 en la
dirección axial del instrumento y tenga preferentemente una de las
zonas donde induce un alto voltaje alineada con la punta del
electrodo 54T.
Los expertos en la materia entenderán que en la
resonancia, la onda estacionaria del voltaje en el elemento
concentrador 480 tiene la mayor magnitud en las zonas capacitivas
480C. La forma irregular, plegada y poligonal de los segmentos
capacitivos 480 da lugar a un contacto sustancialmente puntual entre
el elemento concentrador y la superficie interna del tubo de cuarzo
180. Esta propiedad, junto con el efecto concentrador del campo E de
la estructura del elemento resonador y la presencia próxima del
material de alta constante dieléctrica del tubo insertado 180,
sirven todos para maximizar la intensidad del campo, para asegurar
de ese modo el encendido de un plasma en un gas que fluye a través
del conjunto.
En la práctica, el arco producido por el elemento
concentrador 480 actúa como iniciador para la formación del plasma
en la zona que rodea la punta del electrodo 54T. Una vez que se ha
formado un plasma en la punta 54T, éste se propaga a lo largo del
tubo, debido principalmente al flujo de gas hacia la boquilla 180N.
Una vez que ha ocurrido esto, el instrumento presenta una adaptación
de impedancia para el generador, y se transfiere potencia al gas con
gran eficacia.
Una ventaja del elemento concentrador es que su
frecuencia de resonancia no es especialmente crítica, lo que
simplifica, de ese modo, su fabricación.
Tal como se menciona anteriormente, el uso de
señales de UHF no es imprescindible para el funcionamiento de la
presente invención, y la invención puede tener una forma de
realización a una frecuencia cualquiera desde señales de CC hacia
arriba. Sin embargo, el uso de señales de UHF tiene la ventaja de
que los componentes cuya longitud es un cuarto de longitud de onda
pueden incorporarse dentro de instrumentos quirúrgicos compactos
para proporcionar la transformación o adaptación de voltaje. Además,
se han ilustrado varios instrumentos que tienen conjuntos resonantes
con el objetivo de realizar la transformación de elevación de
voltaje, pero esto no es imprescindible, y la transformación de
elevación de voltaje se puede realizar dentro de un instrumento sin
hacer uso de la resonancia.
Si los instrumentos descritos en el presente
documento están destinados a un uso clínico, es posible
esterilizarlos, y esto puede llevarse a cabo de varias maneras
conocidas en la técnica, tales como el uso de radiación gamma, por
ejemplo, o haciendo pasar un gas tal como óxido de etileno a través
del instrumento (lo que asegurará que se esteriliza el conducto del
gas). Los instrumentos esterilizados se envolverán después en un
embalaje estéril adecuado que impida el acceso de elementos
contagiosos al mismo.
Las diversas modificaciones descritas en el
presente documento no se limitan a su relación con las formas de
realización respecto a las que se describieron en primer lugar, y
pueden ser aplicables a todas las formas de realización descritas en
el presente documento.
Aunque la disposición particular de las
siguientes reivindicaciones ha sido preparada con el propósito de
presentar características fundamentales y preferidas de la invención
de un modo lógico y conciso, para cumplir con el artículo 123 EPC
incluimos aquí específicamente como parte del contenido de la
presente solicitud tal como se presenta originalmente todas las
combinaciones posibles de las características individuales
contenidas en las reivindicaciones.
Claims (21)
1. Un sistema de rejuvenecimiento de tejidos que
comprende:
un instrumento quirúrgico que tiene un primer y
un segundo electrodo separados entre sí, y, conectado con los
electrodos, un conducto del gas para llevar gas a los electrodos
para permitir de ese modo que el gas pase entre los electrodos,
estando situado el primer electrodo dentro del conducto del gas, y
terminando el conducto del gas en una boquilla de salida de plasma,
y
un generador de potencia de radio frecuencia
conectado a los electrodos del instrumento y dispuesto para
suministrar potencia de radio frecuencia a los electrodos en un
pulso de tratamiento aislado o por series para crear un plasma entre
los electrodos a partir del gas suministrado a través del conducto,
teniendo los pulsos una duración en el intervalo de 2 ms a 100
ms.
2. Un sistema según la reivindicación 1, en el
que el generador puede funcionar para suministrar al instrumento una
potencia máxima de radio frecuencia que exceda de 400W.
3. Un sistema según la reivindicación 2, en el
que el generador puede funcionar para suministrar al instrumento una
potencia máxima de radio frecuencia que exceda de 750W.
4. Un sistema según cualquiera de las
reivindicaciones precedentes, en el que el generador está dispuesto
de tal manera que los pulsos de tratamiento tienen una duración en
el intervalo de 5 ms a 20 ms.
5. Un sistema según la reivindicación 4, en el
que el generador está dispuesto para suministrar los pulsos de
tratamiento repetitivamente con una frecuencia de 0,5 Hz a 15
Hz.
6. Un sistema según cualquiera de las
reivindicaciones precedentes, en el que el generador está dispuesto
para generar potencia de radio frecuencia a frecuencias que exceden
de 300 MHz.
7. Un sistema según la reivindicación 6, en el
que el generador incluye un dispositivo termoiónico de potencia de
radio frecuencia para generar la potencia de radio frecuencia.
8. Un sistema según la reivindicación 7, en el
que el dispositivo de potencia de radio frecuencia es un
magnetrón.
9. Un sistema según la reivindicación 7 o la
reivindicación 8, en el que el generador incluye un controlador del
dispositivo de potencia dispuesto para aplicar una regulación de
corriente al dispositivo de potencia de radio frecuencia para
controlar el nivel de potencia de radio frecuencia suministrada al
instrumento.
10. Un sistema según cualquiera de las
reivindicaciones 7 a 9, en el que el dispositivo de potencia de
radio frecuencia está conectado a un circuito de suministro de
potencia dispuesto para suministrar un voltaje de suministro CC al
dispositivo de potencia de radio frecuencia que excede de 1 kV
durante los pulsos de tratamiento.
11. Un sistema según la reivindicación 10, en el
que el circuito de suministro de potencia está dispuesto para
suministrar un voltaje de suministro CC al dispositivo de potencia
de radio frecuencia que excede de 3 kV durante los pulsos de
tratamiento.
12. Un sistema según la reivindicación 10 o la
reivindicación 11, en el que el circuito de suministro de potencia
comprende una etapa inversora conectada a una corriente de
suministro CC intermedio y que tiene dispositivo de conmutación de
potencia y un transformador elevador, una etapa rectificadora
conectada a un bobinado secundario del transformador para
proporcionar el suministro de corriente CC al dispositivo de
potencia de radio frecuencia, y una etapa reductora de regulación de
corriente conectada en serie entre los dispositivos de conmutación
de potencia del inversor y el suministro de corriente CC
intermedio.
13. Un sistema según la reivindicación 12, en el
que la etapa reductora de regulación comprende la combinación en
serie de un dispositivo de potencia semiconductor y un inductor
conectado entre los dispositivos de conmutación de potencia del
inversor y un carril de suministro del suministro de CC
intermedio.
14. Un sistema según la reivindicación 12 o la
reivindicación 13, que incluye un circuito de control de potencia
que puede funcionar para aplicar una señal de control a la etapa
reductora de regulación para controlar la corriente media
suministrada por la etapa inversora al dispositivo de potencia de
una manera en la que se controla la potencia de radio frecuencia
generada por el dispositivo de potencia durante los pulsos de
tratamiento.
15. Un sistema según la reivindicación 14, que
incluye medios para detectar la potencia de radio frecuencia
suministrada al instrumento y un circuito de realimentación
dispuesto para determinar un parámetro de la señal de control de una
manera en la que la potencia de radio frecuencia máxima suministrada
se mantiene sustancialmente a un nivel predeterminado.
16. Un sistema según cualquiera de las
reivindicaciones 12 a 15, en el que la señal de control se pulsa a
una frecuencia mucho mayor que la frecuencia de los pulsos de
tratamiento, siendo variable la relación
trabajo-reposo de los pulsos de la señal de control,
para variar la corriente suministrada al dispositivo de potencia de
radio frecuencia.
17. Un sistema según cualquiera de las
reivindicaciones precedentes, en el que el generador puede funcionar
a una frecuencia que excede de 300 MHz y tiene un dispositivo de
potencia de radio frecuencia, un conector de salida de radio
frecuencia para su conexión al instrumento quirúrgico, y un
aislamiento de salida que comprende una parte de guía de ondas y,
dentro de la parte de guía de ondas, sondas de entrada y salida
espaciadas y separadas óhmicamente, conectadas al dispositivo de
potencia y al conector de salida respectivamente, estando dispuestas
las sondas para acoplar energía de radio frecuencia dentro y fuera
de la parte de guía de ondas.
18. Un sistema según cualquiera de las
reivindicaciones precedentes, en el que el generador puede funcionar
a una frecuencia que excede de 300 MHz y tiene un dispositivo de
potencia de radio frecuencia, un conector de salida de radio
frecuencia para su conexión al instrumento quirúrgico, un circulador
conectado entre el dispositivo de potencia y la conexión de salida
para presentar una impedancia de carga sustancialmente constante al
dispositivo de potencia, y una trayectoria de potencia reflejada que
incluye un dispositivo de descarga de potencia reflejada conectado
al circulador.
19. Un sistema según la reivindicación 18, que
incluye un elemento detector conectado con la transmisión de
potencia entre el dispositivo de potencia y el conector de salida
para generar una señal de detección de potencia, y un circuito de
control conectado al circuito detector en un bucle de realimentación
para controlar la potencia de salida máxima del dispositivo de
potencia de radio frecuencia.
20. Un sistema según cualquiera de las
reivindicaciones 6 a 19, en el que el circuito de suministro de
potencia y la potencia de radio frecuencia están dispuestos de tal
modo que los tiempos de subida y caída de los pulsos de tratamiento
en un terminal de salida de dicho dispositivo de potencia son
respectivamente menores o iguales al 10% de la longitud respectiva
del pulso de tratamiento.
21. Un sistema según cualquiera de las
reivindicaciones 6 a 19, en el que el circuito de suministro de
potencia y la potencia de radio frecuencia están dispuestos de tal
modo que los tiempos de subida y caída de los pulsos de tratamiento
en un terminal de salida de dicho dispositivo de potencia son
respectivamente menores o iguales que 1 ms.
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