ES2230361T3 - Estructura complejante, dispositivo y procedimiento de tratamiento de efluentes liquidos. - Google Patents
Estructura complejante, dispositivo y procedimiento de tratamiento de efluentes liquidos.Info
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Abstract
Estructura complejante caracterizada por que comprende un sustrato conductor o semiconductor sobre el que está incorporada, de forma covalente por electropolimerización, una película aislante eléctrica de un polímero, o de un copolímero orgánico, habiéndose realizado la electropolimerización para incorporar la película en presencia de un agente reticulante añadido, comprendiendo dicha película una o varias cavidades complejantes de tipo cierre redox, pudiendo dicha estructura complejar iones y expulsarlos después por vía electroquímica por medio de dichas cavidades complejantes.
Description
Estructura complejante, dispositivo y
procedimiento de tratamiento de efluentes líquidos.
La presente invención se refiere a una estructura
complejante, a un procedimiento de tratamiento de un efluente
líquido que utiliza dicha estructura complejante y a un dispositivo
para la puesta en práctica del procedimiento de la invención.
Los procedimientos de tratamiento de superficies,
la industria nuclear, la desalación de las aguas salobres o incluso
la metalurgia de los metales preciosos son productores de efluentes
que comportan iones tóxicos y/o preciosos.
Por ejemplo, en el sector automóvil, el
electrozincado produce efluentes que comprenden metales o sus sales,
como Zn, Co, Fe, Cr, etc. También, por ejemplo y de forma general,
la galvanoplastia y la química de los metales habituales, como Cu,
Fe, etc., o de metales nobles como Au, Pt, etc., o incluso con la
seguridad de las instalaciones nucleares.
En lo que concierne a la seguridad de las
instalaciones en el sector nuclear, por ejemplo se remedia la
incrustación de iones radioactivos en las paredes mediante la
limpieza de las superficies a posteriori, principalmente con
agua, aunque este problema se encuentra reducido al del tratamiento
de un efluente líquido en una unidad adecuada.
Sea para limitar las pérdidas de materia prima,
por ejemplo los metales preciosos para cumplir la legislación sobre
las tasas de residuos líquidos o incluso para captar iones tóxicos
con fines de seguridad, la mayoría de las empresas que producen
efluentes líquidos tienden progresivamente a realizar ellas mismas
el tratamiento de sus aguas usadas. Estos tratamientos consisten por
lo general en extraer los iones de los efluentes y tratar de reducir
el volumen de estos efluentes hasta que, si es posible, estén en
forma sólida.
Hay que destacar que las directivas gubernativas
tienden, tanto en Francia como en el resto de Europa, a rebajar los
umbrales admisibles de concentración de determinados iones metálicos
tóxicos como el cobre y el cromo, y a limitar la cantidad de agua
máxima desechada por metro cuadrado de superficie tratada.
Por otra parte, el Ministerio francés de Medio
Ambiente está proyectando actualmente orientar la legislación hacia
el "desecho cero", imponiendo a las empresas que únicamente
emitan residuos sólidos, funcionando la parte líquida del
dispositivo desde ese momento en circuito cerrado.
Las unidades de tratamiento de las aguas pueden
comportar varios tipos de dispositivos que permiten concentrar los
iones, según el caudal de efluentes objeto de tratamiento, la
concentración de los iones en el efluente, etc. Sea esta
concentración obtenida mediante electrodiálisis, ósmosis inversa o
incluso por evaporación, ésta desemboca sistemáticamente en la
producción de otras soluciones que contienen iones. Se trata de
soluciones más concentradas o menos concentradas que los efluentes
de entrada, pero que no responden en general a las directivas y a
los objetivos previstos actualmente en materia de desechos cero.
Diversos dispositivos pueden utilizarse como
complemento del tratamiento de iones:
Por ejemplo,
- -
- una unidad "de precipitación": las soluciones brutas llegan a la entrada del depósito y son tratadas en medios muy básicos, por ejemplo en caliente y/o con sosa, de forma que se fuerza la precipitación de los hidróxidos y/o de los carbonatos de sales metálicas presentes. Entonces, los lodos obtenidos se centrifugan, por ejemplo mediante filtros-presas. Las concentraciones residuales de los cationes presentes en los eluatos están en función de los productos de solubilidad de los hidróxidos y carbonatos que se han precipitado al interior de los lodos y son por tanto variables según la naturaleza química de los iones. No obstante, se puede estimar que la suma de estas concentraciones es del orden de algunas decenas a una centena de mg/l, es decir, bastante más que las concentraciones umbral admitidas actualmente, que se aproximan al mg/l o a la fracción de mg/l.
- -
- una unidad de filtración que permite alcanzar concentraciones bajas y muy bajas: uno de los dispositivos más utilizados actualmente es el de las resinas de intercambio de iones. Se trata de materiales poliméricos, la mayoría de las veces acondicionados en forma de cartuchos a través de los cuales pasa el líquido objeto de purificación, funcionalizados para captar los cationes de la solución y reemplazarlos por otros iones no tóxicos, en general alcalinos como el sodio Na^{+}. La solución obtenida a la salida de las resinas de intercambio de iones cumple en general, tras el reajuste eventual del pH, con los umbrales fijados por la legislación. Una vez saturados, los cartuchos pueden bien tirarse y reemplazarse por cartuchos nuevos o bien desmontarse, regenerarse con ayuda de soluciones como por ejemplo soluciones ácidas, soluciones concentradas en sodio, etc. para desenganchar los iones que se han captado. Los cartuchos regenerados pueden reutilizarse hasta un total de varias decenas de ciclos en la mayoría de los casos. En caso de que los cartuchos se regeneren, se distinguen las situaciones en que la regeneración se efectúa localmente, con un material mínimo, y aquéllas en que los cartuchos se devuelven al fabricante para su regeneración. La regeneración típica de una resina de intercambio de cationes, basada en agrupamientos de carboxilato o sulfonato incorporados sobre el polímero, comporta las etapas siguientes: (i) lavado con agua; (ii) lavado ácido, eventualmente cíclico, para desenganchar los cationes metálicos de la resina; (iii) aclarado con agua; (iv) limpieza con sosa, para volver a adicificar la resina y reemplazar los protones por iones de sodio; (v) aclarado con agua para volver a estratificar la resina y eliminar las sosa sobrante.
Estos dos dispositivos no son equivalentes. La
precipitación sigue siendo un dispositivo rudimentario que permite
"hacer el grueso" del trabajo de recuperación de los iones pero
no permite bajar a concentraciones lo suficientemente bajas para ser
admisibles.
Las resinas de intercambio de iones permiten, por
contra, bajar a concentraciones bajas, o incluso muy bajas, pero
sólo pueden trabajar eficazmente sobre efluentes que ya han sido
parcialmente tratados, por ejemplo por precipitación.
Por lo tanto, no tienen siempre una eficacia
suficiente por sí mismos.
Se puede mencionar que, en el caso concreto de
los efluentes radiactivos emitidos por el retratamiento de los
desechos de la industria nuclear, la extracción
líquido-líquido se prefiere la mayoría de las veces
a la precipitación. La precipitación produce desechos sólidos de un
volumen excesivamente grande, la mayoría de las veces incalcinables,
y arrastra un determinado número de iones distintos de los que deben
separarse, lo cual resulta molesto en un ámbito en que la separación
es un objetivo cuanto menos tan importante como la simple
recuperación.
Aunque los dispositivos a base de resinas de
intercambio de iones estén entre los más utilizados en la actualidad
en el ámbito industrial, éstos presentan un cierto número de puntos
débiles.
En efecto, su acción consiste en efectuar el
intercambio de iones, como su propio nombre indica, y por lo tanto
en reemplazar un ión molesto por otro que lo sea menos. En la
salida, las soluciones "desionizadas" están en realidad
altamente concentradas en sodio, a grandes rasgos en proporción a
las concentraciones en iones molestos presentes en la entrada. Al
tener las sales de sodio en general productos de solubilidad muy
bajas, estas aguas son no obstante adecuadas para la mayoría de los
destiladores, aunque su salinidad siga siendo elevada.
Además, intrínsecamente, el principio de
funcionamiento de los cartuchos de resinas de intercambio de iones
no está adaptado para la continuidad. La ingeniería permite
remediarlo disponiendo de varios cartuchos, utilizados
secuencialmente hasta la saturación, antes de que el siguiente tome
el relevo. No obstante, la capacidad de tratamiento de los cartuchos
sigue siendo limitada, principalmente por su tamaño, por la densidad
volumétrica de los agrupamientos de intercambio, etc. Las
dimensiones de una instalación están por tanto estrechamente
relacionadas, siendo incluso homotéticas, con el caudal previsto
para la instalación.
Una de las ventajas de la extracción
líquido-líquido es la simplicidad de su puesta en
funcionamiento, pero este dispositivo sigue dependiendo de cierto
número de restricciones que son importantes.
Así, las dos fases líquidas son, en la mayoría de
los casos, elegidas por su no miscibilidad. Pero ése no es el único
criterio; también es necesario que los iones secuestrados por los
agentes de complejación molecular sean más solubles en la fase de
extracción que en la fase extraída. Este resultado se obtiene a
cambio de la elaboración de estructuras moleculares complejantes
relativamente complicadas, que en ocasiones sólo están adaptadas a
un tipo de ión.
Por otra parte, al ser los iones radioactivos en
la mayoría de los casos cationes, y al haber sido las estructuras
moleculares utilizadas en la extracción
líquido-líquido en su origen estructuras
eléctricamente neutras, una restricción suplementaria ha sido desde
hace tiempo la coextracción del contra-ión que
asegura la neutralidad eléctrica global de la estructura extraída,
aunque sólo fuera desde un punto de vista cinético, aunque la
ingeniería molecular aferente al procedimiento de extracción
líquido-líquido se apoya tanto sobre la estructura
complejante como sobre la fabricación de
contra-iones específicos. No obstante, hay que
mencionar la aparición de soluciones "todo en uno", en las que
se fijan directamente sobre la estructura complejante unos brazos
moleculares que poseen funciones carboxilatos que sirven de
contra-ión local. Sin embargo, estas tentativas
llevan al procedimiento de nuevo hacia el concepto de intercambio de
iones, y hacen aún más compleja la parte de fabricación de las
materias primas que permiten la extracción.
Aparece por tanto una gran necesidad de
desarrollar nuevas estructuras que no presenten los inconvenientes
ya citados y que permitan tratar eficazmente unos efluentes de
manera que se extraiga de ellos iones, por ejemplo porque son
indeseables o porque son preciosos o nobles.
La presente invención tiene como objetivo
precisamente proporcionar esa estructura complejante que mitigue los
inconvenientes ya citados y sea útil en todas las aplicaciones ya
citadas.
La estructura de la presente invención se
caracteriza por que comprende un sustrato conductor o semiconductor
sobre el que se incorpora, de forma covalente mediante
electropolimerización, una película aislante eléctrica de un
polímero o de un copolímero orgánico, habiéndose realizado la
electropolimerización para incorporar la película en presencia de un
agente reticulante añadido, comprendiendo dicha película una o
varias cavidades complejantes de tipo cierres redox, pudiendo dicha
estructura complejar iones después de expulsarlos por vía
electroquímica por medio de dichas cavidades complejantes.
Según la invención, el polímero o copolímero
orgánico eléctricamente neutro incorporado sobre el sustrato puede
comprender, por ejemplo, uno o varios grupos funcionales idénticos o
diferentes que presentan propiedades complejantes elegidas entre las
aminas, las amidas, los éteres, los carbonilos, las fosfinas, los
óxidos de fosfinas, los tioéteres, los disulfuros, las ureas, los
éteres corona, las azacoronas, las tiocoronas, los sepulcrandos, los
podandos, las porfirinas, los calixarenos, las piridinas, las
bipiridinas, las terpiridinas, las quinolinas, los compuestos de la
ortofenatrolina, los naftoles, los isonaftoles, las tioureas, los
sideróforos, los antibióticos, el etileno glicol, las
ciclodextrinas, así como las estructuras moleculares sustituidas o
funcionalizados a partir de estos grupos funcionales, y/o una o
varias cavidades complejantes de tipo cierres redox.
Según la invención, el polímero puede ser, por
ejemplo, un polímero que comprende un monómero elegido entre la
4-vinilpiridina, la vinilbipiridina o el
tiofeno.
Según la invención, la película de polímero o de
copolímero orgánico tiene preferentemente un grosor inferior a
aproximadamente 10 \mum.
Por ejemplo, la película de polímero o de
copolímero orgánico puede ser un copolímero del metilo metacrilato y
del metilo metacrilato en el que el agrupamiento de metilo del éster
ha sido reemplazado por un éter corona provisto de un cierre redox o
un copolímero de la 4-vinilpiridina y de
vinilferroceno o de vinildiferroceno.
Según la invención, la película de polímero puede
tener distintas formas, que pueden por ejemplo estar adaptadas a la
utilización a la que está destinada la estructura de la invención,
es decir, al tipo de procedimiento elegido de tratamiento de un
efluente según la presente invención. Puede por ejemplo elegirse
entre una placa, una lámina, una cinta, una tela, una rejilla, un
hilo, una bola, unos polvos, una viruta, un tubo, etc.
El sustrato puede estar constituido total o
parcialmente por un material conductor o semiconductor, pudiendo
estar este material en la superficie.
El sustrato puede estar constituido por un
material elegido según la utilización a la que esté destinada la
estructura de la invención, es decir, por ejemplo al tipo de
procedimiento elegido para el tratamiento de un efluente según la
presente invención. De hecho, puede ser necesario que resista unas
condiciones de tratamiento drásticas, por ejemplo pH ácidos o
básicos y/o temperaturas elevadas. Este material puede ser por
ejemplo un material orgánico o mineral, como el cristal o el
metal.
Por ejemplo, el sustrato puede estar en forma de
una tela metálica o una rejilla, por ejemplo de acero inoxidable
316L.
La invención se refiere también a un
procedimiento de tratamiento de un efluente líquido para extraer
iones del mismo, comprendiendo dicho procedimiento una etapa de
puesta en contacto del efluente objeto de tratamiento con una
estructura según la presente invención de manera que los iones
objeto de la extracción sean complejados por dicha película de
polímero orgánico eléctricamente neutra.
Según la invención, en un primer ejemplo de
realización, la etapa de puesta en contacto puede realizarse
mediante el paso de la estructura complejante en el efluente objeto
de tratamiento. En este caso, el procedimiento de la invención puede
comprender además una etapa en la que la estructura complejante
sobre la que se complejan los iones que se deben extraer del
efluente es retirada del efluente tratado.
Según la invención, en un segundo ejemplo de
realización, la etapa de puesta en contacto puede realizarse
mediante el paso del efluente objeto de tratamiento sobre la
estructura complejante de la presente invención o a través de ella.
Por ejemplo, el efluente puede ponerse en circulación en uno o
varios cartuchos en los que están dispuestos una o varias
estructuras complejantes según la invención. Por ejemplo, el
sustrato también puede ser una superficie interna de un conducto
sobre la que está incorporada la película orgánica complejante según
la invención. En este ejemplo, la puesta en contacto puede hacerse
mediante la puesta en circulación del efluente objeto de tratamiento
en el interior del conducto.
El procedimiento de la presente invención puede
comprender además una etapa de expulsión de los iones complejados
por el polímero, pudiendo dicha expulsión realizarse por vía química
o por vía electroasisitida. La vía química puede realizarse por
ejemplo mediante el remojo de la estructura complejante en una o
varias soluciones de descomplejación, o mediante la puesta en
circulación de una o varias soluciones de descomplejación sobre la
estructura de la presente invención.
Según una variante de la presente invención, el
procedimiento puede comprender, en sustitución o como complemento de
la etapa de expulsión antes citada, una etapa de pelado del sustrato
para retirar del mismo la película de polímero que ha complejado los
iones, seguida eventualmente de una etapa de depósito de una nueva
película de polímero sobre el sustrato.
Según la invención, al estar realizada la
expulsión de los iones complejados por vía química, ésta puede
realizarse por ejemplo mediante el remojo de la película de polímero
orgánico en una solución que comprenda un ligando que tenga una
fuerte afinidad con los iones complejados por la película.
Por ejemplo, siendo la película una película de
poli-4-vinilpiridina, y siendo los
iones objeto de la extracción del efluente iones de cobre y/o de
cinc, la expulsión de estos últimos de la película puede realizarse
mediante un procedimiento que utilice agua caliente, mediante un
procedimiento que utilice soluciones de amoniaco o mediante una
combinación de estos dos procedimientos.
Por ejemplo, siendo el sustrato un sustrato
conductor o semiconductor, comprendiendo el polímero orgánico
incorporado sobre el sustrato una o varias cavidades complejantes
dotadas de cierres redox, la expulsión de los iones complejados
puede realizarse por ejemplo por vía electroasistida, polarizando
eléctricamente el sustrato conductor o semiconductor que soporta la
película de polímero.
La presente invención se refiere también a un
dispositivo de tratamiento continuo de un efluente objeto de
tratamiento, que comprende:
- -
- una estructura complejante según la presente invención,
- -
- un primer contenedor destinado a contener el efluente objeto de tratamiento en el que se encuentran unos iones que hay que extraer,
- -
- un segundo contenedor destinado a contener una solución de expulsión de los iones complejados mediante el polímero de dicha estructura, y
- -
- un medio para hacer pasar de forma continua y a una velocidad controlada dicha estructura sucesivamente por el primer contenedor que contiene el efluente objeto de tratamiento y después por el segundo contenedor que contiene la solución de expulsión de los iones complejados por medio del polímero de dicha estructura complejante.
Según la invención, en el dispositivo, el
sustrato de la estructura puede ser, por ejemplo, una cinta cerrada
sobre sí misma o una rejilla. En el caso de un sustrato en forma de
rejilla, la estructura puede estar situada por ejemplo en cangilones
en un sistema de noria. En ese caso, la estructura complejante es un
conjunto de rejillas dispuestas en el interior de unos cangilones,
siendo arrastrados dichos cangilones por un sistema de noria.
Según la invención, el dispositivo puede
comprender además un medio de control que permita ajustar la
velocidad de paso de la estructura por el primer contenedor que
contiene el efluente objeto de tratamiento y después por el segundo
contenedor en función, por ejemplo, de un caudal del efluente objeto
de tratamiento y/o de una concentración de los iones en el efluente
objeto de tratamiento, y/o en función de la velocidad de
complejación y de descomplejación de los iones mediante la película
orgánica.
Este medio puede ser, por ejemplo, un medio de
control de la velocidad de paso de una cinta cerrada sobre sí misma
o un medio de control de la velocidad de paso de la noria que
arrastra los cangilones.
Según otro modo de realización, la presente
invención se refiere también a un dispositivo de tratamiento de
forma continua de un efluente objeto de tratamiento que
comprende:
- -
- una estructura complejante según la presente invención,
- -
- un primer contenedor destinado a contener el efluente objeto de tratamiento en el que se encuentran unos iones que hay que extraer, y
- -
- un medio para hacer pasar de forma continua, a una velocidad controlada y a partir del primer contenedor, el efluente objeto de tratamiento por la superficie de dicha estructura complejante que contiene el efluente objeto de tratamiento o a través de la misma.
Este dispositivo puede comprender además un
segundo contenedor destinado a contener una solución de expulsión de
los iones complejados mediante la estructura de la presente
invención, así como un medio para hacer pasar de forma continua, a
una velocidad controlada y a partir de dicho segundo contenedor, la
solución de expulsión de los iones complejados a la superficie de
dicha estructura complejante o a través de la misma para
regenerarla.
En este dispositivo, una estructura complejante
según la invención puede disponerse, por ejemplo, en el interior de
un solo cartucho o en el interior de varios cartuchos idénticos o
distintos. También se pueden utilizar distintas estructuras
complejantes según la invención en el interior de distintos
cartuchos. Los cartuchos pueden permanecer fijos y el efluente y la
solución de expulsión pueden pasar a la superficie de la estructura
o a través de la misma.
La presente invención se refiere principalmente a
una estructura complejante y a un procedimiento que utiliza dicha
estructura. Se refiere a una complejación de superficie. La
estructura comprende un sustrato y un revestimiento orgánico
depositado a modo de película, preferentemente fina. El
revestimiento es un polímero que puede complejar unos iones, en
concreto cationes: al contrario de las resinas de intercambio de
iones, la complejación se efectúa sobre un volumen de materia muy
reducido, igual al producto del aire de la superficie tratada por el
grosor de la película de polímero que ha sido depositada. Los
grosores considerados son en general inferiores o iguales a la
decena de micrómetros. A medida que se aumenta la cantidad de
polímero presente por unidad de superficie, el polímero puede, por
ejemplo, depositarse sobre superficies divididas en sustratos:
telas, rejillas finas, bolas, virutas, polvos, etc.
Utilizando, por ejemplo, unas rejillas de acero
inoxidable, variando el número de hilos por unidad de superficie,
por ejemplo 2,54 cm (una pulgada), se dispone de un objeto que puede
comportar una superficie real de varias decenas de cm^{2} por
cm^{2} de tela.
A continuación se expone cierto número de
ventajas relacionadas con la utilización de una película fina según
la invención.
El material complejante está unido sobre un
soporte, el sustrato, y por tanto puede ser manipulado fácilmente de
forma mecánica, por ejemplo, pelado, remojado, extraído, aclarado,
etc. Ello permite por ejemplo evitar los problemas de solubilidad
diferencial inherentes al cambio de fase en la extracción
líquido-líquido o incluso los relacionados con la
filtración en el interior de las resinas de intercambio de iones. El
progreso realizado en términos de manipulación de la sustancia
complejante es análogo al obtenido hace varias décadas cuando se
pasó de la catálisis homogénea o de la catálisis por cambio de fase
a la catálisis heterogénea. A la vista de lo anterior, el hecho de
eliminar el problema de la extracción y de la coextracción del
contra-ión, como en el caso de la extracción
líquido-líquido, permite trabajar con unas
estructuras extractoras eléctricamente neutras, y por tanto no
volver a una táctica del tipo "intercambio de iones". Esto es
lo que se expone en los párrafos siguientes.
En el caso de utilización de un sustrato de cinta
según la invención, el volumen de polímero complejante puede ser
poco sobre la cinta debido al poco grosor de la película, la
impregnación del polímero a la vez por la solución de tratamiento, o
solución de purificación, y por la solución de regeneración de la
película, en el momento de la etapa de expulsión de los iones, es
rápida. Claramente, el tiempo de complejación y el tiempo de
descomplejación son cortos, lo que permite construir un sistema
deslizante del tipo de cinta revestida de polímero complejante, en
el que se opone una zona de complejación virgen a la solución de
tratamiento, y en el que la velocidad de deslizamiento de la cinta
es un parámetro ajustable que permite responder a unos caudales
variables y/o a variaciones en la concentración de iones
contaminantes, por ejemplo subordinando la velocidad de
deslizamiento a una medida de caudal o de concentración. Por ello,
el dispositivo de la presente invención, basado en la utilización de
películas finas complejantes incorporadas en superficies de
sustratos va incluso a responder a toda una gama de caudales sin
tener que ser modfificado, al contrario de los sistemas actuales en
los que el volumen de resina es homotético al caudal.
Ello permite, por ejemplo en el caso de rejillas,
la fabricación de un dispositivo que puede funcionar de forma
continua: por ejemplo, por medio de una cinta realizada a partir de
esas rejillas y recubierta del polímero complejante. Esa cinta,
cerrada sobre sí mismo, puede remojar un lugar en la solución de
purificación y, más lejos, en la solución de regeneración que
realizará la descomplejación antes de volver a la solución objeto de
purificación.
Cuando es necesario, por la resina de intercambio
de iones, utilizar un volumen mínimo de solución de regeneración
correspondiente al volumen necesario para mojar toda la resina, el
volumen para expulsar los iones de la cinta y regenerarla según la
invención es prácticamente nulo: basta con un pequeño volumen, en el
que se acaba de remojar la cinta, centímetro por centímetro. La
duración del remojo puede de hecho venir dictada por la velocidad de
descomplejación y el proceso de deslizamiento de la cinta. El
procedimiento que utiliza la presente invención permite ganancias
importantes en la relación entre el volumen de los efluentes
tratados y el volumen de las soluciones de recuperación con respecto
a los procedimientos anteriores que utilizan resinas de intercambio
de iones.
La presente invención se aplica también a la
captura de moléculas orgánicas contaminantes mediante películas
incorporadas. Se trata de otro modo de realización de la presente
invención, ya que sólo se modifica la estructura química del
monómero que se utiliza para fabricar la película de polímero.
La estructura de la presente invención permite la
complejación y la expulsión, y no el intercambio de iones. Se trata
de una complejación mediante estructuras eléctricamente neutras.
Las películas de polímeros utilizadas según la
invención se obtienen a partir de monómeros o de comonómeros
eléctricamente neutros susceptibles de captar los iones mediante la
formación de enlaces dativos.
Los monómeros utilizados para realizar las
películas complejantes de la presente invención se definen
principalmente según las funciones deseadas en la película de
polímero incorporado sobre el sustrato, en el estado final. Estos
monómeros comprenden preferentemente al menos dos de las funciones
siguientes: (i) capacidad de polimerizar o de copolimerizar; (ii)
capacidad de vehicular un agrupamiento funcional o una estructura
molecular complejante; (iii) capacidad de vehicular un agrupamiento
funcional o una estructura molecular expulsante.
Los monómeros considerados pueden estar
constituidos esquemáticamente por las tres funciones potenciales o
"módulos" distintos siguientes:
Un módulo que garantiza la reacción de
polimerización: este módulo está en general constituido por un
agrupamiento funcional no saturado, por ejemplo, un doble enlace, un
conjunto de dobles enlaces conjugados o un ciclo no saturado, y por
un agrupamiento electroatrayente o electrodonador que permite la
activación electrónica del agrupamiento no saturado que polimeriza.
Para una electropolimerización catódica, puede tratarse de monómeros
vinílicos totalmente apróticos en los que el carbono vinílico es
electrófilo, por ejemplo un polímero vinílico aislante, por ejemplo
la 4-vinilpiridina tal y como se describe en C.
Lebrun, G. Deniau, P. Viel, G. Lécayon, Surface Coatings Technology,
100-101, 474 (1998),
2-vinilpiridina, acrilonitrilo tal y como se
describe en G. Déniau, G. Lécayon, P. Viel, G. Hennico, J. Delhalle,
Langmuir, 8, 267 (1992), acrilato de etilo, metacrilato de metilo
tal y como se describen en la patente francesa nº 98 14351 del 16 de
noviembre de 1998, etc...; para la electropolimerización anódica,
monómeros vinílicos de demanda inversa, en los que el carbono
vinílico es nucleófilo (polímeros vinílicos aislantes:
N-vinilpirrolidona tal y como se describe en E.
Léonard-Stibbe, G. Lécayon, G. Déniau, P. Viel, M.
Defranceschi, G. Legeay, J. Delhalle, Journal of Polymer Science A,
32, 1551 (1994) o monómeros conjugados como polímeros conductores:
tiofeno, anilina, pirrol, etc. Para la polimerización por vía
química, puede tratarse de cualquier tipo de polímeros, ya sea
obtenido por vía catiónica, aniónica u homolítica, por ejemplo el
polietileno glicol, tal y como se describe en K. Gogova, I. Zuskova,
E. Tesarova, B. Gas, Journal of Chromatograpy A, 883, 101 (1999).
Hay que mencionar que este módulo de polimerización puede disponer a
su vez de propiedades complejantes (4-vinilpiridina
tal y como se describe en C. Lebrun, G. Déniau, P. Viel, G. Lécayon,
Surface Coatings Technology, 100-101, 474 (1998),
2-vinilpiridina, etilenoimina tal y como se
describe en A. I. Kokorin, A. A. Pridantsev, Zhumai Fizichekoski
Khimi, 71, 2171 (1997) y E. A. Osipova, V. E. Sladkov, A. I.
Kamenev, V. M. Shkinev, K. E. Geckeler, Analytica Chemica Acta, 404,
231 (2000), N-vinilpirrolidona tal y como se
describe en E. Léonard- Stibbe, G. Lécayon, G. Déniau, P. Viel, M.
Defrancheschi, G. Legeay, J. Delhalle, Journal of Polymer Science A,
32, 1551 (1994) o no por ejemplo el acrilonitrilo, el
metacrilonitrilo, el metilo que puede destinarse a ser
funcionalizado mediante una estructura complejante a
posteriori, o como comonómero de estructura con otro monómero,
funcionalizado o no, que tenga él mismo funciones complejantes.
Un agrupamiento funcional que presenta
propiedades complejantes por ejemplo frente a cationes de interés.
Puede tratarse de cualquier estructura molecular neutra que permita
la complejación de los cationes, es decir, estructuras que presenten
dipolos libres, y que por tanto contengan átomos de nitrógeno no
cuaternizados, átomos de azufre o átomos de oxígeno. Entran por
ejemplo en esta lista las aminas, las amidas, los éteres corona tal
y como se describen en (a) E. Simunicova, D. Kaniansky, K.
Korsikova, Journal of Chromatography A, 665, 203 (1994), (b) Y. C.
Shi, J. S. Fritz, Ibid, 671, 429 (1994), las azacoronas, las
tiocoronas, los criptandos, los sepulcrandos, los podandos, las
porfirinas, tal y como se describen en A. V. Udal'tsov, A. A.
Churin, K. N. Timofeev, Y. V. Kovalev, Biokhimiya (Moscow), 64, 949
(1999), los calixarenos, las piridinas tal y como se describen en C.
Lebrun, G. Déniau, P. Viel, G. Lécayon, Surface Coatings Technology,
100-101, 474 (1998); los bipiridinas, las
quinolinas, los compuestos de la ortofenatrolina, los naftoles, los
isonaftoles, las tioureas tal y como se describen en A. V.
Udal'tsov, A. A. Churin, K. N. Timofeev, Y. V. Kovalev, Biokhimiya
(Moscow), 64, 949 (1999), los sidéroforos naturales: enterobactina,
desferricromo, desferrioxamina B, etc... o sintéticos: N,
N-bis (2-hidroxietilo) glicina,
2-3 dihidroxibenzolglicina, ácido benzohidroxámico
etc., los antibióticos, el etileno glicol, las ciclodextrinas tal y
como se describen en J. F. Bergamini, M. Belabbas, M. Jouini, S.
Aeiyach, J. C. Lacroix, K. I. Chane.Ching, P. C. Lacaze, Journal of
Electroanalytical Chemistry, 482, 156 (2000), así como las
estructuras moleculares sustituidas y/o funcionalizadas a partir de
estas estructuras.
Un agrupamiento funcional que garantiza la
expulsión del ión complejado, de manera que se regenera a voluntad
el sitio de captura. Tales "cierres moleculares" se describen
por ejemplo en (a) P. L. Boulas, M. Gomez-Kaffer, L.
Echegoyen, Angewandte Chemie, International Edition in English, 37,
216 (1998); (b) A. E. Kaifer, S. Mendoza, en Comprehensive
Supra-Molecular, Chemistry, Vol. 1, Eds. J. L.
Atwood, J. E. Davies, D. D. MacNicol, F. Vögtle, Pergamon Oxford
(1996), pp. 701-732; (c) P. D. Beer, P. A. Gale, G.
Z. Chen, Coordination Chemistry Review, 185-186,
3(1999); (d) H. Plenio, D. Burth, Organometallics, 15, 1151
(1996); (e) P. D. Beer, K. Y. Wild, Polyhedron, 15(18), 775
(996). Estos compuestos, también llamados "cierres redox", se
utilizan para realizar cavidades de complejación autorregenerables,
pilotables mediante electroquímica, y pueden utilizarse como módulos
de base para captadores electroquímicos ultraselectivos y
ultrasensibles de iones en solución. Los inventores preconizan en
este caso su utilización no con fines analíticos sino con fines de
producción de sitios de complejación y de expulsión
autorregenarables, para el tratamiento de los efluentes
líquidos.
Hay que mencionar que ciertos monómeros neutros
no funcionalizados, es decir, que comportan sólo el "módulo" de
polimerización, pueden tener propiedades complejantes intrínsecas.
Es por ejemplo el caso de la 4-vinilpiridina tal y
como se describe en C. Lebrun, G. Déniau, P. Viel, G. Lécayon,
Surface Coatings Technology, 100-101, 474 (1998), de
la 4-vinilpiridina, de la vinilbipiridina, del
tiofeno, etc. No es pues indispensable equiparlas con una función de
complejación suplementaria.
Por lo general, los polímeros susceptibles de
intervenir en la presente invención son pues los obtenidos bien a
partir de los monómeros antes mencionados no funcionalizados, bien
de monómeros funcionalizados o bien de una mezcla, copolímera, de
monómeros funcionalizados y monómeros no funcionalizados. El
polímero o el copolímero obtenido puede ser a su vez ser
eventualmente funcionalizado a posteriori, por ejemplo por
vía química, por ejemplo para desproteger funciones que debían
protegerse en el momento de la polimerización: sililación de los OH
para una electropolimerización aniónica, etc.
La funcionalización puede tener lugar sobre los
monómeros y/o comonómeros antes de la síntesis del monómero y/o
comonómero, o por reacción química sobre el polímero o el copolímero
ya formado.
Al contrario que en el caso de las resinas de
intercambio de iones, los grupos pendientes de estos polímeros o
copolímeros neutros existen en estado libre. De hecho, en el caso de
las resinas de intercambio de iones, los agrupamientos que captan
los cationes están cargados eléctricamente: se trata en la mayoría
de los casos de agrupamientos carboxílcos (COO^{-}) o sulfonatos
(SO_{3}-) para los cationes, y de agrupamientos de amonio
(-NH_{3}+) para los aniones, que no pueden exisitir en estado
libre y por tanto siempre están acompañados de un
contra-ión: bien los iones de regeneración, por
ejemplo sodio para las resinas de cationes, o bien los iones
indeseables presentes en la solución.
En el caso de la presente invención, el conjunto
del polímero debe ser eléctricamente neutro. Los iones indeseables
son captados por el polímero complejante y se llevan su
contra-ión con ellos, pero no son reemplazados por
otro ión. Se trata pues de una captura de ión y no de un
intercambio: los iones captados por el polímero complejante pueden
ser expulsados después del polímero, por diversos medios descritos a
continuación, en un volumen muy reducido, en el que se concentran
los iones indeseables.
La expulsión puede realizarse por vía química o
por vía electroasistida.
Por tanto, se pueden contemplar diversos
procedimientos para la expulsión de los iones del polímero
complejante, una vez que han sido captados en el mismo.
Por vía química: la película de polímero se
remoja en una solución que contiene un ligando que tiene una
afinidad muy grande con los iones complejados en la película. En el
caso de una película de
poli-4-vinilpiridina, por ejemplo,
los cationes del cobre o del cinc pueden expulsarse fácilmente de la
película, por ejemplo mediante un tratamiento con agua caliente,
mediante soluciones de amoniaco (NH_{3}) o mediante una
combinación de ambos procedimientos. Como se ha explicado en los
ejemplos de aplicación anteriormente expuestos, los iones de cobre
son expulsados cada vez con más dificultad a medida que la solución
de recuperación está concentrada en iones de cobre. Existe una
concentración umbral a partir de la cual los iones ya no pueden ser
expulsados de la película del polímero. Evidentemente, es preferible
hacerlo de forma que esta concentración sea la más alta posible, lo
que permite aumentar el valor de la relación entre el volumen de
efluentes tratado y el volumen de la solución de expulsión
correspondiente. Incluso si esta vía química utiliza una solución de
separación análoga a la de otras técnicas anteriormente citadas, los
volúmenes que necesita son intrínsecamente mucho menos importantes
que los de una resina de intercambio de iones.
Por ejemplo, el procedimiento de la presente
invención que utiliza una cinta recubierta de una capa de polímero
complejante, cuando la resina de intercambio de iones necesita un
volumen mínimo de solución regeneradora, correspondiente al volumen
necesario para mojar toda la resina, el volumen irreductible para
expulsar los iones de la cinta y regenerarlo es prácticamente nulo:
de hecho, puede ser suficiente un pequeño volumen, en el cual
acabamos de remojar la cinta, centímetro por centímetro. La duración
del remojo de hecho sólo viene dictada por la velocidad de
descomplejación y el ritmo de deslizamiento de la cinta.
Por vía electroquímica: se puede por ejemplo
realizar previamente una película de copolímero incorporado en el
que el monómero de estructura es por ejemplo el metilo metacrilato
(MMA), y el monómero funcionalizado es un MMA donde el agrupamiento
de metilo del éster ha sido reemplazado por un éter corona provisto
de su cierre redox. El principio es sencillo: el cierre es un
agrupamiento funcional oxidable o reductible, que por lo tanto posee
a menos un potencial redox (Eº). Está unido mediante
enlace(s) covalente(s) a la cavidad complejante, un
éter corona por ejemplo, de forma que la distancia cierre/centro de
la cavidad sea de algunos Angströms.
En el ejemplo de un cierre oxidable, neutro en
estado reducido, cargado positivamente en estado oxidado: en estado
reducido (E<Eº), la cavidad complejante está "abierta" y
puede captar un catión. Una vez que se ha efectuado la complejación,
el cierre redox (E>Eº) está oxidado: el cierre se carga
positivamente y fuerza por tanto la expulsión del catión que se
encuentra en la cavidad, por repulsión electrostática
cierre-óxido/catión. Mientras que el cierre está cargado
positivamente, es decir, se encuentra en su forma oxidada, la
cavidad complejante está "cerrada" y no puede volver a captar
ningún ión nuevo. Una vez que se ha expulsado el catión, es posible
volver a pasar a la forma reducida del cierre (E<Eº) para
devolverlo a su estado neutro eléctricamente y permitir que la
cavidad vuelva a complejar. En el marco de la presente invención, se
puede ventajosamente sacar provecho del hecho de que el polímero
complejante es una película fina incorporada sobre una superficie:
si se utiliza una superficie metálica, es bastante sencillo pilotar
el estado de oxidación de los cierres, polarizando eléctricamente la
superficie metálica que soporta la película de polímero complejante.
Así, basta con imponer la abertura de las cavidades (E<Eº) en el
momento del paso de la cinta por el baño de complejación, y su
cierre con expulsión en el baño de separación (E>Eº). En este
tipo de procedimiento, se llega así a realizar la expulsión sin
utilizar ningún tipo de reactivo químico.
El mismo tipo de resultado puede obtenerse
realizando un copolímero en el que las funciones de complejación y
las funciones expulsantes están separadas, es decir, sean llevadas
por moléculas comonómeras distintas. Se puede, por ejemplo, realizar
una película copolimerizando la 4-vinilpiridina,
función complejante, con el vinilferroceno o el vinildiferroceno,
función de expulsión. Al ser necesarios varios ciclos piridínicos
para la complejación de un catión, es necesario ajustar la
concentración relativa de los dos comonómeros para equilibrar la
relación entre funciones complejantes y funciones expulsantes. Es
posible realizar la asociación de todos los monómeros que llevan una
función complejante que han sido citadas anteriormente con cualquier
agrupamiento redox existente en forma cargada "n+" en estado
oxidado, y en forma neutra en estado reducido, cationes, o bien en
forma neutra en estado oxidado y cargado "n-" en estado
reducido, aniones. Si se utiliza, por ejemplo, la vinil
18-corona-6 como monómero
complejante y el vinilferroceno como monómero expulsante, puede ser
necesario utilizar un terc-monómero de estructura,
como por ejemplo la vinilpiridina o el acrilonitrilo, para favorecer
la cinética de polimerización y la construcción de la película. De
hecho, al tener la vinil 18-corona-6
y el vinilferroceno agrupamientos pendientes voluminosos, la
cinética de polimerización puede ser lenta si se utilizan solos. Una
parte de estos aspectos de síntesis por copolimerización se retoman
en los ejemplos de aplicación expuestos a continuación.
El mismo tipo de razonamiento se aplica a la
utilización de las cavidades supramoleculares que permiten la
captura de los aniones tal y como se describe en (a) P.D.Beer, S.W.
Dent, N.C. Fletcher, T.J. Wear, Polyhedron, 15(18), 2983
(1996); (b) P.D. Beer, A.R. Graydon, A.O.M. Johnson, D. K. Smith,
Inorganic Chemistry, 36, 2112 (1997); (c) J. E. Kingston, L. Asford,
P.D. Beer, M.G.B. Drew, Journal of the Chemical Society, Dalton
Transactions, 251 (1999); (d) P.D. Beer, Accounts on Chemical
Research, 31, 71(1998); (e) V.B. Arion, P.D. Beer, M.G.B.
Drew, P. Hopkins, Polyhedron, 18, 451 (1999). La literaura menciona
sus rendimientos con fines analíticos, para la detección de aniones
en cantidades muy bajas. En el marco de la presente invención, los
inventores preconizan su empleo con el objetivo de secuestrar y
expulsar de forma selectiva aniones indeseables, como cromatos,
nitratos, etc., uniéndolos a una película de polímero incorporada
químicamente a una superficie.
El mismo razonamiento puede aplicarse a la
utilización de cavidades supramoleculares que permiten la captura de
moléculas orgánicas más complejas que los simples iones minerales.
Es pues posible realizar películas incorporadas cuyo monómero, o uno
de sus comonómeros, de base está constituido por un MMA
funcionalizado mediante una molécula de ciclodextrina tal y como se
describe en J. F. Bergamini, M. Belabbas, M. Jouini, S. Aeiyach, J.
C. Lacroix, K. I. Chane-Ching, P. C. Lacaze, Journal
of Elctroanalytical Chemistry, 482, 156 (2000), así como las
estructuras moleculares sustituidas y/o funcionalizadas a partir de
esas estructuras, por ejemplo.
Otras características y ventajas de la presente
invención aparecerán con la lectura de los ejemplos siguientes y de
las figuras adjuntas.
La figura 1 es un registro obtenido por medio de
un osciloscopio en el curso de una síntesis de una película de P4VP
por electropolimerización sobre una superficie de una lámina de
cristal metálico.
La figura 2A representa dos espectros globales
anterior, en la figura de arriba a) y posterior, en la figura de
abajo b), complejación del cobre en una solución de cobre mediante
una película de P4VP.
La figura 2B representa una ampliación
respectivamente de los dos espectros globales de la figura 2A sobre
la región hacia 1600 cm^{-1}, anterior, en la figura de arriba a),
y posterior, en la figura de abajo b), complejación del cobre en una
solución de cobre por una película de P4VP.
La figura 3A representa un espectro IRRAS que
muestra los resultados registrados en función del tiempo al nivel de
las bandas infrarrojas (IR) de la piridina y de su complejo con el
cobre para una película de P4VP sumergida en una solución de cobre
de 15 mg/l.
La figura 3B representa la proporción de cobre
complejado estimado a partir de las áreas de las bandas IRRAS en
función del tiempo de inmersión de la película de P4VP.
La figura 4 representa tres espectros IRRAS que
ilustran un tratamiento de la película de la presente invención con
agua caliente, arriba a 25ºC, en el medio a 70ºC y abajo a
100ºC.
La figura 5 representa un espectro IRRAS de la
forma piridinio tras el lavado ácido después del aclarado con agua
en una película de polímero orgánico según la invención,
La figura 6 representa tres espectros IRRAS que
ilustran: (1) una película P4VP inicial, no complejada, (2) una
película P4VP complejada, y (3) una película descomplejada por medio
de una tratamiento de NH_{3}/agua caliente.
La figura 7 representa tres espectros XPS que
ilustran: (1) una película P4VP inicial, no complejada, (2) una
película P4VP complejada, y (3) una película descomplejada por medio
de un tratamiento NH_{3}/agua caliente.
La figura 8 representa tres espectros IRRAS de
película P4VP que ilustran: (1) una película P4VP inicial, no
complejada, (2) una película después de 5 ciclos de
complejación/expulsión, y (3) una película después de 150 ciclos de
complejación/expulsión, representando el trazado continuo la
película "descomplejada" y el trazo discontinuo la película
"complejada".
La figura 9 representa tres espectros IRRAS de
película P4VP que ilustran: (1) una película P4VP inicial, no
complejada, (2) una película después de 1 ciclo de
complejación/expulsión, y (3) una película después de 4 ciclos de
complejación/expulsión, representando el trazado continuo la
película "descomplejada" y el trato discontinuo la película
"complejada".
La figura 10 representa esquemáticamente una
célula concebida por dos bloques de Teflón con separador membranal
para superficies de dimensiones medias, representando la figura 10 A
una vista en perspectiva transparente de dicha célula, representando
la figura 10 B una vista de costado de uno de los bloques después de
separarse del segundo bloque, y representando la figura 10 C una
vista en sección por un plano perpendicular al de la figura
10 B.
10 B.
La figura 11 representa la reticulación de
cadenas de polímeros aislados por una molécula de
divinilbenceno.
La figura 12 representa un perfil de grosor de
una película obtenido en presencia de DVB a 5% medido
perpendicularmente a una raya hecha en la película por medio de un
estilete ejerciendo una presión del estilete de 5 mg.
La figura 13 representa cuatro espectros IRRAS
que muestran la influencia del contenido en DVB sobre el grosor de
las películas.
La figura 14 representa un perfil del grosor de
una película obtenido en presencia de oligómeros preformados,
medidos perpendicularmente a una raya hecha en la película por medio
de un estilete ejerciendo una presión del estilete de 5 mg.
La figura 16A es una imagen por microscopio
electrónico de barrido, en aumento de 200x, de una tela de acero
inoxidable no revestida.
La figura 16B es una imagen por microscopio
electrónico de barrido, en aumento 200x, de una tela de acero
inoxidable revestida con una película de polímero orgánico P4VP
según la invención.
La figura 17 es un esquema de un dispositivo de
tratamiento continuo de un efluente objeto de tratamiento según la
invención que comprende una noria.
La figura 18 es un esquema de una vista en
perspectiva de un cangilón de la noria representada en la figura 17
sobre su raíl de arrastre.
La figura 19 es un esquema de una vista en
sección de uno de los cangilones de la noria representada en la
figura 17.
La figura 20 es un gráfico que presenta la
evolución de la concentración en cobre de un efluente en función del
número de pasos del efluente por un cangilón que comprende una
estructura complejante según la invención.
La figura 21 representa la estructura molecular
del ferroceno (izquierda) y de la 4-vinil benzo
18-corona-6 utilizados en uno de los
modos de realización de la presente invención.
La figura 22 es una representación gráfica de un
espectro IRRAS de una película de polivinilferroceno) obtenido
mediante la incorporación por electropolimerización bajo
polarización catódica según la presente invención.
La figura 23 es una representación gráfica de la
respuesta voltamétrica l (mA) en función de E(mV) de una
película de 20 nm de poli(vinilferroceno) incorporado sobre
platino por electropolimerización bajo polarización catódica según
la presente invención.
La figura 24 es una representación gráfica de un
espectro IRRAS de una película del copolímero de vinilferroceno y de
4-vinil benzo 18-corona según la
presente invención, y
La figura 25 es una representación gráfica de la
respuesta voltamétrica l n(mA) en función de E (mV) de una
película de 40 nm de
poli-co-(vinilferroceno-4-vinil
benzo 18-corona-6) incorporado sobre
platino por electropolimerización bajo polimerización catódica
según la presente invención.
Telas metálicas: para responder a las exigencias
de un proceso de absorción que necesitan una superficie de
intercambio importante, los sustratos seleccionados son en este caso
telas metálicas tejidas. Estos materiales se utilizan por lo general
en el ámbito de la filtración.
El diámetro de los hilos y el tipo de mallado
permiten obtener unas aberturas nominales de entre varios
micrómetros a varias docenas de micrómetros. Estas condiciones
permiten realizar una división muy fina del líquido que se derrama
atravesando en el caso de una filtración transversa. En una
situación en la que el polímero no es electroactivo, es decir,
polímero conductor, ninguna fuerza permite dirigir los iones de
cobre hacia la superficie absorbente y, en consecuencia, la división
del líquido se convierte en primordial para favorecer la formación
del complejo cupro-piridina. Además, buscando
captar unas especies de talla atómica como las sales de cobre, a
través de mallas micrométricas, parece evidente que debe realizarse
una parte importante del paso del líquido a través de las telas para
aumentar las posibilidades de encuentro entre las dos entidades.
Este aspecto será expuesto a continuación en la presentación de un
dispositivo de purificación según la invención.
Abertura nominal: con el fin de obtener la mayor
superficie desarrollada y la división más fina del líquido, los
inventores han seleccionado entre las distintas características de
telas disponibles en el mercado aquéllas que estaban fabricadas con
los hilos más finos y que, con el mayor número de hilos por
centímetro de tela, presentaban la menor abertura nominal. Sin
embargo, hubo que tener en cuenta unos fenómenos de pérdida de
carga, a través de la tela, relacionados con las fuerzas de
rozamiento y al atasco de las telas, por ejemplo por partículas de
caliza.
Las telas seleccionadas presentan una abertura
nominal de 50 micrómetros y una superficie geométrica real de 8
cm^{2} por cm^{2} aparente de tela, 220,5 hilos /cm (560
hilos/pulgada) de diámetro, 100 micrones, trama: 15,7 hilos /cm (40
hilos/pulgada) de diámetro 180 micrones de malla) (Ver tabla 1 a
continuación).
Naturaleza metálica de los hilos: con el fin de
limitar los problemas de corrosión relacionados con la naturaleza de
los medios de purificación o bien con los procedimientos de
expulsión de los iones, los hilos de las telas se han seleccionado
en acero inoxidable 316L. De hecho, unas superficies de níquel han
mostrado, en el curso de pruebas preliminares, fenómenos de ataques
corrosivos en medios cloruros como CuCl_{2}.
La electropolimerización: las etapas de
incorporación y de crecimiento de las películas de P4PV se realizan
aquí por electropolimerización. Este procedimiento permite fabricar
películas estables químicamente, homogéneas y de grosor controlado.
El medio de síntesis está compuesto de un disolvente, el
acetonitrilo, de un monómero, como co-disolvente,
ya que su concentración es del 50%, y un solo soporte, el
tetraetiloamonio perclorato. La fuerte proporción de monómero está
justificada por el deseo de favorecer una reacción secundaria de
electrodo que desemboque en la formación de la película incorporada.
El procedimiento de electropolimerización que corresponde a una
reacción de polimerización electroiniciada consume muy poca
electricidad, ya que la reducción de una molécula de monómero basta
para iniciar una cadena completa de polímero. En consecuencia, este
procedimiento depende poco de las líneas de campos presentes en la
célula y se adapta perfectamente al recubrimiento de superficies de
formas complejas, como las telas en el caso que nos ocupa.
Las síntesis se llevan a cabo en modo
potenciostático impulsado. Este proceso permite controlar mejor las
condiciones de crecimiento de las cadenas limitando las cantidades
de corriente inyectadas, reacción de inicio, para dar preferencia a
las reacciones de crecimiento. Por otra parte, los tiempos de reposo
permiten reaprovisionar la interfaz de monómero por difusión.
El modo operativo de las síntesis se describe por
ejemplo en C. Lebrun, G. Deniau, P. Viel, G. Lécayon, Surface
Coatings Technology, 100-101, 474 (1998). Recordemos
solamente que el potencial de trabajo (V_{on}) se elige dentro de
la barrera de electroactividad del monómero, que comienza hacia -2,5
V/(Ag^{+}/Ag). El potencial de relajación (V_{off}) se elige en
un valor inferior, en valor absoluto, en el potencial de equilibrio
inicial (-0,6 V/Ag^{+}/Ag) y permite, mediante una reacción de
oxidación que pone en juego al disolvente, crear un defecto
molecular, reticulación que estabiliza las cadenas formadas en la
superficie del electrodo. Estas condiciones son las de base que
sirven para la síntesis de las películas de P4VP, veremos en el
transcurso de la presentación de los resultados que se incorporan
"aditivos" a las soluciones para optimizar las condiciones de
síntesis y las propiedades de las películas.
Las condiciones de síntesis electroquímica son
las siguientes:
- Concentración en monómero: 50% en el
acetonitrilo.
- Electrólisis impulsada:
V_{on} = -2,8 V/(Ag^{+}/Ag) | t_{on} = 200 ms |
V_{off} = 0 V/(Ag^{+}/Ag) | t_{off} = 400 ms |
- Número de impulsos:
De 1000 a 4000 (según los grosores deseados, de
50 a 200 nm).
Esta primera etapa realizada sobre superficies de
laboratorio, láminas de cristal metalizadas al vacío, permite
investigar y optimizar las condiciones de síntesis de las películas,
así como las condiciones operativas, ciclos de
complejación/expulsión, que simulan el funcionamiento de un
procedimiento industrial. Los inventores han explotado sus propios
medios espectrocópicos de análisis de superficies: IRRAS, XPS,
perfilometría.
Los primeros estudios sobre la aptitud de las
películas de P4VP electroincorporadas para fijar y liberar las sales
de cobre se han hecho sobre superficies de cristal metalizadas por
un procedimiento de radiofrecuencia.
La célula de síntesis utilizada es una célula de
cristal de pequeño volumen cuyos compartimentos están separados por
un cristal sinterizado. La superficie de las láminas de cristal
revestida por las películas es de unos 2 cm^{2} y corresponde al
diámetro del cristal sinterizado.
- -
- El compartimento de trabajo, electrodo de níquel polarizado catódicamente, está acondicionado con una solución que comprende el 50% de monómero, la 4-vinilpiridina y el 50% de de acetonitrilo. La concentración en tetraetiloamonio perclorato (TEAP) es de 5 x 10^{-2} mol. dm^{-3}.
- -
- El compartimento contraelectrodo, electrodo de platino polarizado anódicamente, está acondicionado con una solución que no contiene ningún monómero.
- -
- El electrodo de referencia está basado en el sistema Ag^{+}/Ag (10^{-2} mol. dm^{-3}).
La separación de los compartimento se realiza
para limitar la reacción de oxidación del monómero que conduce a la
formación de una película aislante sobre la película de los
contraelectrodos. Estas películas están formadas principalmente por
compuestos insolubles y por cadenas de P4VP polimerizadas
homotéticamente. La ausencia de propiedades de hinchamiento de estas
películas se traduce en un bloqueo progresivo del funcionamiento de
la célula. Sin embargo, la separación de los compartimentos mediante
el cristal sinterizado no es lo suficientemente eficaz en el caso de
esta célula, y la difusión lenta del monómero en el compartimento
acaba por bloquear el contraelectrodo. Los inventores han recurrido
a un cambio regular de los contraelectrodos. Este problema se ha
minimizado en el transcurso de las etapas siguientes gracias a la
utilización de separadores más eficaces.
Para responder a la elección de un procedimiento
que da preferencia al aspecto superficial del procedimiento, las
películas de P4VP deben seguir siendo finas. Sin embargo, hay que
pensar que una película de una superficie ideal cuyo grosor sólo
fuera de una monocapa, inferior a 1 nm, presentaría una capacidad
demasiado pobre y necesitaría por tanto una velocidad de ciclo
captura/expulsión infinitamente rápida para tener un mínimo de
eficacia. Las películas depositadas sobre los electrodos de trabajo
tienen grosores comprendidos entre 50 y 200 nm. Las medidas de los
grosores se realizan mediante perfilometría practicando una raya en
la película. El carácter homogéneo de las películas permite también
y más rápidamente estimar sus grosores con ayuda de los colores
interferométricos.
En primer lugar, esta etapa ha permitido
verificar la aptitud de las películas ante el hinchamiento frente a
soluciones acuosas. De hecho, es necesario que la solución
descontaminadora pueda penetrar y difundirse en las películas con un
coeficiente de repartición favorable al nivel del cobre.
Los análisis IRRAS y XPAS han permitido demostrar
que las películas de P4VP sumergidas en soluciones concentradas de
cobre (20 g/l) retenían el cobre incluso después de aclarados
abundantes. La formación de complejos cupro-piridina
se identifica por la existencia de una banda a 1617 cm^{-1} en
los espectros IR.
La estructura electrónica del cobre permite
describirlo como un metal complejado en una estructura octaédrica,
es decir, de un cobre por ocho ligandos. Sin embargo, las
condiciones particulares de poca movilidad de los ligandos
piridínicos unidas al carácter sólido del polímero modifican
ampliamente y favorecen esta estoquiometría. Con la incerteza
relacionada con el análisis de las intensidades de los valores
máximos de IRRAS y XPS, es posible sin embargo estimar que la
proporción de cobre con respecto a los agrupamientos piridínicos es
de una media del 50% de estoquiometría media de complejación del
átomo de cobre para dos agrupamientos piridínicos. Sin embargo,
algunos experimentos han dado como resultado unos índices de
complejación cercanos al 100%. En resumen, los índices de
complejación del cobre, es decir, el número de agrupamientos de
piridina relacionados con un cobre varía con el contenido en cobre
en el seno de la película, y tiende hacia la estoquiometría de 1 por
1 en los contenidos
elevados.
elevados.
Estos resultados se ven confirmados por la
espectroscopia IRRAS: la proporción cobre/piridina se estima por la
relación de las áreas entre los valores máximos a 1600 y 1617
cm^{-1}, que corresponden respectivamente a la forma libre y
complejada de la piridina. Una descomposición numérica que utiliza
el ajuste del espectro experimental con un espectro recompuesto a
partir de gaussianas centradas sobre los valores máximos a 1600 y
1617 cm^{-1} permite determinar la proporción de grupos
piridínicos enganchados en los complejos. Sin embargo, el no conocer
el número de ligandos piridínicos por átomo de cobre no permite
obtener la cantidad real de cobre presente en la película.
Esta información puede ser aportada por la
utilización de la espectroscopia XPS que determina directamente la
proporción real de los distintos átomos presentes en la superficie.
Las intensidades de las bandas de fotoemisiones Cu_{2p} para el
cobre y N_{1s} para el nitrógeno permiten determinar la proporción
real entre estos dos elementos. Sin embargo, es necesario normalizar
estas intensidades mediante los términos de sección eficaz que
tienen en cuenta el rendimiento de fotoemisión propio de cada nivel
electrónico de cada elemento. Por otra parte, la sección eficaz
depende de la forma química del elemento. Los inventores utilizan la
sección eficaz del óxido de cobre CuO como forma próxima al sulfato
de cobre, para la que el grado de oxidación del cobre es idéntico.
Esta aproximación conduce a la introducción de una ligera incerteza.
La relación de concentración cobre/nitrógeno determinada de esta
forma sobre una muestra fina y fuertemente complejada, con un IRRAS
cercano al 100%, se acerca a la unidad. Se encuentra así el
resultado ya puesto en evidencia por el XPS.
Es por tanto posible utilizar las relaciones
obtenidas por IRRAS para cuantificar los contenidos en cobre.
La concordancia observada entre los dos
procedimientos, IRRAS y XPS, para los que los espectros ya han sido
registrados sobre películas finas, es decir, con una buena
correspondencia superficie/volumen, permite dar como válidos los
espectros de IRRAS y explotarlos cuantitativamente.
A partir de este valor medido, es posible estimar
la cantidad de cobre fijado en una superficie determinada de la
película. Si la densidad de la película es cercana a 1, poco
contenido, es necesaria una superficie de película de 10 cm^{2} y
de grosor de 200 nm para fijar 0,1 mg de cobre. Hay que destacar que
estos valores tan pequeños deben multiplicarse por la superficie
real de contacto y el grosor de las películas para dar una
indicación de la cantidad de iones de cobre complejados por cm^{2}
de superficie aparente. Este punto se considera a continuación.
Si para concentraciones importantes de cobre de
20 g/l las duraciones de complejación son fiables, bastan algunos
segundos para complejar significativamente una película, siendo otro
el caso de las soluciones 1000 veces (20 mg/l) o 10000 veces (2
mg/l) más diluidas, que pueden corresponder a al menos una parte de
las soluciones industriales objeto de tratamiento.
La figura 3a presenta los resultados registrados
al nivel de las bandas de IR de piridina y de su complejo con el
cobre para una película de P4VP inmersa en una solución de 15 mg/l.
Este valor es representativo de un contenido medio de efluente
purificado de forma clásica. Los cálculos de las proporciones de
formas complejadas estimadas a partir de las áreas de las bandas de
IRRAS están presentes en la figura 3b.
La película de P4VP de 100 nm está
electropolimerizada sobre una lámina de cristal niquelado. Su
superficie es de 3 cm^{2}. Sin agitar la solución, se sumerge la
muestra en un volumen de solución reducido al mínimo, es decir, de
10 cm^{3}. Un registro IRRAS se realiza a intervalos de tiempo
regulares. La aparición de la banda del complejo a 1617 cm^{-1}
alcanza relativamente del 5 al 10% de índice de complejación, pero
hay que esperar 15 horas para obtener un 20% de índice de
complejación.
Este resultado puede analizarse de varias formas
expuestas a continuación.
Un primer punto positivo está relacionado con
que, a pesar de un contenido muy pequeño en solución, la
complejación se produce. No hay un límite inferior de concentración
bajo la cual el complejo ya no se produzca. La constante de
complejación es tal que hay un desplazamiento continuo del cobre
hacia la película, sea cual sea la concentración en solución. En
términos de coeficiente de reparto del cobre entre la solución y la
película, la formación del complejo es favorable.
Un segundo punto positivo está relacionado con
que incluso aunque la progresión del cobre sea lenta y haya que
esperar 14 horas para doblar la cantidad de cobre, el contenido se
establece rápidamente con valores significativos. Las condiciones de
medida no han permitido obtener las proporciones de cobre desde los
primeros instantes. Esta posibilidad se ofrecerá a continuación en
este estudio mediante la introducción de procedimientos in
situ de impedancia electrónica. En este estadio de los
resultados, es importante comentar los valores de "proporción de
piridina complejada". De hecho, se puede intuir que la
complejación del cobre comienza por la superficie de la película, lo
que significa que este valor depende del grosor de la película. Para
una misma cantidad de cobre complejado, esta proporción será
superior para una película más fina. No es necesario interpretar de
forma estricta este valor como una estimación del rendimiento del
depósito. Pueden ser suficientes unas películas finas para complejar
soluciones muy diluidas, mientras que serán útiles unas películas
más gruesas en caso de aumento puntual de los contenidos en
cobre.
En este ejemplo, sin embargo, muchos parámetros
son desfavorables al encuentro a escala molecular entre los iones de
la película. De hecho, la relación superficie (película)/volumen
(solución) es muy reducida con una lámina plana, y la ausencia de
agitación es igualmente desfavorable. De hecho, las telas divisan el
líquido en volúmenes muy finos, de forma que el derrame, no
necesariamente laminar, permite crear una "agitación". Estos
resultados claramente hacen ver que, ante la alternativa relacionada
con este tipo de procedimiento entre alcanzar índices de
complejación elevados y después expulsar o aceptar un índice mucho
menor pero obtenido muy rápidamente y realizar la expulsión mucho
más a menudo, esta última solución es la más eficaz.
Las películas de P4VP incorporadas por
electropolimerización complejan por tanto los iones de Cu^{2+},
incluso en capas finas.
Esta complejación puede detectarse fácilmente en
un IRRAS, con la aparición de una banda a 1617 cm^{-1},
característica del agrupamiento de piridinio.
La complejación es cuantitativa, pero lenta sobre
películas incorporadas sobre láminas y sin agitación.
Una vez realizada la etapa de complejación, es
necesario expulsar eficazmente los iones de cobre. A este nivel del
procedimiento, es importante que esta etapa sea rápida y genere
pocos desechos secundarios. La expulsión debe por tanto hacerse con
agentes poco nocivos y/o en volúmenes lo más reducidos posibles.
Para ello, se han probado varios procedimientos
con el objetivo de descomplejar el cobre de la piridina y extraerlo
de la película. Hay que destacar que los distintos tipos de
tratamiento que se han probado han permitido verificar la excelente
estabilidad química de las películas electroincorporadas frente a
tratamientos químicos agresivos a diferencia de películas testigo
realizables "en remojo" a partir de soluciones de polímero, que
se han eliminado rápidamente de las superficies.
Este primer proceso ha sido probado por su baja
nocividad. Éste se apoyaba en la idea de que una aportación de
energía térmica podía estabilizar el complejo
cupro-piridina. Las primeras pruebas de aclarado en
agua caliente han mostrado por el IRRAS una disminución de la
intensidad de la banda del complejo y correlativamente una
regeneración de la piridina libre. Estas pruebas se han sucedido en
agua a 70ºC, y más tarde se han agitado. Unos minutos de tratamiento
hacen desaparecer totalmente la banda de IRRAS del complejo de una
película de 100 nm complejada en 2/3 (figura 4).
Un análisis de XPS ha mostrado que los restos de
cobre persisten en la superficie de la película al mismo tiempo que
el contenido en cobre permanece idéntico en profundidad tras la
abrasión iónica. Es por tanto evidente que incluso aunque el
complejo se destruya, el cobre no se elimina realmente de las
películas. Verdaderamente, deben formarse unas formas hidróxidas en
la película. No obstante, este resultado es interesante, ya que
permite al menos restituir la reactividad de los agrupamientos
piridínicos. Este tratamiento con agua hirviendo podría asociarse en
el futuro al tratamiento retenido para limitar la utilización de
productos más contaminantes.
El tratamiento de las películas complejadas en
agua hirviendo permite por tanto una descomplejación eficaz de la
película, pero no la expulsión de los iones al exterior de la
película.
El pK_{a} de la piridina es cercano a 4,5 y
unos tratamientos con ácido acético o con ácido clorídrico diluido
han permitido observar la forma piridinio representada por la banda
IRRAS a 1640 cm^{-1} en la figura 5. La protonación del nitrógeno
hace que el agrupamiento piridínico pierda sus propiedades
débilmente básicas relacionadas con su dipolo electrónico. El cobre
es expulsado entonces y liberado en la película y después en la
solución. Se habla entonces de lavado ácido.
En este estadio, al haber perdido la película de
P4VP sus propiedades complejantes, es necesario regenerar la forma
piridina. Debe utilizarse un tratamiento básico, ya que el simple
paso a un medio de pH superior al pK_{a} no permite eliminar la
forma piridinio. Esto conduce pues en este proceso a dos etapas de
tratamiento: el lavado ácido y después la neutralización. Esta
situación no es deseable en el marco de un procedimiento que quiere
generar el menor número de desechos secundarios posible.
El tratamiento ácido de las películas complejadas
permite pues una descomplejación eficaz, pero necesita una
reneutralización posterior para que la película vuelva a estar
disponible para la complejación.
Este proceso utiliza directamente el paso por una
solución básica. La elección de la base se lleva sobre amoniaco
(NH_{3}) con el fin de crear un complejo de cobre más estable que
el formado con la piridina y en consecuencia capaz de desplazar al
cobre. El amoniaco presenta asimismo la ventaja de ser un producto
no muy caro.
Los resultados presentados en los párrafos
siguientes muestran la eficacia del tratamiento y su inocuidad
frente a las películas.
Estudio de la etapa de descomplejación por una
solución de amoniaco.
Las películas de P4PV utilizadas para este
estudio se han sintetizado en las condiciones clásicas (monómero:
50% V_{on} = -2,8 V/(Ag^{+}/Ag), t_{on} = 200 ms, V_{off} =
0 V/(Ag^{+}/Ag), t_{off} = 400 ms, n = 2000, Ep = 100 nm). Los
espectros IRRAS y XPS de las películas en su estado inicial se
registran y se presentan respectivamente en las figura 6(1) y
en la figura 7(1).
Para realizar la etapa de complejación, estas
películas se han sumergido 5 minutos en una solución de cobre a 10
g/l.
Tras un aclarado abundante con agua desionizada,
los espectros IRRAS y XPS se registran y se presentan
respectivamente en la figura 6(2) y 7(2). En estas
condiciones, cerca del 50% de los agrupamientos piridinas son
complejados. La menor intensidad aparente de las bandas del cobre en
el espectro XPS proviene del aclarado abundante que lava muy
superficialmente la película. Sin embargo, los espectros del IRRAS
pueden explotarse cuantitativamente.
La solución de amoniaco está preparada a 1,1
mol.dm^{-3}, disolución del orden del 10% del amoniaco puro.
La etapa de descomplejación es muy rápida, basta
una inmersión de 1 minuto para eliminar el cobre de la película. Las
películas también se aclaran en agua caliente antes del análisis.
Los espectros IRRAS y XPS presentados respectivamente en la figura
6(3) y en la figura 7(3) ponen de manifiesto la
eliminación del cobre.
Como puede verse en el espectro de IRRAS de la
figura 6(3), la banda a 1620 cm^{-1} correspondiente al
complejo piridina-Cu^{2+} prácticamente ha
desaparecido después del ciclo de descomplejación, solución de
amoniaco y de agua caliente, se observa correlativamente una
reaparición de la banda de la piridina a 1600 cm^{-1}. La pequeña
proporción de cobre que queda tras este tratamiento sólo es de unos
puntos porcentuales. La eficacia de esta operación es superior al
90%. Los restos de cobre que quedan pueden sin embargo eliminarse
totalmente para producir una regeneración total de la película
cuando se trata la película en agua hirviendo durante una hora. Esta
operación suplementaria puede realizarse ocasionalmente y no genera
ninguna alteración de los rendimientos de la
película.
película.
No obstante, hay que destacar una ligera
disminución de la intensidad de IR del agrupamiento piridina tras el
tratamiento con amoniaco sin disminución aparente del grosor de la
película. Este fenómeno se interpreta en términos de extracción de
cadenas de polímeros sencillamente insertadas en la película. Como
se muestra en el párrafo siguiente, este fenómeno tiende muy
rápidamente a desaparecer en el transcurso de las ciclizaciones.
El tratamiento básico (NH_{3}) de las películas
complejadas permite pues al mismo tiempo una buena descomplejación y
una buena expulsión al exterior de la película, de forma muy rápida.
Un tratamiento periódico en agua caliente permite regenerar casi
totalmente las capacidades iniciales de la película que ha de
complejar los iones de cobre.
Este ejemplo permite verificar que los ciclos de
complejación/expulsión de los iones de cobre no alteran las
propiedades de las películas. Se ha efectuado una prueba de
estabilidad sometiendo una película a un gran número de ciclos.
Para realizar esta prueba, se ha retenido una
solución muy concentrada en amoniaco, disolución al 50% en volumen
de la solución comercial, es decir \approx8 mol.dm^{-3}. Estas
condiciones más severas en términos de pH permiten probar la
película en situación límite.
Las etapas de complejación corresponden a la
inmersión de la película en una solución concentrada de CuSO_{4}.
Las etapas de descomplejación se efectúan en el amoniaco concentrado
seguido de un rápido aclarado con agua hirviendo.
Los análisis del IRRAS se realizaron para cada
etapa en el momento de los diez primeros ciclos, y después una vez
por decena hasta los 150 ciclos.
Después de 150 ciclos de complejación/expulsión,
el aspecto de la película es excelente y los rendimientos permanecen
inalterados como muestra la figura 8.
Como queda subrayado en el párrafo anterior, la
intensidad de la banda piridínica a 1600 cm^{-1} disminuye
sensiblemente entre el primer y el segundo ciclo. Ya no se observa
por contra esta disminución de intensidad en el transcurso de los
ciclos siguientes: la película alcanza un grosor estable.
Las propiedades de la película incorporada
permanecen pues inalteradas después de 150 ciclos de
complejación/descomplejación. Éstas son totalmente explotables, por
ejemplo por la combinación de tratamientos con amoniaco combinados
con una regeneración periódica con agua caliente.
Este ejemplo permite confirmar que el cobre es
bien complejado por la película una vez expulsado en la solución
amoniacada y que una repetición de esta operación permite purificar
efectivamente la solución de cobre.
Para este experimento, los inventores han
utilizado 10 ml de solución de CuSO_{4}, concentración en
Cu^{2+} 15 mg L^{-1}, y dos láminas recubiertas de película de
un grosor del orden de 100 nm.
Las condiciones en las que se han efectuado estos
experimentos son muy limitativas en cuanto a la velocidad de la
reacción, ya que el contenido en cobre en la solución es fiable, la
superficie de intercambio sigue siendo reducida y no se utiliza
ninguna agitación para favorecer la estadística de contacto entre
los iones de cobre y la película.
La fase de complejación es particularmente lenta
en estas condiciones, ya que son necesarias 12 horas de inmersión
para complejar aproximadamente el 15% de los agrupamientos
piridínicos en el curso del primer ciclo, figura 9. La lámina es
entonces descomplejada por una solución de amoniaco más tarde
reintroducida en la solución de purificación. Después del cuarto
ciclo, el componente de IRRAS del complejo se hace difícil de
observar. En esta situación, el contenido en cobre se mide mediante
un test colorimétrico (visiocolor) con buena precisión en:
C_{cu2+} = 0,25 mg.L^{-1}. (norma europea 2 mg.L^{-1}).
Siendo la concentración inicial de 15
mg.L^{-1}, el contenido en cobre ha disminuido en un factor
60.
Aunque este tipo de experimento siga estando muy
alejado de una secuencia de purificación a escala industrial,
demuestra que no hay ninguna limitación de naturaleza química para
el proceso emprendido. La cantidad de cobre fijado por unidad de
superficie está en consonancia con el valor dado anteriormente: 0,1
mg de cobre por 10 cm^{2} de película de 200 nm.
Las medidas del test colorimétrico son sencillas
de poner en funcionamiento y poco costosas (test visiocolor). La
precisión y fiablidad del test se han probado a partir de soluciones
de concentraciones contrastadas y elegidas de la gama de medida del
procedimiento. Estas soluciones de sulfato de cobre disuelto en agua
desionizada han sido realizadas con pesos precisos. La gama de
medida de visiocolor está escalonada entre 0,04 y 0,5 mg/l. Ha
habido que hacer disoluciones de las soluciones de medida para
ajustarse a los contenidos accesibles por el procedimiento.
La complejación mediante una película de P4VP
incorporada sobre una placa permite por tanto bajar, en 4 ciclos de
paso, de 1,5 mg/l a 0,25 mg/l, es decir, aproximadamente 10 veces
por debajo de las concentraciones umbral fijadas a nivel
gubernativo. La ganancia de concentración es de factor 60. Solo la
cinética de paso sigue siendo lenta en esta configuración de
placas.
Para alcanzar una eficacia importante del
procedimiento desarrollado, es importante por una parte rebajar al
mínimo el contenido en el efluente reciclable, pero sobre todo
concentrar el ión pesado en el menor volumen en el nivel del baño de
purificación. La relación entre el volumen inicial objeto de
tratamiento y el volumen final de solución concentrada traduce los
rendimientos del procedimiento.
Así, se ha efectuado un experimento de
descomplejación con distintas soluciones en amoniaco, C \sim 1,6
mol.l^{-1} que contienen el complejo formal
Cu(NH_{3})_{n}^{2+}SO_{4}^{2-} con n =1, 2,
4, 6, 8, 10, 20, 40, 60, 80, 120, 160.
Este experimento ha permitido determinar la
cantidad máxima de cobre que puede contener la solución de amoniaco
hasta la saturación de la solución, restando eficacia a la
descomplejación.
Cu[NH_{3}]_{6}{}^{2+}
\leftrightarrow Cu[NH_{3}]_{5}{}^{2+}
+NH_{3}
con
K_{D6} =
[Cu(NH_{3})_{5}{}^{2+}]\cdot[NH_{3}]/[Cu(NH_{3})_{6}{}^{2+}]
Cu[NH_{3}]_{5}{}^{2+}
\leftrightarrow Cu[NH_{3}]_{4}{}^{2+}
+NH_{3}
con
K_{D5} =
[Cu(NH_{3})_{4}{}^{2+}]\cdot[NH_{3}]/[Cu(NH_{3})_{5}{}^{2+}]
Cu[NH_{3}]^{2+}
\leftrightarrow Cu^{2+}
+NH_{3}
con
K_{D1} =
[Cu^{2+}]\cdot[NH_{3}]/Cu(NH_{3})^{2+}]
con pK_{D1}=4; pK_{D2}=3,3;
pK_{D3}=2,7; pK_{D4}=2; pK_{D5}=-0,5;
pK_{D6}=-2,5.
Por otra parte, la fuerza de un complejo está
definida por la constante K de equilibrio. Por ejemplo, para el
complejo Cu[NH_{3}]_{6}^{2+} de ecuación:
Cu[NH_{3}]_{6}{}^{2+}
\leftrightarrow Cu + 6 \
NH_{3}
La constante de equilibrio global K_{6} se
escribe:
K_{6} =
[Cu^{2+}]\cdot[NH_{3}]_{6}/[Cu
(NH_{3})_{6}{}^{2+}]
por lo tanto pK_{6} = pK_{D1} +
pK_{D2} + pK_{D3} + pK_{D4} + pK_{D5} + pK_{D6} es decir,
pK_{6} =
9.
Así, por cada complejo Cu
(NH_{3})_{n}^{2+}, se accede a la constante de
equilibrio global K_{n}:
pK_{1}= 4;
pK_{2}= 7,3; pK_{3}= 10; pK_{4}= 12; pK_{5}= 11,5; pK_{6}=
9.
En consecuencia, cuanto mayor es pK, más estable
es el complejo. A partir de los valores de las constantes, ya se
puede deducir que el límite máximo, correspondiente al final de la
complejación del cobre por el amoniaco con gran eficacia, se
alcanzará en el complejo n = 4.
A partir de los valores de las constantes, se
puede deducir a estas alturas que el límite máximo, finalizada la
complejación del cobre por el amoniaco con una gran eficacia, se
alcanzará en el complejo n = 6.
El experimento efectuado sobre una película P4VP
complejada y después descomplejada en una solución de amoniaco de n
= 160 a n = 1, muestra claramente una saturación y una pérdida total
de eficacia cuando el contenido en cobre ha alcanzado el umbral n =
10. es decir, Cu[NH_{3}]_{10}^{2+}. En este
estadio, se produce un equilibrio entre las fuerzas que tienden a
complejar el cobre en el efluente concentrado y las que tienden a
reformar el complejo en la película bajo la acción de las fuertes
concentraciones del efluente concentrado.
El cálculo de la cantidad de cobre incorporable
en el efluente concentrado es sencillo. A partir de un litro de
solución de amoniaco de concentración 1,6 mol.L^{-1} será posible
como máximo "recuperar" 0,16 moles por litro de Cu^{2+}, es
decir, 10,1 g de cobre por litro.
\newpage
Si al principio la solución de descontaminación
contiene 15 mg.L^{-1}), será posible descomplejar 14,7 mg de
Cu^{2+} por litro.
Será necesario entonces 10,1 1/14,7 x 10^{-3}
\approx700 litros de solución para descontaminar para saturar 1
litro de amoniaco en 1,6 mol.L^{-1}, es decir, un factor 700 en
disminución de volumen.
Así, aumentando la concentración en amoniaco, el
factor de disminución del volumen aumenta. Estos resultados se
exponen en la tabla B siguiente. Las pruebas de contenido en
ciclización se han hecho en una solución de 1,6 mol.l^{-1}, aunque
las pruebas en las soluciones más concentradas no han mostrado
dificultades particulares. Si es posible concentrar 10 g de cobre
por litro o más, entonces es posible tratar al final este litro de
efluente concentrado por procedimientos clásicos de precipitación
mediante los hidróxidos que utilizan por ejemplo lechaza de cemento
o cal viva y formar un residuo seco.
La ganancia de volumen entre la solución de
entrada y la solución de expulsión depende pues de la concentración
de la solución de amoniaco y por lo tanto del precio de la solución
de extracción. Según esta concentración, el factor de ganancia puede
alcanzar 7000, es decir, 1 litro de solución de expulsión por 7
m^{3} de solución tratada.
Esta parte se refiere a tener en cuenta unas
condiciones de preparación de los filtros y de su utilización en un
entorno industrial.
El modo de síntesis de las películas de P4PV por
electropolimerización se retoma a continuación de forma que se
adapta a la realización de telas utilizadas para formar la
estructura complejante de la presente invención.
La formación de una capa aislante de P4VP sobre
los contraelectrodos se ha descrito a continuación. Las dificultades
se han minimizado, por una parte cambiando cada vez que era
necesario los contraelectrodos y por otra parte concebiendo una
célula de cristal con una separación de cristal sinterizado entre
los dos compartimentos para limitar la difusión del monómero. Al
principio del experimento, hay un 50% de monómero en el
compartimento catódico y un 0% en el compartimento anódico.
En cuanto a los contraelectrodos, se conservan
unas láminas de cristal metalizadas por procedimiento diodo de
rediofrecuencia ("pulverización iónica"). Esta proceso permite
tener numerosos contraelectrodos que pueden ordenarse regularmente.
Unos electrodos masivos de platino supondrían un coste elevado.
La utilización de cristal sinterizado, que es
previsible en una concepción de una célula de cristal, lo es menos
en células de mayor dimensión y utilizable en el medio industrial.
Por eso los inventores han seleccionado un nuevo tipo de separador,
ya que es indispensable minimizar las reacciones del monómero sobre
el contraelectrodo. Estos separadores deben ralentizar la difusión
de las especies de un compartimento hacia el otro sin bloquear el
paso de la corriente.
Al estar relacionada la elección del separador
con la naturaleza del material de la célula, se ha elegido el Teflón
para realizar esta nueva célula. La célula concebida en dos bloques
de Teflón está representada en las figuras 10A, 10B y 10C.
En estas figuras, la referencia 1 representa la
célula, la referencia 3 representa un bloque de separación, la
referencia 5 representa la zona de llenado de la mezcla de síntesis,
la referencia 7 representa el alojamiento del electrodo de
referencia, las referencias 9 y 11 representan los puntos de anclaje
que permiten, mediante un puente (no representado) el ajuste del
conjunto, y la referencia 13 representa el conducto de comunicación
entre el alojamiento del electrodo de referencia y la zona de
síntesis.
Ello permite un desmontaje sencillo y la
utilización de un separador membranal. La flexibilidad del Teflón
permite ajustar correctamente la membrana y crear una buena
estanqueidad de la célula.
Las primeras membranas seleccionadas han sido de
tipo metalocerámico TRMC con un diámetro de poro de 0,07
micrómetros. La composición de la membrana es la siguiente acero
inoxidable 316 L/ZrO_{2}/TiO_{2}.
Los elementos cerámicos porosos se depositan en
capas finas sobre una matriz de acero inoxidable. Aunque aislado
eléctricamente de los dos electrodos de la célula, el campo
eléctrico que atraviesa la solución genera un fenómeno de
polarización secundario sobre la parte conductora de la membrana. La
membrana funciona entonces como un doble electrodo polarizado
anódicamente en el compartimento catódico y a la inversa en el otro
compartimento. Los inventores han observado que una película se
depositaba sobre la cara conductora de la membrana con riesgo de
taparla con el transcurso del tiempo. En consecuencia, la
utilización de este tipo de membrana se ha puesto de costado en este
ejemplo.
Las segundas membranas utilizadas son totalmente
polímeras. Aunque mecánicamente más frágiles, son utilizables en las
condiciones que nos ocupan. Se componen de un revestimiento de tipo
fluorado poroso (poli 1,2-difluoretileno)
depositado sobre un soporte de polipropileno. El diámetro de los
poros se ha rebajado a 0,025 micrómetros.
La utilización de las membranas ralentiza la
difusión del monómero pero no la bloquea totalmente. En
consecuencia, los problemas de bloqueo del contraelectrodo persisten
aunque se atenúen ampliamente.
El proceso presentado en este párrafo responde a
la necesidad de obtener películas de P4VP más gruesas. De hecho, los
grosores de película típicamente obtenidos se observan
asintóticamente entre 100 y 150 nm por encima de 2000 impulsos. Para
situaciones en las que los contenidos en cobre serían más elevados,
el grosor de las películas que se traduce en términos de capacidad
de captura puede convertirse en un parámetro importante.
Ciertas cadenas de polímeros son eliminadas en el
transcurso del primer lavado con amoniaco. Esta situación proviene
del hecho de que todas las cadenas de polímeros no están
incorporadas sobre la superficie. Una proporción importante está
simplemente retenida en la parte incorporada mediante interacciones
de poca intensidad o situaciones de enredo por interdifusión. Una
última parte simplemente es liberada en la solución y contribuye a
una gelificación progresiva del electrolito.
El proceso siguiente consiste en retener esta
última parte en la película en crecimiento por añadidura en el
electrolito de moléculas polimerizables difuncionales. La molécula
de divinilbenceno (DVB) puede por ejemplo permitir reticular entre
ellas unas cadenas inicialmente aisladas y en consecuencia retener
una proporción más importante de cadenas.
Se han realizado pruebas entre el 1% y el 10% de
DVB añadido en el compartimento catódico. Los grosores crecen hasta
un contenido del 5% y luego se estabilizan. Los valores máximos
obtenidos son cercanos a 5000.
Por lo tanto, ha sido posible multiplicar por 5
el grosor de las películas. Los resultados pueden verse en la figura
12.
La figura 13 presenta los espectros IRRAS
registrados en estas películas. Hay que destacar que las
intensidades de IR en nuestras condiciones de análisis de reflexión
rasante no son lineales con el grosor de las películas.
Es fundamental destacar que todas estas películas
fijan siempre correctamente el cobre. El DVB no ha modificado su
aptitud para ser hinchado por las soluciones acuosas.
La utilización de agentes reticulantes, como la
divinil benceno (DVB), permite por tanto aumentar en un factor 5 los
grosores de la película incorporada. La aptitud para la complejación
por la película reticulada se conserva. Ya no se observa, en estas
películas reticuladas, las pérdidas de grosores inicialmente
observadas en las películas no reticuladas.
La idea de utilizar oligómeros preformados para
contribuir a aumentar el grosor de las películas proviene de
observaciones hechas en el transcurso de unas serie de síntesis. De
hecho, se ha observado, cuando se fabrican varias películas
sucesivamente (sin DVB), un aumento de la viscosidad de la solución
de síntesis, en general acompañada por una coloración rojo oscuro.
Esta observación está relacionada con la formación de cadenas de
oligómeros en solución que no son retenidas por las películas
incorporadas y que se acumulan en el transcurso del tiempo.
Paralelamente, se ha observado que el grosor de las películas tiene
una tendencia a crecer de una película a otra cuando se utiliza la
misma solución para síntesis sucesivas. Los oligómeros en solución
participan positivamente en el aumento del grosor de las
películas.
Los inventores también han utilizado soluciones
que se han polimerizado naturalmente en el transcurso de su
almacenamiento en una caja de guantes. De hecho, la operación de
destilación del monómero elimina total o parcialmente el
estabilizante, es decir, el inhibidor de polimerización.
Esta prueba ha sido positiva: la preparación de
una solución de síntesis con oligómeros preformados ha permitido
aumentar significativamente el grosor de las películas. Se ha
observado un factor medio de dos a tres en términos de grosor. Se
han observado regularmente unos valores determinados por
perfilometría de 400 a 500 nm. La figura 14 ilustra estos
resultados.
La utilización de la célula de Teflón ha
permitido comenzar las pruebas sobre telas metálicas de acero
inoxidable. El paso de superficies de níquel de radiofrecuencia,
sobre las que se han realizado la mayoría de las optimizaciones de
las condiciones de síntesis, por las telas de acero inoxidable
aparentemente no ha supuesto ningún problema, como se ilustra en la
figura 15. La presencia de óxidos de cromo no parece haber
disminuido la estabilidad de las películas.
Incluso ha sido posible someter las telas
revestidas a ultrasonidos en periodos mucho más prolongados con el
fin de verificar su adherencia. Unos tests de 15 mn bajo
ultrasonidos en disolventes del polímero no han modificado ni
alterado visualmente las películas. Las observaciones ópticas por
binoculares o por microscopio electrónico de barrido (figura 16)
muestran unos depósitos perfectamente homogéneos en el conjunto de
los hilos. Ello confirma claramente que el procedimiento de
revestimiento por electropolimerización es totalmente adaptable a
geometrías
complejas.
complejas.
El paso a estas superficies desarrolladas se
inscribe perfectamente en el objetivo de disminuir la duración de la
etapa de complejación. Si desde un punto de vista estrictamente
geométrico y por extrapolación de los resultados obtenidos sobre
láminas planas, una tela de diámetro de 10 cm permite purificar 1
litro de solución a 10 mg/l, es evidente que la cinética no
permitirá alcanzar fácilmente tales rendimientos.
Entonces, puede utilizarse un paso a través de
numerosas telas para aumentar considerablemente la superficie de
intercambio entre el líquido y la superficie de las películas.
Este modo de realización está esquematizado sobre
las figuras 17, 18, y 19. En estas figuras, las mismas referencias
indican los mismos objetos. En la figura 17, el dispositivo 15
comprende una serie de cangilones 17 en los que se colocan unas
rejillas que forman la estructura complejante según la invención.
Los cangilones están perforados en el fondo por un agujero 21.
El dispositivo comprende también un raíl 23 de
arrastre de los cangilones 17 para formar una noria y un motor de
arrastre 25 provisto de un variador 27. Un conducto de alimentación
29 alimenta al dispositivo del efluente objeto de tratamiento en el
nivel A de la noria. El efluente tratado es evacuado de los
cangilones en el nivel A, B y C de la noria y del dispositivo en el
nivel B. El efluente tratado 31 sale del dispositivo de abajo a la
izquierda en el esquema. Un canal de recuperación 22 del efluente
que sale por el fondo de los cangilones está previsto en el nivel C
de la noria. El dispositivo comprende también un primer baño de
limpieza/descomplejación 35 y un segundo baño de
limpieza/descomplejación 37.
La figura 18 es un esquema de una vista en
perspectiva de un cangilón 17 del dispositivo representado en la
figura 17, sobre su raíl de arrastre 23. El cangilón está perforado
en el fondo por un agujero 21.
Está montado de forma giratoria en su parte
superior alrededor de un eje 23a sobre el raíl de arrastre 23 de
manera que se desplaza con éste estando en su posición "agujero 21
inferior" a lo largo de toda la noria.
La figura 19 representa un esquema de una vista
en sección de un cangilón 17. En este esquema está representada la
posición de la estructura complejante 40 según la presente
invención. Esta estructura está en forma de rejillas 42. Cada
cangilón puede contener por ejemplo de 10 a 15 rejillas. Aquí, el
cangilón contiene 10.
El cangilón construido para este modo de
realización comprende una corona superior 44, un tubo 46, una corona
inferior 48, un fondo 50 provisto del agujero 21, unas tuercas 52,
una junta tórica 54 y una junta tórica 56. El agujero permite el
derrame del efluente tras haber atravesado las rejillas 40.
En la figura 17, el dispositivo está representado
de tal manera que la noria circula de forma continua en el sentido
de las agujas del reloj. De hecho, gira en el sentido inverso del
sentido del derrame del efluente al entrar al nivel A y se remoja
después en dos baños de limpieza/descomplejación.
Así, el efluente objeto de tratamiento es
introducido en el dispositivo en el nivel A de arriba a la izquierda
de la noria del esquema, por la parte superior del cangilón que se
encuentra bajo el conducto de alimentación. El efluente atraviesa la
estructura complejante según la invención presente en el interior
del cangilón y sale del cangilón por el agujero 21. El papel del
canal 22 es recuperar el efluente tratado que sigue derramándose de
los cangilones en la parte alta C del dispositivo. Después, los
cangilones son arrastrados hacia el primer 35 y segundo 37 baño de
limpieza/descomplejación que permiten regenerar las rejillas de los
cangilones que forman la estructura complejante según la
invención.
El cangilón realizado para este ejemplo permite
en este caso colocar en régimen transverso un conjunto de 7 telas de
acero inoxidable 316L que forman el sustrato de la estructura
complejante según la invención, modificados por un revestimiento de
poli-4-vinilpiridina que forma la
película de polímero orgánico eléctricamente neutro capaz de
complejar iones. Las superficies reales totales de esta estructura
complejante son en ese caso elevadas y del orden de 5200 cm^{2} (o
de 0,052 m^{2}). Éstas permiten en gran medida ganar en eficacia,
tiempo y concentración límite.
Los inventores han pasado una solución de 250 ml
de efluente objeto de tratamiento de concentración 15 mg Cu^{2+}/l
a través de las rejillas del cangilón y han determinado la
concentración de la solución en iones de Cu^{2+} en función del
número de pasos por un cangilón.
Los resultados de esta prueba han permitido
trazar la gráfica representada en la figura 20.
Esta figura representa la evolución de la
concentración del efluente en cobre en función del número de pasos
por el cangilón con un volumen de efluentes de 250 ml.
En esta figura, la referencia 60 indica la
descomplejación. En el sexto paso, los inventores han descomplejado
las rejillas por medio de amoniaco y después han reutilizado el
mismo cangilón después del paso de agua limpia para aclarar el
amoniaco. Han observado que la capacidad de complejación del
cangilón ha sido restaurada, lo que ha permitido alcanzar
concentraciones residuales muy bajas en el efluente tratado en un
número muy reducido de pasos: del orden de 0,5 mgCu^{2+}/l tras 20
pasos y una sola descomplejación al sexto paso. El umbral
gubernativo del cobre es, recordémoslo, de 2 mg/l.
La tendencia de la curva muestra que muy
probablemente se pueda conseguir un resultado idéntico o mejor
operando un número mayor de descomplejaciones, por ejemplo una
segunda descomplejación hacia el doudécimo paso.
Estos resultados muestran que la presente
invención permite ventajosamente reemplazar una complejación larga y
cuantitativa de la técnica anterior por una serie de
complejaciones/descomplejaciones rápidas.
En este ejemplo de aplicación, se realiza la
electropolimerización de vinilferroceno sólo por polarización
catódica. El vinilferroceno se esquematiza en la figura 21. Este
experimento permite verificar que la clase de cierre redox
constituida por el agrupamiento ferroceno es estable químicamente
cuando está en una película de polímero que ha sido incorporada.
- Sobre una lámina de platino.
- Referencia: electrodo de plata.
- Disolvente: acetonitrilo.
- Electrolito soporte: TEAP 5.10^{-2}
mol.L^{-1}.
- Concentración en monómero: 1 g en 20mL de
acetonitrilo, es decir 0,27 mol.L^{-1}.
- Electrólisis impulsada, con ayuda del protocolo
siguiente:
V_{on} = -2,7 V/(Ag^{+}/Ag)
t_{on} = 200 ms
V_{off} = 0 V/(Ag^{+}/Ag)
t_{off} = 400 ms
Número de impulsos: 2000.
La película obtenida tiene un grosor de
aproximadamente 20 nm, y presenta las estructuras de IR
características del agrupamiento ferroceno.
La figura 22 adjunta representa el espectro
IRRAS, transmisión en función de la longitud de onda, de la película
de poli-(vinilferroceno) obtenida mediante la incorporación por
electropolimerización bajo polarización catódica. La respuesta de la
película de poli-(vinilferroceno) se mide en una solución de
acetonitrilo y TEAP.
La figura 23 representa la respuesta voltamétrica
de 20 nm de poli(vinilferroceno) incorporada sobre platino
por electropolimerización bajo polarización catódica. La medida se
efectúa en una solución de TEAP 5.10^{-2} mol.L^{-1}en el
acetonitrilo, v = 100 mV.s^{-1}. Se observan los valores máximos
anódico y catódico característicos del dipolo redox siempre
reversible asociado al agrupamiento ferroceno.
En este ejemplo, se ha realizado la
copolimerización del vinilferroceno y de la 4-vinil
benzo 18-corona-6. Este experimento
permite constatar que el cierre redox es copolimerizable con
monómeros funcionalizados por cavidades de complejación y responde
electroquímicamente en ese tipo de película copolimerizada.
- Sobre lámina de platino.
- Concentraciones en monómeros: 0,5 g de
vinilferroceno y 0,75 g de 4-vinil benzo
18-corona-6 en 20 mL de
acetonitrilo, es decir 0,24 mol.L^{-1} en monómero.
- Electrólisis impulsada, según el producto
siguiente:
V_{on} = -2,7 V/(Ag^{+}/Ag)
t_{on}= 200 ms
V_{off} = 0 V/(Ag^{+}/Ag)
t_{off} = 400 ms
Número de impulsos: 2000.
La muestra se aclara mediante ultrasonidos en el
acetronitrilo antes de la caracterización. La película obtenida
tiene un grosor de aproximadamente 40 nm. Su estructura molecular
revela los agrupamientos característicos del ferroceno y del éter
corona.
La figura 24 adjunta es una representación de un
espectro IRRAS de la película según la invención de un copolímero
de vinilferroceno y de 4-vinil benzo
18-corona-6 obtenido.
Se realiza un cartucho de complejación con ayuda
de un tubo de polietileno, abierto en un extremo, y que comporta una
llave de regulación del derrame en el otro extremo. Se rellena ese
tubo de rejillas de acero inoxidable sobre las que se ha incorporado
una película de
poli-4-vinilpiridina. Esas rejillas
están colocadas en el tubo perpendiculares a la dirección del tubo.
Después se puede derramar el efluente objeto de tratamiento en el
tubo lleno, regular el derrame con la llave y recuperar un agua
objeto de tratamiento en el tubo lleno, regular el derrame con la
llave y recuperar un agua tratada debajo del tubo, como se ilustra
en la figura 20. Tras n pasos, dependiendo n de la concentración del
efluente de entrada, las rejillas se regeneran: (i) bien derramando
en el tubo una solución de amoniaco; (ii) bien sumergiendo el tubo
completo en una solución de amoniaco; (iii) o bien regenerando las
rejillas de forma electroasistida. Los resultados obtenidos son
equivalentes a los de los ejemplos anteriores.
Se realiza un cartucho de complejación con ayuda
de un tubo de polietileno abierto en un extremo y que comporta una
llave de regulación del derrame en el otro extremo. Previamente, se
realiza la incorporación de
poli-4-vinilpiridina sobre unas
bolas de acero inoxidable de un diámetro de 1 mm. Esta incorporación
se obtiene llenando un tubo enrejado de Teflón (marca registrada)
con las bolas, estando taponado el tubo en los dos extremos por una
rejilla conductora que comprime las bolas. Se sumerge todo ello en
la solución de síntesis que contiene la
4-vinilpiridina, y la incorporación tiene lugar tal
y como se describe en los ejemplos anteriores. Después se llena el
tubo de polietileno con las bolas. Después se puede derramar el
efluente objeto de tratamiento en el tubo lleno, regular el derrame
con la llave y recuperar un agua tratada debajo del tubo. Tras n
pasos, dependiendo n de la concentración del efluente de entrada,
las bolas se regeneran: (i) bien derramando en el tubo una solución
de amoniaco; (ii) bien sumergiendo en dicha solución de amoniaco un
electrodo que permita la separación electroasisitida. Los resultados
obtenidos son equivalentes a los de los ejemplos anteriores.
Claims (26)
1. Estructura complejante caracterizada
porque comprende un sustrato conductor o semiconductor sobre el que
está incorporada, de forma covalente por electropolimerización, una
película aislante eléctrica de un polímero, o de un copolímero
orgánico, habiéndose realizado la electropolimerización para
incorporar la película en presencia de un agente reticulante
añadido, comprendiendo dicha película una o varias cavidades
complejantes de tipo cierre redox, pudiendo dicha estructura
complejar iones y expulsarlos después por vía electroquímica por
medio de dichas cavidades complejantes.
2. Estructura según según la reivindicación 1, en
la que el polímero orgánico eléctricamente neutro incorporado sobre
el sustrato comprende además uno o varios grupos funcionales
idénticos o distintos que presentan propiedades complejantes
elegidas entre las aminas, las amidas los éteres, los carbonilos,
las fosfinas, los óxidos de fosfinas, los tioéteres, los disulfuros,
las ureas, los éteres corona, las azacoronas, las tiocoronas, los
criptandos, los sepulcrandos, los podandos, las porfirinas, los
calixarenos, las piridinas, las bipiridinas, las terpiridinas, las
quinolinas, los compuestos de la ortofenantrolina, los naftoles, los
isonaftoles, las tioureas, los sideróforos, los antibióticos, el
etileno glicol, las ciclodextrinas, así como las estructuras
moleculares sustituidas y/o funcionalizadas a partir de estos grupos
funcionales.
3. Estructura según la reivindicación 1, en la
que el polímero es un polímero vinílico.
4. Estructura según la reivindicación 1, en la
que la película de polímero o de copolímero orgánico es un
copolímero del metilo metacrilato y del metilo metacrilato en el que
el agrupamiento de metilo del éster ha sido reemplazado por un éter
corona provisto de un cierre redox.
5. Estructura según la reivindicación 1, en la
que la película de polímero o de copolímero orgánico es un
copolímero de la 4-vinilpiridina y de vinilferroceno
o de vinilodiferroceno.
6. Estructura según la reivindicación 1 ó 3, en
la que la película comprende además oligómeros preformados.
7. Estructura según la reivindicación 1, en la
que la película de polímero orgánico tiene un grosor inferior o
igual a aproximadamente 10 \mum..
8. Estructura según la reivindicación 1, en la
que el sustrato se elige entre una placa, una lámina, una cinta, una
tela, una rejilla, un hilo, una bola, unos polvos, una viruta y un
tubo.
9. Estructura según las reivindicaciones 1 u 8,
en la que el sustrato está constituido total o parcialmente por un
material conductor o semiconductor de la electricidad.
10. Estructura según la reivindicación 1 ó 9, en
la que el sustrato es de acero inoxidable 316L.
11. Procedimiento de fabricación de una
estructura según la reivindicación 1, que comprende una etapa de
incorporación de forma covalente por electropolimerización, sobre un
sustrato conductor o semiconductor de una película aislante
eléctrica de un polímero o de un copolímero orgánico que comprende
una o varias cavidades complejantes de tipo cierres redox,
realizándose dicha electropolimerización con una solución
electrolítica que comprende una mezcla del o de los monómeros
precursores de dicha película de polímero o copolímero, y de
monómeros funcionalizados con una cavidad complejante de tipo
cierres redox, comprendiendo además dicha solución electrolítica un
agente reticulante añadido.
12. Procedimiento según la reivindicación 11, en
el que la electroincorporación se realiza en presencia de oligómeros
preformados.
13. Procedimiento según la reivindicación 11, en
el que la electroincorporación se realiza en las condiciones
siguientes:
- concentración en monómero: 50% en el
acetonitrilo.
- electrólisis impulsada:
V_{on} = -2,8 V/(Ag^{+}/Ag)
V_{off} = 0 V/(Ag^{+}/Ag)
- número de impulsos:
t_{on} = 200 ms
t_{off}: 1000 a 4000 : 400 ms
14. Procedimiento de tratamiento de un efluente
líquido para extraer de ella iones, comprendiendo dicho
procedimiento una etapa de puesta en contacto del efluente objeto de
tratamiento con una estructura complejante, según una cualquiera de
las reivindicaciones 1 a 10, realizándose dicha puesta en contacto
de forma que los iones que se deben extraer sean complejadas por
dicha película de polímero orgánico eléctricamente neutro.
15. Procedimiento según la reivindicación 14,
que comprende además una etapa de expulsión de los iones complejados
por el polímero, realizándose dicha expulsión por vía química o por
vía electroasistida.
16. Procedimiento según la reivindicación 15, en
el que, realizándose la expulsión de los iones complejados por vía
química, ésta se realiza mediante el remojo de la película de
polímero orgánico en una solución que comprende un ligando que tiene
una alta afinidad con los iones complejados por la película.
17. Procedimiento según la reivindicación 15 en
el que, siendo la película una película de
poli-4-vinilpiridina, y siendo los
iones que se deben extraer del efluente iones de cobre y/o de cinc,
la expulsión de estos últimos de la película se realiza mediante un
procedimiento que utiliza agua caliente, mediante un procedimiento
que utiliza soluciones de amoniaco o mediante una combinación de
estos dos procedimientos.
18. Procedimiento según la reivindicación 15, en
el que la expulsión de los iones complejados se realiza por vía
electroasistida polarizando eléctricamente el sustrato conductor o
semiconductor que soporta la película de polímero.
19. Procedimiento según la reivindicación 14,
que comprende además una etapa de pelado del sustrato para retirar
del mismo la película de polímero que ha complejado los iones,
seguida eventualmente de una etapa de depósito de una nueva película
de polímero sobre el sustrato
20. Dispositivo de tratamiento continuado de un
efluente objeto de tratamiento que comprende:
- -
- una estructura complejante según una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 9,
- -
- un primer contenedor destinado a contener el efluente objeto de tratamiento en el que se encuentran unos iones que hay que extraer,
- -
- un segundo contenedor destinado a contener una solución de expulsión de los iones complejados por el polímero de dicha estructura, y
- -
- un medio para hacer pasar de forma continua, a una velocidad controlada, dicha estructura sucesivamente por el primer contenedor que contiene el efluente objeto de tratamiento y después por el segundo contenedor que contiene la solución de expulsión de los iones complejados por el polímero de la estructura complejante.
21. Dispositivo según la reivindicación 20, en
el que la estructura es una cinta cerrada sobre sí misma.
22. Dispositivo según la reivindicación 20, en
la que la estructura complejante es un conjunto de rejillas
dispuestas en unos cangilones, siendo arrastrados dichos cangilones
por un sistema de noria.
23. Dispositivo según la reivindicación 20, que
comprende además un medio de control que permite ajustar la
velocidad de paso de la estructura por el primer contenedor y
después por el segundo contenedor en función de un caudal del
efluente objeto de tratamiento y/o de una concentración de los iones
en el efluente objeto de tratamiento, y/o en función de la velocidad
de complejación y de descomplejación de los iones por parte de la
película orgánica.
24. Dispositivo de tratamiento continuo de un
efluente objeto de tratamiento que comprende:
- -
- una estructura complejante según una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 9,
- -
- un primer contenedor destinado a contener el efluente objeto de tratamiento en el que se encuentran unos iones que hay que extraer,
- -
- un medio para hacer pasar de forma continua, a una velocidad de control y a partir del primer contenedor, el efluente objeto de tratamiento a la superficie de dicha estructura complejante que contiene el efluente objeto de tratamiento o a través del mismo.
25. Utilización de una estructura según la
reivindicación 1 para el tratamiento de un efluente que comporta
unos iones radiactivos.
26. Cartucho de complejación en la que está
dispuesta una estructura complejante según la reivindicación 1.
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