ES2219987T3 - Mezcla seca para soldado con al menos dos fracciones en polvo finamente trituradas. - Google Patents
Mezcla seca para soldado con al menos dos fracciones en polvo finamente trituradas.Info
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Abstract
Mezcla seca para solado con al menos dos fracciones en polvo finamente trituradas, a saber, cemento y substancia de relleno en polvo, además de arena y/o grava, estando libre de sulfato de calcio, caracterizada porque la representación de los porcentajes en peso acumulados de todas las fracciones finamente trituradas de la mezcla total, que varían desde 0, 001 mm a 0, 2 mm, da como resultado sobre su distribución creciente de tamaños, representada de forma logarítmica, un patrón lineal o un patrón esencialmente lineal, siendo determinado el patrón esencialmente lineal por los siguientes valores: para fracciones finamente trituradas de un tamaño hasta 0, 001 mm, la fracción de la suma está entre 4, 3 % y 4, 6 %, para fracciones finamente trituradas de un tamaño hasta 0, 0015 mm, la fracción de la suma está entre 6, 0 % y 6, 2 %, para fracciones finamente trituradas de un tamaño hasta 0, 002 mm, la fracción de la suma está entre 10, 5 % y 10, 9 %, para fracciones finamente trituradas de untamaño hasta 0, 003 mm, la fracción de la suma está entre 15, 4 % y 16, 4 %, para fracciones finamente trituradas de un tamaño hasta 0, 004 mm, la fracción de la suma está entre 19, 9 % y 20, 6 %, para fracciones finamente trituradas de un tamaño hasta 0, 006 mm, la fracción de la suma está entre 27 % y 27, 1 %, para fracciones finamente trituradas de un tamaño hasta 0, 008 mm, la fracción de la suma está entre 31, 2 % y 33, 2 %, para fracciones finamente trituradas de un tamaño hasta 0, 012 mm, la fracción de la suma está entre 38, 8 % y 41, 5 %, para fracciones finamente trituradas de un tamaño hasta 0, 016 mm, la fracción de la suma está entre 45, 2 % y 49, 0 %, para fracciones finamente trituradas de un tamaño hasta 0, 024 mm, la fracción de la suma está entre 53, 8 % y 58, 7 %, para fracciones finamente trituradas de un tamaño hasta 0, 032 mm, la fracción de la suma está entre 61, 1 % y 66, 1 %, para fracciones finamente trituradas de un tamaño hasta 0, 048 mm, la fracción dela suma está entre 72, 3 % y 76, 8 %, para fracciones finamente trituradas de un tamaño hasta 0, 064 mm, la fracción de la suma está entre 79, 3 % y 82, 1 %, para fracciones finamente trituradas de un tamaño hasta 0, 096 mm, la fracción de la suma está entre 87, 9 % y 88, 7 %, para fracciones finamente trituradas de un tamaño hasta 0, 128 mm, la fracción de la suma está entre 96, 9 % y 97, 1 %, para fracciones finamente trituradas de un tamaño hasta 0, 192 mm, la fracción de la suma es 100 %.
Description
Mezcla seca para solado con al menos dos
fracciones en polvo finamente trituradas.
La invención se refiere a una mezcla seca para
solado con al menos dos fracciones en polvo finamente trituradas, a
saber, cemento y substancia de relleno en polvo, además de arena y/o
grava, estando libre de sulfato de calcio.
Se conocen mezclas de materiales de construcción
de este tipo en diferentes composiciones y relaciones de mezcla. En
particular, se conocen desde hace mucho tiempo tales mezclas de
materiales de construcción para solado a base de anhidrita. En los
últimos años, además de anhidrita, se emplea también
alfa-hemihidrato como aglutinante. Tales solados
ligados con yeso se caracterizan, además de la incorporación
sencilla, por deformaciones reducidas durante el secado, de manera
que se pueden tender sin juntura superficies relativamente grandes.
Sin embargo, debido a la sensibilidad del yeso a la humedad, están
limitados esencialmente a la zona interior, es decir, al interior de
edificios. No son adecuados para zonas húmedas permanentes y/o para
la zona fuera de edificios. De ello se deriva el inconveniente de
que, según el edificio, para la producción del solado son necesarios
al menos dos productos o mezclas de materiales de construcción
diferentes, a saber, solado ligado con yeso, que es apreciado debido
a su facilidad de procesamiento y, además, el pavimento de cemento
compuesto y aplicado de una manera convencional para zonas húmedas
permanentemente y para la zona exterior.
Ya se han llevado a cabo numerosos ensayos para
fabricar solados a base de cemento, por lo tanto mezclas de
materiales de construcción del tipo mencionado al principio, en los
que se evitan los inconvenientes mencionados anteriormente.
En el documento EP 0 427 064 B1 se describe un
aglutinante hidráulico, entre otras cosas, para la producción de
solado. En este caso, es esencial la utilización de cementos pobres
en aluminato (contenido de C_{3}A < 3%) en combinación con
alfa-hemihidrato de sulfato de calcio y ácido
silícico finamente dividido. De esta manera, debe impedirse la
formación de ettringita. Según el ejemplo 2, debe posibilitarse en
este caso un pavimento sin junturas de expansión en la zona interior
y en la zona exterior.
En el documento DE 44 10 130 C1 se describe un
solado de cemento, que debe estar libre de grietas y cuyo
aglutinante está constituido por una combinación de cemento Pórtland
y un componente reactivo de sulfato de calcio, para formar la mayor
cantidad posible de ettringita. En este caso, debe ser esencial que
después del endurecimiento exista una sobreoferta de dihidrato de
sulfato de calcio, para garantizar la estabilidad de la
ettringita
formada.
formada.
En el documento DE 44 10 850 C2 se describe un
procedimiento para la producción de un aglutinante para solados que
fraguan hidráulicamente, debiendo estar constituido este aglutinante
por una mezcla de sulfato de calcio, arena siderúrgica triturada y
cemento de arcilla de aluminio y/o cemento fundido de arcilla de
aluminio. De esta manera, la ettringita debe estar formada ya al
comienzo del endurecimiento, para que no se produzca ninguna
repercusión perjudicial a partir de la misma.
Se conoce a partir del documento DE 195 01 074 A1
la utilización de ácido cítrico, ácido tartárico o sus sales para
cementos de expansión en una mezcla de yeso, cemento Pórtland y
cemento de arcilla de aluminio, debiendo conseguirse a través de los
ácidos orgánicos o bien sus ácidos que se termine la formación de
ettringita antes de que se inicie la formación de las fases de
cemento.
En el documento EP 0 573 036 B1 se describe la
utilización de polipropilenoglicol como aditivo reductor de la
contracción. En este caso, se consigue, en efecto, una mejora de la
medida de la contracción frente a las mezclas sin este aditivo, pero
el valor absoluto con una medida de la contracción de 0,7 mm/m
después de 28 días es siempre todavía demasiado alto para la
aplicación práctica en construcciones de solado flotante.
De la misma manera, se conoce a partir del
documento EP 0 308 950 B1 la utilización de alcanodioles para la
reducción de la medida de la contracción. Sin embargo, solamente se
consiguen medidas de contracción aceptables de 0,43 mm/m después de
28 días con valores de la mezcla de agua - cemento de 0,5. Esto se
consigue, en efecto, en ensayos de laboratorio, pero no se puede
alcanzar en la práctica.
Según el documento DE 44 14 999 A1 se consigue
una compensación de la contracción porque se añade una substancia en
forma disuelta al mortero, precipitándose ésta durante el secado del
material de construcción y requiriendo, por lo tanto, un volumen
mayor que en la forma disuelta.
En el documento DE 33 28 898 se describe una
mezcla seca para un pavimento, donde se propone, con relación a una
eventual formación de grietas, la utilización de sulfato de calcio o
de cementos con propiedades hinchadoras para la compensación de la
contracción, es decir, la formación de ettringita.
Todos los sistemas descritos anteriormente
representan sistemas complicados de varias substancias, en lo que se
refiere al o a los aglutinantes. Los componentes individuales de las
mezclas respectivas deben estar adaptados en este caso exactamente
entre sí. Estos sistemas no han alcanzado hasta ahora un campo de
aplicación considerable, excepto para productos químicos de la
construcción. El motivo de ello es, entre otras cosas, la fuerte
dependencia de la temperatura de las propiedades de hinchamiento
durante la formación de ettringita así como una dependencia clara de
la cantidad de agua añadida durante la formación de la mezcla.
Por lo tanto, se excluye una utilización como
solado de cemento pobre en contracción, puesto que, en general, en
el instante del tendido del pavimento no se pueden calentar los
edificios correspondientes.
En el documento DE 295 18 306 U1 se describe un
solado de cemento auto-nivelador a base de cemento
Pórtland y ceniza volátil de carbón mineral, donde se mantienen
valores de agua y cemento de 0,35 a 0,65. Sin embargo, con un valor
de agua - cemento de 0,35, el material es muy difícil de procesar,
mientras que con un valor de agua - cemento de 0,65 incluso se han
observado en superficies pequeñas grietas de contracción e
irregularidades. En la zona media, con un valor de agua - cemento de
0,5, en la práctica son posibles tamaños de campos sin junturas de
máximo 30 m^{2}. Esto corresponde a los tamaños de los campos,
que se aplican también en los pavimentos de cemento convencionales.
En el caso de tamaños mayores de los campos, hay que contar con la
formación de grietas. Además, es un inconveniente que el agente
disolvente en este solado de cemento solamente se puede aplicar al
pie de obra en la mezcladora rodante, con lo que se produce una
pérdida de tiempo debido al tiempo de mezcla que se requiere
adicionalmente.
Por lo tanto, la invención tiene el cometido de
crear una mezcla seca para solado del tipo mencionado al principio,
con la que se puede producir un solado, que presenta una formación
reducida de grietas, por lo que posibilita tamaños mayores de los
campos sin junturas. En este caso, en la aplicación práctica, con
valores de agua y cemento de 0,5, 0,6 a 0,8, por ejemplo, debe
aparecer solamente una contracción de secado de aproximadamente 0,3
mm/m y, por lo tanto, se posibilita un tamaño del campo de 200
m^{2} sin junturas, por ejemplo.
El presente cometido se soluciona según la
invención esencialmente porque la mezcla seca para solado mencionada
al principio se caracteriza porque la representación de los
porcentajes en peso acumulados de todas las fracciones finamente
trituradas de la mezcla total, que varían desde 0,001 mm a 0,2 mm,
da como resultado sobre su distribución creciente de tamaños,
representada de forma logarítmica, un patrón lineal o un patrón
esencialmente lineal. El cometido anterior se soluciona con los
medios y las características de la reivindicación 1 de la
patente.
Los ensayos han mostrado que en el caso de un
ajuste de este tipo de los componentes finos de la mezcla o de las
fracciones finamente trituradas después de la preparación de la
mezcla y después de la adición de un agente disolvente, en el estado
plástico, no se produce en primer lugar ninguna contracción o
solamente una contracción muy reducida, porque la masa se compacta
de forma automática casi óptimamente, lo que debe conseguirse en los
hormigones habituales a través del empleo de dispositivos
vibratorios. Esta compactación óptima se puede atribuir a que los
espacios intermedios entre los granos más gruesos y los componentes
se pueden rellenar de una manera óptima con granos los finos y los
granos finísimos que están presentes en una distribución óptima.
Además, se ha mostrado que durante el proceso de secado siguiente,
solamente tiene lugar entonces una contracción relativamente
reducida y sobre todo apenas se producen grietas o no se produce
ninguna grieta, incluso cuando la mezcla seca preparada se aplica o
se extiende como solado sobre superficies grandes, por ejemplo de
100 m^{2} o incluso de 200 m^{2}.
Por retracción se entiende en este caso la
deformación de un pavimento en las primeras horas después de la
mezcla y distribución, mientras la masa preparada está todavía
plástica. Se ha encontrado de una manera sorprendente que, con la
misma cota de contracción de secado, la tendencia a la formación de
grietas es tanto menor cuanto más reducida es la retracción en esta
primera fase del fraguado. En efecto, ya se conocía que los valores
de retracción muy altos en los primeros días después de la
aplicación de una capa de pavimento conducen a la formación de
grietas en los componentes, a saber, a la formación de las llamadas
grietas de contracción precoz, pero por primera vez por medio de la
invención se establece una relación entre la medida de la retracción
y la formación de grietas durante el secado siguiente y, por lo
tanto, durante la contracción.
Se parte de que debido a la fuerte retracción
durante el endurecimiento de la masa de materiales de construcción
se perturba la acción de afieltrado de los cristales que se forman
en la matriz de aglutinante. Aunque esto no se puede reconocer como
grieta desde el punto de vista macroscópico -excepto con valores de
retracción muy altos- puesto que la masa está todavía plástica, se
perturba la textura que se forma en esta zona. Durante la
contracción de secado, que se inicia mucho más tarde a continuación,
tiene lugar entonces en estos puntos débiles la formación de
grietas, que se evita ahora a través de la invención, manteniendo la
cota de retracción muy pequeña o evitándola en gran medida.
La mezcla en seco para solado puede contener como
ingrediente adicional de la mezcla un agente disolvente, que se
añade a la misma en estado seco o cuando se prepara la mezcla con
líquido. De esta manera, se puede controlar adicionalmente la
propiedad de la mezcla de materiales de construcción.
En este caso, es conveniente que los porcentajes
en cantidad y en peso de los demás ingredientes, como arena, grava o
similares, estén seleccionados de acuerdo con DIN 1045.Por lo tanto,
de una manera ventajosa, no hay que desviarse de la técnica
convencional en lo que se refiere a las cantidades predominantes de
los ingredientes de la mezcla. En su lugar, la invención consiste en
seleccionar las fracciones de granos finos o las fracciones
finamente trituradas de la manera mencionada para poder producir de
una manera sorprendente superficies grandes de solado y, sin
embargo, conseguir una amplia ausencia de grietas.
Otra configuración de la invención puede
consistir en que la mezcla seca para solado contiene como otra
fracción finamente triturada en polvo cal viva con un tamaño fino de
los granos de hasta aproximadamente 0,2 mm y las relaciones de las
cantidades de esta fracción de cal viva están adaptadas a las
relaciones de las cantidades de los otros ingredientes finamente
triturados o de granos finos, de tal manera que en la representación
logarítmica se obtiene un patrón lineal o esencialmente lineal. En
efecto, de esta manera se puede conseguir que después de la eventual
primera retracción insignificante de la mezcla de materiales de
construcción preparada y aplicada, todavía plástica, se produzca una
expansión, antes de que se inicie entonces el proceso de secado
definitivo, para que se compense total o parcialmente la retracción
mencionada en la fase plástica o, dado el caso, incluso se
sobrecompense un poco. En este caso, en ciertos límites, puede ser
ventajosa una sobrecompensación de este tipo, sobre todo para
procesamientos de superficies grandes, puesto que los ensayos han
mostrado que en el caso de una sobrecompensación de la retracción
precedente en la fase plástica, la formación de grietas en la fase
de secado es reducida.
El agente disolvente que se añade a la mezcla
seca para solado o que se mezcla con el líquido de preparación de la
mezcla puede estar constituido por policondensados de melamina -
formaldehído y/o sulfonatos de naftalina condensados y/o sulfonatos
de lignina y/o polimerizados de fenol - formaldehídos condensados
y/o poliéteres carboxilados. De esta manera, se puede seleccionar y
adaptar también el agente disolvente.
La mezcla seca para solado puede contener otra
fracción finamente triturada en polvo como ceniza volátil, que ha
dado buen resultado en determinadas circunstancias en tales mezclas
de materiales de construcción. Además, la mezcla seca para solado
puede contener -de una manera conocida en sí- agentes retardadores
del fraguado o agentes aceleradores del fraguado.
La invención se refiere también a un
procedimiento para la producción de una mezcla seca para solado, en
la que se mezclan arena y/o grava con al menos dos fracciones
finamente trituradas en polvo, a saber, cemento y una substancia de
relleno en polvo.
En este caso, el cometido mencionado al principio
se soluciona con los medios y características de la reivindicación 8
de la patente.
Se ha mostrado que durante la preparación de una
mezcla seca para solado de este tipo, se lleva a cabo una
compactación prácticamente automática, porque las fracciones
finamente trituradas, que están presentes en una distribución
correspondiente, pueden rellenar de una manera prácticamente
automática los espacios intermedios entre los ingredientes con
tamaños de granos mayores. Esto puede conducir a que en la fase
todavía plástica se produzca igualmente una retracción reducida, de
manera que en la fase de secado posterior se reduce también en una
medida considerable el peligro de una formación de grietas.
La optimización de las fracciones finamente
trituradas se realiza en este caso de una manera más conveniente
hasta un tamaño del grano menos o igual a 0,2 mm con respecto a su
porcentaje en peso, es decir, que las fracciones de grano fino se
añaden a la mezcla con un tamaño del grano de hasta 0,2 mm.
La distribución de los tamaños del grano se puede
determinar con un granulómetro láser. Además, se puede añadir a la
mezcla seca al menos otra fracción finamente triturada en polvo como
ceniza volátil en el estado seco.
Además, es posible que a la mezcla seca se añada
como otra fracción de grano fino o fracción finamente triturada cal
viva en un tamaño de grano fino de hasta 0,2 mm y los porcentajes en
peso de las fracciones individuales de los granos de esta mezcla
total de fracciones finamente trituradas se ajustan para que en la
representación logarítmica de estos porcentajes en peso de todas las
fracciones de granos finos, que se encuentran en el intervalo de
granos finos, se obtenga un patrón lineal o esencialmente lineal. A
través de esta fracción de cal viva se puede conseguir que después
de una primera retracción insignificante de la mansa de materiales
de construcción preparada todavía plástica, tenga lugar una
expansión antes de que se inicie el proceso final de secado, para
que se compense total o parcialmente la retracción en la fase
plástica o eventualmente incluso se sobrecompense, lo que reduce en
gran medida el peligro de una formación de grietas en el proceso de
secado siguiente.
A la mezcla seca o al líquido de preparación de
la mezcla se puede añadir un agente disolvente, por ejemplo,
policondensados de melamina - formaldehído y/o sulfonatos de
naftalina condensados y/o sulfonatos de lignina y/o polimerizados de
fenol - formaldehído condensados y/o poliéteres carboxilados. Por lo
tanto, se puede utilizar un agente disolvente habitual que está
constituido por una o varias substancias conocidas y se puede
adaptar a la mezcla respectiva para su optimización. Además, se
pueden añadir a la mezcla seca de una manera conocida uno o varios
agentes retardadores del fraguado o agentes aceleradores del
fraguado. Los ingredientes de la mezcla de tamaños mayores que el
tamaño del grano de las fracciones de granos fijos o fracciones
finamente trituradas, especialmente arena y/o grava, se pueden
añadir de acuerdo con las reglas de la técnica del hormigón, por
ejemplo según DIN
1045.
1045.
Sobre todo en el caso de la combinación de
algunas o varias de las características y medidas descritas
anteriormente se puede extender un solado de cemento en un tamaño
del campo de hasta 200 m^{2} libre de grietas, cumpliéndose los
siguientes requerimientos:
\newpage
| Necesidad de agua | 11 - 12% |
| Medida de estirado | 22 - 25 cm |
| Peso del mortero fresco | 2,10 - 2,20 g/m^{3} |
| Retracción | máx. -0,1 mm/m |
| Hinchamiento | máx. + 0,2 mm/m |
| Contracción de secado | máx. -0,4 mm/m |
A continuación se explica en detalle la invención
con la ayuda de ejemplos y con la ayuda de diagramas que pertenecen
a estos ejemplos:
Se ajustó un pavimento de cemento de tal manera
que la distribución de los granos de las fracciones finamente
trituradas estaba constituida o compuesta como se representa en el
diagrama según la figura 1. En este caso, sobre el eje X se
representa el tamaño de las partículas en aumento logarítmico y
sobre el eje Y se representa la fracción respectiva en porcentajes
en peso. Debajo del diagrama se representan tamaños individuales de
las partículas, su fracción de suma respectiva y su fracción
individual respectiva de nuevo en forma de una Tabla. De acuerdo con
ello, a partir de una fracción finamente triturada con el tamaño de
las partículas de 1 micra se obtiene una fracción de suma de 4,3% en
peso. El tamaño siguiente superior de las partículas de 1,5 micras
aplicadas está presente con una fracción individual de 1,7%, de
manera que a partir de las fracciones de grano fino de un tamaño de
las partículas de 1 micra y 1,5 micras, está presente, en total, 5%
en peso, y así sucesivamente. El tamaño máximo de las partículas en
la figura 1 es 192 micras, por lo tanto, ligeramente menor que 0,2
mm y los ingredientes en este tamaño de las partículas representan
el 3% de la fracción total finamente triturada de una mezcla de
materiales de construcción.
Esto conduce según el diagrama mostrado en la
figura 2 a una retracción máxima de 0,04 mm/m, después de ello a un
hinchamiento y finalmente a una retracción de secado después de 1000
horas de 0,33 mm/m. En este caso, el valor de hinchamiento máximo se
utiliza como valor de referencia para la retracción de secado.
Un solado de cemento ajustado de esta manera, en
el que, por lo tanto, los porcentajes en peso de las fracciones de
granos individuales de las fracciones finamente trituradas en polvo
de la mezcla total, que varían desde casi 0 hasta aproximadamente
0,1 mm, son en cada caso aproximadamente del mismo tamaño, conduce
en el diagrama según la figura 1 a un patrón en gran medida lineal,
que se establece como la distribución ideal de los tamaños de los
granos en la figura 1 con una línea de trazos en comparación con el
desarrollo real de las curvas.
Un solado de cemento ajustado de esta manera ha
sido extendido en la práctica en un tamaño de campo de hasta 200
m^{2} sin junturas y se ha mantenido sin grietas.
La mezcla de materiales de construcción para un
solado de cemento según el ejemplo 2 fue adaptada todavía más
exactamente, en lo que se refiere a la distribución de los granos en
la fracción finamente triturada, a la distribución ideal de los
granos según la línea de trazos que se muestra en los diagramas de
las figuras 1 y 3, como se muestra a partir de la Tabla colocada
debajo del diagrama. En este caso, también la fracción individual
respectiva está todavía un poco mejorada con respecto a la línea de
trazos horizontal ideal de una porción respectiva ideal de los
diferentes tamaños de los granos con relación al ejemplo de la
figura 1.
Esto conduce a un comportamiento de retracción y
de contracción según el diagrama mostrado en la figura 4, es decir,
que se evita en este caso prácticamente la retracción inicial y
después de 1000 horas se midió una contracción de secado de sólo
0,29 mm/m frente al valor máximo de hinchamiento. También este
solado de cemento permaneció en la práctica sin grietas, como el del
ejemplo 1 hasta un tamaño del campo de 200 m^{2}, incluso con
geometrías difíciles.
Ejemplo
comparativo
Para ilustración se ajustó una mezcla de
materiales de construcción para un solado de cemento en el ejemplo
comparativo según el diagrama mostrado en la figura 5, de manera que
una distribución de los granos de las fracciones finamente
trituradas con un tamaño de hasta 0,2 mm presenta un patrón que se
diferencia en gran medida de la distribución según la invención, lo
que ilustra la desviación grande de la curva real de la distribución
respecto de la línea ideal de trazos.
Esto conduce, según el diagrama mostrado en la
figura 6, en primer lugar a una retracción máxima de 0,2 mm/m en la
fase plástica, de manera que el hinchamiento siguiente conduce
prácticamente sólo de nuevo hasta el valor de partida, a partir del
cual se midió entonces una retracción de secado igualmente de 0,33
mm/m después de 1000 horas, de nuevo con respecto al hinchamiento
máximo como valor de referencia cero.
Este solado de cemento muestra en la práctica una
formación clara de grietas, aunque la retracción de secado presenta
aproximadamente el mismo valor que del ejemplo según las figuras 1 y
2. Puesto que en ambos ejemplos se utilizaron inalterados en cada
caso el mismo cemento, el mismo agente disolvente y los mismos
ingredientes restantes de la receta, con la excepción de la finura
de la trituración de la substancia de relleno utilizada, se obtiene,
como era previsible, en efecto, el mismo valor para la retracción de
secado, pero en virtud de la distribución diferente de los tamaños
de las partículas de los ingredientes individuales finamente
triturados, ha resultado un comportamiento diferente en la formación
de grietas, de acuerdo con el cual, en efecto, en el ejemplo 1 se ha
conseguido la ausencia de grietas en un tamaño del campo de 200
m^{2}, mientras que en el ejemplo comparativo, en virtud de la
distribución desfavorable de las fracciones individuales de los
ingredientes finamente triturados, se produjo una formación de
grietas.
Por lo tanto, se muestra que con la misma medida
de la contracción de secado, la incidencia de las grietas del
componente obtenido a partir de la mezcla de materiales de
construcción es tanto menor cuanto más reducida es la retracción al
comienzo en la fase todavía plástica.
En una mezcla de materiales de construcción para
la producción de solado, que contiene varias fracciones finamente
trituradas en polvo y en este caso con preferencia cemento, también
en diferente distribución de los granos y/o al menos una substancia
de relleno en polvo, los porcentajes en peso de las fracciones de
granos individuales de las fracciones finamente trituradas en polvo
de la mezcla total, que varían en un tamaño de 0,001 mm a 0,2 mm,
respectivamente, son aproximadamente de la misma magnitud, de manera
que en la representación logarítmica de los porcentajes en peso de
estas fracciones finamente trituradas sobre su distribución
creciente de los tamaños se obtiene un patrón en gran medida lineal.
En el caso de una desviación demasiado grande de este patrón lineal,
se produce en la primera fase plástica una retracción demasiado
fuerte y, por lo tanto, en la fase de secado siguiente se produce
una formación de grietas, al menos en un tamaño mayor del campo.
Claims (14)
1. Mezcla seca para solado con al menos dos
fracciones en polvo finamente trituradas, a saber, cemento y
substancia de relleno en polvo, además de arena y/o grava, estando
libre de sulfato de calcio, caracterizada porque la
representación de los porcentajes en peso acumulados de todas las
fracciones finamente trituradas de la mezcla total, que varían desde
0,001 mm a 0,2 mm, da como resultado sobre su distribución creciente
de tamaños, representada de forma logarítmica, un patrón lineal o un
patrón esencialmente lineal, siendo determinado el patrón
esencialmente lineal por los siguientes valores:
- para fracciones finamente trituradas de un tamaño hasta 0,001 mm, la fracción de la suma está entre 4,3% y 4,6%,
- para fracciones finamente trituradas de un tamaño hasta 0,0015 mm, la fracción de la suma está entre 6,0% y 6,2%,
- para fracciones finamente trituradas de un tamaño hasta 0,002 mm, la fracción de la suma está entre 10,5% y 10,9%,
- para fracciones finamente trituradas de un tamaño hasta 0,003 mm, la fracción de la suma está entre 15,4% y 16,4%,
- para fracciones finamente trituradas de un tamaño hasta 0,004 mm, la fracción de la suma está entre 19,9% y 20,6%,
- para fracciones finamente trituradas de un tamaño hasta 0,006 mm, la fracción de la suma está entre 27% y 27,1%,
- para fracciones finamente trituradas de un tamaño hasta 0,008 mm, la fracción de la suma está entre 31,2% y 33,2%,
- para fracciones finamente trituradas de un tamaño hasta 0,012 mm, la fracción de la suma está entre 38,8% y 41,5%,
- para fracciones finamente trituradas de un tamaño hasta 0,016 mm, la fracción de la suma está entre 45,2% y 49,0%,
- para fracciones finamente trituradas de un tamaño hasta 0,024 mm, la fracción de la suma está entre 53,8% y 58,7%,
- para fracciones finamente trituradas de un tamaño hasta 0,032 mm, la fracción de la suma está entre 61,1% y 66,1%,
- para fracciones finamente trituradas de un tamaño hasta 0,048 mm, la fracción de la suma está entre 72,3% y 76,8%,
- para fracciones finamente trituradas de un tamaño hasta 0,064 mm, la fracción de la suma está entre 79,3% y 82,1%,
- para fracciones finamente trituradas de un tamaño hasta 0,096 mm, la fracción de la suma está entre 87,9% y 88,7%,
- para fracciones finamente trituradas de un tamaño hasta 0,128 mm, la fracción de la suma está entre 96,9% y 97,1%,
- para fracciones finamente trituradas de un tamaño hasta 0,192 mm, la fracción de la suma es 100%.
2. Mezcla seca según la reivindicación 1,
caracterizada porque contiene, como ingrediente adicional de
la mezcla, un agente disolvente que se añade a la misma en estado
seco o cuando se prepara la mezcla con líquido.
3. Mezcla seca para solado según una de las
reivindicaciones 1 ó 2, caracterizada porque contiene otra
fracción finamente triturada en polvo, como ceniza volátil.
4. Mezcla seca para solado según una de las
reivindicaciones 1 a 3, caracterizada porque los porcentajes
en cantidad y en peso de los otros ingredientes como arena o grava
están seleccionados según DIN 1045.
5. Mezcla seca para solado según una de las
reivindicaciones 1 a 4, caracterizada porque como otra
fracción finamente triturada en polvo contiene cal viva con un
tamaño fino de los granos de hasta aproximadamente 0,2 mm y las
relaciones de las cantidades de esta fracción de cal viva están
adaptadas a las relaciones de las cantidades de los otros
ingredientes finamente triturados o de granos finos, de tal manera
que en la representación logarítmica se obtiene un patrón lineal o
esencialmente lineal.
6. Mezcla seca para solado según una de las
reivindicaciones 1 a 5, caracterizada porque a la mezcla seca
para solado se añade un agente disolvente que está constituido por
policondensados de melamina - formaldehído y/o sulfonatos de
naftalina condensados y/o sulfonatos de lignina y/o polimerizados de
fenol- formaldehídos condensados y/o poliéteres carboxilados.
7. Mezcla seca para solado según una de las
reivindicaciones 1 a 6, caracterizada porque contiene agentes
de retardo de fraguado o agentes aceleradores de fraguado.
8. Procedimiento para la fabricación de una
mezcla seca para solado según una de las reivindicaciones 1 a 8,
mezclando arena y/o grava con al menos dos fracciones en polvo
finamente trituradas, a saber, cemento y una substancia de relleno
en forma de polvo, caracterizado porque se determina en
primer lugar la distribución de los tamaños de los granos en el
cemento y luego se trituran y se criban las otras fracciones, de tal
manera que su distribución de los tamaños de los granos complementa
la distribución de los tamaños de los granos del cemento, de tal
forma que las fracciones finamente trituradas de la mezcla total,
que varían desde 0,001 mm a 0,2 mm, da como resultado sobre su
distribución creciente de tamaños, representada de forma
logarítmica, un patrón lineal o un patrón esencialmente lineal,
siendo determinado el patrón esencialmente lineal por los siguientes
valores:
- para fracciones finamente trituradas de un tamaño hasta 0,001 mm, la fracción de la suma está entre 4,3% y 4,6%,
- para fracciones finamente trituradas de un tamaño hasta 0,0015 mm, la fracción de la suma está entre 6,0% y 6,2%,
- para fracciones finamente trituradas de un tamaño hasta 0,002 mm, la fracción de la suma está entre 10,5% y 10,9%,
- para fracciones finamente trituradas de un tamaño hasta 0,003 mm, la fracción de la suma está entre 15,4% y 16,4%,
- para fracciones finamente trituradas de un tamaño hasta 0,004 mm, la fracción de la suma está entre 19,9% y 20,6%,
- para fracciones finamente trituradas de un tamaño hasta 0,006 mm, la fracción de la suma está entre 27% y 27,1%,
- para fracciones finamente trituradas de un tamaño hasta 0,008 mm, la fracción de la suma está entre 31,2% y 33,2%,
- para fracciones finamente trituradas de un tamaño hasta 0,012 mm, la fracción de la suma está entre 38,8% y 41,5%,
- para fracciones finamente trituradas de un tamaño hasta 0,016 mm, la fracción de la suma está entre 45,2% y 49,0%,
- para fracciones finamente trituradas de un tamaño hasta 0,024 mm, la fracción de la suma está entre 53,8% y 58,7%,
- para fracciones finamente trituradas de un tamaño hasta 0,032 mm, la fracción de la suma está entre 61,1% y 66,1%,
- para fracciones finamente trituradas de un tamaño hasta 0,048 mm, la fracción de la suma está entre 72,3% y 76,8%,
- para fracciones finamente trituradas de un tamaño hasta 0,064 mm, la fracción de la suma está entre 79,3% y 82,1%,
- para fracciones finamente trituradas de un tamaño hasta 0,096 mm, la fracción de la suma está entre 87,9% y 88,7%,
- para fracciones finamente trituradas de un tamaño hasta 0,128 mm, la fracción de la suma está entre 96,9% y 97,1%,
- para fracciones finamente trituradas de un tamaño hasta 0,192 mm, la fracción de la suma es 100%.
9. Procedimiento según la reivindicación 8,
caracterizado porque la distribución de los tamaños de los
granos se determina con un granulómetro láser.
10. Procedimiento según la reivindicación 8 ó 9,
caracterizado porque a la mezcla seca se añade al menos otra
fracción en polvo finamente triturada como ceniza volátil en estado
seco.
11. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 8 a 10, caracterizado porque a la mezcla
seca se añade, como otra fracción de grano fino o finamente
triturada, cal viva que tiene un grano fino hasta 0,2 mm y se
ajustan los porcentajes en peso de las fracciones individuales de
los granos de esta mezcla total para que en la representación
logarítmica de estos porcentajes en peso, que están en el intervalo
de granos finos, de todas las fracciones de granos finos se obtenga
un patrón lineal o en gran medida lineal.
12. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 8 a 11, caracterizado porque a la mezcla
seca o al líquido de mezcla se añade un agente de flujo, a saber,
policondensados de melamina - formaldehído y/o sulfonatos de
naftalina condensados y/o sulfonatos de lignina y/o polimerizados de
fenol - formaldehído condensados y/o poliéteres carboxilados.
13. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 8 a 12, caracterizado porque se añaden a la
mezcla seca agentes de retardo de fraguado o agentes aceleradores de
fraguado.
14. Procedimiento según una de las
reivindicaciones anteriores, caracterizado porque los
ingredientes de la mezcla, con dimensiones mayores que el tamaño de
los granos de los ingredientes de granos finos o de granos finamente
triturados, especialmente arena y/o grava, se mezclan de acuerdo con
las reglas de la técnica de hormigón de acuerdo con DIN 1045.
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